Upload
others
View
3
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
Miskolci Egyetem
Gépészmérnöki és Informatikai Kar
Gyártástudományi Tanszék
3515 Miskolc-Egyetemváros
Gépészmérnöki Mesterszak
(MSc)
Gépgyártástechnológia és
Gyártási rendszerek szakirány
Levelező tagozat
Intézeti szám: 2017-GYT-67-MG
SZAKDOLGOZAT
Szivattyúfedél gyártástervezése
Tóth Ildikó
EKI3ZT
3433 Nyékládháza,
2017.05.04. Bartók Béla u.7.
EREDETISÉGI NYILATKOZAT
Alulírott ………...………Tóth Ildikó…………………….; Neptun-kód:……..EKI3ZT………
a Miskolci Egyetem Gépészmérnöki és Informatikai Karának végzős ……Gépészmérnöki
Mester………………… szakos hallgatója ezennel büntetőjogi és fegyelmi felelősségem
tudatában nyilatkozom és aláírásommal igazolom, hogy
………………………….…Szivattyúfedél gyártástervezése……………………………...……
című szakdolgozatom/diplomatervem saját, önálló munkám; az abban hivatkozott
szakirodalom
felhasználása a forráskezelés szabályai szerint történt.
Tudomásul veszem, hogy szakdolgozat esetén plágiumnak számít:
- szószerinti idézet közlése idézőjel és hivatkozás megjelölése nélkül;
- tartalmi idézet hivatkozás megjelölése nélkül;
- más publikált gondolatainak saját gondolatként való feltüntetése.
Alulírott kijelentem, hogy a plágium fogalmát megismertem, és tudomásul veszem, hogy
plágium esetén szakdolgozatom visszautasításra kerül.
Miskolc, 2017 év május hó 11. nap
…….……………………………….…
Hallgató
1
2
3
4
Tartalom 1 Bevezetés ................................................................................................................... 5
2 A technológiai folyamat előkészítése ...................................................................... 6
2.1 A gyártás technikai feltételeinek körvonalazása .......................................................6
2.2 A gyártás tömegességének és szervezési típusának meghatározása.........................8
2.3 Az alkatrész funkcionális és technológiai helyességének elemzése ........................10
2.4 Az előgyártmány fajtájának, az előgyártás módjának meghatározása .................11
3 Technológiai folyamat tervezése .......................................................................... 16
3.1 Technológiai folyamatot alkotó műveletek sorrendjének és tartalmának
megtervezése ...........................................................................................................................16
3.1.1 Megmunkálási igények feltárása...................................................................... 19
3.1.2 Globális műveletek képzése .............................................................................. 22
3.1.3 Ábrás műveleti sorrendterv ............................................................................. 26
4 A 5. számú simító esztergálási művelet részletes megtervezése ........................ 27
4.1 A szerszám típusának kiválasztása ...........................................................................28
4.2 Technológiai adatok meghatározása ........................................................................29
4.3 Technológiai adatok ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre .....................33
4.4 Műveleti normaidő .....................................................................................................40
5 Programszerszám tervezése .................................................................................. 41
5.1 Ráhagyási alakzat elemzése .......................................................................................42
5.2 Lapka típusok és elhelyezésük ..................................................................................44
5.3 A forgácsoló lapkák axiális irányú helyzetének és a forgácsolási adatoknak a
meghatározása ........................................................................................................................45
5.4 Szerszámtest méretezés ..............................................................................................49
6 Végellenőrzés .......................................................................................................... 59
7 Összegzés ................................................................................................................ 61
8 Summary ................................................................................................................ 62
9 Irodalomjegyzék .................................................................................................... 63
5
1 Bevezetés
Szakdolgozatom témája a B1048489-es rajzszámú szivattyúfedél
gyártástervezése. Ezzel a gyártmánnyal a nyári szakmai gyakorlat során ismerkedhettem
meg a DEKGÉP Kft.-nél. Az ott töltött idő alatt sikerült megismernem a gyárat,
beleláthattam a mindennapi tevékenységekbe, mint például alapanyag beszerzése, termék
gyártása, festése.
Első sorban a gyártás technikai feltételeit kell körvonalazni, ezért először a
DEKGÉP Kft.-t mutatom be. Ezek után a gyártás tömegességét és szervezési típusát
ismertetem. A funkcionális elemzés után megállapítom az előgyártmány fajtáját. Ezután
a technológiai folyamat tervezése következik. Először a technológiai folyamatot alkotó
műveleteket határozom meg, majd feltárom a megmunkálási igényeket. Globális
műveleketek képzek, majd elkészítem az ábrás műveleti sorrendtervet. Ezt a sorrendet a
mellékletben ábrákkal is szemléltetem.
A műveletek közül a simító esztergálást kiválasztva a megmunkáláshoz
szükséges késeket összeválogatom, meghatározom a technológiai adatokat, a végén pedig
ellenőrzöm őket teljesítményre és felületminőségre.
A szakdolgozatom utolsó előtti fejezetében programszerszámot fogok tervezni,
amivel az előzőleg elemzett megmunkálási műveleteket fogom kiváltani. A
programszerszám használatának a lényege, hogy minél több forgácsolási fázist
összevonunk. Először a munkadarab ráhagyási alakzatát ismertetem, majd kiválasztom a
megfelelő lapkákat. Ezek után a lapkák axiális irányú helyzetét és a forgácsolási adatokat
határozom meg, végezetül méretezem a szerszámtestet.
Az utolsó fejezetben a legyártott szivattyúfedél minőség-ellenőrzéséhez
szükséges mérőeszközöket ismertetem.
6
2 A technológiai folyamat előkészítése
Szakdolgozatomat a technológiai folyamat előkészítésével kezdem. Először a
gyártás technikai feltételeit körvonalaznom, majd a gyártás tömegességének és szervezési
típusának a meghatározása következik. Ezek után az alkatrész funkcionális és
technológiai helyességének vizsgálatával folytatom. Végezetül ebben a fejezetben az
előgyártmány fajtáját és az előgyártás módját határozom meg.
2.1 A gyártás technikai feltételeinek körvonalazása
A gyártás technikai feltételeinek körvonalazása során meg kell vizsgálni, hogy
az adott alkatrészen milyen jellegű felületek vannak. Ez alapján következtetni kell, hogy
milyen forgácsolási módok szükségesek az alkatrész legyártásához. Ezt össze kell vetni
az üzemben rendelkezésre álló gépekkel, mely alapján eldönthető hogy az üzem
rendelkezik-e az alkatrész legyártásához szükséges feltételekkel.
A szakdolgozatom témájául szolgáló szivattyúfedél külső és belső hengeres felületekből
áll. Ezen felületek legtöbbjét esztergálással, illetve köszörüléssel a gépek helyes
megválasztása mellett meg lehet munkálni. Ettől eltérő felületet a 96 mm-es átmérőnél
van, amelyet marással lehet létrehozni. Továbbá kivételt képeznek a tárcsán és a
tengelyen elhelyezkedő furatok. Mivel ezeket fúrni kell, így szükséges egy fúrásra
alkalmas gép is.
A B1048489-es rajzszámú szivattyúfedél megnevezésű alkatrész gyártásával a
LEISTRITZ nevű német cég a miskolci székhelyű DEKGÉP Kft.-t bízta meg.
A DEKGÉP Kft. 2004-ben alakult a nagy ipari-gépgyártási tapasztalatokkal rendelkező
DIGÉP Diósgyőri Gépgyárból történt kivásárlással. A telephely Miskolcon a DIGÉP
Ipari Park területén, a korábbi Kábelgép Szerelőüzem épületében található.
A DEKGÉP egy mozaikszó, amely valójában Diósgyőri Egyedi- és Kábelgépgyártó Ipari,
Kereskedelmi és Szolgáltató Korlátolt Felelősségű Társaságot jelent.[1] Amint ez a cég
nevéből is kiderül, az ipari gépek gyártása a fő profiljuk. Az üzemben sétálva
találkozhatunk az általuk készített sorjázógéppel, hegesztett hajtóműházzal, speciális
ollóval, ugyanakkor nem kell meglepődni, ha egy extrudáló berendezéssel vagy egy
7
hatalmas nyomástartó edénnyel találjuk szembe magunkat. Az utóbbi nem mellesleg
katonai helikopterek rotorjának biztonságos szállítása végett készült.
A cég 100%-ban magyar magántulajdonú. A jelenlegi létszám 38 fő, melynek összetétele
és létszáma a szakmai igényeknek és a cég fejlődési irányának megfelelően folyamatosan
változik. A dolgozók döntő többsége korábban a DIGÉP-ben dolgozott, így többéves
kábel-, szerszámgép és általános gépgyártási tapasztalattal rendelkezik.
A DEKGÉP Kft. nem foglalkozik gépek tervezésével, ezért a megrendelőknek kell
biztosítaniuk a megfelelő dokumentumokat a gyártás megkezdéséhez. Ami a gyártási
palettát illeti elég széleskörű. Készítenek közepes méretű és bonyolultságú hegesztett
acélszerkezeteket, megmunkált egységeket, készre szerelt gépi berendezéseket teljes
pneumatikával és hidraulikával, továbbá különféle hengerdei, kohászati és egyéb
acélszerkezetek, görgőpályák készre szerelésével is foglalkoznak. Ugyanakkor, ha van rá
igény, elvállalnak olyan munkákat is, ahol különféle lemezmegmunkáló és kábelipari
alkatrészeket illetve berendezéseket kell gyártaniuk. Külön kiemelendő, hogy a
gépgyártást, a termelés valamennyi fázisát (szemcseszórás, kivágás, formára alakítás,
hegesztés, megmunkálás és festés) beleértve helyben végzik.
A DEKGÉP Kft. gépparkja
1. Egyetemes marógép
2. Portálmaró, Mario Carnaghi gyártmány
3. Horizont W100, TOS Warnsdorf gyártmány
4. CNC horizont WHN 13.8B, TOS Warnsdorf gyártmány
5. Palástköszörű ø350×2000 mm, TOS
6. Esztergagép: Ø400 mm x 1500 mm hosszú
7. Esztergagép: Ø800 mm x 2000 mm hosszú
8. Síkköszörű
9. SZIM Een-500 CNC eszterga
10. Radiálfúrógép RFh 100, Fabrikat gyártmány
11. Klopp-Korradi UW3 CNC marógép
12. Fűrészgép, Amada H 450H
13. Fűrészgép, FMB Titan 2004
14. Hidraulikus lemezolló DLB 6/3050, DIGÉP gyártmány
8
15. Lemezhengerítő gép
16. Présgép
17. Lemezhengerítő gép
18. CO- Hegesztő berendezések 550A, Hegesztő berendezés 250A
19. CNC lángvágó PWXYZ, Power Control gyártmány
20. VICTOR NVT26 CNC eszterga
Figyelembe véve a gépek paramétereit és a megmunkálandó felületek méreteit,
kijelenthető, hogy az üzem rendelkezik a tengely legyártásához szükséges technikai
feltételekkel.
2.2 A gyártás tömegességének és szervezési típusának meghatározása
A technológiai tervezés egyik lényeges lépése a gyártás jellegének meghatározása,
amit a tömegszerűségi együttható segítségével tudunk kiszámolni. A feladatomban 20
db alkatrészt kell legyártanom.
A technológiai folyamat átlagos tömegszerűségi együtthatójának képlete [2]:
𝐾𝑠 =
𝐼𝑚𝑄
𝑡𝑛
, ahol:
Im: rendelkezésre állási idő alap: 168 ó𝑟𝑎
ℎó𝑛𝑎𝑝
Q: gyártandó mennyiség: 20 𝑑𝑎𝑟𝑎𝑏
ℎó𝑛𝑎𝑝
tn: átlagos becsült műveleti norma idő: 36 perc
A fenti képletbe behelyettesítettem az adatok:
𝐾𝑠 =
168 × 602036
= 14
9
A tömegszerűségi együttható meghatározott értéke alapján megnézem az 1. táblázatban,
hogy melyik gyártási módba sorolható.
Egyedi kissorozat Középsorozat Nagysorozat Tömeggyártás
20<Ks 10<Ks<20 2<Ks<10 1<Ks<2
Műhelyrendszerű
gyártórendszer
Csoportrendszerű
gyártórendszer
Szakaszosan
folyamszerű
gyártórendszer
Folyamszerű
gyártórendszer
Megmunkálási
módok szerint
vannak telepítve a
gépek
A gépek a jellegzetes
alkatrészek
megmunkálásának
megfelelően vannak
telepítve
Nagyjából a
technológiai
sorrendnek
megfelelően
vannak telepítve a
gépek
Szigorúan a
technológiai
folyamatnak
megfelelően
vannak telepítve a
gépek.
1.táblázat: Gyártási módok
10<14<20 ebből következik és a legyártandó mennyiségből is, hogy a gyártás
tömegszerűsége csoportrendszerű középsorozat gyártás.
A csoportrendszerű gyártás estében a gyártandó alkatrészféleségeket csoportosítjuk és a
technológiai folyamat szempontjából hasonló alkatrészek megmunkálására egy
gyártórendszert hozunk létre.
Az alkatrészcsoportoknak megfelelően így létezhet:
• tárcsagyártó sor (részleg),
• tengelygyártó sor,
• ház jellegű alkatrészeket gyártó sor, stb.
A csoportrendszerű gyártás esetében a munkadarabok a technológiai sorrendnek
megfelelően a gyártórendszeren belül vándorolnak egyik gyártóberendezésről a másikra.
Így a műveletközi anyagutak és anyagmozgatási idők rövidek, csökken a gyártás átfutási
ideje. A rendszer rugalmas, a csoportba sorolható alkatrészek egyikéről könnyen
átállítható egy másik gyártására. Előnye a csoportrendszerű gyártásnak az is, hogy
használni lehet speciális szerszámokat, készülékeket, melyek alkalmazása egy-egy, kis
10
darabszámban készülő alkatrész esetében nem lenne gazdaságos. Itt viszont a relatív
tömegszerűség megnövekedése révén ezek alkalmazása gazdaságossá válik.
2.3 Az alkatrész funkcionális és technológiai helyességének elemzése
A B 104 8489-es rajzszámú szivattyú fedelet a Leistritz nevű német cég rendelte
meg még 2005-ben a DEKGÉP Kft-től. A Leistritz fő arculata a szivattyúgyártás. A
szokásos vízszivattyún kívül gyártanak még többfázisú illetve üzemanyag szivattyúkat is.
Egy rövid leírásban ismertetem a szivattyúkat.
A szivattyú folyadék, illetve zagy szállítására szolgáló gép. A régebbi szóhasználat a
gázok szállítására alkalmas gépeket is ide sorolta, mára már csak a vákuumszivattyúk
maradtak itt, a többi ventilátor, fúvó, kompresszor lett a kilépésnél mérhető nyomás
nagyságától függően. A gépkocsi vagy kerékpár levegővel töltött kerékabroncsainak
felfújásához pumpát használunk.
A szivattyúk általában mechanikai munkát használnak fel a közeg továbbítására vagy
egyszerű emeléssel vagy áramlástani elvek felhasználásával. Ritkán nem mechanikai
elveken működő szivattyúkat is készítenek.
A legrégebbi ilyen szerkezetek a merítőművek, ennek legegyszerűbb példája a gémeskút,
melynél ellensúllyal könnyített vödörrel emelik ki a vizet, és ivóvíz, valamint öntözővíz
nyerésére használják. Később állati erővel vagy vízkerékkel hajtott végtelenített kötélre
kötött vödrökkel, merítőkerékkel emelték ki a nagyobb mennyiségű vizet, ez a szerkezet
folyamatos üzemre is alkalmas volt. Az arkhimédeszi csavart először Szín-ahhé-eriba
asszír király alkalmazta a híres babiloni függőkertek vízzel való ellátásához az i. e. 7.
században, ezt a szerkezetet a 3. században Arkhimédész írta le. A 13. században arab
könyvekben több szivattyú-konstrukciót is leírtak.
A technológiai vizsgálat tulajdonképpen az alkatrészrajz (1.sz. melléklet) elemzése,
amely magába foglalja a mérethálózat vizsgálatát, a pontossági előírásokat és az érdességi
előírásokat is.
11
A technológiai helyesség vizsgálata fontos szempontja az anyagtakarékosság, az
egyszerű alak, a befogások biztosíthatósága. Lényeges, hogy minél kevesebb
szerszámot használjunk, és hogy az illesztett felületek is minél rövidebbek legyenek.
Az alábbi szempontokat vettem figyelembe a technológiai helyesség vizsgálata során:
1. Alkatrészrajz minősítése:
mérethálózat felépítése: minden méret meg van adva és azok mindegyike
mérhető méret
szimmetriatengely használata: megfelelő
technológiai szempontból a megadott tűrések megfelelőek, nem feleslegesek
2. Technológiai helyesség szempontja:
anyagtakarékosság: megfelelő előgyártmány és megmunkálási módok
megválasztása
nincsenek felesleges elemek, amelyek nélkülözhetőek lennének
marással megmunkált felületek esetén: a megmunkált felület a befogási felülettel
párhuzamos vagy merőleges legyen, és ez a feltétel megvalósul
az alkatrészt meg lehet munkálni hagyományos és NC-CNC vezérlésű gépeken
is
2.4 Az előgyártmány fajtájának, az előgyártás módjának meghatározása
Az előgyártmány meghatározásának két fő szempontja van [3]. Első esetben a
típust kell meghatározni, amelynél a gazdaságosság, az igénybevétel és a mechanikai
tulajdonság alapján kell dönteni. Az én esetben a hengerelt előgyártmány a
legcélravezetőbb. Második esetben az előgyártmány méretének megválasztására kerül
sorra. A méretet ráhagyásszámítással határozom meg, aminek feltétele, hogy az kellően
nagy legyen a szükséges pontossághoz, viszont a lehető leggazdaságosabb eljárásokkal
lehessen megvalósítani. Továbbá biztosítani kell az előző művelet hibás rétegének
eltávolítását úgy, hogy még maradjon réteg a további műveletek hibáinak eltávolítására.
12
Adott művelet ráhagyása:
,ahol:
𝜗ℎ= megelőző művelet után a hibás felületi réteg vastagsága
𝜗𝑚 = megelőző művelet mérethibája
𝜗𝑎 = megelőző művelet alakhibája
𝛿𝑓 = aktuális művelet felfogási hibája
𝛿𝑏 = bázisválasztási hiba nagysága az adott műveletben
k=alaki tényező, mely forgácsolásnál általában k=1,2
Teljes ráhagyás:
ahol:
n=műveletek száma
Zmi=i-dik művelet ráhagyása
A kiszámított teljes ráhagyással megállapított nyersanyag méretét mindig fel kell
kerekíteni a legközelebbi kereskedelmi méretre.
A számítást a Fridrik László – Leskó Balázs: Gépgyártástechnológia alapjai II. sz
segédlet c. könyv alapján végeztem.
13
Ráhagyások hosszmérete:
𝑍𝑚 = 𝜗ℎ + 𝑘 ∗ √𝜗𝑚2 + 𝜗𝑎
2 + 𝛿𝑓2 + 𝛿𝑏
2
, 𝑎ℎ𝑜𝑙
𝜗ℎ=0,5 mm (31. táblázat alapján)
𝜗𝑎 =4,5mm (fűrészelési ferdeség)
𝜗𝑚 =0,5mm (becslés alapján)
𝛿𝑏 = 0𝑚𝑚
𝛿𝑓 = 1𝑚𝑚 (becslés alapján)
k=1,2 (forgácsolás esetén 1,2)
𝑍𝑛 = 0,5 + 1,2 ∗ √0,52 + 4,52 + 12 + 02 =4,54 mm
A fenti számítás alapján a szivattyúfedél alapanyagát mindkét végén 4,54 mm-el kell
nagyobbra vágni. A következő számításban ismertetem ezt a ráhagyást:
Z=4,54mm*2=9,08 mm
Az előző számítás alapján tehát az előgyártmány hossza a következőképpen alakul:
L=145mm+9,08 mm=154,08 mm
Ehhez az értékhez a legközelebb álló egész számot kell megkeresni, ami 155, így az
előgyártmány hossza 155 mm legyen.
A tengelyátmérő ráhagyásszámítása:
A legnagyobb átmérő tűrésezetlen, ezért a megrendelt alapanyag legnagyobb
átmérője lehetne a 138-as méret, viszont sokszor az alapanyagban is találhatók hibák,
mint pl korrózió, repedés, stb, ezek pedig ronthatják a gyártandó termék minőségét és
élettartamát, ezért inkább legyen rajta ráhagyás, amit majd leesztergálunk.
14
Nagyolási ráhagyás átmérőre:
𝜗ℎ =1,5 mm (31. táblázat)
𝜗𝑚 =2,3mm
𝜗𝑎 =1
1000*160*0,4*2=0,128 mm
𝛿𝑓 =0
𝛿𝑏 =0
𝑍𝑛 = 1,5 + 1,2 ∗ √2,32 + 0,1282 + 02 + 02 = 4,26 mm
A legnagyobb átmérőre számított teljes ráhagyás értéke:
Zm=Zn=4,26 mm
D0=d+ Zm= 138 mm + 4,26 mm= 142,26 mm
A szükséges minimális szabványos átmérő: 145 mm
Kész méret: Ø 138
Nyersanyag: Ø 145 mm minimális méret: Ø 142,26 mm
Az előgyártmány adatai: Ø145×155 mm - hengerelt, ötvözetlen szerkezeti köracél.
A B 104 8489-es számú fedél anyaga 45%-os karbon tartalmú húzott köracél [4]. Ez az
anyag általános rendeltetésű, ötvözetlen, szerkezeti-, nemesíthető szénacél. Ezen anyag
felhasználása elég széles intervallumú, amelybe beletartozik az autó- és gépipar olyan
alkatrészei ahol alacsonyabb az igénybevétel, a csavargyártás, a nyomástartó alkatrészek,
a kopásálló alkatrészek vagy a hasonlóan csak közepes igénybevételnek kitett
szerszámok. A termék előállítását követően hőkezelésre kiválóan alkalmas. Korábbi
elterjedt jelölése szintén a C45 volt. A jelenlegi gyártási szabvány jelölés: EN 10083.
15
Vegyi összetétel (Az ötvözet gyártási szabványa szerint) [%] a 2. táblázatban található
C Si Mn P S Cr Mo Ni Cr+Ni+Mo
0,42-0,5 ≤ 0,4 0,5-
0,8 ≤0,045 ≤0,045 ≤0,4 ≤0,1 ≤0,4 ≤0,63
2. táblázat : 45%-os karbon tartalmú acél vegyi összetétele
Az anyag tulajdonságait a 3. táblázatban ismertetem.
Elektromos
ellenállása
szobahőmér-
sékleten
Hővezető
képessége Sűrűség Szakítószilárdság Folyáshatár Nyúlás
0,2 Ω
mm2/m 46 W/mK
7,85
kg/dm3
630-850
N/mm2
370-490
N/mm2 16%
3.táblázat: C45 anyag tulajdonságai
16
3 Technológiai folyamat tervezése
Miután elvégeztem az előtervezést, mely során meghatároztam az előgyártmány
méreteit, és előzetesen felmértem az alkatrész megmunkálási igényét, rátértem a
technológiai folyamat tényleges megtervezésére.
3.1 Technológiai folyamatot alkotó műveletek sorrendjének és
tartalmának megtervezése
A forgástest jellegű alkatrészekre jellemző, hogy forgás illetve
szimmetriatengelyük van és a főfelületek minden esetben forgásfelületek, de ezek mellett
gyakran nem forgástest jellegű felületeik is vannak, mint például a hornyok, fogazatok,
lelapolások [5]. Az alkatrészhossz és a legnagyobb átmérő aránya szerint feloszthatók
rövid (tárcsaszerű) és hosszú (tengelyszerű) alkatrészekre
A megmunkálási igényeket jórészt a geometriai elemzés alapján állapítjuk meg, ezért itt
is célravezető az alkatrész felbontása olyan felületcsoportokra, amelyek megmunkálását
ismerjük. Amint már az imént említettem a forgástest szerű alkatrészek felületei
feloszthatók forgásfelületekre és nem forgás felületekre.
A forgásfelületeket a következő három csoportra sorolhatók:
- elsőrendű felületcsoportok azok, amelyeket egyélű szerszámmal, az eszterga
mozgásrendszere alakít ki (pl: kúp-, hengerfelületek)
- másodrendű felületcsoportok, amelyeket profilos szerszám alakít ki beszúrással
(pl: hornyok, lekerekítések vagy speciális profilfelületek)
- harmadrendű felületcsoportok, melyeket profilos szerszám és az eszterga
mozgásrendszere alakít ki (pl: menetes felületek)
A nem forgásfelületek az alakjuk szerint további három csoportba sorolhatók:
- furatok
- hornyok és bordázatok
- fogazatok
Egy-egy üzemben többféle alkatrész gyártása folyik, ezért elengedhetetlen, hogy minden
alkatrészhez készítsenek technológiai tervet. A technológiai tervezés több fázisban
történik és az egyes technológiai fázisok szorosan összefüggenek, közöttük visszacsatolás
17
van. A technológiai folyamat tervezésének előkészítése során azokat a feltételeket kell
rögzíteni, amelyek befolyással vannak a technológiai folyamat tartalmára és a lehetséges
vagy célszerű tervezési döntésekre.
Manapság egy alkatrész gyártása során a szakirodalom a következő 13 jellegzetes
szakaszt és szakaszainak funkcióit tartja számon, amelyeket a 4. táblázatban ismertetek.
4.táblázat: Az alkatrészgyártás jellegzetes szakaszai és szakaszainak funkciója
Az általunk legyártandó fedél esetén a szükséges fő szakaszainak meghatározásának
alapja a kívánt felületminőségek, a legfinomabb felület IT6-os pontosságú. Ez egy
köszörült felület, ahol Ra =1,6 μm.
Szakasz Művelet Funkció
1. szakasz
Előgyártás, előgyártmány
kiválasztása
Szükséges alapanyag kiválasztása,
hőkezelés, előgyártmány előállítása
2. szakasz Nagyolás Felesleges ráhagyás eltávolítása, alak
kezdetleges meghatározása
3. szakasz Hőkezelés I. Pl.: feszültségmentesítés
4. szakasz Félsimító megmunkálás I: IT11÷12, Ra>23,2
5. szakasz Hőkezelés II. Pl.: cementálás
6. szakasz
Félsimító megmunkálás
II.
Felesleges anyag részek eltávolítása,
cementálni nem kívánt részek eltávolítása
7. szakasz Egyén megmunkálások Pl.: fogazás
8. szakasz Hőkezelés III. Például nemesítés vagy edzés
9. szakasz Simító megmunkálás Köszörülés
IT7÷10, Ra>0,4
10. szakasz Hőkezelés IV: Pl.: nitridálás vagy feszültségmentesítés
11. szakasz Simító megmunkálás II. IT6÷7, Ra>0,32
12. szakasz Felületkezelés Pl.: krómozás, nikkelezés, stb.
13. szakasz Befejező megmunkálás Ra=0,08÷0,04
18
Ezáltal esetünkben a technológiai szakaszok sorendje a következő:
1. Előgyártmány kiválasztása, előgyártás
2. Nagyoló megmunkálás
3. Félsimító megmunkálás
4. Különleges megmunkálás
5. Simító megmunkálás
3.1.1 Az alkatrész 3D-s ábrázolása
1/a ábra Szivattyúfedél 3D ábrázolása
1/b. ábra Szivattyúfedél 3D ábrázolása
19
1/c. ábra Szivattyúfedél 3D ábrázolása
1/d. ábra Szivattyúfedél 3D ábrázolása
3.1.2 Megmunkálási igények feltárása
Ha az alkatrészrajzunk minden szempontnak megfelel,kezdődhet a gyártás,
előtte azonban még fel kell mérünk a megmunkálási igényeket. Ez a következő módon
történik:
Először az összes megmunkálni kívánt felületet bejelöljük az alkatrészrajzon. Ha
túl sok a megmunkálandó felület, célravezetőbb beszámozni a lépéseket a könnyebb
áttekinthetőség érdekében. Utána felsoroljuk őket és melléjük írjuk a befejező (esetenként
megelőző) megmunkálásokat, azaz hogy milyen forgácsolási módokat alkalmaznánk a
legyártandó alkatrészhez.
20
A szivattyúfedélen megmunkálandó felületeket az alábbi ábrán ismertetem
2.ábra Megmunkálási igények
21
Az 5. ábrán szemléltetett megmunkálni kívánt felületek pontjait az …. számú táblázatba
gyűjtöm, ahol feltüntetem a megelőző és a befejező megmunkálásokhoz szükséges
globális műveleteket.
5.táblázat: Szivattyúfedél 3D ábrázolása
Befejező megmunkálás Megelőző megmunkálás 1 Esztergálás Darabolás 2 Esztergálás 3 Esztergálás 4 Esztergálás 5 Esztergálás 6 Esztergálás 7 Esztergálás
8 Esztergálás 9 Esztergálás
10 Esztergálás 11 Esztergálás Darabolás 12 Esztergálás 13 Esztergálás 14 Esztergálás 15 Fúrás 16 Fúrás 17 Fúrás 18 Esztergálás 19 Esztergálás 20 Esztergálás 21 Esztergálás 22 Esztergálás 23 Fúrás 24 Fúrás 25 Esztergálás 26 Esztergálás 27 Esztergálás 28 Esztergálás 29 Esztergálás 30 Esztergálás 31 Fúrás 32 Esztergálás 33 Esztergálás 34 Esztergálás 35 Esztergálás 36 Esztergálás 37 Esztergálás 38 Esztergálás 39 Esztergálás 40 Marás 41 Marás 42 Marás 43 Marás 44 Fúrás 45 Fúrás 46 Fúrás 47 Fúrás 48
Fúrás
49 Fúrás 50 Fúrás 51 Fúrás 52 Fúrás
22
3.1.3 Globális műveletek képzése
- Darabolás: az anyagszétválasztó eljárások közé tartozik. Ezeknek az eljárásoknak
közös tulajdonsága, hogy a szilárd test alakját úgy változtatjuk meg, hogy az
anyagrészecskék kapcsolódását helyileg megszüntetjük.
- Esztergálás: a szabályos élgeometriájú anyagszétválasztó megmunkálásokhoz tartozik,
amelynek során szerszámként mesterségesen kialakított (pl. köszörüléssel, polírozással),
szabályos forgácsoló éket használnak.
- Fúrás: olyan forgácsolási eljárás, munkafolyamat, amikor tömör anyagba készítünk
furatot. A fúrást többféle eszközzel lehet végezni: kéziszerszámmal és szerszámgépekkel
(fúrógéppel, esztergagéppel, fúró-maróművel stb.).
- Marás: szabályosan egy- vagy többélű forgácsoló szerszámmal végzett forgácsoló
eljárás. A forgó főmozgást mindig a marószerszám, az előtoló mellékmozgást vagy a
munkadarab, vagy a szerszám végzi. A marásnak két alapeljárása van: a palástmarás és a
homlokmarás.
23
A megállapított globális műveletek alapján készítem el a műveleti sorrendtervet.
A sorrendterv lényege, hogy egy adott alkatrészt a lehetető legpontosabban,
leggazdaságosabban készítsünk el, felesleges anyagfelhasználás és forgácsgyártás nélkül.
A műveleti sorrendterv lépései a következő, 6. számú táblázatban látható:
1. Darabolás
2. Oldalazás, központfúrás A oldalon
3. Oldalazás, központfúrás B oldalon
4. Nagyoló esztergálás A oldalon
5. Simító esztergálás A oldalon
6. Nagyoló esztergálás B oldalon
7. Simító esztergálás B oldalon
8. Átmenő furat esztergálása A oldalon
9.
Átmenő furat esztergálása B oldalon
10. Marás I.
11. Marás II.
12. Fúrás a tárcsán
13. Fúrás a tengelyen I.
14. Fúrás a tengelyen II.
15. Végellenőrzés
6.táblázat: Szivattyúfedél 3D ábrázolása
A következőkben részletesen ismertetem a műveleti sorrendterv lépéseit:
1. Darabolás: A darabolás célja, hogy a nyersanyagból leválasszunk egy akkora
darabot, amit később meg fogunk munkálni. A kiválasztott gépek közül itt az
AMADA H 450H fűrészt fogjuk alkalmazni. A nyersanyagot 2 pofás gép satuval
fogjuk meg, és ütköző tüskével rögzítjük. A művelet elemek befogás, darabolás,
kifogás.
24
A további megmunkálások meghatározásához szükségem van az L/D
viszonyára, azaz a munkadarab hossza és átmérője közti arányra. Ez a viszonyszám
megmutatja, hogy milyen befogást igényel majd a munkadarab a későbbiekben.
Három kategóriába sorolhatjuk:
- L/D ≤ 3 a befogás egyoldalú
- 3< L/D ≤ 10 a befogás kétoldalú
- 10< L/D kétoldalú a befogás+ megtámasztás
Az én esetemben L/D= 145/138=1,051, ami azt jelenti, hogy az én munkadarabomnál
egyoldalú befogást kell alkalmazni, ami lehet tokmány vagy csúcs menesztővel.
2. Oldalazás, központfúrás „A” oldalon: Ebben a lépésben a W100 horizontot
használjuk, és a befogások módja a prizmák és szorítóvasak. A műveletelemek
sorrendje a következő: befogás, oldalazás tisztára, szerszámcsere, központfúrás,
kifogás, ellenőrzés.
3. Oldalazás, központfúrás „B” oldalon: Ebben a lépésben a W100 horizontot
használjuk, és a befogások módja a prizmák és szorítóvasak. A műveletelemek
sorrendje a következő: befogás, oldalazás tisztára, szerszámcsere, központfúrás,
kifogás, ellenőrzés.
4. Nagyoló esztergálás „A” oldalon: negyedik lépésünkben az ”A” oldalon végezzük el
a nagyoló esztergálást a E400 egyetemes esztergagéppel. A befogás módja a tengely
hossza és az l/d viszony alapján 3 pofás, spirálmenetes, önközpontosító
esztergatokmányban (MSZ 5048), a támasztás pedig 60°-os forgó csúccsal (MSZ
5052). A műveletelemek sorrendje a következő: befogás, Ø56 mm esztergálása,
Ø142 mm esztergálása, Ø104 mm esztergálása, Ø100 mm esztergálása, ellenőrzés.
25
5. Simító esztergálás „A” oldalon: A simító esztergálást az „A” oldalon kezdjük, a
befogások és a helyzethibák csökkentése végett. Ebben a műveletben a letöréseket is
elvégezzük. A szerszámgép ebben az esetben is az E400 egyetemes esztergagép. A
befogás itt is 3 pofás, spirálmenetes, önközpontosító esztergatokmány (MSZ 5048),
a támasztás pedig 60°-os forgócsúcs (MSZ 5052). A műveletelemek sorrendje a
következő: befogás, Ø52 mm esztergálása, Ø138 mm esztergálása, Ø100 mm
esztergálása, Ø96 mm esztergálása, szerszám csere, élek letörése, munkadarab
kifogás, ellenőrzés.
6. Nagyoló esztergálás „B” oldalon: a nagyoló esztergálást az E400 egyetemes
esztergagéppel végezzük, a befogás módja a tengely hossza és az l/d viszony alapján
3 pofás, spirálmenetes, önközpontosító esztergatokmányban (MSZ 5048), a
támasztás pedig 60°-os forgó csúccsal (MSZ 5052) történik. A műveletelemek
sorrendje a következő: befogás, Ø84 mm esztergálása, Ø68 mm esztergálása,
ellenőrzés.
7. Simító esztergálás „B” oldalon: Ebben a műveletben a letöréseket is elvégezzük. A
szerszámgép ebben az esetben is az E400 egyetemes esztergagép. A befogás itt is 3
pofás, spirálmenetes, önközpontosító esztergatokmány (MSZ 5048), a támasztás
pedig 60°-os forgócsúcs (MSZ 5052). A műveletelemek sorrendje a következő:
befogás, Ø80 mm esztergálása, Ø64 mm esztergálása, szerszám csere, élek letörése,
munkadarab kifogás, ellenőrzés.
8. Átmenő furat esztergálása „A” oldalon: az átmenő furat esztergálását az E400
egyetemes esztergagéppel végezzük, a befogás módja a tengely hossza és az l/d
viszony alapján 3 pofás, spirálmenetes, önközpontosító esztergatokmányban (MSZ
5048). A műveletelemek sorrendje a következő: munkadarab befogás, Ø34
esztergálása, Ø40 esztergálása, Ø44 esztergálása, él letörése, munkadarab kifogás,
ellenőrzés
9. Átmenő furat esztergálása „B” oldalon: A gép illetve a befogás megegyezik az „A”
oldaléval. A műveletelemek sorrendje a következő: munkadarab befogás, Ø52
esztergálása, Ø45 esztergálása, Ø42 esztergálása, Ø44 esztergálása, Ø55 esztergálása
,él letörés, munkadarab kifogás, ellenőrzés
26
10. Marás I.: A szerszámgép ebben az esetben W100 horizont, a befogás pedig köszörült
prizmákkal történik. A műveletelemek sorrendje a következő: munkadarab befogás,
marás I. Ø50 szerszámmal, marás II. Ø50 szerszámmal, marás III. Ø50 szerszámmal,
munkadarab kifogás, ellenőrzés
11. Marás II.: A szerszámgép és a befogások megegyeznek az előző lépésével. A
műveletelemek sorrendje a következő: munkadarab befogás, marás IV. Ø50
szerszámmal, munkadarab kifogás, ellenőrzés
12. Fúrás a tárcsán: A szerszámgép a következő három esetben a radiálfúrógép, a befogás
pedig a T hornyos tárgyasztal. A műveletelemek sorrendje a következő: munkadarab
befogás, fúrás I. ø8, fúrás II. ø9, munkadarab kifogás, ellenőrzés
13. Fúrás a tengelyen I.: A műveletelemek sorrendje a következő: munkadarab befogás,
fúrás ø12, fúrás ø19, menetfúrás G1/8, munkadarab kifogás, ellenőrzés
14. Fúrás a tengelyen II.: Szerszámgép: radiálfúrógép, befogás: T hornyos tárgyasztal. A
műveletelemek a következők: munkadarab befogás, fúrás ø15, menetfúrás G1/4,
munkadarab kifogás, ellenőrzés
15. Végellenőrzés: Ellenőrzés során megnézzünk az előírt méreteket, és érdességeket.
3.1.4 Ábrás műveleti sorrendterv
A sorrendterv elkészítéséhez a megadott feladatlapot használtam, melyen a befogások
típusa és a készülékek (kék színnel), a megmunkált felületek (piros színnel) vannak
feltüntetve. [6]
A sorrendterv a mellékletben található.(2.sz. melléklet)
27
4 A 5. számú simító esztergálási művelet részletes
megtervezése
Ebben a pontban az előző műveleti sorrendterv egyik műveletének részletes
megtervezését ismertetem. A kiválasztott művelet az ”A” oldal simító esztergálása. Ez a
műveleti utasítás a 3. számú ábrán tekinthető meg. Továbbá meg kel határozni a
technológiai adatokat, a műveleti időt és mérőeszközöket.
3. ábra Megmunkálandó felület
Ráhagyás leválasztási terv
A kiválasztott oldalon meg kell határozni a leválasztandó anyagrészeket, amit az
5. ábrán szemléltetek. A simítás tulajdonképpen ezen részek eltávolítása minél kisebb
fogásmélység és minél pontosabb felületminőség mellett.
4. ábra Ráhagyás leválasztás terv
28
Műveleti elemek generálása
1. Hosszesztergálás Ø 52
2. Hosszesztergálás Ø 138
3. Hosszesztergálás Ø 100
4. Hosszesztergálás Ø 96
5. Él letörés 1×45°
6. Él letörés 1×45°
Ezeket a műveleteket egy E400 egyetemes esztergán végezzük el.
4.1 A szerszám típusának kiválasztása
A forgácsolókések kiválasztásánál a kés alakját a munkadarab geometriája és az
esztergálás fajtája szerint kell kiválasztani. A kés alakja mellett ügyelni kell a megfelelő
élgeometria kiválasztására is. Az élgeometriát elsősorban a munkadarab anyaga szerint
kell választani.
A főél-elhelyezési szög κr = 45°-90° közötti értékre választható. Természetesen ezt
részben a munkadarab kontúrja, részben pedig a megmunkálási feladat jellege
befolyásolja. Karcsú tengelyek megmunkálásánál legkedvezőbb a κr=90°, mert ilyenkor
a fogásvétel irányú erő értéke a legkisebb. Szerszám-éltartam szempontjából viszont a
legkedvezőbb, ha κr= 45°. A csúcssugár (rε) megválasztásához tudni kell, hogy nagyobb
csúcssugár esetén csökken a megmunkált felület érdessége, de egyidejűleg nő a
forgácsolóerő és a rezgésveszély. Ezért a gyakorlatban simításkor a csúcssugár javasolt
értéke 0,8÷2 mm.
Fontos kritérium, hogy a szerszám az adott üzemben használható legyen. A szerszámok
adatai katalógusokban találhatók meg. Én a FAIRTOOL 2010/2011-es 3. számú
szerszámkatalógusából választom ki a megfelelő szerszámokat [7], amelyeket a 5. és a 6.
ábrán szemléltetek.
29
1. Simító hosszesztergálás
MSZ 1904
ISO6
DIN 4980
Oldalélű esztergakés,
forrasztott lapkás
5. ábra Oldalélű kés
2. Él letörés 1×45°
MSZ 1902
ISO 2
DIN 4972
Hajlított esztergakés,
forrasztott lapkás
6. ábra Hajlított élű kés
4.2 Technológiai adatok meghatározása
A technológiai adatok közé tartozik a fogásmélység, az előtolás valamint a
főforgácsoló sebesség. Utóbbit egy képlet alapján számoljuk, míg a másik két adatot
táblázatból tudjuk leolvasni.
A fogásmélység, valamint az előtolás-tartományok szerint az esztergálás felosztható
simító-, könnyű nagyoló- és goromba (durva) nagyoló esztergálásra. Ezek a tartományok
nincsenek egyértelműen meghatározva, némi eltérés tapasztalható különböző források
esetén. A Sandvik Coromant[8], a világ egyik vezető szerszámgyártó cége szerinti
felosztás a táblázatban látható. Ezek az adatok bizonyos határértékeket adnak, amelyek
első megközelítésben irányadók lehetnek.(7. táblázat)
30
Fogásmélység ap [mm] Előtolás f [mm/ford]
Simítás 0,5-2 0,1-0,3
Könnyű nagyolás 1,5-5 0,2-0,5
Goromba nagyolás 5-15 0,5-1.5
7.táblázat: Fogásmélység és előtolás tartományok
A táblázat alapján tehát a simítási műveletek során a fogásmélység 0,5-2 mm-es
tartományba, míg az előtolás a 0,1-0,3 mm közé esik.
A főforgácsoló sebesség (vc) képlete:
vc=d×π×n [m/min],
, ahol:
d= a nagyolás utáni méret
n= gép fordulatszáma, amelynek a tartománya: 33,5-2400 fordulat/min
A technikai adatoknál fontos még az előtoló sebesség (vf) is, amelynek képlete:
vf=n×f [m/min]
Ezek alapján a technológiai adatok a következők:
1. Művelet: Hosszesztergálás ø52 mm
𝑓 = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑎𝑝 = 0,8 𝑚𝑚
𝑣𝑐 𝑎𝑗á𝑛𝑙𝑜𝑡𝑡 = 280𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑑 = 52 𝑚𝑚 = 0,052 𝑚
𝑛 =𝑣𝑐
𝑑𝜋=
280𝑚
𝑚𝑖𝑛0,052𝜋
= 1713,98 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑏𝑒á𝑙𝑙í𝑡ℎ𝑎𝑡ó = 1800 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑐 𝑡é𝑛𝑦𝑙𝑒𝑔𝑒𝑠 = 𝑑 × 𝜋 × 𝑛 = 0,052 𝑚 × 𝜋 × 1800𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛= 294,1
𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑓 = 𝑛 × 𝑓 = 1800 × 0,2 = 360 𝑚
𝑚𝑖𝑛
31
2. Művelet: Hosszesztergálás ø138 mm
𝑓 = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑎𝑝 = 0,8 𝑚𝑚
𝑣𝑐 𝑎𝑗á𝑛𝑙𝑜𝑡𝑡 = 280𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑑 = 138 𝑚𝑚 = 0,138 𝑚
𝑛 =𝑣𝑐
𝑑𝜋=
280𝑚
𝑚𝑖𝑛0,138𝜋
= 645,85 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑏𝑒á𝑙𝑙í𝑡ℎ𝑎𝑡ó = 750 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑐 𝑡é𝑛𝑦𝑙𝑒𝑔𝑒𝑠 = 𝑑 × 𝜋 × 𝑛 = 0,138 𝑚 × 𝜋 × 750𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛= 325,15
𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑓 = 𝑛 × 𝑓 = 750 × 0,2 = 150 𝑚
𝑚𝑖𝑛
3. Művelet: Hosszesztergálás ø100 mm
𝑓 = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑎𝑝 = 0,8 𝑚𝑚
𝑣𝑐 𝑎𝑗á𝑛𝑙𝑜𝑡𝑡 = 280𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑑 = 100 𝑚𝑚 = 0,100 𝑚
𝑛 =𝑣𝑐
𝑑𝜋=
280𝑚
𝑚𝑖𝑛0,100𝜋
= 891,27 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑏𝑒á𝑙𝑙í𝑡ℎ𝑎𝑡ó = 900 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑐 𝑡é𝑛𝑦𝑙𝑒𝑔𝑒𝑠 = 𝑑 × 𝜋 × 𝑛 = 0,100 𝑚 × 𝜋 × 900𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛= 282,74
𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑓 = 𝑛 × 𝑓 = 900 × 0,2 = 180 𝑚
𝑚𝑖𝑛
32
4. Művelet: Hosszesztergálás ø96 mm
𝑓 = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑎𝑝 = 0,8 𝑚𝑚
𝑣𝑐 𝑎𝑗á𝑛𝑙𝑜𝑡𝑡 = 280𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑑 = 96 𝑚𝑚 = 0,096 𝑚
𝑛 =𝑣𝑐
𝑑𝜋=
280𝑚
𝑚𝑖𝑛0,096𝜋
= 928,40 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑏𝑒á𝑙𝑙í𝑡ℎ𝑎𝑡ó = 1000 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑐 𝑡é𝑛𝑦𝑙𝑒𝑔𝑒𝑠 = 𝑑 × 𝜋 × 𝑛 = 0,096 𝑚 × 𝜋 × 1000𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛= 301,59
𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑓 = 𝑛 × 𝑓 = 1000 × 0,2 = 200 𝑚
𝑚𝑖𝑛
5. Művelet: Él letörés 1×45°
𝑓 = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑎𝑝 = 0,8 𝑚𝑚
𝑣𝑐 𝑎𝑗á𝑛𝑙𝑜𝑡𝑡 = 280𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑑 = 100 𝑚𝑚 = 0,100 𝑚
𝑛 =𝑣𝑐
𝑑𝜋=
280𝑚
𝑚𝑖𝑛0,100𝜋
= 891,27 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑏𝑒á𝑙𝑙í𝑡ℎ𝑎𝑡ó = 900 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑐 𝑡é𝑛𝑦𝑙𝑒𝑔𝑒𝑠 = 𝑑 × 𝜋 × 𝑛 = 0,100 𝑚 × 𝜋 × 900𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛= 282,74
𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑓 = 𝑛 × 𝑓 = 900 × 0,2 = 180 𝑚
𝑚𝑖𝑛
33
6. Művelet: Él letörés 1×45°
𝑓 = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑎𝑝 = 0,8 𝑚𝑚
𝑣𝑐 𝑎𝑗á𝑛𝑙𝑜𝑡𝑡 = 280𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑑 = 52 𝑚𝑚 = 0,052 𝑚
𝑛 =𝑣𝑐
𝑑𝜋=
280𝑚
𝑚𝑖𝑛0,052𝜋
= 1713,97𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑏𝑒á𝑙𝑙í𝑡ℎ𝑎𝑡ó = 1800 𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑐 𝑡é𝑛𝑦𝑙𝑒𝑔𝑒𝑠 = 𝑑 × 𝜋 × 𝑛 = 0,052 𝑚 × 𝜋 × 1800𝑓𝑜𝑟𝑑.
𝑚𝑖𝑛= 294,1
𝑚
𝑚𝑖𝑛
𝑣𝑓 = 𝑛 × 𝑓 = 1800 × 0,2 = 360 𝑚
𝑚𝑖𝑛
4.3 Technológiai adatok ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre
A forgácsoló sebesség számításához a forgácsolandó átmérőt, a fordulatszámot és
az előtolás értékét vesszük figyelembe. A szerszámkatalógus által ajánlott forgácsolási
sebességből kiszámítom az ahhoz tartozó fordulatszámot. A számítások lényege, hogy a
gép teljesítménye nagyobb legyen a számított teljesítménynél, azaz: Pc ≤ P gép .
A felületminőség számításnál az előtolás négyzetét el kell osztanunk a csúcssugár
nyolcszorosával, majd ezt az értéket össze kell hasonlítanunk az előírt felületminőséggel.
Ha az előírt nagyobb a számítottnál, jók a technológiai adataink. Ha nem megfelelőek,
akkor változtatni kell rajtuk.
A következő számolások egyes adatai szerepelnek a műveleti utasításban (3. sz.
melléklet) is.
34
1. Hosszesztergálás Ø52 mm ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre
Szükséges adatok:
f: előtolás = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
i: fogások száma = 1
κr: főél-elhelyezési szög = 90°
kc1.1: fajlagos forgácsolóerő = 1400 𝑁
𝑚𝑚2
ap: tengelyirányú fogásmélység = 0,8 mm
vc: forgácsolósebesség = 294,1 𝑚
𝑚𝑖𝑛
z: kitevő = 0,25
Pgép: gép teljesítménye = 5kW
Közepes forgácsvastagság kiszámítására az alábbi képletet alkalmaztam:
ℎ = 𝑓 × 𝑠𝑖𝑛𝜅𝑟 = 0,2 × sin 90° = 0,2
Az esztergálás forgácsolási teljesítménye a következő:
𝑃𝑐 = 𝑘 𝑐1.1 × ℎ−𝑧 × 𝑎𝑝 × 𝑓 × 𝑣𝑐 = 1400 × 0,2−0,25 × 0,8 × 0,2 × (294,1
60)
= 1641,85 𝑊 = 1,6 𝑘𝑊
A teljesítményre való ellenőrzés során az eredmények megfelelnek:
1,6 kW =Pc ≤ P gép= 5 kW
Felületminőség esetében: 𝑅𝑡 < 𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡
csúcssugár: 𝑟𝜀 < 0,6
𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡 = 5 × 𝑅𝑎 𝑒𝑙őí𝑟𝑡=5×3,2=16
𝑅𝑡 =𝑓2
8 × 𝑟𝜀=
0,22
8 × 0,5= 0,01
A számításaim alapján megállapítom, hogy az adatok helyesek!
35
2. Hosszesztergálás Ø138 mm ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre
Szükséges adatok:
f: előtolás = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
i: fogások száma = 1
κr: főél-elhelyezési szög = 90°
kc1.1: fajlagos forgácsolóerő = 1400 𝑁
𝑚𝑚2
ap: tengelyirányú fogásmélység = 0,8 mm
vc: forgácsolósebesség = 325,15 𝑚
𝑚𝑖𝑛
z: kitevő = 0,25
Pgép: gép teljesítménye = 5kW
Közepes forgácsvastagság kiszámítására az alábbi képletet alkalmaztam:
ℎ = 𝑓 × 𝑠𝑖𝑛𝜅𝑟 = 0,2 × sin 90° = 0,2
Az esztergálás forgácsolási teljesítménye a következő:
𝑃𝑐 = 𝑘 𝑐1.1 × ℎ−𝑧 × 𝑎𝑝 × 𝑓 × 𝑣𝑐 = 1400 × 0,2−0,25 × 0,8 × 0,2 × (325,15
60)
= 1815,19 𝑊 = 1,8 𝑘𝑊
A teljesítményre való ellenőrzés során az eredmények megfelelnek:
1,8 kW =Pc ≤ P gép= 5 kW
Felületminőség esetében: 𝑅𝑡 < 𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡
csúcssugár: 𝑟𝜀 < 0,6
𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡 = 5 × 𝑅𝑎 𝑒𝑙őí𝑟𝑡=5×3,2=16
𝑅𝑡 =𝑓2
8×𝑟𝜀=
0,22
8×0,5= 0,01
A számításaim alapján megállapítom, hogy az adatok helyesek!
36
3. Hosszesztergálás Ø100 mm ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre
Szükséges adatok:
f: előtolás = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
i: fogások száma = 1
κr: főél-elhelyezési szög = 90°
kc1.1: fajlagos forgácsolóerő = 1400 𝑁
𝑚𝑚2
ap: tengelyirányú fogásmélység = 0,8 mm
vc: forgácsolósebesség = 282,74 𝑚
𝑚𝑖𝑛
z: kitevő = 0,25
Pgép: gép teljesítménye = 5kW
Közepes forgácsvastagság kiszámítására az alábbi képletet alkalmaztam:
ℎ = 𝑓 × 𝑠𝑖𝑛𝜅𝑟 = 0,2 × sin 90° = 0,2
Az esztergálás forgácsolási teljesítménye a következő:
𝑃𝑐 = 𝑘 𝑐1.1 × ℎ−𝑧 × 𝑎𝑝 × 𝑓 × 𝑣𝑐 = 1400 × 0,2−0,25 × 0,8 × 0,2 × (282,74
60)
= 1578,43 𝑊 = 1,6 𝑘𝑊
A teljesítményre való ellenőrzés során az eredmények megfelelnek:
1,6 kW =Pc ≤ P gép= 5 kW
Felületminőség esetében: 𝑅𝑡 < 𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡
csúcssugár: 𝑟𝜀 < 0,6
𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡 = 5 × 𝑅𝑎 𝑒𝑙őí𝑟𝑡=5×3,2=16
𝑅𝑡 =𝑓2
8×𝑟𝜀=
0,22
8×0,5= 0,01
A számításaim alapján megállapítom, hogy az adatok helyesek!
37
4. Hosszesztergálás Ø96 mm ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre
Szükséges adatok:
f: előtolás = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
i: fogások száma = 1
κr: főél-elhelyezési szög = 90°
kc1.1: fajlagos forgácsolóerő = 1400 𝑁
𝑚𝑚2
ap: tengelyirányú fogásmélység = 0,8 mm
vc: forgácsolósebesség = 301,59 𝑚
𝑚𝑖𝑛
z: kitevő = 0,25
Pgép: gép teljesítménye = 5kW
Közepes forgácsvastagság kiszámítására az alábbi képletet alkalmaztam:
ℎ = 𝑓 × 𝑠𝑖𝑛𝜅𝑟 = 0,2 × sin 90° = 0,2
Az esztergálás forgácsolási teljesítménye a következő:
𝑃𝑐 = 𝑘 𝑐1.1 × ℎ−𝑧 × 𝑎𝑝 × 𝑓 × 𝑣𝑐 = 1400 × 0,2−0,25 × 0,8 × 0,2 × (301,59
60)
= 1683,67 𝑊 = 1,7 𝑘𝑊
A teljesítményre való ellenőrzés során az eredmények megfelelnek:
1,7 kW =Pc ≤ P gép= 5 kW
Felületminőség esetében: 𝑅𝑡 < 𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡
csúcssugár: 𝑟𝜀 < 0,6
𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡 = 5 × 𝑅𝑎 𝑒𝑙őí𝑟𝑡=5×3,2=16
𝑅𝑡 =𝑓2
8×𝑟𝜀=
0,22
8×0,5= 0,01
A számításaim alapján megállapítom, hogy az adatok helyesek!
38
5. Él letörés 1×45° adatainak ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre
Szükséges adatok:
f: előtolás = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
i: fogások száma = 1
κr: főél-elhelyezési szög = 90°
kc1.1: fajlagos forgácsolóerő = 1400 𝑁
𝑚𝑚2
ap: tengelyirányú fogásmélység = 0,8 mm
vc: forgácsolósebesség = 282,74 𝑚
𝑚𝑖𝑛
z: kitevő = 0,25
Pgép: gép teljesítménye = 5kW
Közepes forgácsvastagság kiszámítására az alábbi képletet alkalmaztam:
ℎ = 𝑓 × 𝑠𝑖𝑛𝜅𝑟 = 0,2 × sin 90° = 0,2
Az esztergálás forgácsolási teljesítménye a következő:
𝑃𝑐 = 𝑘 𝑐1.1 × ℎ−𝑧 × 𝑎𝑝 × 𝑓 × 𝑣𝑐 = 1400 × 0,2−0,25 × 0,8 × 0,2 × (282,74
60)
= 1578.43 𝑊 = 1,6 𝑘𝑊
A teljesítményre való ellenőrzés során az eredmények megfelelnek:
1,6 kW =Pc ≤ P gép= 5 kW
Felületminőség esetében: 𝑅𝑡 < 𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡
csúcssugár: 𝑟𝜀 < 0,6
𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡 = 5 × 𝑅𝑎 𝑒𝑙őí𝑟𝑡=5×3,2=16
𝑅𝑡 =𝑓2
8×𝑟𝜀=
0,22
8×0,5= 0,01
A számításaim alapján megállapítom, hogy az adatok helyesek!
39
6. Él letörés 1×45° adatainak ellenőrzése teljesítményre és felületminőségre
Szükséges adatok:
f: előtolás = 0,2𝑚𝑚
𝑓𝑜𝑟𝑑.
i: fogások száma = 1
κr: főél-elhelyezési szög = 90°
kc1.1: fajlagos forgácsolóerő = 1400 𝑁
𝑚𝑚2
ap: tengelyirányú fogásmélység = 0,8 mm
vc: forgácsolósebesség = 294,05 𝑚
𝑚𝑖𝑛
z: kitevő = 0,25
Pgép: gép teljesítménye = 5kW
Közepes forgácsvastagság kiszámítására az alábbi képletet alkalmaztam:
ℎ = 𝑓 × 𝑠𝑖𝑛𝜅𝑟 = 0,2 × sin 90° = 0,2
Az esztergálás forgácsolási teljesítménye a következő:
𝑃𝑐 = 𝑘 𝑐1.1 × ℎ−𝑧 × 𝑎𝑝 × 𝑓 × 𝑣𝑐 = 1400 × 0,2−0,25 × 0,8 × 0,2 × (294,1
60)
= 1641,85 𝑊 = 1,6 𝑘𝑊
A teljesítményre való ellenőrzés során az eredmények megfelelnek:
1,6 kW =Pc ≤ P gép= 5 kW
Felületminőség esetében: 𝑅𝑡 < 𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡
csúcssugár: 𝑟𝜀 < 0,6
𝑅𝑡 𝑒𝑙őí𝑟𝑡 = 5 × 𝑅𝑎 𝑒𝑙őí𝑟𝑡=5×1,6=8
𝑅𝑡 =𝑓2
8×𝑟𝜀=
0,22
8×0,5= 0,01
A számításaim alapján megállapítom, hogy az adatok helyesek!
40
4.4 Műveleti normaidő
A nagyolás művelet normaidejét három idő határozza meg: a gép főidő, a
mellékidő valamint az előkészítési és befejezési idő.
𝑡𝑛 =𝑡𝑒𝑏
𝑁+ 𝑡𝑚 + 𝑡𝑔
,ahol:
teb: előkészületi és befejezési idő
N: gyártandó darabszám
tm: mellékidő
tg: gépi főidő
41
5 Programszerszám tervezése
A szakdolgozat utolsó fejezetében programszerszámot fogok tervezni, amivel az
előzőleg elemzett megmunkálási műveleteket fogom kiváltani.
A programszerszám használatának a lényege, hogy minél több forgácsolási fázist
összevonunk.[9] Ez csak úgy kivitelezhető, ha egy szerszámtesten váltólapkákat
helyezünk el, amik így egy műveletben végzik el az anyagleválasztást. Ezzel csökkentjük
a felhasznált szerszámok számát, az ebből adódó szerszámcserével töltött időt, valamint
a műveletek normaidejét. Az elkészítendő felületekre nincs előírva szigorú tűrés, ezért
készre munkálhatjuk őket a programszerszámmal.
Első sorban a megmunkálni kívánt felület ráhagyási alakzatát kell létrehozni, majd
váltólapkákat kell választani és elemezni kell a szerszámtesten való elhelyezését. A
lapkák belépési sorrendjét és a megmunkálással töltött idejét és hosszát diagramok
segítségével ábrázolom. A technológiai adatokat is ki kell számolni, végül pedig a
programszerszám megfelelősségét is ellenőriznünk kell.
A programszerszám konstrukciós szempontból 3 részből áll, mégpedig van a
szerszámtest, amelyre váltólapkák kerülnek szorítócsavarokkal.
A szerszámtest biztosítja
a mechanikai terhelhetőséget
a kedvező forgácselvezetést
a szerszámrendszerhez valamint a szerszámbefogó készülékhez való
kapcsolódást
a lapkák megfelelő helyzetét
a munkadarab pontosságát
Az alapvető konstrukciós paraméterek (befoglaló-, csatlakozó-, stb. méretek)
a választott váltólapkák
a váltólapkák technológiai alkalmazása
a szerszámgéphez való csatlakozás
függvénye
42
5.1 Ráhagyási alakzat elemzése
Első lépésként elkészítem a programszerszám által leválasztani kívánt
anyagréteg illusztrációját, amelyet a 7. ábrán szemléltetek:
7. ábra Programszerszámmal végzendő művelet ráhagyási alakzata
A programszerszámmal történő forgácsolás előtt szükségünk lesz egy 69 mm hosszú 40
mm-es átmérőjű fúróval való előfúrásra. Illetve a tengely másik végétől egy 76 mm
hosszú 30 mm-es furatot is készítünk a szerszám megvezetése véget.
A tervezni kívánt programszerszámot három részre tudom bontani a forgácsolni kívánt
felületek szerint. Lépcsőzetes kialakítású lesz, ahol a kis átmérőtől folyamatosan jutunk
el a legnagyobbig. Ø42-őn furatbővítést hajtok végre, Ø45-ön és Ø52-őn pedig furat
süllyesztést.
A vízszintes megmunkálás során a forgács elvezetése nem a legkedvezőbb, ezért a
függőleges furatmegmunkálás lenne a legcélravezetőbb. Mivel a szerszámgépünk csak
43
vízszintes irányban tud forgácsolni, ezért szükségünk van egy maró szögfejre, ami 90°-al
elforgatja a tervezett programszerszámot.
A szögmarófej a megmunkálógép gyártási lehetőségeit növeli, a nehezen hozzáférhető
felületek megmunkálását teszi lehetővé. A munkadarab befogása során a megmunkálási
műveletre történő koncentrálással:
nő a megmunkálási pontosság
csökken az ismételt befogással keletkezett költség
csökken a gyártási idő
nő a termelékenység
Alkalmazás: NC és CNC fúró- és marógépeken
Szerszámbefogás: ER DIN 6499 típusú szorítópatronokba
Modellek és tulajdonságaik:
PVI és FXI: fix kúpos szár és a meghajtó tengely egy részben van
PVI: a fejorsó dőlésszöge 0°-90° között fokozatmentesen beállítható
FXI: a fejorsó szöge 90°, fix
Mindkét típus a hossztengely körül 360°-ban elforgatható, rögzíthető
A szögmarófej felépítése a 8. ábrán látható:
8. ábra Szögmarófej felépítése
44
A kétféle marófej közül bármelyik választhatnám, mert mindkettő képes 90°-os
elfordulásra. Én az FXI típust választom, ahol a legkisebb valószínűségét is kizárom a
nem megfelelő szögbeállításnak. A maró szögfej fog csatlakozni a szerszámgép
főorsójába, majd fogaskerék áttétel segítségével forgatja a mozgásirányt. A szögfej túlsó
oldalára befogott szerszámon nyomatékveszteség nélkül tudja ezek után végezni a
műveleteket, már függőleges irányban. Egy tájolócsap segítségével a szerszámtestbe
külső hűtővizet is lehetőségünk van bevezetni.
5.2 Lapka típusok és elhelyezésük
A Fairtool Kft. szerszámkatalógusából választom ki a programszerszámhoz használandó
lapkákat. [7]
Az első két lapka a 42 mm-es átmérőn fognak furatot készíteni. A leválasztott anyagréteg
2 mm lesz, az elhelyezési szöget 90°-osra állítom be. A harmadik és a negyedik lapka 3
mm-t kell, hogy leválasszon ahhoz, hogy elérjük a kívánt 45 mm-es átmérőt. Az ötödik
és a hatodik lapkáknak összesen 7 mm-t kell leforgácsolniuk.
Azért hogy a tervezett programszerszám használatakor elkerüljük a kihajlás kockázatát,
támasztó szegmensekre van szükség. A szerszámtest 30 mm-es hengerszerű résszel
kezdődik, amelyen kettő darab támasztó lapkát helyezek el, ezzel stabilabbá téve a
megmunkálási műveletet. Ezek a lapkák nem fognak forgácsolást végezni. Külső
felületük lekerekített és a támasztáson kívül a szerszám megvezetését segítik.
A szerszámtesten központi csavaros módszerrel tudom rögzíteni a váltólapkákat, így ezt
figyelembe véve választom ki a megfelelő lapkákat. A lapkák típusa: GC4225
1. és 2. lapka: TCMT 04 03 08-PR TCMT
Háromszög alakú pozitív lapkák 90°-os elhelyezési szöggel. A leválasztani kívánt
anyagréteg: 1 mm
Váltólapka méretei: l:4 mm s:3 mm rε:0,8 mm
45
3. és 4. lapka: TCMT 06 03 08 WF
Háromszög alakú pozitív lapkák , 90°-os elhelyezési szöggel. A leválasztani kívánt
anyagréteg: 1,5 mm
Váltólapka méretei: l:4 mm s:3 mm rε:0,8 mm
5. és 6. lapka: TCMT 11 04 08 PM
Háromszög alakú pozitív lapkák , 90°-os elhelyezési szöggel. A leválasztani kívánt
kisebb és rövidebb anyagréteg miatt nem indokolt hosszabb és szélesebb lapkatípus. A
leválasztani kívánt anyagréteg: 3,5 mm
Váltólapka méretei: l:11 mm s:4 mm rε:0,8 mm
támasztó szegmensek:
A programszerszám tengelyére 2 darab támasztó szegmenset helyezek fel, amik nem
végeznek forgácsolást, viszont segítik a szerszámtest megvezetését és a kihajlást
meggátolják. A külső felületük le van kerekítve és a lapka közepén tudjuk csavarral
rögzíteni.
A támasztó szegmensek méretei: b:12 mm l:35 mm s:7 mm
5.3 A forgácsoló lapkák axiális irányú helyzetének és a forgácsolási
adatoknak a meghatározása
Először az 1. és a 2. lapkák lépnek be a munkadarabba és 69 mm hosszan 30
mm-ről 42 mm-re bővítik a furatot. A 3. és 4. lapka 42 mm-ről 45 mm-re munkálja meg
a furatot 33 mm-en hosszan, míg az 5. és 6. lapka a legnagyobb átmérőt készíti el. Itt 45
mm-ről 52 mm-re kell bővíteni a furatot 27 mm hosszan. Figyelembe kell vennünk a gép
teljesítmény számítása során, hogy lesz olyan, amikor egyszerre mind a 6 lapka forgácsol.
46
A hűtővíz bevezetésének két módja lehetséges. Mivel a munkadarabon van egy 30 mm-
es átmenő furat így az a legegyszerűbb, ha ebbe a furatba vezetjük bele a hűtőfolyadékot.
A másik megoldás az, hogy a szerszámtesten keresztül biztosítjuk a hűtést, ezzel segítve
a kedvező forgácselvezetést. Mivel az én munkadarabom rövid, így az első megoldás
elegendő hűtést biztosít majd.
A lapkák belépési sorrendjét a 9-es számú hosszdiagram segítségével ismertetem.
9. ábra Lapkák belépési sorrendje
A belépési sorrendet idő diagramon is szemléltetni szeretném, ehhez viszont szükségem
van az egyes szakaszok idejének kiszámítására.
Több esetet fogok vizsgálni. A gép teherbíró képességére a fordulatszám és az előtolás
paraméterek vannak kihatással. Így kapom meg végül a teljesítményt és a felhasznált időt,
majd a számomra legkedvezőbb esetet kiválasztom és azt ábrázolom.
Először a fordulatszámot állapítom meg a következő képlet alapján:
𝑣𝑐 =𝐷 · 𝜋 · 𝑛
1000
A forgácsoló lapkámhoz 215 és 455 m/min közötti forgácsoló sebességet ajánl a
Sandvik Coromant katalógusa.
47
n
[ford/min]
vc [m/min]
D1=42 mm D2= 45 mm D3=52 mm
1200 158,336 169,646 196,035
1600 211,115 226,194 261,380
2000 263,894 282,743 326,725
8.táblázat: Fordulatszám választása
A három eset (8.táblázat) közül végül az 1600 ford/min-es értéket választom, ugyanis
számomra ez a legkedvezőbb és a továbbiakban ezzel az értékkel számolok
Ezután az előtolás értékeit fogom változtatni és így kapom meg az egyes teljesítményeket.
Létrehozok még két esetet, ugyanis lesz olyan hogy az első 4 lapka forgácsol egyszerre,
illetve a végén mind a 6 lapka dolgozni fog.
Az eredmények az alábbi képlet felhasználásával születtek:
𝑃𝑐 = 𝑘 𝑐1.1 × ℎ−𝑧 × 𝑎𝑝 × 𝑓 × 𝑣𝑐
f
[mm/ford]
Pc [kW]
1. és 2.
lapka (L=69
mm)
3. és 4.
lapka (L=33
mm)
5. és 6.
lapka (L=27
mm)
Első 4
lapka
Összes
lapka
0,1 1,0 1,6 4,3 2,6 6,9
0,2 1,6 2,7 7,3 4,3 11,6
0,3 2,3 3,6 9,9 5,9 15,8
9.táblázat: Számított teljesítmények a lapkákra
Mivel a megmunkálást egy VICTOR NVT26 cnc esztergagépen fogjuk végezni,
amelynek a teljesítménye 18,5 kW és a maximális teljesítmény 90%-át nem haladhatom
meg, ami 15 kW, így a 0,2 mm/ fordulat lehetséges előtolást választom!
48
Utolsó lépésként a művelethez szükséges időt állapítom meg a következő összefüggés
alapján:
𝑡 =𝐿
𝑛 × 𝑓
Mivel az első két kés forgácsol a legtovább, azoknak az idejét kell figyelembe vennem.
Az előtolás értékét felére kell vennem a számítások során ugyanis két lapkával dolgozom,
így feleződni fog az értéke.
𝑡1 =69 𝑚𝑚
1600 𝑓𝑜𝑟𝑑/ min· 0,1 𝑚𝑚/𝑓𝑜𝑟𝑑· 60 = 25,875 𝑠𝑒𝑐
𝑡2 =33 𝑚𝑚
1600 𝑓𝑜𝑟𝑑/ min· 0,1 𝑚𝑚/𝑓𝑜𝑟𝑑· 60 = 12,375 𝑠𝑒𝑐
𝑡3 =27 𝑚𝑚
1600 𝑓𝑜𝑟𝑑/ min· 0,1 𝑚𝑚/𝑓𝑜𝑟𝑑· 60 = 10,125 𝑠𝑒𝑐
A megmunkálásom időszükséglete tehát 25,875 másodperc.
Számomra tehát az a legalkalmasabb, ha 1600 fordulat/percre és 0,2 mm/fordulatos
előtolásra állítom be a megmunkáló központomat. Ezek alapján az idődiagramom a
következőképpen néz ki:
10. ábra Lapkák sorrendje
49
A szerszámgéphez és a megmunkáláshoz létrehozott legjobban illő paraméterek a
következő táblázatban találhatók:
Lapka: ap
[mm]
vc
[m/min ]
f
[mm/ford]
n
[ford/min]
Pc
[kW]
Idő
[min]
1.és 2. lapka 1 211,115 0,2 1600 1,6 0,43
3.és 4. lapka 1,5 226,194 0,2 1600 2,7 0,20
5.és 6.lapka 3,5 261,380 0,2 1600 7,3 0,17 10.táblázat Lapkákhoz tartozó paraméterek
5.4 Szerszámtest méretezés
A tervezés utolsó fázisában a programszerszám megfelelőségét vizsgálom. [10]
Az igénybevételek közül a forgásból származó csavaró igénybevétel lényeges a
számunkra. A szerszám hossza miatt felmerülő kihajlásra nem szükséges ellenőriznünk,
ugyanis a lapkák számának köszönhetően alacsony a teljesítményünk van, valamint
támasztó szegmenseket is alkalmazunk, amik szintén a kihajlás megakadályozását
szolgálják.
Csavaró igénybevétel során megvizsgálandó feltétel:
𝜏𝑐𝑠,𝑚𝑎𝑥 =|𝑀𝑐|
𝐾𝑝≤ 𝜏𝑚𝑒𝑔
,ahol:
τcs,max: maximális csavaró feszültség
Mc: csavaró nyomaték
Kp:poláris keresztmetszeti tényező
τmeg: megengedett legnagyobb csavaró feszültség a szerszámanyagra
Csavaró igénybevételre való ellenőrzés:
𝑀𝑐 =𝑃𝑐
⍵
50
az állandó fordulatszámom: n=1600 ford/min, ami 26,6 ford/sec
, tehát a szögsebességem ⍵ = 2 · π · n = 2 · π · 26,6 = 167,1 1/s
Mivel a lapkáim párosával helyezkednek el, ezért elég kiszámolnom minden esetben a
pár egyik tagjára, ami páronként megegyező.
A korábban meghatározott teljesítmények és szögsebesség segítségével kiszámolom a
szerszámtestre ható csavaró nyomatékokat:
1. 1. és 2. lapkákra:
Pc,1,2: 1,6 kW= 1600W
𝑀𝑐,1,2 =𝑃𝑐,1,2
⍵=
1600 𝑊
167,11𝑠
= 9,57 𝑁𝑚 = 9570 𝑁𝑚𝑚
A két váltólapkára ható összes csavaró nyomaték:
Mc,1+Mc,2= 9570 Nmm+ 9570 Nmm= 19140 Nmm
2. 3. és 4. lapkákra:
Pc,3,4: 2,7 kW= 2700W
𝑀𝑐,3,4 =𝑃𝑐,3,4
⍵=
2700 𝑊
167,11𝑠
= 16,16 𝑁𝑚 = 16160 𝑁𝑚𝑚
Mc,3+Mc,4=16160 Nmm+ 16160 Nmm= 32320 Nmm
3. 5. és 6. lapkákra:
Pc,5,6: 7,3 kW= 7300W
𝑀𝑐,5,6 =𝑃𝑐,5,6
⍵=
7300 𝑊
167,11𝑠
= 43,68 𝑁𝑚 = 43680 𝑁𝑚𝑚
Mc,5+Mc,6= 43680 Nmm+ 43680 Nmm= 87360 Nmm
Összegzem az egy keresztmetszeten ható csavaró nyomatékot és ábrázolom a szerszám
hosszának függvényében a 11. számú ábrán.
51
Három keresztmetszetet kell megvizsgálni figyelembe véve, hogy az egyes részeken
melyik nyomatékok fognak összeadódni. Ennek alapján megállapíthatjuk, hogy először
csak az 1. és 2. váltólapkák dolgoznak, majd másodikként együtt forgácsol a 3. és a 4.
lapkákkal, végezetül az 5. és a 6. lapka is belép a munkadarabba és így már mind a 6
lapka egyszerre forgácsol.
1. Az ø42 mm-es keresztmetszeten ható csavaró nyomaték:
Mc,öszz: Mc,1 + Mc,2 = 19140 Nmm
2. Az ø45 mm-es keresztmetszeten ható csavaró nyomaték:
Mc,öszz: Mc,1 + Mc,2 + Mc,3 + Mc,4 =51460 Nmm
3. Az ø52 mm-es keresztmetszeten ható csavaró nyomaték:
Mc,öszz: Mc,1 + Mc,2 + Mc,3 + Mc,4 + Mc,5 + Mc,6 = 138820 Nmm
11. ábra Nyomatéki ábra a szerszámhossz függvényében
52
Következő lépésként a poláris keresztmetszeti tényező meghatározását
végezzük, az alábbi képlet felhasználásával:
𝐾𝑝 =𝐼𝑝
𝑅𝑚𝑎𝑥
,ahol:
Ip: poláris másodrendű nyomaték
Rmax: keresztmetszet súlypontjának és attól legtávolabb eső pontjának a
távolsága
A poláris másodrendű nyomaték annak mértéke, hogy egy test mennyire tud
ellenállni a csavaró igénybevételnek.
A poláris másodrendű nyomaték meghatározásához az „Axis VM9” nevű
végeselem programot használhatjuk. A vizsgálni kívánt keresztmetszeteket
AutoCad tervezőprogram használatával készítettem el, amit így be tudtam
illeszteni a programba.
A poláris keresztmetszeti tényezőt a szoftver Ix-el jelöli és ennek
felhasználásával meghatározható a test súlypontja, valamint leolvasható ennek a
legtávolabbi ponttól mért távolsága. A szimmetrikus szerszámtest miatt a
súlypont mindhárom esetben egybe fog esni a szerszám tengelyével.
53
Az „1”-es számú keresztmetszet és annak adatai:
12. ábra „1” keresztmetszet és adatai
Csavaró feszültség számítása a táblázati adatok felhasználásával az „1”-es számú
keresztmetszetre:
Ip = Ix = 11,3 cm4=113000 mm4 Rmax= 20 mm
A poláris keresztmetszeti tényező:
𝐾𝑝 =𝐼𝑝
𝑅𝑚𝑎𝑥=
113000 𝑚𝑚4
20 𝑚𝑚= 5650𝑚𝑚3
A csavaró feszültség:
𝜏𝑐𝑠 =𝑀𝑐,ö𝑠𝑠𝑧
𝐾𝑝=
19140 𝑁𝑚𝑚
5650 𝑚𝑚3= 3,39
𝑁
𝑚𝑚2
54
„2”-es számú keresztmetszet és adatai:
13. ábra „2” keresztmetszet és adatai
Csavaró feszültség számítása a táblázati adatok felhasználásával az „2”-es számú
keresztmetszetre:
Ip = Ix =14,4 cm4=144000 cm4 Rmax= 22 mm
A poláris keresztmetszeti tényező:
𝐾𝑝 =𝐼𝑝
𝑅𝑚𝑎𝑥=
144000 𝑚𝑚4
22 𝑚𝑚= 6545,45 𝑚𝑚3
A csavaró feszültség:
𝜏𝑐𝑠 =𝑀𝑐,ö𝑠𝑠𝑧
𝐾𝑝=
51460 𝑁𝑚𝑚
6545,45 𝑚𝑚3= 7,86
𝑁
𝑚𝑚2
55
„3”-as számú keresztmetszet és adatai:
14. ábra „3” keresztmetszet és adatai
Csavaró feszültség számítása a táblázati adatok felhasználásával az „a”-es számú
keresztmetszetre:
Ip = Ix = 19,6 cm4= 196000 mm4 Rmax= 25 mm
A poláris keresztmetszeti tényező:
𝐾𝑝 =𝐼𝑝
𝑅𝑚𝑎𝑥=
196000 𝑚𝑚4
25 𝑚𝑚= 7840 𝑚𝑚3
A csavaró feszültség:
𝜏𝑐𝑠 =𝑀𝑐,ö𝑠𝑠𝑧
𝐾𝑝=
138820 𝑁𝑚𝑚
7840 𝑚𝑚3= 17,71
𝑁
𝑚𝑚2
56
A kiszámolt csavaró feszültségek közül a legnagyobb értéket kell kiválasztanom és arra
végezni a további ellenőrzéseket:
𝜏𝑐𝑠,𝑚𝑎𝑥 = 17,71 𝑁
𝑚𝑚2= 17,71 𝑀𝑃𝑎
A szerszámtest anyagminőségét EQUIST GOLD nevű program segítségével fogom
kiválasztani:
Több szerszámacél közül végül az 1,7264-es anyagszámú BCMo2 MSZ jelölésű
szerszámacélt választottam. Ez egy betétben edzhető anyag, amire a nagy szívóssága és
jó kopásállósága miatt van szükség. Az biztonsági tényező és az anyag keménységéből
meghatározható a megengedhető legnagyobb terhelés, amit a tervezett szerszám még el
fog bírni.
Az anyagom folyáshatára az adott keresztmetszethez: ReH= 660 N/mm2 = 660 MPa ,
azonban ez a normálfeszültséget adja meg, ezért egy biztonsági tényező
felhasználásával átszámolom nyírófeszültségre, ami így már megfelelő lesz a csavaró
igénybevételhez.
𝜎𝑚𝑒𝑔 =𝜎𝑚𝑒𝑔
𝑛=
660 𝑀𝑃𝑎
3= 220 𝑀𝑃𝑎
A Huber-Mises-Hancky-féle összefüggés alapján pedig kiszámoljuk a megengedett
legnagyobb csavaró feszültséget a szerszámanyagra:
𝜎𝑚𝑒𝑔 = 𝜎𝑟𝑒𝑑 = √𝛽 · 𝜏𝑚𝑒𝑔
,ahol:
σred: redukált feszültség
β: redukált feszültség, melynek értéke a H-M-H elmélet szerint 3, a Mohr elmélet
szerint 4.
Az egyenletet átrendezem és a redukált feszültségemet Mohr-elmélet szerint 4-re
változtatom:
𝜏𝑚𝑒𝑔 =𝜎𝑚𝑒𝑔
√4=
220 𝑀𝑃𝑎
√4= 110 𝑀𝑃𝑎
57
,amiből következik:
𝜏𝑐𝑠,𝑚𝑎𝑥 = 17,71 𝑀𝑃𝑎 < 𝜏𝑚𝑒𝑔 = 110 𝑀𝑃𝑎
Tehát a programszerszámnak választott anyagminőségem megfelel a
követelményeknek, ezért elkészíthető BCMo2-es jelölésű anyagból.
A programszerszám 3D-s rajzát a 15. számú ábrák mutatják, amit Solid Edge
tervezőprogram segítségével készítettem el:
15/a. ábra: A szerszám 3D-s ábrázolása lapkák nélkül
15/b. ábra: A programszerszám 3D-s ábrázolása
58
15/c.ábra:A programszerszám 3D-s ábrázolása
15/d. ábra: A programszerszám 3D-s ábrázolása
Alkatrészrajzát pedig AutoCadben készítem el, ami a 4.számú mellékletben található.
59
6 Végellenőrzés
A B 104 8489-es szivattyúfedél minőség-ellenőrzéséhez az alábbi
mérőeszközökre van szükség:
mélységmérő
tolómérő
szögmérő
mérőhasáb
A mélységmérő használata akkor javasolt, amikor furatokat kell lemérni. A
mérőszalag nem mindig fér be az adott helyre, illetve mivel lapos a vége, ezért egy kúpban
végződő furatnál nem is tudnánk meghatározni a pontos mélységet.
Amikor átmérőt kell mérnünk, vagy egy retesz hosszát kell meghatároznunk,
elengedhetetlen eszköz a tolómérő. Ez egy nagyon egyszerű mérőeszköz, mégis rendkívül
pontos. Ugyanakkor a mérést legalább háromszor érdemes elvégezni, így a lehetséges
tévedés is kiküszöbölhető.
A szögmérő használata ennél a tengelynél elengedhetetlen. A tárcsán lévő furatok
miatt feltétlen szükségünk van szögmérőre. Ezeket a méretetek a gyártáskor is csak
szögmérővel, vagy ellendarabbal tudjuk meghatározni.
A mérőhasábos méretellenőrzést a reteszhornyoknál tudjuk alkalmazni. A
mérőhasábos mérés elég egyszerű:
Egy adott méretet úgy tudunk meghatározni, hogy a különböző mérőhasábokat
egymás mellé tesszük, amelyek kiadják a kellő méretet. Ezt az összeválogatott
mérőhasáb-kombinációt a reteszhoronyba helyezzük. Ha a mérőhasábok a horonyba játék
nélkül, könnyedén illeszkednek, a reteszhorony mérete megfelelő.
Esetemben a mérőeszközöket a Fairtool szerszámkatalógusból rendelte a cég, így a
következő eszközöket használták:
60
mélységmérő: F215005, Pontosság: DIN 862, Méret: 200/0,02 mm
tolómérő: F205011, Méret: 150/0,02 mm
szögmérő: F505045, 100×150 mm 10-170°
mérőhasáb: F520010, készlet, acél, K pontosság
61
7 Összegzés
Szakdolgozatom témája a B 1048489-es számú szivattyúfedél gyártástervezése volt. Ezt
a munkadarabot a nyári szakmai gyakorlatom során ismertem meg a miskolci DEKGÉP
Kft.-nél. A szakdolgozatom elkészítése közben arra törekedtem, hogy az elmúlt évek alatt
tanultakat minél kreatívabban tudjam alkalmazni.
Szakdolgozatomat a DEKGÉP Kft. bemutatásával kezdtem. A szivattyúfedél nem
hétköznapi alkatrész, amelyet egy német cég rendelt meg. Az én feladatom az volt, hogy
a szivattyúfedél gyártását megtervezzem egészen az alapanyag beszállítástól a
késztermékig. Az alkatrészt technológiai és funkcionális szempontból is elemeztem,
valamint meghatároztam a gyártás tömegszerűségét is. Az előgyártmány méretét és a
gyártás módját az igénybevételi viszonyok és a mechanikai tulajdonságok alapján a
műveleti ráhagyás kiszámítása után választottam.
A technológiai folyamat tervezésekor feltártam a megmunkálási igényeket,
amelyek alapján globális műveleteket képeztem. Ezután elkészítettem a műveleti
sorrendtervet, amelyet a mellékletben ábrákkal is szemléltettem.
A negyedik pontban az ”A” oldal simító esztergálási műveletet terveztem meg
részletesen. Kiválasztottam a megfelelő szerszámtípusokat, meghatároztam a
technológiai adatokat és le is ellenőriztem őket teljesítményre, valamint felületminőségre.
A dolgozat utolsó pontja a programszerszám megtervezésevolt, amivel az
előzőleg elemzett megmunkálási műveleteket váltottam ki. A programszerszám
használatának a lényege, hogy minél több forgácsolási fázist összevonunk. Esetemben a
3 különböző átmérőjú belső furatról volt szó.
Mellékletben találhatók a gyártáshoz szükséges dokumentációk, mint például az
ábrás műveleti sorrendterv, a műveleti utasítás, valamint a szükséges műszaki rajz.
Ezúton szeretnék köszönetet nyilvánítani konzulenseimnek, Sztankovics István
tanársegédnek és Dobos Bélának a DEKGÉP Kft. cégvezetőjének a szakdolgozatom
elkészítéséhez nyújtott segítségért.
62
8 Summary
The topic of my thesis was the production planning of the No. B 1048489 pump
cover. I met this workpiece during my summer internship at DEKGÉP Ltd.; Miskolc.
While I was preparing my thesis I tried to use the studies of the past few years in the
most creative way.
I began my thesis with the introduction of DEKGÉP Ltd. The pump cover is an
uncommon part piece ordered by a German company. My project was to plan the
manufacturing process of the pump cover from raw material supplement to the end of
the manufacturing process. I analyzed the part both in technological and functional
ways, and I also defined the mass productivity indicator for the process. I have chosen
the manufacturing process and the prototype’s dimensions based on its mechanical
properties and manufacturing allowance calculations.
During the planning of the technological process I explored the machining needs,
and created global processes. Thereafter I prepared the sequence of operations, which I
illustrated on figures in the appendix.
In Point 4 I planned the lathing process of the „A”-side in detail. I have chosen the
suitable machine tools, calculated the technological data, and verified it for both
performance and surface quality.
The final part of the thesis was the planning of the program tool, which I
substituted the existing machining processes with. The function of the program tool is to
perform several chipping phases at once. In this case, this meant three inner cylinder
holes with different diameters.
The manufacturing documentations, like the figures illustrating the sequence of
operations, the instruction manuals, or the technical drawings needed can all be found in
the appendix.
There I would like to thank my consultants, to instructor Istvan Sztankovics, and to Bela
Dobos – managing director of DEKGÉP Ltd. for all the help with the preparation of my
thesis.
63
9 Irodalomjegyzék
1. DEKGÉP Kft. katalógusa
2. Dudás Illés: Gépgyártás-technológia I., Műszaki Könyvkiadó, 2004
3. Dudás Illés: Gépgyártás-technológia II - Forgácsoláselmélet,
technológiai tervezés alapjai, Miskolci Egyetemi Kiadó, 2001
4. Komócsin M.: Gépipari anyagismeret, 1. Kiadás, Miskolci Egyetemi
Kiadó, 1995
5. Dr. Maros Zsolt- Gépgyártástechnológia alapjai órai jegyzet
6. Fridrik László, Leskó Balázs: Gépgyártástechnológia alapja (II.
segédlet), Tankönyv Kiadó, Budapest 1970
7. FAIRTOOL 2010-2011 3. Szerszámkatalógus
8. Sandvik Coromant Online Katalógus: www.sandvik.coromant.com
9. Dr. Szabó S.:A forgácsoló programszerszámok, Oktatási segédlet,
Miskolc, 2004
10. Gyártóeszközök tervezése c. tantárgy órai jegyzet
Cég: ME Műveleti sorrendterv Műveleti sorrendterv száma:
1
Gyártástudományi
Intézet
Munkadarab megnevezése, rajzszám: Nyersméret: 138/145
Szivattyúfedél, B 104 8489 HENGERELT
Anyag: C45 Kiállította: Dátum: Miskolc, 2016 Lapszám:
7/1
Műveleti
sorszám: Művelet megnevezése, vázlat Szerszámgép
Készülék Megjegyzés
1.
2.
Darabolás
1. Munkadarab befogás
2. Darabolás vázlat szerinti méretre
3. Munkadarab kifogás
4. Ellenőrzés
Oldalazás, központfúrás „A” oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Oldalazás tisztára
3. Központfúrás
4. Munkadarab kifogás
5. Ellenőrzés
Fűrészgép
Amada H
450H
Horizont
W100
2 pofás
gépi satu
prizmák
és szorító-
vasak
Cég: ME Műveleti sorrendterv Műveleti sorrendterv száma:
1
Gyártástudományi
Intézet
Munkadarab megnevezése, rajzszám: Nyersméret: 138/145
Szivattyúfedél, B 104 8489 HENGERELT
Anyag: C45 Kiállította: Dátum: Miskolc, 2016 Lapszám:
7/2
Műveleti
sorszám: Művelet megnevezése, vázlat Szerszámgép
Készülék Megjegyzés
3.
.
4.
Oldalazás, központfúrás „B” oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Oldalazás tisztára
3. Központfúrás
4. Munkadarab kifogás
5. Ellenőrzés
6.Munkadarab kifogása
Nagyoló esztergálás „A” oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Ø56 esztergálása ábra szerint
3. Ø142 esztergálása ábra szerint
4. Ø104 esztergálása ábra szerint
5. Ø100 esztergálása ábra szerint
6. Ellenőrzés
Horizont
W100
E400
egyetemes
eszterga
prizmák
és szorító-
vasak
hárompofás
spirálmenetes
önközpontosí-
tó eszterga
tokmány
MSZ5048,
forgócsúcs
60°-os
MSZ5052
Cég: ME Műveleti sorrendterv Műveleti sorrendterv száma:
1
Gyártástudományi
Intézet
Munkadarab megnevezése, rajzszám: Nyersméret: 138/145
Szivattyúfedél, B 104 8489 HENGERELT
Anyag: C45 Kiállította: Dátum: Miskolc, 2016 Lapszám:
7/3
Műveleti
sorszám: Művelet megnevezése, vázlat Szerszámgép
Készülék Megjegyzés
5.
6.
Simító esztergálás „A” oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Ø52 esztergálása ábra szerint
3. Ø138 esztergálása ábra szerint
4. Ø100 esztergálása ábra szerint
5. Ø96 esztergálása ábra szerint
6. Élek letörése
7. Munkadarab kifogás
8. Ellenőrzés
Nagyoló esztergálás „B” oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Ø84 esztergálása ábra szerint
3. Ø68 esztergálása ábra szerint
4. Ellenőrzés
E400
egyetemes
eszterga
E400
egyetemes
eszterga
hárompofás
spirálmenetes
önközpontosí-
tó eszterga
tokmány
MSZ5048,
forgócsúcs
60°-os
MSZ5052
hárompofás
spirálmenetes
önközpontosí-
tó eszterga
tokmány
MSZ5048,
forgócsúcs
60°-os
MSZ5052
Cég: ME Műveleti sorrendterv Műveleti sorrendterv száma:
1
Gyártástudományi
Intézet
Munkadarab megnevezése, rajzszám: Nyersméret: 138/145
Szivattyúfedél, B 104 8489 HENGERELT
Anyag: C45 Kiállította: Dátum: Miskolc, 2016 Lapszám:
7/4
Műveleti
sorszám: Művelet megnevezése, vázlat Szerszámgép
Készülék Megjegyzés
7.
8.
Simító esztergálás „B” oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Ø80 esztergálása ábra szerint
3. Ø64 esztergálása ábra szerint
4. Élek letörése
5. Munkadarab kifogás
6. Ellenőrzés
Átmenő furat esztergálása A oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Ø34 esztergálása ábra szerint
3. Ø40 esztergálása ábra szerint
4. Ø44 esztergálása ábra szerint
5. Él letörés
4. Munkadarab kifogás
5. Ellenőrzés
E400
egyetemes
eszterga
E400
egyetemes
eszterga
hárompofás
spirálmenetes
önközpontosí-
tó eszterga
tokmány
MSZ5048,
forgócsúcs
60°-os
MSZ5052
hárompofás
spirálmenetes
önközpontosí-
tó eszterga
tokmány
MSZ5048
Cég: ME Műveleti sorrendterv Műveleti sorrendterv száma:
1
Gyártástudományi
Intézet
Munkadarab megnevezése, rajzszám: Nyersméret: 138/145
Szivattyúfedél, B 104 8489 HENGERELT
Anyag: C45 Kiállította: Dátum: Miskolc, 2016 Lapszám:
7/5
Műveleti
sorszám: Művelet megnevezése, vázlat Szerszámgép
Készülék Megjegyzés
9.
10.
Átmenő furat esztergálása B oldalon
1. Munkadarab befogás
2. Ø52 esztergálása ábra szerint
3. Ø45 esztergálása ábra szerint
3. Ø42 esztergálása ábra szerint
3. Ø44 esztergálása ábra szerint
3. Ø55 esztergálása ábra szerint
3. Élek letörése
4. Munkadarab kifogás
5. Ellenőrzés
Marás I.
1. Munkadarab befogás
2. Marás I. Ø50 szerszámmal ábra szerint
3. Marás II. Ø50 szerszámmal ábra szerint
4. Marás III. Ø50 szerszámmal ábra szerint
5. Munkadarab kifogás
6. Ellenőrzés
E400
egyetemes
eszterga
CNC
horizont
W100
hárompofás
spirálmenetes
önközpontosí-
tó eszterga
tokmány
MSZ5048
prizmák
és szorító-
vasak
Cég: ME Műveleti sorrendterv Műveleti sorrendterv száma:
1
Gyártástudományi
Intézet
Munkadarab megnevezése, rajzszám: Nyersméret: 138/145
Szivattyúfedél, B 104 8489 HENGERELT
Anyag: C45 Kiállította: Dátum: Miskolc, 2016 Lapszám:
7/6
Műveleti
sorszám: Művelet megnevezése, vázlat Szerszámgép
Készülék Megjegyzés
11.
12.
Marás II.
1. Munkadarab befogás
2. Marás IV. Ø50 szerszámmal ábra szerint
3. Munkadarab kifogás
4. Ellenőrzés
Fúrás a tárcsán
1. Munkadarab befogás
2. Fúrás I. ø8
3. Fúrás II. ø9
3. Munkadarab kifogás
4. Ellenőrzés
CNC
horizont
W100
Radiálfúró-
gép
prizmák
és szorító-
vasak
T hornyos
tárgyasztal
Cég: ME Műveleti sorrendterv Műveleti sorrendterv száma:
1
Gyártástudományi
Intézet
Munkadarab megnevezése, rajzszám: Nyersméret: 138/145
Szivattyúfedél, B 104 8489 HENGERELT
Anyag: C45 Kiállította: Dátum: Miskolc, 2016 Lapszám:
7/7
Műveleti
sorszám: Művelet megnevezése, vázlat Szerszámgép
Készülék Megjegyzés
13.
14.
15.
Fúrás a tengelyen I.
1. Munkadarab befogás
2. Fúrás ø12
3. Fúrás ø19
4. Menetfúrás G1/8
5. Munkadarab kifogás
6. Ellenőrzés
Fúrás a tengelyen II.
1. Munkadarab befogás
2. Fúrás ø15
3. Menetfúrás G1/4
4. Munkadarab kifogás
5. Ellenőrzés
Végellenőrzés
Radiálfúró-
gép
Radiálfúró-
gép
T hornyos
tárgyasztal
T hornyos
tárgyasztal
ME -
GGYT Műveleti utasítás
Mdb. megnevezése:
Tengely
Művelet
jel:
M1 Gyártmány:
Szivattyú-
fedél
Művelet:
Simító esztergálás
Rajzszám:
B1048489 Anyag:
C45 Nyersméret:
Ø 145×155 Állapot:
Hengerelt Gyártási jel: Lapsz.:
1
Műveleti vázlat:
Befogás három pofás spirálmenetes, önközpontosító
esztergatokmány (MSZ 5048)
Gép
a
E400
egyetemes
esztergagép
Készülék 60°-os forgócsúcs (MSZ 5052) b
Műveleti elemek fel.
jel a
mm f
mm vc
m/min n
1/min vf
mm i L mm
Szerszám
- oldalélű esztergakés
- hajlított esztergakés
Mérőeszköz
- tolómérő: F205011,
Méret: 150/0,02 mm
1. Hosszesztergálás
Ø52 mm 0,8 0,2 294,1 1400 360 1 5
2.Hosszesztergálás
Ø138 mm 0,8 0,2 325,15 1400 150 1 13
3.Hosszesztergálás
Ø100 mm 0,8 0,2 282,74 1400 180 1 5
4. Hosszesztergálás
Ø96 mm 0,8 0,2 301,59 1400 200 1 34
5. Él letörés 1×45° 1 0,2 282,74 1400 180 1 1
6. Él letörés 1×45° 1 0,2 294,1 1400 360 1 1
tg= 8,4 min
tm=2,5 min Készítette: 2017. 05.02. Hűtés-kenés:
Ellenőrizte: 2017.
teb=10 min
tN=20,9 min Műhely:
DEKGÉP Kft. Javította: 2017.
Vetítési mód: Méretarány: Anyag: Tömeg: Megnevezés:
Nem jelölt tűrések:
ISO 2768-m szerint
Neptunkód: Rajzszám:Név:
Tóth Ildikó
1:1
EKI3ZT 2017-GYT-67-MG
ProgramszerszámC45
68,43,11655,963646
19,142,5
30O
40O
44O
50O
44,45
O
35
18,5
18,5
15
16M13,84
58°
3,75
3516,1
24,05
3 3
4
231,4
71,5123 5x45v
105 15
K 7:24
A
A
A-A
5M
24°
12
76
C
C
1M
R0,5
60°
0,66
B
1,4M
R0,8
R 1
2,5
1,233M
7,25
2,68
63,55
O
16,140
O
63,55
O
56,25
O
B
3,2