Instalatii frigorifice

Instalaţia frigorificã cu comprimare mecanicã de vapori într-o treaptã

Ins ta la ţ i a cu amoniac :

Schema teoretică a instalaţiei frigorifice cu NH3, într-o treaptă

V – vaporizator

SL – separator de lichid

C – condensator

K – compresor

SU – separator de ulei

R – rezervor de amoniac lichid

SR – subrăcitor de lichid

VL – ventil de laminare

P – pompa de agent răcit

CF – consumator de frig

1

q l

q q

O K

CSR

qO

Cq

Op

pC

K

x=1x=0

6

4 3 2 ' 2

15

lg p ( bar )

h ( KJ / Kg )

Ciclul termodinamic teoretic

1 – 2 proces de comprimare mecanică adiabatică ( s = ct. )

2 – 2’ proces de răcire a vaporilor ( p = ct. )

2’ – 3 proces de condensare ( p,q = ct. )

3 – 4 proces de subrăcire a lichidului ( p = ct. )

4 – 5 proces de laminare ( h = ct. )

5 – 1 proces de vaporizare ( p,q = ct. )

Date de calcul:

agentul frigorific : NH3

puterea frigorifică: o = 60 KW

agentul răcit: soluţie de apă şi clorura de calciu

temperaturile agentului răcit : qS1 = -12 C ; qS2 = -17 C

agentul de răcire: apa recirculată

temperaturile agentului de răcire: qw1 = 23 C ; qw2 = 28 C

θ0 – temperatura de vaporizare P0 – presiunea de vaporizare θC – temperatura de condensare PC – presiunea de condensare

Calculul termic :

2

CONDENSATOR MULTITUBULAR

Temperaturi caracteristice :

Temperatura de vaporizare : - rezultă pe baza temperaturii agentului în vaporizator :

θ0 = θs2 – Δθ0 [0C]

θ0 = θs2 – Δθ0 = -17 - 3 = - 200C aleg Δθ0 = 30C

Temperatura de condensare – rezultă din variaţia agentului termic de răcire în condensator :

θc = θw2 + Δθc = 28+3 = 31 0C aleg Δθc = 30C

3

Temperatura de subrăcire – rezultă din variaţia de temperatură a fluidelor în subrăcitor :

Θ4 = θw1 + ΔθSR = 23+5 = 27.5 0C ( aleg ΔθSR = 4.50C )

Parametrii termodinamici în stările de saturaţie ale ciclului :

4

NH3 1 2 2' 3 4 5 6

q[°C] -20 110 31 31 27.5 -20 -20

P[bar] 0.19008 1.2026 1.2026 1.2026 1.0831 0.19008 0.19008

h[kJ/kg] 1437.68 1766 1486.64 340,41 250,04 250,04 108,55

s [kJ/kg] 5.9041 4.3542 - - - - -

[m3/kg] 0,62373 0,14925 0,10734 0,001684 0.001684 0.109 0,0015

x[-] 1 - 1 0 - 0.145 0

Puterile termice şi energetice ale instalaţiei :

puterea frigorifică masică :

debitul masic de amoniac :

puterea termică masică de condensare :

puterea termică totală a condensatorului :

lucrul mecanic masic al compresorului :

puterea totală de comprimare :

puterea termică masică a subrăcitorului :

puterea termică totală a subrăcitorului :

Bilanţul energetic al instalaţiei :

5

Coeficientul de performanţă al instalaţiei :

CONDENSATOR CU PLACI:


Temperatura de vaporizare : - rezultă pe baza temperaturii agentului în vaporizator :

θ0 = θs2 – Δθ0 [0C]

θ0 = θs2 – Δθ0 = -17 – 1.5 = - 18.50C aleg Δθ0 = 1.50C

Temperatura de condensare – rezultă din variaţia agentului termic de răcire în condensator :

θc = θw2 + Δθc = 28+1.5 = 29.5 0C aleg Δθc = 1.50C

6

Temperatura de subrăcire – rezultă din variaţia de temperatură a fluidelor în subrăcitor :

Θ4 = θw1 + ΔθSR = 23+4.5 = 27.5 0C ( aleg ΔθSR = 4.50C )


7

NH3 1 2 2' 3 4 5 6

q[°C] -18.5 105 29.5 29.5 27.5 -18.5 -18.5

P[bar] 0.20319 1.150225 1.150225 1.150225 1.0831 0.20319 0.20319

h[kJ/kg] 1439.712 1750 1485.91 270,01 250,05 250,05 115,337

s [kJ/kg] 5.8812 4.4291 - - - - -

[m3/kg] 0,58664 0,01561 0,11213 0,001678 0.001695 0.001507 0,001507

x[-] 1 - 1 0 - 0.135 0

Puterile termice şi energetice ale instalaţiei :


debitul masic de amoniac :








8


Instalaţia cu freon R22, R134A, R404A, R407C, R410A:

Schema teoretică a instalaţiei frigorifice cu freon într-o treaptă

V – vaporizator

SCR – schimbător de căldură regenerativ

K – compresor

C – condensator

VLT – ventil de laminare termostatic

CF – consumator de frig

P – pompa de agent răcit

9

K

q

Opx=0

O

6 q5 O

lg p ( bar )

Cp

q

4 3 qC

SRL

K

1

x=1

h ( KJ / Kg )

2 '

C

2

1 '1 "

q q lSLV

Ciclul termodinamic teoretic

1 – 1’ spraîncălzire a vaporilor în vaporizator ( p = ct. )

1’ – 1” spraîncălzire a vaporilor în SCR ( p = ct. )

1” – 2 comprimare adiabatică (s = ct. )

2 – 2’ răcire a vaporilor ( p = ct. )

2’ – 3 condensare ( p,q = ct. )

3 – 4 subrăcire a lichidului ( p = ct. )

4 – 5 laminare ( h = ct. )

5 – 1 vaporizare ( p,q = ct. )

10

Date de calcul:

agentul frigorific : freon R22 puterea frigorifică: o = 115 KW agentul răcit: soluţie de apă şi clorura de calciu temperaturile agentului răcit : qS1 = -2C ; qS2 = -7C agentul de răcire: apa recirculată temperaturile agentului de răcire: qw1 = 25C ; qw2 = 30C

Calculul termic :


Temperatura de vaporizare : - rezultă pe baza variaţiei agentului termic în vaporizator :

θ0 = θs2 – Δθ0 = -17 – 3 = -20 ( 0C ) , unde Δθ0 = 30 C

Temperatura de condensare : - rezultă din variaţia agentului de răcire în condensator :

θc = θw2 + Δθc = 28+3 = 31 0C aleg Δθc = 30C

11

Se propun temperaturile vaporilor supraîncălziţi în aspiraţia compresorului :

θ1’ = θ1 + 8…12 0 C = -20 + 6= -14 0C θ1’’ = θ1’ + 12…15 0 C = -14 + 12.5= -1.5 0C


NH3 1 1’ 1’’ 2 2’ 3 4 5

q[°C] -20 -14 -1.5 72.5 28.5 28.5 22.5 -22.5

P[bar] 0.24531 0.24531 0.24531 1.205 1.205 1.205 1.205 0.24531

h[kJ/kg] 397.06 402 410 450 412.5 235 227 227

s [kJ/kg] 1.7826 1.815 1.835 1.835 1.725 1.125 1.08 1.11

[m3/kg] 0.09268 0.1010 0.1052 0.0256 0.02127 0.00085 0.00082 -

x[-] 1 - - - 1 0 - -

1 1’ 1’’ 2 2’ 3 4

12

R 134a5

q[°C] -20 -14 -1.5 87.5 55 54 46.5 -25

P[bar] 0.13273 0.13273 0.13273 1.505 1.505 1.505 1.505 0.1327

h[kJ/kg] 386.55 390 407 460 421 276 261 261

s [kJ/kg] 1.7413 1.785 1.815 1.815 1.709 1.25 1.225 1.275

[m3/kg] 0.14739 0.1923 0.20 0.0166 0.01388 0.00093 0.00089 -

x[-] 1 - - - 1 0 - -

R 404a1 1’ 1’’ 2 2’ 3 4 5

q[°C] -20 -14 -1.5 55 31 25 25 -20

P[bar] 0.306108 0.306108 0.306108 2.585227 2.585227 2.585227 2.525227 0.306108

h[kJ/kg] 354 361 370 407.5 379 245 236 236

s [kJ/kg] 1.620 1.635 1.685 1.685 1.590 1.160 1.120 1.150

[m3/kg] 0.063532 0.0667 0.07142 0.060947 0.01271 0.000997 0.000953 0.000818

x[-] 1 - - - 1 1 - -

R 407c1 1’ 1’’ 2 2’ 3 4 5

q[°C] -17 -11 1.5 75 34 29.5 22.5 -22.5

P[bar] 0.313837 0.313837 0.313837 1.35674 1.35674 1.35674 1.35674 0.313837

h[kJ/kg] 400 407 419 470 420 245 233 233

s [kJ/kg] 1.790109 1.827 1.868 1.868 1.738481 1.763576 1.155 1.140

[m3/kg] 0.09091 0.1011 0.103199 0.02232 0.017543 0.000892 0.000869 0.000761

x[-] 1 - - - 1 1 - -

13

R 410a1 1’ 1’’ 2 2’ 3 4 5

q[°C] -20 -14 -1.5 76.5 31 31 23.5 -20

P[bar] 0.400615 0.400615 0.400615 1.939 1.939 1.939 1.939 0.400615

h[kJ/kg] 415 420 430 482 426 250 240 240

s [kJ/kg] 1.85 1.875 1.915 1.915 1.745 1.175 1.12 1.145

[m3/kg] 0.064668 0.052164 0.034229 0.01667 0.012638 0.00097 0.00093 0.00094

x[-] 1 - - - 1 1 - -

\Puteri termice şi energetice ale instalaţiei :

Pentru R22:


debitul masic de R 22 :









14

Pentru R 134a


debitul masic de R 134a :









Pentru R 404a15











Pentru R 407c


16

debitul masic de R 407c :








Coeficientul de performanţă al instalaţiei :\

Pentru R 410a



17








Coeficientul de performanţă al instalaţiei :\

TABEL FRIGORIFIC

NH3 R 22 R 134a R 404a R 407c R 410a

P0 2,908 3,542 2,008 4,321 3,139 5,739

PC 13,5 13,54 8,86 16,56 15,24 21,32

q0 -10 -10 -10 -10 -10 -10

qc 30 30 30 30 30 30

PC/P0 4,643 3,825 4.412 3.832 4.855 3.714

18

qo 1115 165,9 159,1 120,2 162,3 174,1

qc 1309 202,9 187 150,2 201,3 215,1

m’ 0,103 0,693 0,723 0,957 0,709 0,661

lk 221,5 37 28 30 39 41

vasp 0,417 0,065 0,11 0,048 0,075 0,058

qref 100 73 56 52 57 63

COP 5,035 4,483 5,682 4,007 4,162 4,246

Am ales ca agent frigorific folosit: R134a

Alegerea compresorului

Pentru R404A:

p0 = 0.306108 barpc =1.5537barTA = θ0 + 273.15 = -20 + 273.15 = 253.15 K

coeficienţii volumici de lucru :

coeficient ce ţine seama de existenţa spaţiului vătămător (mort), :

19

- coeficient relativ al spaţiului mort ;

.1 pt. freoni ( indice al transformării politropice ) ;

coeficient de laminare a vaporilor în supapa de aspiraţie, :

coeficient de încălzire, :

coeficient de etanşeitate, :

Randamentul volumic :

Debitul volumic real :

ALEGEREA COMPRESORULUI PE BAZA PUTERII FRIGORIFICE ALE AGENTULUI FRIGORIFIC R134a

Compresor 0 tema 0K Pk nK nK active

nK rez.

nK tot 0K inst Pk inst COP

(-) (KW) (KW) (KW) (-) (-) (-) (-) (KW) (KW) (-)

6F-402Y-40P 60 64.4 17.544 0.93 1 1 2 64.4 25.8 2,50

unde :

Φ0K – puterea frigorifică brută oferită de compresor

20

NKA – numărul de compresoare active :

- numărul de compresoare active rotunjit superior NKR – numărul de compresoare de rezervă NKT – numărul de compresoare total : Φ0t – puterea frigorifică totală instalată : PK – puterea frigorifică a unui compresor PKT – puterea electrică totală consumată :

Recalcularea mărimilor de proiectare :

Date de calcul :

qo = 125 kJ / kg ; qc = 162.5 kJ / kg ; qSR = 9 kJ / kg ; Φ0K instalat = 64.4 kW .

Debitul masic real de agent frigorific : ;

Puterea termică reala de condensare : ; Puterea termică reala de subrăcire : .

Dimensionarea condensatorului

Dimensionarea condensatorului multitubular orizontal :

Pentru freon R134a :

Date de calcul :

Agentul frigorific : R 404A ; Puterea termică de condensare reală : ΦCR = 83.72 kW ; Temperatura de condensare : θc = 31 0 C ; Temperaturile apei de răcire : θw1 = 230 C , θw2 = 280 C .

Calculul termic :

Transferul de căldură în condensator :

Trecerea căldurii se face de la agentul frigorific care condensează cu temperatura θc , prin convecţie , spre pelicula de ulei , cu temperatura θx . De aici fluxul termic străbate prin conducţie straturile de ulei , metal şi piatră , ca în final căldura să fie transferată convectiv către apa din ţeavă . Temperatura caracteristică pentru apă este cea medie :

21

Conservarea densităţii de flux termic la condensare , utilizând relaţia simplificată a peretelui plan paralel compus conduce la :

unde : αc , αw – coeficienţi de transfer convectiv la condensarea agentului frigorific , respectiv la

încălzirea apei prin ţevi , [W/m2K]

- rezistenţa opusă la trecerea căldurii prin conducţie termică , la străbaterea straturilor

de ulei , metal şi piatră , de grosime δ , [m] şi conductibilitate termică λ , (W/mK)

Aleg ţevi din oţel cu λOL = 55 W/mK Considerăm o peliculă de ulei cu şi cu λu = 0.14 W/mK şi o depunere de

piatră cu şi λp = 2 W/mK

Parametrii termofizici ai R404A lichid pentru temperatura de condensare θc = 310 C sunt :

Parametrii termofizici ai apei pentru:

sunt :

Determinarea funcţiei q1 :

Determinarea funcţiei q2 :

Aleg ww = 1 m/s , (1…2 m/s).

22

qm q 25,5 26 26.5 27 27.5 28 28.5 29 29.5 30 30.5 31

q1 3730.73 3633.12 3538.68 3436.00 3323.19 3197.56 3055.085 2889.321 2688.81 2429.62 2043.05 0q2 0 560.975 1121.95 1682.92 4599,84 6439,78 8279,71 10119,6 11960 5048.77 5609.75 6170.72

Determinarea densităţii de flux termic de condensare (R134a) :

23

Pentru qx =28.28 0C q1 = q 2 = q = 3119.5 W/m2

Determinarea suprafeţei de condensare :

Dimensionarea constructivă a condensatorului ( R 404A ) :

Date de calcul :

Agentul frigorific : R 404A ; Puterea termică de condensare reală : ΦCR = 64.4 kW ; Debitul masic de R 404A : QmR = 0.48 kg/s ; Suprafaţa condensatorului : SC = 20.646 m2 ; Dimensiunea ţevilor : Φ 25x2.5 ; Temperatura apei : θw1 = 23 0C , θw2 = 28 0C ; Viteza apei prin ţevi : ww = 1.5m/s .

24

Debitul masic de apă :

Debitul volumic de apă :

Numărul de ţevi la o trecere a apei :

deci n = 23 ţevi . Lungimea fascicolului de ţevi pentru N = 2 . . . 24 treceri : ( N = 4 treceri )

Pentru un număr total de ţevi din manta : pentru z = 92 m =10.063Pentru ţevi cu dimensiunile Φ 25 x 2.5 mm , t = 32.5 mm δ = 7.5 mm

Diametrul interior al mantalei :

Diametrul exterior al mantalei :

Racordul de R404A vapori :

Racordul de R404A lichid :

25

Racordurile de apă de răcire :

Dimensionarea vaporizatorului

Dimensionarea vaporizatorului mutitubular orizontal de amoniac

Date de calcul

Agentul frigorific : amoniac Puterea frigorifică reală : Φ0R = 75.9 kW Temperatura de vaporizare : θ0 = -200C Agentul răcit : H2O+MgCl2

Debitul masic de agent frigorific : QmR = 0.0505 kg/s Temperaturile agentului răcit : θs1 = -120C , θs2 = -170C

Se calculează temperatura de congelare cu relaţia : . Aleg .

Se calculează temperatura medie a agentului răcit cu relaţia :

26

Pentru valoarea temperaturii medii a agentului racit θms şi pentru valoarea temperaturii de congelare qg au rezultat :

Se calculează debitul masic cu relaţia :

Calculul preliminar

Se alege kpr = 500 W/m K .Se aleg ţevi din oţel de 20 x 2 mm şi o viteză a agentului răcit ws = 1 m/s .

Pentru determinarea lui αs se utilizează relaţia cu corecţia lui Ramm :

Rezistenţa conductivă va fi :

27

Coeficientul de convecţie de la vaporizarea amoniacului se determină cu relaţia :

Coeficientul global de transfer termic :

Se verifică coeficientul global de transfer termic calculat cu cel ales :

Recalculam

Pentru ca =390.472



Recalculam

Pentru ca =390.472


28


Astfel coeficientul global de transfer termic va fi :

Suprafaţa de vaporizare necesară :

Debitul volumic de lichid răcit :

Numărul de ţevi la o trecere a lichidului răcit prin vaporizator :

Lungimea fascicolului de ţevi este : ( N = 8 treceri )

Pentru z = n x N = 21 x 8 = 168 ţevi amplasate în mantaua vaporizatorului rezultă pentru z = 168 m = 13.7328

Pentru Φ 20 x 2

Diametrul mantalei vaporizatorului este :

29

Racordul pentru amoniac lichid :

Racordul pentru amoniac vapori :

Racordul pentru lichidul răcit :

Dimensionarea vaporizatorului multitubular de R410A

Date de calcul

Agentul frigorific : R410A Puterea frigorifică reală : Φ0R = 64.4kW Temperatura de vaporizare : θ0 = -200C Agentul răcit : H2O+MgCl2 Debitul masic de agent frigorific : QmR = 0.48 kg/s Temperaturile agentului răcit : θs1 = -120C , θs2 = -170C

Calculul preliminar Aleg ţevi din cupru de 15 x 1 mm .

Kpr = 350W/ m2K .

Suprafaţa de vaporizare necesară :

Aleg Lp = 4 m , atunci numărul de ţevi din vaporizator va fi :

30

Deci n = 206 ţevi z = n = 206 ţevi m = 14.7823Pentru Φ 15 x 1 ţevi mandrinare rezultă : t = 19.5 mm δ = 4.5 mm

Diametrul interior al mantalei va fi :

Pasul între şicane este :s= C1(0.1…0.3*Di )= 0.1 x 0.64 = 0.064 m

Secţiunea netă la curgerea transversală , printre şicane este : ,

unde [m] reprezintă partea întreagă a lui m .

Secţiunea netă a sectorului circular pentru curgerea longitudinală a lichidului răcit va fi :

Secţiunea medie la curgerea lichidului răcit va fi :

Se calculează temperatura de congelare cu relaţia :

. Aleg .

Se calculează temperatura medie a agentului răcit cu relaţia :

Pentru valoarea temperaturii medii a agentului racit θms şi pentru valoarea temperaturii de congelare qg au rezultat :

Debitul masic de lichid va fi :

Viteza lichidului răcit va fi :

31

Calculul definitiv :

Coeficientul de convecţie a lichidului răcit este :

Rezistenţa termică conductivă va fi :

Debitul masic de freon ce vaporizează într-o ţeavă :

Coeficientul de convecţie la vaporizarea R 404A este :



Astfel coeficientul global de transfer termic va fi :

Recalcularea suprafeţei de vaporizare necesară :

32

Recalcularea lungimii fascicolului de ţevi :

Racordul pentru R 404A lichid :

Racordul pentru R 404A vapori :

.

Racordul pentru lichidul răcit :

Alegerea aparaturii auxiliare

Pentru freon R404A:

Se alege ventilul electronic EX5-U211-U31

Alegerea rezervorului de freon lichid :

Aleg un rezervor de freon lichid, TRL – 2500 .

Calculul de alegere al subrăcitoarelor de lichid :

33

Pentru SCC se vor utiliza la exterior ţevi de Φ 57 x 3.5 iar la interior ţevi de Φ 38 x 3 . Pentru a determina care dintre cele două lichide ( apă şi amoniac ) circulă prin ţevi şi care circulă în spaţiul intertubular se calculează debitele volumice de apă respectiv de amoniac .

Criteriul de comparaţie este criteriul vitezei .

Date de calcul :

Agentul frigorific : freon R 404A Puterea termică a subrăcitorului ΦSR = 4.32 kW Debitul volumic de amoniac lichid Qvl =0.0325 m3/s Agent de răcire : apă recirculată Debitul volumic de apă de răcire Qvw = 0.00672 m3/s ; Temperaturile apei de răcire θw1/θw2 = 23/280C .

Calcul termic :

Se consideră subrăcitorul SCC confecţionat din tuburi concentrice Φ 57 x 3.5 şi Φ 38 x 3 , ce formează tronsoane înseriate , montate suprapus . Apa de răcire circulă prin interior , iar amoniacul în spaţiul dintre cele 2 tuburi.

Viteza apei în tub este :

Viteza amoniacului în spaţiul intertubular este :

Parametrii termofizici ai amoniacului la temperatura medie sunt :

Coeficientul de transfer termic convectiv al freonului lichid , αL pentru

este dat de relaţia :

34

Rezistenţa termică conductivă este :

Parametri termofizici ai apei la starea de vapori supraincalziti sunt :

Coeficientul de transfer termic convectiv, αw este :

Coeficientul global de transfer termic este :

Diferenţa medie logaritmică de temperatură este :

Suprafaţa de transfer de căldură este :

Se alege din fişa tehnică propusă de Frigotehnica Bucureşti subrăcitorul tip SCC-2-14.5

35

SCHEMA INSTALAŢIEI FRIGORIFICE CU ABSORBŢIE ÎN SOLUŢIE NH3 – H2O ÎNTR-O TREAPTĂ

Ciclul de funcţionare

36

37

38

39

Temperatura soluţiei sărace la ieşirea din fierbător – punctul 2 din ciclu

Temperatura soluţiei bogate la ieşirea din absorbitor – punctul 5 din ciclu

Factorul de circulaţie

Parametrii termodinamici îm punctul 7 din ciclu t7 = t1 – 10...150C = 90 – 10 = 800C p7 = p6 – 1 bar =13.520– 1 = 12.520 bar Entalpia punctului 7 , h7 = 140 kJ/kg se determină din diagrama h – ζ .

Parametrii termodinamici în punctul 3 din ciclu .

Parametrii termodinamici în punctul 8 din ciclu se determină din diagrama h – ζ şi din diagrama log p – h pentru amoniacul pur . Determinarea diferenţei de entalpie h dintre valorile entalpiei în punctul 8 stabilită în diagrama h – ζ şi în diagrama log p – h .

Punctul 8”:

Pentru urmatorii parametrii se aplica corectia c. Parametrii termodinamici în punctul 9 in functie de pc . Parametrii termodinamici în punctul 10

in functie de ( ). Parametrii termodinamici ai punctului 11in functie de p0 si h11=h10. Parametrii termodinamici ai punctului 12in functie de t12 si x=1 . Parametrii punctului 13 se determină la intersecţia entalpiei cu presiunea p0 . Valoarea

entalpiei se determină din următorul bilanţ :

Parametrii termodinamici pentru toate stările ciclului

Punct 1 1' 2 3 4 5 6 7 8’’ 9 10 11 12(0C ) 90 90 110 15 28 28 28 70 48 30 25 -24 -20

P (bar) 12.020 12.020 12.020 1.587 1.587 1.587 13.520 12.520 12.020 12.020 12.020 1.587 1.587

h ( KJ/Kg) 180 1420 300 -127.55 -87.5 -118.5 -118.5 140 1400 150 100 100 1320

( %) 39 99 29 29 39 39 39 39 99.8 99.8 99.8 99.8 99.8

v/p 815 520 840 950 950 870 870 825 595 605 610 700 590

Puterea frigorifică masică

40

Debitul masic de amoniac

Debitul masic de soluţie bogată

Debitul masic de soluţie săracă

Puterea termică masică a deflegmatorului

Puterea termică totală a deflegmatorului

Puterea termică masică a fierbătorului

Puterea termică totală a fierbătorului

Puterea termică masică a absorbitorului

Fluxul termic total schimbat în absorbitor

Fluxul termic masic schimbat în condensator

Fluxul termic total schimbat în absorbitor

Fluxul termic masic schimbat în economizorul de soluţie E1(subracitorul de solutie amoniacala)

Fluxul termic masic schimbat în economizorul de amoniac E2(subracitorul de amoniac)

Fluxul termic total schimbat în economizorul de soluţie E1

Fluxul termic total schimbat în economizorul de amoniac E2

Verificarea bilanţului termic pe instalaţie

Coeficientul de performanţă al instalaţiei

41

Documents

Instalatii frigorifice