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INGENIERÍA DE LA TRANSMISIÓN EN CORRIENTE CONTINUA EN EL CORREDOR
ELÉCTRICO PATAGÓNICO
1
Director: Raúl Villar
Investigadores: Ricardo Crivicich - Leonardo Casterás Pablo Stemberg - Federico Muiño Celestino García - Fernando Seybold Javier Chincuini - Rubén Dolciotti José Crisanti - Carlos Requena
Investigadores Alumnos: Federico Carestía - Mariano Scheinkman Ignacio Chaves – Juan Pablo Catolino
Gral. Pacheco, Argentina, 31 de Octubre de 2017
Contenido
2
• Introducción • Selección de configuración de polo • Trazas estudiadas • Características climáticas • Estructura soporte • Comparación de franjas de servidumbre • Análisis estático por viento transversal • Análisis dinámico por descarga de hielo • PAT de referencia e inyección de corriente de retorno • Tecnologías HVDC • Estudios eléctricos del proyecto • Simulaciones y resultados • Sistemas HVDC en el mundo • Conclusiones
Introducción
3
Región
Patagónica
Gran potencial
energético
Baja demanda en la
zona
Región
Exportadora
EXCEDENTE
ENERGÉTICO
NECESIDAD DE AMPLIACIÓN
DEL SISTEMA DE TRANSMISIÓN
5
Principales proyectos de generación del SIP, nuevos y existentes
Introducción
Proyecto Potencia
[MW] Tensión
[kV] Estado
C.H. Futaleufú 472 500 En operación
P.E. Del Bicentenario 300 500 En proyecto
P.E. Loma Blanca I-VI 300 500 L.B. IV en operación
P.E. Puerto Madryn 270 500 En construcción
P.E. Malaspina I y II 50+30 132 En construcción
P.E. El Angelito 200 330 En proyecto
P.E. Koluel Kaike I y II 50+25 132 En proyecto
P.E. Los Hércules 97,2 132 En contrucción
C.H. Cepernic 360 500 En proyecto
C.H. Kirchner 950 500 En proyecto
C.T. Río Turbio 240 220 En construcción
7
Ventajas de transmisión en CC vs. CA
Introducción
• Menor costo total (a partir de cierta potencia y distancia).
• Control del flujo de potencia.
• Mayor estabilidad del sistema.
• No incrementa el nivel de potencia de cortocircuito.
• Menor franja de servidumbre (menor impacto ambiental).
• Interconexión sistemas de distintas frecuencias.
• Menores pérdidas de transmisión.
• El rendimiento de una línea de CC, se encuentra íntimamente ligado a la mitigación de sus pérdidas, Joule y Corona, que son función de la configuración del haz de polo. En consecuencia, para encontrar la mejor opción, es necesario evaluar con precisión:
1) PC sensible a los diámetros del conductor y del haz.
2) PJ, función de la densidad de corriente “J” o sección del haz.
• Las configuraciones de menor pérdida anual, para las alternativas de la tensión analizada, (±600kV), fueron obtenidas de la evaluación de 60 configuraciones de polo, combinando arreglos de haces de 2 a 6 subconductores, con 7 diámetros distintos de subconductor.
• Los resultados obtenidos, que se muestran en la siguiente diapositiva, fueron 2 alternativas: de 4 y 5 subconductores/haz, con “Martin” y “Falcon” como subconductores.
Selección de configuración de polo
CABA, Argentina, 13 de Septiembre de 2017 10
17,5
18
18,5
-0,5 0 0,517,5
18
18,5
-0,5 0 0,5
17,5
18
18,5
-0,5 0 0,517,5
18
18,5
-0,5 0 0,5
17,5
18
18,5
-0,5 0 0,5
Designación Alternativa Sección Al/Ac Diámetro ext.
[mm2] [cm]
Peace River Modif 1 364.6/31.9 2.589
Prysm IRAM 2187 2 381.7/49.5 2.700
Prysm IRAM 2187 3 434.3/56.3 2.880
Prysm IRAM 2187 4 549.7/71.3 3.240
Prysm Martin 5 685.4/86.0 3.616
Prysm Falcon 6 805.5/290.2 3.930
Prysm Jorre 7 1274.3/69.7 4.776
Selección de configuración de polo
11
• Con el objeto de que el proyecto pueda ser desarrollado en etapas de inversión, según crezca la demanda de exportación de energía en la región (difícil de estimar con certeza), como se indica en la siguiente diapositiva, las alternativas seleccionadas tienen que ser analizadas para 4 etapas de 300 kV, en correspondencia con la provisión de los edificios de válvulas y equipos asociados.
• Cuando el desarrollo haya alcanzado su máxima prestación y el proyecto alcance su máxima expresión, las etapas definidas, proveerán la flexibilidad necesaria, exigida por el despacho de carga, según la eventual condición requerida por el SADI.
• Este concepto originó la necesidad de analizar las 2 alternativas seleccionadas, en 4 casos que se muestran en la siguiente diapositiva, codificados como:
“Cijkv” (i: sc/haz, j: Tensión de polo, k: diámetro de sc y v: tipo de hg)
Selección de configuración de polo
12
Caso m V [kV] Nombre H de G I [A] P[MW]
C4352 4 300 Martin OPGW 3000 900
C4362 4 300 Falcon OPGW 3000 900
C4152 4 600 Martin OPGW 3000 1800
C4162 4 600 Falcon OPGW 3000 1800
Selección de configuración de polo
14
Características climáticas
Zona Estados Climáticos Temp. (°C)
Espesor y densidad del
manguito hielo
B
EI - Tmáx + 45
EII - Tmín - 15
EIII - Tc/viento máx. + 10
EIV - Tc/viento medio - 5
EV - Tmedia + 16
C
EI - Tmáx + 45
EII - Tmín - 10
EIII - Tc/viento máx. + 15
EIV - Tc/viento medio - 5
EV - Tmedia + 16
D
EI - Tmáx + 35
EII - Tmín - 20
EIII - Tc/viento máx. + 10
EIV - Tc/viento medio - 5 10 mm. y
0.9kg/dm3
EV - Tmedia + 8
E
EI - Tmáx + 35
EII - Tmín - 20
EIII - Tc/viento máx. + 10
EIV - Tc/viento medio - 5
EV - Tmedia + 9
Mapa de Zonas Climáticas Reglamentación AEA
Mapa de Isotacas Reglamentación AEA
Cuadro Resumen de Características Climáticas
Reglamentación AEA
18
Vano de viento 530m
Vano gravante 700m
Peso de la estructura 7.1 Tn
Configuración 600kV
Tipo de conductor MARTIN (ACSR)
Sección 685.4mm²
Nº de subconductores 5
Nº de aisladores 2 X 31 (cadena en "V")
Configuración 800kv 800kV
Tipo de conductor FALCON (ACSR)
Sección 805.5mm²
Nº de subconductores 4
Tipo de aislador U190BS (PASO170mm)
Nº de aisladores 2 X 41 (cadena en "V")
Tipo de cable de guardia OPGW (AA/ACS)
Diámetro de la rienda 24mm (140daN/mm²)
Nº de fundaciones de pata 2
Nº de anclajes de rienda 2
Estructura soporte
19
Superficie LCA 42.739 m²
Superficie LCC
31.500 m²
S LCA/S LCC = 1.36
línea 500kv CA vs. línea CC
Comparación de franjas de servidumbre
20
3 x Superficie LCA = 128.217 m² 2 x Superficie LCC = 63.000 m²
3xS LCA / 2xS LCC = 2.03
Sistema 3000 MW 500kV CA vs. Sistema 3000 MW LINEA CC
3 Lineas 500kV CA vs. 2 Polos CC
Comparación de franjas de servidumbre
21
Análisis estático por viento transversal
CALCULO DE LAS CARGAS ACTUANTES DE VIENTO SOBRE LA CATENARIA Y DECLINACION RESULTANTE DEL SISTEMA
EVALUACION DE LAS DISTANCIAS ELECTRICAS RESULTANTES RESPECTO DE LAS RIENDAS DE LA ESTRUCTURA
Hipótesis de carga
22
Análisis dinámico por descarga de hielo
Ecuación Diferencial de la cuerda
Onda Estacionaria Atenuación de la onda Fuerza exterior
Variación de la Catenaria en el tiempo
Análisis de la distancia mínima Conductor – Cable de Guardia
23
Sistema de PAT
• Hay 3 configuraciones de línea: 1) monopolar, 2) homopolar y 3) bipolar.
• 1 y 2 en CON usan el subsuelo como retorno, la 3 lo hace en condición de emergencia.
• Cualquiera sea el caso, para evaluar: pérdidas, corrosión, seguridad eléctrica e impacto ambiental, es necesario determinar el derrotero de la corriente de retorno en el interior del subsuelo terrestre.
• Tres aspectos relevantes: 1) El electrodo.
2) El medio conductor en que se instala.
3) La tierra como medio transporte .
24
Electrodo de PAT
• Además de servir de referencia a tierra, su función más importante en configuración monopolar, es inyectar/extraer la corriente de retorno.
25
Medio conductor en que se instala
• El medio conductor en el que inyecta/extrae la corriente de retorno es la corteza terrestre, de resistividad “c” relativamente baja y forma de cascarón esférico de espesor “hc”, capa con propiedades conductoras aceptables.
26
La tierra como medio de transporte
• La corteza se apoya en una capa (manto), compuesta por grandes bloques de roca primigenia de muy alta resistividad “m>>c” y espesor “hm>>hc”.
• En tal sentido, la corteza puede considerarse un medio volumétrico de transmisión superficial, “aislada” del núcleo de la tierra por el manto.
• El núcleo, básicamente de hierro, 5 a 10% de níquel y otros elementos ligeros (azufre, oxígeno, etc.), se encuentra a temp. del orden de 6700C, con su parte externa en estado líquido y la interna, por la elevada presión, en estado sólido.
• Aunque la “n” del núcleo, en tal condición no es baja, dado su radio de miles de kilómetros (dimensión “ilimitada”), puede considerarse de resistencia nula.
27
La tierra como medio de transporte
• Las resistencia “Re” del electrodo (anillo de radio “re”) y la del área circundante “R0” (de radio crítico “r04re”), se consideran en serie recorridas por el 100% de la corriente de retorno, y se determinan por procedimientos de CIGRE.
• Lo que a efecto de evaluar pérdidas, seguridad eléctrica e impacto ambiental, pasó a constituir un problema, fue la determinación de la resistencia entre electrodos, en el interior del subsuelo terrestre y la distribución de la corriente de retorno inyectada/extraída por estos.
• Este problema está en vía de solución con el desarrollo de un modelo circuital que además de la resistencia de retorno, permite evaluar, con alto grado de certidumbre, a cualquier distancia de los electrodos, los porcentajes de corriente que fluyen por: la corteza, el manto y el núcleo.
28
La tierra como medio de transporte
• Los resultados de este modelo inédito (contrastado), permitirá prevenir problemas de: seguridad eléctrica, corrosión en instalaciones enterradas, impacto ambiental y la evaluación de pérdidas energéticas del retorno por tierra.
• A continuación se muestran resultados para una corriente de retorno “i(0)=3000 A”, correspondiente a áreas de distinta configuración geológica que sirvieron de contraste.
Caso 1: c =4000 Ohm-m, hc = 1000 m,
m =14000 Ohm-m, hm = 30000 m
Caso 2: c =100 Ohm-m, hc = 400 m
m =14000 Ohm-m, hm = 30000 m
Caso 3: c1 =100 Ohm-m, hc1 = 400 m,
c2 =4000 Ohm-m, hc2 = 1000 m,
m =14000 Ohm-m, hm = 30000 m
29
La tierra como medio de transporte DATOS CASO 1
r0 [m] (PIM [1]) 2000
rn [m] (EDM [3]) 100000
v(r0)final tal que v(rn)=0 [V] [11] 3521.5057
R(rn–r0 ) de v(r0)final [Ohms] [12] 1.1738
RESULTADOS NUMERICOS PARCIALES
v(r) [V] [13] ic(r) [A] [13] im(r) [A] [13] in(r) [A] [13]
r0=2000m 3521.51 3000.00 0.00 0.00
r10=10500m 706.73 1668.07 121.59 1331.93
r25=25500m 112.28 516.12 44.51 2483.88
r50=50500m 7.16 59.21 5.52 2940.79
r75=75500m 0.52 6.13 0.59 2993.87
r100=100500m 0.07 0.17 0.10 2999.83
0,00
500,00
1000,00
1500,00
2000,00
2500,00
3000,00
3500,00
4000,00
0 4 8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
48
52
56
60
64
68
72
76
80
84
88
92
96
10
0
Resultados Gráficos - Caso 1
v(rk)(V) ic(rk)(A) in(rk)(A) im(rk)(A)
30
La tierra como medio de transporte DATOS CASO 2
r0 [m] (PIM [1]) 2000
rn [m] (EDM [3]) 100000
v(r0)final tal que v(rn)=0 [V] [11] 374.5700
R(rn–r0 ) de v(r0)final [Ohms] [12] 0.1249
RESULTADOS NUMERICOS PARCIALES
v(r) [V] [13] ic(r) [A] [13] im(r) [A] [13] in(r) [A] [13]
r0=2000m 374.57 3000.00 0.00 0.00
r10=10500m 171.52 2771.42 29.51 228.58
r25=25500m 85.82 2274.96 34.02 725.04
r50=50500m 34.74 1504.02 26.77 1495.98
r75=75500m 15.21 958.60 17.40 2041.40
r100=100500m 6.30 628.93 9.56 2371.07
0,00
500,00
1000,00
1500,00
2000,00
2500,00
3000,00
3500,00
0 4 8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
48
52
56
60
64
68
72
76
80
84
88
92
96
10
0
Resultados Gráficos - Caso 2
v(rk)(V) ic(rk)(A) in(rk)(A) im(rk)(A)
31
La tierra como medio de transporte DATOS CASO 3
r0 [m] (PIM [1]) 2000
rk [m] (PCG [2]) 20000
rn [m] (EDM [3]) 100000
v(r0)final tal que v(rn)=0 [V] [11] 624.6278
R(rn–r0 ) de v(r0)final [Ohms] [12] 0.2082
RESULTADOS NUMERICOS PARCIALES
v(r) [V] [13] ic(r) [A] [13] im(r) [A] [13] in(r) [A] [13]
r0=2000m 624.63 3000.00 0.00 0.00
r10=10500m 425.85 2507.25 73.26 492.75
r20=20500m 372.31 1517.22 119.75 1482.78
r21=21500m 349.44 1399.60 117.62 1600.40
r25=25500m 219.32 1008.21 86.95 1991.79
r50=50500m 13.99 115.66 10.78 2884.34
r75=75500m 1.02 11.94 1.16 2988.06
r100=100500m 0.15 0.01 0.23 2999.99
0,00
500,00
1000,00
1500,00
2000,00
2500,00
3000,00
3500,00
0 4 8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
48
52
56
60
64
68
72
76
80
84
88
92
96
10
0
Resultados Gráficos - Caso 3
v(rk)(V) ic(rk)(A) in(rk)(A) im(rk)(A)
32
La tierra como medio de transporte
Caso 1 Caso 2 Caso 3
MC [14] EU [15] MC [14] EU [15] MC [14] EU [15]
v(r0)arranque [V] [10] 3723.940
2
- 402.757
8
- 826.912
2
-
v(r0)final de v(rn)=0 [V] [11] 3521.505
7
- 374.570
0
- 624.627
8
-
R(rn–r0 ) [Ohms] [12] 1.1738 0.17* 0.1249 0.12* 0.2082 0.21*
ic(r1)/i(0) [%][16] 96.09 95.50 99.56 99.70 99.25 99.50
ic(r10)/i(0) [%][16] 55.60 60.20 92.38 93.70 83.58 86.30
ic(r50)/i(0) [%][16] 1.97 2.00 50.13 50.30 3.86 3.80
ic(r190)/i(0) [%][16] 0.01 - 20.96 18.00*
Contraste de resultados
Abreviaturas y significados: usados en las tablas 1-2-3 y 4
[1] PIM: Posición de inicio del modelo o radio crítico.
[2] PDG: Posición de cambio geológico en la corteza.
[3] EDM: Extensión del modelo.
[11] Potencial “v(r0)”, valor final ajustado iterativamente, tal que “v(rn)=0”.
[12] R(rn–r0 ) ajustado a v(r0)final [Ohms].
[13] Posición de muestreo en radio “r”.
[14] Modelo de circuito propuesto en este trabajo.
[15] Modelo analítico experimental (Uhlmann, 1975).
[16] ic(r1)/i(0) [%] corriente normalizada.
33
Tecnologías HVDC
Un enlace HVDC requiere de convertidores electrónicos donde se realiza la conversión de la corriente alterna en corriente continua y viceversa. Existen dos tecnologías distintas:
• LCC-Line Conmutated Converters o convertidor
conmutado por la red
• VSC-Voltage Source Converters o convertidor auto-conmutado
35
HVDC Convencional – HVDC LCC
• La configuración normal es con un rectificador de 12 pulsos controlado mediante tiristores
• Los tiristores son semiconductores que empiezan a conducir cuando reciben una señal de disparo y la tensión ánodo-cátodo es positiva. El apagado se realiza de forma natural con el paso por cero de la tensión
• Asimismo, por utilizar tiristores, la corriente circula siempre en el mismo sentido, de modo que el cambio en el sentido del flujo de potencia se hace mediante el cambio de polaridad de la tensión en el lado de corriente continua
36
HVDC Convencional – HVDC LCC • Por el tipo de conversión electrónica, inyecta corrientes armónicas en la red
por lo que requiere transformadores de diseño especial y filtros de “11ra” y
“13ra” armónica y un filtro pasa-alto para armónicas “23ra”.
• Por su diseño tiene una capacidad inherente de limitar cortocircuitos en el lado de corriente continua
• En su funcionamiento tiene tres requisitos imprescindibles:
Tensión de alterna: Es la referencia de las válvulas para poder conmutar
Potencia reactiva: El convertidor consume potencia reactiva de la red de alterna, por lo que se debe conectar en una red con suficiente potencia de cortocircuito
Mínimo técnico
40
HVDC Convencional – Detalles de la cuadriválvula
Circuito de control y disparo
(dos tiristores)
Tiristor
Vista inferior
Válvula
96 tiristores o módulos
Quadriválvula
384 tiristores
Unos de los 12 SCR para un pequeño rectificador trifásico de 500 MW y 500 kV
(Inga-Shaba, Zaire)
42
HVDC Convencional – Detalles de instalaciones
Tiristor tipo YST-45 utilizado en las válvulas de tiristores de la estación convertidora de Itaipú y calibrada
para 3.500 V y 3.000 A
Estación convertidora clásica de HVDC
45
Estudios eléctricos
Objetivos
• Verificar el funcionamiento estático y dinámico del sistema.
• Definirlos límites de transporte de los sistemas de transmisión.
• Determinar la necesidad de controles o automatismos adicionales
para garantizar la estabilidad del sistema.
Estudios (Procedimiento Técnico Nº1 CAMMESA).
• Etapa 1. Acceso a la capacidad de transporte y ampliaciones.
• Etapa 2. Diseño técnico de detalle.
• Etapa 3. Diseño y optimización de los sistemas de control.
46
Estudios eléctricos
Funcionamiento Estático
• Flujos de potencia.
• Cortocircuitos.
• Requerimientos de transporte.
Funcionamiento Dinámico
• Simulaciones electromecánicas:
Estabilidad Transitoria.
Pequeñas perturbaciones.
• Simulaciones electromagnéticas:
Sobretensiones de maniobra / descargas atmosféricas.
Resonancia, flicker, armónicos.
47
Estudios eléctricos del proyecto
Configuración adoptada
Desarrollo en etapas de potencia que puedan ser aprovechadas para
el despacho de potencia de la línea, para excedentes de potencia
exportable variables.
Etapa y Configuración
Tensión y Potencia
Proyecto FAC-TCC
Proyecto ING-TCC
1 (monopolar) +400 kV / 900 MW +300 kV / 750 MW
2 (monopolar) +800 kV / 1800 MW +600 kV / 1500 MW
3 (bipolar) +800/-400 kV / 2700 MW +600/-300 kV / 2250 MW
4 (bipolar) ±800 kV / 3600 MW ±600 kV / 3000 MW
48
3 6.400 MVA
1,8
KS
SCR
3 15.000 MVA
4,2
KS
SCR
3K
HVDC
SSCR
P
Choele Choel
Puerto Madryn
Santa Cruz Norte
Río Santa Cruz
Esperanza
COMAHUE GBA
600 MW (50%)
200 MW (25%)
100 MW (12%)
CH Kirchner: 1140 MW CH Cepernic: 600 MW
CT Río Turbio: 240 MW
PE La Deseada: 600 MW PE Saraí: 300 MW PE K. Kaike: 75 MW
PE P. Madryn: 220 MW PE L. Blanca: 200 MW PE Rawson: 80 MW PE Malaspina: 80 MW PE El Angelito: 200 MW 3000 MW
1200 MW (100%)
NGBA
CASO PID FAC-TCC - ANÁLISIS DE UN BIPOLO DE 3.600 MW A ±800 kV
Estudios eléctricos del proyecto
49
3 12.700 MVA
3,7
KS
SCR
3 15.000 MVA
4,2
KS
SCR
3K
HVDC
SSCR
P
CASO PID ING-TCC - ANÁLISIS DE UN BIPOLO DE 3.000 MW A ±600 kV
Estudios eléctricos del proyecto
Choele Choel
Puerto Madryn
Santa Cruz Norte
Río Santa Cruz
Esperanza
COMAHUE GBA
CH Kirchner: 950 MW
CH Cepernic: 360 MW
C T Río Turbio : 24 0 MW
PE Hercules : 100 MW
PE Bicentenario: 100 MW
PE K. Kaike: 75 MW
PE P. Madryn : 220 MW
PE L. Blanca: 200 MW
PE Rawson: 80 MW PE Malaspin a: 80 MW
PE El Angelito: 200 MW
3000 MW
PLOMER
1400 MW (60%)
100 MW (12%)
1700 MW (70%)
2400 MW?
50
Simulaciones y resultados
Caso Simulaciones realizadas en PID FAC-TCC en condiciones N
para línea HVDC y red de transmisión actual sólo con
ampliaciones de líneas de CA
• Recierre monofásico exitoso (RME) LEAT 500 kV
P. Madryn – Choele Choel.
• Falla trifásica simple (3FS) LEAT 500 kV
P. Madryn – Choele Choel.
• Falla y bloqueo HVDC Polo 2.
51
Simulaciones y resultados
Escenarios de simulación
Caso Escenario Alternativa LAT 500 kV
1
Resto Verano 2021
2º línea PY-CL + K2PY
2 + 2º línea ZN-PY
3
+ 3º línea PY-CL + K2/3PY
+ 3º línea ZN-PY
+ 2º línea ZN-RSC + K1/2RSC
4 + 4º línea ZN-PY
5 + Generación ficticia
Choele Choel
P. Madryn
S.C.Norte
R.S.Cruz
La Esperanza
52
Simulaciones y resultados
Caso Escenario Línea HVDC
1
Resto Verano 2021
Monopolo +400 kV
2 Monopolo +800 kV
3 Bipolo +800/-400 kV
4 Bipolo ±800 kV
5 Bipolo ±800 kV +
generación ficticia
Choele Choel
P. Madryn
S.C.Norte
R.S.Cruz
Escenarios de simulación
La Esperanza
53
Simulaciones y resultados
Caso SIP→SADI [MW] Limitante Observaciones
1a 2.020 Carga HVDC y PY-CL Monopolo 400 kV
2a 2.900 Carga HVDC y PY-CL Monopolo 800 kV
3a 3.482 - Bipolo +400/-800 kV
4a 3.500 ZN-RSC o PY-CL Bipolo ±800 kV
5a 4.632 Carga HVDC y PY-CL Bipolo ±800 kV + Gen ficticia
Límites de transmisión en condición N (HVDC)
54
Simulaciones y resultados
Límites de transmisión en condición N (ampliaciones en CA)
Caso SIP→SADI
[MW] Limitante
Observaciones
1b 1.610 Carga PY-ZN 2º línea PY-CL + K2PY
2b 2.382 Carga PY-CL y PY-ZN 2º línea PY-CL + K2PY 2º línea ZN-PY
3b 3.095 Carga PY-ZN y Tensiones
0,97
3º línea PY-CL + K2/3PY 3º línea ZN-PY 2º línea ZN-RSC + K1/2RSC
4b 3.346 - 3º línea PY-CL + K2/3PY 4º línea ZN-PY 2º línea ZN-RSC + K1/2RSC
5b 3.506 Carga PY-CL y Tensiones
0,97
3º línea PY-CL + K2/3PY 4º línea ZN-PY 2º línea ZN-RSC + K1/2RSC Generación ficticia
55
Simulaciones y resultados
Fallas de diseño en los nuevos escenarios
5G RME
5G 3FS
5C RME
5C 3FS
5C 3FD
5H RME
5H 3FS
5H ADI
5B RME
5B 3FS
5B 3FD
7B RME
7B 3FS 5A RME
5A 3FS
5A 3FD
5F RME
5F 3FS
5F ADI
5D RME
5D 3FS
5D 3FD
5J RME
5J 3FS
5J ADI 5I RME
5I 3FS
5I ADI
5L RME
5L 3FS
5L 3FD 5K RME
5K 3FS
5K ADI
5X
5Y
56
Conclusiones
• La alternativa HVDC estudiada en el PID FAC-TCC presenta
comportamiento estático y dinámico aceptable.
• La alternativa HVDC bipolar permite una mayor transmisión de
potencia efectiva al GBA.
• Los nuevos estudios deberán reflejar y verificar los resultados obtenidos
para la configuración del PID FAC-TCC, y ampliar nuevas
conclusiones debido al cambio topológico del sistema.
• Se deberá prestar especial atención al cambio en las fallas de diseño,
las cuales podrían encontrarse ahora en el corredor sur (3ra y 4ta líneas
Comahue – GBA).
Sistemas HVDC en el mundo
57
Instalado al 2016:
Electroductos:
Potencia: 222.858 MW
Longitud: 74.646 km
Estaciones back to back:
Potencia: 26.361 MW
Potencia Total: 249.219 MW
En proyecto/construcción:
Potencia total: 73.530 MW
Longitud: 19.546 km
Sistemas HVDC en el mundo
58
Ranking
por MW Continente Nombre Convertidora 1 Convertidora 2
Longitud Total
(Km)
Tensión
(kV) Potencia (MW) Año inicio
Tipo de
conversión
1 Asia Xiluodo - West Zhejiang China - Xiluodu China - Jinghua 1680 800 8000 2014 Thyr
2 Asia Humeng - Shandong Humeng - China Jinan - China 1600 800 8000 2015 Thyr
3 Asia Jinping - Sunan China - Jinping China - Suzhou 2090 800 7200 2013 Thyr
4 Sudamérica Rio Madeira Brazil, Porto Velho Brazil, Araraquara 2375 600 7100 2013 Thyr
5 Asia Xiangjiaba-Shanghai China - Fulong China - Fengxia 1980 800 6400 2010 Thyr
6 Asia Xiluodo - Guangdong China - Zhaotong China - Conghua 1286 500 6300 2013 Thyr
7 Asia Irkutsk - Beijing Russia - Irkutsk China - Beijing 1800 800 6400 2015 Thyr
8 Asia Nuozhadu - Guangdong China - Nuozhadu China - Jiangmen 1413 800 5000 2013 Thyr
9 Asia Jinsha River II - East China China China 2150 800 6400 2016 Thyr
10 Asia Jiuquan- Xiangtan China - Qiaowan China - Xiangtan 2600 800 6400 2016 Thyr
16 Sudamérica Proyecto FAC-TCC CCG Río Santa Cruz CCC Nueva GBA, Buenos Aires 2000 800 3600 2018 Thyr
23 Sudamérica Proyecto ING-TCC CCG Puerto Madryn CCC Plomer, Buenos Aires 1300 600 3000 2023 Thyr
Ranking
por km Continente Nombre Convertidora 1 Convertidora 2
Longitud
Total
(Km)
Tensión
(kV)
Potencia
(MW) Año inicio
Tipo de
conversión
1 Sudamérica Rio Madeira Brazil, Porto Velho Brazil, Araraquara 2375 600 7100 2013 Thyr
2 Asia Hami - Central China China-Hami China-Zhengzhou 2192 800 6400 2014 Thyr
3 Asia Jinsha River II - East China China China 2150 800 6400 2016 Thyr
4 Asia Jinping - Sunan China - Jinping China - Suzhou 2090 800 7200 2013 Thyr
5 Sudamérica Proyecto FAC-TCC CCG Río Santa Cruz CCC Nueva GBA, Buenos Aires 2000 800 3600 2018 Thyr
5 Asia Xiangjiaba-Shanghai China - Fulong China - Fengxia 1980 800 6400 2010 Thyr
6 Norteamérica Nelson River Bipole 1 Canada - Gillam, Manitoba Canada - Rosser, Manitoba 1835 463.5 1854 1971 Thyr
7 Asia Irkutsk - Beijing Russia - Irkutsk China - Beijing 1800 800 6400 2015 Thyr
8 Asia North-East Agra India - Agra India - Biswanath 1728 800 6000 2016 Thyr
9 África Inga-Shaba Democratic Republic of Congo -
Kolwezi
Democratic Republic of Congo -
Inga 1700 500 560 1982 Thyr
24 Sudamérica Proyecto ING-TCC CCG Puerto Madryn CCC Plomer, Buenos Aires 1300 600 3000 2023 Thyr