GE Power Management - gegridsolutions.com · La unidad principal es un relé trifásico diferencial de sobreintensidad con frenado porcentual y resistencias de estabilización

GE Power Management

BUS1000

7\ab`cQQW]\Sa539'&##0

>`]bSQQWÕ\2WTS`S\QWOZRS0O``Oa

*(3RZHU0DQDJHPHQW

¢+D\DOJRTXHQRHQFXHQWUD"

¢$OJRQRHVWiVXILFLHQWHPHQWHFODUR"

6, 7,(1( $/*Ô1 &20(17$5,2 62%5( (/ &217(1,'2 '(/35(6(17(0$18$/325)$925(19Ì(12681$&23,$'((67$3É*,1$ -8172 &21 &23,$ '( /$ 3É*,1$ (1 /$ 48( +$(1&275$'2(/352%/(0$$/1Ô0(52'( )$; 5(//(1$1'2 (/ &8(67,21$5,2 6,*8,(17( (67$5(026(1&$17$'26'(62/8&,21$5686'8'$6</($*5$'(&(02648(126$<8'($0(-25$5/$&$/,'$''((67(/,%52

(PSUHVD

1RPEUH

'LUHFFLyQ

7HOpIRQR )D[

(PDLO

'HVFULSFLyQGHVXGXGDRVXJHUHQFLD

&yGLJR*(.GHOPDQXDO

INDICE

GEK-98515B BUS1000 Protección Diferencial de Barras i

INDICEINDICEINDICEINDICE

1. DESCRIPCION 1-1

2. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS 2-1

2.1. LISTA DE MODELOS 2-12.2. COMPONENTES DEL SISTEMA 2-22.2.1. MODELOS FUNCIONALES 2-22.2.2. RACKS NORMALIZADOS DE 19 PULGADAS 2-32.3. CARACTERISTICAS FISICAS 2-32.4. ELÉCTRICAS 2-32.5. NORMAS DE COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA 2-5

3. PRINCIPIOS DE OPERACION 3-1

3.1. PRINCIPIO BÁSICO 3-13.2. UNIDAD DIFERENCIAL 3-23.2.1. COMPORTAMIENTO CON FALTAS INTERNAS 3-23.2.2. COMPORTAMIENTO CON FALTAS EXTERNAS 3-43.3. ECUACIÓN DE SENSIBILIDAD DE LA UNIDAD DE FRENADO PORCENTUAL 3-43.4. UNIDAD DE SUPERVISIÓN DIFERENCIAL (DDF) 3-53.5. UNIDAD DE ALARMA (DAL) 3-63.6. UNIDADES DE SUPERVISIÓN DE INTENSIDAD DE LÍNEA Y DE FALLO DE INTERRUPTOR. 3-63.6.1. LÓGICA DE FALLO DE INTERRUPTOR 3-63.7. CAJA DE PRUEBAS 3-73.7.1. DESCRIPCIÓN 3-73.7.2. FUNCIONAMIENTO 3-83.7.3. PRUEBA DE LAS UNIDADES DIFERENCIALES: 3-83.7.4. PRUEBA DE LA UNIDAD DE ALARMA: 3-8

4. APLICACION 4-1

4.1. GUÍA DE SELECCIÓN 4-14.2. CÁLCULO DE AJUSTES 4-24.2.1. TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD PRINCIPALES 4-24.2.2. TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD AUXILIARES INTERMEDIOS 4-24.2.3. DETERMINACIÓN DEL PORCENTAJE DE FRENADO K 4-34.2.4. DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA DE ESTABILIZACIÓN RE 4-34.2.5. DETERMINACIÓN DEL AJUSTE DE LA UNIDAD DIFERENCIAL DE SUPERVISIÓN. 4-4

5. DESCRIPCIÓN DE HARDWARE 5-1

5.1. ARMARIOS 5-15.2. RACKS DE MONTAJE EN PANEL 5-15.3. MÓDULOS 5-25.3.1. TARJETAS DE CIRCUITO IMPRESO 5-25.3.2. MÓDULOS DE SALIDAS 5-25.3.3. MÓDULOS NO EXTRAIBLES 5-25.3.4. RELÉS AUXILIARES Y BIESTABLES 5-25.3.5. DISPOSITIVOS FRONTALES 5-35.3.6. AJUSTES INTERNOS 5-45.3.7. AJUSTE DE FÁBRICA 5-55.3.8. ACCESORIOS 5-5

INDICE

ii BUS1000 Protección Diferencial de Barras GEK-98515B

6. RECEPCION, MANEJO Y ALMACENAJE 6-1

6.1. PRUEBAS DE RECEPCIÓN Y CALIBRADO DEL EQUIPO 6-1

7. PRUEBAS DE ACEPTACION 7-1

7.1. INSPECCIÓN VISUAL 7-17.2. PRUEBAS ELÉCTRICAS 7-17.2.1. CONSIDERACIONES GENERALES SOBRE LAS MAGNITUDES DE ALIMENTACIÓN Y LOS EQUIPOS DEMEDIDA 7-17.3. PRUEBA DE RESISTENCIAS DE ESTABILIZACIÓN 7-17.4. PRUEBA DE TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD AUXILIARES 7-17.5. PRUEBA DE UNIDADES DE SUPERVISION DE LINEA Y FALLO DE INTERRUPTOR 7-27.6. PRUEBA DEL EQUIPO DE PRUEBAS 7-27.6.1. CIRCUITO DE CONMUTADORES Y ALTERNA 7-27.6.2. COMPROBACIÓN DE LOS PULSADORES DE ON Y OFF 7-37.6.3. COMPROBACIÓN DE LA MEMORIA DE PRUEBA 7-37.7. CALIBRACIÓN DE LAS UNIDADES 7-37.7.1. UNIDADES PRINCIPALES 7-37.7.2. UNIDADES DE SUPERVISIÓN 7-47.7.3. CALIBRADO DE LA UNIDAD DE ALARMA 7-47.7.4. CALIBRADO DE UNIDADES DE SOBREINTENSIDAD Y FALLO DE INTERRUPTOR 7-4

8. PUESTA EN SERVICIO 8-1

8.1. AJUSTES DE LA PROTECCIÓN DIFERENCIAL. 8-18.2. AJUSTES DEL FALLO DE INTERRUPTOR 8-18.3. INSTALACIÓN 8-18.4. COMPROBACIONES PREVIAS 8-18.5. CONFIGURACIÓN Y REGLETAS PRELIMINARES 8-28.6. PRUEBAS SIN CARGA 8-28.7. PRUEBAS CON CARGA 8-28.8. CRITERIOS DE OPERACIÓN 8-3

9. PRUEBAS Y MANTENIMIENTO PERIODICO 9-1

10. FIGURAS 10-1

11. DIMENSIONES 11-1

12. ESQUEMAS ELECTRICOS SIMPLE BARRA 12-1

13. ESQUEMAS ELÉCTRICOS DOBLE BARRA 13-1

1. DESCRIPCION

GEK-98515B BUS1000 Protección Diferencial de Barras 1-1

1.1.1.1. DESCRIPCIONDESCRIPCIONDESCRIPCIONDESCRIPCION

El BUS1000 es un sistema de protección estático de alta velocidad para la detección de faltas entre fases ya tierra en barras de subestaciones de alta tensión.

La unidad principal es un relé trifásico diferencial de sobreintensidad con frenado porcentual y resistenciasde estabilización.

El relé incluye una unidad diferencial de sobreintensidad muy sensible, que proporciona una alarma ybloquea la salida de disparo de la protección den caso de desconexión accidental de alguna de las entradasa la unidad de medida durante el funcionamiento normal de la subestación.

Opcionalmente, el sistema de protección puede llevar incorporado un equipo de detección de fallo deinterruptor, asociado con la protección diferencial y unidades de sobreintensidad para supervisión individualdel disparo de cada interruptor.

La modularidad del sistema permite la realización de diferentes configuraciones adaptadas a lascaracterísticas específicas de las barras a proteger (barra simple o múltiple, interruptor y medio,disposiciones especiales, etc.).

Dependiendo de la complejidad de la aplicación, el sistema de protección está alojado en uno o más racksde 19 pulgadas, o bien, opcionalmente, en armarios completos.

Las características más destacables del sistema BUS1000 son las siguientes:

• No necesita secundarios dedicados de los TI principales.

• Contactos para disparo y señalización independientes por posición.

• Sistema opcional de pruebas para comprobar el funcionamiento de las unidades de medida y alarma

en condiciones normales de servicio.

• Circuitos de medida redundantes para autoverificación.

• Puntos de medida de intensidades de línea y magnitudes de frenado y operación, para facilitar la

instalación y el mantenimiento.

• Unidades opcionales de sobreintensidad para supervisión del disparo de interruptor de cada posición.

• Equipo opcional de detección de fallo de interruptor. (Lógica de varios pasos disponible)

• Unidad opcional de supervisión de mínima tensión (27)

• Unidad opcional de supervisión de máxima tensión homopolar (64G)

• Relés opcionales de bloqueo (86)

La información facilitada en estas instrucciones no pretende cubrir todos los detalles ovariaciones del equipo descrito así como tampoco prever cualquier eventualidad que pueda darseen su instalación, operación o mantenimiento.

Si se desea cualquier información complementaria o surge algún problema particular que nopueda resolverse con la información descrita en estas instrucciones, deberán dirigirse a GE POWERMANAGEMENT, S.A.

1. DESCRIPCION

1-2 BUS1000 Protección Diferencial de Barras GEK-98515B

2. ESPECIFICACIONES TECNICAS


2.2.2.2. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS ESPECIFICACIONES TÉCNICAS ESPECIFICACIONES TÉCNICAS ESPECIFICACIONES TÉCNICAS

2.1. LISTA DE MODELOS

BUS 1 - - - - - - - - - - DESCRIPCION

1 Simple barra

2 Doble barra

3 Barra partida (especial simple barra)

4 Barra triple (especial doble barra)

- - Especificar Nº de líneas + acoplamiento

A Sin cabina

D En cabina (2000mmx800mmx800mm)

1 Sin fallo de interruptor

2 Con fallo de interruptor

2 Con bloque de pruebas y resistorescortocircuitables

3 Sin bloque de pruebas y resistorescortocircuitables

1 Frecuencia: 50 Hz

2 Frecuencia: 60 Hz

C Tensión auxiliar: 125 Vcc.

D Tensión auxiliar: 250 Vcc.

E Tensión auxiliar: 220 Vcc.

F Tensión auxiliar: 110 Vcc.

- - Números correlativos

Debido al gran número de opciones y configuraciones posibles en los sistemas BUS1000, no se incluye eneste documento una lista completa de modelos. La documentación específica correspondiente al modelo delcliente, se incluye con el equipo suministrado.

A continuación se describen las familias de modelos más usuales y componentes básicos del sistema.

• SISTEMAS DE SIMPLE BARRA

• SISTEMAS DE DOBLE BARRA CON ACOPLAMIENTO

• SISTEMAS DE BARRA PARTIDA

• SISTEMAS DE INTERRUPTOR Y MEDIO

• SISTEMAS DE DOBLE INTERRUPTOR

• SISTEMAS DE BARRA PRINCIPAL CON BARRA DE TRANSFERENCIA

• SISTEMAS PARA CONFIGURACIONES ESPECIALES

Cada uno de estos sistemas puede incluir las siguientes funciones:



Modelo básico...............PROTECCION DIFERENCIALOpción 1 .......................SUPERVISION DEL DISPARO POR SOBREINTENSIDADOpción 2 .......................FALLO DE INTERRUPTOR (Lógica de varios pasos disponible según demanda)Opción 3 .......................CAJA DE PRUEBAS

Opciones de alojamiento del sistema:

A ........................ Racks normalizados de montaje en panelD ........................ Armarios completos

2.2. COMPONENTES DEL SISTEMA

Las diversas configuraciones posibles de un sistema de protección de barras se realizan mediante lacombinación del número requerido de componentes modulares para obtener el conjunto de funcionesdeseadas y el número requerido de circuitos de entrada y salida. El BUS1000 es un sistema flexible ymodular formado por los componentes que se describen a continuación:

2.2.1. MODELOS FUNCIONALES

NOMENCLATURA DESCRIPCION ANCHURA(PULGADAS)

EXTRAIBLE

DDF Tarjeta unidad diferencial, 1 fase 1 SI

DAL Tarjeta unidad de alarma, 3 fases 1 SI

DDI Módulo de entrada unidad diferencial 2 NO

DRD Módulo de salida unidad diferencial 2 SI

DFI Módulo de entrada de 2 posiciones 2 NO

DRS Módulo de salidas de disparo 6 posiciones 2 SI

SFI Tarjeta unidad de supervisión y fallo de interruptor 1posición

1 SI

MFI Módulo de entrada y salida unidad supervisión y fallode interruptor 1 posición

2 NO

DTE Módulo multifuncional que agrupa las funciones:reducción a diferencial única, sistema cierre enlace,disparo general FI, señalización permanente disparodiferencial.

-- NO

BPS Módulo de señalización de bloqueo por by-pass 2 NO

BPP Módulo de bloqueo de cierre 2 NO

BPL Módulo de selección de barras 2 NO

DPR Módulo de caja de pruebas -- NO

MDF Módulo disparo general FI (simple barra) 1.5 NO



2.2.2. RACKS NORMALIZADOS DE 19 PULGADAS

NOMENCLATURA DESCRIPCION MODULOS CONTENIDOSBBD Protección diferencial para una barra (6 posiciones) 3 DDF

1 DAL1 DDI1 DRD3 DFI

1 DRS

BBR Módulos de entrada y salida para posicionesadicionales (12 posiciones por rack).

6 DFI2 DRS

BZC Unidades auxiliares biestables para conmutación deintensidades de sistemas de doble barra (5 posicionespor rack)

BTR Rack opcional de pruebas para sistemas de simple odoble barra.

BFR Relé de sobreintensidad de supervisión y de fallo deinterruptor (5 posiciones por rack).

5 SFI5 MFI

BAR Funciones accesorias. 2

2.3. CARACTERISTICAS FISICAS

• Construcción mecánica en caja de acero inoxidable de 19 ‘’ y 4 unidades de altura.

• Grado de protección IP51 (IP55 en cabina).

• Dimensiones :

Rack: 484 mm x 179 mm x 349 mm.

Cabina: 800 mm x 800 mm x 2000 mm (Pedestal: 750x800x100 mm).

• Humedad ambiente : hasta 95% sin condensación.

• Temperatura :

Operación: -20º a + 55º CAlmacenaje: -40º a + 65º C

2.4. ELÉCTRICAS

• Frecuencia : 50/60Hz

• Tensión auxiliar : 110 Vcc ó 125 Vcc ó 220 Vcc

• Rangos de operación : 80% a 120% de los valores nominales

• Intensidad nominal : 1 A.



• Circuitos de intensidad de capacidad térmica :

Por cada circuito de entrada:

Permanente.................................................... 2 x In

Durante tres segundos ................................. 50 x In

Durante un segundo....................................100 x In

Intensidad total de paso por la barra:

Permanente...................................................20 x In

• Capacidad térmica para circuitos de tensión :

Permanente: .................................................... 2.5x Vn

Durante 1 minuto: .............................................. 3.5xVn

• Cargas :

Intensidad: 15VA (dependiendo de la toma del transformador auxiliar utilizado)

Tensión: 0.2 VA a Vn= 63 V

• Requisitos de los Transformadores de intensidad de línea :

• Relación entre las relaciones de transformación máxima y mínima en todas las posicionesconectadas a la misma barra 10 máximo

• Requerimiento de mínima tensión de saturación para los TI principales (para In = 5 A): 100 V.

• Transformadores de intensidad intermedios: Relaciones normales 5/2-1.33-1-0.5-0.2 Otrasrelaciones, incluyendo relaciones múltiples disponibles según la aplicación.

• Resistencia de estabilización : 250 Ohms.

• Porcentaje de frenado : Ajustable de 0.5 a 0.8 en pasos de 0.1.

• Sensibilidad (para faltas internas): ajustable de 0.2 a 2.0 A.

• Tiempo de operación (incluido el relé de salida): Menor de 10 ms.

• Unidad de alarma :Umbral de actuación: 0.025 A.Tiempo de operación: 10 s.

• Dispositivo de cortocircuitar las intensidades del enlace con un tiempo de actuación ajustable de100 a 1600 ms.

• Unidades de supervisión de disparo de líneas (opcional)• Unidades independientes: Umbral de actuación entre 0.2 y 3.3 A.• Unidades dependientes: Umbral de actuación entre 25 y 100% del ajuste de la unidad de

fallo de interruptor.

• Unidades de fallo de interruptor (opcional):Umbral de actuación entre 0.2 y 3.3 A.Tiempo de reposición menor de 12 ms.Tiempo de discriminación entre 100 y 730 ms.



• Fuentes de alimentación : Sistemas de 125 VCC. Consumo en mA.Normal Disparado

Sistema de barra simple 280 670Salida de disparo (por posición) - 65Unidades de supervisión y de fallode interruptor (por posición) 70 140

• Contactos de disparo :Cierre y paso para ciclo de disparo (según ANSI C37.90)........30 A

Apertura: 180 VA resistivos a 125/250 VCC.Apertura: 60 VA inductivos a 125/250 VCC.

• Precisión :Intensidad de operación: 5%Tiempo de operación: 5%

2.5. NORMAS DE COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA

Las unidades de BUS1000 cumplen con la siguiente normativa, que incluye el estándar GE de aislamiento ycompatibilidad electromagnética y la normativa requerida por la directiva comunitaria 89/336 para el marcadoCE, según normas europeas armonizadas:

PRUEBA NORMA CLASE

• Aislamiento IEC 255-5 2 kV 50/60 Hz 1 minuto• Onda de choque 1.2/50 µs IEC 255-5 5 kV, 0.5 J• Interferencias 1 MHz IEC 255-22-1 2.5 kV común, 1 kV diferencial• Descargas electrostáticas IEC 255-22-2 Clase IV: 8 kV contacto, 15 kV aire EN 61000-4-2• Transitorios rápidos IEC 255-22-4 Clase IV: 4 kV

EN 61000-4-4• Campos magnéticos EN 61000-4-8 30 A/m

• Emisividad radiada EN 50081-2 Clase A

• Inmunidad RF radiadas EN 50082-2 10 V/m 26-1000 MHz 1 kHz AM 80%(Items 1.1 &1.2) 10 V/m 900 MHz 200 Hz PM 50 %

• Inmunidad RF conducidas EN 50082-2 10 V 0.15-80 MHz 1 kHz AM 80 %(Items 2.1, 3.1, 4.1 & 6.1)

Así mismo también se cumplen las siguientes normativas ANSI:

C37.90 (Standard for relays and relay systems)

C37.90.1 (Surge withstand capability)

C37.90.2 (Withstand capability to radiated interference)



3. PRINCIPIOS DE OPERACION


3.3.3.3. PRINCIPIOS DE OPERACION PRINCIPIOS DE OPERACION PRINCIPIOS DE OPERACION PRINCIPIOS DE OPERACION

3.1. PRINCIPIO BÁSICO

El método de medida está basado en la ley de intensidad de Kirchhoff.

Esta ley establece que la suma vectorial de las intensidades que fluyen en un área cerrada debe ser cero.La ley aplica, en un principio a corriente continua. Aplica a corriente alterna para valores instantáneos. Deeste modo, la suma de las intensidades en todos los alimentadores de una barra debe ser cero en cualquierinstante en el tiempo.

I1 I2 I3 . . . . In

FIGURA 3.1. BARRA CON “N” ALIMENTADORES

Asumiendo que las intensidades I1, I2, I3 ... In fluyen en los alimentadores (fig. 3.1) conectados a la barra, lasiguiente ecuación se cumple para una condición libre de faltas (las intensidades que fluyen hacia la barra sedefinen como positivas, y las que se alejan de la barra como negativas):

I1 + I2 + I3 ... + In = 0

Si esta ecuación no está completa, debe existir algún otro paso donde fluya intensidad. Esto significa quehay una falta en la zona de la barra.

Esta ley es superior, como base de la protección de barras, a cualquier otro método de medida. Un simplevalor, la suma de intensidades , caracteriza y puede utilizarse para la detección de condiciones de falta.Esta suma de todas las intensidades puede formarse en cualquier momento, y si se calcula utilizandovalores de intensidad instantáneos, puede darse un uso pleno a la ecuación arriba indicada. Esta ley essiempre válida, teniendo en cuenta que la comparación de sólo el cruce cero de los puntos de intensidad ode las direcciones de corriente, puede implicar desplazamientos de fase que tendrían que ser consideradosacordemente. Por ejemplo, en una falta trifásica con carga, los instantes de corriente cero son desplazados50º ó 120º una respecto de otra. La carga desequilibrada puede producir otros desplazamientos. La sumade intensidades, por otra parte, logra un cero constante siempre que ninguna intensidad fluya a través dealgún otro camino debido a una falta.

Las consideraciones anteriores se aplican estrictamente a las condiciones primarias en una estación de altatensión. Los sistemas de protección, si embargo no pueden suministras medidas directas de intensidad ensistemas de alta tensión. Los sistemas de medida de equipos de protección, provistos de elementos deintensidad, están conectados a través de transformadores de corriente. Los devanados del secundario danlas intensidades reducidas de acuerdo a la relación de transformación mientras que mantienen la mismarelación de fase. Además de esto, los transformadores de intensidad, debido al aislamiento de sus circuitossecundarios del sistema de alta tensión y por las apropiadas medidas a tierra, pueden mantener alejadas lasaltas tensiones del sistema de protección.

Los transformadores de intensidad son parte primordial de todo el sistema de protección y suscaracterísticas son un importante factor para la correcta actuación de la protección. Su localización físicamarca los límites de la zona de protección cubierta por el sistema de protección.



3.2. UNIDAD DIFERENCIAL

Las figuras 1 y 2 del apartado 10 (FIGURAS) representan el diagrama simplificado de conexiones de laprotección diferencial y su comportamiento ante una falta interna y externa respectivamente, en condicionesideales sin saturación de ningún TI.

Los transformadores de intensidad intermedios auxiliares tienen como objeto la igualación de lasintensidades que recibe el relé para cada posición de entrada, ya que los transformadores principalespueden ser de distinta relación de transformación. Asimismo han sido específicamente diseñados paraproporcionar una respuesta homogénea (misma característica de saturación) para todas las entradas a launidad de medida, permitiendo así la utilización de transformadores principales con distintas características.

La tensión VD es la magnitud de operación y es proporcional a la intensidad diferencial y la tensión VF es lamagnitud de frenado y es proporcional a la suma aritmética de las intensidades de todas las posicionesasociadas a la barra a proteger.

En condiciones ideales, para una falta externa la intensidad de falta circula por los circuitos de entrada de lasdistintas posiciones sin producirse intensidad diferencial, con lo que VD es cero y VF es igual a dos veces elvalor de la intensidad de falta, mientras que para una falta interna toda la intensidad de falta pasa a travésdel circuito diferencial con lo que VD y VF son iguales.

La figura 15 del apartado 10 muestra el diagrama de bloques de la unidad diferencial de frenado porcentual yla unidad diferencial de supervisión.

Para la unidad de medida principal, las tensiones VD y VF son aplicadas a un circuito sumador el cual restadel valor de VD una parte del valor de la tensión de frenado VF obteniéndose así una señal combinada quese aplica a un detector de nivel. La proporción K de tensión de frenado que se resta de la tensión diferencialse denomina porcentaje de frenado y determina la característica de operación de la unidad así como susensibilidad.

El detector de nivel es un comparador de nivel de umbral V0 fijo (calibrado de fábrica), con un tiempo deoperación 1.5 ms y un tiempo de reposición 40 ms para asegurar una señal constante en el relé de salida.

El nivel Vo del detector está calculado de forma que la unidad produzca salida cuando la magnitud ID - K IF

sea superior a 0.1 A eficaces. La característica de operación que corresponde a esta ecuación serepresenta en la figura 3.

3.2.1. COMPORTAMIENTO CON FALTAS INTERNAS

En el caso de faltas internas, asumimos que ningún transformador de intensidad está saturado por lo que elcircuito equivalente con su correspondiente distribución de corrientes es el de la fig. 1.

Notamos que en estas condiciones, toda la intensidad de falta pasará por la unidad diferencial. Tenemosque por diseño de circuito:

NED = NEF = N (1) Relación de los transformadores de entrada

RD = RF = R (2) Resistencia de carga de los transformadores diferenciales y de frenado.

Analizando el comportamiento de la unidad diferencial en el primer medio ciclo de la corriente a unafrecuencia nominal de la red de 50 Hz, tendremos:



Donde:VD = Tensión eficaz en el circuito diferencial.VF = Tensión eficaz en el circuito de frenado.VO= Tensión umbral en el detector de nivel.ID = Intensidad eficaz en el circuito diferencial.IF = Intensidad eficaz en el circuito de frenado.K= Porcentaje de frenado en valor unitario.T= Tiempo del detector en ms.

Tendremos la siguiente relación de valores:

Por otro lado, la unidad diferencial producirá salida cuando el valor VA supere al VO, esto es cuando:

o lo que es lo mismo cuando:

Tenemos que los valores de diseño del circuito son los siguientes:

Vo = 0.137 VT = 1.5 ms.N = 0.01R = 100 ÿ

Con estos valores la ecuación se reduce a:

Para falta interna tendremos que ID = IF, por tanto:

De esta ecuación obtenemos la sensibilidad del relé en amperios para los distintos valores K.

V0

0 90 180

18T

90 -9T

V -KVD F

RNIRNIV FFEFFF **** ==

RNIRNIV DDEDDD **** == [3]

[4]

OFD VTVKV ≥−− )990sen(*)*(*2 [5]

)*1(*))990sen(*2/1(** RNTVIKI OFD −≥− [6]

1.0* ≥− FD IKI [7]

)1/(1.0 KI D −≥ [8]



3.2.2. COMPORTAMIENTO CON FALTAS EXTERNAS

3.2.2.1. Sin Saturación

Durante el tiempo anterior a producirse la saturación de alguno de los TI principales, y asumiendocondiciones ideales, para una falta externa, la intensidad de falta circula por los circuitos de entrada de lasdistintas posiciones sin producirse intensidad diferencial.

En estas condiciones el valor de VD = 0 para nuestro caso, el valor de VF será proporcional al doble de laintensidad de falta.Ver fig. 2.

3.2.2.2. Con Saturación

En el caso de falta externa, se pueden producir saturaciones en los transformadores de intensidadasociados a alguna de las posiciones de la barra protegida. En este caso, las intensidades de las entradasno se compensarán entre sí, produciéndose una intensidad diferencial que no debe provocar la actuacióndel relé. La combinación de la característica de operación de frenado porcentual junto con la resistencia deestabilización RE en el circuito diferencial aseguran el buen comportamiento de la unidad en estascircunstancias.

El peor caso desde el punto de vista de la posibilidad de actuaciones falsas ante faltas externas es el de lasaturación completa (ausencia total de señal en el secundario) de uno sólo de los TI principalescomportándose los restantes perfectamente.

Para nuestro caso el circuito equivalente se ilustra en la figura 4. Aquí la intensidad de falta aportada por elresto de los transformadores de intensidad, se reparte entre el circuito totalmente saturado Ix y el circuitodiferencia ID en forma inversamente proporcional a la resistencia de cada circuito.

Así pues se ve que al aumentar el valor de la resistencia RE en el circuito diferencial, disminuye la intensidaddiferencial que circula erróneamente en caso de saturación de un transformador de intensidad. Asimismo alaumentar el valor del porcentaje de frenado K en la unidad de medida, se permite mayor intensidaddiferencial sin proporcionar disparo de la unidad, ya que aumenta VF.

3.3. ECUACIÓN DE SENSIBILIDAD DE LA UNIDAD DE FRENADO PORCENTUAL

De la fig. 4 podemos deducir las siguientes ecuaciones:

De (9) y (10) tenemos:

XFALTAD III −=

MAXXED RIRI ** = [10]

[9]

))/(1(*

)/(*

MAXED

MAXEDDFALTA

RRI

RRIII

+==+=

)/(*))/(1(* MAXEDMAXEDXFALTAF RRIRRIIII ++=+=

))/(*21(* MAXEDF RRII += [12]

[13]

[11]



Tenemos que la unidad producirá salida (opera) cuando:

luego:

Asimismo la unidad no operará cuando:

Y con mayor motivo tampoco operará si:

O:

Luego:

De lo cual podemos deducir finalmente que:

El valor de RE deberá ser tal que se cumpla la ecuación anterior para así evitar falsas actuaciones con faltasexternas, aun en las peores condiciones de saturación de los TI principales.

3.4. UNIDAD DE SUPERVISIÓN DIFERENCIAL (DDF)

La unidad diferencial de supervisión consiste en un detector de nivel de características similares al de launidad principal, al que se aplica únicamente la tensión VD proporcional a la intensidad diferencial. Suumbral de actuación es ajustable directamente en amperios e independientemente del ajuste K de la unidadprincipal. (ver diagrama de bloques en figura 15).

La combinación de las dos unidades descritas proporciona una gran seguridad a la protección,garantizándose que cualquier fallo de un componente no proporcionará un disparo intempestivo a todas lasposiciones asociadas a la barra protegida. Las dos unidades deben actuar simultáneamente para que seproduzca la salida de disparo. En el caso de que por avería una sola de las unidades esté actuandoindebidamente, la unidad de alarma que se describe a continuación lo detectará, proporcionando una salidade señalización y el bloqueo de la protección.

1.0* ≥− FD IKI

))/(*21(** MAXEDD RRIKI +≥

1.0)))/(*21(*1(* ≥+− MAXED RRKI

[14]

[15]

1.0)))/(*21(*1(* <+− MAXED RRKI [16]

0)))/(*21(*1(* <+− MAXED RRKI

0))/(*21(*1 <+− MAXE RRK

))/(*21(*1 MAXE RRK +<

EMAXMAX RKRKR **2* +<

[17]

[18]

[19]

K

RKR E

MAX −<

1

**2 [20]

K

KRR MAX

E 2

)1(* −>



3.5. UNIDAD DE ALARMA (DAL)

La unidad de alarma asociada a la protección diferencial consiste en una unidad de sobreintensidad muysensible (0.025 A) conectada en serie con el circuito diferencial a través de sus propios transformadores deentrada.

Su propósito es la detección de desequilibrios en el circuito diferencial provocados por fugas odesconexiones accidentales de alguna de las entradas a la unidad de medida. Asimismo dispone de uncircuito que detecta discordancia entre las salidas de las unidades de medida principales y de supervisión.

La unidad proporciona una salida temporizada a 10 s.

El diagrama de bloques se muestra en la figura 5.

3.6. UNIDADES DE SUPERVISIÓN DE INTENSIDAD DE LÍNEA Y DE FALLO DEINTERRUPTOR.

Estas unidades son opcionales y pueden formar parte de un sistema completo BUS1000 (únicamentesupervisión de intensidad, únicamente fallo de interruptor o ambas).

En la figura 6 se muestran los diagramas de bloques de un sistema para doble barra con ambas funcionespara los casos de protecciones de línea de disparo trifásico y de disparo monofásico.

Las unidades se conectan en serie con las entradas de cada posición de la diferencial de barras (una porposición), a través de sus propios transductores de entrada y acondicionamiento de la señal. Las señalesprocedentes de cada fase se combinan en un circuito de selección de la mayor antes de pasar a losdetectores de nivel de la unidad de supervisión de disparo (50) y de la unidad de fallo de interruptor (FI).

La unidad de fallo de interruptor arranca su temporizador solamente si existiese una señal externaprocedente del disparo de los relés de protección de la línea. En el caso de líneas con protección de disparomonofásico, el detector de nivel recibe únicamente señal de las fases que hayan sido disparadas, para evitarla actuación de la unidad con la intensidad de carga de las fases sanas (ver figura 226B6577F20,21,22). Lasseñales 89AY y 89BY proporcionan información de la barra a la que está conectada la línea (caso desistemas para doble barra), para dirigir el disparo a las posiciones conectadas a la barra correspondiente.

3.6.1. LÓGICA DE FALLO DE INTERRUPTOR

Dependiendo de los distintos esquemas de cada subestación, se dispone de distintas lógicas de fallo deinterruptor. Estas se componen de varios pasos:

• Un paso: Estándar, dispara todos los interruptores conectados a la misma barra que el interruptorque ha fallado.

• Dos pasos (sólo bajo pedido):- Primero: Volver a disparar el interruptor donde se ha detectado el fallo.- Segundo: Disparar todos los interruptores conectados a la misma barra.

• Tres pasos (sólo bajo pedido):- Primero: Volver a disparar el interruptor donde se ha detectado el fallo.- Segundo: Volver a disparar el interruptor fallado, y disparar los lazos (si existen)

conectados a la misma barra, y el acoplamiento.- Tercero: Disparar todos los interruptores conectados a la misma barra.

Cada paso puede temporizarse entre 100ms y 730ms.



3.7. CAJA DE PRUEBAS

Como opción, la protección diferencial de barras puede incorporar un elemento de pruebas, cuya finalidad escomprobar el funcionamiento del circuito diferencial (incluidas las resistencias de estabilización), y lasunidades diferenciales y de alarma. Incluye los siguientes módulos:

• DPR: Caja de pruebas (puede ser de 1 ó 2 barras)• HLA: Relé monoestable (uno por barra)• HLB: Relé biestable (uno por barra)

3.7.1. DESCRIPCIÓN

La unidad de caja de pruebas va alojada en un rack de 19’’ y consta de los siguientes elementos:

• Relé biestable HLB100 (3B/87 en las figuras) (uno por unidad diferencial). Este relé es el que corta losdisparos de las unidades diferenciales correspondientes (ver figura 22B6429F26).

• Relé monoestable HLA100 (3P/87 en las figuras) (uno por diferencial). Este relé es el que se encarga deintroducir la intensidad de prueba en la unidad diferencial correspondiente (ver figura 22B6577F16).

• Módulo de pruebas DPR. En este módulo van incorporados los siguientes elementos:

• Pulsador de conexión (color verde): Este pulsador actúa sobre el relé biestable HLB100 (3B/87)permitiendo la salida del disparo de las unidades diferenciales.

• Pulsador de desconexión (color rojo): Este pulsador actúa sobre el relé biestable HLB100(3B/87) cortando la salida del disparo de las unidades diferenciales.

• Pulsador de prueba (color blanco): Este pulsador actúa sobre el relé monoestable HLA100(3P/87) siguiendo la siguiente secuencia:

a) Desconexión de los disparos de la unidad diferencial mediante el relé biestable HLB100(3B/87) (si estuviera conectado), tomando memoria al mismo tiempo del estado en que seencontraba (conectado o desconectado).

b) Bloquea la reposición del relé HLB100 (3B/87) durante todo el tiempo en que se estáaplicando la prueba y hasta que se han repuesto totalmente todos los elementos quecomponen los circuitos de disparo.

c) Actúa sobre el relé HLA100 (3P/87) introduciendo la intensidad de prueba en el circuitodiferencial.

d) Al soltar el pulsador realiza la operación contraria desconectando en primer lugar laintensidad de prueba y conectando en segundo lugar (si tuviera memoria de ello) losdisparos de las unidades diferenciales, una vez repuestos totalmente los circuitos de disparo.

• Conmutador selector AL, DIF: Permite seleccionar entre la prueba de las unidades diferencialesy la unidad de alarma.

• Conmutador selector de fases: Permite seleccionar la fase a probar.

• Conmutador selector de nivel de intensidad: permite seleccionar tres niveles distintos deintensidad de prueba.



3.7.2. FUNCIONAMIENTO

El elemento de pruebas, que puede incorporar opcionalmente la protección diferencial de barras, ha sidodiseñado para la comprobación de las unidades diferenciales y de alarma, durante el servicio de laprotección.

El la prueba de las unidades diferenciales y de alarma no es preciso desconectar la protección mediante supulsador OFF. El propio pulsador de TEST, se encarga como paso previo a la aplicación de la intensidad deprueba, de desconectar los disparos y no reponerlos hasta que no se hayan repuesto todos los elementosdel circuito de disparo.

Debemos tener en cuenta que mientras se realiza la prueba se producirá una señalización de DisparoDiferencial provocada por la prueba, y una señalización de bloqueo. No se debe olvidar reponer los módulosdiferencial y de alarma, cuyos LEDs se encenderán como prueba de que la unidad funciona correctamente.

3.7.3. PRUEBA DE LAS UNIDADES DIFERENCIALES:

La prueba de las unidades diferenciales se realizará a cada fase por separado y con el nivel de intensidadcorrespondiente al frenado medido en las bornas de medida de la protección.

Posicionar el conmutador selector AL-DIF en la posición DIF y a continuación seleccionar la fase a probar yel nivel correspondiente al frenado, con los conmutadores apropiados.

Una vez realizados los ajustes anteriores, pulsar el pulsador de TEST y comprobar que la unidadseleccionada ha actuado y permanece encendido el correspondiente LED de señalización de disparo de launidad.

3.7.4. PRUEBA DE LA UNIDAD DE ALARMA:

La prueba de la unidad de alarma se realizará a cada fase por separado.

Posicionar el conmutador selector AL-DIF en la posición AL y a continuación seleccionar la fase a probarcon el conmutador selector de fases. En este caso la intensidad de prueba es fija y no depende delconmutador selector de nivel de intensidad.

Realizados los ajustes anteriores, pulsar el pulsador de TEST y mantenerlo pulsado hasta que actúe launidad (generalmente 10 s). Comprobar que la unidad seleccionada ha actuado y permanece encendido elLED de señalización de disparo de la unidad.

4. APLICACION


4.4.4.4. APLICACIONAPLICACIONAPLICACIONAPLICACION

El sistema BUS1000 ha sido diseñado para la protección de embarrados en subestaciones de alta tensióndesde 30 kV a 500 KV. Sus características más destacables son:

• Tiempo de Operación Corto , especialmente con altos niveles de faltas, con el fin de minimizar losdaños a la maquinaria y colaborar a mantener la estabilidad del sistema. El BUS1000 se caracteriza pordetectar y despejar de forma selectiva y a alta velocidad, cualquier falta que se produzca dentro de lazona protegida.

• Permanencia estable durante faltas externas . Debido a que en las barras tienen lugar más faltasexternas que internas, la protección diferencial debe ser llevada a estabilizarse muchas más veces que aoperar. La estabilidad de la protección (imposibilidad de falsa actuación ante severas faltas externas queocasionan la saturación de uno de los transformadores de intensidad de línea), queda aseguradaseleccionando la adecuada combinación de porcentaje de frenado y valor de la resistencia deestabilización en el circuito diferencial, dependiendo únicamente de la resistencia total del circuitosaturado vista desde el relé.

• Correcta discriminación , el equipo decide en qué sección de la barra se ha producido la falta, ydispara rápidamente sobre aquellos interruptores conectados a esa sección.

• La protección no requiere la utilización de transformadores de intensidad dedicados ni éstosdeben ser de la misma relación y características para todas las posiciones asociadas a la barra aproteger. Como parte del sistema de protección se suministran transformadores de intensidadintermedios especiales, de la relación y características apropiadas. Esta propiedad del sistema BUS1000facilita su aplicación en instalaciones existentes.

• Para su utilización en instalaciones de doble barra con seccionadores selectores de barra por posición,el sistema BUS1000 dispone de unidades auxiliares biestables (de retención magnética) que conectanlas intensidades secundarias de los transformadores intermedios (típicamente 1 A nominal) a la entradade la unidad diferencial correspondiente a la barra a la que está conectada cada posición (se utiliza unaunidad diferencial por cada barra).

4.1. GUÍA DE SELECCIÓN

Para la adecuada selección del sistema de protección requerido, deben considerarse los siguientes datos:

• Frecuencia del Sistema• Tensión de alimentación auxiliar• Disposición del embarrado• Relación de transformación y características (incluyendo cargas y longitudes de cable) de los

transformadores de intensidad de cada posición.• Funciones opcionales deseadas:

• Supervisión de sobreintensidad por posición• Fallo de interruptor• Sistema de pruebas• Alojamiento en racks separados de 19 pulgadas ó en armarios completos.

4. APLICACION


4.2. CÁLCULO DE AJUSTES

Para una correcta aplicación del sistema de protección BUS1000 y la determinación de sus ajustes, deberántenerse en cuenta las consideraciones que se discuten a continuación:

4.2.1. TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD PRINCIPALES

El sistema BUS1000 no requiere la utilización de transformadores de intensidad dedicados para laprotección diferencial de barras. Los transformadores de intensidad de las posiciones asociadas a la barrapueden ser de diferentes tipos y relaciones.

Deberá comprobarse que la relación entre la más alta y la más baja de las relaciones detransformación de los transformadores de intensidad asociados a la barra a proteger no sea mayorque 10.

Deberá comprobarse que la tensión de saturación de cada transformador de intensidad es al menos igual alcociente entre 500 V y la relación de transformación del transformador auxiliar conectado a él. Por ejemplo,para una posición con transformador auxiliar de relación 5/1, la tensión de saturación del transformador deintensidad principal debe ser igual o mayor que 100 Voltios.

4.2.2. TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD AUXILIARES INTERMEDIOS

La relación de transformación de los transformadores auxiliares suministrados para cada posición, deberáseleccionarse de forma que la relación de transformación global (producto de la relación de lostransformadores principales por la de los transformadores auxiliares) de cada posición asociada a las barrasa proteger sea la misma.

Deberá comenzarse con la posición cuyo transformador principal sea de mayor relación, seleccionando parasu transformador auxiliar la relación más baja posible, pero sin que se sobrecargue la entrada del relé deprotección de barras (máximo 2 IN).

Como ejemplo, para una barra cuyas posiciones dispongan de transformadores de intensidad conrelaciones de 1000/5, 600/5 y 300/5, se seleccionarán las relaciones de 5/1.67, 5/1 y 5/0.5 respectivamente,lo cual proporcionaría una relación global de 600/1 para la protección de barras y supondría una intensidada plena carga de 1.67 A par las entradas correspondientes a las posiciones con relación 1000/5 (paraintensidad primaria a plena carga de 1000 A).

Deberá comprobarse que la suma de intensidades de todas las posiciones aplicadas a la proteccióndiferencial en condiciones de máxima intensidad de paso por las barras no sea superior a 20 IN.

Los transformadores auxiliares deberán localizarse preferentemente lo más cerca posible de lostransformadores de intensidad principales , con el objeto de disminuir la resistencia de los cables vistapor la protección diferencial y permitir así un valor menor de resistencia de estabilización o de la pendientede frenado. Esta disposición disminuye asimismo la posibilidad de apertura accidental del circuito secundariode los transformadores de intensidad principales. La figura 16 representa la característica de saturación delsecundario de los transformadores auxiliares.

4. APLICACION


4.2.3. DETERMINACIÓN DEL PORCENTAJE DE FRENADO K

La figura 1 representa un diagrama simplificado de la unidad diferencial y su comportamiento ante una faltainterna.

La figura 3 representa la característica de operación de la unidad diferencial de frenado porcentual delsistema BUS1000, cuya ecuación es de la forma:

ID > K IF + 0.1

El valor del porcentaje de frenado K está definido como la relación entre la intensidad necesaria en el circuitodiferencial para la operación del relé ID y la suma en valor absoluto de todas las intensidades en los circuitosde entrada al relé IF (no la intensidad de paso por la barra).

La sensibilidad de esta unidad para faltas internas (I diferencial igual a I de frenado) depende, según seobserva, del ajuste K elegido según la tabla:

K SENSIBILIDAD (A)0.5 0.20.6 0.250.7 0.330.8 0.5

La elección del valor de K está relacionada como se verá a continuación con el valor requerido de RE(resistencia de estabilización en el circuito diferencial) para una completa estabilidad de la protección antefaltas externas que produzcan saturación en alguno de los transformadores de intensidad.

Deberá seleccionarse el valor K para obtener la intensidad requerida para la protección en función de lacorriente mínima de falta. No obstante, una vez determinado el valor de RE, puede ser necesario modificarel valor de K (y por lo tanto la sensibilidad de protección).

4.2.4. DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA DE ESTABILIZACIÓN R E

La figura 4 representa un diagrama simplificado de la unidad diferencial y su comportamiento ante una faltaexterna produciéndose saturación en el transformador de intensidad de la línea en falta.

La selección del adecuado valor de resistencia de estabilización en el circuito diferencial y la característicade operación de frenado porcentual de la unidad de medida, hacen que la protección sea totalmenteinsensible en estas condiciones si se cumple la condición (ver PRINCIPIOS DE OPERACIÓN):

RMAX (1-K)RE >-------------------

2K

Siendo RMAX la resistencia total vista desde los terminales del relé suponiendo el transformador deintensidad principal totalmente saturado, para la posición más desfavorable (mayor valor de resistencia).

La determinación de RMAX deberá hacerse calculando para cada posición el valor de R:

R = (RsTI + Rp)(NTIX)² + Rs

Siendo:

RsTI Resistencia secundaria del transformador principal

Rp Resistencia total (cables y otros circuitos conectados) entre el transformador principal y eltransformador auxiliar.

NTIX Relación de transformación del transformador auxiliar.Rs Resistencia total entre el transformador auxiliar y el relé.

El mayor valor de R encontrado será considerado como RMAX

4. APLICACION


Los valores de R pueden determinarse en la instalación por medio de medidas directas de resistencia desdelos terminales del relé cortocircuitando el secundario del transformador de intensidad principal. Serecomienda incluir estas mediciones en el protocolo de puesta en servicio de la protección.

Para RE = 250 Ω, los valores de RMAX deberían ser:

NTIX 2RMAX < -------------- * 250 * KX

NTGL

Siendo:

KX = 2K/(1-K)

NTIX: Relación de transformación del transformador auxiliar

NTGL: Relación global de transformación.

Como se ha indicado en el apartado anterior DETERMINACION DEL PORCENTAJE DE FRENADO K, si elcálculo de la RE necesaria indica un valor superior a 250 Ohmios (límite máximo de protección), deberáaumentarse el valor de ajuste de K, con lo que la sensibilidad de la protección será modificada.

4.2.5. DETERMINACIÓN DEL AJUSTE DE LA UNIDAD DIFERENCIAL DE SUPERVISIÓN.

La unidad de supervisión incluida en la protección diferencial es una unidad de sobreintensidad ajustableindependientemente entre 0.2 y 2 A. Para que se produzca una disparo del relé diferencial principal como launidad de supervisión que se describe.

El propósito de esta unidad es doble. Por una parte, proporciona seguridad al relé evitando cualquier falsodisparo que pudiera producirse en caso de avería de una de sus componentes y por otro permite lalimitación de la sensibilidad de la protección (por ejemplo, si se desea evitar la actuación de la protección encaso de apertura del circuito secundario de un transformador sin intensidad) sin modificar las característicasde frenado de la unidad principal.

Si no existe ningún requisito que aconseje limitar la sensibilidad del relé, el ajuste de esta unidad deberáhacerse igual al valor de actuación de la unidad principal, determinado por el ajuste seleccionado de K.

( )

5. DESCRIPCION DE HARDWARE


5.5.5.5. DESCRIPCIÓN DE HARDWAREDESCRIPCIÓN DE HARDWAREDESCRIPCIÓN DE HARDWAREDESCRIPCIÓN DE HARDWARE

PRECAUCION

El sistema BUS1000 contiene componentes electrónicos que pueden verse afectados por corrientesde descarga electrostática que fluyan a través de ciertos terminales de los componentes. La principalfuente de descargas electrostáticas es el cuerpo humano, especialmente en condiciones de bajahumedad, con suelos alfombrados o zapatos aislantes. Cuando exista cualquiera de estascondiciones, deberán observarse especiales precauciones al extraer y manipular los módulos ytarjetas del sistema BUS1000. Los operarios que las manipulen, deberán asegurarse antes de tocarningún componente, de que sus cuerpos están descargados, tocando alguna superficie unida atierra, o utilizando una muñequera antiestática unida a tierra.

5.1. ARMARIOS

Los sistemas BUS1000 suministrados en armarios completos están formados por racks normalizados de 19pulgadas de anchura y cuatro unidades de altura, totalmente cableados a regletas de conexión de accesotrasero, requiriéndose solamente la interconexión entre los diversos armarios desde sus regletas deconexión.

Todos los elementos auxiliares como resistencias de estabilización, resistencias de alimentación, etc. estánincluidos de fábrica en los armarios, con excepción de los transformadores auxiliares intermedios deadaptación. Estos se suministran separadamente para su montaje próximo a los transformadoresprincipales, o en los paneles a los que estén cableadas las intensidades secundarias de éstos para cadaposición.

Los armarios disponen de una puerta frontal transparente y de una puerta trasera, ambas desmontablespara un fácil acceso al armario durante su instalación y puesta en marcha.

Las dimensiones de los armarios se muestran en la figura 22.

5.2. RACKS DE MONTAJE EN PANEL

Los racks que se suministran separadamente para el montaje de sistemas BUS1000 en paneles, sonnormalizados, de 19 pulgadas de anchura y sus dimensiones se muestran en la figura 21.

Las conexiones exteriores se realizan sobre bloques de terminales montados en la parte posterior del rack.

La tapa frontal es de material plástico y se ajusta a la caja haciendo presión sobre una junta de gomasituada en toda la periferia de la caja lo que produce un cierre hermético que impide la entrada de polvo. Lareposición de las señalizaciones se realiza sin necesidad de quitar la tapa por medio de pulsadorespasantes.

Los módulos que incorporan las diversas funciones de la protección se montan verticalmente sobre losracks. Existen varios tipos distintos de módulos según su forma de montaje y capacidad de extracción.



5.3. MÓDULOS

Todos los módulos se identifican mediante un número en la placa frontal, que identifica su función ycaracterísticas.

Las diversas configuraciones posibles de un sistema de protección de barras se realizan mediante lacombinación del número requerido de componentes modulares para obtener el conjunto de funcionesdeseadas y el número requerido de circuitos de entrada y salida. El BUS1000 es un sistema flexible ymodular formado por los componentes descritos en el capítulo 2.

Los distintos tipos de módulos son los descritos en las secciones siguientes.

5.3.1. TARJETAS DE CIRCUITO IMPRESO

Cada módulo consiste en una tarjeta de circuito impreso que lleva adosada la placa frontal mediante dosescuadras. Sobre esta placa frontal van colgados dos tiradores que sirven para extraer e insertar el módulo.

Las conexiones eléctricas se realizan a través de un conector macho que encaja en el conector hembra dela caja.

5.3.2. MÓDULOS DE SALIDAS

Son similares a los módulos de circuito impreso excepto en su estructura que consiste en una placa metálicapara montaje de los relés de salida y otros componentes y en que utilizan un conector diferente.

5.3.3. MÓDULOS NO EXTRAIBLES

Utilizados para el montaje de transformadores de intensidad y transductores de entrada y otroscomponentes.

Consisten en una placa que soporta sus diversos componentes y varias regletas de conexión con el resto delos módulos y con el sistema.

Para extraer estos módulos es preciso acceder a la parte trasera del rack soltando los tornillos de anclajedel módulo así como soltar las conexiones de sus regletas. El módulo se extrae por la parte delantera delrack. Esta operación ha de hacerse con el sistema de protección totalmente fuera de servicio y con susalimentaciones de intensidad cortocircuitadas.

5.3.4. RELÉS AUXILIARES Y BIESTABLES

Son elementos desenchufables con sus propias bases de conexión situadas y cableadas en los racks.

Disponen de su propia tapa transparente y se extraen desde el frente del rack.

No se deben extraer sin asegurarse previamente que el sistema de protección está fuera de servicio y consus alimentaciones de intensidad cortocircuitadas, ya que sus contactos pueden formar parte del circuitosecundario de los transformadores intermedios de intensidad, con lo que su extracción implicaría la aperturade estos circuitos provocando el disparo de la protección o la actuación de las unidades de alarma, asícomo posibles daños permanentes a los transformadores intermedios.



5.3.5. DISPOSITIVOS FRONTALES

Bornas de medida de intensidad de línea (FIG. 7)

Situadas en las placas frontales de los módulos de frenado (DFI), constan de 2 ó 3 filas de bornas según elnúmero de entradas de frenado (máximo 2). Las bornas inferiores corresponden a las referencias de cadafase y las bornas superiores a las entradas de cada línea, por fase.

La tensión alterna medida en estas bornas se corresponde con la intensidad que está pasando por la líneaen el lado de 1 A.

Bornas de medida de la suma de intensidades de frenado (FIG. 8)

Situadas en la placa frontal del módulo diferencial (DDI), en la fila superior. Las bornas de la fila inferiorcorresponden a la referencia, que es común también par ala medida de las intensidades diferenciales.

La tensión continua medida en estas bornas se corresponde con el 90% de la suma aritmética de lasintensidades de todas las líneas del lado de 1 A.

Bornas de medida de intensidad diferencial (FIG. 8)

Situadas en la placa frontal del módulo diferencial (DDI), en la fila central.

La tensión continua medida en estas bornas se corresponde con el 90% de la intensidad que está circulandopor el circuito diferencial en el lado de 1 A.

Señalización del disparo diferencial (FIG. 9)

Se realiza mediante un LED rojo situado en el frente de las tarjetas, de cada unidad monofásica diferencial.

Esta señalización es permanente y su reposición es manual mediante el pulsador situado en el frente de lamisma tarjeta.

Señalización de la actuación de la unidad de alarma (FIG. 10)

Se realiza mediante tres LED rojos (uno por fase) situados en el frente de la tarjeta de la unidad de alarma.


Ajuste de nivel de actuación de la unidad de fallo de interruptor (FIG. 11)

Se realiza mediante unos microinterruptores situados en el frente de la tarjeta de fallo de interruptor (SFI).

El ajuste mínimo (todos los microinterruptores a la izquierda) es de 0.2 A del lado de 1 A, al que hay quesumar el número correspondiente a cada microinterruptor que se posicione hacia la derecha. El rango de launidad es 0.2 a 3.3 A del lado de 1 A en pasos de 0.1.

Ajuste del tiempo de actuación de la unidad de fallo de interruptor (FIG. 11)


El ajuste mínimo (todos los microinterruptores a la izquierda) es de 0.2 s, al que hay que sumar el númerocorrespondiente a cada microinterruptor que se posicione hacia la derecha. El rango de ajuste es 0.1 a 1.6 sen pasos de 0.1.



Ajuste del nivel de actuación de la unidad de sobreintensidad (FIG. 11)

Existen dos versiones para el nivel de actuación de la unidad de sobreintensidad. En un caso, este niveldepende del ajuste del nivel de la unidad de fallo de interruptor, y se hace en tanto por uno de éste y en laotra es totalmente independiente.

Ajuste dependiente:


El ajuste mínimo (todos los microinterruptores a la izquierda) es de 0.25 veces el ajuste de la unidad de fallode interruptor, al que hay que sumar el número correspondiente a cada microinterruptor que se posicionehacia la derecha. El rango de ajuste es 0.25 a 1 veces en pasos de 0.05.

Ajuste independiente:

Igual que el ajuste del nivel de actuación de la unidad de fallo de interruptor.

Ajuste del temporizador del enlace de barras

Se realiza mediante unos microinterruptores situados en el frente del módulo de conmutaciones (DTE).

El ajuste mínimo (todos los microinterruptores a la izquierda) es 0.2 s, al que hay que sumar el númerocorrespondiente a cada microinterruptor, que se posicione hacia la derecha. El rango de ajuste es de 0.2 a1.7 s, en pasos de 0.1.

Señalización de disparo de fallo de interruptor (FIG. 11)

Se realiza mediante un LED rojo situado en el frente de las tarjetas, de cada unidad de fallo de interruptor.


Señalización de actuación de la unidad de sobreintensidad (FIG. 11)

Se realiza mediante un LED rojo situado en el frente de las tarjetas, de cada unidad de fallo de interruptor.

Esta señalización no es permanente y deja de señalizar en el momento en que se repone la unidad.

5.3.6. AJUSTES INTERNOS

Ajuste de la pendiente porcentual (FIG. 12)

Está situado en la tarjeta diferencial (DDF) y se realiza mediante un puente cambión. Los valores de ajusteson: 0.5, 0.6, 0.7, 0.8 y 0.9.

Ajuste de la supervisión de sobreintensidad diferencial (FIG. 12)

Está situado en la tarjeta diferencial (DDF) y se realiza mediante un puente cambión. Los valores de ajusteson: 0.2, 0.3, 0.5, 0.8, 1.0, 1.5 y 2.

Ajuste del tiempo de actuación de la alarma (FIG. 13)

Está situado en la tarjeta de alarma (DAL) y se realiza mediante el potenciómetro P1. Su valor de ajuste es10 s.



Ajuste del sellado de la orden de arranque de fallo (fig. 14)

Está situado en la tarjeta de fallo de interruptor (SFI) y se realiza mediante un puente.

5.3.7. AJUSTE DE FÁBRICA

TARJETA DFF (FIG. 12)

• Potenciómetro P1: Ajuste nivel actuación unidad diferencial.• Potenciómetro P2: Ajuste tiempo de actuación diferencial.• Potenciómetro P3: Ajuste tiempo de recubrimiento unidad diferencial.• Potenciómetro P4: Ajuste nivel actuación unidad de supervisión.• Potenciómetro P5: Ajuste tiempo de actuación unidad de supervisión.• Potenciómetro P6: Ajuste tiempo de recubrimiento unidad de supervisión

TARJETA DAL (FIG. 13)

Potenciómetro P1: Ajuste tiempo de actuación alarma.

TARJETA SFI (FIG. 14)

• Potenciómetro P1: Ajuste nivel de actuación del fallo de interruptor.• Potenciómetro P2: Ajuste nivel de actuación de la unidad de sobreintensidad.• Potenciómetro P3: Ajuste tiempo de recubrimiento unidad de sobreintensidad.• Potenciómetro P4: Ajuste tiempo de recubrimiento unidad de fallo de interruptor.• Potenciómetro P5: Ajuste tiempo de actuación unidad de sobreintensidad.

NOTA: Los potenciómetros antes descritos se ajustan en fábrica y se recomienda no sean cambiados desus posiciones de ajuste.

5.3.8. ACCESORIOS

En los sistemas suministrados separadamente, se proporcionan los siguientes accesorios para su montajeen el interior del panel.

5.3.8.1. Transformadores Auxiliares

Son unidades monofásicas (tres por posición y unidad de medida) que se suministran separadamente. Susdimensiones y taladrado de panel se representan en la figura 17.

5.3.8.2. Resistencias de estabilización RE

Una por fase y unidad de medida. Croquis de dimensiones en figura 20.

5.3.8.3. Caja de elementos no lineales de protección

Una por unidad de medida. Croquis de dimensiones en figura 18.

5.3.8.4. Caja de resistencias de alimentación

Una por rack diferencial y una por rack de fallo de interruptor. Croquis de dimensiones en figura 19.



6. RECEPCION, MANEJO Y ALMACENAJE


6.6.6.6. RECEPCION, MANEJO Y ALMACENAJERECEPCION, MANEJO Y ALMACENAJERECEPCION, MANEJO Y ALMACENAJERECEPCION, MANEJO Y ALMACENAJE

Los equipos se suministran al cliente dentro de un embalaje especial que lo protege debidamente durante eltransporte, siempre que éste se haga en condiciones normales.

Inmediatamente después de recibir el equipo, el cliente deberá comprobar si se presenta algún signo dedeterioro durante el transporte. Si resulta evidente que el equipo ha sido dañado por mal trato, deberánotificarse inmediatamente por escrito a la agencia de transportes, dando parte a la fábrica del hecho.

Para desembalar el equipo es necesario tener las precauciones normales, teniendo cuidado de no perderlos accesorios que se suministran dentro de las cajas.

Si el equipo no va a ser instalado inmediatamente, es conveniente almacenarlo en su embalaje de origen enun lugar seco y libre de polvo.

Es importante comprobar que la inscripción de las placas de características coincide con los datos delpedido.

6.1. PRUEBAS DE RECEPCIÓN Y CALIBRADO DEL EQUIPO

Se recomienda que una vez recibido el equipo se hagan de una forma inmediata una inspección visual y laspruebas que a continuación se indican, para asegurarse de que el equipo no ha sufrido ningún daño en eltransporte y de que el calibrado realizado en fábrica no ha sido alterado.

En la descripción de cada prueba se incluyen instrucciones para el calibrado de cada unidad de medida. Lasunidades deben reajustarse solamente si los valores medidos se encuentran fuera de los límites detolerancia indicados.

Las pruebas descritas en el capítulo siguiente pueden realizarse como pruebas de recepción o como partedel procedimiento de puesta en servicio, según criterio del usuario. Debido a que la mayor parte de losusuarios disponen de procedimientos diferentes para pruebas de recepción y para pruebas de puesta enservicio, esta sección contiene una descripción de todas las pruebas que pueden realizarse sobre losequipos.

6. RECEPCION, MANEJO Y ALMACENAJE


7. PRUEBAS DE ACEPTACION


7.7.7.7. PRUEBAS DE ACEPTACIONPRUEBAS DE ACEPTACIONPRUEBAS DE ACEPTACIONPRUEBAS DE ACEPTACION

7.1. INSPECCIÓN VISUAL

Comprobar que el equipo‚ no ha sufrido deterioro alguno debido a su manipulación y transporte.

Comprobar que todos los tornillos están debidamente apretados y que las regletas de bornas no hansufrido deterioro alguno.

Se debe comprobar también que los datos indicados en la placa de características coinciden con elmodelo pedido.

7.2. PRUEBAS ELÉCTRICAS

7.2.1. CONSIDERACIONES GENERALES SOBRE LAS MAGNITUDES DE ALIMENTACIÓN Y LOSEQUIPOS DE MEDIDA

Los equipos de protección de barras han sido calibrados en fábrica utilizando una red de 50 ó 60 Hz con uncontenido de armónicos mínimo. Para conseguir resultados consistentes, los ensayos deberán realizarseutilizando un equipo de alimentación cuya forma de onda no contenga armónicos.

La tensión de alimentación auxiliar de cc utilizada para las pruebas no debe obtenerse con ca rectificada yaque caso de que ésta no esté debidamente filtrada, es posible que la operación de las unidades de medidano sea correcta debido a caídas de tensión en la fuente de alimentación. Los diodos Zener por ejemplopueden dejar de conducir como consecuencia de estas caídas de tensión. Como regla general la Vccaplicada no debe tener un rizado superior al 5%.

Los amperímetros y cronómetros utilizados deben estar calibrados y su precisión debe ser mejor que la delrelé. El equipo de alimentación utilizado en las pruebas debe permanecer estable, principalmente en losniveles próximos a los umbrales de actuación y durante todo el tiempo de operación del relé.

Es importante destacar que la precisión con que se realice la prueba depende de la red o el equipo dealimentación y de los instrumentos utilizados. Las pruebas funcionales realizadas con alimentación einstrumentos que no se ajusten a los requerimientos solicitados pueden ser útiles para comprobar que el reléfunciona correctamente y por lo tanto que sus características son verificadas de una forma aproximada. Noobstante, si el relé fuese calibrado en estas condiciones sus características de operación estarían fuera detolerancia.

7.3. PRUEBA DE RESISTENCIAS DE ESTABILIZACIÓN

− Comprobar el valor óhmico de la resistencia de estabilización para cada fase.

− Ajustar las correderas de las resistencias para obtener el valor de resistencia calculado para la aplicación,comprobando el valor en ohmios una vez apretados los tornillos de las correderas.

7.4. PRUEBA DE TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD AUXILIARES

− Comprobar la relación de transformación en las diferentes tomas, según el modelo.

− Aplicar 300 Voltios c.a. al secundario del transformador, con el primario abierto y comprobar que laintensidad consumida está comprendida entre 30 y 60 mA.



7.5. PRUEBA DE UNIDADES DE SUPERVISION DE LINEA Y FALLO DE INTERRUPTOR

− Aplicar intensidad para cada uno de los circuitos de entrada y comprobar los umbrales de operación delas unidades de supervisión de línea para cada toma.

− Repetir la prueba anterior comprobando los umbrales de operación de las unidades de fallo deinterruptor, con el tiempo ajustado al mínimo.

− Comprobar las distintas tomas de tiempo de operación de las unidades de fallo de interruptor, aplicandouna intensidad igual a dos veces el valor de la toma de arranque.

7.6. PRUEBA DEL EQUIPO DE PRUEBAS

7.6.1. CIRCUITO DE CONMUTADORES Y ALTERNA

Poner el conmutador AL-DIF en posición DIF; el conmutador de TOMAS (I, II, III) en posición II; y elconmutador 01,02,03 en posición 01.

Pulsar el botón de TEST y comprobar que dispara la fase 1 correspondiente al botón pulsado.

Poner el conmutador 01,02,03 en posición 02. Pulsar el botón de TEST y comprobar que dispara la fase 2correspondiente al botón pulsado.

Poner el conmutador 01,02,03 en posición 03. Pulsar el botón de TEST y comprobar que dispara la fase 3correspondiente al botón pulsado.

Poner el conmutador AL-DIF en posición DIF; el conmutador de TOMAS (I, II, III) en posición III y comprobarlo mismo que antes.

NOTE: Si se quiere probar la posición I del conmutador es necesario bajar el ajuste de la pendiente y lasupervisión.

Poner el conmutador AL-DIF en posición AL; el conmutador de TOMAS (I, II, III) en cualquier posición y elconmutador 01,02,03 en posición 01.

Pulsar el botón de TEST y comprobar que al cabo de 10s dispara la alarma de la fase 1 de la diferencialcorrespondiente al botón pulsado.

Poner el conmutador 01,02,03 en posición 02. Pulsar el botón de TEST y comprobar que al cabo de 10sdispara la alarma de la fase 2 de la diferencial correspondiente al botón pulsado.

Poner el conmutador 01,02,03 en posición 03. Pulsar el botón de TEST y comprobar que al cabo de 10sdispara la alarma de la fase 3 de la diferencial correspondiente al botón pulsado.



7.6.2. COMPROBACIÓN DE LOS PULSADORES DE ON Y OFF

Comprobar que con los pulsadores de ON-OFF podemos conectar y desconectar la diferencial, para ellocomprobar lo siguiente:

Cuando está encendida la bombilla verde de la diferencial A, está el basculante 3B/87A en (1) y cuando estála roja, este basculante estará en (0).

Comprobar lo mismo con la otra diferencial y su basculante correspondiente 3B/87B.

7.6.3. COMPROBACIÓN DE LA MEMORIA DE PRUEBA

Con la bombilla verde encendida, comprobar que al pulsar el botón de test se apaga la bombilla verde, seapaga la roja y pasa a (1) el basculante 3B correspondiente.

Comprobar también que al soltar el pulsador de TEST se repone automáticamente todo.

Comprobar que al hacer lo mismo pero estando la bombilla roja encendida, ésta permanecerá asíindependientemente de pulsar o soltar el botón.

NOTA: Si cualquiera de las pruebas de este apartado 7 no fuera satisfactoria, referirse al apartado siguienteCALIBRACION DE LAS UNIDADES.

7.7. CALIBRACIÓN DE LAS UNIDADES

Las unidades sólo deberán reajustarse si los valores medidos están más allá de los límites de toleranciaindicados.

7.7.1. UNIDADES PRINCIPALES

Previamente a la calibración de las unidades de medida, debemos dirigir las intensidades hacia la diferencialcorrespondiente, (caso de doble barra). Para ello aplicaremos un positivo en las bornas (ver tabla dos:conexión y desconexión de barras) para la diferencial A y en las bornas (ver tabla dos: conexión ydesconexión de barras) para la diferencial B. Estas bornas corresponden a la posición que se vaya a utilizarpara la realización de la prueba.

Antes de comenzar estas pruebas, ajustar las unidades de SUP. De cada tarjeta diferencial en 0.2 (Fig. 12cambión posterior) y cortocircuitar las resistencias de estabilización.

Poner el cambión de la pendiente (Fig. 12 cambión anterior) en 0.8. Aplicar 0.5 A por las bornascorrespondientes a cada fase, según la lista de arriba y ajustar en el potenciómetro P1 de cada tarjeta paraque la diferencial de la fase correspondiente actúe con ese valor.

Comprobar el resto de las intensidades de arranque de cada diferencial para cada fase y para cada una delas restantes pendientes (Fig. 12 cambión anterior).

PENDIENTE INTENSIDAD DEARRANQUE

0.5 0.190 - 0.2100.6 0.237 - 0.2630.7 0.313 - 0.3470.8 0.475 - 0.525

El valor obtenido se registrará en la caja correspondiente.



7.7.2. UNIDADES DE SUPERVISIÓN

Antes de comenzar estas pruebas, ajustar la pendiente de las unidades diferenciales en 0.5 (Fig. 12,cambión anterior).

Poner la supervisión de las tarjetas diferenciales en 0.5 (Fig. 12 cambión posterior). Aplicar 0.5 A por lasbornas correspondientes a cada fase, según lo anteriormente indicado y ajustar con el potenciómetro P4 decada tarjeta para que la diferencial de la fase correspondiente actúe con ese valor.

Comprobar que el resto de las intensidades de arranque de cada diferencial para cada fase y para cada unode los restantes valores de ajuste (Fig. 12 cambión posterior).

VALOR DE AJUSTE VALOR DEARRANQUE

0.2 0.190-0.2100.3 0.285-0.3150.5 0.475-0.5250.8 0.760-0.8401.0 0.950-1.0501.5 1.425-1.5752 1.900-2.100

El valor obtenido se registrará en la caja correspondiente

7.7.3. CALIBRADO DE LA UNIDAD DE ALARMA

Para esta prueba quitar los puentes de las resistencias de estabilización.

Aplicando intensidad por las mismas bornas que en las pruebas anteriores comprobar por cada unidad yfase los valores de arranque de las unidades de alarma y sus tiempos de actuación.

Los valores de actuación serán de aproximadamente 28 mA y el tiempo de actuación de 10s. En casocontrario ajustar con el potenciómetro P1 de la tarjeta de alarma.

NOTA: Las bornas a utilizar para el STOP de un reloj dependen del tipo y construcción del equipo.

El valor obtenido se registrará en la caja correspondiente.

7.7.4. CALIBRADO DE UNIDADES DE SOBREINTENSIDAD Y FALLO DE INTERRUPTOR

7.7.4.1. Calibrado del Nivel de Operación

Poner el ajuste de la unidad de fallo de interruptor en 0.9 A. Poner el ajuste de tiempo de actuación de launidad en el mínimo (0.1 s).

Simular el arranque de la unidad y aplicar 0.9 A de intensidad ajustando con el potenciómetro P1 de la tarjetapara que la unidad actúe con esa intensidad (Para ello comprobar con un osciloscopio que prácticamente noaparecen pulsos en el ánodo de D22). Recordar que es temporizado.

Comprobar el resto de valores ajustables.



7.7.4.2. Calibrado del Tiempo de Actuación

Poner el ajuste del tiempo de actuación de la unidad de fallo de interruptor en 0.5 s y el del nivel de actuaciónen 0.2. Aplicar 0.5 A y ajustar con el potenciómetro P5 de la tarjeta para que la unidad actúe en 0.5 s.


7.7.4.3. Calibrado de la Unidad de Sobreintensidad

Poner el ajuste de la unidad de sobreintensidad en 0.9. Aplicar 0.9 A y ajustar con el potenciómetro P2 de latarjeta para que la unidad actúe con ese valor.


NOTA: Bornas de parada de reloj

Primer paso: X25-X26Segundo paso: X27-X28

7.P

RU

EB

AS

DE

AC

EP

TA

CIO

N

GE

K-9

8515

BB

US

1000

Pro

tecc

ión

Dife

renc

iald

eB

arra

s7

PR

UE

BA

SIN

TE

RN

AS

PO

RP

OS

ICIO

ND

ELA

PR

OT

EC

CIÓ

ND

IFE

RN

CIA

LD

EB

AR

RA

S

LUG

AR

:

TE

NS

IÓN

:

DIS

P.

BLO

QU

EO

DIS

P.

RE

DU

CC

.D

IFF

SE

CC

ION

.

DIF

ER

.A

LAR

MA

F.I.

50V

LV

DV

RS

IMP

LEA

BIE

RT

OC

OM

EN

TA

RIO

SP

OS

φ1 φ2 φ3

PO

S

φ1 φ2 φ3

PO

S

φ1 φ2 φ3

PO

S

φ1 φ2 φ3

7.P

RU

EB

AS

DE

AC

EP

TA

CIO

N

8B

US

1000

Pro

tecc

ión

Dife

renc

iald

eB

arra

sG

EK

-985

15B

RE

LAC

IÓN

PR

INC

IPA

L:

LUG

AR

:

TE

NS

ION

:

UN

IDA

DD

EA

LAR

MA

SU

PE

RV

ISIO

ND

IFE

RE

NC

IAL

UN

IDA

DD

IFE

RE

NC

IAL

DIF

AD

IFB

DIF

AD

IFB

DIF

AD

IFB

FA

SE

1

FA

SE

2

FA

SE

3

TIE

MP

O

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

PO

SIC

ION

50(A

)F

.I.(A

)T

IEM

PO

F.I.

RE

S.B

UC

LE(Ω

)R

ELA

C.T

IP

RIN

CR

ELA

C.T

IAU

X.

SE

CU

ND

AR

IOD

ED

ICA

DO


7-4 BUS1000 Protección Diferencial de Barras GEK-106269

8. PUESTA EN SERVICIO


8.8.8.8. PUESTA EN SERVICIOPUESTA EN SERVICIOPUESTA EN SERVICIOPUESTA EN SERVICIO

8.1. AJUSTES DE LA PROTECCIÓN DIFERENCIAL.

Para cada fase (A, B, C) deben fijarse dos ajustes:

1. Valor de K : Si no existe ninguna resistencia de consideración, ya sea de bucle o de otro tipo, se debeadoptar el valor de K = 0.8. Con este valor, se obtiene una sensibilidad de 0.33 In.

2. Valor del circuito de Supervisión :• El valor de la corriente mínima de cortocircuito es inferior a In. El ajuste será el mínimo posible. De este

modo la sensibilidad se determinará por el valor de K.• El valor de la corriente mínima de cortocircuito es sensiblemente superior a In. El valor de la corriente de

supervisión, es preferible ajustarlo a 1.5, para evitar el disparo de la protección en caso de que uncircuito de intensidad se rompa o se cortocircuite, y con el objeto de dar tiempo a la unidad de alarma deactuar y bloquear los disparos. Evidentemente, en este último caso la sensibilidad vendrá determinadapor la unidad de supervisión, pero se ganará en seguridad.

8.2. AJUSTES DEL FALLO DE INTERRUPTOR

• Ajuste del Nivel de Intensidad : El nivel mínimo deberá ser al menos un 150% de la intensidad nominalmáxima. Se debe tener en cuenta que para calcular este valor hay que considerar la relación global de lasubestación o planta de energía.

• Ajuste del temporizador : El ajuste debe ser inferior al tiempo ajustado para la zona 2 de lasprotecciones de línea o para las protecciones de respaldo de los transformadores de potencia.Asimismo, el ajuste de tiempo deberá ser superior al tiempo de actuación de las protecciones principales(zona 1) más el tiempo de operación del interruptor asociado, más un margen de seguridad. (Porejemplo, si asumimos un tiempo de operación de las protecciones principales de 30ms, un tiempo deapertura del interruptor asociado de 80 ms y además tenemos la zona 2 ajustada a 300 ms, el tiemporecomendado para el temporizador de fallo de interruptor estará entre 250 y 300 ms).

8.3. INSTALACIÓN

Todas las unidades deberán montarse sobre una superficie vertical que permita el acceso a la parte frontal ytrasera del equipo. No es necesario tener acceso a los laterales del equipo montado.

8.4. COMPROBACIONES PREVIAS

Comprobar que el equipo no ha sufrido ningún desperfecto en el transporte y que sus características yajustes permanecen inalterados.

Comprobar que son correctas las relaciones de los transformadores auxiliares según la relación globalelegida. (Ver diagramas 226B6429H1 a 226B6429H8)

Para cada línea y fase medir la impedancia total del bucle del lado de 1 A, desde las bornas de entrada dela protección, cortocircuitando el secundario del transformador principal.

Comprobar que el valor máximo obtenido de estas mediciones es menor que:

Rmax < (2K/1-K) *RE



Donde:

Rmax: Resistencia máxima medidaRE: Resistencia de estabilización (250 ÿ)K: Pendiente ajustada

Dejar cortocircuitados los circuitos de intensidad de los secundarios de los TI principales hasta el momentode aplicar estas intensidades a la diferencial.

8.5. CONFIGURACIÓN Y REGLETAS PRELIMINARES

• Comprobar que el valor de cada resistencia de estabilización mide 250 ÿ.

• Cortocircuitar las resistencias de estabilización.

• Desconectar los disparos que van de la protección diferencial de barras y la protección de fallo deinterruptor, a los interruptores de la subestación o planta. Esto debe realizarse desconectando loselementos físicos (cables), o bien utilizando regletas de conmutación.

• Comprobar que todas las regletas estén bajadas, excepto la alimentación de corriente continua X1(+)-X2 (-) y X7(+)-x8(-) para el control de la conexión y desconexión de la barra a los alimentadores.

• Desconectar las dos diferenciales mediante sus pulsadores de OFF.

8.6. PRUEBAS SIN CARGA

Realizar las pruebas de aceptación descritas en el capítulo 7.

Se debe tener en cuenta que las bornas mencionadas en dicho capítulo se refieren a los esquemas226B6429. Para cada esquema, dependiendo del embarrado de la subestación o planta, y de lasnecesidades de cada compañía eléctrica, la identificación y número de las bornas podrá variar respecto a lasindicadas en 226B6429.

8.7. PRUEBAS CON CARGA

El objetivo de esta prueba con carga real, es verificar que la protección está equilibrada correctamente: lasuma de todas las intensidades en el circuito diferencial es cero (0.0 mV) y las polaridades son correctas.

Esta prueba utiliza los valores reales de intensidad que circula por cada circuito. Deben desconectarse losdisparos: para las unidades diferenciales bastará con pulsar el botón rojo, pero para la protección de fallo deinterruptor se debe comprobar que las bornas de salida de disparo estén bajadas, de modo que cualquiererror durante la prueba no genere un problema en la Subestación.

Conectar alimentador por alimentador a la diferencial A y comprobar:

• La magnitud de la intensidad de frenado crece y corresponde a la suma de los valores absolutos de lasintensidades conectadas a ella.

• La intensidad diferencial crece o decrece según las intensidades de línea estén o no compensadas.

• La tensión medida (ca) en el frente del módulo DFI es proporcional a la intensidad de entrada.

Al conectar el último circuito, el valor de la tensión diferencial debe ser del orden de 0.0 mV, con un máximode 3 milivoltios (valores superiores indicarían que existe una conexión errónea). La unidad de alarma deberíaresetearse pulsando el botón RESET, y los LEDs del módulo DAL deberían estar apagados.



Transferir todos los alimentadores, uno por uno a la diferencial B siguiendo los mismos pasos indicadosarriba, y comprobar las magnitudes de la intensidad de frenado e intensidad diferencial.

Al conectar el último circuito, el valor de la tensión diferencial debe ser del orden de 0.0 mV, con un máximode 3 milivoltios (valores superiores indicarían que existe una conexión errónea). La unidad de alarma deberíaresetearse pulsando el botón RESET, y los LEDs del módulo DAL deberían estar apagados.

• Organizar la diferencial de acuerdo con el embarrado de la Subestación, y comprobar que la unidad dealarma puede reponerse (LEDs apagados), y que los LEDs del módulo DDF también permanecenapagados.

• Conectar las dos diferenciales mediante el pulsador ON.

• Comprobar que sólo se ilumina el LED verde.

• Quitar los puentes de las resistencias de estabilización.

-NOTA: Las unidades de alarma de las diferenciales permanecerán operativas durante la instalación, hastaque todas las intensidades estén compensadas.

Para las medidas de tensión es suficiente con utilizar un multímetro digital con rango y precisión de milivoltio.

8.8. CRITERIOS DE OPERACIÓN

Asegurarse de que se desconecta el cortocircuito de las resistencias de estabilización antes y después delas pruebas.

Un criterio muy extendido es el de no conectar inmediatamente los disparos, sino mantener la situacióndurante un periodo entre 6 meses y 1 año (dependiendo de las condiciones meteorológicas y las costumbresde la Compañía Eléctrica). Este proceso se basa en la importancia de que no haya disparos no deseados,cuyo origen podrían ser varias causas: error de polaridad en un circuito de intensidad, contactos auxiliaresque no operan correctamente, algún cable suelto, etc.) Por lo tanto, es preferible mantener la protección enservicio bajo un entorno real de operación durante un periodo de prueba, pero con los disparos inhabilitados,aunque envíe todas las señales a los paneles de control.

Una vez finalizado este periodo de prueba, se podrán conectar los disparos cuando se considere que laactuación de la protección es apropiada.



9. PRUEBAS Y MANTENIMIENTO PERIODICO


9.9.9.9. PRUEBAS Y MANTENIMIENTO PERIODICOPRUEBAS Y MANTENIMIENTO PERIODICOPRUEBAS Y MANTENIMIENTO PERIODICOPRUEBAS Y MANTENIMIENTO PERIODICO

Dado el papel primordial de los relés de protección en el funcionamiento de cualquier instalación, serecomienda seguir un programa periódico de pruebas.

El intervalo que separa las pruebas periódicas varía habitualmente para diferentes tipos de relés, tipo deinstalación así como la experiencia del usuario sobre pruebas periódicas.

Para sistemas sin equipo de pruebas incorporado, se recomienda que los puntos descritos en el apartadoPRUEBAS DE RECEPCION Y CALIBRADO DEL EQUIPO se comprueben con intervalos de 1 a 2 años.

El equipo opcional descrito en apartados anteriores, permite la comprobación del correcto funcionamientode las unidades de medida y alarma y de sus elementos de salida, sin necesidad de utilizar un equipoadicional para las pruebas, ni poner fuera de servicio la protección. En sistemas que dispongan de equipode pruebas, esta comprobación se puede realizar a intervalos cortos y no requiere personal especializado.En este caso puede reducirse la frecuencia de comprobación de los puntos descritos en el apartadoPRUEBAS DE RECEPCION Y CALIBRADO DEL EQUIPO.

9. PRUEBAS Y MANTENIMIENTO PERIODICO


10. FIGURAS


10.10.10.10. FIGURASFIGURASFIGURASFIGURAS

10. FIGURAS


Figura 1 : Diagrama de conexiones simple para la protección diferencial BUS 1000 Falta Interna .(226B2211F1)

Figura 2 : Diagrama de conexiones simple para una protección diferencial BUS 1000. Falta Externa .(226B2211F18)

N EF N EF N EFFR

VF

VV

VD

VV

RD

VFALTA

Falta Interna

TI PRINCIPAL

TI AUXILIAR

I

ER

N ED

D= FALTAII

N EF N EF N EFFR

V V

VF

V

VD

V

RD

V

TI PRINCIPAL

TI AUXILIAR

ER

N ED

Falta Externa

VFALTAI IFALTA

D= 0I

10. FIGURAS


Figura 3 : Característica de Operación. (226B2211F5)

Figura 4 : Diagrama de conexiones simple para protección diferencial BUS 1000. Falta externa consaturación . (226B2211F2)

Característica de Operación

0.1

0.2

K=0.8

K=0.7

K=0.6

K=0.5

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5I D (A)

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 (A)I F

TI PRINCIPAL

TI COMPLETAMENTE SATURADO

R MAX

N EF N EF N EFFR

VF

VV

VFAULT

Falta externa con Saturación de TI

XI

I

VD

VV

RD

ER

Ti AUXILIAR

EDN

DI

10. FIGURAS


Figura 5 : Diagrama de bloques de la unidad de alarma. (226B2211F4)

Figura 6 : Diagrama de bloques para las unidades de supervisión de intensidad y fallo de interruptor: disparotrifásico . (226B2211F7)

L ø1T

DIFF.ø2

DIFF.ø3

DIFF.ø1SUP.ø1

SUP.ø2

SUP.ø3

87ALARM

11

2T

ALARM87

2T1

T2

87ALARM

SUPERVISION

87ALARM

3

Diagrama de bloques de la unidad de alarma

2

1

T

T

L ø2

L ø3

3T

0seg

Diagrama de Bloques de Fallo de Interruptor

1

502

3

CC

CC

CC

1AFI

AFI 2

3AFI

AFI 3p

89AY

89BY

PUERTA ORANALOGICA

FIA

FIBFIA

FIA

ms

0

0

0FIA

FIBPUERTA ORANALOGICA

seg12

0

12ms

SEÑALIZACIÓN 50

SEÑALIZACION BF

10. FIGURAS


Figura 7 : Vista frontal del módulo de frenado.(226B2211F15)

Figura 8 : Vista frontal del módulo diferencial.(226B2211F14)

Restrain Module Front View

ÿþý

ý

ýý

ÿ

ÿ

Differential Module Front View

ÿÿý

ÿýþ

ÿ

ÿ

10. FIGURAS


Figura 9 :Vista frontal delmodulo diferencial.

(226B2211F12)Figura 10 :Vista frontal de la

tarjeta de alarma.(226B2211F10)

Figura 11 :Vista frontal de latarjeta de Fallo de Interruptor.

(226B2211F16)

Differential Board Front View

DISP

RESET

DDF

ÿ

Alarm Board Front View

ÿ

ÿ

Breaker Failure Board Front View

þý

þ

ý

ýþ

ý

ýþ

ÿ

17. ESQUEMAS ELECTRICOS


Figure 12 :Ajustes internos de la tarjeta Diferencial . (226B2211F13)

Figura 13 :Ajustes internos de la tarjeta de alarmas. (226B2211F11)

Differential Board - Internal Adjustments

Alarm Board - Internal Adjustments

10. FIGURAS


Figura 14 :Ajustes internos de la tarjeta de Fallo de Interruptor. (226B2211F17)

Figura 15 :Diagrama de bloques de la Unidad Diferencial. (226B2211F3)

Breaker Failure Board - Internal Adjustments

þ

þ

ÿ

ÿ

ÿ þ

ÿýþþ

ÿ

þ

þ

ÿ

ÿ þÿýþþ

þ

þ

ÿ ÿ

ÿ þ

ÿ ÿ

ÿýþþ

ÿýþþ

ÿýþþ

ÿýþþ

17. ESQUEMAS ELECTRICOS


Figura 16 :Curva de magnetización del TI del lado secundario. (226B2211F6)

10. FIGURAS


11. DIMENSIONES


11.11.11.11. DIMENSIONES DIMENSIONES DIMENSIONES DIMENSIONES

11. DIMENSIONES


Figura 17 :Dimensiones del TI auxiliar (226B2211F9)

P6S2 P7S1 P3P5 P4 P2 P1

22 22

118.5

12

119

53

184

118

160 122

21

CURRENT TRANSFORMERS

226B2999

SERIAL Nº

TALADRADO

55

1331304

AG

IJS

.7

11. DIMENSIONES


Figura 18 :Dimensiones de las resistencias de alimentación y caja de tirites (varistores) . (226B2211F18)

11. DIMENSIONES


Figure 19 : Resistencias externas (fallo de interruptor y diferencial) . (226B2211F23)

ÿýý

ýþÿÿýþþý

11. DIMENSIONES


Figura 20 : Dimensiones de las resistencias de estabilización . (226B2211F24)

ýý ý

ý

ÿýý

ÿýý

11. DIMENSIONES


Figura 21 Rack . (226B2211F20)

DIMENSIONES EN mm.

DIMENSIONS IN mm.

101,

5

178

178

43630

417

348

38,2

538

,25

464,8

443,4

483,8

DIMENSIONS FOR MOUNTINGPERFORADO PARA MONTAJE4 AGUJEROS DE ø7 PARA MONTAJE

4 HOLES OF ø7 FOR DRILLING

394

45

11. DIMENSIONES


Figura 22 Cabina . (226B2211F21)

11. DIMENSIONES


12. ESQUEMAS ELECTRICOS SIMPLE BARRA


12.12.12.12. ESQUEMAS ELESQUEMAS ELESQUEMAS ELESQUEMAS ELECTRICOS SIMPLE BARRAECTRICOS SIMPLE BARRAECTRICOS SIMPLE BARRAECTRICOS SIMPLE BARRA

El siguiente conjunto de diagramas representa una subestación imaginaria (basada en casos reales) conesquema de simple barra con 5 posiciones. En los diagramas se incluyen algunas características opcionalesque pueden suministrarse bajo pedido, tales como:

• Rack de pruebas.• PK: bloques de pruebas localizados en las entradas de intensidad.• PK: bloques de pruebas localizados en los contactos de salida de disparo.• 86 contactos de bloqueo• Fallo de interruptor de dos niveles

Los diagramas que se muestran son los siguientes:

31. Trifilar de intensidades. Posición 1, 2, 332. Trifilar de intensidades. Posición 4, 533. Unidad diferencial. Entradas intensidades P1 y P234. Entradas intensidades P3, P4, P5. A Diferencial35. Circuito de pruebas. Selección de intensidades de prueba36. Arranque fallo de interruptor. Posiciones 1, 2, 3, 4, 537. Relés de disparo y salidas de fallo de interruptor38. Disparos y señales de la segunda etapa de fallo de interruptor39. Relés de disparo y circuitos de continua40. Conexión-Desconexión-Prueba41. Salidas. Contactos de disparo P1,P2, P3, P4, P5 de la primera etapa de fallo de interruptor42. Salidas. Contactos de señalización43. Leyenda



FIGURA B2211F31. TRIFILAR DE INTENSIDADES. POSICIÓN 1, 2, 3



FIGURA B2211F32. TRIFILAR DE INTENSIDADES. POSICIÓN 4, 5



FIGURA B2211F33. UNIDAD DIFERENCIAL. ENTRADAS INTENSIDADES P1 Y P2



FIGURA B2211F34. ENTRADAS INTENSIDADES P3, P4, P5 A DIFERENCIAL



FIGURA B2211F35. CIRCUITO DE PRUEBAS. SELECCIÓN DE INTENSIDADES DE PRUEBA



FIGURA B2211F36. ARRANQUE DE FALLO DE INTERRUPTOR. POSICONES 1, 2, 3, 4, 5



FIGURA B2211F37. RELES DE DISPARO Y SALIDAS DE FALLO DE INTERRUPTOR



FIGURA B2211F38. DISPAROS Y SEÑALES DE LA SEGUNDA ETAPA DE FALLO DE INTERRUPTOR



FIGURA B2211F39. RELES DE DISPARO Y CIRCUITOS DE CONTINUA



FIGURA B2211F40. CONEXIÓN-DESCONEXION-PRUEBA



FIGURA B2211F41. SALIDAS CONTACTOS DE DISPARO P1, P2, P3, P4, P5 DE LA PRIMERA ETAPADE FALLO DE INTERRUPTOR



FIGURA B2211F42. SALIDAS CONTACTOS DE SEÑALIZACION



FIGURA B2211F43. LEYENDA

13. ESQUEMAS ELECTRICOS DOBLE BARRA


13.13.13.13. ESQUEMAS ELÉCTRICOS DOBLE BARRAESQUEMAS ELÉCTRICOS DOBLE BARRAESQUEMAS ELÉCTRICOS DOBLE BARRAESQUEMAS ELÉCTRICOS DOBLE BARRA

Los diagramas que se muestran a continuación representan una subestación imaginaria (basada en casosreales) con esquemas de doble barra con 8 posiciones y un enlace de barras. Estos esquemas incluyenalgunas características opcionales que pueden suministrarse si el cliente lo desea:

• Rack de pruebas.• PK: bloques de pruebas situados en las entradas de intensidad.• PK: bloques de pruebas situados en los contactos de salida de disparo.• Contactos de lockout (86)• Fallo de interruptor de dos etapas• Supervisión de mínima tensión. (27)



ESQUEMAS ELECTRICOS DE DOBLE BARRA

1. Seccionador EB – Diagrama trifilar2. Posición 1 – Diagrama trifilar de intensidad3. Posición 2 – Diagrama trifilar de intensidad4. Posición 3 – Diagrama trifilar de intensidad5. Posición 4 – Diagrama trifilar de intensidad6. Posición 5 – Diagrama trifilar de intensidad7. Posición 6 – Diagrama trifilar de intensidad8. Posición 7 – Diagrama trifilar de intensidad9. Posición 8 – Diagrama trifilar de intensidad10. Circuito de intensidad a la unidad diferencial “A”, entrada de intensidad EB, P1.11. Circuito de intensidad a la unidad diferencial “A”, entrada de intensidad P2, P3, P4.12. Circuito de intensidad a la unidad diferencial “A”, entrada de intensidad P5, P6, P7, P8.13. Circuito de intensidad a la unidad diferencial “B”, entrada de intensidad EB, P1.14. Circuito de intensidad a la unidad diferencial “B”, entrada de intensidad P2, P3, P4.15. Circuito de intensidad a la unidad diferencial “B”, entrada de intensidad P5, P6, P7, P8.16. Unidad de pruebas zonas A y B17. Relés basculantes auxiliares de posición, posiciones P1, P2, P3, P418. Relés basculantes auxiliares de posición, posiciones P5, P6, P7, P819. Reducción del enlace de barras a una unidad diferencial.20. Inicio de fallo de interruptor, primera etapa, posiciones EB, P1, P2, P321. Inicio de fallo de interruptor, primera etapa, posiciones P4, P5, P6, P722. Inicio de fallo de interruptor, primera etapa, posición P8.23. Contactos de salida de disparo de la primera etapa de fallo de interruptor EB, P1, P2, P3, P424. Contactos de salida de disparo de la primera etapa de fallo de interruptor P5, P6, P7, P825. Disparo y señalización de la segunda etapa de fallo de interruptor26. Contactos de salida de disparo de las unidades diferenciales y fallo de interruptor. Relés de salida de

disparo. Posición EB, P1, P2, P3, P4.27. Relés de salida de disparo. Posición P5, P6, P7, y P8.28. Unidades diferenciales A, B, relés auxiliares de disparo.29. Conexión, desconexión y prueba de la unidad diferencial A.30. Conexión, desconexión y prueba de la unidad diferencial b.31. Circuitos auxiliares de alimentación.42. Segunda etapa de fallo de interruptor y contactos de salida de disparo P1, P2, P3, P4, P5, P6, P7, P843. Contactos de salida de señalización44. Interconexiones de las cabinas45. Localización y distribución de las regletas de bornas. Cabina 146. Localización y distribución de las regletas de bornas. Cabina 247. Localización y distribución de las regletas de bornas. Cabina 348. Leyenda



1. ENLACE DE BARRAS EB DIAGRAMA TRIFILAR DE INTENSIDAD (226B6577F1)



2. POSICIÓN 1. DIAGRAMA TRIFILAR DE INTENSIDAD (226B6577F2)
























10. CIRCUITO DE INTENSIDAD A LA UNIDAD DIFERENCIAL “A”. ENTRADA DE INTENSIDAD EB, P1.(226B6577F10)



11. CIRCUITO DE INTENSIDAD A LA UNIDAD DIFERENCIAL “A”. ENTRADA DE INTENSIDAD P2, P3,P4. (226B6577F11)



12. CIRCUITO DE INTENSIDAD A LA UNIDAD DIFERENCIAL “A”, ENTRADA DE INTENSIDAD P5, P6,P7, P8 . (226B6577F12)



13. CIRCUITO DE INTENSIDAD A LA UNIDAD DIFERENCIAL “B”, ENTRADA DE INTENSIDAD EB, P1(226B6577F13)



14. CIRCUITO DE INTENSIDAD A LA UNIDAD DIFERENCIAL “B”, ENTRADA DE INTENSIDAD P2, P3,P4 (226B6577F14)



15. CIRCUITO DE INTENSIDAD A LA UNIDAD DIFERENCIAL “B”. ENTRADA DE INTENSIDAD P5, P6,P7, P8). (226B6577F15)



16. UNIDAD DE PRUEBAS ZONAS A Y B (226B6577F16)



17. RELÉS BASCULANTES AUXILIARES DE POSICIÓN, POSICIONES P1, P2, P3, Y P4. (226B6577F17)



18. RELÉS BASCULANTES AUXILIARES DE POSICIÓN, POSICIONES P5, P6, P7, Y P8. (226B6577F18)



19. REDUCCIÓN DEL ENLACE A UNA UNIDAD DIFERENCIAL (226B6577F19)



20. INICIO DE FALLO DE INTERRUPTOR, PRIMERA ETAPA, POSICIONES EB, P1, P2, P3(226B6577F20)



21. INICIO DE FALLO DE INTERRUPTOR, PRIMERA ETAPA, POSICIONES P4, P5, P6, P7(226B6577F21)



22. INICIO DE FALLO DE INTERRUPTOR, PRIMERA ETAPA, POSICIÓN P8 (226B6577F22)



23. CONTACTOS DE SALIDA DE DISPARO DE LA PRIMERA ETAPA DE FALLO DE INTERRUPTOR EB,P1, P2, P3, P4 (226B6577F23)



24. CONTACTOS DE SALIDA DE DISPARO DE LA PRIMERA ETAPA DE FALLO DE INTERRUPTOR P5,P6, P7, P8 (226B6577F24)



25. DISPARO Y SEÑALIZACIÓN DE LA SEGUNDA ETAPA DE FALLO DE INTERRUPTOR(226B6577F25)



26. CONTACTOS DE SALIDA DE DISPARO DE LAS UNIDADES DIFERENCIALES Y FALLO DEINTERRUPTOR.

RELÉS DE SALIDA DE DISPARO, POSICIÓN EB, P1, P2, P3, P4 (226B6577F26)



27. RELÉS DE SALIDA DE DISPARO. POSICIÓN P5, P6, P7, P8 (226B6577F27)



28. UNIDADES DIFERENCIALES A, B, RELÉS AUXILIARES DE DISPARO (226B6577F28)



29. CONEXIÓN, DESCONEXIÓN Y PRUEBA DE LA UNIDAD DIFERENCIAL “A” (226B6577F29)



30. CONEXIÓN, DESCONEXIÓN Y PRUEBA DE LA UNIDAD DIFERENCIAL “B” (226B6577F30)



31. CIRCUITOS AUXILIARES DE ALIMENTACIÓN (226B6577F31)



SEGUNDA ETAPA DE FALLO DE INTERRUPTOR Y CONTACTOS DE SALIDA DE DISPARO P1, P2, P3,P4, P5, P6, P7, P8 (226B6577F42)



43. CONTACTOS DE SEÑALIZACION (226B6577F43)



INTERCONEXIONES DE LAS CABINAS (226B6577F44)



45. LOCALIZACION Y DISTRIBUCION DE TERMINALES. CABINA 1 (226B6577F45)



LOCALIZACION Y DISTRIBUCION DE TERMINALES. CABINA 1 (226B6577F46)



LOCALIZACION Y DISTRIBUCION DE TERMINALES CABINA 2(226B6577F47)



LEYENDA(226B6577F48)

UNIDAD FUNCIONAL TIPO DISPOSITIVO DESCRIPCIONTP1_ _ _ _ TP8 Terminal Puntos de prueba de tensión diferencial y

de frenado (para medida)EB, P1 _ _ _ _ P8 (∅A, ∅B,∅C)/TF

DFI Frenado transformador EB, posiciones P1_ _ _ _ P8 (módulo de entradas)

EB, P1 _ _ _ _ P8/TM DFI Medida de trafo Enlace de Barras posicionesP1_ _ _ _ P8 (módulo de entradas)

43/ALARM – DIFF. UNIDAD PRUEBASDPR

Seccionador de prueba diferencial /alarma

43/TOMAS UNIDAD PRUEBASDPR

Seccionador de selector de tomas

43/ (∅A, ∅B, ∅C) UNIDAD PRUEBASDPR

Seccionador de selección de fase

3P / 87 A - 87B RELE AUX. HLA Relé auxiliar para prueba de DIF. A, B89AX-89BX / P1_ _ _ _ P8 RELE BASCULANTE

HLBAuxiliar de 89 A – 89 B/P1_ _ _ _ P8

52EB / CS PULSADOR Botón de cierre de 52EB52EB / b PULSADOR Contacto tipo “b” de 52EB87 A disparo – 87B disparo / EB P1_ __ _ P8

RELE Relés de disparo

52EB/ABC INTERRUPTOR Bobina de cierre 52EBFI/EB DTE Fallo de interruptor/Enlace de barras29X/EB DTE Auxiliar para reducción a un diferencial A, B.FII/EB CONTACTO EXTERNO Inicio de fallo de interruptor EBFIA + FIC + 50 /EB1 MFI Relés de supervisión F.I. 6 sobreintensidad /

enlace de barrasFII/A-B DTE Fallo de interruptor, zonas A-BFII X / A-B DTE Auxiliar de FI / A, B, CFII (∅A, ∅B, ∅C) / P1_ _ _ _ P8 CONTACTO EXTERNO Inicio fallo interruptor P1_ _ _ _ P889AY-89BY/ P1_ _ _ _ P8 RELE BASCULANTE

(BPP)Auxiliar de 89 A – 89 B / P1_ _ _ _ P8

50/P1_ _ _ _ P8 MFI Contacto de supervisión de sobreintensidadposiciones P1_ _ _ _ P8

87 A, 87B / DISPARO ∅A, ∅B, ∅C DRD Contacto de disparo de la unidad diferencial87AX, 87BX / DISPARO DRD Auxiliares de 87 A, 87B / DISPARO3B / 87 A, 87B RELE BASCULANTE Relé de lockout 3B/87A-87B3PY / 87A, 87B UNIDAD DE PRUEBAS Auxiliar de 3P / 87A – 87B87A DISPARO, 87B DISPARO / EB DRS Relé de disparo enlace de barras EB87DISPARO/P1_ _ _ _ P8 DRS Relé de disparo/posiciones P1_ _ _ _ P8PR/87A-87B UNIDAD DE PRUEBAS Switch de pruebaPB/87A-87B UNIDAD DE PRUEBAS Switch de conexión/desconexiónPP/87A-87B UNIDAD DE PRUEBAS Switch de reposición3BX / 87A, 87B UNIDAD DE PRUEBAS Auxiliar de 3B/873PX, 3PY, 3PZ / 87A UNIDAD DE PRUEBAS Auxiliar de 3P/87A3PX, 3PY, 3PZ / 87B UNIDAD DE PRUEBAS Auxiliar de 3P/87BPPY / 87A – 87B – 87C UNIDAD DE PRUEBAS Auxiliar de PP / 87A, 87B, 87CPR, PB, PP/L UNIDAD DE PRUEBAS Lamparas de conexión/desconexión de la

reposiciónFIA, FIB / EB P1_ _ _ _ P8 SFI Fallo de interruptor posiciones P1_ _ _ _ P8FIA, FIB / EB P1_ _ _ _ P8 SFI Fallo de interruptor enlace de barras EB87AY, 87BY / DISPARO DTE Relé de señalización permanentePK-2 PK-2 Bloque de pruebas 6 polos52/EB P1_ _ _ _ P8 INTERRUPTOR Interruptor/enlace de barras, posiciones P1_ _

_ _ P889A, 89B /EB SECCIONADOR Seccionador A-B / enlace de barras89A-89B / P1_ _ _ _ P8 SECCIONADOR Seccionador A-B / posiciones P1_ _ _ _ P8TIA, TIB / EB TI PRINCIPAL Transformador de intensidad principal / enlace

de barras A-BTI/P1_ _ _ _ P8 TI PRINCIPAL Transformador de intensidad principal /

posiciones P1_ _ _ _ P8TIA AUX, TIB AUX / EB TRANSFORMADOR

226B2999Transformador auxiliar / enlace de barras A-B

TI AUX/P1_ _ _ _ P8 TRANSFORMADOR226B2999

Transformador auxiliar / posiciones P1_ _ _ _P8



UNIDAD FUNCIONAL TIPO DISPOSITIVO DESCRIPCION50 + FIA + FIB / EB MFI Relés de supervisión F.I. y sobreintensidad /

enlace de barras50 + FIA + FIB / P1_ _ _ _ P8 MFI Relés de supervisión F.I. y sobreintensidad /

posiciones P1_ _ _ _ P8BUS X – BUS Y – BUS Z / AB RELES BASCULANTES

HLBRelés basculantes auxiliares de BUS / AB

52EB X – 52EB Y – 52EB Z / CS RELES BASCULANTESHLB

Auxiliares de 52EB1

87A-87B (∅A, ∅B, ∅C) BUS1000 Relé diferencial zonas A-B, fases (∅A, ∅B,∅C)

RE BUS1000 Resistencia de estabilizaciónT. DIF BUS1000 Transformador de intensidad de entrada del

circuito diferencialAL BUS1000 Unidad de alarmaRD BUS1000 Resistencia de tensión diferencialRF BUS1000 Resistencia de tensión de frenado

3R/ 87A – 87B RELE AUXILIAR Dispositivo auxiliar de cortocircuito de laresistencia de estabilización

Documents

GE Power Management - gegridsolutions.com · La unidad principal es un relé trifásico diferencial de sobreintensidad con frenado porcentual y resistencias de estabilización