FTP · 2018-02-09 · PREAMBUL Centralele pentru tratarea aerului de tip FTP reprezint[ o contribu\ie important[ la ameliorarea mediului nostru de via\[. Rezultat al profesionalismului

$Page 1: FTP · 2018-02-09 · PREAMBUL Centralele pentru tratarea aerului de tip FTP reprezint[ o contribu\ie important[ la ameliorarea mediului nostru de via\[. Rezultat al profesionalismului$
FTPcentrale pentru tratarea aerului

MANUAL TEHNIC

PREAMBUL

Centralele pentru tratarea aerului de tip FTP reprezint[ o contribu\ie important[ la ameliorareamediului nostru de via\[. Rezultat al profesionalismului ;i al experien\ei de numero;i ani a firmeiFERROLI, acestea constituie un punct de referin\[ `n domeniu. Calitatea construc\iilor ;i a com-ponentelor utilizate constituie o garan\ie a fiabilit[\ii, func\ionalit[\ii ;i eficien\ei. Proiectate pentrua putea func\iona la joas[, medie ;i `nalt[ presiune, centralele FERROLI de tip FTP sunt con-struite pe baza unui sistem modular ce cuprinde 18 m[rimi, `n m[sur[ a satisface o gam[ larg[de utiliz[ri. Unit[\ile de tratament al aerului FERROLI `n execu\ie normal[ nu sunt adecvatefunc\ion[rii `n medii cu atmosfer[ exploziv[.

AVIZ PENTRU OPERATORII COMERCIALI>

~n viziunea tentativelor de ameliorare continu[ a propriei game de produse, cu scopul de acre;te nivelul de satisfac\ie al clientului, firma noastr[ precizeaz[ c[ caracteristicile estetice;i/sau dimensionale, datele tehnice ;i accesoriile pot fi supuse modific[rilor.

Va fi necesar totu;i s[ se acorde maximum de aten\ie pentru ca toate documentele tehnice;i/sau comerciale (liste de pre\uri, cataloage, pliante, etc.) furnizate clientului final s[ fieactualizate cu ultima edi\ie. Produsele aferente prezentului document pot fi considerate ca fiindacoperite de garan\ie dac[ sunt achizi\ionate ;i instalate `n Italia.

Departamentul Comercial ;i Centrul de Asisten\[ Tehnic[ sunt contactabile prin PAGINI GALBENE la capitolul “CAZANE CU GAZE” ;i “CONDI|IONARE AER”, pe situl Internet www.ferroli.ro, sau apel]nd

Pentru orice informa\ie cu privire la asisten\a tehnic[, contacta\i>021-444.36.50 sau 021-444.36.51

CUPRINS1 PROGRAM DE SELEC|IE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .pag. 4

2 MARCAJ CE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 5

3 CARACTERISTICI CONSTRUCTIVE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 6

4 COMPONENTE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 7

5 PROCEDURA DE SELECTARE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 10

6 CARACTERISTICI CONSTRUCTIVE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 20

7 SELECTARE M{RIME . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 32

8 DIMENSIUNI . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 34

9 TABELE GREUT{|I . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 40

10 DEFINIRE :I CERERE DE OFERT{ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 41

11 DIAGRAMA MOLLIER . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 42

12 TRATAMENTE FUNDAMENTALE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .” 44

13 DIMENSIUNI ALE CANALELOR DE AER . . . . . . . . . . . . . . . . .” 64

FTP

3

1. PROGRAM DE ALEGERECTA FERROLI este programul de selec\ie realizat cu scopul de a oferi centrala dorit[ `n condi\iide extrem[ simplitate, `ntr-un cadru func\ional, constructiv ;i economic.

Un instrument practic ;i complet, indispensabil dimension[rii centralelor de tratare a aerului.Pentru simplitatea extrem[ a utiliz[rii, pentru integritatea datelor ;i pentru cantitatea semnifica-tiv[ de solu\ii propuse, a fost apreciat de numero;i termotehnicieni, c[rora le este pus la dis-pozi\ie la cerere.

De altfel, personal specializat FERROLI le st[ la dispozi\ie pentru clarific[ri sau pentru formarea`n utilizarea acestui software.

FTP

4

2. MARCAJ CEToate unit[\ile de tratare a aerului FERROLI sunt construite respect]nd Directivele CEE 89/392,91/368, 93/44, 93/68, 73/23 pentru toate domeniile de aplicabilitate ;i se conformeaz[ prinurmare “cerin\elor esen\iale de siguran\[ ;i de asigurare a s[n[t[\ii” prescrise de respectiveledirective. Proiectarea a fost dezvoltat[ pe baza respect[rii acestor norme ;i, `n acest scop,ma;inile sunt dotate cu o serie de dispozitive de prevenire ;i de siguran\[ `n m[sur[ a satisfacecerin\ele urm[toare>

� Grilaje de protec\ie pe organele `n mi;care� Micro`ntrerup[toare de siguran\[� L[mpi pentru iluminatul intern al ma;inii� Manete ce se deschid chiar ;i din interiorul ma;inii� Opritoare cu muchii rotunjite ;i absen\a p[r\ilor ascu\ite

Cartele autocolante, cu vizibilitate ridicat[ datorat[ dimensiunii ;i culorii, care sunt aplicate pecarcasa extern[ a ma;inii cu scopul de a indica pericole posibile datorate organelor `n mi;care;i curentului electric.

DECLARA|IE CE DE CONFORMITATE(Directiva referitoare la ma;ini a CEE, articolul 5, alineat 1)

FERROLI S.p.A declar[ c[ ma;ina de tipul ............................ seria ......................................este conform[ cu prescrip\iile directivelor 89/392 CEE, 91/368 CEE, 93/44 CEE, 93/68 CEE,73/23 CEE aplicabile acesteia.~n mod deosebit, ma;ina men\ionat[ este conform[ cu urm[toarele cerin\e esen\ialeprev[zute de Directivele 89/392, 91/368, Art. 3, Aliniat 1>

- principiul integr[rii siguran\ei- materiale utilizate lipsite de riscuri- iluminare intern[- siguran\[ `n transport, manipulare ;i instalare- protec\ie contra riscurilor mecanice- protec\ie contra riscurilor de natur[ electric[- protec\ie contra riscurilor de incendiu- proiectare ;i construc\ie executate de o asemenea manier[ `nc]t s[ reduc[ lanivelul minim riscurile datorate nivelului de zgomot.- protec\ie contra riscului de a r[m]ne captiv `n ma;in[- marcaj care s[ nu poat[ fi ;ters cu indica\iile prescrise- dotarea cu un „Manual de instalare ;i `ntre\inere”.

DECLARA|IE DE INTEGRAREFERROLI S.P.A. declar[ de asemenea c[ ma;ina ce face obiectul prezentei declara\ii nutrebuie s[ fie pus[ `n func\iune `nainte de a fi integrat[ `ntr-o ma;in[ sau instala\ie, conformDirectivei 89/392 CEE, 971/368 CEE, 93/44 CEE, 93/68 CEE.

Dante FerroliReprezentant legal

FTP

5

3. CARACTERISTICI CONSTRUCTIVE3.1 STRUCTURA

Realizat[ cu cadrul din profiluri extrudate de aluminiu anodizat UNI 9006, unite prin intermediuljonc\iunilor unghiulare din aluminiu turnat sub presiune sau nylon ;i panouri cu `nveli; dublu, izo-late cu vat[ mineral[ de `nalt[ densitate (80-100 Kg/m3) sau poliuretan expandat cu grosimi de23 sau 48 mm, `n execu\ie normal[ sau cu ruperea pun\ilor termice. Panourile pot fi realizatecombin]nd `ntre ele diversele tipuri de materiale propuse>

� Tabl[ din o\el zincat “Z175”� Tabl[ din o\el prevopsit� Tabl[ din peraluman� Tabl[ din o\el inoxidabil AISI 304

Panourile se fixeaz[ pe cadru cu ;uruburi din o\el zincat sau din o\el inoxidabil ;i sunt dotate cugarnitur[ de etan;are de tip autoadeziv.Panourile de inspec\ie urmeaz[ a fi montate pe balamale ;i vor fi dotate cu manete de `nchidereduble (intern[ ;i extern[).

3.2 BATIU

Cu grind[ continu[, din tabl[ de o\el zincat de grosime mare, `ndoit[ prin presare cu sec\iune `nU de o asemenea manier[ `nc]t s[ asigure o rigiditate structural[ ridicat[ care s[ permit[ `ndeplin[ siguran\[ transportul ;i deplasarea `n condi\ii de ;antier. Fiecare sec\iune este dotat[ cuinele sau orificii pentru introducerea traverselor de ridicare.

FTP

6

4. COMPONENTE4.1 BATERIE DE SCHIMB TERMIC

De tipul extractibil pentru func\ionare cu ap[, amestec cu glicol, expansiune direct[ sau cu abur,realizat[ pe un cadru din tabl[ de o\el ;tan\at[, verificat[ la etan;eitate `n ap[ cu aer uscat lapresiunea de 30 atm. ~n versiunea standard sunt realizate cu \evi de cupru cu aripioare din alu-miniu mandrinat mecanic< la cerere se pot executa versiuni cu \evi de o\el sau o\el inoxidabil ;icu aripioare din cupru, cupru cositorit sau o\el inoxidabil. Pasul standard al aripioarelor de r[cireeste de 2-2,5-3-4-5-6 mm. Colectoarele standard dispun de racorduri filetate dar la cerere pot fifurnizate ;i cu racorduri cu flan;e.

4.2 BATERII ELECTRICE

Bateriile electrice sunt realizate cu rezisten\e de tipul ceramic cu una sau mai multe trepte,con\in]nd tot, inclusiv dulap de conexiune ;i termostat de siguran\[, `ncadrate de o structur[ dintabl[ de o\el zincat[, fiind montate pe ghidaje pentru simplificarea extrac\iei.

FTP

7

4.3 ALEGEREA BATERIILOR

SimboluriVa = Viteza de circula\ie a aerului (m/s)qa = Debit de aer (m3/h)sf = Suprafa\a frontal[ a bateriei (m2) (V. tab 9 de la pag. 13).T1 = Temperatura aer intrare cu bulb uscat (°C)T2 = Temperatura aer la ie;ire cu bulb uscat (°C)T2F = Temperatura teoretic[ aer la ie;ire cu bulb uscat (°C)J1 = Entalpie aer intrare (Kcal/Kg)J2 = Entalpie aer ie;ire (Kcal/Kg)Tm = Temperatura medie a fluxului de aer (°C).Te = Temperatura intrare fluid (°C)Tu = Temperatura ie;ire fluid (°C)NR = Num[r de r]nduriCv = Putere (Kcal/h)^tm = Diferen\[ temperatur[ medie logaritmic[ (°C)K = Coeficient de schimb termic (Kcal/h x °C m2sf x r]nduri)W = Coeficient de suprafa\[ udat[1,22 = Greutate specific[ standard (Kg/m3)0,243 = C[ldur[ specific[ aer standard (Kcal/Kg°C)VH20 = Vitez[ fluid (m/s)qH20 = Debit de ap[ (l/h)NC = Num[r circuite de alimentareTB1 = Temperatur[ aer bulb umed (°C)TB2 = Temperatura aer evacuat cu bulb umed (°C)Rfitt = Raport teoretic ST^T1 = Diferen\a `ntre temperatura aerului de intrare ;i temperatura apei de ie;ire^T2 = Diferen\a `ntre temperatura aerului la ie;ire ;i temperatura apei la intrareBf = Factor de by-pass

4.4 FORMULE ESEN|IALE

(1) CR = 1,22 x qa x (J1 - J2) = Putere de r[cire (Kcal/h)(2) CH = 0,296 x qa x (T2 - T1) = Putere de `nc[lzire (Kcal/h)(3) VH20 = qH20 / 640 x NC = Vitez[ ap[ (m/s)(4) Va = qa / 3600 x Sf = Vitez[ aer (m/s)(5) Rfitt = 0,243 x ^Tfitt / ^J = Raport teoretic S/T(6) NRR = CR x W / Sf x ^Tm x K = Nr. de r]nduri baterie r[cire(7) NRH = CH / Sf x ^Tm x K = Nr. de r]nduri baterie `nc[lzire(8) qH20 = CR / ^TH20 = Debit de ap[

FTP

8

4.5 MEDIA LOGARITMIC{ A TEMPERATURILOR

FTP

9

5. PROCEDEU DE ALEGERE5.1 BATERIE DE R{CIRE CU AP{

Se ia `n studiu o central[ de tratament a aerului de m[rime 10, cu un debit de aer qa = 10.000m3/h.Din tabelul 7 de la pagina 11 se cite;te suprafa\a de trecere Sf = 1,16 m2.

Date Debit de aer qa = 10.000 m3/hCR = 78.000 Kcal/hT1 = 30°CTB1 = 21,9° CTe = 6°CTu = 12°C

Alegere

1. Se determin[ viteza de circula\ie a aerului cu formula (4)>

Va = = = 2,39 m/s

2. Determina\i temperatura teoretic[ T2F a aerului cu bulbul uscat la ie;ire, utiliz]nd formula (1);i cu ajutorul unei diagrame Mollier (vezi mai jos).

Din (1 ) CR= 1,22 x qa x (j1 - j2) sau 1,22 x qa x ^j ob\inem j2.

^j = = = 6,4

Citim de pe diagrama Mollier de la pagina 43

j1 = 15,3> j2 = j1 - ^j = 15,3 - 6,4 = 8,9

Urm[rim `n continuare pe diagrama Mollier>a) unim punctul corespunz[tor condi\iilor de intrare ale aerului pe linia de satura\ie cu punc-tul ce corespunde mediei aritmetice T1 - Te / 2 = Tm

b) intersec\ia curbei izoentalpice J2 cu linia T1 - Tm< se va ob\ine un punct pe care `l vomnumi T2F.

Temperatura real[, pe care o vom afla la sf]r;itul calculului va fi cuprins[ `ntre T2F ;i linia de satu-ra\ie de-a lungul curbei izoentalpice J2.

3. Calculul debitului de ap[. Din formula (8)

qH2O = = = 13.000 l/h78.000

(12 - 6)

CR

^TH20

78.000

(1,22 x 10.000)

CR

(1,22 x qf)

10.000

(3.600 x 1,16)

qa

(3.600 x Sf)

FTP

10

4. Se stabile;te num[rul de circuite NC, din tabelul 21 de la pag. 19 > NC = 14.

5. Se calculeaz[ viteza apei. Cu formula (3)

VH2O = qH2O / (640 x NC) = 13.000 / (640 x 14) = 1,45 m/s

6. Determina\i raportul teoretic Rfitt, din rela\ia (5)

Rfitt= = = = 0,57

7. Determina\i temperatura medie logaritmic[ Tm, folosind tabelul de la pagina 10. Sau>

^T1 = T1 - TU = 30 - 12 = 18 °C^T2F = T2F - Te = 15 - 6 = 9 °C^Tm = 13

8. Determina\i num[rul de r]nduri NR> Din formula

NRR = = = 4,85

W = 0,695< K = 740 din diagrama de la pagina 13

Prin urmare> aceast[ valoare o `nmul\im x 1,08 = 5,24 (Pas aripioare 3)x 1 = 4,85 (Pas aripioare 2,5)x 0,89 = 4,32 (Pas aripioare 2)

Trebuie prin urmare s[ ne orient[m asupra unei baterii de 5 r]nduri cu un pas al aripioarelor de2,5 sau 2. Pentru simplitate vom alege 5R ;i Pa = 2,5.

9. Se determin[ coeficientul de by-pass BF. Din diagrama de la pagina 14

Bf = 0,175

10. Avem acum toate datele pentru a calcula temperatura T2 final[

T2 = TB2 = BF (T1 - TB1) = 13,2 + 0,175 (30 - 21,9) = 14,6 °C

11. Se determin[ pierderile de sarcin[ pe partea de aer din diagrama de la pagina 20.

^pa = 6 mm H2O

12. Se determin[ pierderile de sarcin[ de pe partea de ap[ cu diagrama de la pagina 19.

^ph = 0,7 m H20

78.000 x 0,695

1,16 x 13 x 740

CR x W

Sf x ^Tm x K

0,243 x (30 - 15)

(15,3 - 8,9)

0,243 x (T1 - T2)

(j1 - j2)

0,243 x ^Tfitt

^j

FTP

11

5.2 COEFICIENT DE SCHIMB TERMIC (pas termic 2,5)

FTP

12

K= coeficient de schimb termicKcal/h x #C x m2 SUP. FRONTAL{ x R}NDURIPentru pasul 3 `nmul\i\i K cu 0,92Pentru pasul 2 `nmul\i\i K cu 1,12

Raport Rfitt

Co

efi

cie

nt

WTe

mp

era

tura

med

ie a

ap

ei #C

Exp

ansi

un

e d

irec

t[ E

D

Vite

z[ a

p[ m

/s

Vit

ez[

aer

m/s

5.3. COEFICIENT DE BY-PASS

FTP

13

NU

M{

R D

E R

}N

DU

RI

Co

efi

cie

nt

de b

y-p

ass

Pas aripio

are 2 m

m

Pas aripioare 2,5 m

m

Pas aripioare 3 m

m

Vit

ez[

aer

m/s

5.4 PIERDERI DE SARCIN{ PE PARTEA DE AP{

FTP

14

Pie

rderi

de s

arc

in[ p

e p

art

ea d

e a

p[ m

co

loan

[ d

e H

2O

Lu

ng

ime c

u a

rip

ioare

Nr.

tubu

ri `n

ser

ie p

er c

ircui

t

Vite

z[ a

p[ m

/s

5.5 PIERDERI DE SARCIN{ PE PARTEA DE AER

FTP

15

Pie

rderi

de s

arc

in[ p

e p

art

ea d

e a

er

m c

olo

an

[ d

e H

2OPas aripioare

Nr. r]nduri

Vit

ez[

aer

m/s

5.6 BATERII DE ÎNC{LZIRE AER

Pentru simplitate, vom lua `n calcul caracteristicile generale ale unei unit[\i de m[rime 10 cum afost ;i cea de la exemplul de alegere anterior.

Date Debit de aer qa 10.000 m3/hCH 65,120 Kcal/hT1 8 °CTe 80 °CTu 70 °C

Alegere

1. Din formula CH = 0,296 x qa x ^T se calculeaz[

VT = = = 22 ºC

prin urmare temperatura aerului care iese din baterie va fi> T1 + 22 = 30 °C

2. Se determin[ debitul de ap[ din formula>

qH20 = = = 6.512 lt/h

3. Din tabelul 21 de la pag. 19 se cite;te num[rul de circuite NC, care `n cazul nostru sunt 7.

4. Se determin[ viteza apei, din formula>

VH20 = = = 1,45m/s (NB> 640 este un coeficient fix)

5. Din diagrama de la pagina 28 se cite;te coeficientul de schimb termic K = 810.

6. Din tab. 22 de la pag. 20 se determin[ diferen\a de temperatur[ medie logaritmic[ ^Tm,cunosc]nd valorile urm[toare>

Te - T2 = ^T1 = 80 - 30 = 50 °CTu - T1 = ^T2 = 70 - 8 = 62 °C^Tm = 56 °C

7. Cu datele disponibile `n acest moment se determin[ num[rul r]ndurilor cu formula>

NRm = = 1,24 A;adar `nmul\im1,24 x 1,08 =1,34 (pas aripioare 3)1,24 x 1 =1,24 (pas aripioare 2,5)1,24 x 0,89 =1,10 (pas aripioare 2)1,24 x 0,74 =0,91 (pas aripioare 1,6)

Valorile de mai sus vor fi rotunjite la un num[r `ntreg imediat mai mare, deci 2 sau 1 respectiv.

65.120

1,16 x 56 x 800

6.512

640 x 7

qH20

640 x NC

65.120

( 80 – 70)

CH

^TH2O

65.120

(0,296 x 10.000)

CH

(0,296 x qa)

FTP

16

Pentru simplitate vom alege NRH = 2 cu Pa = 2.5A;adar bateria noastr[ va fi de 2 trepte, cu 10 aripioare pe \ol.

8. Se determin[ pierderea de sarcin[ pe partea de ap[ din diagrama de la pagina 19.^PH = 1.65 m c.a.

9. Se determin[ pierderea de sarcin[ de pe partea de aer din diagrama de la pagina 20^Pa = 3,4 mm c.a.

5.7 COEFICIENT DE SCHIMB TERMIC

FTP

17

Vit

ez[

aer

m/s

Vite

z[ a

p[ m

/s

Ab

ur

Temperatur[ medie ap[ ºC

FACTOR DE COREC|IE AL VITEZEI APEI ~NFUNC|IE DE TEMPERATURA SA MEDIE

K= coeficient de schimb termicKcal/h x ºC x m2 SUP. FRONTAL{ x R}NDURIPentru pasul 3 `nmul\i\i K cu 0,92Pentru pasul 2 `nmul\i\i K cu 1,12Pentru pasul 1,6 `nmul\i\i cu 1,35

Facto

r d

e c

ore

c\i

e

5.8 PIERDERE DE SARCIN{ PE PARTEA DE AER

FTP

18

Pie

rderi

de s

arc

in[ p

e p

art

ea d

e a

er

m c

olo

an

[ d

e H

2OPas aripioare

Nr. r]nduri

Vit

ez[

aer

m/s

5.9 PIERDERI DE SARCIN{ PE PARTEA DE AP{

FTP

19

Pie

rderi

de s

arc

in[ p

e p

art

ea d

e a

p[ m

co

loan

[ d

e H

2O

Lu

ng

ime c

u a

rip

ioare

Nr.

tubu

ri `n

ser

ie p

er c

ircui

t

Vite

z[ a

p[ m

/s

6. CARACTERISTICI CONSTRUCTIVE6.1 FILTRE DE AER

Aceast[ selectare are un rol fundamental pentru asigurarea calit[\ii aerului tratat. Tipologiadisponibil[ acoper[ toate exigen\ele> de la filtrele cu rulouri la obi;nuitele celule ondulate, de lafiltrele cu buzunare rigide sau flexibile la cele absolute, cuo eficien\[ de 99,999% DOP, `n func\ie de nevoile speci-fice ale clientului. Se conformeaz[ cerin\elor normale deauto-stingere, iar eficien\a lor este certificat[ `n conformi-tate cu normativele cele mai frecvent utilizate(EUROVENT, AFI, ASHRAE, NSB ECC.). Sunt a;adardisponibile filtre cu c[rbune activ, l[mpi anti-germeni ;ialte tipuri `n func\ie de cerin\ele dvs. specifice. Pot fi mon-tate `ntr-una sau `n mai multe sec\iuni `n func\ie de tipulde filtrare. Este de absolut esen\ial s[ nu se subestimezeimportan\a alegerii unei filtr[ri adecvate pentru tratareaimpurit[\ilor din aer, prezente cu caracteristic ;i dimensiu-ni variabile, pentru a ob\ine `n aerul tratat, condi\iile cerutede particularit[\ile ambientului ce trebuie deservit. Tabeluleviden\iaz[ `ntr-o form[ schematic[, tipul de filtru adecvattratamentului impurit[\ilor prezente `n aer ;i indic[ ;i clasi-ficarea filtrului pe baza normelor celor mai actuale.

FTP

20

Filtre absoluteFiltre cu saci

Filtre ondulateFiltre

6.2 IDENTIFICAREA CONFORM CLASEI EUROVENT

FTP

21

CLASIFICARE EUROVENTGRAD DE EFICACITATE

TABELUL LUI FRANK

EU DOP Col. Pond.(NaCL) % %

Pulberi vizibile Pulberi invizibileCea\[ / Fum

DIAMETRU PARTICULE5.000 µ 50 5 1 µ 0,1 0,005

2

2

2

3

3

3

4

5

25

32

35

45

50

65

67

75

82

85

87

92

95

ARGIL{

BACTERII

P{R UMAN

CENU:{

DETERGEN|I

F{IN{ M{CINAT{

~NGR{:{MINTE

FUM CUPTOR ~NALT

FUM DE ALCALII

FUM DE PETROL

FUM DE ULEI

FUM DE OXID DE ZINC

FUM DE R{:INI

FUM DE TUTUN

LAPTE PRAF

CEA|{

PIGMEN|I VOPSELURI

PLOAIE

POLEN

PULBERE DE C{RBUNE

PULBERE DE CIMENT

NEGRU DE FUM

PULBERI ATMOSFERICE

PULBERI METALURGICE

RUGIN{ PULBERI INSECTICIDE

NISIP

NISIP FIN

ZGURI

SMOG

TALC

5

6

7

8

9

15

40

50

70

55

60

85

90

95

10

11

12

13

14

95

99.95

99.95

99.99 9

FIL

TR

AR

E C

U E

FIC

AC

ITA

TE

ME

DIE

FIL

TR

AR

E C

U

EF

ICA

CIT

AT

E R

IDIC

AT{

FILT

RA

RE

AB

SO

LUT{

6.3 METOD{ DE VERIFICARE A FILTRELOR

FTP

22

ORIGINE PARTICULEØ (mm)

PARTICULEØ mediu (mm)

CONCENTRA|IE(mg/m3)

NORME EUROPENE :INA|IONALE

EFICACITATE MEDIE

ASHRAE 52/76 gravimetric sau ponderal S.U.A. 0,1 + 80 mm 5 mm <_ 70 mg/m3

AFI Sec\iunea I gravimetric sau ponderal S.U.A. 0,1 + 80 mm 5 mm 25 mg/m3 EUROVENT 4/5

BS 2831 Test Dust No. 2 Marea Britanie 1 + 10 mm 5 mm Variabil[ Grad de separa\ie mediu

BS 2831 Test Dust No. 3 Marea Britanie 6 + 40 mm 20 mm Variabil[

SFI Test B – pulbere de cuar\ Germania 0,2 + 10 mm 2,5 mm 2,10 mg/m3 Norma UNI 7832

SFI Test B – pulbere de cuar\ Germania 0,5 + 30 mm 8 mm 2 + 10 mg/m3

EFICACITATE RIDICAT{

ASHRAE 52/76 gravimetric sau colorimetric S.U.A. > 0,5 + < 1mm 0,02 + 0,3 mg/m3 EUROVENT 4/5

AFI Sec\iunea II – Dust Spot gravimetric sau ponderal S.U.A. < 1mm Variabil[ Grad de eficacitate mediu

NBS colorimetric S.U.A. < 1 mm Variabil[

SFI Test A – pulbere de cuar\ Germania 0,1 + 4 mm 1 mm 1,5 + 2 mg/m3 Norma UNI 7832

FILTRARE ABSOLUT{

DOP gravimetric sau colorimetric S.U.A. 03 mm 50 +100 mg/m3

BS 3928 – flac[r[ sodic[ (NaCl) Marea Britanie 0,1 + 0,7 mm 0,35 mm 5 mg/m3

BS 2831 – albastru de metilen Marea Britanie 0,2 + 2 mm 0,6 mm 0,1 mg/m3 EUROVENT 4/4

SFI Test A – cea\[ de ulei Germania < 1 mm 0.4 mm 1,5 + 20 mg/m3 Norma UNI 7833

SFI – Aerosol radioactiv Germania 0.3 mm Variabil[

URANIA Fran\a < 0,15 mm 0,12 mm 0,01 mg/m3

TIP APLICA|II

FILTRE ABSOLUTE

Instala\ii sterile `n spitale ;i industria farmaceutic[Industria electronic[, fotografic[ ;i alimentar[Condi\ionarea, ventila\ia ;i extragerea de aer contaminat `n industriile nucleareCamera albe `n clasa 100 (F.S. 209) – 3500 particule = 0.5 m/m3

FILTRE DE EFICACITATE RIDICAT{

Industriile micromecanice, amplasamente calculatoare ;i centrale telefoniceCondi\ionarea aerului din cabine de vopsire (introducere aer)Industria chimic[ ;i turbine cu gazPrefiltrare filtre de `nalt[ eficacitate

FILTRE DE EFICACITATE MEDIECondi\ionare aer ;i ventila\ieAparate gen aeroterme ;i compresoare de aerPrefiltrare filtre de `nalt[ eficacitate

CLASIFICARE «CAMERE ALBE CLEAN ROOMS»

NORMA AMERICAN{FED. STD 209 B

NUM{R MAXIM PARTICULE>_ 0,5 mm (per picior cubic)

NUM{R MAXIM PARTICULE>_ 0,5 mm (per picior cubic) TIP DE FLUX DE AER

Clasa 100 100 0 Laminar

Clasa 1.000 1.000 10 Turbulent



6.4 RECUPERATOARE

Pot fi furnizate `n diversele tipologii ;i m[rci prezente pe pia\[, sunt selectate de biroul nostrutehnic `n colaborare direct[ cu cei mai buni constructori na\ionali ;i interna\ionali. Cele folositecel mai frecvent sunt>

De tip static cu debit `ncruci;at cu pl[ci dealuminiu (sau o\el inoxidabil)etan;ate de o asemenea ma -nier[ `nc]t s[ garanteze totalaabsen\[ a contactului dintreaerul evacuat ;i cel introdus< cutuburi calorice realizate pe ba -za unui schimb[tor de c[ldur[complet similar unei baterii, cutubulatur[ de cupru ;i aripioarede aluminiu, `nc[rcate cu fluidbifazic.

De tip rotativ cu tambur rotitor furnizabil fie `nversiunea din aluminiu stan-dard, pentru recuperarea c[l -du rii sensibile, fie `n versiunehigroscopic[, pentru recupera -rea c[ldurii sensibile ;i latente.Pot fi, furnizate la cerere, dis-pozitive de control al vitezei derota\ie a tamburului.

~n mod normal acestea se introduc `n interiorul centralei, de o asemenea manier[ `nc]t s[ poat[permite o `ntre\inere u;oar[, `n sec\iuni dotate cu registre de reglaj ce permit realizarea decamere de amestec sau de by-pass pentru func\ionare integral[ cu aer extern, de recirculare saude r[cire liber[.

FTP

23

6.5 SEPARATOARE

Sunt realizate pe baza unui cadru ;i aripioarelor de diverse forme ;i materiale constructive ;i potfi instalate `n diversele versiuni disponibile>

� Cu aripioare cu 3 ;icane ;i cadru din tabl[ de o\el zincat[ “Z175”� Cu aripioare cu 3 ;icane ;i cadru din tabl[ din o\el inoxidabil AISI 304� Cu aripioare cu 3 ;icane din tabl[ de aluminiu ;i cadru din o\el inoxidabil AISI 304� Cu aripioare cu 2 ;icane din polipropilen[ ;i cadru din o\el inoxidabil AISI 304� Cu aripioare cu 4 ;icane din polipropilen[ ;i cadru din o\el inoxidabil AISI 304.

6.6 VASE DE COLECTARE CONDENS

Sunt montate `n toate configura\iile ce dispun de componente care utilizeaz[ sau pot s[ formezeap[> baterii de r[cire, umidificatoare, recuperatoare de c[ldur[, separatoare de pic[turi. Pot firealizate din tabl[ din o\el zincat sau din o\el inoxidabil AISI 304 ;i sunt prev[zute cu unul saumai mul\i colectori de `nc[rcare/ desc[rcare fileta\i. Amplasarea vaselor `n interiorul carcaseiunit[\ii le face s[ fie izolate termic, evit]nd astfel orice pericol de congelare a lichidului con\inut`n unit[\ile amplasate `n exterior. Pentru siguran\[ suplimentar[, `n interiorul lor pot fi instalaterezisten\e electrice antigel.

FTP

24

6.7 REGISTRE DE REGLAJ

~n versiunea standard, sunt construite cu un cadru din tabl[ zincat[ ;i cu lamele tamburate dinaluminiu extrudat, dotate cu garniturile necesare< lamelele cu mi;care `n sens contrar suntmi;cate de ro\i din nylon amplasate `n interiorul registrului ;i prev[zute cu comand[ manual[ saucu sisteme de fixare pentru aplicarea de servocomenzi. La cerere pot fi realizate `n `ntregime dinaluminiu sau `n execu\ie cu ro\i externe fluxului de aer ;i garnitur[ metalic[ de fric\iune caregaranteaz[ la `nchidere, etan;area la presiuni joase.

6.8 UMIDIFICATOARE

Pentru aceast[ serie de centrale au fost prev[zute sec\iuni pentru montarea celor mai obi;nuitesisteme de umidificare> cu pachet evaporant, cu duze, cu abur ;i cu atomizare.

Cu abur> poate fi realizat fie prin intermediul instal[rii unui generator de abur autonom fie prinintermediul utiliz[rii aburului de re\ea. ~n mod normal, modulul nostru este preg[tit[s[ accepte montajul ambelor tipuri de distribuitoare.

FTP

25

Cu pachet> este realizat[ cu un pachet alveolar dinceluloz[ impregnat[ cu r[;ini fenolice,dotat[ cu un cadru metalic de sus\inere ;icu un distribuitor de ap[ la partea supe-rioar[. Grosimile disponibile sunt de 100 ;ide 200 mm ;i pot fi realizate cu sistem cuap[ `n circuit deschis sau cu pomp[ derecirculare cu supap[ de `nc[rcare,preaplin sau purjare.

Cu duze> Denumit curent “cu sp[l[tor”, acest sistemeste realizat cu o re\ea de duze de stro -pire cu autocur[\ire, montate pe una saupe dou[ rampe. Sistemul, care prevede odubl[ camer[ etan;[, poate fi realizat cuap[ `n circuit deschis sau cu pomp[ derecirculare.

Cu atomizare> const[ `ntr-un sistem care, folosindo serie de duze speciale numite“capete atomizoare”, amestec[apa ;i aerul comprimat trans-form]nd apa `ntr-o cea\[ foartefin[ (aerosol).

FTP

26

6.9 AMORTIZOARE DE ZGOMOT

Pot fi instalate fie `n interiorul, fie `n exterio -rul unit[\ii montate at]t la refulare, c]t ;i laaspira\ie ;i sunt indispensabile neutraliz[riizgomotului produs `n principal de func \io -narea ventilatorului. Pot fi furnizate `n diver -se lungimi de la 750 la 2000 mm, sunt reali -zate cu ;icane fonoabsorbante, construitecu straturi multiple de vat[ mineral[ mon-tate `ntr-o tabl[ metalic[ perforat[< supra -fe\ele externe ale ;icanelor (cele aflate `ncontact direct cu aerul) sunt `mbr[cate cuun film de sticl[ pentru a preveni frag-mentarea.

Atenuarea medie introdus[ de diversetipuri de atenuatoare de zgomot (instalate`n interiorul centralei) `n func\ie de bandaoctavei respective este reprezentat[ `ntabel>

Este totu;i important s[ se re\in[ c[ nivelul de zgomot emis de ma;in[ este `ntotdeauna influ-en\at de caracteristicile de frecven\[ ;i acustice proprii instala\iei.

FTP

27

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

750 mm 5 9 12 15 16 13 11 10

1000 mm 6 11 14 18 19 16 13 12

1500 mm 11 17 22 26 29 24 20 18

2000 mm 14 23 32 35 43 35 27 24

LungimeFrecven\[ (HZ)

6.10 VENTILATOARE

Centrifugale cu dubl[ aspira\ie, cu pale`ndreptate spre `nainte sau spre `napoi,`n func\ie de presiunea total[ necesar[,cu pale ce se rotesc `nainte sau `napoi,`n func\ie de presiunea total[ necesar[,cu rotor echilibrat static ;i dinamic `nfunc\ie de valorile prev[zute de norma-tive, ;i folosind `n mod normal rulmen\icu ungere “pe via\[” cu o durat[ minim[de func\ionare de 50.000 de ore.Modelele cu pale cu rotire `napoi suntdisponibile chiar ;i cu regulatoare dedebit pe aspira\ie. Dimensiunea ventila-torului ;i viteza sa de rota\ie sunt alesecu deosebit[ grij[ de Biroul nostruTehnic, care `n conformitate cu para-metrii ceru\i, caut[ maximul de randa-ment posibil `n condi\iile celui maisc[zut nivel de emisie acustic[.

6.11 MOTOARE

De tip asincron trifazat cu rotor `n colivie, grad de protec\ie IP55 ;i `nf[;ur[ri `n clas[ F. Sunt con-forme cu normele IEC 34-1 ;i IEC 72 (CEI 2 - 3 n. 355 - UNEL 131132-71-B3 UNEL 13118-71)<r[spund tuturor cerin\elor de pe plan na\ional (VDE, NFC, NBNC,BS,SEV, NEN, etc.). Sunt mon-tate pe o glisier[ ce permite fie s[ fie fixate rigid fie s[ se regleze tensiunea din cureaua de trans-misie.

FTP

28

6.12 SUPOR|I GRUP VENTILANT

Grupul motoventilator este montat pe un suport unic amortizat, real-izat din tabl[ solid[ de o\el zincat[, montat[ pe supor\i din cauciuctare care permit absorb\ia tuturor vibra\iilor cauzate de rotire.

6.13 TRASMISII

Transmisia este realizat[ prin intermediul fuliilor ;i curelelor cu pro-fil trapezoidal cu buc;[ conic[ de fixare. Toate fuliile cu unul saumai multe canale, sunt echilibrate ;i realizate din font[ tratat[ gal-vanic la suprafa\[. La cerere, pentru puteri de maximum 5,5 kW, potfi montate ro\i de curea cu diametru variabil.

6.14 PRIZE ANTIVIBRATORII

Sunt `n mod normal montate `ntre gura ventilatorului ;i panoul deie;ire, dar pot fi de asemenea dispuse chiar ;i pe toate flan;ele defixare pe canale< p]nza folosit[ este de tipul cu auto-stingere din“clasa 1”.

6.15 AP{R{TOARE DE PROTEC|IE

6.16 MICROÎNTRERUP{TOARE DE SIGURAN|{

FTP

29

EXEMPLU DE ALEGERE A UNUI VENTILATOR CU PALE ÎNAINTE

FTP

30

Date>Debit V = 15.000 m3/hPresiune total[ ^pt = 1.000 PaDensitatea aerului p = 1,2 kg/m3

Temperatura aer aspirat t = + 20 °C

Se cer>Dimensiune ventilatorForma constructiv[Num[r de rota\iiPutere necesar[ la arborePutere motorRandamentNivel de presiune sonor[ `n dB la 3 m

Se alege>Ventilator centrifugal tip 500Tura\ie ventilator n = 990 min1

Vitez[ periferic[ u = 25,9 m/sPresiune dinamic[ pd = 64 PaVitez[ aer la ie;ire c2 = 10,3 m/sRandament n = 0,68Putere absorbit[ la arbore Pw = 6,1 kWPutere motor PM = Pw x 1,2 = 7,32 kWNivel de putere sonor[ Lw = 95 dBNivel de presiune sonor[ ^LA = 21 dB

LpA = Lw - ^LA = 74 dB (A)

Tura\ie maxim[ nmax = 1300 min-1

Putere maxim[ la arbore Pwmax = 11 kWPresiune maxim[ total[ ^Pt = 1700 PaNum[r pale z = 38Moment de iner\ie dinamic J (J = GD2/4) = 0,85 kgm2

Tura

\ie

n (

min

-1)

Vit

ez[

peri

fe -

ric[ u

(m

/s)

Pu

tere

la a

rbo

re P

w (

kW)

Pu

tere

so

no

r[ L

w (

dB

)

Debit aerV (m3/h)

Presiunedinamic[

Vitez[ refularec2 (m/s)P

resiu

ne

tota

l[

EXEMPLU DE ALEGERE A UNUI VENTILATOR CU PALE INVERSE

FTP

31

Date>Debit V = 15.000 m3/hPresiune total[ ^pt = 1.000 PaDensitatea aerului p = 1,2 kg/m3

Temperatura aer aspirat t = + 20 °C

Se cer>Dimensiune ventilatorForma constructiv[Num[r de rota\iiPutere absorbit[ la arborePutere motorRandamentNivel de presiune sonor[ `n dB la 3 m

Se alege>Ventilator centrifugal tip 500Tura\ie ventilator n = 1800 min1

Vitez[ periferic[ u = 47,2 m/sPresiune dinamic[ pd = 64 PaVitez[ aer la ie;ire c2 = 10,3 m/sRandament r = 0,80Putere absorbit[ la arbore Pw = 5,2 kWPutere motor PM = Pw x 1,15 = 5,98 kWNivel de putere sonor[ Lw = 95 dBNivel de presiune sonor[ ^LA = 21 dB

LpA = Lw - ^LA = 74 dB (A)

T-HLZ HLZTura\ie maxim[ nmax = 2100 2800 min-1

Putere maxim[ la arbore Pwmax = 10 20 kWPresiune maxim[ total[ ^Pt = 1800 3000 PaNum[r pale z = 8 8Moment de iner\ie dinamic J (J = GD2/4) = 0,88 1,05 kgm2

Tura

\ie

n (

min

-1)

Debit aerV (m3/h)

Presiunedinamic[

Vitez[ refularec2 (m/s)P

resiu

ne

tota

l[

Vit

ez[

peri

fe -

ric[ u

(m

/s)

Pu

tere

la a

rbo

re P

w (

kW)

Pu

tere

so

no

r[ L

w (

dB

)

7. SELECTARE M{RIME~n func\ie de debitul de aer cerut de instala\ie ;i de viteza aerului `n interiorul centralei, se vaalege individual dimensiunea unit[\ii. Diagrama permite o selectare rapid[ ;i, `n acest sens estenecesar s[ se \in[ cont de faptul c[ vitezele alese ale aerului ce implic[ unit[\i de mici dimen -siuni ;i costuri mici, duc inevitabil la un nivel de emisie acustic[ mai ridicat[, ce trebuie evaluat`n func\ie de utilizarea specific[.

7.1 DIAGRAMA DE SELECTARE

FTP

32

Dimensiuni

M[rimi / Sizes

Deb

it d

e a

er

m3/h

Sec\iune de trecereaer prin baterie

~n procesul de stabilire a vitezei aerului este oportun s[ preciz[m anumite limite,minime ;imaxime, a c[ror respectare experien\a ;i practica au sugerat-o m[car `n cazurile cele maiuzuale.

Limita minim[ este sugerat[ mai ales de necesitatea de a nu reduce randamentulschimb[toarelor, cu implica\ii puternice asupra costurilor ma;inii.

FTP

33

1,6 2,6

Tip de tratament Limit[ maxim[Limit[ Minim[

1,6 3,2

1,6 4,1

R[cire ;i condensare cu baterii f[r[ separator, umidificare cu pachet

R[cire ;i condensare cu bateriidotate cu separator.

~nc[lzire cu orice fel de baterie

8. DIMENSIUNICu privire la m[rime, precum ;i la sec\iunile de tratare a aerului, sau module care sunt presu-puse a fi necesare pentru realizarea func\iilor ;i tratamentelor aerului cerute de instala\ii, suntidentificate `n tabel dimensiunile elementelor care vor compune unitatea complet[. Pentrudefinirea lungimii sale este suficient s[ se `nsumeze cele dou[ lungimi ale modulelor separate.Valoarea acestei ultime dimensiuni este singurul indicator ;i poate suferi mici varia\ii pe parcur-sul punerii `n oper[ a proiectului de execu\ie.

8.1 SEC|IUNE VENTILANT{

FTP

34

M{RIMI

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

A 600 600 790 790 1040 1040 1040 1290 1290 1540 1540 1800 1800 2050 2050 2300 2300 2550

A1 710 710 900 900 1150 1150 1150 1400 1400 1650 1650 1950 1950 2200 2200 2450 2450 2700

B 790 1040 1040 1290 1290 1540 1790 1790 2040 2040 2290 2300 2550 2550 2800 2800 3050 3050

C 256 288 322 361 453 507 569 638 715 715 801 801 898 898 1007 1007 1130 1130

D 256 288 322 361 453 507 569 638 715 715 801 801 898 898 1007 1007 1130 1130

M 110 110 110 110 110 110 110 110 110 110 110 150 150 150 150 150 150 150

L1 750 750 1000 1000 1000 1250 1250 1540 1540 1540 1540 1800 1800 2050 2050 2300 2300 2400

DIM

ENSIU

NI

8.2 REGISTRE DE AER - CAMERE DE AMESTEC

8.3 FILTRE CU EFICACITATE RIDICAT{

FTP

35

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L2 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 500 500 500 500 500 500 500

L3 710 710 900 900 1150 1150 1150 1400 1400 1650 1650 1950 1950 2200 2200 2450 2450 2700

L4 750 750 1000 1000 1250 1250 1250 1500 1500 1790 1790 1800 1800 2050 2050 2300 2300 2400

E 700 960 960 1200 1200 1460 1700 1700 1960 1960 2200 2200 2460 2460 2700 2700 2950 2950

F 310 310 410 410 510 510 510 610 610 710 710 810 810 910 910 1010 1010 1010

G 210 210 310 310 410 410 410 510 510 610 610 710 710 810 810 910 910 1010

DIM

ENSIUNI

M{RIMI

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L5

L6

L7DIM

ENSIUNI

M{RIMI

250

500

1000

PRIZ{ DE AERCU REGISTRU

CAMERA DE AMESTECCU 2 REGISTRE

CAMERA DE AMESTECCU 3 REGISTRE

FILTRE ONDULATEPLANE

FILTRE ONDULATE~N UNGHI

FILTRU CU RULOU

8.4 FILTRE CU EFICACITATE RIDICAT{

8.5 BATERII

FTP

36

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L11

L12

DIM

ENSIUNI

M{RIMI

1000

1250

1500

1000

1000

T= 360mm

T= 535mm

T= 635mm

T= 735mm

T= 795mm

L8

L9

L10

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L13

L14

L15DIM

ENSIUNI

M{RIMI

500

250

250

BATERIE DER{CIRE

BATERIE DE~NC{LZIRE

BATERIEELECTRIC{

CU SACI FLEXIBILI CU SACI RIGIZI ABSOLUTE

8.6 SEPARATOR – UMIDIFICARE

8.7 UMIDIFICATOARE CU SP{LARE

FTP

37

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L20 750 750 750 750 750 750 750 1000 1000 1000 1000 1250 1250 1250 1250 1250 1250 1250

L21 750 750 750 750 750 750 750 1000 1000 1000 1000 1250 1250 1250 1250 1250 1250 1250

L22 1250 1250 1250 1250 1250 1250 1250 1500 1500 1500 1500 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800DIM

ENSIU

NI

M{RIMI

CU 1 RAMPA CUCIRCUIT DESCHIS

CU 1 RAMPA CU POMP{DE RECIRCULARE

CU 2 RAMPE CU POMP{DE RECIRCULARE

M{RIMI

DIM

ENSIU

NI

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 57 600 700

L16

L17

L11 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1250 1250 1250 1250 1250

L12 750 750 750 750 1000 1000 1000 1000 1000 1250 1250 1250 1250 1500 1500 1500 1500 1500

250

750

SEPARATORDE PIC{TURI

CU PACHET CU ABURCU CIRCUIT DESCHIS CUPOMP{ DE RECIRCULARE

8.8 RECUPERATOARE DE C{LDUR{

FTP

38

M{RIMI

DIM

ENSIU

NI

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L23 790 790 1040 1040 1040 1040 1040 1290 1290 1540 1540 1800 1800 2050 2050 2050 2050 2300

L24 790 790 1040 1040 1040 1040 1040 1290 1290 1540 1540 1800 1800 2050 2050 2050 2050 2300

L25 790 790 790 790 1040 1040 1040 1040 1040 1000 1000 1000 1000 1250 1250 1250 1250 1250

H1 1150 1150 1400 1400 1900 1900 1900 2150 2150 2400 2400 2700 2700 2700 2700 2950 2950 2950

H2 1400 1400 1550 1550 2150 2150 2150 2650 2650 3150 3150 3700 3700 3950 3950 4450 4450 1950

E 700 960 960 1200 1200 1460 1700 1700 1960 1960 2200 2200 2460 2460 2700 2700 2950 2950

F 310 310 410 410 410 510 510 610 610 710 710 810 810 910 910 1010 1010 1110

G 210 210 310 310 410 410 410 510 510 610 610 710 710 810 810 910 910 1010

RECUPERATOARE CUFLUXURI ~NCRUCI:ATE

CU 3 REGISTRE PENTRUSEC|IUNI ~N LINIE

RECUPERATOARE CUFLUXURI ~NCRUCI:ATE

CU 2 REGISTRE PENTRUSEC|IUNI SUPRAPUSE

RECUPERATOAREROTATIVE CU 2

REGISTRE PENTRUSEC|IUNI SUPRAPUSE

8.9 MULTIZON{

8.10 AMORTIZOARE DE ZGOMOT

FTP

39

M{RIMI

DIM

ENSIUNI

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L26 1040 1040 1290 1290 1540 1540 1540 1790 1790 2040 2040 2300 2300 2300 2300 2400 2400 2400

H3 1150 1150 1400 1400 1550 1550 1550 1900 1900 2150 2150 2450 2450 2700 2700 2950 2950 3200

M{RIMI

DIM

ENSIUNI

20 30 50 60 80 100 120 170 200 250 270 350 360 480 510 570 600 700

L26 1040 1040 1290 1290 1540 1540 1540 1790 1790 2040 2040 2300 2300 2300 2300 2400 2400 2400

H3 1150 1150 1400 1400 1550 1550 1550 1900 1900 2150 2150 2450 2450 2700 2700 2950 2950 3200

9. TABELE GREUT{|I

FTP

40

EXECU|IEMODEL

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

FTP 20 302 226 256 324 368 357 425 323 377 472

FTP 30 363 271 308 389 442 424 494 383 424 561

FTP 50 453 334 393 491 559 542 626 499 545 708

FTP 60 533 395 466 583 657 639 737 589 641 840

FTP 80 675 520 576 745 819 823 946 773 815 1056

FTP 100 753 566 637 819 924 881 1016 809 869 1148

FTP 120 903 686 769 991 1097 1096 1263 1020 1083 1390

FTP 170 1094 833 971 1208 1336 1363 1540 1284 1344 1709

FTP 200 1121 831 1006 1245 1403 1357 1557 1249 1318 1736

FTP 250 1279 946 1160 1433 1602 1567 1793 1419 1515 1973

FTP 270 1527 1158 1352 1663 1854 1903 2126 1729 1869 2371

FTP 350 1919 1459 1686 1941 2327 2315 2645 1987 2354 2973

FTP 360 2063 1615 1855 2289 2512 2548 2868 2334 2548 3204

FTP 480 2343 1798 2077 2611 2847 2954 3324 2708 2987 3702

FTP 510 2617 2030 2335 2904 3174 3371 3801 3099 3389 4281

FTP 570 2826 2175 2502 3126 3537 3672 4143 3280 3719 4590

FTP 600 3167 2349 2707 3375 3815 3989 4487 3553 4039 4953

FTP 700 3415 2517 2947 3790 3862 4404 4941 4000 4543 5532

10. DEFINIRE :I CERERE DE OFERT{Definirea complet[ ;i detaliat[ a unit[\ii necesare aplica\iei dvs. este posibil[ pe dou[ c[i>

- punere `n legatur[ sau trimiterea unei cereri c[tre biroul comercial FERROLI, `ntotdeaunala dispozi\ie pentru a putea propune `n cel mai scurt timp solu\ia cea mai bun[ `n func\iede necesit[\ile dvs.

~n acest caz, cererea va trebui s[ fie `nso\it[ de un minim de informa\ii tehnice, necesare pen-tru a individualiza tipul de echipament ;i caracteristicile acestuia>

- tipologia constructiv[ (tip de panou, izola\ie ;i grosimea acesteia)<- debit de aer(`n m3/h sau l/sec) la introducere ;i evacuare<- presiune static[ util[ (`n Pa sau `n mm coloan[ de ap[) la introducere ;i evacuare<- tipul ;i eficacitatea filtrelor necesare<- tipul ;i caracteristicile recuperatorului de c[ldur[, temperatura aerului ;i randamentul<- caracteristici ;i date func\ionale ale bateriei<- condi\ii termohigrometrice ale aerului la admisie, temperatura cu bulb uscat sau umed, `n

°C sau temperatura cu bulb uscat ;i umiditatea relativ[ `n %<- condi\iile termohigrometrice aferente aerului refulat de unitate, temperatura cu bulb uscat

sau umed, `n °C, sau temperatura cu bulb uscat ;i umiditatea relativ[ `n %<- fluid de schimb de c[ldur[ utilizat (ap[, amestec, freon, abur, etc.) ;i condi\iile de temper-

atur[ respective (temperatura de evaporare, sau condensare, temperatura de intrare ;i deie;ire a fluidelor `n cazul apei, amestecurilor sau altor fluide, `n °C).

- utiliz]nd programul de alegere “CTA FERROLI”, un instrument simplu de utilizat `nm[sur[ de a putea oferi o descriere complet[ at]t tehnic[ c]t ;i economic[, a unit[\iicerute.

Dimensionarea unit[\ii va fi efectuat[ pe baza performan\elor cerute ;i a alegerii modelului ;icomponentelor celor mai adecvate dintre cele propuse< aceast[ opera\ie necesit[ un nivel sem-nificativ de cuno;tin\e tehnice. Pentru utilizarea programului este necesar doar s[ dispune\i deun PC obi;nuit dotat cu>

- procesor PENTIUM sau similar- 16 Mb de memorie RAM ;i 10 Mb disponibili pe discul fix- un sistem de operare Microsoft Windows 95, sau ulterioare.

FTP

41

11. DIAGRAM{ MOLIER

DiagramaMolier este uninstrument de lucruextrem de rapid `ndomeniul condi\ion[rii aeruluideoarece>

� Se pot vizualiza `n form[ grafic[ trata-mentele aplicate aerului simplific]nd `n\elegereaacestora<

� Reduce ;i simplific[ substan\ial calculele analitice.

Diagrama Molier este o diagram[ cartezian[ r[sturnat[. Pe abscis[ sunt raportate temperaturileaerului m[surate cu un termometru cu bulb uscat, `n vreme ce ordonata indic[ umiditatea spe-cific[ sau con\inutul higrometric de vapori de ap[ din aer (exprimat `n grame de H2O per Kg deaer uscat). Cantitatea de vapori de ap[ ce poate fi con\inut[ `n aer f[r[ a permite apari\iafenomenelor de condensare cre;te odat[ cu temperatura.

FTP

42

Volum specific

(m3 /Kg aer uscat)

Temperatur[ bulb uscat (ºC)

Temperatur[ de

satura\ie (ºC)

Rap

ort

de u

mid

itate

X

(gra

me d

e a

p[ l

a K

g d

e a

er

uscat)

Um

iditate

relativ[ (%)

Ent

alpi

e h

(cal

/Kg

aer

usca

t)

11.1 CURBA DE SATURA|IE

Este locul geometric al punctelor ce reprezint[, pentru fiecare temperatur[, cantitatea maxim[ devapori de ap[ pe care o poate con\ine fiecare kilogram de aer.

11.2 CURBA DE UMIDITATE RELATIV{

Indic[ procentajul de vapori de ap[ con\inut efectiv `n aer `n raport cu cantitatea maxim[ cepoate fi con\inut[ la temperatura respectiv[.

11.3 TEMPERATURA CU BULB UMED

Aceast[ temperatur[ este `ntotdeauna inferioar[ sau la limit[ egal[ valorii temperaturii indicatesimultan de un termometru cu bulb uscat. Cu c]t cre;te cantitatea de umiditate con\inut[ `n aer,cu at]t sunt mai apropiate temperaturile indicate cu bulb uscat ;i cu bulb umed. Nota\i dou[ din-tre valorile urm[toare>

� Temperatura cu bulb uscat� Temperatura cu bulb umed� Umiditatea relativ[� Con\inut higrometric

Rezult[ `n mod univoc parametrii individuali.

11.4 ENTALPIA

Este cantitatea de c[ldur[ de\inut[ de amestecul aer vapori de ap[. Analitic, este definit[ deexpresia>

Entalpia (Cal/kg) = 0,24t + 0,595x + 0,0046tx

unde>t = temperatura cu bulb uscat a aeruluix = con\inut ap[ exprimat `n gr H2O/kg aer uscat

11.5 VOLUMUL SPECIFIC

Este inversul densit[\ii ;i serve;te transform[rii cantit[\ilor masive de aer umed `n metri cubi `ncazul `n care trebuie alese ventilatoare, determin[rii vitezei pe canalele de aer etc.

FTP

43

12. TRATAMENTE FUNDAMENTALE12.1 ÎNC{LZIRE :I R{CIRE

Tratamentele de `nc[lzire sunt reprezentate de re\ele cu con\inut higrometric constant, cu varia\iiale temperaturii `n sens cresc[tor sau descresc[tor (temperatura nu va cobor` sub curba de satu-ra\ie deoarece `n caz contrar, r[cirea va fi `nso\it[ de o dezumidificare a aerului).

12.2 UMIDIFICARE :I DEZUMIDIFICARE

Ad[ugarea sau extragerea de vapori de ap[ este reprezentat[ pe diagrama psigrometric[ dere\ele de temperatur[ constant[ cu varia\ii ale con\inutului higrometric `n sens cresc[tor saudescresc[tor. Sunt dou[ tipuri de tratamente care cu greu se reg[sesc `n realitate, `ntruc]t `nprimul caz este dificil de exemplu s[ se dispun[ de vapori la temperaturi inferioare celei de100°C, `n vreme ce `n al doilea caz apar `ntotdeauna cre;teri de temperatur[.

12.3 UMIDIFICARE ADIABATIC{

Pulverizarea apei activeaz[ procesul de evaporare. C[ldura necesar[ pentru evaporarea apei(c[ldur[ latent[ de evaporare) urmeaz[ a fi extras[ din aerul care astfel se r[ce;te.

12.4 R{CIRE CU DEZUMIDIFICARE

Este o combina\ie a tratamentelor de r[cire ;i de deumidificare. De fapt, `n realitate orice trata-ment de r[cire este `nso\it de o dezumidificare. Este un efect normal c]t[ vreme suprafe\elebateriei au o temperatur[ inferioar[ punctului de rou[ al aerului.

FTP

44

FTP

45

Entalpia h (cal/Kg aer uscat)

Umiditate specific[ X g H2O/Kg aer uscat

Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)

Temperatur[ bulb uscat (#C)

Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)


EXEMPLUL 1

AMESTEC DE IARN{

Determinarea condi\iilor amestecului constituit din>- 6.000 kg (5.000 mc) de aer recirculat la 20°C ;i 45% U.R.

x = 6,5 gr H2O/kg aer uscat- 2.000 kg (1.520 mc) de aer extern la -5°C ;i 80% U.R.

x = 2 gr H2O/kg aer uscat

REZOLVARE ANALITIC{

Temperatura ;i con\inutul higrometric al amestecului rezultat>- t mix = 6.000 x 20 + 2000 x (-5) / 8.000 = 13,75 °C- X mix = 6.000 x 6,5 + 2000 x 2 / 8000 = 5,4 grH2O/kg aer uscat

REZOLVARE GRAFIC{

Se calculeaz[ procentajele respective de>- aer recirculat = 6.000 / 8.000 = 3/4- aer extern = 2.000 / 8.000 = 1/4

Unind pe diagrama Molier starea ini\ial[ ;i final[ ;i `mp[r\ind segmentul astfel ob\inut `n p[r\iegale se poate g[si punctul de amestec, care se va afla cel mai aproape de st[rile aerului aflate`n procente `n cantitate mai mare (`n cazul specificat se va `mp[r\i `n 4 p[r\i). Determinarea grafi -c[ d[ direct valorile ob\inute analitic.

FTP

46

FTP

47




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

pera

tur[

bul

b um

ed (

#C)

EXEMPLUL 2

AMESTEC DE VAR{

Determina\i starea amestecului constituit din>- 10.000 kg (8.600 mc) de aer recirculat la 26°C 50% U.R.

x = 10,5- 2.500 kg (2.210 mc) de aer extern la 32°C 50% U.R.

x = 15

REZOLVARE ANALITIC{

Temperatura ;i con\inutul higrometric al amestecului rezultat>- t mix = 10.000 x 26 + 2.500 x 32 / 12.500 = 27,2 °C- X mix = 10.000 x 10,5 + 2.500 x 15 / 12.500 = 11,4

REZOLVARE GRAFIC{

Uni\i pe diagrama Molier punctul reprezent]nd starea aerului recirculat ;i extern ;i `mp[r\i\i seg-mentul `n p[r\i invers propor\ionale cu cantit[\ile respective de aer recirculat ;i aer extern< adic[punctul de amestec se va afla mai aproape de starea ce reprezint[ aerul aflat `n cea mai marecantitate `n amestec. ~n cazul specificat se va diviza segmentul `n 5 p[r\i egale. Determinareagrafic[ va oferi direct valorile datelor analitice.

FTP

48

FTP

49




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

EXEMPLUL 3

ÎNC{LZIRE

S[ se determine cantitatea de c[ldur[ necesar[ pentru a `nc[lzi 40.000 mc/h de aer exterior dela 0°C cu 80% U.R. la +35°C.

REZOLVARE ANALITIC{

Se presupune c[ ventilatorul aspir[ aer cald. Debitul de aer exprimat `n kg/h va fi de>

0-40.000 / 0,876 = 45.800 kg/h

`nc[rcarea termic[ rezult[ 45.800x0,24x (35-0) = 385.000 kcal/h

Utilizarea formulei mc/h x 0,3 x Dt ar fi dat un rezultat inexact `ntruc]t c[ldura specific[ de 0,3kcal/h este valabil[ doar pentru aer la 7/9 °C.

REZOLVARE GRAFIC{

Pe diagrama Molier `nc[lzirea este un tratament cu con\inut higrometric constant.Se traseaz[ o dreapt[ cu con\inut higrometric constant din punctul 0°C cu 80% U.R. p]n[ la35°C.La 0°C cu 80% U.R. corespunde o entalpie de 1,8 kcal/hkg, `n vreme ce temperaturii de 35°C `icorespunde entalpia de 10,25 kcal/kg. Sarcina de `nc[lzire este dat[ de diferen\a de entalpie`nmul\it[ cu debitul de aer (m[surat `n kg/h).

Sarcin[ = 45.800 x (10,25 – 1,8) = 385.000 kcal/h

FTP

50

FTP

51




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

EXEMPLUL 4

UMIDIFICARE ADIABATIC{

Prin intermediul unei baterii de duze pulverizatoare se dore;te sporirea con\inutului higrometrica 6.000 kg/h aer la 32°C de la 4,5 la 6,5 gr H2O/kg aer uscat. Calcula\i r[cirea pe care o va supor-ta aerul pentru a asigura c[ldura de evaporare necesar[ apei (umidificare adiabatic[).

REZOLVARE ANALITIC{

C[ldura cedat[ de aer este egal[ cu c[ldura latent[ absorbit[ de apa care se evapor[>

6.000 x 0,6 x (6,5 - 4,5) = 6.000 x 0,24 x (32 - X)< X = 27°C

REZOLVARE GRAFIC{

Din punctul de 32°C, 4,5 gr H2O/kg aer uscat trasa\i o dreapt[ de entalpie constant[ p]n[ laintersec\ia cu con\inutul higrometric de 6,5 gr H2O/kg aer uscat. Ve\i putea citi direct temperatu-ra de 27°C.

FTP

52

FTP

53




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

EXEMPLUL 5

PREÎNC{LZIRE UMIDIFICARE POSTÎNC{LZIRE

~ntr-un laborator chimic dispersia de c[ldur[ atinge 7.200 kcal/h `n condi\iile unei temperaturiexterne de -3°C cu 80% U.R. Se dore;te men\inerea unei temperaturi interioare de 22°C cu 50%U.R. Din motive de igien[ ;i de siguran\[ `nc[lzirea trebuie efectuat[ exclusiv cu aer extern `ncantitate de 2.000 kg/h.Determina\i>

- temperatura de introducere a aerului `n `nc[pere<- cantitatea de c[ldur[ necesar[ pentru a `nc[lzi aerul de la -3 la +22°C<- cantitatea de c[ldur[ ;i ecartul de temperatur[ corespunz[tor a aerului admis pentru a

compensa c[ldura absorbit[ de umidificare<- c[ldura total[ ce trebuie asigurat[ de bateriile de pre ;i post-`nc[lzire.

REZOLVARE ANALITIC{

- 7.200 = 2.000 x 0,24 (t mix -22) de unde t mix = 37°C- Q = 2.000 x 0,24 x (22 + 6) = 12.000 kcal/h- con\inutul higrometric al aerului la -3°C cu 80% U.R. este de 2,5 gr H2O/Kg aer uscat- con\inutul higrometric al aerului la 22°C cu 50% U.R. este de 8,2 gr H2O/Kg aer uscat- x 0,6 (8,2 - 2,5) = 6.800 kcal/h = 2.000 x 0,24 x Dt- Dt = 14,2°C- Qtot = 7.200 + 12.000 + 6.800 = 26.000 kcal/h

REZOLVARE GRAFIC{

1. Se poate calcula t mix = 37°C prin intermediul formulei urm[toare> 2.000 x 0,24 x ( t mix -22) = 7.200 t mix 37°C sau prin calculul entalpiei de intrare a aerului `n ambiant prin inter-mediul 7.200 = 2.000 x ( h mix - 10,25) de unde se extrage h mix 13,85 kcal/h.Se traseaz[ o dreapt[ de con\inut higrometric constant X = 8,2 gr H2O/kg aer uscat p]n[ laintersec\ia cu dreapta de izoentalpie 13,85 kcal/kg `n punctul t = 37°C.

2. Se poate folosi de manier[ analog[ formula urm[toare> 2.000 x 0,24 x (22 + 6)=12.000kcal/h sau se va m[sura entalpia corespunz[toare la 22°C cu con\inut higrometric de 2,5 grH2O/kg aer uscat. Se ob\ine astfel> 2.000 x (6,85 - 0,85) = 12.000C[ldura absorbit[ de procesul de umidificare este dat[ de diferen\a de entalpie (10,25 -6,85) `nmul\it[ cu kg de aer (2.000) ajung]nd `n total la 6.800 kcal/h. Ecartul de temperatur[de 14,2°C (adic[ temperatura de `nc[lzire 22 + 14,2 = 36,2°C) se ob\ine prelungind dreaptaizoentalpic[ de 10,25 p]n[ la intersec\ia cu dreapta de con\inut higrometric X = 2,5 grH2O/kg aer uscat. C[ldura total[ asigurat[ de baterie este dat[ de diferen\a total[ deentalpie.

FTP

54

FTP

55




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

EXEMPLUL 6

AMESTEC ÎNC{LZIRE UMIDIFICARE

Pierderile de c[ldur[ pe timp de iarn[ ale unei s[li ajung la 7.500 kcal/h. Sala trebuie men\inut[la 22°C, 50% U.R. `n condi\iile unei minime externe de -5°C, 80% U.R. Debitul de aer tratat determoventilator (3.000 kg/h) este constituit din 2/3 aer recirculat ;i din 1/3 aer proasp[t din exte-rior. Determina\i>

- Condi\iile de amestec<- Temperatura de introducere a aerului `n sal[< c[ldura absorbit[ de procesele de umidifi-

care ;i ecartul de temperatur[ al aerului admis- C[ldura asigurat[ de baterie

REZOLVARE ANALITIC{

1. Dat fiind T amb = 22°CT ext = -5°CX amb = 8,2X ext = 2

Calcul[m c[> T mix = 2000 x 22 + 1000 x (-5) / 3.000 = 13°CX mix = 2000 x 8,2 + 1000 x 2 / 3.000 = 6,13

2. 7.500 = 3.000 x 0,24 x (T mix - 22) din care amestec 32,4°C3. 3.000 x 0,6 x (8,2 - 6,13) = 3.700 kcal/h 3.700 = 3.000 x 0,24 x Dt de unde Dt = 5,15°C4. Qtot 7.500 + 3.700 + 3.000 x 0,24 x (22 - 13) = 17.680 kcal/h

REZOLVARE GRAFIC{

1. Se unesc pe diagrama Molier condi\iile reprezentative pentru aerul recirculat (22°C cu 50%);i pentru aerul din exterior (-5°C (80%)) ;i se divide segmentul rezultat `n p[r\i invers pro-por\ionale cu respectivele cantit[\i de aer recirculat ;i de aer proasp[t. Se ob\ine divizareasegmentului `n trei p[r\i.T mix = 13°CX = 6,13 gr H2O/kg aer uscat

2. Se poate calcula T imm = 32,4°C cu ajutorul formulei 3.000 x 0,24 x (T imm - 22) = 7.500kcal/h sau se poate calcula entalpia de intrare `n sal[ cu formula urm[toare> 7.500 = 3.000 x0,24 x (h imm - 10,20) de unde se deduce h immm = 12,7 kcal/kgSe traseaz[ o dreapt[ de con\inut higrometric constant X = 8,2 p]n[ la intersec\ia cu izoen-talpica de entalpie 12,7 `n punctul de 32,4°C.

3. C[ldura absorbit[ de umidificare este dat[ de diferen\a dintre entalpii (12,7 - 11,47) `nmul\it[cu cantitatea de aer `n Kg (3.000) = 3.700 kcal/h. Ecartul de temperatur[ de 5,15°C (adic[temperatura de `nc[lzire 32,4+ 5,15 = 37,55) se ob\ine prelungind dreapta izoentalpic[ 12,7p]n[ la intersec\ia cu dreapta de con\inut higrometric X = 6,13 gr H2O/kg aer uscat.

4. C[ldura total[ furnizat[ de baterie este dat[ de diferen\a de entalpie total[ (12,7 - 6,8) x3.000 = 17.680 kcal/h.

FTP

56

FTP

57




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

EXEMPLUL 7

R{CIRE CU DEZUMIDIFICARE POSTÎNC{LZIRE

Este necesar[ dezumidificarea aerului primar al unei unit[\i de introducere de aer la 32°C ;i 55%U.R. p]n[ la un con\inut higrometric de 10,5 gr H2O/kg aer uscat necesar pentru a ob\ine suc-cesiv `n zona tratat[ starea intern[ proiectat[ de 26°C con 50% U.R. Se va determina cantitateade c[ldur[ real[, latent[ ;i total[ care va trebui ad[ugat[ pentru fiecare Kg de aer precum ;iraportul S/T corespunz[tor. Determinarea r[cirii reale de la aerul primar introdus `n zona tratat[prev[zut la 26°C.

REZOLVARE ANALITIC{

1. |in]nd cont de randamentul bateriei de 90% `n raport cu satura\ia s-a ales o stare de ie;irede 15,6°C 94% U.R. Se ob\ine>C[ldur[ sensibil[ = 1 x 0,24 x (32 - 15,6) = 3,94 kcal/hC[ldur[ latent[> 1 x 0,6 x (16,6 - 10,5) = 3,66 kcal/hC[ldur[ total[ = 7,60 kcal/hRaportul `ntre c[ldura sensibil[ ;i total[ este S/T = 0,52

2. Aportul sensibil de c[ldur[ `n zona tratat[ este 1 x 0,24 x (26 - 15,6) = 2,50 kcal/h

REZOLVARE GRAFIC{

1. Diferen\a entalpic[ `ntre 32°C cu 55% U.R. ;i 15,6°C cu 94% U.R. este de 17,75 - 10,15 =7,60 kcal/h ceea ce corespunde valorii cedate c[tre aer. Tr[g]nd din centrul semicercului oparalel[ la dreapta de tratament se va citi direct S/T = 0,52.C[ldur[ sensibil[ = 0,52 x 7,80 = 3,94 kcal/hC[ldur[ latent[> 7,60 - 3,94 = 3,66 kcal/h

2. Din diagram[ se extrage direct aportul caloric sensibil `n zona tratat[ adus de aerul primarprin intermediul diferen\ei de entalpie 12,65 - 10,15 = 2,50 kcal/kg.

FTP

58

FTP

59




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

EXEMPLUL 8

R{CIRE CU DEZUMIDIFICARE

Un etaj de birouri trebuie condi\ionat la 25°C con 50% U.R. Sarcina termic[ sensibil[ ambiental[este de 9000 kcal/kg `n vreme ce sarcina latent[ este de 1000 kcal/h.

1) Stabili\i debitul de aer ;i condi\iile de aport de aer `n ambient.2) Aerul tratat de sistemul de condi\ionare este un amestec con\in]nd 3/4 aer recirculat ;i

1/4 aer extern la 32°C cu 50% U.R.Determina\i sarcina suplimentar[ pe baterie datorat[ aerului extern ;i sarcina total[ pe baterie.

REZOLVARE ANALITIC{

1. Din sistemul de ecua\ii>kg aer x 0,24 x (25 - Timm) = 9.000 kcal/hkg aer x 0,6 x (9,9 - Timm) = 1.000 kcal/hva trebui s[ d[m o valoare uneia dintre cele trei variabile. Adic[, putem s[ ne asum[m risculde a proceda iterativ `ntruc]t rezultatele ob\inute pot fi inacceptabile. S[ presupunem decic[ Timm = 14°C< ;i vom ob\ine un debit de aer de 3.400 kg/h iar Ximm = 9,4 gr H2O/kg aeruscat.

2. Sarcina suplimentar[ datorat[ aportului de aer din exterior este constituit[ din 850 kg/h aerexterior care trebuie adus de la 32°C ;i 0% U.R. (15 grH2O/kg aer uscat) la 25°C ;i 50%(9,9 grH2O/kg aer uscat).C[ldur[ sensibil[= 850 x 0,24 x (32 - 25) = 1.400 kcal/hC[ldur[ latent[> 850 x 0,6 x (15 - 9,9) = 2.600 kcal/hC[ldur[ total[ furnizat[ de baterie = 1.400 + 2.600 + 9.000 + 1.000 = 14.000 kcal/h

REZOLVARE GRAFIC{

1. Raportul S/T ambiant are valoarea 9.000 / 10.000 = 0,9. Trasa\i pentru punctul reprezentatival condi\iilor date paralela la dreapta de `nclina\ie 0,9 trasat[ din centrul semicercului. Pedreapta de `nclina\ie S/T 0,9 se selecteaz[ punctul de 14°C cu 94% U.R. (`n ipoteza utiliz[riiunei baterii de randament 93%). Debitul de aer calculat prin intermediul varia\iei de entalpierezult[ 10.000 (12 - 9,05) = 3400 kg/h.

2. Sarcina suplimentar[ datorat[ aerului extern poate fi calculat[ prin intermediul a dou[expresii echivalente>Q aer extern = 850 x (16,75 - 12) = 4.000 kcal/hQ aer extern = 3.400 x (13,20 - 12) = 4.000 kcal/h

Sarcina total[ pe baterie calculat[ prin intermediul ecartului entalpic rezult[>Q total = 3.400 x (1.320 - 9,05) = 14.000 kcal/h

FTP

60

FTP

61




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

EXEMPLUL 9

AMESTEC R{CIRE CU DEZUMIDIFICARE POSTÎNC{LZIRE

Se dore;te ca `ntr-un restaurant s[ se men\in[ condi\iile interne de mediu de 25°C cu 55% U.R.`n condi\iile unor condi\ii externe de mediu de 28°C cu 80% U.R. Din cauza aglomer[rii aportulde aer introdus este constituit jum[tate din aer recirculat ;i jum[tate din aer proasp[t. Sarcinasensibil[ este de cca. 10.000 kcal/h `n vreme ce c[ldura corespunde la 8.000 kcal/h. Determina\idebitul de aer necesar ;i condi\iile la ie;irea din baterie.

REZOLVARE ANALITIC{

Rezolvarea analitic[ nu este simpl[. ~n afara dificult[\ii rezolv[rii, sistemul de 2 ecua\ii cu 3necunoscute, nu eviden\iaz[ c[ vreo valoare oarecare de debit de aer aleas[ ar putea implicacondi\ii de introducere de aer `n interior ce nu pot fi ob\inute direct la ie;irea bateriei de r[cire.

REZOLVARE GRAFIC{

Din condi\ia de data 25°C cu 55% U.R. se traseaz[ dreapta de `nclina\ie S/T 10.000 / (10.000 +8.000) = 0,55 (paralel[ la cea trasat[ prin centrul semicercului de referin\[). Dreapta de sarcin[a climatului ambiant nu intersecteaz[ curba de satura\ie ;i prin urmare nu exist[ nici o baterie `nm[sur[ a r[ci aerul `n condi\iile specifice acestei drepte. Se poate recurge la post-`nc[lzire. Sefixeaz[ o temperatur[ superficial[ a bateriei u;or de ob\inut cu temperatura apei refrigerate sauprin expansiune direct[ a refrigerantului, adoptat[ practic `n mod curent (de obicei 10°C) ;i seune;te punctul de amestec cu cel al temperaturii superficiale alese. Condi\iile de ie;ire pentru aerdin bateria de r[cire se vor afla pe aceast[ dreapt[, mai mult sau mai pu\in apropiate de satu-ra\ie `n func\ie de eficacitatea bateriei alese. Ulterior va trebui s[ se efectueze post-`nc[lzireap]n[ la nivelul la care se va efectua intersectarea dreptei de sarcin[ ambiental[. ~n cazul dinexemplu, se va alege o temperatur[ superficial[ de 10°C ;i o eficien\[ a bateriei de 95%ob\in]nd>

Tratament cu baterie de r[cire de la 26,5 °C cu 68% U.R. la 10,8 cu 98% U.R., apoi post-`nc[lzirede la 10,8 °C cu 98% U.R. la 16,4 cu 68% U.R.

Debitul incident rezult[>Debit de aer = 10.000 / 0,24 x (25 - 16,4) = 4.800 kg/h

adic[>Debit de aer = 10.000 / 0,6 x (10,8 - 8) = 4.800 kg/h

Sarcina de post-`nc[lzire rezult[>4.800 x 0,24 x (16,4 - 10,8) = 6.400 kcal/h

Sarcina datorat[ aerului extern rezult[>2.400 x (hmix - hamb) = 2.400 x (18,4 - 12,5) = 14.200 kcal/h

Verificarea prin intermediul ecartului entalpic d[>Qtot = 4.800 x (15,5 - 7,5) = 38.600 kcal/h

FTP

62

FTP

63




Volum specific (m

3 /Kg aer uscat)


Tem

per

atu

r[ b

ulb

um

ed (

#C)

13. DIMENSIUNI ALE CANALELOR DE AER

FTP

64

Pierdere de sarcin[ mm C.A. / metru liniar

Deb

it a

er

m3/s

Deb

it a

er

m3/s

Diametru canal m

m

Diametru canal m

m

Viteza m

/s

Viteza m

/s

VITEZA AERULUI :I PRESIUNEA DINAMIC{ pd

MODIFIC{RI ALE TRASEELOR DE CANALE

FTP

65

VIT. AER m/s 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 35 40

PRES. DIN mm.C.A. 0,24 0,54 1 1,6 2,2 3 4 5 6 9 12 16 20 25 30 36 42 49 56 76 100

13.1 DIAGRAMA DE SELECTARE A CANALELOR CIRCULARE DIN TABL{ZINCAT{

Diagrama referitoare la aer la 15°C, 760 mm Hg, cu greutate specific[ de 1,22 kg/m3.Aceasta se poate oricum utiliza f[r[ a mai introduce corec\ii pentru temperatura aerului de la10°C la 50°C, ;i la altitudini de la nivelul m[rii ;i p]n[ la 700 metri.

13.2 EXEMPLU DE UTILIZARE

DATE> Canal rectiliniu din tabl[, lungime 14 metri, diametru 400 mm, str[b[tut de 6.000m3/h. Determina\i viteza medie a aerului ;i pierderea de sarcin[ per metru liniar ;itotal[.

SOLU|IE> Se localizeaz[ pe diagram[ punctul de intersec\ie dintre orizontala aferent[ debit-ului de 6000 m3/h ;i dreapta oblic[ corespunz[toare diametrului de 400 mm (mar-cat[ cu un cercule\). Dreapta oblic[ care trece prin punctul respectiv, aproape per-pendicular[ pe cea aferent[ diametrului d[ viteza aerului care e de circa 14 m/s.Pentru a determina pierderea de sarcin[, se traseaz[ o vertical[ `n jos ;i se cite;tepe scara orizontal[ valoarea de 0,55 mm C.A. pe metru liniar. Pierderea de sarcin[intern[ a canalului va fi> (0,55 x 14) = 7,7 mm C.A.

13.3 FACTORI DE COREC|E PENTRU MATERIALE DIFERITE DE TABL{

Tabelul raporteaz[ valori de corec\ie Q pentru utilizarea materialelor diferite de tabl[, `n func\iede viteza aerului. Este suficient[ multiplicarea valorii pierderii de sarcin[ a canalului din tabl[ zin-cat[ cu factorul colectiv Q al materialului dorit, ob\in]nd astfel pierderea de sarcin[ efectiv[.

FTP

66

RUGOZITATE EXEMPLU

DE MATERIALE 5 15 25 50

RIDICATĂ ZIDĂRIE GROSIERĂ 1,85 2,07 2,15 2,22

MEDIE BETON ETERNIT 1,35 1,45 1,50 1,55

SCĂZUTĂ PVC 0,95 0,90 0,85 0,80

MINIMĂ STICLĂ 0,90 0,80 0,75 0,65

FACTORI DE COREC|IE Q PENTRU MATERIALE DIVERSE

13.4 DIMENSIUNI ECHIVALENTE ALE CANALELOR RECTANGULARE

Tabelul ofer[ dimensiunile canalelor rectangulare echivalente cu canalele circulare la egalitate cupierderile de sarcin[ ;i cu debitul de aer. Diametrele canalelor circulare sunt prezentate `n tabel.Cele dou[ coloane> a) orizontal ;i b) vertical, dau dimensiunile echivalente pentru canalele rec-tangulare, ca `n figur[.

DE EXEMPLU>Canalului cu diametrul de 400 mm, determinat mai sus, `i corespund urm[toarele dimensiuni a)x b) = 200 x 750 ori 250 x 550 sau 300 x 450 mm. La egalitate de debit de aer ;i de pierdere desarcin[ pe metru liniar.

13.5 PIERDERI DE SARCIN{ ACCIDENTALE

Pentru a determina pierderile de sarcin[ accidentale `n circuitul canalelor>1. Determina\i tipul de modificare a parcursului canalelor ;i releva\i c[ldura K

corespunz[toare.2. Determina\i c[ldura aferent[ presiunii dinamice pd `n func\ie de viteza aerului (cf. tabel).3. ~nmul\i\i K x pd.

FTP

67

DIMENSIUNI

ECHIVALENTE

CANALE RECTANGULARE

150 200 250 300 350 400 450 500

250 210 245 275

300 230 265 300 330

350 245 285 325 355 380

400 260 305 345 370 410 440

450 275 320 365 400 435 465 490

500 290 340 380 425 455 490 520 545

550 300 350 400 440 475 515 545 575

600 310 365 415 460 495 535 565 600

650 320 380 430 475 515 555 590 625

700 390 445 490 535 575 610 645

750 400 555 505 550 590 630 665

800 415 470 520 565 610 650 685

850 480 535 580 625 670 710

900 495 550 600 645 685 725

950 505 560 615 660 705 745

1000 520 575 625 675 720 760

1200 620 680 730 780 830

1400 725 780 835 880

1600 830 885 940

1800 870 935 990

b a

b

a

FERROLI S.p.A. `;i declin[ orice responsabilitate pentru posibilele inexactit[\i con\inute `n prezentulmanual, dac[ acestea se datoreaz[ unor erori de tipar sau de transcriere. Ne rezerv[m dreptul de aaduce produselor proprii orice modificare ce reiese a fi necesar[ sau util[, f[r[ a prejudicia caracteristicileesen\iale.

Documents

FTP · 2018-02-09 · PREAMBUL Centralele pentru tratarea aerului de tip FTP reprezint[ o contribu\ie important[ la ameliorarea mediului nostru de via\[. Rezultat al profesionalismului