Festtelt, Aluminiumrammer Type 10,0-2,2-4,0 og Type 12,0 · PDF fileAluminiumrammer – type 12,0-2,2-4,4 Statisk beregning Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr. 14.7414.07 Side

r:\projects\kol\14\14741407\06_output\teltbog10og12m en 13782\forside12,0-2,2-4,4.doc

Festtelt,

Aluminiumrammer Type 10,0-2,2-4,0 og Type 12,0-2,2-4,4 Statiske beregninger EN 13782:2005

Kibæk Presenning Lyager 11, 6933 Kibæk Udgivelsesdato : Juli 2009 Projekt : 14.7414.07 Udarbejdet : JOI Kontrolleret : SDW Godkendt : SDW

Aluminiumrammer – type 12,0-2,2-4,4 Statisk beregning Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr. 14.7414.07 Side 1

Indholdsfortegnelse Generelt........................................................................................................................................ 2

Indledning................................................................................................................................. 2 Dimensioner ............................................................................................................................. 2 Teltdug ..................................................................................................................................... 2 Stabilitet i længde- og tværretningen ....................................................................................... 2 Samlinger ................................................................................................................................. 3 Foddetaljer ............................................................................................................................... 3

Beregningsforudsætninger ........................................................................................................... 3 Snelast ..................................................................................................................................... 3 Vindlast..................................................................................................................................... 4 Forankring med jordspyd.......................................................................................................... 4 Deformationer........................................................................................................................... 4 Materialedata............................................................................................................................ 5 Tværsnitskonstanter................................................................................................................. 5 Referencer................................................................................................................................ 6 Software ................................................................................................................................... 6

Beregninger.................................................................................................................................. 7 Egenvægte ............................................................................................................................... 7 Vindlast..................................................................................................................................... 7 Eftervisning af aluminiumsprofiler ............................................................................................ 9 Eftervisning af knæ- og kipsamlinger ..................................................................................... 10 Svejsesamlinger for knæ og kip ............................................................................................. 10 Gavle ...................................................................................................................................... 11 Vindstropper ........................................................................................................................... 11 Øje ved knæsamling............................................................................................................... 12 Jordankre ............................................................................................................................... 13 Ballast..................................................................................................................................... 14

Bilag:

A Udskrifter fra Robot B Aluminiumsprofil SAPA 327795 C Tegninger D Vindafstivningssystem og barduner E Teltdug


Generelt

Indledning

Nærværende statiske beregninger omhandler teltene med 10- og 12 m spænd fra firmaet Kibæk Presenning. Teltene er at betragte som midlertidige konstruktioner og eftervises som følge deraf efter EN 13782 samt de relevante last- og materialenormer. Teltene sættes op direkte på jorden uden nogen form for permanent forankring eller fundering og kan let samles og adskilles igen. Teltene må kun opsættes på tidspunkter af året hvor snefald er usandsynligt. Alternativt skal det aktivt forhindres at teltene påvirkes af sne enten ved at sneen fjernes mekanisk eller ved at der installeres udstyr til opvarmning af teltene. Udstyret skal igangsættes inden snefald og skal kunne holde lufttemperaturen på ydersiden af teltdugen over +2 grader Celcius. EN 13782 afsnit 6.3 fastsætter en standardbelastning for telte på 0,1 kN/m2 der skal kombineres med egenvægten. Teltene er ikke eftervist for denne belastning og rammerne må derfor ikke belastes med en nyttelast større end svarende til 75 kg ophængt i kip. Belastning ud over egenvægten kan f.eks. være ophæng af diverse midlertidige installationer i rammerne. Dimensioner

Teltet er en rammekonstruktion med en rammeafstand på 3 m.

Rammerne forbindes med langsgående profiler. Rammerne produceres med spænd på 12 og 10 m og længden på teltene kan være op til 30 m. Tegninger kan findes under bilag C. Teltdug Tag og sider er dækket af en dug der består af PVC. Den beregnede egenlast er 80 N/m2. Iht. EN 13782 sættes egenlasten i løft- og stabilitetsundersøgelserne til 5,0 N/m2. Dokumentation for teltdugen er vedlagt som bilag E. Stabilitet i længde- og tværretningen Vandrette kræfter i længderetningen optages af vindkryds ved gavlene. Iht. EN 13782 skal der, ved lange telte, indplaceres ekstra vindkryds således at der ikke bliver mere end 6 fag ved siden af hinanden uden vindkryds.


Vandrette kræfter i tværretningen optages af udvendige barduner der er fastgjort til rammehjørnerne og forankret med jordankre. Samlinger Aluminiumsprofilerne samles med forbindelser ved knæ/rammehjørner og ved kip. Samlingerne udføres af stålprofiler der skydes ind i aluminiumsprofilerne. Mellem stål- og aluminiumsprofilerne udføres gennemgående bolte, for hvilke belastningerne vil være minimale. Foddetaljer

Ved foden af rammerne monteres der fodplader.

Fodpladerne forankres til jorden med jordankre. Teltene må kun opstilles på steder hvor jorden har den fornødne bæreevne. Jordens bæreevne under fodpladerne skal være mindst 150 kN/m2. Jordankre med diameter ø32 mm skal forankres mindst 800 mm. Alle rammer skal forankres 1200 mm i jorden med 1 stk. ø32 mm jordanker ved hver fod og alle barduner skal forankres 1200 mm i jorden med 4 stk. ø32 mm jordankre. Dette forudsætter at opstilling sker på stiv lerjord. Alternativt til ovenstående skal det for det enkelte tilfælde eftervises at bæreevnen af den udførte forankring er tilstrækkelig.

Beregningsforudsætninger

Der regnes på en ramme med 12 m spænd med barduner. For 10 m spænd vil dette være på den sikre side. Rammeafstanden er 3 m, taghældningen er 20 grader, benhøjden er 2,22 m og teltlængden er 6 m. Rammerne udføres i aluminiumsprofiler fra SAPA nr. 327795, dimension 93,2x48x2,4 mm. Samlinger ved knæ og kip udføres i TPS-stålprofiler, dimension 60x40x6,3 mm. Samlinger ved fod udføres i TPS-stålprofiler, dimension 60x40x3,0 mm. Gavlsøjler udføres i aluminiumsprofiler fra SAPA nr. 327795, dimension 93,2x48x2,4 mm.

Snelast

Teltet beregnes ikke for snelast. Der forudsættes udelukkende anvendelse i perioder uden snefald eller i situationer hvor snelast ikke kan forekomme.


Aluminiumsrammerne kan ikke eftervises for belastning i form af sne. Vindlast

Teltet eftervises efter den europæiske norm for midlertidige konstruktioner EN 13782:2005. Vindlasten sættes i h.t. afsnit 6.4.2.2 til 0,5 kN/m2. Forankring med jordspyd Samtlige rammeben forankres med jordspyd.

Jordspyd regnes i h.t. EN 13782:2005. Samtlige barduner skal forankres med 4 stk. jordankre ø 32 mm, leff = 1,2 m. Samtlige rammeben skal forankres med 1 stk. jordanker ø 32 mm, leff = 1,2 m. Beregningen er forudsat opstilling på fast moræneler. Der skal ved enhver opstilling foretages en vurdering af de stedlige forhold. Vurderingen foretages af en geoteknisk kyndig person. Såfremt der er tvivl om jordbundens beskaffenhed, skal der foretages bæreevneforsøg for overholdelse af følgende anker kræfter: Barduner: 12,16 kN/ankergruppe Rammeben: 3,04 kN/ankergruppe Bæreevnen skal være til stede i lastretningen. Kan der grundet de stedlige forhold ikke udføres korrekt forankring ved anvendelse af jordankre skal ovenstående belastninger optages ved anvendelsen af ballast svarende til: Barduner: 4142 kg. Rammeben: 880 kg.

Deformationer Ved påførsel af de ydre kræfter kan der beregningsmæssigt bestemmes temmelig store deformationer. De teoretiske deformationer ved rammehjørne ~ 13 cm vandret og deformationerne ved kippen ~ 18 cm lodret uden ophæng af den maksimalt tilladelige nyttelast. Ovenstående deformationer er teoretisk bestemte bevægelser for regningsmæssig last, og efter vort skøn vil disse værdier i praksis være noget mindre.


Materialedata Standard Emne 1 Profil RHS 60x40x6,3mm EN 10210 Materiale S355JRH EN 10210-1 Flydespænding 355 MPa EN 10210-1 Brudspænding 470 MPa EN 10210-1 Tilladelig spænding 323 MPa EN 13782 Elasticitetsmodul 210000 MPa EN 10210-1 Emne 2 Profil SAPA 327795 Se bilag Materiale 6005 T6 EN 755-2 σ0,2-spænding 215 MPa EN 755-2 Brudspænding 255 MPa EN 755-2 Tilladelig spænding 179 MPa DS/EN 1999-1-1 DK NA Elasticitetsmodul 70000 MPa EN 1999-1-1 Emne 3 Profil RHS 30x20x3,0 mm EN 10210 Materiale S355JRH EN 10210-1 Flydespænding 355 MPa EN 10210-1 Brudspænding 470 MPa EN 10210-1 Tilladelig spænding 323 MPa EN 13782 Elasticitetsmodul 210000 MPa EN 10210-1 Tværsnitskonstanter Emne Areal Intertimoment Bredde Højde [mm2] Y [mm4] Z [mm4] [mm] [mm] 1 929 4,76 x 105 2,39 x 105 40 60 2 835 9,97 x 105 2,64 x 105 48 93,2 3 174 1,94 x 105 1,94 x 105 20 30


Referencer EN 13782 Midlertidige konstruktioner – Telte - Sikkerhed DS/EN 1991-1-4 Last på bærende konstruktioner – del 1-4: Generelle laster - Vindlast DS/EN 1993-1-8 Stålkonstruktioner – del 1-8: Samlinger DS/EN 1999-1-1 Aluminiumskonstruktioner – Generelle regler for konstruktioner DS/EN 1999-1-1 DK NA: Nationalt Anneks til Aluminiumskonstruktioner del 1-1

Software Microsoft Office Word Robobat Robot Millennium AutoDesk AutoCad


Beregninger

Egenvægte Maksimal egenvægt: g = 3,0 x 0,08 = 0,24 kN/m

Egenvægt ved løft- og stabilitetsberegninger iht. EN 13782:

g = 3,0 x 0,005 = 0,015 kN/m

Egenvægt af aluminiumskonstruktionen medtages automatisk af Robot.

Vindlast Hastighedstryk iht. EN 13782: 0,5 kN/m2 Skitse:

Vind mod facade Vindtryk/vindsug Formfaktor* Opland Last - [m] [kN/m2] W1 +0,8 3,0 +1,20 W2 -0,4 3,0 -0,60 W3 1,2 x sinα – 0,4 3,0 -0,016 W4 -0,4 3,0 -0,60

* iht. EN 13782


Vind mod gavl Vindtryk/vindsug Formfaktor** Opland Last - [m] [kN/m2] W1 -0,8 3,0 -1,20 W2 -0,8 3,0 -1,20 W3 -0,667 3,0 -1,00 W4 -0,667 3,0 -1,00 ** iht. DS/EN 1991-1-4, vindområde H og B


Eftervisning af aluminiumsprofiler De dimensionsgivende, samhørende snitkræfter er: For kip: (lastkombination: 1,00G + 1,5WGable) My = 3,04 kNm Fx = -11,50 kN Fz = 3,69 kN For knæ: (lastkombination: 1,35G + 1,5Q) My = -3,41 kNm Fx = 2,99 kN Fz = -1,89 kN Se også udskrifter i bilag A. Kombineret last: NEd = 2,99 x 103 N NRd = 835 x (215 / 1,2) = 149,60 x 103 N My,Ed = 3,41 x 106 Nmm My,Rd = (9,97 x 105 / (93,2 / 2)) x (215 / 1,2) = 3,83 x 106 Nmm (NEd / NRd) + (MEd / MRd) = 0,91 < 1,0 OK Forskydning: VEd = 3,69 x 103 N VRd = 93,2 x 2,4 x 2 x (215 / 1,2) / 30,5 = 46,28 x 103 N (VEd / VRd) = 0,08 < 0,5 < 1,0 OK


Eftervisning af knæ- og kipsamlinger De dimensionsgivende, samhørende snitkræfter er:

For kip: (lastkombination: 1,00G + 1,50WGable) My = 4,61 kNm Fx = -11,53 kN Fz = 4,19 kN For knæ: (lastkombination: 1,35G + 1,5Q) My = -4,17 kNm Fx = 2,99 kN Fz = 2,01 kN Se også udskrifter i bilag A. Kombineret last: NEd = 11,53 x 103 N NRd = 929 x (355 / 1,1) = 299,8 x 103 N My,Ed = 4,61 x 106 Nmm My,Rd = (4,76 x 105 / (60 / 2)) x (355 / 1,1) = 5,12 x 106 Nmm (NEd / NRd) + (MEd / MRd) = 0,94 < 1,0 OK Forskydning: VEd = 4,19 x 103 N VRd = 60 x 6,3 x 2 x (355 / 1,1) / 30,5 = 140,9 x 103 N (VEd / VRd) = 0,03 < 0,5 < 1,0 OK Svejsesamlinger for knæ og kip

Samlingerne gennemsvejses svarende til EXC2 og har derfor sammen bæreevne som selve stålprofilet. Af ovenstående ses derved at bæreevnen er i orden.


Gavle Den gennemsnitlige lasthøjde svarende til bjælkesøjlen i midten af gavlen er 4,12 m.

Længden på bjælkesøjlen sættes lig denne værdi, da samlingen i kip er relativt stiv. Lmax = 4,12 m Vindlast: wd = 3,0 x 0,8 x 0,5 x 1,5 = 1,80 kN/m My,Ed = 1/8 x 1,80 x 4,122 = 3,82 x 106 Nmm My,Rd = (9,97 x 105 / (93,2 / 2)) x (215 / 1,2) = 3,83 x 106 Nmm (MEd / MRd) = 1,0 < 1,0 OK VEd = ½ x 4,15 x 1,80 = 3,71 x 103 N VRd = 93,2 x 2,4 x 2 x (215 / 1,2) / 30,5 = 46,28 x 103 N (VEd / VRd) = 0,08 < 0,5 < 1,0 OK

Vindstropper Skitse:

Laster: F1d = 1,5 x 0,8 x 0,5 x (2,2 / 2 x 12,0 / 2 + 2,18 / 2 x 12,0 / 2) / cos 36,5 = 9,81 kN F2d = ( 6,192 + 10,472 )0,5 = 12,16 kN (Se bilag A)

Hvor F1d er den regningsmæssige kraft i vindkrydset og F2d er den regningsmæssige kraft i bardunen.


Galvaniseret stålwire: (se bilag D) Eksempel: - 3/16 - Diameter ø 5 mm - Karakteristisk trækbrudstyrke: 19,4 kN Ved optagelse af den regningsmæssige last er der en materialesikkerhed på (19,4 / 12,16 ) = 1,6. Det ses umiddelbart at wiren er i orden. Galvaniseret bardunstrammer: (se bilag D) Eksempel: - D = 7 mm - d = 8 mm - a = 12 mm - C = 25 mm Karakteristisk trækbrudstyrke: 30 kN Galvaniseret bardunstrammerlås: (se bilag D) Eksempel: - M10 - Lmax = 275 mm Karakteristisk træbrudstyrke: 19,5 kN Ved optagelse af den regningsmæssige last er der en materialesikkerhed på ( 19,5 / 12,16 ) = 1,6. Det ses umiddelbart at opstramningssystemet er i orden. Øje ved knæsamling

Den maksimale kraft på øjet er den samme som reaktionen ved fastgørelse til jorden.

Vandret reaktion: 6,19 kN Lodret reaktion: 10,47 kN

Skitse:


Svejsesamling: σ = 6,19 x 103 / ( 2 x 3 x ( 36 – 2 x 3 )) = 34,4 MPa τ = 10,47 x 103 / ( 2 x 3 x ( 36 – 2 x 3 )) = 58,2 MPa ( σ2 + 3 x τ2 )0,5 = 106,5 MPa < fu / ( βw x γM2 ) = 470 / ( 0,9 x 1,35 ) = 386,8 MPa OK σ = 34,4 MPa < 0,9 x fu / γM2 = 313,3 MPa OK Jordankre Jf. bilag A skal følgende kræfter kunne optages: Ved forankring af barduner: Fx = 6,19 kN Fz = 10,47 kN F = ( 6,192 + 10,472 )0,5 = 12,16 kN Ved forankring af rammeben: Fx = 1,76 kN Fz = 0,02 kN F = ( 1,762 + 0,022 )0,5 = 1,76 kN Eller: Fx = 0,22 kN Fz = 3,04 kN F = ( 0,222 + 3,042 )0,5 = 3,05 kN Iht. EN13782 er bæreevnen af jordankre i stiv lerjord som følger: I) Leff sættes til 80 cm og d = 3,2 cm. For rent træk: 8 x d x leff = 2,05 x 103 N For træk med en vinkel på 45 grader: 10 x d x leff = 2,56 x 103 N


II) Leff sættes til 120 cm og d = 3,2 cm. For rent træk: 8 x d x leff = 3,07 x 103 N For træk med en vinkel på 45 grader: 10 x d x leff = 3,84 x 103 N Det ses af ovenstående bæreevner at forankring af hvert rammeben kan foretages med 1 stk. 120 cm ø3,2 cm jordanker og at forankring af hver bardun kan foretages med 4 stk. 120 cm ø3,2 cm jordankre. For andre jordtyper eller andre forhold i øvrigt skal der foretages en vurdering af en geoteknisk kyndig person. Ballast Jf. EN 13782 kan der for såvel sand- som lerjord forudsættes en friktionskoefficient på 0,2 når fodpladen er udført i stål. Ved forankring af barduner bliver den lodrette last der skal bruges til at ophæve den vandrette komposant derfor: 6,19 / 0,2 = 30,95 kN, svarende til 3095 kg ballast. Den lodrette last der skal bruges for at ophæve den lodrette komposant er: 10,47 kN, svarende til 1047 kg ballast. Til forankring af barduner skal der derfor bruges ( 3095 + 1047 ) = 4142 kg ballast. Ved forankring af rammeben bliver den lodrette last der skal bruges til at ophæve den vandrette komposant: 1,76 / 0,2 = 8,8 kN, svarende til 880 kg ballast. Den lodrette last der skal bruges for at ophæve den lodrette komposant er: 0,02 kN. Denne last er negligeabel. Til forankring af rammeben skal der derfor bruges ( 880 + 0 ) = 880 kg ballast.

Bilag A Udskrifter fra Robot

ROBOT v 19.0.4 © RoboBAT 1996-2006Author: File: Kibæk12m.rtdAddress: Project:

Page : 1

Knudenumre


Page : 2

Elementnumre


Page : 3

View - Cases: 1 (Self-weight Aluminium)


Page : 4

View - Cases: 2 (Self-weight, membrane)


Page : 5

View - Cases: 3 (Self-weight, dry canvas)


Page : 6

View - Cases: 15 (Wind Facade)


Page : 7

View - Cases: 20 (Wind Gable)


Page : 8

View - Cases: 30 (Live Load (Node))


Page : 9

Data - Nodes

Node X (m) Z (m) Support code Support

1 0,0 0,0 xxf Pinned2 0,0 2,203 6,00 4,384 12,00 2,205 12,00 0,0 xxf Pinned6 0,0 1,807 0,38 2,348 5,62 4,249 6,38 4,2410 11,62 2,3411 12,00 1,8012 -1,30 0,0 xxf Pinned13 13,30 0,0 xxf Pinned

Loads - Cases

Case Case name Nature Analysis type

1 Self-weight Aluminium dead Static - Nonlin2 Self-weight, membrane dead Static - Nonlin3 Self-weight, dry canvas dead Static - Nonlin5 Conventional Load dead Static - Nonlin10 Snow snow Static - Nonlin15 Wind Facade wind Static - Nonlin20 Wind Gable wind Static - Nonlin30 Live Load (Node) Live1 Static - Nonlin100 1,35G + 1,0Pconv Nonlin. Combination101 1,35G + 1,5WFac + 1,35Q Nonlin. Combination102 1,35G + 1,5S + 1,35WFac Nonlin. Combination103 1,35G + 1,35S + 1,5WFac Nonlin. Combination104 1,35G + 1,5WGable Nonlin. Combination105 1,35G + 1,5S + 1,35WGable Nonlin. Combination106 1,35G + 1,35S + 1,5WGable Nonlin. Combination107 1,35G + 1,5Q + 1,35WFacade Nonlin. Combination108 1,35G + 1,5Q Nonlin. Combination112 1,0Gmin + 1,2WFac Nonlin. Combination113 1,0Gmin + 1,2WGable Nonlin. Combination114 1,0G + 1,5WFac Nonlin. Combination115 1,0G + 1,5WGable Nonlin. Combination

Loads - Values

Case Load type List Load values

1 self-weight 1to6 PZ Negative Factor=1,00

2 uniform load 1to4 PZ=-0,24(kN/m)



10 uniform load 2 3 PZ=-0,60(kN/m) projected

15 uniform load 1 PZ=-1,20(kN/m) local


Page : 10

Case Load type List Load values

15 uniform load 3 4 PZ=0,60(kN/m) local

15 uniform load 2 PZ=0,02(kN/m) local



20 uniform load 2 3 PZ=1,00(kN/m) local

30 nodal force 3 FZ=-0,75(kN)


Page : 11

View - MY; Cases: 101 (1,35G + 1,5WFac + 1,35Q)


Page : 12

View - FZ; Cases: 101 (1,35G + 1,5WFac + 1,35Q)


Page : 13

View - FX; Cases: 101 (1,35G + 1,5WFac + 1,35Q)


Page : 14

View - MY; Cases: 104 (1,35G + 1,5WGable)


Page : 15

View - FZ; Cases: 104 (1,35G + 1,5WGable)


Page : 16

View - FX; Cases: 104 (1,35G + 1,5WGable)


Page : 17

View - MY; Cases: 107 (1,35G + 1,5Q + 1,35WFacade)


Page : 18

View - FZ; Cases: 107 (1,35G + 1,5Q + 1,35WFacade)


Page : 19

View - FX; Cases: 107 (1,35G + 1,5Q + 1,35WFacade)


Page : 20

View - MY; Cases: 108 (1,35G + 1,5Q)


Page : 21

View - FZ; Cases: 108 (1,35G + 1,5Q)


Page : 22

View - FX; Cases: 108 (1,35G + 1,5Q)


Page : 23

View - MY; Cases: 112 (1,0Gmin + 1,2WFac)


Page : 24

View - FZ; Cases: 112 (1,0Gmin + 1,2WFac)


Page : 25

View - FX; Cases: 112 (1,0Gmin + 1,2WFac)


Page : 26

View - MY; Cases: 113 (1,0Gmin + 1,2WGable)


Page : 27

View - FZ; Cases: 113 (1,0Gmin + 1,2WGable)


Page : 28

View - FX; Cases: 113 (1,0Gmin + 1,2WGable)


Page : 29

View - MY; Cases: 114 (1,0G + 1,5WFac)


Page : 30

View - FZ; Cases: 114 (1,0G + 1,5WFac)


Page : 31

View - FX; Cases: 114 (1,0G + 1,5WFac)


Page : 32

View - MY; Cases: 115 (1,0G + 1,5WGable)


Page : 33

View - FZ; Cases: 115 (1,0G + 1,5WGable)


Page : 34

View - FX; Cases: 115 (1,0G + 1,5WGable)


Page : 1

Load Combination - Cases: 101 104 107 108 112to115

Values

1

- Cases: 101 104 107 108 112to115

Filtering Combinations

Full list 100to108 112to115Selection 101 104 107 108 112to115

Total number 13Selected number 8

- Cases: 101 104 107 108 112to115

Combinations Name Analysis typeCombination nature

Case nature Definition

101 1,35G + 1,5WFac + 1,35Q Nonlin. Combina ULS (1+2+30)*1.35+15*1.50104 1,35G + 1,5WGable Nonlin. Combina ULS (1+2)*1.35+20*1.50107 1,35G + 1,5Q + 1,35WFacade Nonlin. Combina ULS (1+2+15)*1.35+30*1.50108 1,35G + 1,5Q Nonlin. Combina ULS (1+2)*1.35+30*1.50112 1,0Gmin + 1,2WFac Nonlin. Combina ULS (1+3)*1.00+15*1.20113 1,0Gmin + 1,2WGable Nonlin. Combina ULS (1+3)*1.00+20*1.20114 1,0G + 1,5WFac Nonlin. Combina ULS (1+2)*1.00+15*1.50115 1,0G + 1,5WGable Nonlin. Combina ULS (1+2)*1.00+20*1.50


Page : 1

Displacements - Cases: 101 104 107 108 112to115

Values

1

- Cases: 101 104 107 108 112to115

Filtering Node Case

Full list 1to13 1to3 5to20By5 3Selection 2to4 101 104 107 108

Total number 13 21Selected number 3 8

- Cases: 101 104 107 108 112to115

Node/Case UX (mm) UZ (mm) RY (Rad)

2/ 101 4,3 -0,4 0,0262/ 104 3,0 -0,1 -0,0212/ 107 3,8 -0,4 0,0272/ 108 -98,9 -0,1 -0,0012/ 112 3,7 -0,3 -0,0002/ 113 3,7 -0,1 -0,0222/ 114 4,5 -0,4 0,0142/ 115 3,5 -0,1 -0,0233/ 101 81,0 -211,0 -0,0533/ 104 0,0 11,5 -0,0003/ 107 84,5 -222,1 -0,0503/ 108 -0,0 -273,0 0,0003/ 112 2,5 4,2 -0,0323/ 113 0,0 13,6 0,0003/ 114 38,7 -93,6 -0,0463/ 115 0,0 13,1 0,0004/ 101 157,8 0,0 0,0514/ 104 -3,0 -0,1 0,0214/ 107 165,3 0,0 0,0504/ 108 98,9 -0,1 0,0014/ 112 1,4 0,1 0,0194/ 113 -3,7 -0,1 0,0224/ 114 73,0 0,1 0,0354/ 115 -3,5 -0,1 0,023


Page : 1

Displacements - Case: 30 (Live Load (Node))

Values

1

- Case: 30 (Live Load (Node))

Filtering Node Case

Full list 1to13 1to3 5to20By5 3Selection 2to4 30


- Case: 30 (Live Load (Node))

Node/Case UX (mm) UZ (mm) RY (Rad)

2/ 30 -22,4 -0,0 -0,0023/ 30 -0,0 -61,8 0,0004/ 30 22,4 -0,0 0,002


Page : 1

Reactions in the coordinate system: global - Cases: 101 104 107 108 112to115

Values

1

in the coordinate system: global - Cases: 101 104 107 108 112to115

Filtering Node Case

Full list 1to13 1to3 5to20By5 3Selection 1 5 101 104 107 108



Node/Case FX (kN) FZ (kN) MY (kNm)

1/ 101 -0,44 11,85 -0,001/ 104 0,53 2,04 -0,001/ 107 -0,24 10,86 0,001/ 108 1,89 3,62 -0,001/ 112 -1,26 8,14 0,001/ 113 0,16 2,93 -0,001/ 114 -0,98 11,35 -0,001/ 115 0,43 2,52 0,005/ 101 -1,65 -0,51 -0,005/ 104 -0,53 2,04 0,005/ 107 -1,76 -0,02 0,005/ 108 -1,89 3,62 -0,005/ 112 0,22 -3,04 0,005/ 113 -0,16 2,93 -0,005/ 114 -0,68 -1,88 -0,005/ 115 -0,43 2,52 0,00

Case 101 1,35G + 1,5WFac + 1,35QSum of val. -2,09 11,34 -0,00Sum of reac. -7,85 1,60 -6,62Sum of forc. 7,85 -1,60 6,62Check val. 0,00 0,00 -0,00Precision 3,68038e-007 7,13565e-011 Case 104 1,35G + 1,5WGableSum of val. 0,0 4,08 0,00Sum of reac. 0,00 -11,87 71,24Sum of forc. -0,00 11,87 -71,24Check val. 0,0 -0,00 0,0Precision 1,82471e-014 2,34707e-032 Case 107 1,35G + 1,5Q + 1,35WFacadeSum of val. -2,00 10,83 0,00Sum of reac. -7,06 2,26 -10,92Sum of forc. 7,06 -2,26 10,92Check val. 0,00 0,0 -0,00Precision 7,16993e-014 2,40513e-031 Case 108 1,35G + 1,5Q


Page : 2


Sum of val. 0,00 7,25 -0,00Sum of reac. 0,00 7,25 -43,51Sum of forc. -0,00 -7,25 43,51Check val. 0,00 0,00 0,00Precision 0,0 4,93266e-029 Case 112 1,0Gmin + 1,2WFacSum of val. -1,04 5,10 0,00Sum of reac. -6,28 -3,76 24,92Sum of forc. 6,28 3,76 -24,92Check val. -0,00 -0,00 0,00Precision 0,0 1,86208e-016 Case 113 1,0Gmin + 1,2WGableSum of val. -0,00 5,87 -0,00Sum of reac. -0,00 -13,72 82,35Sum of forc. 0,0 13,72 -82,35Check val. -0,00 0,0 0,00Precision 1,00000e+000 3,12289e-032 Case 114 1,0G + 1,5WFacSum of val. -1,66 9,46 -0,00Sum of reac. -7,85 -1,01 8,98Sum of forc. 7,85 1,01 -8,98Check val. -0,00 0,00 -0,01Precision 5,09931e-005 7,52438e-007 Case 115 1,0G + 1,5WGableSum of val. -0,00 5,04 0,00Sum of reac. 0,00 -13,46 80,77Sum of forc. 0,0 13,46 -80,77Check val. 0,00 0,0 0,00Precision 1,00000e+000 3,24596e-032


Page : 1

Reactions in the coordinate system: global - Cases: 101 104 107 108 112to115

Values

1


Filtering Node Case

Full list 1to13 1to3 5to20By5 3Selection 12 13 101 104 107 108




12/ 101 -5,77 -9,75 0,012/ 104 -4,72 -7,97 0,012/ 107 -5,07 -8,57 0,012/ 108 -0,00 0,00 0,012/ 112 -5,24 -8,86 0,012/ 113 -5,79 -9,79 0,012/ 114 -6,19 -10,47 0,012/ 115 -5,47 -9,25 0,013/ 101 0,00 0,00 0,013/ 104 4,72 -7,97 0,013/ 107 0,00 0,00 0,013/ 108 0,00 0,00 0,013/ 112 0,00 0,00 0,013/ 113 5,79 -9,79 0,013/ 114 0,00 0,00 0,013/ 115 5,47 -9,25 0,0

Case 101 1,35G + 1,5WFac + 1,35QSum of val. -5,76 -9,74 0,0Sum of reac. -7,85 1,60 -6,62Sum of forc. 7,85 -1,60 6,62Check val. 0,00 0,00 -0,00Precision 3,68038e-007 7,13565e-011 Case 104 1,35G + 1,5WGableSum of val. 0,00 -15,95 0,0Sum of reac. 0,00 -11,87 71,24Sum of forc. -0,00 11,87 -71,24Check val. 0,0 -0,00 0,0Precision 1,82471e-014 2,34707e-032 Case 107 1,35G + 1,5Q + 1,35WFacadeSum of val. -5,07 -8,57 0,0Sum of reac. -7,06 2,26 -10,92Sum of forc. 7,06 -2,26 10,92Check val. 0,00 0,0 -0,00Precision 7,16993e-014 2,40513e-031 Case 108 1,35G + 1,5Q


Page : 2


Sum of val. 0,00 0,01 0,0Sum of reac. 0,00 7,25 -43,51Sum of forc. -0,00 -7,25 43,51Check val. 0,00 0,00 0,00Precision 0,0 4,93266e-029 Case 112 1,0Gmin + 1,2WFacSum of val. -5,24 -8,86 0,0Sum of reac. -6,28 -3,76 24,92Sum of forc. 6,28 3,76 -24,92Check val. -0,00 -0,00 0,00Precision 0,0 1,86208e-016 Case 113 1,0Gmin + 1,2WGableSum of val. 0,0 -19,59 0,0Sum of reac. -0,00 -13,72 82,35Sum of forc. 0,0 13,72 -82,35Check val. -0,00 0,0 0,00Precision 1,00000e+000 3,12289e-032 Case 114 1,0G + 1,5WFacSum of val. -6,19 -10,47 0,0Sum of reac. -7,85 -1,01 8,98Sum of forc. 7,85 1,01 -8,98Check val. -0,00 0,00 -0,01Precision 5,09931e-005 7,52438e-007 Case 115 1,0G + 1,5WGableSum of val. 0,00 -18,51 0,0Sum of reac. 0,00 -13,46 80,77Sum of forc. 0,0 13,46 -80,77Check val. 0,00 0,0 0,00Precision 1,00000e+000 3,24596e-032

Bilag B Aluminiumsprofil SAPA 327795

Hovedprofil SAPA 327795

Bilag C Tegninger

Bilag D Vindafstivningssystem og barduner

Bilag E Teltdug

TPS-rørbjælker S355 J2H uliges

TPS S355J2H 60/ 40/ 6,3 6M Sani nr. 893925 Fælles nr. 1102475450 EAN nr.

Billeder

Egenskaber

Højde 60 mm

Bredde 40 mm

Godstykkelse 6,3 mm

Længde, ca. 6,1 Meter/lgd.

Vægt 8,31 kg/m

Kvalitetsnorm EN 10210

Direkte søgeord TPS604063

Kvalitet S355 J2H

mtr./pk 188

UNSPSC 30101704

Page 1 of 1Varedetaljer

15-07-2009http://ehandel.sanistaal.dk/prod/webapp

Documents

Festtelt, Aluminiumrammer Type 10,0-2,2-4,0 og Type 12,0 · PDF fileAluminiumrammer – type 12,0-2,2-4,4 Statisk beregning Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr. 14.7414.07 Side