Estudio de Sobretension y Coordinación

SISTEMAS DE ALTA TENSI N

No. Documento : 1803-1-ME-NV-000-000 MEMORIA DE CALCULO:

COORDINACI N DE AISLAMIENTO SECCION DEL CEV

Descripcin del proyecto : 306 SE 1803 SUBESTACIONES DEL OCCIDENTE

(1a FASE) S.E. NUEVO VALLARTA CEV

REV.:0 Fecha:09-02-2015

Aseguramiento de Calidad NSA1301515 E00IE0109

MEMORIAS DE CLCULO.

COORDINACIN DE AISLAMIENTO

SECCION DEL CEV

S.E. NUEVO VALLARTA CEV

Rev. Fecha Elabor Revis Aprob Valid

0 19-12-2014 Libao Chang Xinbao Wang Haiying Li Songlin Chen

Firma

PRIMERA EMISIN

FECHA NOMBRE FIRMA RESPONSABLE

Elabor 5-12-2014 Libao Chang DIBUJANTE SENIOR

Revis 10-12-2014 Xinbao Wang TECNICO EN PRUEBAS

Aprob 13-12-2014 Haiying Li GERENTE DE INGENIERIA

Valid 19-12-2014 Songlin Chen VICE-PRESIDENTE DE INGENIERIA

Proyecto: SE 306 1803 Subestaciones del Occidental, (1 Fase)

Fecha 09-02-2015 Firma






REV.:0 Fecha:09-02-2015


ESTUDIO DE SOBRETENSIN Y COORDINACIN DE AISLAMIENTO

NDICE

1 GENERAL ................................................................................................................................... 3

2 ANLISIS DE SOBRETENSIN ................................................................................................ 5

2.1 La mxima tensin de funcionamiento ................................................................................... 5

2.2 Sobretensin temporal ............................................................................................................. 6

2.3 Sobretensin operativa ............................................................................................................ 9

2.3.1 General ....................................................................................................................................... 9

2.3.2 El cierre del interruptor del lado de AT del CEV .................................................................... 9

2.3.3 La falla de una fase a tierra de la barra del lado de baja tensin ....................................... 16

2.3.4 Apertura del interruptor del lado de AT del CEV ................................................................. 24

2.3.5 Falsa activacin despus del cierre de la vlvula de TSC .................................................. 31

2.3.6 Sobretensin inicial del sistema de 230 kV del CEV ........................................................... 38

2.3.7 Resumen .................................................................................................................................. 46

2.4 Sobretensin de descargas atmosfricas ............................................................................ 47

3 CONFIGURACIN DEL APARTARRAYOS CON EL NIVEL DE PROTECCIN Y LA SELECCIN DE ENERGA SOPORTADA POR EL APARTARRAYOS ............................................. 48

3.1 Configuracin del apartarrayos y la seleccin de los parmetros principales ................ 48

3.2 El nivel de proteccin de la sobretensin de operacin y la energa soportada del apartarrayos .......................................................................................................................................... 50

3.2.1 Cierre del interruptor del lado de AT del CEV ...................................................................... 50

3.2.2 Falla de una fase a tierra de barra del lado de baja tensin ............................................... 51

3.2.3 Apertura del interruptor del lado de AT del CEV ................................................................. 53

3.2.4 Activacin falsa despus del cierre de la vlvula de TSC .................................................. 56

3.2.5 Sobretensin de operacin del sistema de 230 kV del CEV ............................................... 58

3.2.6 Nivel de proteccin de sobretensin de operacin y energa soportada del apartarrayos .......................................................................................................................................... 60

4 ANLISIS DE COORDINACIN DE AISLAMIENTO .............................................................. 62

4.1 Los principios de diseo de margen de aislamiento ......................................................... 62

4.2.1 Coordinacin de Aislamiento de tensin de frecuencia industrial continua y sobretensin temporal ......................................................................................................................... 62

4.2.2 Coordinacin de Aislamiento de Sobretensin Operativa ................................................. 65

4.2.3 Coordinacin de Aislamiento de Sobretensin de Descargas atomosfericas ................. 67

5 ANLISIS DE COORDINACIN DE AISLAMIENTO .............................................................. 69






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1 GENERAL Las sobretensiones de los Sistemas de Potencia son inevitables, as que todos los

equipos utilizados en el Sistema de Potencia deberan tener un anlisis de sobretensin y

coordinacin de aislamiento, con el fin de proteger la operacin segura de los equipos. En

esta memoria de clculo se realiza, hace un anlisis en detalle sobre el sistema de CEV

de la subestacin de Nuevo Vallarta 230kV, y tambin aniliza la configuracin de

apartarrayos y la recomendacin del nivel de aislamiento de los equipos. Las normas

aplicables son: IEC60071-1 IEC60071-1, IEEE C57.12.00-2010IEEE 1313.2-1999,

IEEE 1313.1-1996, y la herramienta utilizada para la simulacin de sobretensin es

PSCAD/EMTDC V4.2.1.

El modelo transitorio electromagntico del sistema de CEV fue construido por PSCAD se

muestra en la figura 1-1, y su descripcin es la siguiente:

(1) Lado 230kV de CEV: Se simula por el modelo de equivalentes de fuente de

tensin y la impedancia de corto circuito (fue calculado por la capacidad de corto

circuito de la Barra del lado de 230kV)

(2) Transformador de CEVSe usa el modelo clsico de transformador de PSCAD

capacidad nominal 160Mvar impedancia de corto circuito 13%modelo de

conexin Y/-11, el punto neutro del lado de AT con puesta a tierra corriente de

excitacin 0.01p.u

(3) Apartarrayos: Se usa el modelo de apartarrayos de PSCAD, Las caractersticas de

tensin de acuerdo con los datos de prueba cual fue ofrecido por el fabricante de

apartarrayos;

(4) TCR La vlvula individual se componen por concatenacin de los tiristores del

modelo de tiristores de PSCAD diseados con las caractersticas reales, objetivo

de control es bus de 230kVmotivo de control es 230kVcapacidad es 80MVar

(sensitiva)






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(5) TSC(dos grupos)La vlvula individual se componen por concatenacin de los

tiristores del modelo de tiristores de PSCAD diseados con las caractersticas

reales, cuando la tensin entre los terminales pasa cero se inserta la vlvula,

capacidad de 60 MVar(capacitiva)

(6) 5a y 7a filtro ramaUsa los circuitos de LC en serie a hacer simulacin, modelo

de cableado de estrella sin conexin a tierracapacidades nominales son 15Mvar

(capacitivas).

Fig1-1 Modelo transitorio electromagntico de CEV

FZ

T

CP

IP

B

Iab0

.00

13

3[H

]2

64

.69

[uF

]

0.1

[o

hm

]

CP

IP

RL

RL

Q = 130.8

V

A

FZ

T

CP

IP

B

26

4.6

9[u

F]

0.1

[o

hm

]

0.0

01

33

[H]

Ibc

FZ

T

CP

IP

B

BOD

26

4.6

9[u

F]

0.1

[o

hm

]

0.0

01

33

[H]

Ica

CP

IP

CP

IP

BOD

0.0124 [H]

Ia_

TC

R

Ib_

TC

R

Ic_

TC

R

Ibc_TCR Iab_TCR

Ica_TCR

Vtc

r

ET

CR

Lb

b

Dblck

H

L

(1)

(4)

(5)

(6)

(2)

(3)

6

6

FP1

FP2

FP3

FP4

FP5

FP6

1 2 3 4 5 6

Theta

Ebc

Eab

Eca

Va

Vb

Vc

PLLSix

Pulse6

thetaY

*

-1.0

*

-1.0

*a

165.0

0.0124 [H]

0.0124H]

KBR

A B C A B C A B C

ABC

Q =

0.0

18

84

VA

Q =

22

.31

VA

Q =

21

.86

VA

Q =

-1

.13

3

VA

FP4

T

2

FP1

T

2

FP3

T

2

FP6

T

2

T

2

FP5

T

2

FP2

BR

K_

TC

R

1.1

33

0.0

24

45

V

A

Vg_FC1

Vg_FC1

#1 #2

160.0 [MVA]230.0 [kV] / 13.8 [kV]

0.0

00

1 [u

F]

1 [u

F]

20

3.7

2 [u

F]

0.0

01

4 [H

]

20

3.7

2[u

F]

0.0

01

4 [H

]

20

3.7

2 [u

F]

0.0

01

4 [H

]

EFC1LccEFC1LbbEFC1Laa

EFC1CccEFC1CbbEFC1Caa

EF

C1

Cc

EF

C1

Cb

EF

C1

Ca

Vg_FC7

0.0

00

1[u

F]

20

3.7

2 [u

F]

0.0

00

71

[H]

20

3.7

2 [u

F]

0.0

00

71

[H]

20

3.7

2 [u

F]

0.0

00

71

[H]

EFC7LccEFC7LbbEFC7Laa

EFC7CccEFC7CbbEFC7Caa

EF

C7

Cc

EF

C7

Cb

EF

C7

Ca

A

B

C

C

B

A

A

B

C

V

A

0.0

00

01

[uF

]

0.0

00

01

[uF

]

0.0

00

01

[uF

]

A B C

Q =

87

.68

VA

0.9

5

ET

CR

Lcc

ET

CR

La

a

Ia

Eb

c

Eca

Ea

b

FZ

T

CP

IP

B

FZ

T

CP

IP

B

FZ

T

CP

IP

B

Iab0

.00

13

3[H

]

0.0

01

33

[H]

Ibc 0

.00

13

3[H

]

Ica

26

4.6

9[u

F]

0.1

[o

hm

]

26

4.6

9[u

F]

0.1

[o

hm

]

0.1

[o

hm

]

26

4.6

9[u

F]

CP

IP

CP

IP

CP

IP

TSC

TSC

5th fiter

7th fiter

TCR






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2 ANLISIS DE SOBRETENSIN

2.1 La mxima tensin de funcionamiento El anlisis de la memoria de clculo toma como valor base Este texto hace el anlisis y el

clculo basando en la condicin que el valor vlido de Um-230kV de la tensin mxima de

lnea de la Barra del lado de AT es 245kV y el valor vlido de Um-13.8kV de la tensin

mxima de lnea de la Barra del lado de baja tensin es 16.6kV. As que obtiene la tabla

de la tensin mxima de operacin de CEV:

Tabla2-1 La tensin mxima de operacin de CEV

Objeto voltaje/kV, rms

Barra de 230kV

fase a tierra 141.45

fase a tierra 245

Barra de 13.8kV

fase a tierra 9.58

fase a fase 16.6

Baha de TSC

fase a tierra 10.45

fase a fase 17.42

entre terminales de vlvulas 16.6

entre terminales del capacitor 17.42

entre los terminales del inductor 0.87

Baha de TCR

fase a tierra 9.58

fase a fase 16.6








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(Continuacin)Tabla2-1 La tensin mxima de operacin de CEV

Objeto voltaje/kV, rms

Baha de 5a filtro

fase a tierra 9.98

fase a fase 17.29



Baha de 7a filtro

fase a tierra 9.78

fase a fase 16.94



En la tabla, la tensin de fase a tierra y fase a fase de la rama de TCR toma el valor de la tensin de fase a fase y fase a tierra de la Barra del lado de baja tensin. Este resultado se aplica en todas las tablas de este texto.

2.2 Sobretensin temporal Normalmente las sobretensiones temporales son causadas por las siguientes tres

situaciones

(1) La falla de sola fase a tierraLa falla de una fase a tierra del sistema afecta el

incremento de la tensin de fase a tierra sin falla. La amplitud de la sobretensin

depende de la conexin de puesta a tierra entre la ubicacin de puesta a tierra de

la falla y el neutro del sistema, sobre el sistema del neutro sin puesta a tierra, la

amplitud de la sobretensin temporal de fase a tierra sin falla es veces la

tensin del sistema.






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(2) Operacin de desconexin de cargaCuando las lneas estn sobrecargadas,

por algunas razones, el interruptor dispara y desconecta la carga. Y antes de la

desconexin, debido a que el transporte es una gran carga reactiva inductiva y

activa en la lnea, por lo que la fuerza electromotriz es ms grande que la tensin

del bus. Despus de la desconexin, de acuerdo con el principio de flujo

constante, el potencial de energa transitoria mantendr el valor original, junto con

el efecto de capacitancia de lneas de carga en vaco el cual se origina por la

desconexin y el aumento de potencial y frecuencia el cual fue causado por el

aumento de la velocidad del generador, producir una mayor sobretensin de

frecuencia de potencia.

(3) La resonancia y la resonancia ferromagntica. Como la sobretensin causada por

la resonancia tiene un valor muy alto, debera evitar la produccin de este tipo de

sobretensin por medidas de seguridad.

Por la falta de los datos de la Red Elctrica del sistema de 230kV, no se podr realizar el

clculo en detalle sobre la sobretensin temporal real del sistema de CEV. En sta

memoria de clculo, se considera que, el sistema de CEV es un sistema que el neutro del

lado de baja tensin sin puesta a tierra, la tensin mxima de fase a tierra es la tensin de

fase a tierra sin falla cuando la falla ocurre en la barra de una fase a tierra, por tanto, la

mxima sobretensin de fase a tierra entre la Barra del lado de baja tensin y cada baha

es 3Um-13.8kV. La tensin de fase a fase entre la Barra de CEV y cada baha, la tensin

entre terminales de vlvula de baha de TSC, la tensin entre terminales de vlvula de

baha de TCR y la tensin entre terminales de todos los capacitores e inductores, estas

tensiones deben considerar el valor de cada tensin cuando el sistema de 230kV sufre la

sobretensin de frecuencia de potencia 1.3Um-230kV. En base a las condiciones

anteriores, la mxima sobretensin temporal de CEV es como lo que muestra en la Tabla

2-2 :






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Tabla2-2 La sobretensin temporal de CEV

Descripcin Voltaje/kV, rms

Barra de 230kV

Fase a tierra 183.9

Fase a fase 318.5

Barra de 13.8kV

Fase a tierra 16.6

Fase a fase 21.58

Baha de TSC

Fase a tierra 17.42

Fase a fase 22.65



entre terminales del inductor 1.13

Baha de TCR

Fase a tierra 16.6

Fase a fase 21.58



Baha de 5a filtro

Fase a tierra 17.29

Fase a fase 22.48



Baha de 7a filtro

Fase a tierra 16.94

Fase a fase 22.02








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2.3 Sobretensin operativa

2.3.1 General La sobretensin transitoria de fase a tierra o de fase a fase que se origina por la falla de la

lnea, operaciones del interruptor u otras causas externas en el sistema. En sta memoria

se consideran la sobretensin en las siguientes situaciones.

(1) El cierre del interruptor del lado de AT de CEV.

(2) La falla de una fase de puesta a tierra del lado de baja tensin.

(3) La apertura del interruptor del lado de tensin de CEV.

(4) La apertura instantnea despus del cierre patronal de la vlvula de TSC.

(5) Sobretensin inicial del sistema de 230kV a CEV.

Sobretensin operativa obtenida por el siguiente clculo, sistema de 230kV 1p.u.=200.8sistema de 13.8kV 1.p.u.=13.55kV.

2.3.2 El cierre del interruptor del lado de AT del CEV La entrada lgica de CEV es: primero cierran todas desconectadoras tipo cuchilla del lado

de baja tensin, y luego cierra el interruptor del lado de AT de transformador de CEV, y al

final se abren las bahas de TCR y TSC. Debido al cierre del interruptor del lado de AT de

CEV, se refiere al transformador de CEV y la baha del filtro, entonces se producir la

sobretensin de la Barra del lado de baja tensin y todas las bahas. Bajo estas

restricciones, las condiciones estables para el cierre: la forma de operacin de sistema es

la mnima, la tensin de la Barra del lado de AT de CEV es la mxima tensin 245kV del

sistema, El tap del transformador del CEV se ubica en el valor nominal de 230kV/ 13.8kV.

La sobretensin causada por el cierre del interruptor, para obtener la sobretensin ms

critica que pueda producir ste, para esta memoria, en un ciclo de frecuencia de potencia

se toma la seleccin uniforme del momento de cierre del interruptor, y tambin se obtiene

estadsticamente la sobretensin ms crtica de la Barra del lado de baja tensin y todas

las bahas, el resultado del clculo se muestra en la siguiente Tabla. Debido al cierre del






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interruptor del lado del trasformador del AT de CEV, las bahas de TSC y TCR en ese

momento se encuentran cerradas, y la corriente la cual pasa en estas dos bahas es

mnima, por lo tanto, la tensin soportada del capacitor inductor de las bahas de TSC y

TCR ser de un valor muy pequeo, adems la tensin de fase a fase y fase a tierra de

estas dos ramas es tan grande como la de Barra.






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Tabla2-3 La sobretensin de maniobra causada por el cierre de ruptura lado AT de CEV

Descripcin Voltaje pico [kV] Voltaje pico [p.u.]

Barra de 230kV

Fase a tierra 220 1.1

Fase a fase 390 1.9

Barra de 13.8kV

Fase a tierra 16.96 1.252

Fase a fase 29.38 2.168

Baha de TSC


Fase a fase 29.36 2.167

entre terminales de vlvulas 29.36 2.167

entre terminales del capacitor Muy pequeo Muy pequeo

entre terminales del inductor Muy pequeo Muy pequeo

Baha de TCR


Fase a fase 29.28 2.161



Baha de 5a filtro


Fase a fase 41.2 3.041

entre terminales del capacitor 25.2 1.86

entre terminales del inductor 9.2 0.679

Baha de 7a filtro










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En los siguientes grficos se muestra el comportamiento de las tensiones; de acuerdo a

los resultados obtenidos:

Fig2-1 Tensin de Barra de 230kV

Fig2-2 Tensin de Barra de 13.8kV

The 230kV busbar voltage/kV

0.100 0.110 0.120 0.130 0.140 0.150 0.160 0.170 0.180 0.190 0.200 ...

...

...

-250

250

phase

to g

round

Us220

-400

-300 -200

-100

0 100

200 300

400

phase

to p

hase

Us220ab Ebusbc Us220ca

The 13.8kV busbar voltage/kV

time/s 0.100 0.110 0.120 0.130 0.140 0.150 0.160 0.170 0.180 0.190 0.200 ...

...

...

-20.0

-15.0

-10.0

-5.0

0.0

5.0

10.0

15.0

20.0

phase

to g

round

Ebusa Ebusb Ebusc

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to p

hase

Ebusab Ebusca Ebusbc






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Fig2-3 Tensin de la baha de TSC

Fig2-4 Tensin de la baha de TCR

The voltage of TSC brach/kV

time/s 0.100 0.110 0.120 0.130 0.140 0.150 0.160 0.170 0.180 0.190 0.200 ...

...

...

-30

-20

-10

0

10

20

30

betw

een v

alv

e t

erm

inals

UVa UVb UVc

The voltage of TCR brach/kV

time 0.100 0.110 0.120 0.130 0.140 0.150 0.160 0.170 0.180 0.190 0.200 ...

...

...

-30

-20

-10

0

10

20

30

betw

een v

alv

e t

erm

inals

UTCRab UTCRbc UTCRca






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Fig2-5 Tensin de la baha de 5a filtro

The voltage of 5th f ilter brach/kV

time/s 0.100 0.110 0.120 0.130 0.140 0.150 0.160 0.170 0.180 0.190 0.200 ...

...

...

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round

EFC1Ca EFC1Cb EFC1Cc

-50

40

phase

to p

hase

EFC1Cab EFC1Cbc EFC1Cca

-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor

EFC1Ccc EFC1Cbb EFC1Caa

-10.0 -7.5

-5.0 -2.5

0.0 2.5 5.0

7.5 10.0

induct

or

EFC7Laa EFC7Lbb EFC7Lcc






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time/s 0.100 0.110 0.120 0.130 0.140 0.150 0.160 0.170 0.180 0.190 0.200 ...

...

...

-20.0

-15.0 -10.0

-5.0 0.0

5.0 10.0

15.0 20.0

phase

to g

round


-40 -30

-20 -10

0 10 20

30 40

phase

to p

hase


-20.0 -15.0

-10.0 -5.0

0.0 5.0

10.0

15.0 20.0

capaci

tor

EFC7Caa EFC7Cbb EFC7Ccc

-10.0 -7.5

-5.0 -2.5

0.0 2.5 5.0

7.5 10.0

induct

or







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2.3.3 La falla de una fase a tierra de la barra del lado de baja tensin

El lado de baja tensin del CEV es un sistema con neutro sin puesta a tierra, y se

comporta de las siguientes maneras, cuando ocurre una falla de una fase a tierra, la

corriente de corto circuito es una corriente capacitiva muy pequea, esta corriente

pequea no puede formar un arco estable, sino expresar un fenmeno que el arco

extingue temporalmente, cuando la corriente de falla pasa por cero, por lo cual disminuye

el valor de la tensin hasta el punto de recuperacin. Posteriormente, la falla, y reaparece

el arco, en ese momento el sistema producir un fenmeno intermitente al reducirse el

tiempo. Esta falla intermitente de puesta a tierra de extincin y reencendido del arco,

puede ocurrir al cambio instantneo de la situacin del sistema, y producir una

sobretensin elevada al sistema. La amplitud de sobretensin causada por este tipo de

fallas, relacionado al tiempo de extincin y reencendido del arco, se basa, en la extincin

del arco de la corriente oscilante de frecuencia industrial pasa cero, se llama la teora de

extincin del arco de frecuencia industrial; Y segn la investigacin, la teora de alta

frecuencia podr tener un valor muy alto de amplitud de sobretensin, y la teora de

frecuencia industrial podr tener un valor cerca al valor real de la amplitud de

sobretensin. Por lo anterior, se elige la teora de frecuencia industrial para hacer el

anlisis y simulacin de sobretensin, el resultado del anlisis de la teora de extincin del

arco de frecuencia industrial es cada medio periodo, ocurrir el mismo fenmeno de

extincin del arco y reencendido, cada vez, en el momento en que el reencendido

aumente, y cuando la tensin de fase aumente, ocurre el reencendido, y la amplitud de

sobretensin es ser igual. En esta memoria, se muestran dos resultados de la simulacin

de reencendido, y la situacin del funcionamiento antes de la falla para la simulacin y

son las siguientes: la tensin de Barra de AT de CEV es 230kV, y tap del transformador

es 218.5/13.8kV, se coloca un TSC, y la compensacin del lado de BT de CEV es 115.7

MVAR, la tensin del lado de BT es 15.8kV, y la mxima sobretensin la cual fue

calculada por la sobretensin se muestra en la siguiente tabla.






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Tabla2-4 Sobretensin de maniobra causada por la puesta a tierra de una fase de Barra de 13,8kV


Barra de 230kV

Fase a tierra 200.08 1

fase a fase 364.3 1.7

Barra de 13.8kV



Baha de TSC

bloqueada






Baha de TSC

desbloqueada



entre terminales de vlvulas 5 0.369



Baha de TCR










REV.:0 Fecha:09-02-2015


(Continuacin)Tabla2-3 La sobretensin de maniobra causada por el cierre de ruptura lado AT de CEV


Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro










REV.:0 Fecha:09-02-2015


En los siguientes grficos se muestra el comportamiento de las tensiones; de acuerdo a los resultados obtenidos:




0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-200

-150

-100 -50

0

50

100 150

200

phase

to g

round

Us220

-400

-300 -200

-100

0 100

200 300

400

phase

to p

hase



time/s 0.770 0.780 0.790 0.800 0.810 0.820 0.830 0.840 0.850 0.860 0.870 ...

...

...

-50

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round

Ebusa Ebusb Ebusc

-50

50

phase

to p

hase







REV.:0 Fecha:09-02-2015


Fig2-9 Tensin de la baha TSC bloqueada

The voltage of blocked TSC brach/kV

time/s 0.770 0.780 0.790 0.800 0.810 0.820 0.830 0.840 0.850 0.860 0.870 ...

...

...

-50 -40

-30 -20

-10 0

10

20 30

phase

to g

round

Etsca Etscb Etscc

-50

50

phase

to p

hase

Etscab Etscbc Etscca

-50

50

valv

e

UVa UVb UVc

-2.00 -1.50

-1.00 -0.50

0.00 0.50 1.00

1.50 2.00

capaci

tor

UCa UCb UCc

-2.00 -1.50

-1.00 -0.50 0.00 0.50

1.00 1.50 2.00

induct

or

ULa ULb ULc






REV.:0 Fecha:09-02-2015


Fig2-10 Tensin de la baha TSC desbloqueada

The voltage of TSC unblocked brach/kV

time/s 0.770 0.780 0.790 0.800 0.810 0.820 0.830 0.840 0.850 0.860 0.870 ...

...

...

-50 -40

-30 -20

-10 0

10

20 30

phase

to g

round

Etsca Etscb Etscc

-50 -40

-30 -20

-10 0

10

20 30

phase

to p

hase


-2.0 -1.0

0.0 1.0

2.0 3.0 4.0

5.0 6.0

valv

e

UVa UVb UVc

-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor

UCa UCb UCc

-25.0

25.0

induct

or

ULa ULb ULc






REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.770 0.780 0.790 0.800 0.810 0.820 0.830 0.840 0.850 0.860 0.870 ...

...

...

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round


-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to p

hase


-15.0

-10.0

-5.0

0.0

5.0

10.0

15.0

capaci

tor


-15.0

-10.0

-5.0

0.0

5.0

10.0

15.0

induct

or







REV.:0 Fecha:09-02-2015


2.3.4 Apertura del interruptor del lado de AT del CEV La lgica de apertura del CEV es la siguiente: Primero, Se realiza la apertura de las bahas del TCR y TSC, luego se desconectan los interruptores del lado de AT del transformador del CEV, como la carga del capacitor de cada baha no aporta y en el transformador del CEV existe una corriente de excitacin, eso causa, una sobretensin del lado de BT del CEV despus de la apertura de los interruptores. Por lo tanto, segn las consideraciones, la situacin de funcionamiento antes de la apertura del CEV para la simulacin es: la tensin de Barra de AT del CEV es 245 kV, y el tap del transformador es 218.5/13.8 kV, se coloca un TSC, y la compensacin del lado de BT del CEV es 124.9 MVAr, la tensin del lado de BT es 16.6 kV, y la mxima sobretensin la cual fue calculada por la sobretensin que se muestra en la siguiente tabla.

Tabla2-5 La sobretensin de maniobra causada por la apertura de ruptura lado AT CEV


Barra de 230kV



Barra de 13.8kV


Fase a fase 31.36 2.3144

Baha de TSC






Baha de TCR


Fase a fase 31.36 2.314








REV.:0 Fecha:09-02-2015



Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro





El interruptor de lado

AT de CEV fractura 468.75 2.33




0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-200

-150

-100 -50

0

50

100 150

200

phase

to g

round

Us220

-400

-300 -200

-100

0 100

200 300

400

phase

to p

hase







REV.:0 Fecha:09-02-2015


Fig2-14 Tensin de interruptor de AT de CEV


The voltage of HV side breaker of SVC/kV

0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

fruct

ure

E220aa E220bb E220cc


time/s 0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-20.0

-15.0

-10.0

-5.0

0.0

5.0

10.0

15.0

20.0

phase

to g

round

Ebusa Ebusb Ebusc

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

phase

to p

hase







REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-40

50

phase

to g

round

Etsca Etscb Etscc

-80 -60

-40 -20

0 20 40

60 80

phase

to p

hase


-60

-40

-20

0

20

40

60

valv

e

UVa UVb UVc

-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor

UCa UCb UCc

-5.0

4.0

induct

or

ULa ULb ULc






REV.:0 Fecha:09-02-2015




time 0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

valv

e


-1.00

-0.80

-0.60

-0.40

-0.20

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

induct

or

ETCRLaa ETSCLbb ETCRLcc






REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round


-40 -30

-20 -10

0 10 20

30 40

phase

to p

hase


-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor


-10.0 -7.5

-5.0 -2.5

0.0 2.5 5.0

7.5 10.0

induct

or







REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 ...

...

...

-20.0

-15.0 -10.0

-5.0 0.0

5.0 10.0

15.0 20.0

phase

to g

round


-40 -30

-20 -10

0 10 20

30 40

phase

to p

hase


-20.0 -15.0

-10.0 -5.0

0.0 5.0

10.0

15.0 20.0

capaci

tor


-2.00 -1.50

-1.00 -0.50

0.00 0.50 1.00

1.50 2.00

induct

or







REV.:0 Fecha:09-02-2015


2.3.5 Falsa activacin despus del cierre de la vlvula de TSC Despus del cierre de la vlvula de TSC, la energa acumulada en el capacitor no se emite en un periodo corto, entonces, en un periodo de tiempo, la vlvula de TSC sufrir la suma de tensiones del capacitor ms la tensin de la Barra del lado BT, en ese caso, en el que la vlvula se da una falsa activacin en la tensin mxima entre terminales, se podr producir una sobretensin muy alta en el sistema. Y el escenario de funcionamiento antes del cierre de TSC es el siguiente: la tensin de Barra de AT de CEV es 245kV, el tap del transformador del CEV es 218.5/13.8kV, la compensacin del lado de BT del CEV es 124.9 MVAR, la tensin del lado de BT es 16.6kV, y el resultado del clculo se muestra en la siguiente tabla.

Tabla2-6 La sobretensin de maniobra causada por una falsa activacin de la vlvula de TSC


La Barra de 230kV


Fase a fase 439.2 2.187

La Barra de 13.8kV



La rama de TSC






La rama de TCR




entre terminales del inductor 22 1.624






REV.:0 Fecha:09-02-2015


(Continuacin)Tabla2-6 La sobretensin de maniobra causada por una falsa activacin de la vlvula de

TSC


La rama de 5a filtro



entre terminales del capacitor 38 2.804


La rama de 7a filtro








0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 0.530 0.540 0.550 0.560 0.570 0.580 ...

...

...

-300

-200

-100

0

100

200

300

phase

to g

round

Us220

-500

400

phase

to p

hase







REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 0.530 0.540 0.550 0.560 0.570 0.580 ...

...

...

-25.0 -20.0

-15.0 -10.0 -5.0

0.0 5.0

10.0

15.0 20.0

phase

to g

round

Ebusa Ebusb Ebusc

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

phase

to p

hase







REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 0.530 0.540 0.550 0.560 0.570 0.580 ...

...

...

-50

40

phase

to g

round

Etsca Etscb Etscc

-80 -60

-40 -20

0 20 40

60 80

phase

to p

hase


-60

-40

-20

0

20

40

60

valv

e

UVa UVb UVc

-50

50

capaci

tor

UCa UCb UCc

-50 -40

-30 -20 -10

0

10 20 30

induct

or

ULa ULb ULc






REV.:0 Fecha:09-02-2015


Fig2-23 Tensin de la bahia de TCR


time 0.50 ...

...

...

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

valv

e


-25.0

25.0

y

ETCRLcc ETCRLaa ETSCLbb






REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 0.530 0.540 0.550 0.560 0.570 0.580 ...

...

...

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round


-80 -60

-40 -20

0 20 40

60 80

phase

to p

hase


-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor


-25.0

25.0

induct

or







REV.:0 Fecha:09-02-2015


Fig2-25 Tensin de la baha del filtro de 7a filtro


time/s 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 0.530 0.540 0.550 0.560 0.570 0.580 ...

...

...

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round


-50

60

phase

to p

hase


-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor


-12.5

10.0

induct

or







REV.:0 Fecha:09-02-2015


2.3.6 Sobretensin inicial del sistema de 230 kV del CEV Por la falta de los datos de la Red elctrica del sistema de 230kV, no se podr analizar en detalle la

sobretensin de operacin del lado de AT de CEV. Por lo cual, se selecciona el nivel de la proteccin de

sobretensin de operacin de los apartarrayos de Barra de 230kV siendo la mxima sobretensin de

operacin de fase a tierra, y segn la informacin, el nivel de proteccin de sobretensin de operacin del

apartarrayos de Barra de 230kV es 390kV. En consecuencia: en el lado de AT de CEV se tiene una amplitud

390kV de fase a tierra, y la tensin 230KV de la amplitud de fase a fase, y la forma de onda de la tensin

obtenida es la siguiente:

De acuerdo la manera anterior se obtiene la sobretensin de los equipos, y sus resultados como se muestran

en la siguiente tabla:

Tabla2-7 La sobretensin de maniobra que viene de sistema de 230 kV


Barra de 230kV


Fase a fase 663 3.302

Barra de 13.8kV

fase a tierra 33.3 2.458


Baha de TSC

bloqueada





entre terminales del inductor very small very small






REV.:0 Fecha:09-02-2015


(Continuacin)Tabla2-7 La sobretensin de maniobra que viene de sistema de 230 kV


Baha de TSC

desbloqueada


Fase a fase 90 6.642066421




Baha de TCR





Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro










REV.:0 Fecha:09-02-2015





0.420 0.430 0.440 0.450 0.460 0.470 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 ...

...

...

-300

-200

-100 0

100

200

300 400

500

phase

to g

round

Ea Eb Ec

-800

-600 -400

-200

0 200

400 600

800

phase

to p

hase

Eab1 Ebc1 Eca1


time/s 0.420 0.430 0.440 0.450 0.460 0.470 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 ...

...

...

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round

Ebusa Ebusb Ebusc

-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

phase

to p

hase







REV.:0 Fecha:09-02-2015


Fig2-28 Tensin de la baha de TSC desbloqueada

The voltage unblocked of TSC brach/kV

time/s 0.420 0.430 0.440 0.450 0.460 0.470 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 ...

...

...

-60

40

phase

to g

round

Etsca Etscb Etscc

-80

100

phase

to p

hase


-20.0 -15.0

-10.0 -5.0

0.0 5.0

10.0

15.0 20.0

valv

e

UVa UVb UVc

-80 -60

-40 -20

0 20 40

60 80

capaci

tor

UCa UCb UCc

-20.0 -15.0

-10.0 -5.0 0.0 5.0

10.0 15.0 20.0

induct

or

ULa ULb ULc






REV.:0 Fecha:09-02-2015


Fig2-29 Tensin de la baha de TSC bloqueada

The voltage blocked of TSC brach/kV

time/s 0.720 0.730 0.740 0.750 0.760 0.770 0.780 0.790 0.800 0.810 0.820 ...

...

...

-40

50

phase

to g

round

Etsca Etscb Etscc

-80

100

phase

to p

hase


-80 -60

-40 -20

0 20 40

60 80

valv

e

UVa UVb UVc

-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor

UCa UCb UCc

-0.030

-0.020

-0.010

0.000

0.010

0.020

0.030

induct

or

ULa ULb ULc






REV.:0 Fecha:09-02-2015




time 0.420 0.430 0.440 0.450 0.460 0.470 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 ...

...

...

-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

valv

e


-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

induct

or

ETCRLcc ETCRLaa ETSCLbb






REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.420 0.430 0.440 0.450 0.460 0.470 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 ...

...

...

-50

-40 -30

-20 -10

0 10

20 30

phase

to g

round


-80 -60

-40 -20

0 20 40

60 80

phase

to p

hase


-50 -40

-30 -20

-10 0

10

20 30

capaci

tor


-10.0

12.5

induct

or







REV.:0 Fecha:09-02-2015




time/s 0.420 0.430 0.440 0.450 0.460 0.470 0.480 0.490 0.500 0.510 0.520 ...

...

...

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

phase

to g

round


-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

phase

to p

hase


-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

capaci

tor


-8.0 -6.0

-4.0 -2.0

0.0 2.0 4.0

6.0 8.0

induct

or







REV.:0 Fecha:09-02-2015


2.3.7 Resumen

A travs del anlisis de la sobretensin de operacin que posiblemente aparecer en el sistema del CEV, se puede obtener la mxima sobretensin que cada equipo puede soportar como se muestra en la tabla 2-7, basado en la tabla 2-7, la sobretensin de operacin es mucho ms grande que la tensin normal de operacin, por tanto, para limitar la sobretensin de operacin, el CEV necesita configurar el apartarrayo para proteger los dispositivos de CEV. Y se aplica la configuracin en el siguiente punto.

Tabla2-7 La sobretensin mxima de maniobra de CEV


Barra de 230kV



Barra de 13.8kV



Baha de TSC






Baha de TCR


Fase a fase 64.7 4.7758








REV.:0 Fecha:09-02-2015


(Continuacin)Tabla2-7 La sobretensin mxima de maniobra de CEV


Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro





2.4 Sobretensin de descargas atmosfricas En caso que el sistema de blindaje de la subestacin falle y la descargue se dirija al sistema de CEV, todos los equipos del sistema de CEV sufrirn una sobretensin por descarga atmosfrica muy elevada, el valor de la amplitud llegar a cientos de kV. Para reducir el nivel de la sobretensin de descarga atmosfrica, necesita configurar apartarrayos y equipos apropiados en ubicaciones adecuadas, el detalle de la ubicacin se aplica en el siguiente captulo. Despus de configurar los apartarrayos, el nivel de sobretensin por descarga atmosfrica que pueden afectar de los equipos pueden estn debajo del nivel de proteccin de sobretensin por descargas atmosfricas del apartarrayo.






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3 CONFIGURACIN DEL APARTARRAYOS CON EL NIVEL DE PROTECCIN Y LA SELECCIN DE ENERGA SOPORTADA POR EL APARTARRAYOS

3.1 Configuracin del apartarrayos y la seleccin de los parmetros principales Segn el resultado del anlisis de la tensin en el captulo anterior, el sistema del CEV puede sufrir la sobretensin de operacin y descarga atmosfrica muy elevada, para proteger los equipos, se necesita escoger unos apartarrayos adecuados para limitar el la aparicin elevada de sobretensin en el sistema, por eso, la solucin escogida de la configuracin de apartarrayos del sistema de CEV se muestra en la figura 3-1.

a) Se ubica el apartarrayo A1 en el punto de conexin del interruptor a la entrada de la lnea en 230 kV y el lado de AT del transformador de CEV, para evitar la sobretensin del sistema de 230 kV al sistema de CEV.

b) Se ubica el apartarrayo A2 en la conexin del inductor de baha de filtro y capacitor, para evitar la sobretensin de baha de filtro.

c) Se ubica el apartarrayo A3 de fase a tierra se coloca en la Barra del lado de BT, para evitar la sobretensin de Barra de 34.5kV.

d) En la conexin de la vlvula de la baha de TSC y el capacitor, se configura el apartarrayo A4 de fase a tierra para evitar la sobretensin de la baha de TSC, y entre los terminales de vlvula de TSC se coloca el apartarrayo A5, para proteger tiristores de la baha de TSC.

Los parmetros detallados de los apartarrayos colocados se muestran en la Tabla 3-1.






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TCR Vavle

A1

A3

A2

230kV BUS

34.5kV BUS

TCRFC7

TSC Vavle

A4

TSC

A5A2

FC5

TSC Vavle

A4

TSC

A5A2

Fig 3-1 El esquema de apartarrayos de CEV

Tabla 3-1 Parmetro de los apartarrayos

Apartarrayo A1 A2 A3 A4 A5

Tensin de funcionamiento

continuo/kV, rms 154 19 19 19 28.8

Tensin nominal/kV, rms 192 23.8 23.8 23.8 36

Voltaje de CD de referencia

1mA /kV, rms 272.6 34 34 34 52






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3.2 El nivel de proteccin de la sobretensin de operacin y la energa soportada del apartarrayos

3.2.1 Cierre del interruptor del lado de AT del CEV La condicin del clculo es igual que en el punto 2.3.2, despus de configurar el apartarrayo, el resultado del clculo de sobretensin causada por el cierre del interruptor del lado de AT del CEV se muestra en la Tabla 3-2. Con la inclusin de los apartarrayos, el comportamiento del sistema antes y despus de cerrar el interruptor es el mismo.

Tabla3-2 La sobretensin de maniobra causada por el cierre de ruptura lado AT de CEV con apartarrayo


Barra de 230kV


Fase a fase 390 1.9

Barra de 13.8kV


Fase a fase 29.38 2.168

Baha de TSC


Fase a fase 29.36 2.167




Baha de TCR


Fase a fase 29.28 2.161








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Tabla3-2 La sobretensin de maniobra causada por el cierre de ruptura lado AT de CEV con apartarrayo


Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro





3.2.2 Falla de una fase a tierra de barra del lado de baja tensin De igual manera la condicin como se mostr en el parrafo2.3.3, la operacin del apartarrayo; la tensin, la corriente y la energa soportada del apartarrayo se muestran en tabla 3-3, despus de colocar los apartarrayos, el resultado de sobretensin causada por el cierre de interruptores del lado de AT de CEV se muestra en la Tabla 3-4.

Tabla 3-3 La tensin, corriente y energa de apartarrayos causados por Una fase a tierra de 13.8kV

Apartarrayo A1 A2 para 5a filtro A2 para 7a

filtro A3 A4 A5

Operacin ninguna accin Accin Accin Accin Accin ninguna accin

Voltaje/kV, pico 247.7 36.9 36 22.1 42 42.9

Corriente/A,

pico Muy pequeo 16 11 very small 42 Muy pequeo

Energia/kJ,

pico Muy pequeo 0.024 0.02 0.12 0.82 Muy pequeo






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Table3-4 La sobretensin de maniobra causada por la puesta a tierra de 1 fase de autobs 13,8kV con

apartarrayo


Barra de 230kV



Barra de 13.8kV



Baha de TSC

bloqueada






Baha de TSC

desbloqueada











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(Continuacin)Table3-4 La sobretensin de maniobra causada por la puesta a tierra de 1 fase de autobs

13,8kV con apartarrayo


Baha de TCR





Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro





3.2.3 Apertura del interruptor del lado de AT del CEV Bajo la misma condicin como del punto 2.3.3, la operacindel apartarrayo; la tensin, la corriente y la energa soportada del apartarrayo se muestran en tabla 3-5, despus de colocar los apartarrayos, el resultado de sobretensin causada por el cierre de interruptores del lado de AT de CEV se muestra en laTabla 3-6.






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Tabla 3-5 Tensin, Corriente y energa de los apartarrayos causadas por la apertura de ruptura del lado de AT del CEV

Apartarrayo A1 A2 para 5a filtro A2 para

7a filtro A3 A4 A5

Operacin ninguna accin ninguna accin ninguna

accin ninguna accin accin ninguna accin

Voltaje/kV, pico 247.7 18.4 18.2 18.09 37 42.9

Corriente/A,

pico Muy pequeo Muy pequeo

Muy

pequeo Muy pequeo 17 Muy pequeo

Energa/kJ,

pico Muy pequeo Muy pequeo

Muy

pequeo Muy pequeo 5 Muy pequeo

Tabla3-6 La sobretensin de maniobra causada por la apertura de ruptura lado AT de CEV con

apartarrayo


Barra de 230kV



Barra de 13.8kV


Fase a fase 31.36 2.3144






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(Continuacin) Tabla3-6 La sobretensin de maniobra causada por la apertura de ruptura lado AT de

CEV con apartarrayo

Baha de TSC






Baha de TCR


Fase a fase 31.36 2.314



Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro





El interruptor del lado de

AT del CEV fractura 468.75 2.33






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3.2.4 Activacin falsa despus del cierre de la vlvula de TSC

De igual manera la condicin como el prrafo 2.3.5, la operacin del apartarrayo; la tensin, la corriente y la energa soportada del apartarrayo se muestran en tabla 3-7, despus de colocar apartarrayos, el resultado de sobretensin causada por la apertura de los interruptores del lado de AT del CEV se muestra en Tabla 3-8.

Tabla 3-7 La tensin, corriente y energia de los apartarrayos

Apartarrayo A1 A2 para 5a filtro A2 for 7a

filtro A3 A4 A5

Operacin ninguna accin accin ninguna

accin ninguna accin accin accin

Voltaje/kV, pico 247.7 36 28.8 22.1 39.8 52.6

Corriente/A,

pico Muy pequeo 15.5

Muy

pequeo Muy pequeo 19.8 2.5

Energa/kJ,

pico Muy pequeo 0.19

Muy

pequeo Muy pequeo 0.82 0.05

Tabla3-8 La tensin de conmutacin causada por una falsa activacin de la vlvula TSC con apartarrayo


Barra de 230kV


Fase a fase 454.1 2.261

Barra de 13.8kV








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(Continuacin)Tabla3-8 La tensin de conmutacin causada por una falsa activacin de la vlvula TSC con

apartarrayo


Baha de TSC






Baha de TCR





Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro










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3.2.5 Sobretensin de operacin del sistema de 230 kV del CEV De la misma manera la condicin como se mostr en el punto 2.3.6, la operacin del apartarrayo; la tensin, la corriente y la energa soportada del apartarrayo se muestran en tabla 3-9, despus de colocar los apartarrayos, el resultado de sobretensin causada por la apertura de los interruptores del lado de AT del CEV se muestra en la Tabla 3-10.

Tabla 3-9 Tensin, corriente y energa de apartarrayos


filtro A3 A4 A5

Operacin accin accin accin ninguna accin accin accin

Voltaje/kV, pico 390 38.2 36.2 33.35 44.8 60.8

Corriente/A, pico 1000 39 12 Muy pequeo 245 32.1

Energa/kJ, pico 828 1.64 0.14 Muy pequeo 7.5 2.38

Tabla3-10 La sobretensin de maniobra procedente de sistema de 230 kV con apartarrayo


Barra de 230kV



Barra de 13.8kV



Baha de TSC

bloqueada











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(Continuacin)Tabla3-10 La sobretensin de maniobra procedente de sistema de 230 kV con apartarrayo


Baha de TSC

desbloqueada






Baha de TCR





Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro










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3.2.6 Nivel de proteccin de sobretensin de operacin y energa soportada del apartarrayos

De acuerdo al resultado del clculo de este captulo, el valor recomendable del nivel de

proteccin de sobretensin de operacin y energa soportada de apartarrayos se muestra

en la Tabla 3-11; En la tabla 3-12 se muestran los resultados de la sobretensin de

maniobra mxima del CEV con apartarrayos

Tabla3-11 El SIPL y capacidad mnima de disipacin de potencia de apartarrayo


filtro A3 A4 A5

SIPL/kV 390 45 45 45 45 68.7

Corriente Coordinacin /A 1000 250 250 250 250 250

Energa/kJ 1000 10 10 10 10 10

SIPLNivel de proteccin al impulso por maniobra

Tabla3-12 Sobretensin de maniobra mxima del CEV con apartarrayos


Barra de230kV



Barra de13.8kV








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(Continuacin) Tabla3-12 Sobretensin de maniobra mxima de CEV con apartarrayo


Baha de TSC






Baha de TCR





Baha de 5a filtro





Baha de 7a filtro










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4 ANLISIS DE COORDINACIN DE AISLAMIENTO

4.1 Los principios de diseo de margen de aislamiento

El mnimo margen de aislamiento de diseo segn la Tabla 4-1

Tabla 4-1 Mnimo margen de aislamiento del equipo de CEV

Impulso por Maniobra Impulso por Descarga

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Estudio de Sobretension y Coordinación