DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA - chj.es · de instalaciones industriales a las redes de acequias, así como alivios del alcantarillado a las acequias en tiempo de lluvia. Estas deficiencias

PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 19

DOCUMENTO Nº 1

MEMORIA

DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA


DOCUMENTO Nº 1

MEMORIA

INDICE

1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5

1.1. ANTECEDENTES. ............................................................................................................ 5

1.2. OBJETO DEL PROYECTO............................................................................................... 5

1.3. METAS BÁSICAS DEL PROYECTO. ............................................................................... 5

2. AREA DE UBICACIÓN............................................................................................................. 6

3. DATOS DE PARTIDA, ESTUDIOS PREVIOS. ........................................................................ 6

4. SITUACIÓN ACTUAL............................................................................................................... 6

5. EMPLAZAMIENTO................................................................................................................... 7

5.1. REPORTAJE FOTOGRÁFICO.......................................................................................... 8

5.2. TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO......................................................................................... 8

5.3. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO ............................................................................. 8

6. DESCRIPCIÓN DE LAS ACTUACIONES................................................................................ 9

6.1. ACTUACIÓN Nº1 – DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA “EL

SEQUIAL”....................................................................................................................... 9

6.2. ACTUACIÓN Nº 2 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO GRANELL Y DE

LA C/ LA CANAL. ......................................................................................................... 10

6.3. ACTUACIÓN Nº 3 – COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA AVENIDA VILELLA. 11

6.4. ACTUACIÓN Nº 4 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL PASO SUBTERRÁNEO DE

LA RONDA BERNAT ALINYÓ. .................................................................................... 11

6.5. ACTUACIÓN Nº 5 – DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8. .. 12

6.6. ACTUACIÓN Nº 6 – COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES

DEPORTIVAS MUNICIPALES..................................................................................... 12

6.7. ACTUACIÓN Nº 7 – MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL

MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES................................................ 13

7. RESUMEN DE LAS ACTUACIONES. ....................................................................................14

8. PUNTOS SINGULARES. ........................................................................................................14

9. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS...............................................................................................14

9.1. CÁLCULOS HIDRÁULICOS. ...........................................................................................14

9.2. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS REDES DE CONDUCCIONES...............................14

9.3. CÁLCULO DE ESTRUCTURAS ......................................................................................15

9.4. CÁLCULOS ELÉCTRICOS..............................................................................................15

9.5. DISPONIBILIDAD DE TERRENOS .................................................................................15

9.6. AUTORIZACIONES Y PERMISOS NECESARIOS.........................................................15

10. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. ..................................................................................................15

10.1. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. CARACTERÍSTICAS GENERALES...............................15

11. INSTRUMENTACIÓN Y CONTROL. ......................................................................................16

12. REPLANTEO DE LAS OBRAS. ..............................................................................................16

13. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD. ..................................................................................16

14. PROPUESTAS DE CARÁCTER ECONÓMICO-ADMINISTRATIVO. ....................................16

14.1. PLAZO DE EJECUCIÓN................................................................................................16

14.2. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.........................................................................17

14.3. REVISIÓN DE PRECIOS...............................................................................................17

14.4. PLAZO DE GARANTÍA ..................................................................................................17

15. FACTORES ECONÓMICOS DE LA OBRA............................................................................17

15.1. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS.....................................................................................17

15.2. PRESUPUESTO DE LA OBRA .....................................................................................17

16. DOCUMENTOS QUE CONSTITUYEN EL PROYECTO........................................................18

17. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA. ...............................................................................19

18. CONCLUSIÓN. .......................................................................................................................19



1. INTRODUCCIÓN.

1.1. ANTECEDENTES.

El Ayuntamiento de Sueca ha realizado un esfuerzo considerable en los últimos años para

adecuar el sistema de alcantarillado al nuevo esquema previsto por el Plan de

Saneamiento de 1993. Aún así persisten diversas conexiones directas de áreas urbanas y

de instalaciones industriales a las redes de acequias, así como alivios del alcantarillado a

las acequias en tiempo de lluvia. Estas deficiencias se manifiestan en una calidad

inadecuada en las aguas de las acequias de Sueca que se traslada también a las aguas de

baño en sus playas, especialmente a la Playa de Motilla que se sitúa al Norte del canal de

desagüe del sistema de riego al mar denominado Gola del Rei. El problema se pone de

manifiesto especialmente durante los meses de verano, aunque la situación ha mejorado

notablemente desde la inauguración de la E.D.A.R. de Sueca en 2003.

En la situación actual, existen diversos problemas asociados al sistema de saneamiento y

depuración de Sueca y a las infraestructuras del sistema de regadío para la reutilización de

los efluentes, que pueden resumirse en los siguientes aspectos:

Existen todavía vertidos por conexiones directas de áreas urbanas o industriales a la red

de acequias. Este hecho, junto con otros factores como la deficiente calidad del río Júcar

en Sueca, contribuye a que la calidad de las aguas en las acequias no sea siempre la

adecuada.

Las depuradoras de las zonas litorales (El Mareny y El Perelló) presentan problemas de

capacidad para absorber las puntas de funcionamiento durante los meses de verano.

En junio de 2005 se redactó la Memoria Resumen del Proyecto Informativo “AMPLIACIÓN

DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN DE AGUA EN SUECA Y REUTILIZACIÓN DE

AGUAS RESIDUALES DE LA E.D.A.R DE SUECA (VALENCIA)”. al efecto de iniciar el

procedimiento de Evaluación de Impacto Ambiental de acuerdo con el Real Decreto

Legislativo 1302/1986, de 28 de junio, de evaluación del Impacto Ambiental, modificado por

la Ley 6/2001, de 8 de mayo y su Reglamento aprobado por Real Decreto 1131/1988 de 30

de septiembre, para que sirviese de base a las consultas a realizar por la Dirección

General de Calidad y Evaluación Ambiental del Ministerio de Medio Ambiente.

En el Proyecto Informativo se contemplaba la desconexión de las aguas residuales de las

acequias de diversos puntos del término municipal de Sueca para la mejora de la calidad

de las aguas, por lo que mediante la redacción del presente Proyecto de Construcción se

desarrollan algunas de las actuaciones contempladas en dicho Proyecto.

1.2. OBJETO DEL PROYECTO.

La actuación objeto del presente documento tiene objetivos múltiples que pueden

resumirse en los cuatro puntos siguientes:

- Contribuir a la mejora de la calidad de las aguas de las acequias de Sueca y, en

consecuencia, a la de los vertidos al Mediterráneo a través de la Gola del Rei.

- Ofrecer un esquema de gestión de las aguas residuales, con mayores prestaciones

para el desarrollo futuro del entorno, mediante la ampliación de las impulsiones y

elevaciones de la zona del Mareny.

- Y finalmente, mejorar en calidad y cantidad las aportaciones hídricas a las masas de

agua del Parque Natural de L’Albufera de València.

Por tanto, el objeto del presente Proyecto es la completa definición y valoración de las

obras necesarias para la consecución de los objetivos anteriores.

1.3. METAS BÁSICAS DEL PROYECTO.

A parte del fin fundamental indicado anteriormente, se han considerado a la hora de

diseñar y proyectar el presente proyecto, como metas básicas las siguientes:

o Dar la solución idónea respecto al problema de saneamiento,

dimensionando en sentido amplio las unidades que conformen las diversas

actuaciones.



o Dar una calidad a las obras civiles, equipos e instalaciones que permitan

una relación calidad-precio que se ajuste a este tipo de obras, atendiendo

sobre todo al cometido que éstas van a desempeñar.

o Definir un proyecto en cuanto a medición y valoración que permita la

realización de las obras con el mínimo de variaciones o alteraciones

posibles.

2. AREA DE UBICACIÓN.

Las actuaciones se desarrollan en el término municipal de Sueca. Éste se encuentra

ubicado en la provincia de Valencia, en la comarca de la Ribera Baixa del Xúquer, en la

margen izquierda de este río próximo a su desembocadura. Sueca es el municipio más

importante de esta comarca y su capital; su término municipal tiene una superficie de 9.344

hectáreas siendo el primero de la comarca en extensión.

Una gran parte de las actuaciones estarían ubicados en el interior del Parque Natural de

L’Albufera de València.

3. DATOS DE PARTIDA, ESTUDIOS PREVIOS.

Los datos de partida para la ejecución del presente Proyecto son los siguientes:

o Proyecto Informativo “AMPLIACIÓN DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN

DE AGUA EN SUECA Y REUTILIZACIÓN DE AGUAS RESIDUALES DE LA

E.D.A.R DE SUECA (VALENCIA)”.

o Cartografía 1/1000 del término municipal de Sueca proporcionada por el

Ayuntamiento de Sueca.

o Cartografía 1/1000 de los diferentes servicios, agua potable, saneamiento,

red de acequias y red de ONO y gas proporcionados por el Ayuntamiento de

Sueca.

o Planos del Proyecto de Liquidación del Modificado nº1 del de Ejecución de

las Obras de Construcción de los Colectores Generales y la E.D.A.R. de

Sueca (Valencia) proporcionado por la Confederación Hidrográfica del

Júcar.

o Inspección de la Acequia de “El Sequial” a su paso por el centro de Sueca.

o Información facilitada por los servicios técnicos del Ayuntamiento en cuanto

a las perspectivas de crecimiento del municipio, así como la nueva

ordenación territorial de éste.

4. SITUACIÓN ACTUAL.

La red de saneamiento existente en la población de Sueca es unitaria. De ella podríamos

decir que comprende dos cuencas principalmente: la red de saneamiento del núcleo

urbano de Sueca y la red de aguas residuales de las urbanizaciones litorales. Un esquema

de la red se muestra a continuación:

Red de saneamiento



Por lo que respecta al casco urbano, la red actual está caracterizada por la interacción

entre las redes de saneamiento y la de acequias. En los últimos años, se han ejecutado

una serie de actuaciones estructurales para disminuir dicha interacción y separar las redes

de aguas residuales, de acequias y de pluviales. Las más destacadas son el desvío del

colector principal y la ejecución de los colectores perimetral oeste y del colector nuevo (o

colector este).

Por otro lado, también se ha llevado a cabo el desvío de la Acequia de los Árboles, de

manera que la parte del territorio afectada queda fuera de regadío y está previsto su

desarrollo urbano de acuerdo con el PGOU de Sueca.

Por tanto, las actuaciones realizadas están orientadas a dos objetivos diferenciados: por un

lado, el vertebrar la red de aguas residuales de la ciudad y vehiculizarlas hacia la EDAR de

Sueca; y por otro lado, el desviar los tramos de acequias que históricamente han puesto en

regadío la periferia de la ciudad y que con el crecimiento de ésta quedan en desuso.

A pesar de estas últimas actuaciones, continúan habiendo carencias en la red de

saneamiento de Sueca debido fundamentalmente al vertido incontrolado de aguas

residuales a las acequias que atraviesan la población, lo que genera una problemática

medioambiental de gran relevancia que se pretende subsanar parcialmente mediante la

ejecución del presente proyecto.

En cuanto a la zona litoral, la red principal está caracterizada por dos bombeos de

elevación encadenados que vierten en sendos colectores en gravedad y vehiculizan el

agua hasta la cámara de carga de la impulsión de Bega de Mar, de donde parte una

impulsión hacia la EDAR de Mareny de Barraquetes.

En este caso, se han detectado deficiencias en la red litoral por carencias en los equipos

de bombeo y mal funcionamiento de las estructuras existentes.

Las nuevas instalaciones proyectadas, formadas por colectores, acequias e impulsiones,

pretender dar cumplimiento a determinadas carencias detectadas dentro del casco urbano

de Sueca y mejorar el funcionamiento del sistema de saneamiento litoral.

La definición del trazado de los diferentes elementos estará condicionada, de forma

general, por la posible interferencia con los elementos naturales y aquellos que ha

incorporado el hombre en el medio: grado de ocupación del territorio, existencia de viales y

grandes infraestructuras, pendientes naturales del terreno,…

En la medida de lo posible se ha tratado de conducir las aguas residuales por gravedad; si

no, se ha establecido un sistema de bombeo para vencer el desnivel existente.

5. EMPLAZAMIENTO.

Al tratarse de siete actuaciones diferentes en diversas zonas del municipio de Sueca, el

emplazamiento es variable, extendiéndose desde el centro del casco urbano, hasta la zona

Sur y la parte Norte, hasta la zona de la playa del Mareny de Barraquetes y el Mareny

Blau.



En el Anejo Nº 15 “Expropiaciones y servidumbre” del presente Proyecto se señala que

todos los terrenos afectados son de carácter público o serán cedidos por el Ayuntamiento

de Sueca.

5.1. REPORTAJE FOTOGRÁFICO

En el Anejo Nº 2 “Reportaje fotográfico” se presenta un reportaje fotográfico de las

diferentes zonas de ubicación de las obras.

5.2. TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO.

En el Anejo nº 3 “Topografía y replanteo” se incluye el listado de puntos correspondiente al

levantamiento topográfico además del replanteo de todos los ejes de las diferentes

actuaciones.

5.3. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO

Se ha efectuado un estudio geológico y geotécnico incluido en el Anejo nº 5.

La zona en estudio se sitúa hacia el sur de una amplia depresión morfológica de origen

tectónico complejo que límita al Este con el mar Mediterráneo, al Norte con los relieves de

Náquera , al Oeste con las estribaciones de los relieves de Chiva y Buñol, y al Sur con los

de Cullera –Alginet. El Parque Natural de LÁlbufera es una zona húmeda que se localiza

en el sector central de la llanura litoral cuaternaria de la provincia de Valencia. Forma parte

del sistema de albuferas que se localizan a lo largo del litoral mediterráneo, la mayor parte

de ellas en la Comunidad Valenciana.

A continuación se realiza un extracto del mismo con las recomendaciones más

importantes.

5.3.1. ZONA SUECA

EXCAVABILIDAD Y TALUDES

Dado que se trata de depósitos limo-arcillosos parcialmente saturados de consistencia

blanda, se podrá excavar por métodos convencionales.

Por motivos de seguridad y salud durante la ejecución de los trabajos, en zanjas de más de

1,50 metros de profundidad se debe realizar una entibación cuajada siguiendo las

especificaciones técnicas de las NTE – ADZ – Zanjas y Pozos.

PERMEABILIDAD

La permeabilidad en la zona de actuación es baja aunque dada la proximidad del nivel

freático los terrenos están parcialmente saturados.

RELLENOS

A priori y salvo que se demuestre lo contrario a partir de ensayos de clasificación, el

material procedente de excavación, no podrá ser reutilizado en rellenos y deberá

trasladarse a vertedero.

AGRESIVIDAD

A falta de ensayos de agresividad del agua y de los suelos que demuestren lo contrario

según los criterios que establece la EHE-08, por la experiencia que se dispone de la zona,

se considerará que tanto las aguas freáticas como los suelos son agresivos y se deberán

utilizar cementos resistentes a sulfatos.

CAPACIDAD PORTANTE

El terreno presenta una capacidad portante baja de en torno a 75 – 100 kPa y se pueden

dar asientos elevados.



5.3.2. ZONA DEL MARENY.

La actuación apoyará sobre arenas de playa con el nivel freático prácticamente en

superficie.

EXCAVABILIDAD Y TALUDES

Dado que se trata de depósitos arenosos se podrá excavar por métodos convencionales.

Los taludes serán muy inestables debido a la falta de cohesión de las arenas y a la

presencia del agua freática, por lo que se recomienda su entibación y será necesario

proceder al achique de agua.

PERMEABILIDAD

La permeabilidad en la zona de actuación es muy alta.

Será necesario achicar el agua.

RELLENOS




AGRESIVIDAD





6. DESCRIPCIÓN DE LAS ACTUACIONES.

6.1. ACTUACIÓN Nº1 – DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA

ACEQUIA “EL SEQUIAL”.

Este tramo pretende evitar los vertidos de aguas residuales a la acequia de “El Sequial”

captando los puntos de vertido directo existentes, aproximadamente 50, que corresponden

a 275 viviendas, y evacuándolos en diferentes puntos a colectores de residuales

existentes. El tramo está comprendido entre las calles del Sequial, de Nicolás Figueres y

del Hort de Palmera, siendo la solución propuesta el grapado de sendos colectores en

cada cajero de la acequia, que recojan las acometidas de las casas y las vehiculicen a los

colectores existentes.

Con motivo de la redacción del presente Proyecto, se encargó una inspección interior de la

acequia para la identificación del número y posición de las acometidas que actualmente

vierten a la acequia.

En el Anejo nº 4 Actuación en la acequia “El Sequial” se describe en profundidad tanto la

solución adoptada como la problemática existente.



A modo de esquema se muestran las secciones tipo actual y la proyectada:

Sección tipo de la acequia existente.

Sección proyectada.

6.2. ACTUACIÓN Nº 2 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO

GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL.

Esta actuación recoge las aguas residuales de la C/ del Granell, que actualmente vierten a

la acequia del Sequial, y se reconducen por la C/ del Cebolla y la C/ de Enfrente de la Vía

hacia el colector de residuales de la C/ La Canal. En este punto se hace necesario un

bombeo de elevación, puesto que se pierde cota al pasar por debajo de una acequia. Por

otro lado, actualmente el colector de residuales de la C/ La Canal vierte en la acequia del

Clot, por lo que se va a desconectar el vertido a la acequia y ejecutar un nuevo tramo de

colector, que pase por debajo de la acequia y lleve las aguas residuales hasta el colector

oeste en la carretera CV-500.

La actuación proyectada consiste en la construcción de un colector que enlace (desde

aguas arriba a aguas abajo) el barrio de Granell con el colector existente de la C/ La Canal

(mediante una estación elevadora, ya que al respetar los cruces con acequias en servicio

no se tendrá la cota suficiente para desaguar por gravedad), para desconectar

posteriormente el vertido a la acequia del Clot y, mediante otro colector de nueva

implantación, llevar las aguas al Colector General Oeste que conduce las aguas a la EDAR

de Sueca.

La estación de bombeo proyectada se compone de 1+1 bombas sumergibles, con la

segunda en reserva activa, será modelo MP-3102-MT o similar de FLYGT, con los

siguientes puntos de funcionamiento característicos:



8m - 16 l/s 6m – 28 l/s 4m - 42 l/s 3m – 45 l/s

La obra civil se compone de HA-35/B/20/IIIa + Qc y acero B500S, además se incluye el

tablestacado de la zona de ocupación del bombeo y el agotamiento del nivel freático

durante su ejecución.

6.3. ACTUACIÓN Nº 3 – COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA

AVENIDA VILELLA.

En este caso se va a ejecutar un colector de residuales que desconecte la acequia dels

Arbres y guíe sus aguas hasta el colector Este, que discurre por la C/ Castellón de la Plana

– Avda. de la Torreta. Por otro lado, se van a cegar los aportes de pluviales al colector de

residuales de la Avda. Vilella y se va a ejecutar un nuevo colector de pluviales para recoger

las escorrentías existentes en ese tramo. El nuevo colector de pluviales estará compuesto

por dos conductos en paralelo que pasarán por encima del colector Este y verterán sus

aguas a la acequia contigua.

A día de hoy en la Avenida de Vilella existen dos problemáticas distintas:

En el tramo al norte del cruce con la C/ Castelló de la Plana existen dos acequias que

discurren bajo la acera y a las cuales vierten sus aguas residuales las viviendas existentes

en esta calle al norte del cruce con la C/Castelló de la Plana.

Al sur del cruce con la C/ Castelló de la Plana existe un colector de saneamiento unitario.

Es por esto que la actuación se ha planteado se divide en dos partes:

Al norte de la C/ Castelló de a la Plana consiste en la construcción de un nuevo colector

por el centro de la calzada al que se conectarán posteriormente las acometidas, y que se

enlazará con el Colector General Este que traslada las aguas a la EDAR de Sueca.

Al sur de la C/ Castelló de la Plana se realizará un nuevo colector de pluviales, cegando los

imbornales que vertían anteriormente al colector, y conectando este colector con la

Acequia dels Frares, con la función de segregar el vertido de aguas pluviales y residuales.

6.4. ACTUACIÓN Nº 4 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL PASO

SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ.

Actualmente el bombeo de elevación del paso subterráneo está conectado a la red de

aguas residuales, consistiendo en un aporte continuo de agua freática. Se va a

independizar este agua de la red de residuales y se va a vehiculizar hasta la acequia del

Sequial en la C/ Sequial.

Las aguas del drenaje del paso subterráneo de la ronda Bernat Alinyó son impulsadas

mediante un equipo formado por 3 bombas FLYGT modelo 3102 alojadas en un depósito

enterrado, hasta la red general de saneamiento, desperdiciándose una cantidad de aguas



limpias nada desdeñable y que además son tratadas innecesariamente por la EDAR de

Sueca.

La actuación nº 4 consiste en la reconducción de estas aguas mediante un colector de

nueva implantación, que a través del Parc de l’Estació y con un recorrido aproximado de

300 m, reintroducirá estas aguas limpias en la red de regadío de Sueca, en concreto en la

Acequia del Sequial.

6.5. ACTUACIÓN Nº 5 – DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL

SECTOR C-8.

El desarrollo del sector C-8 comprende el desvío de la acequia del Teular de manera

tangencial a su perímetro, dando agua a los diferentes ramales a los que da servicio. La

acequia está en parte enterrada bajo el actual desarrollo urbano, mostrándose de nuevo al

aire libre en el entorno de la Avda. del Maestro Serrano. Es en este entorno donde está

prevista su conexión.

La acequia del Teular quedará inmersa en poco tiempo en la trama urbana de Sueca, por

la que es previsible que sus aguas puedan sufrir vertidos de origen urbano, tal como ya

está sucediendo en la actualidad en otros puntos de la red de regadío de la población.

Es por todo esto que se prevé en esta actuación el desvío de esta acequia hasta el

perímetro exterior de la zona urbanizable prevista por el Plan General de Ordenación

Urbana del municipio de Sueca.

Así, la actuación estará compuesta por dos secciones tipo distintas: la primera de ellas,

que discurrirá desde el punto de intersección aguas arriba hasta la zona urbanizada

actualmente, estará formada por una sección rectangular abierta de 1x1 m2 de hormigón

armado, y que conservará todas las conexiones con las acequias de menor entidad a las

que abastece en el exterior del Sector C-8; la segunda de las secciones que se implantará

en la zona urbanizada actualmente hasta la conexión de aguas abajo en la C/ Mestre

Serrano, y estará formada por una conducción circular enterrada de PVC corrugado.

6.6. ACTUACIÓN Nº 6 – COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS

INSTALACIONES DEPORTIVAS MUNICIPALES.

En la actualidad las Instalaciones Deportivas Municipales existentes en la zona norte del

casco urbano de Sueca —junto a la CV-500 en dirección Les Palmeres— no están

conectadas con colector de saneamiento alguno.



La presente actuación prevé la ejecución de una nueva conducción que recoja las aguas

de la Piscina Cubierta Municipal, el Estadi Municipal Antonio Puchades, así como las

aguas del Club de Tenis de Sueca, por la cercanía de éste, y la conexión de este colector

con el Colector General Oeste que lleva las aguas a la EDAR de Sueca.

6.7. ACTUACIÓN Nº 7 – MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO

ENTRE EL MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES.

Esta actuación solventa los problemas de funcionamiento de la red litoral actual, que

comprende 2 bombeos de elevación a un colector de gravedad y una impulsión final hasta

la EDAR de Mareny de Barraquetes. Los dos bombeos de elevación tienen capacidad para

3 bombas en paralelo y tan sólo presentan 2, por lo que se considera necesario el reponer

dichas bombas para el correcto funcionamiento del sistema. Por otro lado, dichos bombeos

no disponen de grupo electrógeno que garantice su funcionamiento en ausencia de

electricidad. Finalmente, se va a ejecutar una impulsión que elimine a la actual debido a las

carencias de ésta, con fallos constantes de valvulería y equipos; fallos estructurales y de

cimentación en la cámara de bombeo; y precariedad en su funcionamiento.

La red de saneamiento existente en toda la zona litoral entre el Mareny Blau y el Mareny

de Barraquetes está compuesta por una tipología mixta de recogida en lámina libre en las

zonas más densamente pobladas, y posterior impulsión hacia la EDAR del Mareny de

Barraquetes, por estar todos estos asentamientos a cotas similares, y no poder evacuarse

las aguas por gravedad.

Concretamente existen tres impulsiones, dos entre el Mareny Blau y Bega del Mar, y una

tercera de mayor longitud que desde esta última lleva las aguas hasta el Mareny de

Barraquetes, donde rompen carga y se unen a la red de saneamiento en lámina libre de

esta población.

La actuación nº 7 consiste en adecuar estas impulsiones para conseguir una mayor

eficiencia de toda la red en su conjunto. Para ello se realizarán las siguientes actuaciones:

En los dos primeros bombeos de elevación se instalará una bomba —ya que la

instalación de cada uno de ellos está prevista para tres bombas y en la actualidad sólo

cuentan con dos— de características similares a las existentes, y además se les instalará

un grupo electrógeno alojado en una caseta de dimensiones suficientes, para que las

instalaciones puedan funcionar en casos de emergencia.

El tercer bombeo se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una nueva

cámara de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una caseta

existente. A partir de este bombeo, se realizará una conducción de fundición de 1410 m

aproximadamente, que llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de carga

existente en el Mareny de Barraquetes.

El bombeo de la Bega de Mar se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una

nueva cámara de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una

caseta existente. Se realizará una conducción de fundición de 1410 m aproximadamente,

que llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de carga existente en el Mareny de

Barraquetes. El nuevo pozo de bombeo se ejecutará en la intersección en la que se

encuentra el actual, pero retranqueado a fin de no afectar al servicio existente durante la

obras.

El bombeo de la Bega de Mar actual dispone de 2 bombas Flygt 3140 con los siguientes

puntos de funcionamiento característicos:

16m – 25 l/s 12 – 45 l/s 8m – 66 l/s 4m – 85 l/s



Dicho modelo no dispone de camisa de refrigeración. A fin de mejorar las características

del bombeo futuro, se decide disponer 3 bombas modelo 3153, bombas actuales de gama

inmediatamente superior.

Se utilizará fundición dúctil φ350 en las impulsiones, para conseguir sus características

positivas como su elevada estanqueidad, resistencia mecánica, durabilidad y capacidad

hidráulica. Este material se prevé el más adecuado a pesar de su alto coste económico de

inversión inicial.

7. RESUMEN DE LAS ACTUACIONES.

A continuación se muestra un resumen con las principales características de las obras a

ejecutar en el presente Proyecto, desglosado por actuaciones:

CONDUCCIÓN DIÁMETRO RÉGIMEN MATERIAL LONGITUD (m)

AC1 – RESIDUALES 400 LÁMINA LIBRE PVC LISO 16 atm 2 x 300

AC2 – RESIDUALES 400-500 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 535

AC3 – PLUVIALES 2 X 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 2 x 75

AC3 – RESIDUALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 130

AC4 - PLUVIALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 300

AC5 – ACEQUIA 1 X 1 m2 LÁMINA LIBRE HORMIGÓN PREFABRICADO 705


AC7 - IMPULSIÓN 350 PRESIÓN FUNDICIÓN 1410

8. PUNTOS SINGULARES.

Como puntos destacados de todas las actuaciones cabe destacar los siguientes:

• La Actuación nº 1, es una actuación singular en sí misma, por la ejecución de

colectores grapados a la pared de la acequia en condiciones de ventilación

forzada.

• La Actuación nº 2 debe pasar por debajo de dos acequias en los pk 0+270 del

colector 1 y el pk 0+000 del colector 2. Además se plantea un bombeo de

elevación en el pk 0+372.

• La red de pluviales de la Actuación nº 3 está condicionada por el cruce con el

colector Este y la cota de vertido en la acequia (más superficial que el colector),

por lo que se hace necesario el reducir la sección a PVC corrugado DN 315 mm y

duplicarla.

• La Actuación nº 7 implica la construcción de una nueva estación de bombeo en

Bega de Mar, de donde parte el nuevo bombeo de aguas residuales a la EDAR de

Mareny de Barraquetes.

9. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS.

9.1. CÁLCULOS HIDRÁULICOS.

En el Anejo Nº 7 “Cálculos hidráulicos” se determinan los caudales y diámetros, realizando

los cálculos hidráulicos correspondientes.

Los materiales escogidos para el sistema de conducciones son PVC corrugado de doble

pared para los colectores en gravedad y fundición para las tuberías en presión.

En el caso de las tuberías interiores a la acequia de “El Sequial” objeto de la actuación nº1

se ha empleado PVC liso de 16 atm, por su fácil colocación en el ambiente de trabajo, el

timbraje tiene que ver con la resistencia de las tuberías al paso de agua y objetos externos,

al tratarse de una acequia en uso.

9.2. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS REDES DE CONDUCCIONES

En el Anejo Nº 8 “Cálculos mecánicos” se comprueba que las tuberías dimensionadas en

el Anejo Nº 7 resisten las cargas de tráfico a las que pueden estar sometidas,

determinando los coeficientes de seguridad al aplastamiento y a la rotura por presión.



9.3. CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

En el Anejo Nº 9 “Cálculo de estructuras” se calculan de los elementos estructurales

proyectados, tales como:

Estación de bombeo de la Bega de Mar (Actuación nº7).

Estación de elevación de “La Canal” (Actuación nº 2)

Estaciones de elevación de “El Sequial nº1 y nº2” (Actuación nº1)

9.4. CÁLCULOS ELÉCTRICOS.

Las instalaciones eléctricas proyectadas se detallan y calculan en el Anejo nº 10 “Cálculos

eléctricos”.

Se compone de los cálculos de los bombeos nombrados anteriormente, así como de los

cálculos para la ubicación de grupos electrógenos en los bombeo de elevación e impulsión

existentes en Mareny.

9.5. DISPONIBILIDAD DE TERRENOS

Como ya se ha indicado, todas las actuaciones discurren por terrenos de titularidad pública

o cedidos por el Ayuntamiento de Sueca.

En el Anejo nº 15 “Expropiaciones y Servidumbre” así se refleja.

9.6. AUTORIZACIONES Y PERMISOS NECESARIOS

Todos los permisos y autorizaciones necesarios para la realización de las obras serán

gestionados por el Contratista con el apoyo de la Administración, que asimismo podrá

facilitar, si le es posible, cualquier información adicional que se le solicite, sin que ello

presuponga compromiso alguno para ella.

La legalización de todas las instalaciones conforme con la normativa especifica que les sea

de aplicación, con pago de tasas e impuestos correspondientes han de ser efectuados por

el Contratista.

10. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

10.1. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. CARACTERÍSTICAS GENERALES.

La acometida de energía eléctrica se realizará en baja tensión desde la caja general de

protección existente en las proximidades de cada uno de los bombeos.

ESTACIÓN BOMBEO DE LA BEGA

En la estación de bombeo de la Bega se instalará un cuadro de mando nuevo que se

conectará en la misma hornacina que el existente que será desmontado y trasladado a

vertedero.

El grupo electrógeno se sustituirá por otro grupo insonorizado automático de 68 KVA, 54’4

kW de potencia máxima en servicio de emergencia, el cual se instalará en la misma caseta

que el existente, que será desmontado y trasladado donde indique la propiedad.

Se desmontará y trasladará a vertedero el cableado eléctrico aéreo que existe entre el

grupo electrógeno y el cuadro de mando existente. El nuevo cableado se realizará

mediante canalización enterrada bajo tubo.

Dentro de la caseta del grupo electrógeno se instalará un nuevo cuadro de conmutación

red-grupo, desmontando el existente.

Se instalará un cable de señal desde el caudalímetro hasta la EDAR, conectando con la

red de PLC de la EDAR e incluyendo la programación necesaria en el SCADA de la EDAR.



ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 1

En esta estación se revisará el cuadro existente y se conectará a la tercera bomba. Se

instalará una caseta prefabricada junto al cuadro existente en la que se instalará un grupo

electrógeno insonorizado automático de 21 KVA y 16’8 kW de potencia máxima en servicio

de emergencia por fallo de red.

ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 2

Se realizará las mismas actuaciones que en la EB Mareny Blau 1

ESTACIÓN BOMBEO LA CANAL

Se realizará la instalación de una instalación nueva, la acometida se realizará desde el

punto que indique la compañía suministradora de electricidad. Al no disponer en el

momento de la redacción del proyecto se ha supuesto una distancia de 100 metros.

ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1

Se realizará las mismas actuaciones que en la EB La Canal.

ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2


DESVIO LINEA MT.

Se realizará un desvío de la línea subterránea de MT que se ve afectada por la acequia del

Teular, consistirá en la realización de una nueva canalización enterrada por debajo de la

acequia, en los planos se puede ver la sección a realizar.

11. INSTRUMENTACIÓN Y CONTROL.

Se ha instalado un caudalímetro electromagnético DN350 en la nueva estación de bombeo

de la Bega de Mar, se llevará la señal mediante cable de fibra óptica hasta la E.D.A.R. de

Mareny.

12. REPLANTEO DE LAS OBRAS.

Como ya se ha indicado anteriormente, en el Anejo Nº 3 "Topografía y replanteo" se

adjuntan los listados correspondientes al trabajo de campo realizado y los listados de

puntos obtenidos.

13. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD.

Para dar cumplimiento al R.D. 1627/1997 de 24 de Octubre se incluye el Documento nº5

“Estudio de Seguridad y Salud”", con su correspondiente Memoria, Planos, Pliego de

Prescripciones Técnicas Particulares y Presupuesto.

El presupuesto de ejecución material por este concepto asciende a la cantidad de

CUARENTA Y UN MIL QUINIENTOS EUROS (41.500,00 €).

14. PROPUESTAS DE CARÁCTER ECONÓMICO-ADMINISTRATIVO.

14.1. PLAZO DE EJECUCIÓN

Para la ejecución de la totalidad de las obras proyectadas y de acuerdo con el Plan de

Obra que se adjunta en el Anejo nº 13 “Plan de Obra”, se estima suficiente un plazo de

veintidós (12) meses contados a partir de la firma del Acta de Comprobación del

Replanteo.



14.2. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

En cumplimiento con los artículos 25 y 26 del Reglamento General de Contratación del

Estado, se propone a continuación la clasificación que debe ser exigida a los contratistas

para presentarse a la licitación de la ejecución de estas obras, con arreglo al Real Decreto

1098/2001 de 12 de Octubre, por el que se aprueba el Reglamento General de la “Ley de

Contratos de las Administraciones Públicas”.

Grupo E. Hidráulicas.

Subgrupos 1 y 4. Abastecimientos y saneamientos; y Acequias y

desagües.

Categoría e.

14.3. REVISIÓN DE PRECIOS

En cumplimiento de la Orden del 10 de Agosto de 1971, se propone, a continuación, las

fórmulas tipo de revisión de precios para el contrato de ejecución de la presente obra, de

entre las aprobadas por el Decreto 3650/70:

Fórmula Nº9 : "Abastecimientos y Distribuciones de agua. Saneamiento, Estaciones

Depuradoras. Estaciones Elevadoras. Redes de alcantarillado. Obras de desagüe.

Drenajes. Zanjas de telecomunicación."

15,016,020,016,033,00000

+×+×+×+×=S

S

C

C

E

E

H

HK

tttt

t

donde:

Kt .- Coeficiente teórico de revisión

H0 .- Índice del coste de la mano de obra en la fecha de la licitación.

Ht .- Índice del coste de la mano de obra en el momento de la ejecución.

Et .- Índice del coste de la energía en el momento de la ejecución.

EB0 .- Índice de coste de la energía en la fecha de licitación

Ct .- Índice del coste del cemento en el momento de la ejecución

C0 .- Índice del coste del cemento en la fecha de licitación

St .- Índice del coste de materiales siderúrgicos en el momento de la ejecución.

S0 .- Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de licitación.

14.4. PLAZO DE GARANTÍA

El plazo de garantía será de dos (2) años, durante el cual el adjudicatario deberá realizar, a

su costa, cuantos trabajos sean precisos para mantener la obra en perfecto estado.

15. FACTORES ECONÓMICOS DE LA OBRA

15.1. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

En el Anejo Nº 12 “Justificación de precios”, se justifican debidamente los precios aplicados

a las distintas unidades de obra, teniendo en cuenta la legislación laboral vigente y los

costes de maquinaria y materiales. En él se deduce un porcentaje de costes indirectos del

6,0 %.

15.2. PRESUPUESTO DE LA OBRA

Aplicando los precios del Cuadro de Precios Nº1 a las mediciones realizadas se obtienen

el Presupuesto de Ejecución Material (PEM) de DOS MILLONES TRESCIENTOS

VEINTINUEVE MIL TRESCIENTOS VEINTISEIS EUROS CON TREINTA Y TRES

CÉNTIMOS (2.329.326,33 €).

Tras aplicar un porcentaje del 17 % de gastos generales (GG) y del 6% de Beneficio

Industrial (BI) se obtiene el Presupuesto Base de Licitación, I.V.A. excluido (PBL) de DOS

MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y CINCO MIL SETENTA Y UN EUROS CON

TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS (2.865.071,39 €).

El I.V.A. asciende a la cantidad de 458.411,42 €.



16. DOCUMENTOS QUE CONSTITUYEN EL PROYECTO.

OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)

DOCUMENTO Nº1 - MEMORIA Y ANEJOS

Memoria

ANEJOS A LA MEMORIA

ANEJO Nº 1 Características del proyecto

ANEJO Nº 2 Reportaje fotográfico

ANEJO Nº 3 Topografía y replanteo

ANEJO Nº 4 Actuación en la acequia "El Sequial"

ANEJO Nº 5 Estudio geológico y geotécnico

ANEJO Nº 6 Trazado de las redes de conducciones

ANEJO Nº 7 Cálculos hidráulicos de las redes de conducciones

ANEJO Nº 8 Cálculos mecánicos de las redes de conducciones

ANEJO Nº 9 Cálculo de estructuras

ANEJO Nº 10 Cálculo de la instalación eléctrica

ANEJO Nº 11 Reposición de servicios afectados

ANEJO Nº 12 Justificación de precios

ANEJO Nº 13 Plan de obra

ANEJO Nº 14 Plan de control de la calidad

ANEJO Nº 15 Expropiaciones y servidumbre

ANEJO Nº 16 Integración Ambiental

ANEJO Nº 17 Presupuesto para conocimiento de la Administración

DOCUMENTO Nº2 - PLANOS

PLANOS GENERALES

GE-1 Situación y emplazamiento

GE-2.1 Planta general de las obras. Vista aérea. Casco Urbano

GE-2.2 Planta general de las obras. Vista aérea. Zona litoral

GE-3.1 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000. Casco Urbano

GE-3.2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000. Zona litoral

GE-4 Planta general: Colectores generales de la CHJ. Cartografía 1/1000

ACTUACIÓN Nº 1 - DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA "EL SEQUIAL"

AC1-1 Trazado en planta de "El Sequial". Vista aérea

AC1-2 Trazado en planta de "El Sequial". Cartografía 1/1000

AC1-3 Planta de cuencas vertientes

AC1-4 Planta de organización de la actuación en "El Sequial"

AC1-5 Sección tipo de "El Sequial"

AC1-6 Planta de distribución de acometidas a desconectar

AC1-7.1 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Definición geométrica

AC1-7.2 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Armados

AC1-7.3 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Equipos mecánicos

AC1-7.4 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Esquema unifilar

AC1-8 Planta de servicios. ONO, GAS y agua potable

ACTUACIÓN Nº 2 - COLECTORES DE SANEAMIENTO DEL BARRIO GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL

AC2-1 Planta general de las obras. Vista aérea.

AC2-2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000


AC2-4 Planta y perfil longitudinal

AC2-5 Sección tipo

AC2-6.1 Estación de bombeo de elevación. Defición geométrica

AC2-6.2 Estación de bombeo de elevación. Armados

AC2-6.3 Estación de bombeo de elevación. Equipos mecánicos

AC2-6.4 Estación de bombeo de elevación. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada

AC2-6.5 Estación de bombeo de elevación. Planta de conexiones.


ACTUACIÓN Nº 3 - COLECTOR DE RESIDUALES DE LA AVENIDA VILELLA





AC3-5 Secciones tipo y detalles


ACTUACIÓN Nº 4 - COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ






ACTUACIÓN Nº 5 - DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8






ACTUACIÓN Nº 6 - COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS MUNICIPALES







ACTUACIÓN Nº 7 - MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES



AC7-3.1 Impulsión de la Bega. Planta y perfil longitudinal

AC7-3.2 Impulsión de la Bega. Detalles. Sección tipo

AC7-3.3 Impulsión de la Bega. Detalles. Ventosas



AC7-3.4 Impulsión de la Bega. Detalles. Desagües

AC7-3.5.1 Impulsión de la Bega. Estación de bombeo. Definición geométrica

AC7-3.5.2 Impulsión de la Bega. Estación de bombeo. Armados

AC7-3.5.3 Impulsión de la Bega. Estación de bombeo. Equipos mecánicos

AC7-3.6 Impulsión de la Bega. Planta de conexiones

AC7-3.7 Impulsión de la Bega. Detalle grupo electrógeno

AC7-3.8 Impulsión de la Bega. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada

AC7-4.1 Adecuación estación de elevación nº1 del Mareny Blau. Planta

AC7-4.2 Adecuación estación de elevación nº1 del Mareny Blau. Detalle caseta y grupo electrógeno (2 hojas)

AC7-4.3 Adecuación estación de elevación nº1 del Mareny Blau. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada

AC7-5.1 Adecuación estación de elevación nº2 del Mareny Blau. Planta

AC7-5.2 Adecuación estación de elevación nº2 del Mareny Blau. Detalle caseta y grupo electrógeno (2 hojas)

AC7-5.3 Adecuación estación de elevación nº2 del Mareny Blau. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada

DOCUMENTO Nº3 - PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES

Especificaciones técnicas de los equipos electromecánicos

DOCUMENTO Nº4 - PRESUPUESTO

1 Estado de mediciones

2 Cuadro de precios nº 1

3 Cuadro de precios nº 2

4 Presupuestos parciales

5 Resumen del presupuesto

DOCUMENTO Nº5 - ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

1 Memoria

2 Planos

3 Pliego de prescripciones técnicas particulares

4 Presupuesto

4.1 Mediciones

4.2 Cuadro de precios nº1

4.3 Cuadro de precios nº2

4.3 Presupuesto de ejecución material

17. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA.

De acuerdo con lo establecido en el párrafo primero del artículo 125 del “Reglamento

General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas”, se manifiesta que el

presente Proyecto se refiere a una Obra completa, entendiéndose por tal aquella que, una

vez terminada, puede ser entregada al uso general del servicio correspondiente.

18. CONCLUSIÓN.

El presente proyecto se ha redactado según lo exigido en el Reglamento General de la Ley

de Contratos de las Administraciones Públicas, Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre.

Además, en la redacción del proyecto se ha tenido en cuenta las normas, disposiciones

técnicas y en general, cuantas disposiciones sean aplicables al caso.

El equipo técnico redactor del presente considera que en el mismo se han sentado las

bases para una buena definición de las obras

Valencia, febrero de 2009

LOS INGENIEROS AUTORES DEL PROYECTO:

Fdo: Vicente Manuel Candela Fdo: Mª Carmen Berná Niñerola

Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos Ingeniera de Caminos, Canales y

Puertos

Director del Proyecto (ACUAMED):

D. Osvaldo Raúl Zeid Jan

I. Agrónomo Nº Colegiado: 4836


ANEJO Nº 1

CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

ANEJO Nº 1 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO


ANEJO Nº 1

CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

INDICE

1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5

2. UBICACIÓN.............................................................................................................................. 5

3. PLAZO DE EJECUCIÓN. ......................................................................................................... 5

4. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.................................................................................... 5

5. PRESUPUESTOS. ................................................................................................................... 5

6. REVISIÓN DE PRECIOS. ........................................................................................................ 5

7. UNIDADES DE OBRA MÁS SIGNIFICATIVAS. ...................................................................... 6



1. INTRODUCCIÓN.

El presente proyecto, “PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA

RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)”, tiene por objeto realizar mejoras en la

red general de conducciones de saneamiento de Sueca.

Dicho proyecto ha sido encargado por ACUAMED a la empresa Vielca Ingenieros, S.A.

Las obras que se proyectan son, en esencia, las siguientes:

Sistema de conducciones de saneamiento de Sueca: la red actual es unitaria y

se entrecruza con la red de acequias de riego de la Albufera. Se hace

necesario independizar ambas redes y para ello se plantean 6 actuaciones

en el casco urbano de Sueca. Se establece un sistema formado por tramos

de conducciones, en gravedad, con o sin impulsiones de elevación.

Mejora de la red existente de la zona litoral: Mediante el establecimiento de una

nueva impulsión en Bega de Mar y mejoras en el resto de estaciones de

bombeo existentes.

Para una descripción más exhaustiva de las obras, remitimos a la que se realiza en la

Memoria del Proyecto.

2. UBICACIÓN.

Las obras se ubican en el Término Municipal de Sueca (Valencia).

3. PLAZO DE EJECUCIÓN.

Para la ejecución de la totalidad de las obras proyectadas y de acuerdo con el Plan de

Obra que se adjunta en el Anejo nº 13 “Plan de Obra”, se estima suficiente un plazo de

doce (12) meses.

4. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.

En cumplimiento con los artículos 25 y 26 del Reglamento General de Contratación del

Estado, se propone a continuación la clasificación que debe ser exigida a los contratistas

para presentarse a la licitación de la ejecución de estas obras, con arreglo al Real Decreto

1098/2001 de 12 de Octubre, por el que se aprueba el Reglamento General de la “Ley de

Contratos de las Administraciones Públicas”.

Grupo E. Hidráulicas.

Subgrupos 1 y 4. Abastecimientos y saneamientos; y Acequias y desagües.

Categoría e.

5. PRESUPUESTOS.

Aplicando los precios del Cuadro de Precios Nº1 a las mediciones realizadas se obtienen

el Presupuesto de Ejecución Material (PEM) de DOS MILLONES TRESCIENTOS

VEINTINUEVE MIL TRESCIENTOS VEINTISEIS EUROS CON TREINTA Y TRES

CÉNTIMOS (2.329.326,33 €).

Tras aplicar un porcentaje del 17 % de gastos generales (GG) y del 6% de Beneficio

Industrial (BI) se obtiene el Presupuesto Base de Licitación, I.V.A. excluido (PBL) de DOS




6. REVISIÓN DE PRECIOS.

En cumplimiento de la Orden del 10 de Agosto de 1971, se propone, a continuación, las

fórmulas tipo de revisión de precios para el contrato de ejecución de la presente obra, de

entre las aprobadas por el Decreto 3650/70:



Fórmula Nº9 : "Abastecimientos y Distribuciones de agua. Saneamiento, Estaciones

Depuradoras. Estaciones Elevadoras. Redes de alcantarillado. Obras de desagüe.

Drenajes. Zanjas de telecomunicación."

15,016,020,016,033,00000

+×+×+×+×=S

S

C

C

E

E

H

HK

tttt

t

donde:

Kt .- Coeficiente teórico de revisión

H0 .- Índice del coste de la mano de obra en la fecha de la licitación.

Ht .- Índice del coste de la mano de obra en el momento de la ejecución.

Et .- Índice del coste de la energía en el momento de la ejecución.

EB0 .- Índice de coste de la energía en la fecha de licitación

Ct .- Índice del coste del cemento en el momento de la ejecución

C0 .- Índice del coste del cemento en la fecha de licitación

St .- Índice del coste de materiales siderúrgicos en el momento de la ejecución.

S0 .- Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de licitación.

7. UNIDADES DE OBRA MÁS SIGNIFICATIVAS.

A continuación se muestra un resumen de las unidades de obra más representativas:


ANEJO Nº 2

REPORTAJE FOTOGRÁFICO

ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO


ANEJO Nº 2

REPORTAJE FOTOGRÁFICO

INDICE

1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5


2.1. ACTUACIÓN 1: DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA DE “EL

SEQUIAL”....................................................................................................................... 5

2.2. ACTUACIÓN 2: COLECTORES DE SANEAMIENTO DEL BARRIO GRANELL Y

DE LA C/ LA CANAL .................................................................................................... 11

2.3. ACTUACIÓN 3: COLECTOR DE RESIDUALES DE LA AVENIDA DE VILELLA ....... 13

2.4. ACTUACIÓN 4: COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO

SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ .................................................. 15

2.5. ACTUACIÓN 5: DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8 ....... 17

2.6. ACTUACIÓN 6: COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES

DEPORTIVAS MUNICIPALES..................................................................................... 19

2.7. ACTUACIÓN 7: MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY

BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES ................................................................ 21



1. OBJETO.

El objeto del presente anejo es el de realizar una descripción visual del estado actual de la

zona donde se van a emplazar las obras.


2.1. ACTUACIÓN 1: DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA

DE “EL SEQUIAL”

Fotografía 1: La acequia de “El Sequial” aguas arriba de la zona de actuación.

Fotografía 2: Vista del pozo de registro en el inicio de la actuación, situado en la esquina

entre la C/ Arquitecto J. Guardiola y la C/ Utxana.



Fotografía 3: Vista de pozo de registro sobre la acequia del Sequial en la C/ Hort de Palmera.

Fotografía 4: Vista del último pozo de registro antes del tramo subterráneo entre las calles

Hort de Palmera y Nicolás José Figueres.



Fotografía 5: Vista de la zona por donde cruza la acequia la C/ Nicolás José Figueres.

Fotografía 6: Arqueta de acceso a la acequia en la C/ Nicolás José Figueres.



Fotografía 7: Vivienda bajo la que discurre la acequia vista desde la calle del Sequial.

Fotografía 8: Esquina entre las calles Sequial y Ausiás March, en la que existe un pozo de

registro de acceso a la acequia.



Fotografía 9: Esquina entre las calles Sequial y Jaume Roig, donde se sitúa el final de la

actuación.

Fotografía 10: Pozo de registro de acceso a la acequia en la esquina entre la C/Sequial y la

C/Jaume Roig. Punto final de la actuación.



Fotografía 11: Vista interior de la acequia tomada durante la inspección que se realizó.

Fotografía 12: Acometida de vertidos de aguas residuales a la acequia.



Fotografía 13: Aliviadero del Colector General de Saneamiento de la C/ Sequial a la acequia.

2.2. ACTUACIÓN 2: COLECTORES DE SANEAMIENTO DEL BARRIO

GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL

Fotografía 14: Vista general de la C/Granell.

Fotografía 15: Vista de la zona verde sita en la C/ Enfront de la Via.



Fotografía 16: Vista de la acequia entubada que pasa bajo la C/Enfront de la Vía.

Fotografía 17: Vista general de la C/ La Canal.

Fotografía 18: Vista de la acequia del Clot desde la C/ La Canal.

Fotografía 19: Vista de la sección de la acequia del Clot bajo la C/ La Canal.



Fotografía 20: Vista del pozo de registro del Colector General Oeste al que verterán los

colectores de la actuación 2, junto a la CV-500.

2.3. ACTUACIÓN 3: COLECTOR DE RESIDUALES DE LA AVENIDA DE

VILELLA

Fotografía 21: Vista general de la Avda. de Vilella.

Fotografía 22: Acera bajo la que discurre un ramal de la Acequia dels Arbres a la que vierten

las viviendas.



Fotografía 23: Esquina entre la Avda. de Vilella y la Avda. de la Torreta, donde se encuentran

tanto el colector general al que verterá el colector de residuales como la acequia a la que

verterá el colector de pluviales.

Fotografía 24: Vista de la zona sur de la Avda. de Vilella, en la que existe en la actualidad un

colector unitario.

Fotografía 25: Vista Esquina entre la Avda. de Vilella y la C/ Proletariat.



Fotografía 26: Vista de acometida de pluviales al colector unitario ejecutadas hace poco.

2.4. ACTUACIÓN 4: COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL

PASO SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ

Fotografía 27: Paso subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó.

Fotografía 28: Vista del pozo de registro inicio de la actuación.



Fotografía 29: Vista interior del pozo de registro inicio de la actuación.

Fotografía 30: Vista desde el punto inicial de la actuación hacio la C/ Bernat Alinyo.

Fotografía 31: Vista desde el Parc de l'Estació hacia el paso subterráneo.

Fotografía 32: Vista general del Parc de l'Estació.



Fotografía 33: Vista de la salida del Parc de l'Estació al C/Sequial.

Fotografía 34: Vista del punto de conexión de la actuación con la acequia del Sequial.

2.5. ACTUACIÓN 5: DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL

SECTOR C-8

Fotografía 35: Vista de la entrada actual de la acequia del Clot en la zona urbanizada.



Fotografía 36: Vista general de la Avda. de l'Arròs, donde se ejecutará parte de la traza de la

acequia mediante un marco subterráneo.

Fotografía 37: Vista de la zona agrícola por donde discurrirá el desvío de la acequia.

Fotografía 38: Vista de la acequia en el punto de conexión aguas abajo.

Fotografía 39: Vista del punto de conexión aguas abajo, donde sale de la zona urbanizada

actual.



2.6. ACTUACIÓN 6: COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS

INSTALACIONES DEPORTIVAS MUNICIPALES

Fotografía 40: Vista de la fachada lateral de la Piscina Municipal, donde se sitúa el punto

inicial del tramo 1 del colector que se prevé para esta actuación.

Fotografía 41: Vista de la travesía del Saladar, en la fachada de las Instalaciones Deportivas

Municipales, donde se ejecutarán los tramos 1 y 2 del colector.

Fotografía 42: Vista de la travesía del Saladar desde la puerta del Club de Tenis, punto inicial

del tramo 2 del colector.

Fotografía 43: Vista de la entrada a l'Estadi Municipal Antonio Puchades, donde se unirán los

tramos 1 y 2, y a partir de aquí entrará el tramo 3 a las instalaciones deportivas.



Fotografía 44: Vista interior de la zona deportiva munipal.

Fotografía 45: Vista interior de la zona deportiva.

Fotografía 46: Vista del campo de Futbol 7 por donde cruzará el colector desde el Estadi

Municipal Antonio Puchades.

Fotografía 47: Vista del camino por donde saldrá el colector al Colector General Oeste.



Fotografía 48: Vista del pozo de conexión entre el colector de la Actuación 6 y el Colector

General Oeste.

2.7. ACTUACIÓN 7: MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE

EL MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES

Fotografía 49: Vista de la zona donde está situada la primera estación de elevación, donde se

instalará una nueva bomba y un generador de emergencia alojado en casetón para completar

la instalación.

Fotografía 50: Vista interior de la primera instalación de elevación donde se observa que falta

una de las bombas.



Fotografía 51: Vista interior de la segunda instalación de elevación.

Fotografía 52: Caseta donde está instalado el generador de emergencia para la estación de

bombeo.

Fotografía 53: Vista de la situación actual de la estación de impulsión.

Fotografía 54: Vista de la zona donde se instalará la nueva estación de impulsión desde la

posición de la actual.



Fotografía 55: Vista del camino por donde se inicia el trazado de la impulsión desde la

estación de bombeo actual.

Fotografía 56: Vista del camino por donde se va a reemplazar la impulsión.


ANEJO Nº 3

TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO

ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO


ANEJO Nº 3

TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO

INDICE

1. OBJETO ................................................................................................................................... 5

2. DATOS PREVIOS .................................................................................................................... 5

2.1. CARTOGRAFÍA BASE................................................................................................... 5

2.2. SISTEMA DE REFERENCIA Y PROYECCIÓN CARTOGRÁFICA............................... 5

2.3. TOLERANCIA ................................................................................................................ 5

3. INTRUMENTACIÓN ................................................................................................................. 5

3.1. EQUIPO GPS................................................................................................................. 6

3.2. ESTACIÓN TOPCON..................................................................................................... 6

4. DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS .............................................................. 7

4.1. ACTUACIÓN 1 ............................................................................................................... 7

4.2. ACTUACIÓN 2 ............................................................................................................... 8

4.3. ACTUACIÓN 3 ............................................................................................................... 8

4.4. ACTUACIÓN 4 ............................................................................................................... 9

4.5. ACTUACIÓN 5 ............................................................................................................... 9

4.6. ACTUACIÓN 6 ............................................................................................................. 10

5. LISTADOS DE REPLANTEO................................................................................................. 11

5.1. ACTUACIÓN 2 ............................................................................................................. 11

5.2. ACTUACIÓN 3 ............................................................................................................. 12

5.3. ACTUACIÓN 4 ............................................................................................................. 13

5.4. ACTUACIÓN 5 ............................................................................................................. 14

5.5. ACTUACIÓN 6 ............................................................................................................. 16

5.6. ACTUACIÓN 7 ............................................................................................................. 17

6. RESEÑAS DE LAS BASES DE REPLANTEO....................................................................... 21



1. OBJETO

El presente anejo tiene como objeto describir y justificar los trabajos topográficos

realizados previamente al desarrollo y redacción del proyecto de construcción de las Obras

de Mejora de la Red de Saneamiento de Sueca (Valencia), además de definir el replanteo

de las mismas desde un marco de referencia inequívoco para su correcta ejecución.

2. DATOS PREVIOS

2.1. CARTOGRAFÍA BASE

Para la realización de los trabajos topográficos se ha contado con una cartografía digital a

escala 1:1000 tanto del casco urbano de Sueca como de la zona de la playa. Esta

cartografía ha sido obtenida a partir de un vuelo fotogramétrico de la zona.

2.2. SISTEMA DE REFERENCIA Y PROYECCIÓN CARTOGRÁFICA

Se ha optado por adoptar el sistema de referencia utilizado en la cartografía base para

obtener una coherencia entre ésta y los datos obtenidos por topografía clásica, que en este

caso es el Sistema de Referencia European Datum 1950 (ED-50) de las series

cartográficas oficiales, en sus diversas escalas, según Decreto 2305/1970, de 16 de Julio:

- Elipsoide Internacional de Hayford -1924.

- Punto Fundamental o Datum: Potsdam-Torre de Helmert.

- Origen de Longitudes: meridiano de Greenwich. Positivas al E. y negativas al W.

- Latitudes referidas al Ecuador y consideradas positivas al N. del mismo.

Las altitudes geodésicas de los vértices, obtenidas desde las líneas de Nivelación de Alta

Precisión, quedan referidas al nivel medio del mar, definido para la península por el

mareógrafo fundamental del Puerto de Alicante.

Como Proyección Cartográfica de representación se emplea la Proyección Universal

Transversa de Mercator (U.T.M.) que es el adoptado según el mencionado Decreto

2303/1970 de 6 de Julio. La zona de trabajo esta comprendida dentro del Huso 31.

2.3. TOLERANCIA

En orden a continuar con la coherencia de datos se a considerado una tolerancia máxima

acorde a una escala de 1:1000, que expresada en unidades métricas sería:

Tol = 1000 * 0.02= 20cm

3. INTRUMENTACIÓN

Para este trabajo se ha contado con dos tipos de equipos topográficos diferentes: por un

lado una estación total Topcon GTS 226 con jalón y prisma para levantamientos por

topografía clásica y de otro lado un equipo GPS Trimble con dos receptores bifrecuencia

utilizados de forma conjunta, un 5700 para el fijo y un R8 montado sobre jalón para el

elemento móvil, coordinando las mediciones de manera que se disponga de recepción de

la radio en los receptores durante las sesiones de trabajo.

A continuación adjuntamos las fichas técnicas de los equipos:



3.1. EQUIPO GPS

RECEPTOR G.P.S. TRIMBLE:

Modelo: FijoR5700 Móvil: R-8

Receptor:

• 12 canales en L1: Fase portadora de onda completa, código C/A con técnica de correlación estrecha, código de precisión

• 12 canales en L2: Fase portadora de onda completa, código P, código P auxiliar bajo AS

Precisión:

• Emc (error medio cuadrático) línea base con RTK:

• Estacionario, posterior a la inicialización: 5mm+2ppm

• Móvil, posterior a la inicialización: 10mm+2ppm

Emc (error medio cuadrático) en línea base con post-proceso:

• Estático, líneas largas: 3mm + 0,5ppm

• Estático rápido: 5mm + 1ppm

• Cinemático móvil: 10mm + 1ppm

Nota sobre emc en líneas base:

• Emc línea base = precisión en posición

• Precisión en altura = 2 x precisión en posición

Los datos corresponden a condiciones de observación normales o favorables

Precisión en el levantamiento / replanteo: 10mm + 2ppm

Actualización de la posición:

• Intervalo de actualización de posición: 5Hz (0,2seg)

• Retraso en obtención de la posición: DGPS<0,05seg

• Inicialización RTK (OTF) sin inicialización estática.

• Tiempo: Típicamente 30 seg. Confiabilidad >=99.9%

Alcance: Típicamente 10 Km, mayor bajo condiciones favorables.

3.2. ESTACIÓN TOPCON

ESTACIÓN TOTAL TOPCON

Modelo: GTS 226

Precisión:

Ángulos Acimutales: 15cc

Ángulos Cenitales: 15cc

Distancias: 2 mm ± 2 ppm.

Anteojo:

Aumentos: 30x

Abertura: 40 mm.

Distancia mínima: 1.75 m.

Iluminación retículo: regulable.

Medición angular:

Método: incremental

Visualización mínima: 5cc

Compensación: monoaxial ± 5c

Medición de distancias:

Tipo: luz infrarroja modulada

Óptica: Coaxial incorporada al anteojo

Alcance: 3000m

Niveles:

Tórico 30’’ / 2 mm.

Esférico 10’ / 2 mm.



4. DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS

El trabajo topográfico ha consistido en el levantamiento de 7 zonas correspondientes a 7

actuaciones contempladas en el proyecto de construcción. Cuando las características

físicas del entorno de la zona de actuación así lo permitían se ha realizado el

levantamiento mediante observaciones GPS en modo RTK (Real Time Kinétic) con el

equipo comentado. Con este método se hacen medidas por comparación de fase sobre las

portadoras limpias de modulación, permitiendo determinar con gran precisión las tres

componentes del vector que une los centros radioeléctricos de dos o más antenas, en

recepción

• El receptor de referencia y el receptor móvil están continuamente conectados por

radio-módem.

• El receptor de referencia busca todos los satélites a la vista y por la unidad de

control transmite todos los datos medidos al radio-módem, el cual emite vía radio.

• El radio-módem del receptor móvil capta los datos enviados transmitiéndolos a su

controlador. El receptor móvil busca a su vez todos los satélites a la vista. El

controlador de éste, calcula los datos por cada época que recibe y fija las

ambigüedades de todos los satélites comunes lo más rápidamente posible.

Inmediatamente actualiza las coordenadas y las muestra con un control de calidad,

quedando estas coordenadas almacenadas automáticamente.

• Se puede ver en el display del controlador del receptor móvil las coordenadas

obtenidas en cada momento, obtenidas con la precisión antes descrita.

Este método mantiene una precisión constante mínima de 5cm tanto en planta como en

altimetría y máxima establecida por la fórmula:

Precisión:= 10mm + 2ppm

Precisión más que suficiente para el fin del proyecto.

Con este método se han levantado las zonas correspondientes a las Actuaciones 2, 5, 6 y

7.

Las zonas pertenecientes a las actuaciones 1, 3 y 4, situadas en pleno casco urbano ha

sido levantadas por topografía clásica con una estación total Topcon GTS 226 con las

características técnicas descritas anteriormente. No se ha utilizado el sistema GPS en

estas zonas ya que los edificios impiden la recepción de las ondas portadoras de más de 4

satélites simultáneamente, por lo que es imposible su medición.

Es de importancia comentar que los levantamientos de cada una de las actuaciones no

están relacionados entre sí por observaciones topográficas, sino que las coordenadas de

estos levantamientos han sido transformadas individualmente para adaptarlas a la

cartografía base, por lo que si se interrelacionaran posteriormente se obtendrían errores

debidos por una parte al error de restitución del vuelo y por otra a los parámetros de

transformación de cada una de las zonas. Para evitar errores groseros y dado que los ejes

tienen una longitud relativamente pequeña no se ha adoptado un factor de escala igual a 1

en estas transformaciones.

Para realizar todos los levantamientos se ha implantado en cada una de las actuaciones

una red de bases que a su vez servirán de referencia para el posterior replanteo de las

obras a partir de los listados adjuntos a este documento. Detallamos a continuación las

bases implantadas en cada una de las actuaciones

4.1. ACTUACIÓN 1

Se ha realizado un levantamiento por topografía clásica para lo cuál han sido implantadas

en campo tres bases, B4, B.5 Y B.6. con coordenadas:

BASE X (m) Y (m) Z (m)

B.4 732383.822 4343267.868 4.311

B.5 732274.415 4343284.097 4.750

B.6 732169.775 4343220.656 4.957

La ubicación de estas bases viene reflejada en el siguiente gráfico:



B.4

B.5

B.6

4.2. ACTUACIÓN 2

El levantamiento de la zona perteneciente a la actuación 2 ha sido realizada con GPS para

lo cuál se ha implantado una base de coordenadas:


B.14 732198.436 4343538.243 5.036

La ubicación de la base es la siguiente:

B.14

4.3. ACTUACIÓN 3

La Calle Vilella ha sido levantada con la estación Topcon, para lo cuál se han utilizado dos

bases:


B.7 732451.730 4342250.958 6.354

B.8 732571.314 4343194.168 5.074

Estas bases se encuentran en la acera de la calle Vilella, tal y como queda reflejado en el

gráfico:

B.7

B.8



4.4. ACTUACIÓN 4

El levantamiento de la zona de la actuación 4 ha sido realizado por topografía clásica

utilizando para ello 3 bases:


B.1 732622.664 4343165.829 5.547

B.2 732571.314 4343194.168 5.074

B.3 732392.949 4343311.811 4.803

La ubicación en planta de las tres bases es la siguiente:

B.3

B.2

B.1

4.5. ACTUACIÓN 5

La actuación 5 ha sido levantada por observaciones GPS implantando en campo una

base:


B.9 731613.397 4342318.328 8.355

El gráfico de situación de B.9 es el siguiente:

B.9



4.6. ACTUACIÓN 6

La zona cercana a las pistas deportivas se ha levantado mediante GPS, utilizando para

ello dos bases:


B.10 733099.764 4344541.666 3.343

B.11 733650.652 4344458.704 3.128

Su ubicación en planta es la siguiente:

B.10

B.11

4.6.1. ACTUACIÓN 7

La actuación 7 situada en Mareny Blau ha sido levantada por GPS utilizando 2 bases para

la radiación de los puntos. Estas bases son:


B.12 737070.904 4346726.184 2.898

B.13 736541.300 4347215.460 2.319

Y la situación de estas bases en planta es:

B.13

B.12



5. LISTADOS DE REPLANTEO

A continuación se adjuntan los listados de replanteo de cada uno de los ejes separados por

actuaciones.

5.1. ACTUACIÓN 2

5.1.1. EJE C_1

Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud

Rec 0.000 732417.080 4343592.656 309.299800 10.000

Rec 10.000 732407.187 4343594.112 309.299800 10.000

Rec 20.000 732397.293 4343595.568 309.299800 10.000

Rec 30.000 732387.400 4343597.023 309.299800 10.000

Rec 40.000 732377.506 4343598.479 309.299800 10.000

Rec 50.000 732367.613 4343599.934 309.299800 1.642

Rec 51.642 732365.988 4343600.173 308.507658 8.358

Rec 60.000 732357.705 4343601.287 308.507658 10.000

Rec 70.000 732347.794 4343602.619 308.507658 10.000

Rec 80.000 732337.883 4343603.952 308.507658 10.000

Rec 90.000 732327.972 4343605.284 308.507658 8.444

Rec 98.444 732319.604 4343606.409 224.409356 1.556

Rec 100.000 732319.022 4343604.966 224.409356 10.000

Rec 110.000 732315.281 4343595.692 224.409356 10.000

Rec 120.000 732311.540 4343586.418 224.409356 10.000

Rec 130.000 732307.799 4343577.144 224.409356 10.000

Rec 140.000 732304.058 4343567.870 224.409356 0.500

Rec 140.500 732303.871 4343567.407 225.724272 9.500

Rec 150.000 732300.136 4343558.672 225.724272 10.000

Rec 160.000 732296.204 4343549.477 225.724272 10.000

Rec 170.000 732292.272 4343540.282 225.724272 10.000

Rec 180.000 732288.340 4343531.088 225.724272 10.000

Rec 190.000 732284.409 4343521.893 225.724272 10.000

Rec 200.000 732280.477 4343512.699 225.724272 10.000

Rec 210.000 732276.545 4343503.504 225.724272 10.000


Rec 220.000 732272.614 4343494.309 225.724272 10.000

Rec 230.000 732268.682 4343485.115 225.724272 5.173

Rec 235.173 732266.648 4343480.358 342.718069 4.827

Rec 240.000 732262.868 4343483.359 342.718069 10.000

Rec 250.000 732255.036 4343489.577 342.718069 10.000

Rec 260.000 732247.204 4343495.795 342.718069 2.609

Rec 262.609 732245.160 4343497.417 348.289623 7.391

Rec 270.000 732239.796 4343502.501 348.289623 10.000

Rec 280.000 732232.537 4343509.380 348.289623 10.000

Rec 290.000 732225.279 4343516.258 348.289623 6.078

Rec 296.078 732220.867 4343520.439 343.400995 3.922

Rec 300.000 732217.822 4343522.910 343.400995 10.000

Rec 310.000 732210.057 4343529.212 343.400995 10.000

Rec 320.000 732202.292 4343535.513 343.400995 10.000

Rec 330.000 732194.528 4343541.815 343.400995 10.000

Rec 340.000 732186.763 4343548.116 343.400995 10.000

Rec 350.000 732178.998 4343554.418 343.400995 10.000

Rec 360.000 732171.233 4343560.719 343.400995 10.000

Rec 370.000 732163.468 4343567.021 343.400995 2.114

372.114 732161.827 4343568.353 343.400995



5.1.2. EJE C_2


Rec 0.000 732237.738 4343792.622 20.921290 10.000

Rec 10.000 732240.965 4343802.087 20.921290 10.000

Rec 20.000 732244.193 4343811.551 20.921290 10.000

Rec 30.000 732247.420 4343821.016 20.921290 10.000

Rec 40.000 732250.648 4343830.481 20.921290 10.000

Rec 50.000 732253.875 4343839.946 20.921290 4.953

Rec 54.953 732255.474 4343844.634 324.449248 5.047

Rec 60.000 732250.795 4343846.525 324.449248 10.000

Rec 70.000 732241.523 4343850.272 324.449248 10.000

Rec 80.000 732232.252 4343854.019 324.449248 2.703

Rec 82.703 732229.746 4343855.032 328.890811 7.297

Rec 90.000 732223.187 4343858.230 328.890811 10.000

Rec 100.000 732214.200 4343862.614 328.890811 10.000

Rec 110.000 732205.212 4343866.998 328.890811 10.000

Rec 120.000 732196.224 4343871.382 328.890811 1.357

Rec 121.357 732195.004 4343871.978 346.835030 8.643

Rec 130.000 732188.597 4343877.777 346.835030 10.000

Rec 140.000 732181.183 4343884.488 346.835030 5.069

Rec 145.069 732177.425 4343887.890 386.965945 4.931

Rec 150.000 732176.422 4343892.718 386.965945 10.000

Rec 160.000 732174.389 4343902.509 386.965945 4.566

164.566 732173.461 4343906.980 386.965945

5.2. ACTUACIÓN 3

5.2.1. EJE DE RESIDUALES


Rec 0.000 732464.846 4342367.504 205.024044 10.000

Rec 10.000 732464.058 4342357.535 205.024044 3.308

Rec 13.308 732463.797 4342354.236 205.024044 6.692

Rec 20.000 732463.269 4342347.566 205.024044 10.000

Rec 30.000 732462.481 4342337.597 205.024044 5.637

Rec 35.637 732462.037 4342331.977 205.024044 4.363

Rec 40.000 732461.693 4342327.628 205.024044 10.000

Rec 50.000 732460.904 4342317.659 205.024044 3.152

Rec 53.152 732460.656 4342314.517 205.024044 6.848

Rec 60.000 732460.116 4342307.690 205.024044 10.000

Rec 70.000 732459.328 4342297.721 205.024044 8.312

Rec 78.312 732458.672 4342289.435 204.413633 1.688

Rec 80.000 732458.555 4342287.751 204.413633 10.000

Rec 90.000 732457.863 4342277.775 204.413633 10.000

Rec 100.000 732457.170 4342267.799 204.413633 9.442

Rec 109.442 732456.516 4342258.380 209.755263 0.558

Rec 110.000 732456.431 4342257.829 209.755263 10.000

Rec 120.000 732454.904 4342247.946 209.755263 7.243

127.243 732453.799 4342240.788 209.755263



5.2.2. EJE DE PLUVIALES


Rec 0.000 732454.376 4342175.977 395.050227 10.000

Rec 10.000 732453.599 4342185.947 395.050227 6.404

Rec 16.404 732453.102 4342192.331 0.010001 3.596

Rec 20.000 732453.103 4342195.927 0.010001 6.229

Rec 26.229 732453.104 4342202.157 0.010001 3.771

Rec 30.000 732453.104 4342205.927 0.010001 9.024

Rec 39.024 732453.106 4342214.952 2.139036 0.976

Rec 40.000 732453.138 4342215.927 2.139036 10.000

Rec 50.000 732453.474 4342225.921 2.139036 2.059

Rec 52.059 732453.543 4342227.979 11.236135 7.941

Rec 60.000 732454.938 4342235.797 11.236135 0.040

Rec 60.040 732454.945 4342235.836 33.876749 6.277

Rec 66.317 732458.129 4342241.245 50.664995 3.683

Rec 70.000 732460.761 4342243.822 50.664995 1.459

71.459 732461.804 4342244.843 50.664995

5.3. ACTUACIÓN 4


Rec 0.000 732632.651 4343157.198 333.821377 10.000

Rec 10.000 732624.030 4343162.265 333.821377 10.000

Rec 20.000 732615.408 4343167.331 333.821377 0.862

Rec 20.862 732614.665 4343167.768 336.319102 9.138

Rec 30.000 732606.974 4343172.703 336.319102 10.000

Rec 40.000 732598.558 4343178.103 336.319102 10.000

Rec 50.000 732590.141 4343183.504 336.319102 10.000

Rec 60.000 732581.725 4343188.904 336.319102 6.268

Rec 66.268 732576.450 4343192.289 319.364183 3.732

Rec 70.000 732572.889 4343193.407 319.364183 2.482

Rec 72.482 732570.521 4343194.150 335.371120 7.518

Rec 80.000 732564.134 4343198.116 335.371120 4.634


Rec 84.634 732560.197 4343200.560 339.077029 5.366

Rec 90.000 732555.810 4343203.651 339.077029 10.000

Rec 100.000 732547.636 4343209.411 339.077029 3.133

Rec 103.133 732545.075 4343211.215 339.347566 6.867

Rec 110.000 732539.478 4343215.195 339.347566 10.000

Rec 120.000 732531.328 4343220.989 339.347566 5.196

Rec 125.196 732527.093 4343224.000 338.212686 4.804

Rec 130.000 732523.129 4343226.714 338.212686 10.000

Rec 140.000 732514.877 4343232.362 338.212686 10.000

Rec 150.000 732506.625 4343238.010 338.212686 10.000

Rec 160.000 732498.373 4343243.659 338.212686 0.497

Rec 160.497 732497.963 4343243.940 337.700726 9.503

Rec 170.000 732490.078 4343249.244 337.700726 10.000

Rec 180.000 732481.781 4343254.826 337.700726 9.094

Rec 189.094 732474.235 4343259.902 339.939058 0.906

Rec 190.000 732473.502 4343260.434 339.939058 10.000

Rec 200.000 732465.406 4343266.304 339.939058 10.000

Rec 210.000 732457.311 4343272.174 339.939058 10.000

Rec 220.000 732449.215 4343278.044 339.939058 4.977

Rec 224.977 732445.186 4343280.966 332.880454 5.023

Rec 230.000 732440.818 4343283.446 332.880454 10.000

Rec 240.000 732432.122 4343288.385 332.880454 10.000

Rec 250.000 732423.427 4343293.323 332.880454 6.157

Rec 256.157 732418.072 4343296.364 342.655980 3.843

Rec 260.000 732415.060 4343298.750 342.655980 10.000

Rec 270.000 732407.223 4343304.960 342.655980 10.000

Rec 280.000 732399.385 4343311.170 342.655980 4.081

Rec 284.081 732396.186 4343313.705 310.451038 5.919

Rec 290.000 732390.346 4343314.672 310.451038 9.967

299.967 732380.514 4343316.301 310.451038



5.4. ACTUACIÓN 5

5.4.1. EJE C_81


Rec 0.000 731612.299 4342324.240 125.948514 10.000

Rec 10.000 731621.480 4342320.276 125.948514 10.000

Rec 20.000 731630.661 4342316.312 125.948514 10.000

Rec 30.000 731639.842 4342312.348 125.948514 10.000

Rec 40.000 731649.022 4342308.384 125.948514 7.062

Rec 47.062 731655.506 4342305.584 124.763002 2.938

Rec 50.000 731658.224 4342304.470 124.763002 10.000

Rec 60.000 731667.477 4342300.678 124.763002 10.000

Rec 70.000 731676.730 4342296.885 124.763002 5.288

Rec 75.288 731681.624 4342294.880 124.559185 4.712

Rec 80.000 731685.989 4342293.107 124.559185 10.000

Rec 90.000 731695.254 4342289.344 124.559185 10.000

Rec 100.000 731704.519 4342285.581 124.559185 10.000

Rec 110.000 731713.784 4342281.819 124.559185 2.749

Rec 112.749 731716.331 4342280.784 124.270677 7.251

Rec 120.000 731723.062 4342278.086 124.270677 10.000

Rec 130.000 731732.344 4342274.366 124.270677 3.675

Rec 133.675 731735.754 4342272.998 126.276657 6.325

Rec 140.000 731741.549 4342270.461 126.276657 10.000

Rec 150.000 731750.709 4342266.450 126.276657 3.947

Rec 153.947 731754.325 4342264.866 106.490031 6.053

Rec 160.000 731760.346 4342264.250 106.490031 10.000

Rec 170.000 731770.294 4342263.233 106.490031 3.565

Rec 173.565 731773.841 4342262.870 55.572013 6.435

Rec 180.000 731778.771 4342267.005 55.572013 10.000

Rec 190.000 731786.433 4342273.431 55.572013 1.626

Rec 191.626 731787.679 4342274.475 28.834531 8.374

Rec 200.000 731791.343 4342282.005 28.834531 3.805

Rec 203.805 731793.008 4342285.426 28.628111 6.195

Rec 210.000 731795.701 4342291.006 28.628111 6.682

216.682 731798.606 4342297.023 28.628111

5.4.2. EJE C_82


Rec 0.000 731426.714 4342710.868 209.181277 8.608

Rec 8.608 731425.477 4342702.350 208.634504 1.392

Rec 10.000 731425.289 4342700.970 208.634504 5.591

Rec 15.591 731424.533 4342695.431 208.511376 4.409

Rec 20.000 731423.945 4342691.061 208.511376 2.727

Rec 22.727 731423.581 4342688.358 207.762583 6.654

Rec 29.381 731422.772 4342681.754 207.767161 0.619

Rec 30.000 731422.697 4342681.139 207.767161 6.427

Rec 36.427 731421.914 4342674.760 207.954406 3.573

Rec 40.000 731421.469 4342671.215 207.954406 7.612

Rec 47.612 731420.521 4342663.663 200.814610 2.388

Rec 50.000 731420.490 4342661.274 200.814610 10.000

Rec 60.000 731420.362 4342651.275 200.814610 4.902

Rec 64.902 731420.299 4342646.373 200.052057 5.098

Rec 70.000 731420.295 4342641.276 200.052057 9.172

Rec 79.172 731420.288 4342632.104 199.494365 0.828

Rec 80.000 731420.294 4342631.276 199.494365 10.000

Rec 90.000 731420.374 4342621.276 199.494365 0.199

Rec 90.199 731420.375 4342621.077 196.213067 9.801

Rec 100.000 731420.958 4342611.293 196.213067 10.000

Rec 110.000 731421.552 4342601.311 196.213067 3.062

Rec 113.062 731421.734 4342598.255 192.258745 6.938

Rec 120.000 731422.576 4342591.368 192.258745 10.000

Rec 130.000 731423.789 4342581.442 192.258745 3.555

Rec 133.555 731424.220 4342577.913 189.214940 6.445

Rec 140.000 731425.307 4342571.560 189.214940 10.000

Rec 150.000 731426.993 4342561.703 189.214940 8.831

Rec 158.831 731428.482 4342552.998 187.433458 1.169

Rec 160.000 731428.711 4342551.852 187.433458 10.000

Rec 170.000 731430.672 4342542.047 187.433458 10.000

Rec 180.000 731432.633 4342532.241 187.433458 3.993

Rec 183.993 731433.417 4342528.325 184.092411 6.007

Rec 190.000 731434.902 4342522.505 184.092411 10.000




Rec 200.000 731437.375 4342512.815 184.092411 6.466

Rec 206.466 731438.974 4342506.550 181.347942 3.534

Rec 210.000 731439.994 4342503.167 181.347942 10.000

Rec 220.000 731442.883 4342493.593 181.347942 5.656

Rec 225.656 731444.516 4342488.178 178.373016 4.344

Rec 230.000 731445.964 4342484.082 178.373016 10.000

Rec 240.000 731449.296 4342474.654 178.373016 4.179

Rec 244.179 731450.688 4342470.714 175.065204 5.821

Rec 250.000 731452.910 4342465.333 175.065204 10.000

Rec 260.000 731456.728 4342456.091 175.065204 2.155

Rec 262.155 731457.550 4342454.099 172.449158 7.845

Rec 270.000 731460.840 4342446.977 172.449158 10.000

Rec 280.000 731465.034 4342437.899 172.449158 6.539

Rec 286.539 731467.776 4342431.963 166.833160 3.461

Rec 290.000 731469.499 4342428.961 166.833160 10.000

Rec 300.000 731474.477 4342420.288 166.833160 1.032

Rec 301.032 731474.990 4342419.393 162.487691 8.968

Rec 310.000 731479.974 4342411.937 162.487691 10.000

Rec 320.000 731485.531 4342403.623 162.487691 0.551

Rec 320.551 731485.838 4342403.165 158.012241 9.449

Rec 330.000 731491.628 4342395.698 158.012241 10.000

Rec 340.000 731497.755 4342387.795 158.012241 5.245

Rec 345.245 731500.969 4342383.650 151.425594 4.755

Rec 350.000 731504.255 4342380.214 151.425594 10.000

Rec 360.000 731511.166 4342372.986 151.425594 7.698

Rec 367.698 731516.486 4342367.422 147.355051 2.302

Rec 370.000 731518.180 4342365.863 147.355051 10.000

Rec 380.000 731525.539 4342359.092 147.355051 7.038

Rec 387.038 731530.718 4342354.326 143.684509 2.962

Rec 390.000 731533.009 4342352.450 143.684509 10.000

Rec 400.000 731540.746 4342346.114 143.684509 2.534

Rec 402.534 731542.707 4342344.508 141.237396 7.466

Rec 410.000 731548.660 4342340.003 141.237396 5.638

Rec 415.638 731553.156 4342336.601 139.620940 4.362


Rec 420.000 731556.700 4342334.058 139.620940 10.000

Rec 430.000 731564.825 4342328.229 139.620940 4.228

Rec 434.228 731568.260 4342325.764 126.354366 5.772

Rec 440.000 731573.545 4342323.442 126.354366 10.000

Rec 450.000 731582.700 4342319.420 126.354366 10.000

Rec 460.000 731591.856 4342315.397 126.354366 5.365

Rec 465.365 731596.768 4342313.239 60.767223 4.635

Rec 470.000 731600.550 4342315.918 60.767223 10.000

Rec 480.000 731608.710 4342321.698 60.767223 4.398

484.398 731612.299 4342324.240 60.767223



5.5. ACTUACIÓN 6

5.5.1. EJE C-1


Rec 0.000 732840.524 4344629.321 121.465289 10.000

Rec 10.000 732849.960 4344626.013 121.465289 10.000

Rec 20.000 732859.397 4344622.704 121.465289 5.038

Rec 25.038 732864.152 4344621.038 119.767182 4.962

Rec 30.000 732868.876 4344619.522 119.767182 10.000

Rec 40.000 732878.398 4344616.466 119.767182 10.000

Rec 50.000 732887.920 4344613.411 119.767182 10.000

Rec 60.000 732897.442 4344610.356 119.767182 7.576

Rec 67.576 732904.655 4344608.041 119.096940 2.424

Rec 70.000 732906.971 4344607.325 119.096940 10.000

Rec 80.000 732916.525 4344604.370 119.096940 10.000

Rec 90.000 732926.078 4344601.415 119.096940 10.000

Rec 100.000 732935.632 4344598.460 119.096940 10.000

Rec 110.000 732945.185 4344595.505 119.096940 1.325

Rec 111.325 732946.451 4344595.113 118.875682 8.675

Rec 120.000 732954.747 4344592.579 118.875682 10.000

Rec 130.000 732964.311 4344589.657 118.875682 10.000

Rec 140.000 732973.875 4344586.735 118.875682 0.842

Rec 140.842 732974.680 4344586.489 122.130437 9.158

Rec 150.000 732983.290 4344583.369 122.130437 7.534

Rec 157.534 732990.373 4344580.803 119.624328 2.466

Rec 160.000 732992.723 4344580.055 119.624328 10.000

Rec 170.000 733002.252 4344577.021 119.624328 5.355

175.355 733007.354 4344575.396 119.624328

5.5.2. EJE C-2


Rec 0.000 733196.820 4344513.080 314.024695 10.000

Rec 10.000 733187.062 4344515.265 314.024695 2.341

Rec 12.341 733184.778 4344515.777 321.450515 7.659

Rec 20.000 733177.549 4344518.309 321.450515 8.863

Rec 28.863 733169.184 4344521.239 320.779291 1.137

Rec 30.000 733168.108 4344521.604 320.779291 10.000

Rec 40.000 733158.636 4344524.810 320.779291 10.000

Rec 50.000 733149.164 4344528.016 320.779291 3.081

Rec 53.081 733146.245 4344529.004 321.239752 6.919

Rec 60.000 733139.708 4344531.270 321.239752 10.000

Rec 70.000 733130.259 4344534.545 321.239752 10.000

Rec 80.000 733120.811 4344537.820 321.239752 10.000

Rec 90.000 733111.362 4344541.094 321.239752 5.171

Rec 95.171 733106.476 4344542.788 320.232997 4.829

Rec 100.000 733101.889 4344544.297 320.232997 10.000

Rec 110.000 733092.390 4344547.422 320.232997 10.000

Rec 120.000 733082.891 4344550.547 320.232997 10.000

Rec 130.000 733073.391 4344553.672 320.232997 10.000

Rec 140.000 733063.892 4344556.797 320.232997 10.000

Rec 150.000 733054.393 4344559.922 320.232997 10.000

Rec 160.000 733044.894 4344563.047 320.232997 10.000

Rec 170.000 733035.395 4344566.172 320.232997 10.000

Rec 180.000 733025.895 4344569.296 320.232997 10.000

Rec 190.000 733016.396 4344572.421 320.232997 9.519

199.519 733007.354 4344575.396 320.232997



5.5.3. EJE C-3


Rec 0.000 733007.354 4344575.396 217.329571 10.000

Rec 10.000 733004.666 4344565.764 217.329571 10.000

Rec 20.000 733001.977 4344556.132 217.329571 10.000

Rec 30.000 732999.288 4344546.501 217.329571 10.000

Rec 40.000 732996.600 4344536.869 217.329571 10.000

Rec 50.000 732993.911 4344527.237 217.329571 10.000

Rec 60.000 732991.222 4344517.605 217.329571 10.000

Rec 70.000 732988.534 4344507.973 217.329571 0.124

Rec 70.124 732988.501 4344507.854 190.081806 9.876

Rec 80.000 732990.033 4344498.098 190.081806 10.000

Rec 90.000 732991.585 4344488.219 190.081806 10.000

Rec 100.000 732993.136 4344478.340 190.081806 10.000

Rec 110.000 732994.688 4344468.461 190.081806 8.965

Rec 118.965 732996.079 4344459.605 244.001116 1.035

Rec 120.000 732995.419 4344458.807 244.001116 9.093

Rec 129.093 732989.623 4344451.801 277.259489 0.907

Rec 130.000 732988.773 4344451.484 277.259489 10.000

Rec 140.000 732979.404 4344447.987 277.259489 10.000

Rec 150.000 732970.036 4344444.491 277.259489 10.000

Rec 160.000 732960.667 4344440.994 277.259489 10.000

Rec 170.000 732951.298 4344437.498 277.259489 10.000

Rec 180.000 732941.929 4344434.001 277.259489 10.000

Rec 190.000 732932.560 4344430.504 277.259489 10.000

Rec 200.000 732923.192 4344427.008 277.259489 10.000

Rec 210.000 732913.823 4344423.511 277.259489 10.000

Rec 220.000 732904.454 4344420.015 277.259489 10.000

Rec 230.000 732895.085 4344416.518 277.259489 0.338

Rec 230.338 732894.769 4344416.400 227.085488 9.662

Rec 240.000 732890.781 4344407.599 227.085488 10.000

Rec 250.000 732886.653 4344398.491 227.085488 10.000

Rec 260.000 732882.526 4344389.382 227.085488 10.000

Rec 270.000 732878.399 4344380.274 227.085488 10.000

Rec 280.000 732874.271 4344371.165 227.085488 10.000


Rec 290.000 732870.144 4344362.057 227.085488 8.519

298.519 732866.628 4344354.297 227.085488

5.6. ACTUACIÓN 7

5.6.1. EJE IMPULSIÓN


Rec 0.000 737082.454 4346726.576 313.927781 10.000

Rec 10.000 737072.692 4346728.746 313.927781 10.000

Rec 20.000 737062.930 4346730.917 313.927781 4.575

Rec 24.575 737058.465 4346731.909 301.424449 5.425

Rec 30.000 737053.041 4346732.031 301.424449 10.000

Rec 40.000 737043.043 4346732.255 301.424449 10.000

Rec 50.000 737033.046 4346732.478 301.424449 4.157

Rec 54.157 737028.890 4346732.571 313.924449 5.843

Rec 60.000 737023.186 4346733.839 313.924449 2.620

Rec 62.620 737020.628 4346734.408 301.424449 7.380

Rec 70.000 737013.250 4346734.573 301.424449 7.968

Rec 77.968 737005.284 4346734.751 313.924449 2.032

Rec 80.000 737003.301 4346735.192 313.924449 4.603

Rec 84.603 736998.807 4346736.191 301.424449 5.397

Rec 90.000 736993.412 4346736.312 301.424449 10.000

Rec 100.000 736983.414 4346736.535 301.424449 10.000

Rec 110.000 736973.417 4346736.759 301.424449 3.091

Rec 113.091 736970.327 4346736.828 288.924449 6.845

Rec 119.936 736963.585 4346735.643 301.424449 0.064

Rec 120.000 736963.521 4346735.645 301.424449 10.000

Rec 130.000 736953.523 4346735.868 301.424449 5.237

Rec 135.237 736948.288 4346735.986 288.924449 4.763

Rec 140.000 736943.597 4346735.161 288.924449 4.682

Rec 144.682 736938.986 4346734.351 301.424449 5.318

Rec 150.000 736933.669 4346734.470 301.424449 0.663




Rec 150.663 736933.006 4346734.485 326.424449 9.337

Rec 160.000 736924.462 4346738.250 326.424449 3.185

Rec 163.185 736921.547 4346739.534 301.424449 6.815

Rec 170.000 736914.734 4346739.686 301.424449 10.000

Rec 180.000 736904.736 4346739.910 301.424449 0.179

Rec 180.179 736904.558 4346739.914 288.924449 9.821

Rec 190.000 736894.885 4346738.214 288.924449 10.000

Rec 200.000 736885.036 4346736.483 288.924449 3.643

Rec 203.643 736881.448 4346735.853 301.424449 6.357

Rec 210.000 736875.092 4346735.995 301.424449 0.747

Rec 210.747 736874.345 4346736.011 288.924449 9.253

Rec 220.000 736865.232 4346734.410 288.924449 10.000

Rec 230.000 736855.383 4346732.679 288.924449 5.176

Rec 235.176 736850.285 4346731.783 301.424449 4.824

Rec 240.000 736845.462 4346731.891 301.424449 1.372

Rec 241.372 736844.091 4346731.922 288.924449 8.628

Rec 250.000 736835.593 4346730.428 288.924449 10.000

Rec 260.000 736825.744 4346728.697 288.924449 10.000

Rec 270.000 736815.895 4346726.966 288.924449 10.000

Rec 280.000 736806.046 4346725.235 288.924449 10.000

Rec 290.000 736796.197 4346723.504 288.924449 6.109

Rec 296.109 736790.180 4346722.447 313.924449 3.891

Rec 300.000 736786.382 4346723.291 313.924449 4.425

Rec 304.425 736782.062 4346724.251 338.924449 5.575

Rec 310.000 736777.497 4346727.451 338.924449 10.000

Rec 320.000 736769.309 4346733.192 338.924449 5.656

Rec 325.656 736764.678 4346736.438 351.424449 4.344

Rec 330.000 736761.675 4346739.578 351.424449 3.038

Rec 333.038 736759.576 4346741.774 338.924449 6.962

Rec 340.000 736753.875 4346745.770 338.924449 10.000

Rec 350.000 736745.687 4346751.511 338.924449 10.000

Rec 360.000 736737.498 4346757.251 338.924449 10.000

Rec 370.000 736729.310 4346762.991 338.924449 8.978

Rec 378.978 736721.959 4346768.145 326.424449 1.022


Rec 380.000 736721.023 4346768.557 326.424449 10.000

Rec 390.000 736711.872 4346772.590 326.424449 3.030

Rec 393.030 736709.100 4346773.811 338.924449 6.970

Rec 400.000 736703.393 4346777.813 338.924449 4.769

Rec 404.769 736699.488 4346780.550 351.424449 5.231

Rec 410.000 736695.872 4346784.331 351.424449 7.689

Rec 417.689 736690.558 4346789.888 363.924449 2.311

Rec 420.000 736689.318 4346791.838 363.924449 10.000

Rec 430.000 736683.950 4346800.275 363.924449 1.573

Rec 431.573 736683.105 4346801.602 376.424449 8.427

Rec 440.000 736680.055 4346809.458 376.424449 10.000

Rec 450.000 736676.436 4346818.780 376.424449 10.000

Rec 460.000 736672.817 4346828.102 376.424449 10.000

Rec 470.000 736669.198 4346837.424 376.424449 0.454

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5.6.2. EJE C_1


Rec 0.000 737079.151 4346732.118 206.426191 2.914

Rec 2.914 737078.857 4346729.219 177.620052 7.086

Rec 10.000 737081.297 4346722.566 177.620052 7.252

17.252 737083.795 4346715.757 177.620052

5.6.3. EJEC_2


Rec 0.000 737083.794 4346715.757 65.927781 2.663

2.663 737086.085 4346717.115 65.927781

6. RESEÑAS DE LAS BASES DE REPLANTEO

PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE

SANEAMIENTO DE SUECA

NOMBRE DE LA BASE: B.2

SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50

FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.2 732571.314 4343194.168 5.074

ACTUACIÓN: 4

SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base

FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN







FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.3 732392.949 4343311.811 4.803

ACTUACIÓN: 4







FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.4 732383.822 4343267.868 4.311

ACTUACIÓN: 1









FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.5 732274.415 4343284.097 4.750

ACTUACIÓN: 1







FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.6 732169.775 4343220.656 4.957

ACTUACIÓN: 1

SEÑAL.: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base








FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.7 732451.730 4342250.958 6.354

ACTUACIÓN: 3







FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.8 732571.314 4343194.168 5.074

ACTUACIÓN: 3









FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.9 731613.397 4342318.328 8.355

ACTUACIÓN: 5







FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.10 733099.764 4344541.666 3.343

ACTUACIÓN: 6









FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.11 733650.652 4344458.704 3.128

ACTUACIÓN: 6







FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.12 737070.904 4346726.184 2.898

ACTUACIÓN: 7









FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.13 736541.300 4347215.460 2.319

ACTUACIÓN: 7







FECHA: FEBRERO 2009

MUNICIPIO: SUECA


B.14 732198.436 4343538.243 5.036

ACTUACIÓN: 2




ANEJO Nº 4

ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA DE “EL SEQUIAL”

ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”


ANEJO Nº4

ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”

INDICE

1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5

2. ANTECEDENTES..................................................................................................................... 5

3. ZONA DE ESTUDIO................................................................................................................. 5

4. ALTERNATIVAS ESTUDIADAS............................................................................................... 5

5. INSPECCIÓN REALIZADA. ..................................................................................................... 6

5.1. CONCLUSIONES DE LA INSPECCIÓN......................................................................... 11

6. SOLUCIÓN PROPUESTA...................................................................................................... 12

6.1. TRABAJOS PREVIOS..................................................................................................... 12

6.2. METODOLOGÍA DE DESCONEXIÓN DE LAS ACOMETIDAS. .................................... 13



1. OBJETO.

El objeto del presente anejo es la descripción del conjunto de actuaciones para la

desconexión de todos los caudales residuales que actualmente acometen a la acequia “El

Sequial” a su paso por el casco urbano del municipio de Sueca.

2. ANTECEDENTES.

El Sequial de Sueca recibe una serie indeterminada de vertidos que llegan a suponer un

número significativo de habitantes equivalentes tal y como se ha estimado, tras la

realización de una inspección interior del mismo en nuestra zona de estudio.

La intercepción y conexión de los vertidos al sistema de alcantarillado, en un núcleo urbano

como Sueca, se convierte en una tarea compleja debido, fundamentalmente, a la

interrelación histórica de esta red con la extensa red de canales y acequias que atraviesan

la zona. El ayuntamiento ha acometido en fases sucesivas la modernización de la red de

alcantarillado. A pesar de estos grandes esfuerzos existen aún determinadas zonas en las

que coexisten ambas infraestructuras, produciéndose en determinados momentos vertidos

y alivios a las acequias, junto con la recogida de parte de las aguas de riego por la red de

alcantarillado.

3. ZONA DE ESTUDIO.

La zona estudiada consiste en el trazado de la acequia “El Sequial” entre las calles del

Sequial, de Nicolás Figueres y del Hort de Palmera.

Se pretende evitar los vertidos de aguas residuales a la acequia, captando los puntos de

vertido de aproximadamente 50 acometidas de las viviendas y evacuándolos en diferentes

puntos a colectores de residuales existentes.

La zona de afección se puede ver en la imagen siguiente:

4. ALTERNATIVAS ESTUDIADAS.

En el Proyecto Informativo AMPLIACIÓN DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN DE

AGUA EN SUECA Y REUTILIZACIÓN DE AGUAS RESIDUALES DE LA E.D.A.R DE

SUECA (VALENCIA)”, se contemplan varias alternativas para solucionar el problema

actual de la acequia “El Sequial”, son las siguientes:

ALTERNATIVA A1. DESVÍO DEL TRAMO URBANO DE LA ACEQUIA MAJOR O

SEQUIAL

Esta alternativa planteaba una solución de carácter global y supondría construir una

conducción en by-pass para desviar el tramo urbano de la acequia Major. El nuevo trazado

discurriría sensiblemente paralelo a la Ronda Norte de Sueca por suelo público o junto a él

y fuera de los límites del Parque Natural. Como orden de magnitud, esta conducción

tendría una longitud superior a los 2000 m y la sección tipo sería un marco de hormigón

armado de alrededor de 3,50 x 2,50 m de dimensiones interiores.



El tramo urbano actual de la acequia Major se mantendría como colector unitario

conectado al Colector General.

ALTERNATIVA A2. ACTUACIONES DE INTERCEPCIÓN Y DESCONEXIÓN DE

VERTIDOS A LA ACEQUIA MAJOR O SEQUIAL

En esta alternativa se plantean soluciones puntuales, fundamentalmente mediante la

construcción de colectores interceptores que recogerían los vertidos que actualmente

recibe la acequia Major. Estos colectores discurrirían paralelos a la acequia, bajo el viario

urbano y, según tramos, a uno, otro o ambos lados de la misma.

En los tramos en que la acequia Major discurre bajo edificaciones es posible que el

interceptor pueda construirse desde el interior de la acequia excavando con mini-zanjadora

en la propia solera o anclándolo a sus fábricas.

ALTERNATIVA DESARROLLADA.

En el presente proyecto se desarrolla la alternativa A2 en el tramo descrito en el punto 3

del presente Anejo, con la problemática asociada al trazado de la acequia bajo

edificaciones, por lo que se procederá a la captura y entubado de las diferentes

acometidas a lo largo del trazado de la acequia desde el interior de la misma y su posterior

conexión a la red de saneamiento existente.

5. INSPECCIÓN REALIZADA.

Con motivo de la redacción del presente Proyecto, se encargó una inspección interior de la

acequia para la identificación del número y posición de las acometidas que actualmente

vierten a la acequia.

Como resultado se identificaron un total de aproximadamente 50 acometidas de agua

residual en el tramo objeto de la inspección, dicho tramo discurre por debajo de

edificaciones tanto total como parcialmente, y el vertido se produce tanto por la izquierda,

como por la derecha y la parte superior del tubo.

En el plano AC1-5 Distribución de las acometidas se puede observar el número y

distribución de las mismas, en la siguiente tabla se recoge la información obtenida.

VERTIDO DIST. DESDE INICIO (m)

LADO DE VERTIDO

ALTURA DE VERTIDO (m)

Ø TUBERIA (mm)

1 1 D 1´50 23.5

2 11,7 CRUZA DE I a D 1´50 techo 300

3 43,7 D 0´87 200

4 53,7 D 1´30 200

5 57,7 D 0´92 200

6 60,7 D 0´90 300

7 90,7 I 1´50 techo 110

8 90,7 I 1´50 techo 110

9 93,7 I 1´50 110

10 93,7 I 1´50 200

11 96,7 I 1´15 200

12 106,7 I 1´25 200

13 106,7 D 0´93 200

14 108,7 I 80 techo 90

15 110,7 D 1´80 110

16 110,7 D 80 techo 110

17 120,7 I 0´85 250

18 123,4 D 1´10 400

19 124,4 D 1´10 400

20 138,4 I 1´10 200

21 143,4 I 1´22 200

22 148,4 D 1´70 110

23 153,4 I 1´25 150

24 153,9 D 1´00 150

25 161,9 I 1´20 200

26 161,9 D 1´20 200

27 165,4 CENTRO TECHO 110

28 165,4 CENTRO TECHO 110

29 168,4 D 1´20 160

30 178,4 D 1´15 250

31 192,4 D 1´15 250

32 (*) aprox. 220,0 NO SE PUEDE INSPECCIONAR DEBIDO AL ALTO NIVEL DE

METANO

33 (**) aprox. 300,0 8 I + 1 D



A continuación se muestran algunas imágenes obtenidas durante la inspección, donde se

puede observar el estado inadecuado para el trabajo:

Como se puede observar, la altura de la acequia no permite el trabajo totalmente erguido.

Detalle de las acometidas que se encuentran a lo largo de todo el trazado de la acequia.



Detalle de acometida por la zona superior.

Se observan varios detalles de diversas acometidas, así como el estado interior de la

acequia.





Algunos de los tubos de vertido están deteriorados.

En estas dos fotos se puede observar aliviaderos de los colectores cercanos a la acequia,

en el momento de la inspección, no llovía y los alivios estaban vertiendo por lo que se

procederá a su cegado durante la obra.



El fondo de la acequia se encuentra lleno de restos de materiales de desecho, que habrá

que retirar para proceder a los trabajos de desconexión de acometidas.

5.1. CONCLUSIONES DE LA INSPECCIÓN.

Las conclusiones de la inspección son las siguientes:

- Hay presencia de escombros en todo el trayecto de la acequia, a ambos lados.

- Algunos tubos están incrustados en las paredes de la acequia, hasta 1 metro de

profundidad aproximadamente, por lo que el colector de recogida de acometidas irá

por la parte media baja de las paredes de la acequia.

- Se detectó un ALTO nivel de metano entre el centro de la 2ª manzana a calle Acequia

hasta 25%.

- Hay mucha aparición de agua, lo cual dificulta el trabajo con maquinaria eléctrica.

- Existen algunas zonas en las que el nivel de agua puede llegar hasta los 50 cm.

- El material que se usará para la conducción de aguas residuales, ha de ser traído a

mano, desde el acceso principal de la acequia.

- Hay tuberías de PVC y fibrocemento.

- Hacen falta cubos, material, personal y camiones para desescombrar, ya que hay

varias toneladas de escombro.

- Debido al alto nivel de metano en el ambiente, hasta 25% (riesgo existente de

explosión) hubo de retroceder para salir de la red. Se continuó la inspección más

adelante, una vez comprobado que el nivel de metano había disminuido.

- (**) En el último tramo de aproximadamente 80 metros se observaron 9 vertidos, 8 a

izquierda y 1 a derecha. También se encontraron 3 aliviaderos de aguas fecales, los

cuáles elevan el nivel de metano hasta el 100% (explosión segura).

Por todo lo anterior, especialmente por la aparición de metano, se concluye que para la

ejecución de los trabajos se hará necesario ventilar forzadamente el área de trabajo en su

totalidad, mediante el uso de equipos de ventilación y de extracción, dotando a todo el

personal de trabajo de medidores de compuestos tales como sulfhídrico y metano.



Además debido al curso incesante de agua residual se recomiendo el uso limitado de

equipos eléctricos y la ejecución de soldaduras por lo que se colocarán tuberías de PVC

liso encoladas para facilitar todos los trabajos a realizar en el interior de la acequia.

Las tuberías serán PN16, aunque no siendo necesario por presión, si se hará necesario

dotarlas de un espesor apreciable para que sean resistentes ante el paso de agua y

elementos flotantes por la acequia.

Los trabajos deberán acometerse durante el mes de febrero, que coincide con la época

durante la cual no circula agua de riego.

6. SOLUCIÓN PROPUESTA.

Una vez realizada la inspección “in situ” de la acequia y estudiadas las conclusiones se

describe a continuación el método de trabajo propuesto para la desconexión de todas las

acometidas identificadas en el estudio realizado.

Sección tipo de la acequia existente.

6.1. TRABAJOS PREVIOS.

Antes de comenzar con los trabajos en la zona de la acequia, será necesario proceder al

levantado y grafiado de toda la red de colectores en las calles lindantes con la acequia, ya

que durante la redacción del Proyecto se han levantado muchos de los pozos, y la

profundidad de los mismos es muy reducida, estando la mayoría como máximo en 1 m, por

lo que los nuevos colectores interiores a la acequia verterán a dos nuevas estaciones de

elevación (una por cada margen) para poder verter a la red de saneamiento del municipio

de Sueca. Así que un estudio exhaustivo de la red existente podría dar lugar al vertido de

los nuevos colectores en gravedad, pero en el estudio efectuado para la redacción del

presente Proyecto de Construcción no se ha encontrado mejor solución que construir las

dos nuevas estaciones de elevación.

Posteriormente y antes de acometer ningún trabajo en el interior de la acequia será

necesario conseguir un ambiente de trabajo limpio de gases nocivos para la salud.

Como se ha detectado en el estudio, existe presencia de metano, hasta el punto de riesgo

de explosión por lo que habrá que proceder a la ventilación forzada de todo el interior de la

acequia.

Para ello se divide todo el itinerario de la actuación en tres tramos con cuatro puntos de

acceso independientes, como se puede observar en la siguiente imagen.



En cada uno de los puntos marcados en amarillo se procederá a la ejecución de un acceso

mediante la demolición de la calzada y la parte superior de la acequia, con el fin de obtener

unos accesos a las zonas de actuación muy practicables. Los cuatro accesos se

ejecutarán a la vez, debido al poco plazo disponible para la ejecución total de las obras, un

total de 25 días más o menos.

En cada uno de esos puntos se habilitará la instalación de los correspondientes equipos de

ventilación y extracción.

El caudal de ventilación será el siguiente:

TRAMO P1-P2 Longitud 110 m Ancho 5 m Alto 1,8 m Volumen 990 m3 Renovaciones 6 renov/h Caudal de aire P1 5940 m3/h

Por lo que en el punto de acceso P1 se dispondrá un equipo de ventilación capaz de

impulsar un caudal de aire de 5940 m3/h para la renovación del aire viciado de la acequia,

la ventilación del tramo P1-P2 se completa con un extractor de aire del mismo caudal en el

punto P2, para conseguir una corriente de aire forzada.

En el siguiente tramo, el P2 – P3 se procederá a la instalación del mismo sistema:






En el siguiente tramo, el P3 – P4 se procederá a la instalación del mismo sistema:






Una vez asegurado un ambiente respirable y sin riesgo de explosión, se procederá a la

limpieza y retirada de materiales acopiados en el fondo de la acequia y a la carga y

trasporte de los mismos hasta un gestor autorizado.

Se estima una cantidad de residuos de:

Longitud acequia 315 m Altura residuos 0,5 m Anchura residuos 4 m Volumen de residuos 630 m3

Todo ello suponiendo una altura y anchura de la masa de residuos.

Una vez efectuados los trabajos de limpieza y ventilación se podrá proceder al trabajo para

la desconexión de todas las acometidas descritas.

6.2. METODOLOGÍA DE DESCONEXIÓN DE LAS ACOMETIDAS.

Una vez finalizados los trabajos previos descritos en el punto anterior y con los equipos de

ventilación-extracción en marcha se procederá al inicio de los trabajos de desconexión de

acometidas.

Como se han identificado acometidas a ambos lados de la acequia y por la parte superior,

para evitar cruces de un lado a otro se propone la instalación de una conducción por cada



lado de los cajeros de la acequia y así se tendrán dos colectores uno por la margen

derecha y otro por la margen izquierda (según dirección de c/ dÚtxana a C/ Sequial),

como se puede ver en el croquis del plano AC1-4 y AC1-5.

En cuanto a las acometidas del forjado, se entubarán y se dirigirán grapadas al techo a una

margen o a la otra, en función de la proximidad.

Se instalarán dos conducciones principales de PVC DN400 PN16 grapadas a las paredes

una por cada margen, derecha e izquierda. Se ha optado por este material encolado

debido a la dificultad para soldar en el interior de la acequia, descartando así el PEAD y

por supuesto el acero.

Se dotará a las conducciones de una pendiente del 0,2%, con lo cual la caída total en el

tramo de 300 m de la actuación será de 60 cm.

Una vez estudiadas las profundidades de las acometidas se han detectado profundidades

mínimas de entrada en la acequia de unos 80 cm sobre el fondo, tanto en la margen

izquierda como en la margen derecha.

Por lo que la cota de fondo de inicio de los colectores interiores es de 0,85 m. Debido a la

situación de las acometidas se va a instalar un colector en la margen izquierda y otro en la

derecha pero de sentido contrario, empezando el colector de la margen izquierda en la

calle Sequial con dirección a calle dÚtxana.

El colector de la margen derecha comienza en la c/ dÚtxana y finaliza en la c/ Sequial, su

cota de fondo de tubo de inicio es 0,85 m con respecto al fondo de la acequia.

Dichas conducciones desaguaran en dos estaciones de elevación de nueva planta,

situadas en:

- Estación de elevación de “El Sequial nº1” en la c/ dÚtxana para recoger el colector de

la margen derecha, el colector al que se conecta la nueva estación de elevación tiene

como destino final el colector que discurre por la c/ Sequial.

- Estación de elevación de “El Sequial nº2” en la c/ Sequial para recoger el colector de la

margen derecha, y elevar las aguas residuales al colector que discurre por la c/ Jaime

Roig, los pozos abiertos de esta calle la profundidad de los mismos es inferior a 1 m.

Una vez colocados estos dos colectores de margen derecha e izquierda se procederá al

conexionado de las diferentes acometidas mediante el entubado de las mismas con

tuberías de diámetro similar o superior, para lo cual será necesario el picado y saneo de la

zona de vertido y el entubado y sellado con resina de los huecos y posterior conexionado

al nuevo colector de DN400 mediante piezas y codos de PVC liso PN16.


ANEJO Nº 5

ESTUDIO GEOLÓGICO GEOTÉCNICO

ANEJO Nº 5 ESTUDIO GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO


ANEJO Nº 5

ESTUDIO GEOLÓGICO GEOTÉCNICO

INDICE

1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5

2. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5

3. INFORMACIÓN PREVIA.......................................................................................................... 5

4. GEOLOGÍA REGIONAL. .......................................................................................................... 5

4.1. ESTRATIGRAFÍA........................................................................................................... 5

4.2. TECTÓNICA................................................................................................................... 5

5. GEOLOGÍA DE LA ZONA EN ESTUDIO. ................................................................................ 6

6. COMPORTAMIENTO GEOTÉCNICO...................................................................................... 8

6.1. ZONA 1........................................................................................................................... 8

6.1.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES....................................................... 8

6.1.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES...................................................................................... 8

6.1.3. PERMEABILIDAD .......................................................................................................... 8

6.1.4. RELLENOS .................................................................................................................... 8

6.1.5. AGRESIVIDAD............................................................................................................... 8

6.1.6. CAPACIDAD PORTANTE.............................................................................................. 9

6.2. ZONA 2........................................................................................................................... 9

6.2.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES....................................................... 9

6.2.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES...................................................................................... 9

6.2.3. PERMEABILIDAD .......................................................................................................... 9

6.2.4. RELLENOS .................................................................................................................... 9

6.2.5. AGRESIVIDAD............................................................................................................... 9

7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. .......................................................................... 9



1. OBJETO.

El objeto del presente estudio es determinar las características geológicas y geotécnicas

de los materiales existentes en las distintas zonas de actuación a las que se refiere el

presente proyecto.

2. INTRODUCCIÓN.

El presente proyecto consta de 7 actuaciones fundamentales. Las actuaciones 1 a 6 son

colectores que se sitúan en el casco urbano y sus zonas periféricas. La actuación 7 es un

colector ubicado en la Playa de Sueca cerca de Mareny de Barraquetes.

3. INFORMACIÓN PREVIA.

Se ha recopilado documentación de la zona relacionada con los aspectos geológicos y

geotécnicos y se han consultado varias publicaciones del Instituto Geológico Minero

Español y del Ministerio de Industria - Dirección general de minas:

- Mapa Geológico de España E = 1:50.000, Hoja 747, Sueca - Instituto Geológico Minero

Español.

- Mapa Geotécnico General de España E = 1:200.000, Hoja 64/8-8 Alcoy - Ministerio de

Industria (Dirección general de minas, Inst. Geológico y Minero).

- Mapa Geológico de la Provincia de Valencia E = 1:200.000. Primera Edición. Diputación

provincial de Valencia. Universidad de Valencia. Instituto Geológico y Minero de España.

- Cartografía Temática de la Comunidad Valenciana a escala 1:50.000. Conselleria de

Obras Públicas

4. GEOLOGÍA REGIONAL.

La zona en estudio se sitúa hacia el sur de una amplia depresión morfológica de origen

tectónico complejo que límita al Este con el mar Mediterráneo, al Norte con los relieves de

Náquera , al Oeste con las estribaciones de los relieves de Chiva y Buñol, y al Sur con los

de Cullera –Alginet. El Parque Natural de LÁlbufera es una zona húmeda que se localiza

en el sector central de la llanura litoral cuaternaria de la provincia de Valencia. Forma parte

del sistema de albuferas que se localizan a lo largo del litoral mediterráneo, la mayor parte

de ellas en la Comunidad Valenciana.

4.1. ESTRATIGRAFÍA

La unidad geológica se denomina “de las llanuras costeras” y en conjunto se presenta

como una llanura prelitoral ocupada en su mayor parte por la Albufera y sus sedimentos

asociados y por los limos de inundación correspondientes al río Turia.

La llanura costera de Valencia presenta gran variabilidad de depósitos en función de las

distintas condiciones de sedimentación. En su mayoría se trata de materiales detríticos que

provienen de la erosión de los materiales mesozoicos de los relieves que la circundan.

4.2. TECTÓNICA

La formación de LÁlbufera tiene su origen en el Mioceno cuando se producen una serie de

cambios eustáticos del nivel del mar y cierta inestabilidad tectónica que produce un

progresivo hundimiento de la llanura hacia el mar y elevación de la Meseta.

En ese momento se inició una subsidencia generalizada que afectó a todo el litoral

valenciano y que provocó una invasión marina, creándose un gran golfo que se extendía

desde Sagunto hasta Tabernes de Valldigna. Esta depresión parece ser consecuencia de

la subsidencia y de otro fenómeno que contribuye a la situación actual, la flexión

continental de dirección N-S que desniveló los bloques y que provocó el levantamiento del

interior y el hundimiento de la parte de la costa.



Esta subsidencia se atenuó durante el Holoceno lo que produjo la desecación de otros

marjales próximos a la línea de costa quedando únicamente la Albufera de Valencia y la

que se sitúa entre Oliva y Vergel. En aquel momento comenzó a formarse la flecha litoral

que aisló la Albufera. A partir de entonces se produce una cierta estabilidad con ligeras

oscilaciones positivas y negativas dando lugar a la alternancia de niveles de turba y

detríticos.

El cierre del golfo se produjo mediante la formación de un cordón litoral cuyo origen parece

ser debido a la corriente marina de deriva de dirección N-S que origina el viento oblicuo a

la costa. Esta corriente actúa reordenando tanto los materiales detríticos arrastrados por

ella misma, como los que provienen del interior aportados por los principales cursos

fluviales de la zona como son Palancia, Carraixet y Turia.

La gran actividad agrícola de la zona también ha influido en gran medida en el aterramiento

del lago, ganándole cada vez más terreno para ser destinado al cultivo.

5. GEOLOGÍA DE LA ZONA EN ESTUDIO.

Litológicamente, se puede diferenciar dos zonas en estudio: La Zona 1, en la que se

proyectan las actuaciones 1 a 6, todas ellas en torno al casco urbano de Sueca y la Zona

2, en la que se proyecta la actuación 7, paralela a la línea de costa y ubicada junto a la

playa, próximo al Mareny de Barraquetes.

La Zona 1 está constituida por depósitos de origen fluvial, asociados a los cauces de los

ríos. Los sedimentos están constituidos por limos arcillosos pardos con cantos sueltos del

río. (Q2IPf).

La Zona 2 está constituida por depósitos de origen marino. Se trata de depósitos de playa

compuestos por dunas recientes y arenas con el nivel freático prácticamente en superficie.

(Q2D2)



Figura 1 Recorte del mapa geológico de Sueca a escala 1:50.000. Se indica la ubicación de la zona de actuación

ZONA 1

ACTUACIONES 1 A 6

ZONA 2

ACTUACIÓN 7



Figura 2 Leyenda del mapa geológico.

6. COMPORTAMIENTO GEOTÉCNICO.

6.1. ZONA 1

6.1.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES

Los colectores previstos en las actuaciones 1-2-3-4-6 no superan el diámetro φ400 por lo

que las zanjas a excavar serán prácticamente superficiales y en el caso de la actuación 5,

se realiza el cajeo de una acequia de 1 m de profundidad.

Todas las actuaciones apoyarán sobre limos arcillosos parcialmente saturados.

6.1.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES

Dado que se trata de depósitos limo-arcillosos parcialmente saturados de consistencia

blanda, se podrá excavar por métodos convencionales.

Por motivos de seguridad y salud durante la ejecución de los trabajos, en zanjas de más de

1,50 metros de profundidad se debe realizar una entibación cuajada siguiendo las

especificaciones técnicas de las NTE – ADZ – Zanjas y Pozos.

6.1.3. PERMEABILIDAD

La permeabilidad en la zona de actuación es baja aunque dada la proximidad del nivel

freático los terrenos están parcialmente saturados.

6.1.4. RELLENOS




6.1.5. AGRESIVIDAD







6.1.6. CAPACIDAD PORTANTE

El terreno presenta una capacidad portante baja de en torno a 75 – 100 kPa y se pueden

dar asientos elevados.

6.2. ZONA 2

6.2.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES

El colector previsto en la actuación 7 no superan el diámetro φ400 por lo que las zanjas a

excavar serán prácticamente superficiales.

La actuación apoyará sobre arenas de playa con el nivel freático prácticamente en

superficie.

6.2.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES

Dado que se trata de depósitos arenosos se podrá excavar por métodos convencionales.

Los taludes serán muy inestables debido a la falta de cohesión de las arenas y a la

presencia del agua freática, por lo que se recomienda su entibación y será necesario

proceder al achique de agua.

6.2.3. PERMEABILIDAD

La permeabilidad en la zona de actuación es muy alta.

Será necesario achicar el agua.

6.2.4. RELLENOS




6.2.5. AGRESIVIDAD





7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

Los depósitos serán excavables por medios convencionales en todas las actuaciones.

Se utilizarán cementos resistentes a sulfatos.

En la Zona 1, con un sustrato constituido por limos arcillosos pardos fluviales será

necesario entibar las zanjas que tengan profundidades superiores a 1,50 m.

En la Zona 2, con un sustrato arenoso y con el nivel freático próximo a la superficie será

necesario entibar y achicar agua.


ANEJO Nº 6

TRAZADO DE LAS REDES DE CONDUCCIONES

ANEJO Nº 6 TRAZADO DE LAS REDES DE CONDUCCIONES


ANEJO Nº 6

TRAZADO DE LAS REDES DE CONDUCCIONES

INDICE

1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5


3. TRAZADO EN PLANTA. .......................................................................................................... 7

3.1. CONDICIONANTES....................................................................................................... 7

3.2. DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO EN PLANTA............................................................... 7

3.3. PUNTOS SINGULARES DEL TRAZADO...................................................................... 8

4. TRAZADO EN ALZADO. .......................................................................................................... 8



1. INTRODUCCIÓN.

El presente anejo tiene como objeto la definición y justificación del trazado, tanto en planta

como en alzado, de las conducciones planteadas en el municipio de Sueca (Valencia).


La red de saneamiento existente en la población de Sueca es unitaria. De ella podríamos

decir que comprende dos cuencas principalmente: la red de saneamiento del núcleo

urbano de Sueca y la red de aguas residuales de las urbanizaciones litorales. Un esquema

de la red se muestra adjunta al presente anejo.

Por lo que respecta al casco urbano, la red actual está caracterizada por la interacción

entre las redes de saneamiento y la de acequias. En los últimos años, se han ejecutado

una serie de actuaciones estructurales para disminuir dicha interacción y separar las redes

de aguas residuales, de acequias y de pluviales. Las más destacadas son el desvío del

colector principal y la ejecución de los colectores perimetral oeste y del colector nuevo (o

colector este).

Por otro lado, también se ha llevado a cabo el desvío de la Acequia de los Árboles, de

manera que la parte del territorio afectada queda fuera de regadío y está previsto su

desarrollo urbano de acuerdo con el PGOU de Sueca.

Por tanto, las actuaciones realizadas están orientadas a dos objetivos diferenciados: por un

lado, el vertebrar la red de aguas residuales de la ciudad y vehiculizarlas hacia la EDAR de

Sueca; y por otro lado, el desviar los tramos de acequias que históricamente han puesto en

regadío la periferia de la ciudad y que con el crecimiento de ésta quedan en desuso.

A pesar de estas últimas actuaciones, continúan habiendo carencias en la red de

saneamiento de Sueca debido fundamentalmente al vertido incontrolado de aguas

residuales a las acequias que atraviesan la población, lo que genera una problemática

medioambiental de gran relevancia que se pretende subsanar parcialmente mediante la

ejecución del presente proyecto.

En cuanto a la zona litoral, la red principal está caracterizada por dos bombeos de

elevación encadenados que vierten en sendos colectores en gravedad y vehiculizan el

agua hasta la cámara de carga de la impulsión de Bega de Mar, de donde parte una

impulsión hacia la EDAR de Mareny de Barraquetes.

En este caso, se han detectado deficiencias en la red litoral por carencias en los equipos

de bombeo y mal funcionamiento de las estructuras existentes.

Las nuevas instalaciones proyectadas, formadas por colectores, acequias e impulsiones,

pretender dar cumplimiento a determinadas carencias detectadas dentro del casco urbano

de Sueca y mejorar el funcionamiento del sistema de saneamiento litoral.

La definición del trazado de los diferentes elementos estará condicionada, de forma

general, por la posible interferencia con los elementos naturales y aquellos que ha

incorporado el hombre en el medio: grado de ocupación del territorio, existencia de viales y

grandes infraestructuras, pendientes naturales del terreno,…

En la medida de lo posible se ha tratado de conducir las aguas residuales por gravedad; si

no, se ha establecido un sistema de bombeo para vencer el desnivel existente.



Red de acequias

Red de saneamiento



3. TRAZADO EN PLANTA.

3.1. CONDICIONANTES

En lo referente al trazado en planta, es obvio que el camino más directo supone menor

longitud de tubería tendida, por lo tanto menor coste de material. Asimismo resulta

indispensable asegurar la mínima ingerencia en propiedades privadas, lo que genera costes

de expropiación. La combinación de estos dos factores conduce a que, siempre que sea

posible, las conducciones discurran por viales públicos, bien existentes o bien previstos en el

planeamiento urbanístico.

Desde el punto de vista hidráulico, un trazado sin cambios de dirección, sin quiebros ni

elementos de control dará lugar a menores pérdidas y, en el caso de la impulsión, disminuirá

sus costes de explotación.

En este caso, del estudio del planeamiento urbanístico se deduce que las actuaciones

discurren en general por los actuales viales o por propiedades disponibles de la administración

local, siendo innecesaria la ocupación temporal y permanente de propiedades privadas, y por

tanto, la expropiación.

Además, en base a las visitas de campo realizadas y a la información facilitada por el

Ayuntamiento de Sueca y la empresa explotadora de aguas Aigües de Sueca, se ha detectado

la red de servicios tanto enterrados como en superficie. La mínima afección a estos servicios

supone la adaptación del trazado en planta para tratar de evitarlos.

Estos condicionantes determinan de forma importante el diseño del trazado en planta.

3.2. DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO EN PLANTA

Las nuevas instalaciones están formadas por colectores e impulsiones. A continuación se

detallan las características de su trazado.

Actuación nº1 – Desconexión de residuales de la acequia “El Sequial” . Este tramo

pretende evitar los vertidos de aguas residuales a la acequia de “El Sequial” captando los

puntos de vertido directo existentes, aproximadamente 50, que corresponden a 275 viviendas,

y evacuándolos en diferentes puntos a colectores de residuales existentes. El tramo está

comprendido entre las calles del Sequial, de Nicolás Figueres y del Hort de Palmera, siendo la

solución propuesta el grapado de sendos colectores en cada cajero de la acequia, que recojan

las acometidas de las casas y las vehiculicen a los colectores existentes.

Actuación nº 2 – Colector de residuales del barrio Granell y de la C/ La Canal. Esta

actuación recoge las aguas residuales de la C/ del Granell, que actualmente vierten a la

acequia del Sequial, y se reconducen por la C/ del Cebolla y la C/ de Enfrente de la Vía hacia

el colector de residuales de la C/ La Canal. En este punto se hace necesario un bombeo de

elevación, puesto que se pierde cota al pasar por debajo de una acequia. Por otro lado,

actualmente el colector de residuales de la C/ La Canal vierte en la acequia del Clot, por lo que

se va a desconectar el vertido a la acequia y ejecutar un nuevo tramo de colector, que pase

por debajo de la acequia y lleve las aguas residuales hasta el colector oeste en la carretera

CV-500.

Actuación nº 3 – Colectores de saneamiento de la Avenida Vilella. En este caso se va a

ejecutar un colector de residuales que desconecte la acequia dels Arbres y guíe sus aguas

hasta el colector Este, que discurre por la C/ Castellón de la Plana – Avda. de la Torreta. Por

otro lado, se van a cegar los aportes de pluviales al colector de residuales de la Avda. Vilella y

se va a ejecutar un nuevo colector de pluviales para recoger las escorrentías existentes en ese

tramo. El nuevo colector de pluviales estará compuesto por dos conductos en paralelo que

pasarán por encima del colector Este y verterán sus aguas a la acequia contigua.

Actuación nº 4 – Colector de residuales del paso subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó.

Actualmente el bombeo de elevación del paso subterráneo está conectado a la red de aguas

residuales, consistiendo en un aporte continuo de agua freática. Se va a independizar este

agua de la red de residuales y se va a vehiculizar hasta la acequia del Sequial en la C/

Sequial.

Actuación nº 5 – Desvío de la acequia del Teular en el Sector C-8. El desarrollo del sector C-8

comprende el desvío de la acequia del Teular de manera tangencial a su perímetro, dando

agua a los diferentes ramales a los que da servicio. La acequia está en parte enterrada bajo el



actual desarrollo urbano, mostrándose de nuevo al aire libre en el entorno de la Avda. del

Maestro Serrano. Es en este entorno donde está prevista su conexión.

Actuación nº 6 – Colector de residuales de las instalaciones deportivas municipales.

Este tramo recoge las aguas residuales de las instalaciones deportivas a través de la Travesía

del Saladar y las conduce por el interior de las mismas hasta el desvío del Colector Principal

de Sueca.

Actuación nº 7 – Mejoras en la red de saneamiento entre el Mareny Blau y el Mareny de

Barraquetes. Esta actuación solventa los problemas de funcionamiento de la red litoral actual,

que comprende 2 bombeos de elevación a un colector de gravedad y una impulsión final hasta

la EDAR de Mareny de Barraquetes. Los dos bombeos de elevación tienen capacidad para 3

bombas en paralelo y tan sólo presentan 2, por lo que se considera necesario el reponer

dichas bombas para el correcto funcionamiento del sistema. Por otro lado, dichos bombeos no

disponen de grupo electrógeno que garantice su funcionamiento en ausencia de electricidad.

Finalmente, se va a ejecutar una impulsión que elimine a la actual debido a las carencias de

ésta, con fallos constantes de valvulería y equipos; fallos estructurales y de cimentación en la

cámara de bombeo; y precariedad en su funcionamiento.

CONDUCCIÓN DIÁMETRO RÉGIMEN MATERIAL LONGITUD (m)

AC1 – RESIDUALES 400 LÁMINA LIBRE PVC LISO 16 atm 2 x 300

AC2 – RESIDUALES 400-500 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 535

AC3 – PLUVIALES 2 X 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 2 x 75


AC4 - PLUVIALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 300

AC5 – ACEQUIA 1 X 1 m2 LÁMINA LIBRE HORMIGÓN PREFABRICADO 705


AC7 - IMPULSIÓN 350 PRESIÓN FUNDICIÓN 1410

Características del trazado en planta

3.3. PUNTOS SINGULARES DEL TRAZADO

Como puntos destacados del trazado cabe destacar los siguientes:

• La Actuación nº 1, es una actuación singular en sí misma, por la ejecución de

colectores grapados a la pared de la acequia en condiciones de ventilación forzada.

• La Actuación nº 2 debe pasar por debajo de dos acequias en los pk 0+270 del colector

1 y el pk 0+000 del colector 2. Además se plantea un bombeo de elevación en el pk

0+372.

• La red de pluviales de la Actuación nº 3 está condicionada por el cruce con el colector

Este y la cota de vertido en la acequia (más superficial que el colector), por lo que se

hace necesario el reducir la sección a PVC corrugado DN 315 mm y duplicarla.

• La Actuación nº 7 implica la construcción de una nueva estación de bombeo en Bega

de Mar, de donde parte el nuevo bombeo de aguas residuales a la EDAR de Mareny

de Barraquetes.

4. TRAZADO EN ALZADO.

En lo referente al trazado en alzado, en la medida de lo posible, se tratará de conducir las

aguas residuales por gravedad; si no, se establecerá un sistema de impulsión para vencer el

desnivel.

La orografía del término municipal de Sueca, y en general de toda la Ribera Baja, se

caracteriza por la ausencia de desniveles importantes y las bajas cotas.

Al encontrarse en el entorno de la Albufera de Valencia, sus tierras son muy fértiles y existe

una gran red de acequias que les dan servicio, fundamentalmente para el cultivo del arroz.

Todo ello, junto con la presencia del nivel freático, complica en gran manera el trazado de la

red de saneamiento de Sueca.



En los planos de Planta y perfil longitudinal del documento nº 2, se aprecia la sección en

alzado de las conducciones, con las longitudes, las pendientes establecidas por tramos, las

obras especiales de paso, la ubicación de pozos, ventosas, desagües, arquetas y estaciones

de bombeo,…

Las conducciones que funcionan en lámina libre presentan una pendiente mínima teórica del

0,5%, pero, debido a las dificultades de trazado de este proyecto, ha sido necesario establecer

pendientes del 0,1% para perder la mínima cota posible, no siendo posible garantizar que las

velocidades cumplen con los mínimos recomendados.


ANEJO Nº 7

CÁLCULOS HIDRÁULICOS

ANEJO Nº 7 CÁLCULOS HIDRÁULICOS


ANEJO Nº 7

CÁLCULOS HIDRÁULICOS

INDICE

1 OBJETO ................................................................................................................................... 5

2 SITUACIÓN ACTUAL............................................................................................................... 5

2.1 DESCONEXIÓN DE LA ACEQUIA DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA “EL

SEQUIAL”....................................................................................................................... 5

2.2 COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL....... 5

2.3 COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA AVENIDA DE VILELLA............................ 5

2.4 COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO SUBTERRÁNEO DE LA

RONDA BERNAT ALINYÓ............................................................................................. 6

2.5 DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8 ................................... 6

2.6 COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS

MUNICIPALES ............................................................................................................... 6

2.7 MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY BLAU Y EL

MARENY DE BARRAQUETES...................................................................................... 6

3 CÁLCULO................................................................................................................................. 7

3.1 COLECTORES DE GRAVEDAD ................................................................................... 7

3.2 ESTACIÓN DE ELEVACIÓN DE LA CANAL............................................................... 15

3.3 BOMBEOS DE ELEVACIÓN DEL MARENY BLAU..................................................... 15

3.4 ESTACIÓN DE BOMBEO Y TUBERÍA DE IMPULSIÓN “BEGA DE MAR” ................ 15



1 OBJETO.

El objeto del presente anejo es, con respecto a los cálculos hidráulicos, el de justificar y

dimensionar convenientemente los características físicas y geométricas de los colectores

dispuestos, las estaciones de bombeo y elevación, y la conducción de impulsión

necesaria para ejecutar de un modo adecuado las “Obras de mejora de la red de

Saneamiento de Sueca”.

2 SITUACIÓN ACTUAL.

El presente proyecto define una serie de actuaciones para la mejora del funcionamiento

de la red de saneamiento de la ciudad de Sueca, distinguiéndose estas actuaciones en

dos ámbitos geográficos y funcionales distintos:

Casco urbano: las primeras seis actuaciones se realizarán en el casco urbano de la

ciudad de Sueca y consisten fundamentalmente en desconectar las aguas residuales de

las aguas de regadío de las acequias que pasan por la ciudad.

Zona litoral: en este caso se trata de mejorar la eficiencia de los bombeos que

conducen las aguas residuales de los asentamientos litorales hasta la EDAR del Mareny

de Barraquetes.

A continuación se realiza una breve descripción de la situación actual de cada una de

estas actuaciones.

2.1 DESCONEXIÓN DE LA ACEQUIA DE RESIDUALES DE LA

ACEQUIA “EL SEQUIAL”

La acequia de “El Sequial” atraviesa gran parte de la zona central de la ciudad de Sueca

mediante una conducción enterrada de unas dimensiones considerables.

Algunas de las casas que están situadas a lo largo de su recorrido vierten sus aguas

residuales, sin ningún tratamiento, a esta acequia, lo que provoca afecciones

medioambientales aguas abajo.

La actuación propuesta consiste en desconectar las acometidas domiciliarias que en la

actualidad vierten a la acequia del Sequial mediante la instalación de dos tubos de PVC

grapados en sendos cajeros a los que se conectarán las acometidas y que,

sectorizadamente, se harán verter a los colectores de la red de saneamiento existente.

2.2 COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO GRANELL Y DE LA C/

LA CANAL

En la actualidad el Barrio Granell vierte las aguas residuales de sus edificios por fachada

a la acequia del Sequial, mientras que la C/ La Canal vierte a un colector que desagua sin

depuración ninguna en la acequia del Clot.

La actuación proyectada consiste en la construcción de un colector que enlace (desde

aguas arriba a aguas abajo) el barrio de Granell con el colector existente de la C/ La

Canal (mediante una estación elevadora, ya que al respetar los cruces con acequias en

servicio no se tendrá la cota suficiente para desaguar por gravedad), para desconectar

posteriormente el vertido a la acequia del Clot y, mediante otro colector de nueva

implantación, llevar las aguas al Colector General Oeste que conduce las aguas a la

EDAR de Sueca.

2.3 COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA AVENIDA DE VILELLA

A día de hoy en la Avenida de Vilella existen dos problemáticas distintas:

En el tramo al norte del cruce con la C/ Castelló de la Plana existen dos acequias que

discurren bajo la acera y a las cuales vierten sus aguas residuales las viviendas

existentes en esta calle al norte del cruce con la C/Castelló de la Plana.

Al sur del cruce con la C/ Castelló de la Plana existe un colector de saneamiento

unitario.

Es por esto que la actuación se ha planteado se divide en dos partes:

Al norte de la C/ Castelló de a la Plana consiste en la construcción de un nuevo

colector por el centro de la calzada al que se conectarán posteriormente las acometidas,



y que se enlazará con el Colector General Este que traslada las aguas a la EDAR de

Sueca.

Al sur de la C/ Castelló de la Plana se realizará un nuevo colector de pluviales,

cegando los imbornales que vertían anteriormente al colector, y conectando este colector

con la Acequia dels Frares, con la función de segregar el vertido de aguas pluviales y

residuales.

2.4 COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO

SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ

Las aguas del drenaje del paso subterráneo de la ronda Bernat Alinyó son impulsadas

mediante un equipo formado por 3 bombas FLYGT modelo 3102 alojadas en un depósito

enterrado, hasta la red general de saneamiento, desperdiciándose una cantidad de aguas

limpias nada desdeñable y que además son tratadas innecesariamente por la EDAR de

Sueca.

La actuación nº 4 consiste en la reconducción de estas aguas mediante un colector de

nueva implantación, que a través del Parc de l’Estació y con un recorrido aproximado de

300 m, reintroducirá estas aguas limpias en la red de regadío de Sueca, en concreto en la

Acequia del Sequial.

2.5 DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8

La acequia del Teular quedará inmersa en poco tiempo en la trama urbana de Sueca, por

la que es previsible que sus aguas puedan sufrir vertidos de origen urbano, tal como ya

está sucediendo en la actualidad en otros puntos de la red de regadío de la población.

Es por todo esto que se prevé en esta actuación el desvío de esta acequia hasta el

perímetro exterior de la zona urbanizable prevista por el Plan General de Ordenación

Urbana del municipio de Sueca.

Así, la actuación estará compuesta por dos secciones tipo distintas: la primera de ellas,

que discurrirá desde el punto de intersección aguas arriba hasta la zona urbanizada

actualmente, estará formada por una sección rectangular abierta de 1x1 m2 de hormigón

armado, y que conservará todas las conexiones con las acequias de menor entidad a las

que abastece en el exterior del Sector C-8; la segunda de las secciones que se

implantará en la zona urbanizada actualmente hasta la conexión de aguas abajo en la C/

Mestre Serrano, y estará formada por una conducción circular enterrada de PVC

corrugado.

2.6 COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES

DEPORTIVAS MUNICIPALES

En la actualidad las Instalaciones Deportivas Municipales existentes en la zona norte del

casco urbano de Sueca —junto a la CV-500 en dirección Les Palmeres— no están

conectadas con colector de saneamiento alguno.

La presente actuación prevé la ejecución de una nueva conducción que recoja las aguas

de la Piscina Cubierta Municipal, el Estadi Municipal Antonio Puchades, así como las

aguas del Club de Tenis de Sueca, por la cercanía de éste, y la conexión de este colector

con el Colector General Oeste que lleva las aguas a la EDAR de Sueca.

2.7 MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY

BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES

La red de saneamiento existente en toda la zona litoral entre el Mareny Blau y el Mareny

de Barraquetes está compuesta por una tipología mixta de recogida en lámina libre en

las zonas más densamente pobladas, y posterior impulsión hacia la EDAR del Mareny de

Barraquetes, por estar todos estos asentamientos a cotas similares, y no poder

evacuarse las aguas por gravedad.

Concretamente existen tres impulsiones, dos entre el Mareny Blau y Bega del Mar, y una

tercera de mayor longitud que desde esta última lleva las aguas hasta el Mareny de

Barraquetes, donde rompen carga y se unen a la red de saneamiento en lámina libre de

esta población.



La actuación nº 7 consiste en adecuar estas impulsiones para conseguir una mayor

eficiencia de toda la red en su conjunto. Para ello se realizarán las siguientes

actuaciones:

En los dos primeros bombeos de elevación se instalará una bomba —ya que la

instalación de cada uno de ellos está prevista para tres bombas y en la actualidad sólo

cuentan con dos— de características similares a las existentes, y además se les instalará

un grupo electrógeno alojado en una caseta de dimensiones suficientes, para que las

instalaciones puedan funcionar en casos de emergencia.

El tercer bombeo se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una nueva

cámara de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una

caseta existente. A partir de este bombeo, se realizará una conducción de fundición de

1410 m aproximadamente, que llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de

carga existente en el Mareny de Barraquetes.

3 CÁLCULO.

3.1 COLECTORES DE GRAVEDAD

3.1.1 HIPÓTESIS DE CÁLCULO

Para un estudio en profundidad del movimiento de los líquidos es preciso considerar,

aisladamente, la variación de sus características tanto en el tiempo como en el espacio.

Los movimientos, regímenes o flujos de circulación de un líquido con superficie libre, se

clasifican, desde un punto de vista exclusivamente cinemático en permanentes o

variables, según criterio temporal, y en uniformes o variados, según criterio espacial.

Todos estos regímenes de circulación se presentan en las redes de colectores objeto del

presente proyecto.

El flujo permanente y uniforme, que no cambia sus características ni en el espacio ni en

el tiempo, puede obtenerse en canales de laboratorio, y solamente se presenta con

suficiente aproximación en tramos muy largos de colectores, de sección y pendiente

constantes y sin aportaciones de caudal a lo largo de su recorrido. Éste es el tipo de

régimen que supondremos en el cálculo de los tramos de los presentes colectores, ya

que aunque supone una simplificación nos permite utilizar fórmulas de cálculo de relativa

sencillez.

En estas condiciones, la ecuación que describe el flujo del agua es la fórmula de

Manning-Strikler, es la ecuación clásica para calcular las pérdidas por rozamiento para el

caso de flujo en lámina libre, y tiene la siguiente expresión:

3/20

hRn

IQ ⋅=

Donde:

Q es el caudal en m3/s

I0 es la pendiente del cauce

n es el número de Manning

Rh es el radio hidráulico que para colectores circulares adopta la siguiente

expresión:

3/1

2

5

=

m

m

h

P

AR

Am es el área mojada

Pm es el perímetro mojado

En el presente proyecto se utilizan fundamentalmente el PVC corrugado y la fundición

como materiales básicos, para los cuales se establece un nº Manning de n=0,01 y

n=0,012 respectivamente.

3.1.2 CAUDALES

Para el establecimiento de los caudales se ha realizado un estudio individualizado para

cada una de las actuaciones, que se detallan en los siguientes epígrafes.



3.1.2.1 Actuación 1: Desconexión de la acequia de residuales de la acequia

“El Sequial”

En esta actuación se recogerán las aguas residuales procedentes de las viviendas

consideradas en las cuencas vertientes, que han sido convenientemente delimitadas, y

que se pueden visualizar en el Plano AC1-3. Planta de las cuencas vertientes.

A partir del número de viviendas se considerarán las siguientes hipótesis:

La dotación será de 200 l/hab/día.

En cada vivienda se considerará un total de 4 habitantes.

Para considerar la acumulación de consumo en ciertas horas del día, se considerará

un factor de punta fp=2,4.

Con todo esto, el caudal generado por una cuenca vertiente será el dado por la siguiente

expresión:

86400

4 DNfQ pD

⋅⋅⋅=

Donde:

QD es el caudal de diseño en l/s

fp es el factor de punta, que se toma igual a 2,4.

N es el número de viviendas de la cuenca vertiente.

D es la dotación por habitante y día, que se toma igual a 200 l/hab/día.

Con todo esto, y considerando que se van a instalar dos tubos de PVC por sendos

cajeros para los que se dividirá el vertido de cada una de las manzanas, se presenta en

la siguiente tabla los caudales considerados:

DENOMINACIÓN Nº VIVIENDAS Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)

ACTUACIÓN 1 MANZANA 1 24 200,0000 0,5333 0,0005ACTUACIÓN 1 MANZANA 2 66 200,0000 1,4667 0,0015ACTUACIÓN 1 MANZANA 3 114 200,0000 2,5333 0,0025ACTUACIÓN 1 MANZANA 4 71 200,0000 1,5778 0,0016SUBTOTAL 275 200,0000 6,1111 0,0061CAUDAL POR COLECTOR 138 200,0000 3,0556 0,0031

CÁLCULO DEL CAUDAL DE DISEÑO

3.1.2.2 Actuación 2: Colector de residuales del Barrio Granell y de la C/ la

Canal

Teniendo en cuenta exactamente las mismas hipótesis que se han realizado en el

apartado anterior, se llega a los resultados que se muestran en la tabla que se muestra

más adelante para los colectores diseñado en la Actuación 2.

Se tiene que tener en cuenta que el Colector 1 vierte al Colector 2, por lo que en la

consideración del caudal del Colector 2, además de las viviendas que le vierten

directamente, se tendrá que acumular el caudal proveniente de las viviendas del Colector

1.

DENOMINACIÓNNº

VIVIENDAS Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)

ACTUACIÓN 2 COLECTOR 1 74 200,0000 1,6444 0,0016ACTUACIÓN 2 COLECTOR 2 (MANZANA 6) 84 200,0000 1,8667 0,0019ACTUACIÓN 2 COLECTOR 2 (ACUMULADO) 158 200,0000 3,5111 0,0035


3.1.2.3 Actuación 3: Colectores de saneamiento de la Avenida de Vilella

De acuerdo con las hipótesis expresadas en el apartado 3.1.2.1 del presente Anejo se

estiman los caudales de diseño del colector de saneamiento de la Avenida Vilella. Los

resultados numéricos se expresan en la siguiente tabla:



DENOMINACIÓNNº

VIVIENDAS Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)

ACTUACIÓN 3 COLECTOR 1 281 200,0000 6,2444 0,0062


Las viviendas así determinadas son las contiguas a la Acequia del Arbres desde su

desconexión para el desvío de la misma, hasta la Avenida Vilella. De este modo se

garantiza que las aguas residuales de todo el tramo se conectan al colector Este.

Por otro lado, existen unas escorrentías que actualmente son recogidas por un colector

unitario de DN 500 mm. En este caso se van a desconectar las acometidas de pluviales y

se va a construir un nuevo colector que las recoja.

El punto de vertido de las aguas pluviales es una acequia que discurre por la Avenida

Vilella hacia la Avenida Torreta, cuya cota es bastante superficial y obliga a realizar el

cruce con el colector Este por encima de éste.

Por todo esto, se ha decidido ejecutar dos colectores de DN 315 mm en paralelo para la

recogida de aguas pluviales.

3.1.2.4 Actuación 4: Colector de las aguas de drenaje del paso subterráneo

de la Ronda Bernat Alinyó

Para considerar el caudal de diseño para el colector de las aguas de drenaje del paso

subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó, y dado que se va a respetar el bombeo existente,

simplemente se ha tenido en cuenta el máximo caudal que pueden desalojar las 3

bombas existentes funcionando simultáneamente.

Así, y teniendo en cuenta que las bombas son del modelo 3102 de la marca FLYGT, para

una altura de elevación de 10 m, considerando pérdidas, se consigue un caudal de 5 l/s

para cada una de las bombas, por lo que el caudal total a considerar será de 15 l/s.

3.1.2.5 Actuación 5: Desvío de la acequia del Teular en el sector c-8

Para establecer el caudal de diseño para la sección tipo del desvío de la acequia del

Teular en el Sector C-8 nos basaremos en las características geométricas de la actual

acequia.

La acequia existente tiene una sección de 0,80x0,80 m2, y una pendiente longitudinal del

0,15%, por lo que el caudal máximo que puede transportar (dado por la expresión de

Manning expuesta en el apartado 3.11 y tomando n=0,014 para el hormigón), es de 0,73

m3/s.

3.1.2.6 Actuación 6: Colector de residuales de las Instalaciones Deportivas

Municipales

En esta actuación se recogerán las aguas residuales procedentes de las instalaciones

dotacionales consideradas, que han sido convenientemente delimitadas, y que se pueden

visualizar en el Plano AC6-3. Planta de las cuencas vertientes.

A partir de la superficie del suelo dotacional considerado se considerarán las siguientes

hipótesis:

La dotación será de 8,64 l/m2/día.

Para considerar la acumulación de consumo en ciertas horas del día, se considerará

un factor de punta fp=2,4.

Con todo esto, el caudal generado por una cuenca vertiente será el dado por la siguiente

expresión:

86400

SDfQ pD

⋅⋅=

Donde:

QD es el caudal de diseño en l/s

fp es el factor de punta, que se toma igual a 2,4.

D es la dotación por habitante y día, que se toma igual a 200 l/hab/día.

S es la superficie dotacional considerada, en m2.



Con todo esto, se presenta en la siguiente tabla los caudales de diseño para cada uno de

los tramos de los colectores considerados para esta actuación, en los que se ha tomado

como hipótesis que las Instalaciones Deportivas Municipales vierten en el Ramal 1, el

Club de Tenis en el Ramal 2 y que la suma de los dos será transportada por el Ramal 3.

DENOMINACIÓN

SUPERFICIE (m2) Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)

ACTUACIÓN 6 RAMAL 1 50.000,00 8,6400 12,0000 0,0120ACTUACIÓN 6 RAMAL 2 24.000,00 8,6400 5,7600 0,0058ACTUACIÓN 6 RAMAL 3 74.000,00 8,6400 17,7600 0,0178


3.1.3 CÁLCULO DEL DIÁMETRO, ENCAJE DE LAS PENDIENTES

El diámetro de las conducciones, se obtiene considerando que la velocidad máxima del

agua en la conducción debe ser inferior a una cota máxima y que el valor mínimo de la

velocidad debe ser superior a una cota mínima, para evitar de esta forma tanto las

posibles erosiones producidas en el colector consecuencia de una excesiva velocidad

como las decantaciones que se pueden producir por una velocidad insuficiente.

El valor máximo de la velocidad lo determina el poder de erosión del agua, el mínimo

viene determinado por el poder de transporte del agua, y debe ser tal que no permita la

sedimentación o depósito de las materias que llevan en suspensión las aguas residuales

y pluviales.

En cuanto a las pendientes, no sólo se ha tenido en cuenta criterios hidráulicos, sino

también, se ha asegurado un recubrimiento mínimo de un metro por encima de la clave

de la tubería, además de intentar minimizar la excavación por criterios de economía.

Para los cálculos se ha empleado el caudal punta obtenido anteriormente.

Los criterios de velocidad recomendados para tuberías de aguas residuales son los

siguientes:

Vmax < 4 m/s

Vmin > 0,30 m/s

En las presentes actuaciones se ha de tener en cuenta que las pendientes se han tenido

que adaptar a las redes existentes, por lo que en algunos casos no se ha podido respetar

la limitación de velocidad mínima.

3.1.4 RESULTADOS

En las siguientes fichas se presentan los datos obtenidos a partir de las características de

los colectores, y obtenidas a partir de la expresión dada por Manning expuesta en el

apartado 3.1.1.



DN (mm) 400D Interior (mm) 362n 0.010b, R (m) 0.181α (rad) 1.068h (m) 0.340S (m2) 0.100P (m) 0.955I (m/m) 0.0020RH (m) 0.105Q (m3/s) 0.100Q (l/s) 99.804Velocidad (m/s) 0.995

DN (mm) 400D Interior (mm) 362n 0.010b, R (m) 0.181α (rad) 0.540h (m) 0.088S (m2) 0.019P (m) 0.373I (m/m) 0.0020RH (m) 0.052Q (m3/s) 0.012Q (l/s) 12.000Velocidad (m/s) 0.621

MÁXIMA CAPACIDAD

CAPACIDAD DE DISEÑO

ACTUACIÓN 1: COLECTORES

MATERIAL: PVC LISO PN 16

-0.2

0

0.2

-0.2 0 0.2

-0.2

0

0.2

-0.2 0 0.2

DN (mm) 400D Interior (mm) 362n 0,010b, R (m) 0,181α (rad) 1,076h (m) 0,340S (m2) 0,100P (m) 0,958I (m/m) 0,0015RH (m) 0,105Q (m3/s) 0,086Q (l/s) 86,431Velocidad (m/s) 0,861


MÁXIMA CAPACIDAD


ACTUACIÓN 2: COLECTOR 1

MATERIAL: PVC CORRUGADO

-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2





MÁXIMA CAPACIDAD


ACTUACIÓN 2: COLECTOR 2


-0,4

-0,2

0

0,2

0,4

-0,4 -0,2 0 0,2 0,4

-0,4

-0,2

0

0,2

0,4

-0,4 -0,2 0 0,2 0,4



MÁXIMA CAPACIDAD


ACTUACIÓN 3: COLECTOR RESIDUALES


-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2





MÁXIMA CAPACIDAD


ACTUACIÓN 4: COLECTOR PASO SUBTERRÁNEO


-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

Ancho 1Altura 1n 0,014

resguardo 0,100

S (m2) 0,900P (m) 2,800I (m/m) 0,0008RH (m) 0,321Q (m3/s) 0,853Q (l/s) 853,197Velocidad (m/s) 0,948

Ancho 1Calado 0,7943n 0,014

resguardo 0,206

S (m2) 0,794P (m) 2,589I (m/m) 0,0008RH (m) 0,307Q (m3/s) 0,730Q (l/s) 730,000Velocidad (m/s) 0,919

MÁXIMA CAPACIDAD


ACTUACIÓN 5: DESVÍO ACEQUIA DEL TEULAR

MATERIAL: HORMIGÓN

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2





MÁXIMA CAPACIDAD


ACTUACIÓN 6: RAMAL 1


-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2



MÁXIMA CAPACIDAD




-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2





MÁXIMA CAPACIDAD




-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

-0,2

0

0,2

-0,2 0 0,2

3.2 ESTACIÓN DE ELEVACIÓN DE LA CANAL

La bomba a disponer en la estación de elevación de La Canal, de acuerdo con las

recomendaciones del fabricante para casos de alturas pequeñas con aguas residuales,

será modelo MP-3102-MT, con los siguientes puntos de funcionamiento característicos:

8m - 16 l/s 6m – 28 l/s 4m - 42 l/s 3m – 45 l/s

3.3 BOMBEOS DE ELEVACIÓN DEL MARENY BLAU

Los dos bombeos de elevación existentes en el Mareny Blau existen actualmente bombas

Flygt 3102. Las bombas a añadir para completar los bombeos serán equivalentes,

modelo MP-3102-MT, con los siguientes puntos de funcionamiento característicos:

8m - 16 l/s 6m – 28 l/s 4m - 42 l/s 3m – 45 l/s

3.4 ESTACIÓN DE BOMBEO Y TUBERÍA DE IMPULSIÓN “BEGA DE

MAR”

3.4.1 CONSIDERACIONES GENERALES

Este bombeo se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una nueva cámara

de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una caseta

existente. Se realizará una conducción de fundición de 1410 m aproximadamente, que

llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de carga existente en el Mareny de

Barraquetes. El nuevo pozo de bombeo se ejecutará en la intersección en la que se

encuentra el actual, pero retranqueado a fin de no afectar al servicio existente durante la

obras.

El bombeo actual dispone de 2 bombas Flygt 3140 con los siguientes puntos de

funcionamiento característicos:

16m – 25 l/s 12 – 45 l/s 8m – 66 l/s 4m – 85 l/s



Dicho modelo no dispone de camisa de refrigeración. A fin de mejorar las características

del bombeo futuro, se decide disponer 3 bombas modelo 3153, bombas actuales de

gama inmediatamente superior.

Se utilizará fundición dúctil φ350 en las impulsiones, para conseguir sus características

positivas como su elevada estanqueidad, resistencia mecánica, durabilidad y capacidad

hidráulica. Este material se prevé el más adecuado a pesar de su alto coste económico

de inversión inicial.

Para la consideración de las pérdidas locales se estudiarán los coeficientes de pérdidas

en codos y demás elementos que pueden influir en el comportamiento del flujo.

Las pérdidas locales en cambios de dirección resultan de tres mecanismos diferentes,

pérdidas ordinarias por fricción, por separación del flujo y por movimientos secundarios

debidos a la fuerza centrífuga.

Existen numerosos ábacos que proporcionan valores típicos del coeficiente de pérdidas

en codos, K, a partir de ellos se obtienen los coeficientes necesarios para el caso

estudiado.

Para el caso de la salida de la impulsión al pozo final, se toma el valor K=1, equivalente a

suponer que toda la energía cinética se disipa en la entrada del depósito, aunque esto

sólo ocurre en la salida en una gran masa de agua. Esta consideración de las pérdidas

en la desembocadura está del lado de la seguridad.

Se considerarán además las pérdidas a la salida de la bomba.

De la misma forma se evaluarán los diferentes elementos que pueden suponer un

obstáculo al flujo de agua, y por lo tanto una pérdida localizada, como es el caso de

válvulas, bifurcaciones, dispositivos de aforo, etc.

3.4.2 PROBLEMA HIDRÁULICO GENÉRICO

Para trasegar el caudal desde la estación de bombeo hasta el punto de vertido en la red,

es necesario superar en la E.B.A.R. una altura manométrica igual a la suma de la

diferencia de cotas, las pérdidas debidas a la fricción y localizadas, relacionadas todas

con el término de velocidad g

v

2

2

.

Por lo tanto la ecuación que nos da la altura necesaria a suministrar en la estación de

bombeo es:

2

2

··2·

·

Sg

Q

D

LfKzHm

++∆=

Es decir, la carga hidráulica en el punto en que se ubique el bombeo, valdrá:

Lg

v

D

f

g

vKHH gm ·

2·

2

22

+⋅+=

En la expresión anterior f es el coeficiente de Darcy-Weisbach, el cual se ha determinado,

en el presente proyecto, a partir de la expresión aceptada de Colebrook-White:

+−=

fR

D

f e

51.2

71.3·log2

1ε

Siendo:

ε: rugosidad absoluta de la tubería (mm)

D: diámetro de la tubería (mm)

Re: número de Reynolds, el cual responde a la expresión ηDv·

, siendo, a su vez, el

denominador la viscosidad dinámica del fluido que, en este caso (depende de la

temperatura), se ha tomado como 61031,1 −⋅ m2/s.

Bomba



Para poder conocer el valor de mH en el punto del bombeo, es necesario conocer el

caudal que se llevará hasta el punto de vertido. En función del caudal estará el diámetro

que se disponga, y por lo tanto, las otras variables del cálculo, como las pérdidas en la

tubería.

Como se observa, el problema es no lineal por lo que se ha optado por resolverlo con

iteraciones sucesivas que, finalmente, han aproximado una solución.

3.4.3 ESTIMACIÓN DE CAUDALES

La ausencia de datos concretos sobre el caudal actualmente trasegado obliga a emplear

mecanismos de estimación del mismo en base a los equipos y conducciones existentes

en la actualidad.

El bombeo actual dispone de 2 bombas Flygt 3140 con los siguientes puntos de

funcionamiento característicos:

16m – 25 l/s 12 – 45 l/s 8m – 66 l/s 4m – 85 l/s

La conducción es de fundición de φ250, con un trazado de unos 1400m aproximadamente

y una variación de altura geométrica de unos 3m estimados. A la vista del primer cuadro

inferior, el caudal trasegado por 1 bomba trabajando sola se encuentra alrededor de los

55 l/s. A la vista del segundo cuadro inferior, dos bombas trabajando simultáneamente

trasegaría alrededor de 70 l/s en total.

Conducción arqueta de salida-cloraciónQ1 Q2

Caudal máximo 0.0450 0.0550 m3/s162.0 198.0 m3/h

Objetivo (0) -0.0004 0.0000Coeficiente de perdida de carga (f) 0.0185 0.0182Aceleración de la gravedad (g) 9.8100 9.8100 m/s2

Diámetro interior de la tubería 0.2500 0.2500 mSuperficie 0.0491 0.0491 m2

Rugosidad equivalente (k) 0.1000 0.1000 mmPerdida de carga unitaria (j) 0.0032 0.0047 m/mViscosidad cinemática (v) 1.31E-06 1.31E-06 m/s2

Velocidad 0.9172 1.1210 m/sLongitud de la tubería 1400.00 1400.00 m

Perdidas localizadasCoeficiente de perdidas

Unidades Ud

Pérdidas m

Pérdidas m

Nº de embocaduras 0.500 1 0.021 0.001Tés 0 0 0.000 0.000Codos 90º 0.4 0 0.000 0.000Codos 120º 0.3 0 0.000 0.000Codos 135º 0.25 4 0.043 0.011Válvulas 0.4 6 0.103 0.040Perdidas en desembocaduras 1 1 0.043 0.003Total de perdidas localizadas 0.210 0.055Perdidas lineales 4.453 6.514 mPerdidas totales 4.663 6.569 mPerdidas adoptadas 4.663 6.569 m

Q1 Q2Caudal máximo 0.0660 0.0750 m3/s

237.6 270.0 m3/hObjetivo (0) 0.0001 0.0001Coeficiente de perdida de carga (f) 0.0179 0.0177Aceleración de la gravedad (g) 9.8100 9.8100 m/s2

Diámetro interior de la tubería 0.2500 0.2500 mSuperficie 0.0491 0.0491 m2

Rugosidad equivalente (k) 0.1000 0.1000 mmPerdida de carga unitaria (j) 0.0066 0.0084 m/mViscosidad cinemática (v) 1.31E-06 1.31E-06 m/s2

Velocidad 1.3452 1.5287 m/sLongitud de la tubería 1400.00 1400.00 m

Perdidas localizadasCoeficiente de perdidas

Unidades Ud

Pérdidas m

Pérdidas m

Nº de embocaduras 0.500 1 0.046 0.005Tés 0 0 0.000 0.000Codos 90º 0.4 0 0.000 0.000Codos 120º 0.3 0 0.000 0.000Codos 135º 0.25 4 0.092 0.044Válvulas 0.4 6 0.221 0.158Perdidas en desembocaduras 1 1 0.092 0.011Total de perdidas localizadas 0.452 0.219Perdidas lineales 9.220 11.776 mPerdidas totales 9.672 11.994 mPerdidas adoptadas 9.672 11.994 m

Las reconocidas deficiencias en el funcionamiento/capacidad del bombeo frente a

episodios de lluvia y verano, unido ampliación de la capacidad de los bombeos de

elevación previos, obliga a establecer un caudal máximo de diseño para la mejora muy

superior. Se fija éste en 135 l/s máximos y 80 l/s por bomba trabajando individualmente.



3.4.4 DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIÁMETROS DE LAS CONDUCCIONES

El diámetro de las conducciones se obtiene considerando que la velocidad máxima del

agua en la conducción debe ser inferior a un máximo y que el valor mínimo de la

velocidad debe ser superior a un mínimo, para evitar de esta forma tanto las posibles

erosiones producidas en el colector consecuencia de una excesiva velocidad como las

decantaciones que se pueden producir por una velocidad insuficiente.

El valor máximo de la velocidad lo determina el poder de erosión del agua. Se hará

circular a las aguas residuales con una velocidad máxima tal que no produzca erosiones

o desgastes en los colectores. Por ello, la velocidad media a caudal máximo no es

conveniente que sobrepase el valor de 1,9 m/s en conducciones de plástico. Esta

limitación a la velocidad evita pérdidas de carga excesivas.

El mínimo viene determinado por el poder de transporte del agua, y debe ser tal que no

permita la sedimentación o depósito de las materias que llevan en suspensión las aguas

residuales. Se considerará que la velocidad no baje de 0,6 m/s al menos en la mayor

parte del tiempo. Se puede admitir velocidades menores de forma temporal siempre y

cuando se vaya a tener algún momento con velocidad mayor que limpie los posibles

materiales que hayan podido sedimentar.

Con estas consideraciones, para calcular el diámetro de las conducciones, así como los

valores de la velocidad del agua aplicaremos Prandtl-Colebrook para conducciones en

presión, y mediante el balance de la energía y evaluando a priori las pérdidas en

entradas, salidas y codos u otros elementos, llegaremos a un valor para los diámetros.

Como se comprueba en el punto siguiente, φ350 fundición dúctil se ajusta

adecuadamente a las exigencias del sistema.

3.4.5 DISEÑO FINAL DE LA INSTALACIÓN DE BOMBEO

La altura geométrica a vencer por la impulsión, es la diferencia entre la cota del punto de

inicio de la impulsión (fondo de cántara) y la de llegada, que en este caso es de (1.40 – (-

1.85) ) = 3.25 m.

Además, se estima del lado de la seguridad, 0,5 m en concepto de pérdida de energía en

la bomba por aspiración y conexión de tubería.

En cuanto a las pérdidas localizadas tomaremos los valores de la siguiente:

K codo

GIRO CODO A 90º 0,4



VÁLVULA ABIERTA 0,3

PÉRDIDA DE VELOCIDAD 1

Tal y como se muestra en las fichas técnicas de los equipos del PPTP, proporcionadas

por el fabricante para el sistema proyectado, las bombas dispuestas para la impulsión

proyectada trasegan:

- 1 bomba trabajando sola:

- 1 bomba trabajando 2 bombas:

- 1 bomba trabajando 3 bombas:



El caudal para la impulsión de aguas residuales es, por tanto, de entre 80.5 y 135 l/s. Con

estos datos, se obtienen los siguientes valores de velocidad en la conducción φ350.

Vmax: 1.409 m/s Vmin: 0.83 m/s cumpliendo con las especificaciones de

velocidad.

3.4.6 DIMENSIONAMIENTO DEL POZO DE BOMBEO EN LA IMPULSIÓN

PRINCIPAL

La estación de bombeo consta de una cántara cuyas dimensiones interiores en planta

son 3 m de longitud y 3.4 m de anchura, con una superficie útil en planta de 10.2 m2.

Estas dimensiones son las consideradas a efectos de cálculo de capacidad.

En el pozo se bombeo se ha decidido instalar un número total de 3 bombas. La cota del

eje del colector respecto a la del terreno a la entrada de la estación de bombeo es de -

3.55 m. Por las características de la bomba la cota de la solera del pozo se encuentra a -

4.75 m.

Para determinar el volumen necesario en el pozo de bombeo, con un tiempo entre

arranque especificado de 300 s, utilizaremos la siguiente ecuación:

3011 2

300

1)113(4

008.0

1)1(4

m

Tin

QQV =

⋅+−⋅

−=⋅+−⋅

−= mS

Vh 20,0

2.10

211 ===

312 5.1

300

1)123(4

08.0120.0

1)1(4

2 m

Tin

QQV =

⋅+−⋅

−=⋅+−⋅

−=

323 12.1

300

1)123(4

120.0135.0

1)1(4

3 m

Tin

QQV =

⋅+−⋅

−=⋅+−⋅

−=

Siendo:

Vi: Volumen a impulsar por una bomba en m3/h.

i: número de bombas funcionando simultáneamente.

n: número total de bombas.

Q1: caudal de 1 bomba funcionando en m3/s.

Q0: caudal de 0 bombas funcionando en m3/s.

T: tiempo mínimo entre arranques en segundos.

Es decir, si se considera la superficie de la planta del pozo de 10.2 m2, la altura

necesaria para el funcionamiento de la bomba es de:

mS

Vh 45,0

2.10

62.4 ===

Por lo tanto la cota de la lámina máxima en el pozo de bombeo se determinará

considerando la cota de la solera, -4.75 m, la contrapresión mínima, que se toma 0,5 m, y

la altura de bombeo.

mC 80.35,045,075.4 −=++−= , es decir 0,95 m por encima de la solera del pozo, por

debajo de la llegada del colector.

La cota de la lámina de agua en el pozo para provocar el arranque de una bomba, será:

mC 55.35,020,075.4 −=++−=

3.4.7 COMPROBACIÓN DEL GOLPE DE ARIETE EN LA IMPULSIÓN

El golpe de ariete se sintetiza en la sobrepresión venida de un corte brusco en el flujo, lo

que puede producirse ante el cierre rápido de una válvula o la parada de la bomba en

casos de fallo en el suministro eléctrico. Por ello es conveniente estimar dicha

sobrepresión a fin de comprobar que la tubería dispuesta es competente ante la misma.

Así, para obtener la sobrepresión es necesario conocer, previamente, si se trata de una

impulsión de tubería corta o larga, esto es, será una impulsión larga cuando su longitud, l,



sea mayor que la longitud crítica 2

TaLc

⋅= de la impulsión. En caso contrario se

considerará como impulsión corta.

Cabe recordarse que la celeridad de la onda de presión, en m/s, se obtiene a partir de la

expresión:

⋅+=

e

DKa

1

1440(m/s)

Donde:

K depende del material empleado. Se calcula del siguiente modo:

Considerando la conducción totalmente anclada, la elasticidad de la misma será debida

únicamente a la elasticidad del material y no a otras características propias de la

instalación de la misma. Si particularizamos para el caso del agua (módulo de elasticidad

volumétrico 2,074·109 N/m2 y densidad ρ = 1000 Kg/m3 .

EK

901·704,2=

“E” es el módulo de elasticidad que para el caso de la fundición es 1.7·1010 N/m2

“e” es el espesor de la pared de la tubería en mm.

“v” es la velocidad en metros por segundo.

“D” es el diámetro de la tubería, en mm.

En este caso el diámetro de la tubería y su espesor es el siguiente:

D= 350 mm, correspondiéndose con el diámetro interior.

e = 14 mm

Por lo tanto, se calcula la velocidad de la onda de presión:

a = 645.5 m/s

Por aplicación de la expresión de Mendiluce se obtendría el tiempo de parada. Dicha

expresión es la que sigue:

mHg

vLCCt

·

··21 +=

Para la fórmula anterior se toman los coeficientes 1C y 2C de las tablas siguientes:

1C

20,0<L

Hm 1

40,0≥L

Hm 0

30,0≈L

Hm 0,6

2C

mL 500< 2



mL 500≈ 1,75

mLm 1500500 << 1,5

mL 1500≈ 1,25

mL 1500> 1

El caso más desfavorable sería en el que t = 0, esto es, cierre instantáneo, lo que en la

práctica, sólo se da en casos de pendiente hidráulica muy pronunciada.

Los datos necesarios son Hm = 12m y la longitud de la tubería de 1410 m.

Por lo tanto, el tiempo de parada aplicando la expresión de Mendiluce resulta:

t = 23.8 s

Y por lo tanto, el valor de la longitud de tránsito es:

mTa

76942

=⋅

Longitud mayor a los 1410 m de impulsión de la tubería y por lo tanto se trata de una

impulsión corta.

En tal caso es de aplicación la expresión de Michaud para el cálculo de las

sobrepresiones, expresión ésta que se ajusta a la forma siguiente:

mtg

vLH 9.16

2 =⋅⋅⋅=∆

Por lo tanto, la presión total máxima que se alcanzará en la sección aguas arriba de la

bomba será la sobrepresión debida al golpe de ariete más la presión estática, que es de

0.95 m:

2/7,185.179.1695.0 cmKgmPtotal ==+=

Debe verificarse que no se rebasa la presión nominal de la tubería, que en este caso es

de 10 Kg/cm2.

En conclusión la tubería es apta para resistir el golpe de ariete producido por una

eventual parada de la bomba.

Con todo, las tuberías a emplear serán: DN 350, Fundición. (10 Atm)

En el caso de la depresión causada por el golpe de ariete, que lleva a la impulsión a

presiones negativas, se cuidará la colocación de ventosas que eviten problemas en la

impulsión.


ANEJO Nº 8

CÁLCULOS MECÁNICOS

ANEJO Nº 8 CÁLCULOS MECÁNICOS


ANEJO Nº 8

CÁLCULOS MECÁNICOS

INDICE

1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5

2. MATERIALES A EMPLEAR. .................................................................................................... 5

3. DESCRIPCIÓN DE LAS SECCIONES TIPO DE LAS ZANJAS. ............................................. 5

3.1. COLECTORES............................................................................................................... 5

3.2. IMPULSIONES............................................................................................................... 6

4. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES........................................................... 6

4.1. CARGA DE TRÁFICO.................................................................................................... 6

4.2. TIPOLOGÍA DE ZANJA.................................................................................................. 6

4.3. RESULTADOS ............................................................................................................... 7

5. ENTIBACIÓN DE ZANJAS....................................................................................................... 7

6. ANEXO DE CÁLCULOS........................................................................................................... 7



1. OBJETO.

El presente anejo tiene por objeto la justificación y el dimensionamiento mecánico de las

tuberías empleadas y de las zanjas ejecutadas para el “PROYECTO DE

CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA

(VALENCIA)”.

2. MATERIALES A EMPLEAR.

Las tuberías empleadas para los colectores son de PVC corrugado de doble pared, lisa la

interior y estructurada la exterior, con rigidez R>8 kN/m2 (SN8). La unión es por copa con

junta elástica de goma EPDM.

Las tuberías empleadas para las impulsiones son de Fundición dúctil, k=7 con junta

automática.

CONDUCCIONES MATERIAL DIÁMETRO DN (mm)

PN (atm)

SN (Kn/2)

COLECTOR 1 PVC

CORRUGADO 315 - 8

COLECTOR 2 PVC

CORRUGADO 400 - 8

COLECTOR 4 PVC

CORRUGADO 500 - 8

COLECTOR 4 PVC

CORRUGADO 600 - 8

COLECTOR 5 PVC

CORRUGADO 800 - 8

IMPULSIÓN FUNDICIÓN

DUCTIL 350 10 --

Tipología de conducciones

La excavación de zanjas se realiza empleando un sistema de entibación con agotamiento

del nivel freático.

3. DESCRIPCIÓN DE LAS SECCIONES TIPO DE LAS ZANJAS.

3.1. COLECTORES

La zanja tendrá una anchura mínima suficiente para permitir la entibación de la misma, el

uso del equipo de compactación y la colocación de materiales de relleno en el área del

riñón de la tubería. Esto significa que se excavará una anchura mínima de 90 cm. más el

diámetro exterior de la tubería, adoptando un sobreancho de 20 cm. a cada lado de la

zanja para instalar la entibación.

Se excavarán 10-15 cm. por debajo de la superficie donde se apoya el tubo a fin de poder

formar un lecho de material granular de esa altura con un árido de tamaño de grano no

superior a 0,5 cm. (gravín). Una vez montado el tubo se añade una capa de del mismo

material compactado hasta el 98 % del Proctor Modificado en una altura crítica mínima

dada por un ángulo (2α) variable entre 90º y 120 º. Esta capa se puede sustituir, dando

continuidad a la anterior, por el mismo material (gravín).

En la siguiente fase se procede al relleno a ambos lados del tubo. Se realiza con el mismo

material granular del lecho, con compactación no menor del 98 % PM. Se compactará con

un pisón ligero a ambos lados del tubo. Se alcanzará una altura de 30 cm. sobre la clave

de la tubería.

Finalmente se rellena con material seleccionado procedente de préstamo compactado al

98 % P.M. en una altura mínima de 30 cm., de forma que se alcance un recubrimiento

sobre la clave de la tubería de 0.6 m.



3.2. IMPULSIONES

Como para los colectores, la zanja tendrá una anchura mínima suficiente para permitir el

uso del equipo de compactación y la colocación de materiales de relleno en el área del

riñón de la tubería. Se excavará una anchura mínima de 90 cm. más el diámetro exterior

de la tubería, adoptando un sobreancho de 20 cm. a cada lado de la zanja para instalar la

entibación.

Se excavarán 15 cm. por debajo de la superficie donde se apoya el tubo a fin de poder

formar un lecho de material granular de tamaño de grano no superior a 0,5 cm. (gravín).

Una vez tendida la conducción se rellena hasta una altura de 30 cm. por encima de la

clave de la tubería de forma que quede envuelta homogéneamente.

En la siguiente fase se procede al relleno hasta el nivel del terreno natural, de forma que se

alcance un recubrimiento sobre la clave de la tubería de 0.6 m., con material seleccionado

procedente de la préstamo. El grado de compactación será del 98 % P.M.

4. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES.

Para la realización del cálculo mecánico de las conducciones se emplea el programa

“Cálculo mecánico de tuberías”, desarrollado por la Cátedra de Ingeniería Sanitaria y

Ambiental de la E.T.S de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos de Madrid (U.P.M.) y

Uralita. Dicho programa se basa en los criterios de la norma ATV A 127.

Se ha comprobado la validez del diseño de las zanjas tipo para los casos de PVC diámetro

315 y 800 (menor y mayor de los existentes respectivamente). Comprobada la validez para

los casos extremos, se acepta como válido el diseño para los diámetros intermedios por

tratarse de zanjas y solicitaciones mecánicas análogas. Para la impulsión, dada la analogía

de zanjas y solicitaciones y las mejores propiedades mecánicas de la fundición dúctil, se

da por válido también el diseño de la zanja.

4.1. CARGA DE TRÁFICO

En todas las tuberías se van a tener, de forma localizada en cruces de vías o de forma

continua cuando la traza de la tubería coincide con la del vial, solicitaciones debidas a

cargas de tráfico. En la evaluación de las cargas de tráfico es determinante el uso del

terreno que se encuentra por encima de la conducción (camino rural, campo de uso

agrícola, autopista, carretera o vía peatonal,…).

En este caso lla red de saneamiento discurre por distintas vías y que pueden producirse

alteraciones en los usos del suelo, es decir, que una misma conducción se podría ver

sometida a diferentes solicitaciones de tráfico a lo largo de su vida debido a los cambios de

uso del suelo que la cubre o bien por cambios urbanísticos en su entorno. Dada la limitada

capacidad de actuación sobre la conducción una vez enterrada, se debe dimensionar la

misma para la mayor carga que se prevea actúe sobre la misma y, en el caso de que haya

incertidumbre al respecto, calcularla con la suficiente holgura para que pueda soportar las

solicitaciones actuantes.

Se considera que, manteniéndose del lado de la seguridad, las conducciones soportan un

tráfico medio/alto de vehículos pesados. A partir de este condicionante, para la

modelización del efecto del tráfico, se ha entendido la conveniencia de considerar una

carga correspondiente a un vehículo tipo HT 39 de 3 ejes separados 2 m entre ellos.

4.2. TIPOLOGÍA DE ZANJA

Para todos los casos, se utilizará la tipología de zanja estrecha. Se ha considerado que el

nivel freático se encuentra aproximadamente a 1 m de profundidad.

Se ha introducido la consideración de establecer un sistema de entibación de las zanjas

para evitar la posibilidad de colapso de las paredes de la excavación.

Se ha modelizado el tipo de material de relleno según las capas dispuestas en cada

sección de zanja, siempre asegurando que existe un mínimo de 1 m de relleno sobre la

clave de la tubería. El tipo de apoyo elegido es el III, que incluye una base granular.



4.3. RESULTADOS

Se han introducido, en el programa citado, los datos mencionados: características del tubo,

clase de seguridad, condiciones de la zanja, existencia de nivel freático, características del

apoyo, características del suelo y tipo de sobrecarga por tráfico.

El programa calcula las cargas debidas a las tierras y su distribución, y verifica las

tensiones y deformaciones impuestas y la estabilidad del sistema.

Al final del anejo se presentan los resultados extraídos del programa.

5. ENTIBACIÓN DE ZANJAS.

Es el sistema constructivo que permite realizar una excavación evitando el

desprendimiento del terreno mediante el revestimiento de una superficie que puede ofrecer

riesgo de caída por falta de estabilidad.

El descenso del nivel freático puede hacerse por simple drenaje natural por los laterales

del fondo de zanja o por rebaje de la misma mediante bombeo.

Para el tipo de entibación a emplear se distingue:

Densidad del panel.

- Cuajada. Se procede a la total cubrición de las paredes excavadas. Es la que ofrece una mayor garantía de protección.

- Semicuajada. Queda cubierta aproximadamente la mitad de las paredes excavadas.

- Ligera. Se procede a la disposición del material de contención de forma repartida, cubriendo menos del 50% de la superficie.

Elementos de entibación.

- Paneles.

- Metálicos (escudos).

- Madera.

- Tablestacado metálico.

Número de paneles por metro lineal de zanja.

- Continua. En la que la totalidad de la longitud de excavación queda protegida ante posibles desprendimientos.

- Discontinua. En la que la protección de la zanja de excavación se hace de forma discontinua.

El uso de los diferentes tipos de revestimiento dependerá en buena medida de los

siguientes parámetros:

Características del terreno.

Profundidad de la zanja.

Cota del nivel freático.

Afección a propiedades colindantes.

Se recomienda el uso de entibación con blindaje metálico para profundidades de zanja

superiores a 1,5 m.

6. ANEXO DE CÁLCULOS.

Cálculo mecánico de tuberías.

Titulo: Sueca-PVC315Autor: Hoja: 1

PARÁMETROS DE CÁLCULO

CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:

Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 315Diámetro exterior: 315.0 mm.Diámetro interior: 285.0 mm.Espesor: 15.0 mm.Módulo elasticidad Et: 2,000.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 970.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.

CLASE DE SEGURIDAD:

Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.

CONDICIONES DE LA ZANJA:

Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.6 m.Anchura de la zanja (B): 1.22 m.Ángulo del talud (BETA): 90.0 grados.

NIVEL FREÁTICO:

Altura nivel freático: 0.59 m.

CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:

Tipo de apoyo: Tipo III: Tubo con apoyo granular hasta la clave del tubo.Ángulo de apoyo: 180.0 grados.Altura J del apoyo: 0.0 m.Relación de proyección: 1.0



CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:

Zona1:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E1: 23.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 35.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 35.0

Zona2:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E2: 23.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.4

Zona3:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 100%.E3: 40.0 N/mm2.


SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):

Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 39 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.4Altura equivalente de tierras: 0.0 m.



CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:

Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.85Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.85Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 10.15 kN/m2.

Cargas debidas al tráfico:Valor FA 75Valor FE 375Valor rA: 0.22Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 76.06 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.77Carga vertical tráfico (P): 58.7 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 70.43 kN/m2.

DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:

Correción E2:Relación B/D: 3.8571Coeficiente ALFA_bi: 1.0000Coeficiente ALFA_b: 1.0000Coeficiente f (HF=00.59): 1.1000Compactación Dpr: 97.0 %.

Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 23.0000 16.8667 16.8667

Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0310Factor de corrección TAU: 1.0833 1.1169 1.1169Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 14.9499 11.3031 11.3031Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0043 0.0057 0.0027Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.4000 0.4000 0.4000Rigidez vert. relleno SBV: 23.0000 16.8667 16.8667Coef. reacción relleno lat. K*: 1.1886 1.1657 1.2152Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0072 -0.0087 -0.0055Relación de rigidez Vs: 0.3850 0.4362 0.3331

Valor Ch1 (2*alfa=180): 0.0833Valor Ch2 (2*alfa=180): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=180): -0.0833Valor Cv2 (2*alfa=180): 0.0640Factores de concentración:

Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.0000 1.3636 1.3636Máximo factor de concentración 1.2188 1.3101 1.3101Factor concentración LANDA_R: 0.8731 0.8932 0.8369Factor concentración LANDA_B: 1.0423 1.0356 1.0544

Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.8791 0.8983 0.8446

Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9100 3.9100 3.9100Límite inferior LANDA_fu: 0.5522 0.5522 0.5522



CARGAS DE CÁLCULO:

Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 79.3538 9.1132 79.0039Componente carga relleno Qh: 5.4897 5.4625 5.5387Componente carga deformación Qh*: 87.7968 4.2554 89.2779

CÁLCULO DE ESFUERZOS:

Tipo III -> 2*alfa=180Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base

Por carga vertical: 0.435 -0.435 0.435Por carga horizontal: -0.030 0.030 -0.030Por reacción horizontal: -0.348 0.400 -0.348Por peso propio: 0.002 -0.002 0.002Por peso del agua: 0.006 -0.006 0.007Suma de momentos: 0.064 -0.013 0.066

Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 0.000 2.526 16.651Por carga horizontal: -0.813 0.000 0.000Por reacción horizontal: -7.502 0.000 0.000Por peso propio: 0.005 0.000 0.000Por peso del agua: 0.128 0.000 0.000Suma de axiales: -8.182 2.526 16.651

CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:

Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0338Factor ALFA_ka: 0.9662

Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 2.5249N/mm2.Tensión en los riñones: 1.3298 N/mm2.Tensión en la base: 7.9470 N/mm2.

Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo

Variación del diámetro: -0.1469 -3.8725 mm.Acortamiento relativo

del diámetro vertical: 0.0496 1.3076 %.

CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:

Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:

Carga crítica de abolladura: 1.7011 1.1846 N/mm2.Presión del agua exterior:

Coeficiente ALFA_d: 11.6100 13.3559Presión del agua extrema: 0.0017 0.0017 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.7430 0.4146 N/mm2.



VERIFICACIÓN:

Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido

Corto PlazoNU Clave: 35.6449 2.5000NU Riñones: 67.6779 2.5000NU Base 11.3250 2.5000

Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido

Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 186.6592 14.9948 2.5000NU Presión Agua externa: 443.6060 247.5021 2.5000NU simultáneas: 131.3782 14.1382 2.5000

Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible

Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.0496 1.3076 6.0000

CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.


Titulo: Sueca-PVC-800Autor: Hoja: 1

PARÁMETROS DE CÁLCULO

CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:

Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 800Diámetro exterior: 855.0 mm.Diámetro interior: 766.0 mm.Espesor: 44.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.

CLASE DE SEGURIDAD:

Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.

CONDICIONES DE LA ZANJA:

Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.6 m.Anchura de la zanja (B): 1.7 m.Ángulo del talud (BETA): 90.0 grados.

NIVEL FREÁTICO:

Altura nivel freático: 0.59 m.

CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:

Tipo de apoyo: Tipo III: Tubo con apoyo granular hasta la clave del tubo.Ángulo de apoyo: 180.0 grados.Altura J del apoyo: 0.0 m.Relación de proyección: 1.0



CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:

Zona1:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E1: 23.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 35.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 23.33

Zona2:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E2: 23.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.4



SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):

Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 39 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.4Altura equivalente de tierras: 0.0 m.



CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:

Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.93Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.93Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 11.13 kN/m2.

Cargas debidas al tráfico:Valor FA 75Valor FE 375Valor rA: 0.22Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 76.06 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.63Carga vertical tráfico (P): 48.3 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 57.96 kN/m2.

DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:

Correción E2:Relación B/D: 1.9883Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.7765Coeficiente f (HF=00.59): 1.1000Compactación Dpr: 97.0 %.

Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 17.8590 13.0966 13.0966

Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.4599 1.6202 1.6202Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 15.6433 12.7311 12.7311Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0041 0.0050 0.0024Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.4000 0.4000 0.4000Rigidez vert. relleno SBV: 17.8590 13.0966 13.0966Coef. reacción relleno lat. K*: 1.1919 1.1761 1.2206Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0070 -0.0080 -0.0052Relación de rigidez Vs: 0.5104 0.6086 0.4586

Valor Ch1 (2*alfa=180): 0.0833Valor Ch2 (2*alfa=180): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=180): -0.0833Valor Cv2 (2*alfa=180): 0.0640Factores de concentración:

Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2879 1.7562 1.7562Máximo factor de concentración 1.1433 1.2000 1.2000Factor concentración LANDA_R: 0.9529 0.9792 0.9333Factor concentración LANDA_B: 1.0157 1.0069 1.0222

Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9845 0.9931 0.9780

Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9100 3.9100 3.9100Límite inferior LANDA_fu: 0.7901 0.7901 0.7901



CARGAS DE CÁLCULO:

Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 68.9157 11.0549 68.8441Componente carga relleno Qh: 7.9425 7.9035 7.9715Componente carga deformación Qh*: 72.6711 3.7064 74.3026

CÁLCULO DE ESFUERZOS:

Tipo III -> 2*alfa=180Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base

Por carga vertical: 2.771 -2.771 2.771Por carga horizontal: -0.319 0.319 -0.319Por reacción horizontal: -2.115 2.431 -2.115Por peso propio: 0.034 -0.039 0.044Por peso del agua: 0.111 -0.126 0.142Suma de momentos: 0.481 -0.186 0.522

Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 0.000 5.942 39.162Por carga horizontal: -3.185 0.000 0.000Por reacción horizontal: -16.816 0.000 0.000Por peso propio: 0.041 0.000 0.000Por peso del agua: 0.938 0.000 0.000Suma de axiales: -19.022 5.942 39.162

CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:

Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0370Factor ALFA_ka: 0.9630

Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 3.1279N/mm2.Tensión en los riñones: 2.2726 N/mm2.Tensión en la base: 8.7821 N/mm2.

Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo

Variación del diámetro: -0.3171 -8.1292 mm.Acortamiento relativo

del diámetro vertical: 0.0395 1.0135 %.

CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:

Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:

Carga crítica de abolladura: 1.8053 1.2587 N/mm2.Presión del agua exterior:

Coeficiente ALFA_d: 11.4700 12.9909Presión del agua extrema: 0.0044 0.0044 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.7341 0.4042 N/mm2.



VERIFICACIÓN:

Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido

Corto PlazoNU Clave: 28.7730 2.5000NU Riñones: 39.6025 2.5000NU Base 10.2481 2.5000

Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido

Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 163.3049 18.2833 2.5000NU Presión Agua externa: 167.7897 92.3801 2.5000NU simultáneas: 82.7585 15.2626 2.5000

Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible

Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.0395 1.0135 6.0000

CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.


ANEJO Nº 9

CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS


ANEJO Nº 9

CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

INDICE

1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5

2. NORMATIVA, BIBLIOGRAFÍA Y REFERENCIAS UTILIZADAS. ............................................ 6

3. BASES DE PROYECTO. ......................................................................................................... 7

3.1. CRITERIOS DE SEGURIDAD ....................................................................................... 7

3.2. ESQUEMA DE CÁLCULO ............................................................................................. 7

3.3. DURABILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS ..................................................................... 7

4. MATERIALES. ........................................................................................................................ 10

4.1. HORMIGÓN ................................................................................................................. 10

4.2. ACERO......................................................................................................................... 10

4.3. COEFICIENTES DE SEGURIDAD .............................................................................. 10

4.4. NIVELES DE CONTROL.............................................................................................. 10

5. DISEÑO DE ARMADO. .......................................................................................................... 12

5.1. SEPARACIÓN ENTRE ARMADURAS ........................................................................ 12

5.2. LONGITUDES DE ANCLAJE....................................................................................... 12

5.3. LONGITUDES DE EMPALME. .................................................................................... 13

6. TEORÍA DE COMBINACIÓN DE ACCIONES. ...................................................................... 14

6.1. VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS ACCIONES ............................................... 14

6.2. VALORES REPRESENTATIVOS DE LAS ACCIONES .............................................. 14

6.3. VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES........................................................... 14

6.4. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS....................... 15

6.5. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO. .............. 15

7. CÁLCULO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES. ....................................................... 17

7.1. ESTACIÓN DE BOMBEO DE LA BEGA DE MAR....................................................... 17

7.2. ESTACIÓN DE BOMBEO DE ELEVACIÓN DE LA CANAL .......................................25



1. INTRODUCCIÓN.

El objeto de este anejo es la justificación de los cálculos estructurales llevados a cabo en el

Proyecto de Construcción de Obras de Mejora de la Red de Saneamiento de Sueca

(València). En particular, se presenta en este documento el análisis estructural de los

siguientes elementos y sus componentes:

- Estación de bombeo de la Bega de Mar

- Estación de bombeo de elevación de La Canal

En este anejo se mostrarán las características adoptadas para los materiales empleados,

las condiciones establecidas para mejorar la durabilidad, las acciones consideradas y sus

combinaciones para el cálculo, y un desarrollo de los cálculos a partir de los cuales se han

obtenido todos los resultados del diseño estructural de cada uno de los elementos.



2. NORMATIVA, BIBLIOGRAFÍA Y REFERENCIAS UTILIZADAS.

Las diferentes instrucciones empleadas y aplicadas en los cálculos estructurales de los

elementos de la futura EDAR son:

[N-1] - Instrucción de Hormigón Estructural, EHE-98.

[N-2] - Código Técnico de la Edificación, CTE-06, documento básico Seguridad

Estructural:

[N-2.1] - Seguridad Estructural, Acciones en la edificación, SE-AE.

[N-2.2] - Seguridad Estructural, Cimientos, SE-C.

[N-2.3] - Seguridad Estructural, Acero, SE-A.

[N-2.4] - Seguridad Estructural, Fábrica, SE-F.

[N-3] - Norma de construcción sismorresistente, NCSE-02.

[N-4] - Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de

hormigón estructural realizados con elementos prefabricados, EFHE-02.

[N-5] - Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de

carretera, IAP-98.

Así mismo, también se ha tenido en cuenta diferente bibliografía técnica e información de

otros proyectos similares como ayuda al diseño. En los casos en que no existe normativa

aplicable se han empleado las recomendaciones de las siguientes obras citadas a lo largo

del Anejo.

[B-1] - “Hormigón Armado” de P. Jiménez Montoya, Ed. Gustavo Gili, Edición 14,

2000.

[B-2] - “Proyecto y Cálculo de Estructurad de Hormigón. Tomo I y II” de J. Calavera

Ruiz, Ed. INTEMAC, 1999.

[B-3] - “Cálculo de Estructuras de Cimentación” de J. Calavera Ruiz, Ed. INTEMAC,

1982.

[B-4] - “Muros de Contención y Muros de Sótano” de J. Calavera Ruiz, Ed. INTEMAC,

1987.

[B-5] - “Curso, Diseño, Cálculo, Construcción y Patología de Cimentaciones y

Recalces” de Geronimo Lozano Apolo, Ed. Mercantil Asturias, 1998



3. BASES DE PROYECTO.

3.1. CRITERIOS DE SEGURIDAD

Para justificar la seguridad de las estructuras objeto de este anejo frente a la rotura y su

adecuado funcionamiento en servicio, se han comprobado los distintos estados límite,

definidos como aquellas situaciones para las que, de ser superadas, puede considerarse

que la estructura no cumple alguna de las funciones para las que ha sido proyectada. Se

pueden clasificar los estados límite en:

Estados límite de servicio (E.L.S.): Los estados límite de servicio corresponden a

aquellas situaciones en las que la estructura no cumple los requisitos de

funcionalidad, de comodidad, de durabilidad, o de aspecto requeridos.

Estados límite últimos (E.L.U.): Los estados límite últimos engloban todas aquellas

situaciones que producen una puesta fuera de servicio de la estructura por colapso o

rotura de la misma o de una parte de ella.

Debe comprobarse que una estructura no supere ninguno de los estados límite

establecidos en la normativa existente considerando los valores de cálculo de las acciones,

de las características de los materiales y de los datos geométricos, en cualquiera de las

siguientes situaciones de proyecto:

Situaciones persistentes, que corresponden a las condiciones de uso normal de

la estructura.

Situaciones transitorias, como son las que se producen durante la construcción

o reparación de la estructura.

Situaciones accidentales o extraordinarias, que corresponden a condiciones

excepcionales aplicables a la estructura.

3.2. ESQUEMA DE CÁLCULO

- El método fundamental de cálculo estructural de los elementos generales de depuración

se ha basado, en general, en el siguiente proceso:

1. Definición de acciones, combinaciones y materiales.

2. Predimensionamiento.

3. Obtención de esfuerzos en secciones críticas.

4. Determinación de armados y/o geometrías finales de diseño que veriquen los

criterios de seguridad establecidos.

- En el caso de las edificaciones, el cálculo se ha hecho de manera global con modelos a

través de los cuales se ha comprobado, para todas las posibles combinaciones de

acciones, los diferentes estados límite.

3.3. DURABILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS

Las estructuras proyectadas deben ser construidas y utilizadas de forma que mantengan

sus condiciones de seguridad, funcionalidad y aspecto, ajustándose a los costes de

conservación y explotación previstos. En el caso de las estructuras de hormigón armado,

para cumplir los requisitos que aseguren un adecuado funcionamiento de a lo largo de su

vida útil se han seguido las prescripciones contenidas en la “Instrucción de Hormigón

Estructural”, EHE.

TIPOLOGÍA DE AMBIENTE DE EXPOSICIÓN

El tipo de ambiente al que está sometido un elemento estructural viene definido por el

conjunto de condiciones físicas y químicas a las que está expuesto, y que puede llegar a

provocar su degradación como consecuencia de efectos diferentes a los que de las cargas

y solicitaciones consideradas en el análisis.

El tipo de ambiente viene definido por una combinación de:



- Una de las clases generales de exposición frente a la corrosión de las armaduras de

acuerdo con el Artículo 8.2.2. de la E.H.E.

- Las clases específicas de exposición relativas a los otros procesos de degradación que

procedan para cada caso, de entre las definidas en el Artículo 8.2.3. de la E.H.E. (Esta

clase específica puede o no ser de aplicación para determinados elementos estructurales,

dependiendo de sus características y dónde se vaya a instalar).

Para los elementos estructurales de las estaciones, puesto que van a estar en contacto

directo con las aguas residuales y con agentes agresivos, será necesario considerar una

clase general de exposición relativa a la corrosión de las armaduras tipo IIIa por la

proximidad de la localidad al mar.

En cuanto al ambiente de exposición específico, y a falta de datos más específicos del

terreno de cimentación de cada elemento, es recomendable considerar una clase

específica de exposición tipo Qc (agresión química alta) ya que los elementos estructurales

es muy probable que estén situados en ambientes con contenidos de sustancias químicas

capaces de provocar la alteración del hormigón con velocidad alta cumpliendo las

especificaciones que marca la tabla de la E.H.E. sobre la clasificación de agresividad

química.

A partir de la tipología de ambiente de exposición, se pueden acotar los diferentes valores

que definirán la tipología de hormigón a utilizar, así como los recubrimientos mínimos a

respetar y las aperturas máximas de fisura admisibles.

RELACIONES DE DURABILIDAD COMPATIBLES

A partir de la tipología de ambiente, se obtiene una relación directa con la resistencia

mínima a exigir para el hormigón que se instale en la estructura anteriormente comentada.

Así, según indica el artículo 37.3.2. de la EHE, es necesario respetar unos límites de

Relación Agua/Cemento Máximas, Contenido Mínimo de Cemento y Resistencia Mínima

Compatible de tal manera que se pueda asegurar la durabilidad de la estructura en cuanto

a resistencia y consistencia se refiere.

Tabla 37.3.2.a

CLASE DE EXPOSICIÓN Parámetro dosificación

Tipo de Hormigón I IIa IIb IIIa IIIb IIIc IV Qa Qb Qc H F E

masa 0,65 --- --- --- --- --- --- 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50

armado 0,65 0,60 0,55 0,50 0,50 0,45 0,50 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50

Máxima Relación A / C pretensado 0,60 0,60 0,55 0,50 0,45 0,45 0,45 0,50 0,45 0,45 0,55 0,50 0,50

masa 200 --- --- --- --- --- --- 275 300 325 275 300 275

armado 250 275 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300

Mínimo Contenido de Cemento

(kg/m3) pretensado 275 300 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300

Tabla 37.3.2.b

CLASE DE EXPOSICIÓN Parámetro dosificación

Tipo de Hormigón I IIa IIb IIIa IIIb IIIc IV Qa Qb Qc H F E

masa 20 --- --- --- --- --- --- 30 30 35 30 30 30

armado 25 25 30 30 30 35 30 30 30 35 30 30 30 Resistencia Mínima (N/mm2) pretensado 25 25 30 30 35 35 35 30 35 35 30 30 30

Así, en el caso que nos ocupa, puesto que se tiene una clase de exposición IV+Qb, se

obtendrá que las relaciones que deberá cumplir el hormigón instalado en obra serán (se

escoge el valor más desfavorable de las dos ternas de valores):

Máxima relación agua / cemento: 0,450.

Mínimo contenido de cemento: 350 kg/m3.

Resistencia mínima: 35 MPa.

RECUBRIMIENTOS MÍNIMOS

Al igual que en el apartado anterior, se hace necesario limitar los recubrimientos mínimos

que se deberán respetar entre las caras vistas de la pieza de hormigón y cada una de las

barras de acero corrugado, para asegurar un adecuado aislamiento a las mismas y evitar

así la posible oxidación de las mismas.

Siguiendo las indicaciones de la EHE en el Artículo 37.2.4. se obtiene el recubrimiento

nominal geométrico mínimo (rnom) que deberá respetarse para cada barra. Se entiende

por recubrimiento nominal geométrico a la distancia mínima que se debe respetar entre los

paramentos y cualquier punto de una barra de acero embebida en el hormigón.

Este recubrimiento nominal se compone de dos componentes:



- Recubrimiento mínimo (rmin): definido a partir del ambiente de exposición y de la

resistencia característica del hormigón, según indica la Tabla 37.2.4. de la EHE.

Tabla 37.2.4. RECUBRIMIENTO MÍNIMO SEGÚN CLASE EXPOSICIÓN (mm) Resistencia

Caract. (N/mm2)

Tipo de Elemento I IIa IIb IIIa IIIb IIIc IV Qa Qb Qc H F E

general 20 25 30 35 35 40 35 40 (*) (*) (**) (**) (**) 25 ≤ fck < 40

prefabricado y láminas

15 20 25 30 30 35 30 35 (*) (*) (**) (**) (**)

general 15 20 25 30 30 35 30 35 (*) (*) (**) (**) (**) fck ≥ 40

prefabricado y láminas

15 20 25 25 25 30 25 30 (*) (*) (**) (**) (**)

(*) El proyectista fijará el recubrimiento al objeto de que se garantice adecuadamente la protección de las armaduras frente a la acción agresiva ambiental. (**) En el caso de estas clases de exposición, el espesor del recubrimiento no se verá afectado.

- Tolerancia (∆r): es un margen del recubrimiento que se adopta para absorber cualquier

error de ejecución y asegurar así el recubrimiento mínimo. Depende del tipo de elemento y

del nivel de control de ejecución:

0 mm. en elementos prefabricados con control intenso de ejecución.

5 mm. en el caso de elementos in-situ con nivel intenso de control de ejecución.

10 mm. en el resto de los casos.

Así, para todas las estructuras del proceso de depuración, con resistencia característica de

30 MPa, y ambiente IIIa+Qc se considerará el siguiente recubrimiento:

Recubrimiento mínimo (rmin) = 35 mm.

Tolerancia (∆r) = 10 mm.

Recubrimiento nominal (rnom) = Recubrimiento mínimo + Tolerancia = 45 mm.

Para las cimentaciones de los elementos, se tendrá en cuenta (según las notas al pie de la

Tabla 37.2.4. ) que el recubrimiento de los elementos hormigonados contra el terreno

deberá ser mínimo de 70 mm, salvo que se haya preparado el terreno y dispuesto un

hormigón de limpieza, en cuyo caso será de aplicación la Tabla 37.2.4. Por lo tanto, y

siguiendo las recomendaciones de la práctica profesional, se ejecutará bajo todo elemento

de cimentación una capa de 10 cm. de hormigón de limpieza y se apoyarán las armaduras

sobre separadores de tal manera que el recubrimiento mínimo sea el indicado en el

apartado anterior, de 5 cm.

VALOR MÁXIMO DE LA ABERTURA DE FISURA

Para mantener las condiciones de durabilidad adecuadas, será necesario limitar las

posibles fisuras que surjan en las piezas debido a las acciones resistidas. Mayormente, las

fisuras más importantes son las debidas a esfuerzos de tracción. Así, la EHE muestra en

método de comprobación general del Estado Límite de Fisuración por tracción, consistente

en satisfacer la inecuación:

Wk ≤ Wmáx

Donde Wk es la abertura característica de fisura calculada según el Artículo 49.2.5.

(Situación de cargas cuasipermanentes) y Wmáx es la abertura máxima de fisura definida

en la Tabla 49.2.4. mediante la cual se limita dependiendo de la clase de exposición y el

tipo de hormigón.

Tabla 46.2.4. Wmáx (mm)

Clase de exposición Hormigón

Armado Hormigón Pretensado

I 0,4 0,2

IIa, IIb, H 0,3 0,2

IIIa, IIIb, IV, F 0,2

IIIc, Qa, Qb, Qc 0,1 Decompresión

Así, para el caso de hormigón armado con clase de exposición IIIa+Qc se deberá cumplir

que la abertura máxima de fisura sea de 0,1 mm.



4. MATERIALES.

4.1. HORMIGÓN

El hormigón a utilizar en todas estas estructuras será el siguiente: HA-30/B/20/IIIa+Qc

Resistencia característica: 35 MPa.

Consistencia: Blanda.

Tamaño máximo del árido: 20 mm.

Ambiente tipo: IIIa+Qc

Resistencia característica a tracción = 3.21 MPa.

Módulo de deformación = 29.778 MPa.

Se utilizará cemento resistente a los sulfatos, según norma UNE 80303:96,

prestando especial atención a la reactividad álcali árido.

4.2. ACERO

El acero a utilizar en toda la obra será B-500 S, con las siguientes características:

Límite elástico ≥ 500 MPa.

Módulo de deformación = 210.000 MPa.

Clase de acero: Soldable.

Deformación en rotura: 12 %.

Relación Tensión en Rotura / Límite Elástico: 1,05.

4.3. COEFICIENTES DE SEGURIDAD

Los coeficientes de seguridad a emplear para la minoración de las características de los

diferentes materiales utilizados en la ejecución de las estructuras son los siguientes:

Estado Límite Último en situación persistente o transitoria:

- Hormigón (γC) = 1,50.

- Acero (γS) = 1,15.

Estado Límite Último en situación accidental:


- Acero (γS) = 1,30.

Estado Límite Servicio:


- Acero (γS) = 1,00.

4.4. NIVELES DE CONTROL

El control de calidad de los elementos de hormigón armado abarca el control de materiales

y el control de la ejecución.

CONTROL DE MATERIALES

El control de la calidad del hormigón y de sus materiales componentes, así como el control

del acero de armar se efectuará según lo establecido en la “Instrucción de Hormigón

Estructural”, EHE.



El fin del control es verificar que la obra terminada tienen las características de calidad

especificadas en el proyecto, que son las generales de la Instrucción EHE.

El control para los materiales establecido ha sido definido anteriormente al describir sus

características, adoptándose un nivel de control estadístico para el hormigón, y normal

para el acero.

CONTROL DE LA EJECUCIÓN

El control de la calidad de la ejecución de los elementos de hormigón se efectuará según lo

establecido en la Instrucción EHE. Los niveles de control posibles son el reducido, normal

e intenso y la elección de un determinado nivel de control condiciona los coeficientes de

mayoración de acciones en el cálculo de los estados límites últimos (indicados

anteriormente).

En los presentes estructuras, se exigirá utilizará un nivel de control normal de ejecución

para los elementos ejecutados in-situ, mientras que para los elementos prefabricados

ejecutados en central se exigirá un nivel intenso de la fabricación.



5. DISEÑO DE ARMADO.

Como se ha apreciado a la hora de definir el armado de cada uno de los elementos,

siempre se ha buscado una homogeneización de los mismos para que su puesta en obra

sea más sencilla y se minimicen los errores de montaje por confusiones en la lectura de los

planos.

Sin embargo, en situaciones en las que se podía alcanzar un ahorro significativo se ha

tratado de optimizar por tramos el armado a disponer sin sacrificar excesiva sencillez y

facilidad de montaje.

Además, siempre se han tenido en cuenta las limitaciones que la EHE impone en cuanto a

longitudes de anclaje, distancias mínimas, etc que son obligatorias a cumplir por toda

estructura de hormigón armado, y que se pasa ahora a describir.

5.1. SEPARACIÓN ENTRE ARMADURAS

Se cumplirán todas las limitaciones que impone la EHE en cuanto a distribución y

separación de las barras tanto longitudinales como transversales

En las piezas de la estructura únicamente se tendrán barras longitudinales y transversales,

no hay cercos ni estribos, por lo que se deberán cumplir las limitaciones de la EHE en los

artículos siguientes:

- Artículo 42.3.1. - Separación máxima entre barras longitudinales: La armadura pasiva

habrá de quedar distribuida convenientemente para evitar que queden zonas de hormigón

sin armaduras, de forma que la distancia entre dos barras longitudinales consecutivas (s)

cumpla las siguientes limitaciones:

s ≤ 30 cm.

s ≤ tres veces el espesor bruto de la parte de la sección del elemento, alma o

alas, en las que vayan situadas. (En este caso, es mucho mayor que 30 cm.)

- Artículo 66.4.1 - Separación mínima entre barras longitudinales: para conseguir un

adecuado vibrado de todo el hormigón de la pieza, la distancia libre entre barras

longitudinales, horizontal y vertical, entre dos barras aisladas consecutivas será igual o

superior al mayor de los tres valores siguientes:

dos centímetros (2 cm.)

el diámetro de la mayor de las barras.

1,25 el tamaño máximo del árido.

- Artículo 66.4, Artículo 44.2.3.4.1, Artículo 45.2.3, Artículo 49.3 y Artículo 49.4 - Distancias

a respetar por los cercos de armado a cortante. Únicamente para el forjado y los pilares.

5.2. LONGITUDES DE ANCLAJE.

Según el Artículo 66.5 de la EHE, será necesario dejar cierta distancia de anclaje para

poder desarrollar todas las bielas y tirantes en esquinas y zonas singulares. De este modo

se asegura que el hormigón colindante a la barra anclada es capaz de transmitir los

esfuerzos que desarrolla y transmite la barra en cuestión.

La longitud de anclaje neta será:

real,s

S2

neta,bA

Aml φβδ=

donde:

δ = factor de adherencia. Si la adherencia es buena (Posición I, según indicaciones

EHE) es igual a 1 si la posición de adherencia es mala (Posición II, según indicaciones de

la EHE) es igual a 1,4.

β = factor de tipo de anclaje. Es igual a 1 para prolongación recta y para patillas en

zona de compresión y vale 0,7 en el resto de casos.



m = factor de tipo de hormigón y acero. Para H.A.-30 y B 500 S vale 13.

Esta longitud deberá ser siempre no menor que 10 veces el diámetro de la barra y no

menor que 15 cm.

En resumen, se obtiene la siguiente tabla donde se limita la longitud de anclaje (en cm.)

para el tipo de hormigón y armado seleccionado, suponiendo prolongación recta o en

patilla comprimida y dependiendo del diámetro de la barra en cuestión:

β = 1 Diámetro (mm) fck (MPa) Posición 6 8 10 12 14 16 20 25

I 15 20 25 30 35 40 52 81,25 30 II 21 28 35 42 49 56 72,8 113,8

Se supone que la armadura dispuesta es la estrictamente necesaria, por lo que AS / AS,real = 1 quedándose del lado de la seguridad.

Para el caso de patillas traccionadas o barras transversales dobladas se tiene:

β = 0,7 Diámetro (mm) fck (MPa) Posición 6 8 10 12 14 16 20 25

I 10,5 14 17,5 21 24,5 28 36,4 56,87 30 II 14,7 19,6 24,5 29,4 34,3 39,2 50,96 79,66

5.3. LONGITUDES DE EMPALME.

Para dar continuidad a las barras en tramos largos y para definir las distancias necesarias

a respetar por las esperas de los muros y solera, se respetarán las limitaciones indicadas

en el Artículo 66.6. En este apartado se define la longitud de solapo como un porcentaje de

la longitud de anclaje neta correspondiente.

real,s

S2

neta,bsA

Amll φβδαα ==

Se solapan las barras dejando una distancia entre ellas de mínimo las indicaciones del

apartado anterior y máximo cuatro veces el diámetro de la barra mayor, para conseguir que

el hormigón por adherencia transmita las tracciones de una barra a otra. No hay que juntar

las barras, pues sino no funcionará bien.

Para barras traccionadas y suponiendo que se solapan un 33% de las barras en una

misma sección, se tiene que el valor de α = 1,2, por lo que las longitudes de solapo a

respetar serán:

β = 1 Diámetro (mm) fck (MPa) Posición 6 8 10 12 14 16 20 25

I 30 40 50 60 70 80 104 162,5 30 II 42 56 70 84 98 112 145,6 227,6



6. TEORÍA DE COMBINACIÓN DE ACCIONES.

6.1. VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS ACCIONES

Se tratan de los valores que se toman como indicativos de una acción, y que están

indicados en la normativa específica de cada tipo de acción.

Para cada uno de los edificios y elementos calculados se definen más adelante los valores

tomados para cada tipo de acción considerada.

6.2. VALORES REPRESENTATIVOS DE LAS ACCIONES

Con carácter general se han seguido los criterios especificados en el artículo 11, capítulo

II, de la “Instrucción de Hormigón Estructural” EHE, donde se indican las características de

definición de los valores representativos de las acciones a considerar en estructuras de

hormigón armado.

Se entiende por valor representativo de una acción el valor de la misma utilizado para la

comprobación de los Estados Límite. El valor representativo de una acción se obtiene

afectando su valor característico, Fk, por un factor de combinación ψi dependiendo del tipo

de combinación. Para las acciones permanentes el valor representativo es igual al

característico, mientras que para las acciones variables, dependiendo del tipo de estructura

y de las cargas consideradas pueden existir tres valores distintos:

Valor de combinación ψoQk. Es el valor de la acción cuando actúa aisladamente o con otra acción

variable.

Valor frecuente ψ1Qk. Es el valor de la acción que es sobrepasado en sólo períodos de corta

duración respecto de la vida útil de la estructura.

Valor cuasipermanente ψ2Qk. Es el valor de la acción que es sobrepasado durante una gran parte de

la vida útil de la estructura.

Los valores de los coeficientes de combinación vienen marcados por el documento DB-SE

del CTE, donde se indican en su tabla 4.2 los siguientes valores recomendados:

6.3. VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES

Con carácter general se han seguido los criterios especificados en la “Instrucción de

hormigón estructural” EHE, en su Artículo 12. Los valores de cálculo de las diferentes

acciones son los obtenidos aplicando el correspondiente coeficiente parcial de seguridad γf

a los valores representativos de las acciones, definidos en el apartado anterior.

kifd FF ψγ=

COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD DE ACCIONES EN ESTADO

LÍMITE ÚLTIMO (E.L.U.).

Para el cálculo de la combinación de acciones en estado límite último se han utilizado los

coeficientes de ponderación correspondientes a un nivel de control normal de las obras.

Esto supone la adopción de los siguientes valores indicados en la Tabla 12.1.a y Tabla

12.1.b de la EHE:

Tabla 12.1.b Situación persistente o transitoria

Tipo de acción Efecto favorable Efecto desfavorable Acciones permanentes γG = 1,00 γG = 1,50



Acciones permanentes de valor no constante γG* = 1,00 γG* = 1,60

Acciones variables γQ = 0,00 γQ = 1,60 Tabla 12.1.a

Situación accidental Tipo de acción Efecto favorable Efecto desfavorable

Acciones permanentes γG = 1,00 γG = 1,00 Acciones permanentes de valor no constante γG* = 1,00 γG* = 1,00

Acciones variables γQ = 0,00 γQ = 1,00 Acciones accidentales γA = 1,00 γA = 1,00

COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD DE ACCIONES EN ESTADO

LÍMITE DE SERVICIO (E.L.S.)

Para los coeficientes parciales de seguridad γf se tomarán los siguientes valores indicados

en la Tabla 12.2 de la EHE, trabajando de la misma manera que antes:

Tabla 12.2 Tipo de acción Efecto favorable Efecto desfavorable

Acciones permanentes γG = 1,00 γG = 1,00 Acciones permanentes de valor no constante γG* = 1,00 γG* = 1,00

Acciones variables γQ = 0,00 γQ = 1,00

6.4. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS.

Las hipótesis de carga a considerar se formarán combinando los valores de cálculo de las

acciones cuya actuación pueda ser simultánea, según los criterios generales que se

indican a continuación.

SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS.

Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones, excepto el

E.L.U. de fatiga, se realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:

∑∑∑ +++ ikiiQkQjkjGikiG QQGG ,·,0,1,1,,

*

,,, ···· * ψγγγγ

donde:

Gk,i = valor representativo de cada acción permanente.

G* k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante.

Qk,1 = valor característico de la acción variable dominante.

Ψ0,l Qk,l = valor de combinación de las acciones variables concomitantes con la acción

variable dominante.

En general se deberán realizar tantas hipótesis o combinaciones como sea necesario,

considerando en cada una de ellas una de las acciones variables como dominante y el

resto como concomitantes.

SITUACIONES ACCIDENTALES CON SISMO

Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones se

realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:

k,EA1,ki,21,Qj,k*

j,Gi,ki,G AQGG * γψγγγ +++∑∑

donde:

Gk,i = valor representativo de cada acción permanente.

G* k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante.

Ψ2,1 Qk,1 = valor cuasipermanente de la acción relativa a la sobrecarga de uso.

AE,k = valor característico de la acción sísmica.

6.5. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE

SERVICIO.

Para estos estados se considerarán únicamente las situaciones persistentes y transitorias,

excluyéndose las accidentales. Las combinaciones de las distintas acciones consideradas

en estas situaciones, se realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:

1. Combinación característica (poco probable o rara):

∑∑∑ +++ i,ki,0i,Q1,k1,Qj,k*

j,Gi,ki,G QQGG * ψγγγγ



2. Combinación frecuente:

∑∑∑ +++ i,ki,2i,Q1,k1,11,Qj,k*

j,Gi,ki,G QQGG * ψγψγγγ

3. Combinación cuasipermanente:

∑∑∑ ++ i,ki,2i,Qj,k*

j,Gi,ki,G QGG * ψγγγ

Cada uno de los valores que se muestran en las ecuaciones ya han sido explicados y

comentados anteriormente.



7. CÁLCULO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES.

Se estudiarán en este apartado las estructuras correspondientes a todos aquellos

elementos que conforman las estructuras a calcular. Los elementos a dimensionar son:

- Estación de bombeo de la Bega de Mar

- Estación de bombeo de elevación de La Canal

7.1. ESTACIÓN DE BOMBEO DE LA BEGA DE MAR

ELEMENTOS A DIMENSIONAR

Estructuralmente hablando, los elementos críticos a dimensionar son:

- Muro perimetral de la cántara

- Losa de cimentación de la cántara

- Losa de cubrición

ACCIONES CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO

Acciones permanentes (G)

Se entiende por acciones permanentes a las producidas por el peso de los distintos

elementos que forman parte de la estructura (tanto resistentes como no resistentes). En

este caso se considerará como única acción permanente el peso propio de los elementos

estructurales.

Se adoptará como acción característica el valor deducido de las dimensiones nominales de

cada uno de los elementos y del peso específico medio del material empleado. Se

considera un peso específico para el hormigón armado de 25 kN/m3.

Acciones permanentes de valor no constante (G*)

Son todas aquellas acciones que, aunque siempre están actuando sobre la estructura y en

la misma posición, pueden variar de valor o intensidad. En este caso deben considerarse

como tales las acciones debidas al terreno.

Acciones debidas al terreno sobre los elementos de la estructura

Se considerarán incluidos en este apéndice todos aquellos empujes originados por el

terreno natural o de relleno, sobre los elementos de la estructura.

El empuje se determinará en función de las parámetros de cálculo del terreno y de la

interacción del terreno – estructura establecidos en el apartado correspondiente. Ante la

ausencia de datos geotécnicos precisos, se opta por considerar unas características

resistentes típicas de las arenas sueltas de la zona de playas.

El empuje activo de tierras se calculará, en términos de tensiones efectivas, siguiendo las

recomendaciones del CTE-DB-SE-C basadas en las teorías de empujes Coulomb y

Rankine:

Teniendo para este caso:

φ=30º c’=0 i =0º , β=90º , δ=0º →

KA=0.333

En este caso, la estación se encuentra

completamente enterrada.



Acciones variables (Q)

Son aquellas externas a la estructura que pueden actuar o no sobre la misma, siendo esta

aparición variable con el tiempo.

Sobrecarga debido al empuje del agua

Se considera en este grupo de acciones al empuje hidrostático de agua que está

almacenada en la cántara. Se tiene como dato un peso específico del líquido γw = 10

kN/m3. La lámina de agua máxima será de 1.20m.

Sobrecarga y subpresión debidas al nivel freático

Durante la campaña de inspección se detectó la presencia de nivel freático somero. Se

considerará la presencia del mismo en los cálculos estructurales, al tiempo que deberá

garantizarse la no-flotabilidad de la estación. Del lado de la seguridad, se considerará el

nivel freático en superficie.

Sobrecarga tráfico

La estación estará situada en una carretera local. La cubrición estará pues expuesta al

tráfico rodado. Para evaluar las solicitaciones mecánicas del paso de tráfico por encima, se

supone una sobrecarga repartida de 10 kN/m2.

Acciones accidentales (A).

Son aquellas cuya posibilidad de actuación durante un “periodo de referencia” establecido,

es pequeña, pero que cuya importancia puede ser considerable en ciertas estructuras. En

este caso, la única acción a ponderar sería la sísmica.

Acción sísmica

En el término municipal de de la obra se tiene una aceleración básica ab < 0,07g. Sin

embargo, según la NCSE-02, en su artículo 1.2.2. define: “una estructura como de

“importancia moderada”:

Esta estructura deberá considerarse de importancia moderada a efectos de aplicabilidad

de la norma sismorresistente.

JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y JUNTAS DE DILATACIÓN

Juntas de contracción

Las juntas de contracción se ejecutan para permitir que la estructura absorba las

deformaciones por retracción sin producir fisuras ni esfuerzos hiperestáticos no

contemplados en el cálculo. Las juntas de contracción tienen como finalidad controlar la

retracción del hormigón y forzar a que fisure por donde se desee. Estas juntas se ejecutan

cada 7,5 m. de acuerdo con la experiencia y recomendaciones de mediante la generación

de una sección de debilidad en la cual el canto del muro o de la losa se reduce mediante

una pequeña roza de 3 cm. Sin embargo, las dimensiones de la estructura hacen

innecesario su planificación. Las juntas de hormigonado propias de la ejecución cumplirán

esta función.

Estas juntas tendrán un tratamiento de sellado adecuado mediante plásticos expansivos o

water-stop instaladas en medio del canto del muro o en la base de la losa, dependiendo el

caso. Finalmente se sellarán las rozas con resinas plásticas adecuadas.

El detalle tipo de junta utilizado se indica también en el correspondiente plano de juntas.

Juntas de dilatación.

Las juntas de dilatación suponen una rotura en la continuidad del armado horizontal del

muro, para proporcionar cierta flexibilidad a la estructura, para que los esfuerzos debidos a

los incrementos de temperatura generen pequeñas deformaciones en la estructura y no se

produzcan sobreesfuerzos para los cuales la estructura no estuviera preparada.

Según las recomendaciones de Jiménez Montoya, las juntas de dilatación en depósitos

semienterrados deben localizarse cada 25 m. en los alzados mientras que para las soleras

se pueden buscar longitudes hasta 30 metros. Dadas las dimensiones propuestas y la

distribución de juntas de contracción prevista, no se prevee la ejecución de juntas de

dilatación.



CÁLCULO DE LAS PAREDES PERIMETRALES

Datos de entrada

Para incorporar el efecto del nivel freático en superficie en la página excel programada

para el cálculo, se emplea un coeficiente de empuje de terreno k* equivalente a efectos de

empujes.

K*·19 = k·19 + 1·10 k*=0.85

CARACTERÍSTICAS DEL DEPÓSITO

e - Canto muro (m): 0.35 γ líquido (kN/m3) 10

Lado Corto Exterior (m) 3.7 γt (kN/m3) 19

Lado Largo Exterior (m) 4.7 ϕ 30

Altura depósito Interior (m) 4.75 ka 0.860

Altura lámina agua (m) 1.2

Altura terreno (m) 4.75

ENTRADA DE DATOS GENERAL

Obtención de Esfuerzos de Cálculo

Metodología para la obtención de esfuerzos

Los esfuerzos de cálculo se han determinado a partir de las expresiones de Jiménez

Montoya para paredes rectangulares de espesor constante, empotradas en el fondo del

depósito y en las paredes ortogonales de los extremos, sometidas a leyes de empujes

triangulares. Los gráficos y tablas a continuación esquematizan las leyes de esfuerzos que

se obtienen.

valores α para h/a (o h/b) igual a

0,2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

mve 0,159 0.137 0.115 0.092 0.073 0.057 0.046 0.039 0.035

mvm -0,021 -0.009 0.003 0.008 0.012 0.013 0.013 0.011 0.01

mhe 0,066 0.06 0.054 0.05 0.046 0.042 0.038 0.034 0.03

mhm 0,024 0.027 0.03 0.028 0.023 0.019 0.017 0.015 0.013

vmáx 0,49 0.47 0.45 0.43 0.415 0.375 0.34 0.32 0.295

fmáx 0,355 0.246 0.137 0.083 0.052 0.03 0.02 0.014 0.01



Se tiene en cuenta también la tracción horizontal que se produce debido al empuje

hidrostático del agua. El valor máximo de esta fuerza se ha calculado con la ayuda de la

siguiente tabla, tomada del libro de Jiménez Montoya.

Esfuerzos de cálculo

Se presenta una tabla resumen con los resultados obtenidos.

CASO DE CARGA: LLENO DE AGUA - SIN TIERRAS

Esfuerzos pésimos de flexión

a de cálculo (m) 3.35

alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 4.35

mve 0.139 2.4 0.124 2.1 h de cálculo (m) 1.2

mvm -0.010 0.2 -0.002 0.0 h/a 0.358

mhe 0.061 1.0 0.057 1.0 h/b 0.082

mhm 0.027 -0.5 0.029 -0.5vmáx 0.472 6.8 0.458 6.6

LADO LARGO LADO CORTO

CASO DE CARGA: VACÍO DE AGUA - CON TIERRAS



alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 4.35

mve 0.035 -61.3 0.035 -61.3 h de cálculo (m) 4.75

mvm 0.010 17.5 0.010 17.5 h/a 1.418

mhe 0.030 -52.5 0.030 -52.5 h/b 1.092

mhm 0.013 22.8 0.013 22.8

vmáx -0.295 -108.8 -0.295 108.8


ESFUERZOS PARA ARMADO POR CÁLCULO SECCIONAL

COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARA ELU

Tipo de acción G G* Q ψ2

Desfavorable 1.5 1.6 1.6

Favorable 1 1 0

Mx Nx My Ny Vx Vy Hipótesis

Armado vertical cara agua --- --- 3.9 41.6 --- 10.9 Dep. lleno sin tierras en el trasdós

Armado vertical cara tierras --- --- -98.1 41.6 --- -174.0 Dep.vacío con tierras en trasdós

Armado horizontal cara agua 1.7 -4.2 --- --- 0.0 --- Dep.lleno sin tierras en el trasdós

Armado horizontal cara tierras -98.1 44.4 --- --- 0.0 --- Dep. vacío con tierras en trasdós

-0.7 -4.2 0.3 0.0 --- --- Dep. lleno sin tierras en el trasdós

36.4 44.4 28.0 0.0 --- --- Dep. vacío con tierras en trasdós

--- --- 2.4 41.6 --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)

--- --- -58.9 41.6 --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós

Fisuración vertical cara tierras --- --- -61.3 41.6 --- --- Dep. vacío con tierras

1.0 -2.6 --- --- --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)

-51.5 41.8 --- --- --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós

1

Fisuración vertical cara agua

Fisuración horizontal cara agua

Armado lejos de extremos

Obtención de armados para la verificación de los estados límite

Geometría de la secciónCanto de la sección h (m) = 0.35 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6

Ancho de la sección (m)= 1 d (m) 0.294 xlim (m) 0.181

Características de los materiales.

fck (Mpa) = 35 γc (ELU) = 1.5 fct,m (kPa)= 3,210 Ec (Mpa)= 29,778.88fyk (Mpa) = 500 γs (ELU) = 1.15 fcm (MPa)= 43 n= 6.72

ARMADO SECCIÓN RECTANGULAR POR UNIDAD DE ANCHODatos de la sección

Armado vertical

Esfuerzos de dimensionamiento para ELU

Md (mkN)= 3.9 Md (mkN)= 98.1

Nd (kN) = 41.6 Nd (kN) = 41.6

Vd (kN/m) = 10.9 Vd (kN/m) = 174

Ignorar efecto del Axil? NO Ignorar efecto del Axil? NO

Armados mínimos ELU

Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO

Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 30% de As

Horizontal / Transversal ρ total (‰) = 3.2 Proporción en cara compresión = 1/2

Cara tracción ρ (‰) = 1.60 En cara de compresión ρ (‰) = 1.60

Mecánicos Emplear coeficiente reductor α? SI

ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS

Cara Superior / Interior/ Agua Cara Inferior / Exterior / Tierras



Md (mkN)= 3.90 M1d (kNm) = 8.9

Nd (kN) = 41.60 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.002 OK x<xlim

As Necesaria por cálculo (cm2) -0.26

As,min Geom. Tracción (cm2) 3.15 α 1.52

As,min Mecanica Tracción (cm2) -0.40

Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)

As Tracción (cm 2/m) 3.15 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13

Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---

Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65

Md (mkN)= 98.10 M1d (kNm) = 103.1


As Necesaria por cálculo (cm2) 7.36


As,min Mecanica Tracción (cm2) 7.44


As Tracción (cm 2/m) 7.44 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 +Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 20 RØ16/20 10.05

Aø (cm2) 2.01 TOTAL 15.71

ELU Solicitaciones normales.

Cara Superior / Interior/ Agua

Cara Inferior / Exterior / Tierras

Vd (kN) 10.9 Vd (kN) 174

Vcu (kN) 126.80 Vcu (kN) 176.12

ρ (‰) 1.92 ρ (‰) 5.34

σ'cd -0.12 σ'cd -0.12

ξ 1.82 ξ 1.82

fctd (Mpa) 1.50

τmd (kN/m2) 591.84

τresistente (kN/m2) 802.77


DISEÑO CORRECTO A RASANTE


NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE

ELU Cortante en el encuentro alzado-zapata.

ELU Rasante en el encuentro alzado-zapata.

Esfuerzos para el cálculo de ELS fisuración Mk (mkN)= 61.3 Nk (kN)= 0

Abertura máxima de fisura 0.1 σs,adm (Mpa)=100

Armados mínimos ELS Fisuración flexión

Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección

Propuesta de armado por flexión simple Cuantía mínima

Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m) As,min (cm2/m)

As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 + +

Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 20 RØ16/20 10.05

Aø (cm2) 2.01 TOTAL= 15.71 7 OK, Cuantía propuesta>Mínima

Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m)

As' Compresión (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 +

Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00

Aø (cm2) 0.00 TOTAL= 5.65 7 ¡Cuantía propuesta<Mínima!

Cálculo de la obertura de fisura (Flexión Simple) - EHE

FLEXIÓN SIMPLE

Sin Fisurar c (mm) --- Sm (mm) ---

x_homog 0.177 s (mm) --- εsm ---

I_homog 0.00377 k1 --- xfis (m) ---

Mk (mkN) 61.3 Ac,ef (cm2/m) --- σsr (Mpa) ---

Mcr (mkN) 70.1 As (cm2/m) --- σs (Mpa) ---

FISURA LA SECCIÓN? NO FISURA Wk (mm) ---

Apert. Max. Fisura (mm) 0.1 CUMPLE ELS DE FISURACIÓN

ESTADO LÍMITE SERVICIO FISURACIÓN

ELS Fisuración (Flexión + Tracción)

Armado horizontal


Md (mkN)= 1.7 Md (mkN)= 98.1

Nd (kN) = 4.2 Nd (kN) = 44.4

Vd (kN/m) = 10.9 Vd (kN/m) = 174



Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal Juntas de contracción cada <7.5m? NO









Md (mkN)= 1.70 M1d (kNm) = 2.2






As Tracción (cm 2/m) 5.60 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65

Md (mkN)= 98.10 M1d (kNm) = 103.4






As Tracción (cm 2/m) 7.42 12 5 20 20 Ø12/20 5.65


Aø (cm2) 2.01 TOTAL 15.71




Vd (kN) 10.9 Vd (kN) 174

Vcu (kN) 122.09 Vcu (kN) 176.47

ρ (‰) 1.92 ρ (‰) 5.34

σ'cd -0.01 σ'cd -0.13

ξ 1.82 ξ 1.82

fctd (Mpa) 1.50

τmd (kN/m2) 591.84

τresistente (kN/m2) 802.77










Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección



As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 + +

Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 20 RØ16/20 10.05

Aø (cm2) 2.01 TOTAL= 15.71 7 OK, Cuantía propuesta>Mínima



Aø (cm2) 1.13 +




FLEXIÓN SIMPLE


x_homog 0.177 s (mm) --- εsm ---

I_homog 0.00377 k1 --- xfis (m) ---







Md (mkN)= 88.90 M1d (kNm) = 82.3

Nd (kN) = -69.80 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.026 OK x<xlim





As Tracción (cm 2/m) 9.71 12 5 15 15 Ø12/15 7.54


Aø (cm2) 2.01 TOTAL 20.94

Md (mkN)= 92.60 M1d (kNm) = 92.6






As Tracción (cm 2/m) 9.17 12 5 15 15 Ø12/15 7.54


Aø (cm2) 2.01 TOTAL 20.94






CÁLCULO DE LA LOSA DE CIMENTACIÓN

Datos de entrada




Lado Largo Exterior (m) 4.7 ϕ 30





Canto losa: 0.40m

Obtención de Esfuerzos de cálculo


La obtención de esfuerzos se basa en la metodología expuesta por Jiménez Montoya y

mostrada en el cálculo de las paredes. Se acepta la aproximación de que los momentos

máximos de cálculo de la losa son los trasmitidos por la flexión vertical de las paredes.


Del lado de la seguridad se desprecian las compresiones causadas por el empuje de

tierras. Los flectores de cálculo son los mismos que en la base de las paredes.


Geometría de la secciónCanto de la sección h (m) = 0.4 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6






Md (mkN)= 1.7 Md (mkN)= 98.1

Nd (kN) = 4.2 Nd (kN) = 44.4

Vd (kN/m) = 10.9 Vd (kN/m) = 0



Tipo Estructural Losa Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO

Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 0.9






Md (mkN)= 1.70 M1d (kNm) = 2.3






As Tracción (cm 2/m) 3.60 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65

Md (mkN)= 98.10 M1d (kNm) = 104.5






As Tracción (cm 2/m) 7.01 12 5 20 15 Ø12/15 7.54

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 7.54




Vd (kN) 0 Vd (kN) 0

Vcu (kN) 130.91 Vcu (kN) 149.22

ρ (‰) 1.64 ρ (‰) 2.19

σ'cd -0.01 σ'cd -0.11

ξ 1.76 ξ 1.76

Cara Superior / Interior/ Agua Cara Superior / Interior/ Agua








Tipo Estructural Losa Armado Horizontal / Transversal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección



As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 +


Aø (cm2) 20 TOTAL= 5.65 8 ¡Cuantía propuesta<Mínima!



Aø (cm2) 1.13 +




FLEXIÓN SIMPLE


x_homog 0.200 s (mm) --- εsm ---

I_homog 0.00549 k1 --- xfis (m) ---







CÁLCULO DE LA LOSA DE CUBRICIÓN

Para el cálculo de la losa de cubrición de la estación de bombeo se elabora un modelo en

de cálculo en el programa de cálculo CYPE. Se introduce un modelo de cálculo de losa

maciza con los huecos de las tapas a introducir, y con las solicitaciones de cálculo. El

armado base de φ12/20 planteado por homogeneidad constructiva resulta suficiente.

FLOTABILIDAD

La presencia de nivel freático obliga a verificar que la estación de bombeo verifica las

condiciones de equilibrio estático, dado que el empuje de Arquímedes podría superar el

peso de la estación. La comprobación de que no se produce “flotabilidad” de la estación se

muestra en la página siguiente. Del lado de la seguridad, se ha despreciado el peso de los

equipos y agua interior, al tiempo que se ha supuesto nivel freático en superficie.



Paredes 1 Subpresión solera 1Espesor pared (m) 0.35 Profundidad media (m) 5.10Altura pared (m) 4.4 Area (m2) 14.2L (m) 14.5Volumen (m3) 22.33 Subpresión solera 2Peso (kN) 558.3 Profundidad media (m) 2.25

Area (m2) 11.2Paredes 2

Espesor pared (m) 0.25 Subpresión solera 3Altura pared (m) 1.3 Profundidad media (m) 2.25L (m) 10.0 Area (m2) 5.8Volumen (m3) 3.25Peso (kN) 81.3 SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 1105.3

Paredes 3Espesor pared (m) 0.25Altura pared (m) 1.3L (m) 4.0Volumen (m3) 1.30Peso (kN) 32.5

Solera 1 Profundidad NF -0.0001Area (m2) 14.19Espesor losa (m) 0.4Volumen (m3) 5.7Espesor limpieza (m) 0.1 Coeficiente de seguridad 1.09Volumen (m3) 1.4Peso (kN) 174.5

Solera 2 SUBPRESIÓNArea (m2) 11.20Espesor losa (m) 0.3 Subpresión solera 1Volumen (m3) 3.4 Profundidad media (m) 5.10Espesor limpieza (m) 0.1 Area (m2) 14.2Volumen (m3) 1.1Peso (kN) 109.8 Subpresión solera 2

Profundidad media (m) 2.25Solera 3 Area (m2) 11.2

Area (m2) 5.76Espesor losa (m) 0.3 Subpresión solera 3Volumen (m3) 1.7 Profundidad media (m) 2.25Espesor limpieza (m) 0.1 Area (m2) 5.8Volumen (m3) 0.6Peso (kN) 56.4 SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 949.5

Cubrición depósitoArea (m2) 31.15 Profundidad NF -0.5Espesor losa (m) 0.25Volumen (m3) 7.8Peso (kN) 194.7

Coeficiente de seguridad 1.27PESO TOTAL (kN) 1207

PESO SUBPRESIÓN

7.2. ESTACIÓN DE BOMBEO DE ELEVACIÓN DE LA CANAL

ELEMENTOS A DIMENSIONAR

Estructuralmente hablando, los elementos críticos a dimensionar son:

- Muro perimetral de la cántara

- Losa de cimentación de la cántara

- Losa de cubrición

ACCIONES CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO

Acciones permanentes (G)

Se entiende por acciones permanentes a las producidas por el peso de los distintos

elementos que forman parte de la estructura (tanto resistentes como no resistentes). En

este caso se considerará como única acción permanente el peso propio de los elementos

estructurales.

Se adoptará como acción característica el valor deducido de las dimensiones nominales de

cada uno de los elementos y del peso específico medio del material empleado. Se

considera un peso específico para el hormigón armado de 25 kN/m3.

Acciones permanentes de valor no constante (G*)

Son todas aquellas acciones que, aunque siempre están actuando sobre la estructura y en

la misma posición, pueden variar de valor o intensidad. En este caso deben considerarse

como tales las acciones debidas al terreno.



Acciones debidas al terreno sobre los elementos de la estructura

Se considerarán incluidos en este apéndice todos aquellos empujes originados por el

terreno natural o de relleno, sobre los elementos de la estructura.

El empuje se determinará en función de las parámetros de cálculo del terreno y de la

interacción del terreno – estructura. Ante la ausencia de datos geotécnicos precisos, se

opta por considerar unas características resistentes conservadoras para los limos

arcillosos de la zona donde se emplaza la estación.

El empuje activo de tierras se calculará, en términos de tensiones efectivas, siguiendo las

recomendaciones del CTE-DB-SE-C basadas en las teorías de empujes Coulomb y

Rankine:

Teniendo para este caso:

φ=25º c’=0 i =0º , β=90º , δ=0º →

KA=0.408

En este caso, la estación se encuentra

completamente enterrada.

Acciones variables (Q)

Son aquellas externas a la estructura que pueden actuar o no sobre la misma, siendo esta

aparición variable con el tiempo.

Sobrecarga debido al empuje del agua

Se considera en este grupo de acciones al empuje hidrostático de agua que está

almacenada en la cántara. Se tiene como dato un peso específico del líquido γw = 10

kN/m3. La lámina de agua máxima será de 1.20m.

Sobrecarga y subpresión debidas al nivel freático

Durante la campaña de inspección se detectó la presencia de nivel freático somero. Se

considerará la presencia del mismo en los cálculos estructurales, al tiempo que deberá

garantizarse la no-flotabilidad de la estación. Del lado de la seguridad, se considerará el

nivel freático en superficie.

Sobrecarga tráfico

La estación estará situada en una carretera local. La cubrición estará pues expuesta al

tráfico rodado. Para evaluar las solicitaciones mecánicas del paso de tráfico por encima, se

supone una sobrecarga repartida de 10 kN/m2.

Acciones accidentales (A).

Son aquellas cuya posibilidad de actuación durante un “periodo de referencia” establecido,

es pequeña, pero que cuya importancia puede ser considerable en ciertas estructuras. En

este caso, la única acción a ponderar sería la sísmica.

Acción sísmica

En el término municipal de de la obra se tiene una aceleración básica ab < 0,07g. Sin

embargo, según la NCSE-02, en su artículo 1.2.2. define: “una estructura como de

“importancia moderada”:

Esta estructura deberá considerarse de importancia moderada a efectos de aplicabilidad

de la norma sismorresistente.



JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y JUNTAS DE DILATACIÓN

Juntas de contracción

Las juntas de contracción se ejecutan para permitir que la estructura absorba las

deformaciones por retracción sin producir fisuras ni esfuerzos hiperestáticos no

contemplados en el cálculo. Las juntas de contracción tienen como finalidad controlar la

retracción del hormigón y forzar a que fisure por donde se desee. Estas juntas se ejecutan

cada 7,5 m. de acuerdo con la experiencia y recomendaciones de mediante la generación

de una sección de debilidad en la cual el canto del muro o de la losa se reduce mediante

una pequeña roza de 3 cm. Sin embargo, las dimensiones de la estructura hacen

innecesario su planificación. Las juntas de hormigonado propias de la ejecución cumplirán

esta función.

Estas juntas tendrán un tratamiento de sellado adecuado mediante plásticos expansivos o

water-stop instaladas en medio del canto del muro o en la base de la losa, dependiendo el

caso. Finalmente se sellarán las rozas con resinas plásticas adecuadas.

El detalle tipo de junta utilizado se indica también en el correspondiente plano de juntas.

Juntas de dilatación.

Las juntas de dilatación suponen una rotura en la continuidad del armado horizontal del

muro, para proporcionar cierta flexibilidad a la estructura, para que los esfuerzos debidos a

los incrementos de temperatura generen pequeñas deformaciones en la estructura y no se

produzcan sobreesfuerzos para los cuales la estructura no estuviera preparada.

Según las recomendaciones de Jiménez Montoya, las juntas de dilatación en depósitos

semienterrados deben localizarse cada 25 m. en los alzados mientras que para las soleras

se pueden buscar longitudes hasta 30 metros. Dadas las dimensiones propuestas y la

distribución de juntas de contracción prevista, no se prevee la ejecución de juntas de

dilatación.

CÁLCULO DE LAS PAREDES PERIMETRALES

Datos de entrada

Para incorporar el efecto del nivel freático en superficie en la página excel programada

para el cálculo, se emplea un coeficiente de empuje de terreno k* equivalente a efectos de

empujes.

K*·19 = k·19 + 1·10 k*=0.93




Lado Largo Exterior (m) 3 ϕ 25





Obtención de Esfuerzos de Cálculo


Los esfuerzos de cálculo se han determinado a partir de las expresiones de Jiménez

Montoya para paredes rectangulares de espesor constante, empotradas en el fondo del

depósito y en las paredes ortogonales de los extremos, sometidas a leyes de empujes

triangulares. Los gráficos y tablas a continuación esquematizan las leyes de esfuerzos que

se obtienen.



valores α para h/a (o h/b) igual a

0,2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

mve 0,159 0.137 0.115 0.092 0.073 0.057 0.046 0.039 0.035

mvm -0,021 -0.009 0.003 0.008 0.012 0.013 0.013 0.011 0.01

mhe 0,066 0.06 0.054 0.05 0.046 0.042 0.038 0.034 0.03

mhm 0,024 0.027 0.03 0.028 0.023 0.019 0.017 0.015 0.013

vmáx 0,49 0.47 0.45 0.43 0.415 0.375 0.34 0.32 0.295

fmáx 0,355 0.246 0.137 0.083 0.052 0.03 0.02 0.014 0.01

Se tiene en cuenta también la tracción horizontal que se produce debido al empuje

hidrostático del agua. El valor máximo de esta fuerza se ha calculado con la ayuda de la

siguiente tabla, tomada del libro de Jiménez Montoya.


Se presenta una tabla resumen con los resultados obtenidos.

CASO DE CARGA: LLENO DE AGUA - SIN TIERRAS



alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 2.7mve 0.105 1.8 0.083 1.4 h de cálculo (m) 1.2mvm 0.005 -0.1 0.010 -0.2 h/a 0.545mhe 0.052 0.9 0.048 0.8 h/b 0.202mhm 0.029 -0.5 0.026 -0.4vmáx 0.441 6.4 0.423 6.1


CASO DE CARGA: VACÍO DE AGUA - CON TIERRAS



alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 2.7mve 0.035 -26.6 0.035 -26.6 h de cálculo (m) 3.5mvm 0.010 7.6 0.010 7.6 h/a 1.591mhe 0.030 -22.8 0.030 -22.8 h/b 1.296mhm 0.013 9.9 0.013 9.9

vmáx -0.295 -64.1 -0.295 64.1




ESFUERZOS PARA ARMADO POR CÁLCULO SECCIONAL

COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARA ELU

Tipo de acción G G* Q ψ2

Desfavorable 1.5 1.6 1.6

Favorable 1 1 0

Mx Nx My Ny Vx Vy Hipótesis

Armado vertical cara agua --- --- 2.9 26.3 --- 10.2 Dep. lleno sin tierras en el trasdós

Armado vertical cara tierras --- --- -42.6 26.3 --- -102.6 Dep.vacío con tierras en trasdós

Armado horizontal cara agua 1.4 -4.5 --- --- 0.0 --- Dep.lleno sin tierras en el trasdós

Armado horizontal cara tierras -42.6 24.5 --- --- 0.0 --- Dep. vacío con tierras en trasdós

-0.8 -4.5 -0.1 0.0 --- --- Dep. lleno sin tierras en el trasdós

15.8 24.5 12.2 0.0 --- --- Dep. vacío con tierras en trasdós

--- --- 1.8 26.3 --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)

--- --- -24.8 26.3 --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós

Fisuración vertical cara tierras --- --- -26.6 26.3 --- --- Dep. vacío con tierras

0.9 -2.8 --- --- --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)

-21.9 21.7 --- --- --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós

1

Fisuración vertical cara agua

Fisuración horizontal cara agua

Armado lejos de extremos


Geometría de la sección

Canto de la sección h (m) = 0.3 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6





Armado vertical


Md (mkN)= 2.9 Md (mkN)= 42.6

Nd (kN) = 26.3 Nd (kN) = 26.3

Vd (kN/m) = 10.2 Vd (kN/m) = 102.3



Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO







Md (mkN)= 2.90 M1d (kNm) = 5.4






As Tracción (cm 2/m) 2.70 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65

Md (mkN)= 42.60 M1d (kNm) = 45.1






As Tracción (cm 2/m) 4.51 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65




Vd (kN) 10.2 Vd (kN) 102.3

Vcu (kN) 115.30 Vcu (kN) 115.30

ρ (‰) 2.32 ρ (‰) 2.32

σ'cd -0.09 σ'cd -0.09

ξ 1.91 ξ 1.91

fctd (Mpa) 1.50

τmd (kN/m2) 419.26

τresistente (kN/m 2) 802.77










Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección






As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 +





Aø (cm2) 1.13 +




FLEXIÓN SIMPLE


x_homog 0.150 s (mm) --- εsm ---

I_homog 0.00232 k1 --- xfis (m) ---






Armado horizontal


Md (mkN)= 2.9 Md (mkN)= 42.6

Nd (kN) = 26.3 Nd (kN) = 26.3

Vd (kN/m) = 10.2 Vd (kN/m) = 102.3



Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal Juntas de contracción cada <7.5m? NO







Md (mkN)= 2.90 M1d (kNm) = 5.4






As Tracción (cm 2/m) 4.80 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65

Md (mkN)= 42.60 M1d (kNm) = 45.1






As Tracción (cm 2/m) 4.80 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65




Vd (kN) 10.2 Vd (kN) 102.3

Vcu (kN) 115.30 Vcu (kN) 115.30

ρ (‰) 2.32 ρ (‰) 2.32

σ'cd -0.09 σ'cd -0.09

ξ 1.91 ξ 1.91

fctd (Mpa) 1.50

τmd (kN/m2) 419.26

τresistente (kN/m 2) 802.77










Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección






As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 +





Aø (cm2) 1.13 +




FLEXIÓN SIMPLE


x_homog 0.150 s (mm) --- εsm ---

I_homog 0.00232 k1 --- xfis (m) ---






CÁLCULO DE LA LOSA DE CIMENTACIÓN

Datos de entrada




Lado Largo Exterior (m) 3 ϕ 25





Canto losa: 0.40m

Obtención de Esfuerzos de cálculo


La obtención de esfuerzos se basa en la metodología expuesta por Jiménez Montoya y

mostrada en el cálculo de las paredes. Se acepta la aproximación de que los momentos

máximos de cálculo de la losa son los trasmitidos por la flexión vertical de las paredes.


Del lado de la seguridad se desprecian las compresiones causadas por el empuje de

tierras. Los flectores de cálculo son los mismos que en la base de las paredes.


Geometría de la sección

Canto de la sección h (m) = 0.4 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6






Md (mkN)= 2.9 Md (mkN)= 42.6

Nd (kN) = 0 Nd (kN) = 0

Vd (kN/m) = 0 Vd (kN/m) = 0



Tipo Estructural Losa Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO

Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 0.9






Md (mkN)= 2.90 M1d (kNm) = 2.9






As Tracción (cm 2/m) 3.60 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65

Md (mkN)= 42.60 M1d (kNm) = 42.6






As Tracción (cm 2/m) 3.83 12 5 20 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13


Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65









Tipo Estructural Losa Armado Vertical / Longitudinal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección



As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65

Aø (cm2) 1.13 +





Aø (cm2) 1.13 +




FLEXIÓN SIMPLE


x_homog 0.200 s (mm) --- εsm ---

I_homog 0.00549 k1 --- xfis (m) ---







CÁLCULO DE LA LOSA DE CUBRICIÓN

Basándonos en el resultado obtenido para la estación de bombeo El armado base de

φ12/20 planteado por homogeneidad constructiva resulta suficiente.

FLOTABILIDAD

La presencia de nivel freático obliga a verificar que la estación de bombeo verifica las

condiciones de equilibrio estático, dado que el empuje de Arquímedes podría superar el

peso de la estación. La comprobación de que no se produce “flotabilidad” de la estación se

muestra en la página siguiente. Del lado de la seguridad, se ha despreciado el peso de los

equipos y agua interior, al tiempo que se ha supuesto nivel freático en superficie.

Paredes 1 Subpresión solera 1Espesor pared (m) 0.3 Profundidad media (m) 3.70Altura pared (m) 3.3 Area (m2) 7.5L (m) 10.0Volumen (m3) 9.90 Subpresión solera 2Peso (kN) 247.5 Profundidad media (m) 1.50

Area (m2) 2.7Paredes 2

Espesor pared (m) 0.25 SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 318.0Altura pared (m) 1L (m) 4.5Volumen (m3) 1.13Peso (kN) 28.1

Profundidad NF -0.0001Solera 1

Area (m2) 7.5Espesor losa (m) 0.4Volumen (m3) 3.0 Coeficiente de seguridad 1.44Espesor limpieza (m) 0.1Volumen (m3) 0.8Peso (kN) 92.3

SUBPRESIÓNSolera 2

Area (m2) 2.70 Subpresión solera 1Espesor losa (m) 0.3 Profundidad media (m) 3.70Volumen (m3) 0.8 Area (m2) 7.5Espesor limpieza (m) 0.1Volumen (m3) 0.3 Subpresión solera 2Peso (kN) 26.5 Profundidad media (m) 1.50

Area (m2) 2.7

Cubrición depósito SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 267.0Area (m2) 10.20Espesor losa (m) 0.25Volumen (m3) 2.6 Profundidad NF -0.5Peso (kN) 63.8

PESO TOTAL (kN) 458Coeficiente de seguridad 1.72

PESO SUBPRESIÓN


ANEJO Nº 10

CÁLCULOS ELÉCTRICOS

ANEJO Nº10 CÁLCULOS ELÉCTRICOS


ANEJO Nº10

CÁLCULOS ELÉCTRICOS

INDICE

1 OBJETO ................................................................................................................................... 5

2 POTENCIA TOTAL INSTALADA Y DEMANDADA .................................................................. 5

3 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA INSTALACIÓN .................................................... 5

3.1 ESTACIÓN BOMBEO DE LA BEGA.............................................................................. 6

3.2 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 1 ...................................................................... 6

3.3 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 2 ...................................................................... 6

3.4 ESTACIÓN BOMBEO LA CANAL.................................................................................. 6

3.5 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1 ...................................................................... 6

3.6 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2 ...................................................................... 6

4 DESVIO LINEA MT. ................................................................................................................. 6

5 NORMATIVA ............................................................................................................................ 6

6 CUADROS ELÉCTRICOS........................................................................................................ 7

7 INSTALACIONES INTERIORES.............................................................................................. 9

8 PREVISIÓN DE POTENCIA................................................................................................... 10

9 JUSTIFICACIÓN DE CONDUCTORES ................................................................................. 11

9.1 CAÍDAS DE TENSIÓN MÁXIMAS ADMISIBLES:........................................................ 11



1 OBJETO

El presente anejo tiene por objeto realizar el cálculo y describir las características técnicas

que reunirán las instalaciones eléctricas proyectadas para el suministro eléctrico de fuerza,

mando y control de todos los elementos electromecánicos que componen las estaciones

de bombeo correspondientes a las obras de mejora de la red de saneamiento de Sueca

(Valencia). Las directrices aquí descritas se basan en los Criterios de Funcionamiento

definidos por los ingenieros autores del proyecto, junto con las indicadas por la

Administración contratante, todas ellas, bajo las premisas de la siguiente normativa:

• Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Técnicas

complementarias (Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto)

• Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de seguridad en Centrales

Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

• Norma Tecnológica NTE-IEB/1974 (Decreto 3565/1972 de 23 de Diciembre).

• Normas Particulares de la Compañía Suministradora de Energía eléctrica

(Iberdrola).

• Reglamento Técnico de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión, aprobado por

Decreto 3151/1968 del 28 de noviembre, publicado en el BOE nº 311 del 27 de

diciembre de 1968.

• Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en

materia de instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado

por Decreto 2619/1966 de 20 de octubre.

• Recomendaciones UNESA.

• Normas Tecnológicas de la Edificación NTE IER.

• Normalización Nacional. Normas UNE.

• Orden de 10 de Marzo de 2000, modificando ITC MIE RAT en Centrales

Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

2 POTENCIA TOTAL INSTALADA Y DEMANDADA

La tensión de servicio será de 400 V, entre fases y de 230 V, entre fases y neutro.

Los equipos que componen cada CCM vienen definidos en el punto "Cálculo de los

circuitos y cuadros eléctricos", donde se indica la potencia unitaria y características

eléctricas generales de cada un de ellos, así como las longitudes desde el CCM hasta la

ubicación real del equipo. A continuación se describen los Cuadros de Control de Motores

de que consta de la instalación, con la potencia instalada y demandada en kW, en términos

generales.

CUADRO

POTENCIA INSTALADA

KW

POTENCIA SIMULTANEA

KW

CCM ESTACIÓN DE BOMBEO DE LA BEGA 27 27

CCM ESTACIÓN DE BOMBEO LA CANAL 6,2 6,2

CCM ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº1 9,3 9,3

CCM ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº2 9,3 9,3

CCM ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1 6,2 6,2

CCM ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2 6,2 6,2

3 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA INSTALACIÓN

La acometida de energía eléctrica se realizará en baja tensión desde la caja general de

protección existente en las proximidades de cada uno de los bombeos.



3.1 ESTACIÓN BOMBEO DE LA BEGA

En la estación de bombeo de la Bega se instalará un cuadro de mando nuevo que se

conectará en la misma hornacina que el existente que será desmontado y trasladado a

vertedero.

El grupo electrógeno se sustituirá por otro grupo insonorizado automático de 68 KVA, 54’4

kW de potencia máxima en servicio de emergencia, el cual se instalará en la misma caseta

que el existente, que será desmontado y trasladado donde indique la propiedad.

Se desmontará y trasladará a vertedero el cableado eléctrico aéreo que existe entre el

grupo electrógeno y el cuadro de mando existente. El nuevo cableado se realizará

mediante canalización enterrada bajo tubo.

Dentro de la caseta del grupo electrógeno se instalará un nuevo cuadro de conmutación

red-grupo, desmontando el existente.

Se instalará un cable de señal desde el caudalímetro hasta la EDAR, conectando con la

red de PLC de la EDAR e incluyendo la programación necesaria en el SCADA de la EDAR.

3.2 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 1

En esta estación se revisará el cuadro existente y se conectará a la tercera bomba. Se

instalará una caseta prefabricada junto al cuadro existente en la que se instalará un grupo

electrógeno insonorizado automático de 21 KVA y 16’8 kW de potencia máxima en servicio

de emergencia por fallo de red.

3.3 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 2

Se realizará las mismas actuaciones que en la EB Mareny Blau 1

3.4 ESTACIÓN BOMBEO LA CANAL

Se realizará la instalación de una instalación nueva, la acometida se realizará desde el

punto que indique la compañía suministradora de electricidad. Al no disponer en el

momento de la redacción del proyecto se ha supuesto una distancia de 100 metros.

3.5 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1


3.6 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2


4 DESVIO LINEA MT.

Se realizará un desvío de la línea subterránea de MT que se ve afectada por la acequia del

Teular, consistirá en la realización de una nueva canalización enterrada por debajo de la

acequia, en los planos se puede ver la sección a realizar.

5 NORMATIVA

Todas las instalaciones descritas en el presente proyecto se realizarán de acuerdo con el

Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, Decreto 842/2002 de 2 de agosto de 2002 e

Instrucciones Complementarias al Reglamento.

Además de:

- Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el trabajo.

- Normas de la compañía suministradora de energía eléctrica.



- Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales

Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación aprobado por el Real Decreto

3.275/1.982 e Instrucciones Técnicas complementarías aprobada por O.M. de 6 de Julio de

1.984 B.O.E. 1/8/1.984.

- Reglamento Técnico de Líneas Eléctricas de Alta Tensión, aprobado por Decreto

3151/1.968 de 28 de Noviembre, publicado por el B.O.E. nº 311 de 27 de Diciembre de

1.968.

6 CUADROS ELÉCTRICOS.

En los nuevos cuadros llevarán un Limitador de sobretensiones protegido por un

automático.

En los cuadros se ha incluirán una protección diferencial por salida mediante relé

diferencial y toroidal asociado.

En cada CCM se ha incluido un Limitador de sobretensiones protegido por un automático.

Se ha previsto un Transformador de tensión monofásico 400/230V de 1.000 VA en cada

CCM, así como una Fuente de alimentación conmutada de 10 A., a 24V c.c. Todos los

CCM´s llevarán seta de emergencia general, sobre el senoidal del magnetotérmico

general, así como analizador de redes en los toroidales.

En los CCM los arranques directos se realizarán con interruptor diferencial dotado de

contactos auxiliares de estado y defecto y arrancador montados, estos últimos, sobre placa

de montaje a fondo de armario.

En General, las salidas a motor se han montado sobre placa de montaje a fondo de

armario.

Por cada salida a motor se instala un relé auxiliar de 4 contactos a 24 V., c.c., y dos relés

auxiliares de 4 contactos a 230 V., c.a.

Todos los cuadros irán provistos de botonera de prueba de lámparas.

La aparamenta eléctrica se montará de manera que cumpla con lo exigido en las

especificaciones indicadas en la directiva 2004/108/CE referente a compatibilidad

electromagnética.

Se instalarán separadores galvánicos para todas las conexiones que van al exterior.

Las envolventes o armarios metálicos al objeto de impedir la entrada de agua, polvo, que

eventualmente puedan afectar a los distintos componentes eléctricos, mecánicos o

electrónicos de cada uno de los sistemas, serán IP65, debiendo disponer de ventilación y

resistencia de caldeo adecuados.

Todas las partes metálicas no portadores de corriente, deberán estar puestas a tierra,

conectándolas a la barra general de tierra antes citada. Asímismo, las puertas deberán

llevar una conexión a tierra, mediante trenza o cable flexible de sección no inferior a 6

mm2.

Todas las partes en tensión que sean accesibles, incluso con las puertas abiertas o con las

unidades entraídas, deberán estar protegidas contra el contacto directo mediante

cubiertas, pantallas aislantes o similares, para garantizar el grado de protección IP 20

según CEI 144.

La entrada de cables se realizará por la parte inferior o lateral de la envolvente, podrá

realizarse en el interior de tubos de la suficiente resistencia mecánica u otros dispositivos,

aunque siempre empleando prensastopas adecuados .

Cada armario llevará en el frente placas indicadoras con la designación propia de cada

panel y de cada unidad de fuerza.

Las placas o rótulos de identificación serán de plástico laminado negro, con las letras

grabadas en blanco, e irán sujetas con tornillos de acero inoxidable. No serán admitidos

aquellos que vayan fijados mediante pegamento o adhesivos.



Los armarios se suministrarán totalmente cableados en taller hasta las regletas de bornas

terminales, a las cuales se realizarán las conexiones exteriores. Las bornas, perfectamente

identificadas y de la sección adecuada, estarán dispuestas de forma que resulte fácil el

conexionado, revisión y sustitución.

No llevará ningún conductor al lado externo de las bornas (reservado para conexionado

exterior). Además, nunca se llevará más de un hilo a un mismo lado de la borna y si esto

fuera necesario se dispondrán bornas puenteables.

Todos los puentes o derivaciones que sea necesario realizar por algún motivo en el

cableado interno, se harán mediante bornas auxiliares que no llevarán conexionado de

cables exteriores.

Todos los contactos auxiliares estarán cableados hasta las regletas de bornas terminales,

sean o no utilizados.

Todas y cada una de las máquinas y dispositivos de la instalación eléctrica (que no sean

elementos auxiliares o de maniobra) llevarán protección térmica y diferencial

independiente.

Cada uno de los elementos indicados dispondrá de un selector Manual – 0 – Automático

con rotulación en chapa serigrafiada.

Se dispondrá de un equipo analizador de redes en la alimentación de cada uno de los

cuadros de control de motores nuevos.

Los equipos o máquinas eléctricas correspondientes a una unidad concreta, se dispondrán

sobre el frontal de armario eléctrico de forma lógica y agrupada, con líneas de mando

arriba y abajo y de izquierda a derecha.

Todos los materiales empleados serán de primeras marcas, homologadas y con el

distintivo CE.

Los esquemas unifilares, tanto de potencia como de control y maniobra, serán

perfectamente flexibles y actualizables. Asimismo cualquier modificación que se realice de

los esquemas unifilares durante el transcurso de ejecución de las obras, respecto de los

elaborados inicialmente, deberá quedar actualizada en los mismos.

Así, al final de la obra los esquemas resultantes definitivos deberán ser réplica exacta de la

instalación realmente ejecutada.

Los cables de los distintos circuitos de potencia, maniobra y control, deberán estar

perfectamente marcados tanto en el cuadro eléctrico como en los esquemas unificares

diseñados a tal fin. La correspondencia entre las marcas físicas y las de esquema, será

perfecta. Asimismo, en los circuitos de potencia, las marcas sobre cable serán dobles, de

tal forma que además de indicar su número conforme a planos o esquemas, aparezca la

denominación de la máquina concreta a la que da servicio. Esta última marca podrá

realizarse con clemas, bornas de conexión o abrazando la manguera o cable multipolar

correspondiente.

Las canalizaciones eléctricas deberán estar dimensionados al menos un 40 % respecto a

las necesidades estrictas derivadas de las obras de ampliación actuales. Por tanto, deberá

establecerse el espacio físico suficiente en las envolventes, chapa metálicas, embarrados

de potencia, etc., para la obtención de este espacio de reserva.

Las canalizaciones eléctricas de exterior y montaje superficial se realizarán en PVC, si bien

este material deberá ser de la máxima calidad y cumpliendo con las normas más estrictas

en lo relativo a su protección contra radiaciones solares y resistencia mecánica. Se exigirá

al contratista certificado emitido por el fabricante, en donde se contemple este aspecto. La

canalización eléctrica exterior, según el caso, podrá realizarse bajo tubo o bandeja.

Los cableados de mando, señalización y control se realizarán con cables de tensión de

aislamiento 2500 V a 50 Hz durante 1 minuto, con aislamiento PVC, especiales para

cableados de cuadros. Las secciones, de acuerdo con la carga correspondiente, no serán

inferiores a 1,5 mm2.

Las conexiones de los circuitos de potencia se harán mediante terminales tipo de presión

por tornillo y deberán dimensionarse de acuerdo con el tamaño nominal del contactor,

independientemente de que la intensidad del motor a controlar sea sensiblemente inferior.



Todas las barras activas, horizontales y verticales, deberán ser de cobre electrolítico de

alta conductividad. Sus características serán las apropiadas a la potencia del armario.

Las salidas de motores serán protegidas mediante relés electrónicos de sobrecarga,

regulables, compensados y diferenciales, con calibración de acuerdo a las características

de los motores a proteger. El rearme de los mismos será manual desde el interior mediante

un pulsador situado en el relé térmico.

La tensión de control para el mando de los equipos será suministrada por medio de uno o

dos transformadores de control protegido mediante automáticos tanto en el primario como

en el secundario.

El transformador de control irá ubicado preferentemente en el panel de entrada de la

alimentación y estará ampliamente dimensionado para que la máxima caída de tensión en

las condiciones más desfaborables no exceda en ningún caso de un 5% de la tensión

nominal secundaria.

Material:

Interruptores: MERLIN GUERIN, UNELEC o ABB METRON

Contactores, pulsadores, lámparas y reles auxiliares: Telemecánica, SPRECHER o AGUT

7 INSTALACIONES INTERIORES.

Las instalaciones de baja tensión cumplirán con el Reglamento Electrotécnico para Baja

Tensión aprobado por Real Decreto 845/2002 de 2 de agosto. En el cálculo de las

secciones de los conductores de los circuitos se tendrá en cuenta:

Al hallar la intensidad máxima que deberán transportar los conductores, se consultará el

Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión para comprobar que la sección sea la

adecuada a la intensidad hallada.

- ITC-BT-06 → Redes aéreas para distribución en baja tensión.

- ITC-BT-07 → Redes subterráneas para distribución en baja tensión

- ITC-BT-19 → Instalaciones interiores o receptoras, prescripciones generales

Según la ITC-BT-06, los conductores aislados serán de tensión asignada no inferior a 0,6/1

kV y satisfarán las exigencias establecidas en la norma UNE 21.030. En cambio, los

conductores desnudos deberán cumplir con las exigencias indicadas en las normas UNE

21.012 o UNE 21.018 según sean de cobre o aluminio. Además, para redes de distribución

en baja tensión, las intensidades máximas admisibles deberán corregirse, teniendo en

cuenta las características de la instalación, por medio de un factor de corrección, que

dependerá de la temperatura máxima admisible en el conductor según el tipo de

aislamiento, de la forma de grupación de los cables, si están expuestos directamente al sol

o dentro de un tubo, de la temperatura ambiente, etc.

Según la ITC-BT-07, los conductores utilizados e intensidades máximas permanentes

admisibles en las redes subterráneas para baja tensión serán las indicadas en la Norma

UNE 20.435.

Según la ITC-BT-19, la determinación de las características de las instalaciones interiores

de B.T. deberán efectuarse de acuerdo con lo señalado en la Norma UNE 20.460-3.

Las intensidades máximas admisibles, se regirán en su totalidad por lo indicado en la

Norma UNE 20.460-5-523 y su anexo nacional. Para conductores de protección se aplicará

la norma UNE 20.460-5-54. Las conexiones de conductores se realizarán cumpliendo con

la norma UNE EN 60.998-2-1.

Las líneas que alimenten a los circuitos interiores eléctricos, cumplirán lo especificado en la

ITC-BT-10 “Previsión de cargas para suministros en Baja Tensión” y la ITC-BT-47

“Instalación de receptores. Motores”.

Los nuevos conductores de conexión que alimenten a un solo motor estarán

dimensionados para una intensidad 125 % de la intensidad a plena carga del motor. Para

los conductores de conexión que alimenten a varios motores, se dimensionarán para una

intensidad no inferior a la suma del 125 % de la intensidad a plena carga del motor de

mayor potencia, más la intensidad a plena carga de todos los demás.



Para los conductores de conexión que alimenten a motores y otros receptores, se

dimensionarán para la intensidad total requerida por los receptores, más la calculada en el

párrafo anterior.

La sección de los conductores de protección será igual a la fijada por la siguiente tabla, en

función de la sección de los conductores de fase o polares de la instalación.

Secciones de los conductores de fase o

polares de la instalación (mm2)

Sección mínima de los conductores de

protección (mm 2)

S ≤ 16 S (*) 16 < S ≤ 35 16

S > 35 S/2 (*) Con un mínimo de: 2,5 mm2 si los conductores de protección no forman parte de la canalización de alimentación y tienen una protección mecánica. 4 mm2 si los conductores de protección no forman parte de la canalización y no tienen una protección mecánica.

8 PREVISIÓN DE POTENCIA

A continuación se detallan los consumos previstos para cada uno de los bombeos:

PO

TE

NC

IA

UN

ITA

RIA

PO

TE

NC

IA

INS

TA

LAD

A

PO

TE

NC

IA

SIM

ULT

ÁN

EA

DE

SIG

NA

CIÓ

N

KW

INS

TA

LAD

OS

FU

NC

ION

AN

DO

FA

CT

OR

DE

P

OT

EN

CIA

KW KW ESTACION DE BOMBEO DE LA BEGA

Bombas 9 3 3 0,8 27 27

ESTACIÓN DE BOMBEO LA CANAL

Bombas 3.1 2 2 0,8 6.2 6.2

ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº1

Bombas 3.1 3 3 0,8 9.3 9.3

ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº2

Bombas 3.1 3 3 0,8 9.3 9.3 ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1

Bombas 3.1 2 2 0,8 6.2 6.2

ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2

Bombas 3.1 2 2 0,8 6.2 6.2

Para los cálculos de potencia global se han añadido a los anteriores los valores de

potencia asignada a los circuitos de fuerza en tomas de corriente y de alumbrado. Los

valores de potencia para cada circuito en particular pueden encontrarse en el apartado de

justificación de conductores, mientras que los coeficientes de simultaneidad adoptados

para cada tipo de circuitos son:

Fuerza en TCs: 0.5

Alumbrado: 0.9

Aire Acondicionado: 0.8

A partir de estos datos es posible calcular la potencia simultánea a obtener en el cálculo,

teniendo en consideración las mayoraciones de las cargas acorde a lo expresado en el

RBT ITC BT 44 y 47. Los resultados obtenidos para los coeficientes de simultaneidad

pueden observarse en el apartado de justificación de conductores y en el esquema unifilar.



9 JUSTIFICACIÓN DE CONDUCTORES

9.1 CAÍDAS DE TENSIÓN MÁXIMAS ADMISIBLES:

Dado que la instalación que nos ocupa es una instalación industrial alimentada

directamente en alta tensión mediante un transformador de distribución propio, la caída de

tensión para instalaciones de alumbrado, de acuerdo con la ITC BT 19 debe ser inferior al

4.5 %. Para el resto será del 6.5 %.

Fórmulas Emplearemos las siguientes: Sistema Trifásico I = Pc / 1,732 x U x Cosϕ x R = amp (A) e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Senϕ / 1000 x U x n x R x Cosϕ) = voltios (V) Sistema Monofásico: I = Pc / U x Cosϕ x R = amp (A) e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Senϕ / 1000 x U x n x R x Cosϕ) = voltios (V) En donde: Pc = Potencia de Cálculo en Watios. L = Longitud de Cálculo en metros. e = Caída de tensión en Voltios. K = Conductividad. I = Intensidad en Amperios. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor en mm². Cos ϕ = Coseno de fi. Factor de potencia. R = Rendimiento. (Para líneas motor). n = Nº de conductores por fase. Xu = Reactancia por unidad de longitud en mΩ/m. Fórmula Conductividad Eléctrica K = 1/ρ ρ = ρ20[1+α (T-20)] T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] Siendo, K = Conductividad del conductor a la temperatura T. ρ = Resistividad del conductor a la temperatura T. ρ20 = Resistividad del conductor a 20ºC. Cu = 0.018 Al = 0.029

α = Coeficiente de temperatura: Cu = 0.00392 Al = 0.00403 T = Temperatura del conductor (ºC). T0 = Temperatura ambiente (ºC): Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC): XLPE, EPR = 90ºC PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor (A). Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A). Fórmulas Sobrecargas Ib ≤ In ≤ Iz I2 ≤ 1,45 Iz Donde: Ib: intensidad utilizada en el circuito. Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523. In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: - a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos (1,45 In como máximo). - a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In). Fórmulas compensación energía reactiva cosØ = P/√(P²+ Q²). tgØ = Q/P. Qc = Px(tgØ1-tgØ2). C = Qcx1000/U²xω; (Monofásico - Trifásico conexión estrella). C = Qcx1000/3xU²xω; (Trifásico conexión triángulo). Siendo: P = Potencia activa instalación (kW). Q = Potencia reactiva instalación (kVAr). Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr). Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar. Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. U = Tensión compuesta (V). ω = 2xPixf ; f = 50 Hz. C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF). Fórmulas Cortocircuito * IpccI = Ct U / √3 Zt



Siendo, IpccI: intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. U: Tensión trifásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la línea o circuito en estudio). * IpccF = Ct UF / 2 Zt Siendo, IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. UF: Tensión monofásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, incluyendo la propia de la línea o circuito (por tanto es igual a la impedancia en origen mas la propia del conductor o línea). * La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será: Zt = (Rt² + Xt²)½ Siendo, Rt: R1 + R2 + ................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.) Xt: X1 + X2 + .............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.) R = L · 1000 · CR / K · S · n (mohm) X = Xu · L / n (mohm) R: Resistencia de la línea en mohm. X: Reactancia de la línea en mohm. L: Longitud de la línea en m. CR: Coeficiente de resistividad. K: Conductividad del metal. S: Sección de la línea en mm². Xu: Reactancia de la línea, en mohm por metro. n: nº de conductores por fase. * tmcicc = Cc · S² / IpccF² Siendo, tmcicc: Tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc. Cc= Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. S: Sección de la línea en mm². IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A. * tficc = cte. fusible / IpccF² Siendo, tficc: tiempo de fusión de un fusible para una determinada intensidad de cortocircuito. IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A.

* Lmax = 0,8 UF / 2 · IF5 · √(1,5 / K· S · n)² + (Xu / n · 1000)² Siendo, Lmax: Longitud máxima de conductor protegido a c.c. (m) (para protección por fusibles) UF: Tensión de fase (V) K: Conductividad S: Sección del conductor (mm²) Xu: Reactancia por unidad de longitud (mohm/m). En conductores aislados suele ser 0,1. n: nº de conductores por fase Ct= 0,8: Es el coeficiente de tensión. CR = 1,5: Es el coeficiente de resistencia. IF5 = Intensidad de fusión en amperios de fusibles en 5 sg. * Curvas válidas.(Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé electromagnético). CURVA B IMAG = 5 In CURVA C IMAG = 10 In CURVA D Y MA IMAG = 20 In Fórmulas Embarrados Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) Siendo, σmax: Tensión máxima en las pletinas (kg/cm²) Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) L: Separación entre apoyos (cm) d: Separación entre pletinas (cm) n: nº de pletinas por fase Wy: Módulo resistente por pletina eje y-y (cm³) σadm: Tensión admisible material (kg/cm²) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) Siendo, Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) Icccs: Intensidad de c.c. soportada por el conductor durante el tiempo de duración del c.c. (kA) S: Sección total de las pletinas (mm²) tcc: Tiempo de duración del cortocircuito (s) Kc: Constante del conductor: Cu = 164, Al = 107 ESTACION DE BOMBEO LA BEGA DEMANDA DE POTENCIAS



- Potencia total instalada: 27150 W TOTAL.... 27150 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 27150 - Potencia Máxima Admisible (W): 34917.12 Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 10 m; Cos ϕ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 27150 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25+18150=29400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=29400/1,732x400x0.8=53.05 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 152 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 110 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 32.92 e(parcial)=10x29400/52.88x400x35=0.4 V.=0.1 % e(total)=0.1% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: Fusibles Int. 63 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 140 m; Cos ϕ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 27150 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25+18150=29400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=29400/1,732x400x0.8=53.05 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 152 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 32.92

e(parcial)=140x29400/52.88x400x35=5.56 V.=1.39 % e(total)=1.49% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 63 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.o Mult.Canal Obra Vent. - Longitud: 8 m; Cos ϕ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia activa: 45 kW. - Potencia aparente generador: 62 kVA. I= Cg x Sg x 1000 / (1.732 x U) = 1x62x1000/(1,732x400)=89.49 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 66.07 e(parcial)=8x49600/47.06x400x35=0.6 V.=0.15 % e(total)=0.15% ADMIS (1.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 93 A. Contactor: Contactor Tripolar In: 100 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 140 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 27150 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25+18150=29400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=29400/1,732x400x0.8=53.05 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 136 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 31.85 e(parcial)=140x29400/53.09x400x35=5.54 V.=1.38 % e(total)=2.87% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección Térmica en Final de Línea



I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA. DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: BOMBA 1 9000 W BOMBA 2 9000 W BOMBA 3 9000 W CAUDALÍMETRO 150 W TOTAL.... 27150 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 27150 Cálculo de la Línea: BOMBA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25=11250 W. I=11250/1,732x400x0.8x1=20.3 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 34.24 e(parcial)=12x11250/52.62x400x6x1=1.07 V.=0.27 % e(total)=3.14% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25=11250 W.

I=11250/1,732x400x0.8x1=20.3 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 34.24 e(parcial)=12x11250/52.62x400x6x1=1.07 V.=0.27 % e(total)=3.14% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25=11250 W. I=11250/1,732x400x0.8x1=20.3 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 34.24 e(parcial)=12x11250/52.62x400x6x1=1.07 V.=0.27 % e(total)=3.14% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: CAUDALÍMETRO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0;



- Potencia a instalar: 150 W. - Potencia de cálculo: 150 W. I=150/230x0.8=0.82 A. Se eligen conductores Bipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 54.88 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=2x15x150/54.49x230x6=0.06 V.=0.03 % e(total)=2.9% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. CALCULO DE EMBARRADO Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.02² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 136.339 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 53.05 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito

Ipcc = 1.02 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.95² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 496.188 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 53.05 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 1.95 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. LINEA GENERAL ALIMENT. 29400 10 4x35+TTx16Cu 53.05 152 0.1 0.1 110 DERIVACION IND. 29400 140 4x35+TTx16Cu 53.05 152 1.39 1.49 160 49600 8 4x35+TTx16Cu 89.49 96 0.15 0.15 29400 140 4x35+TTx16Cu 53.05 136 1.38 2.87 160

Cortocircuito



Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) LINEA GENERAL ALIMENT. 10 4x35+TTx16Cu 22.73 50 8095.22 0.38 0.009 343.47 63 DERIVACION IND. 140 4x35+TTx16Cu 16.26 22 976.05 26.29 63;B,C 8 4x35+TTx16Cu 2.48 4.5 1164.64 11.94 100;B,C 140 4x35+TTx16Cu 1.96 4.5 511.64 61.89 63;B

Subcuadro Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. BOMBA 1 11250 12 4x6+TTx6Cu 20.3 44.8 0.27 3.14 160 BOMBA 2 11250 12 4x6+TTx6Cu 20.3 44.8 0.27 3.14 160 BOMBA 3 11250 12 4x6+TTx6Cu 20.3 44.8 0.27 3.14 160 CAUDALÍMETRO 150 15 2x6+TTx6Cu 0.82 54.88 0.03 2.9 160

Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) BOMBA 1 12 4x6+TTx6Cu 1.03 4.5 413.22 2.79 25;B,C BOMBA 2 12 4x6+TTx6Cu 1.03 4.5 413.22 2.79 25;B,C BOMBA 3 12 4x6+TTx6Cu 1.03 4.5 413.22 2.79 25;B,C CAUDALÍMETRO 15 2x6+TTx6Cu 1.03 4.5 394.26 3.06 16;B,C,D

ESTACION DE BOMBEO LA CANAL Y ESTACIONES BOMBEO EL SEQUIAL Nº1 Y Nº2 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: BOMBA 1 3100 W BOMBA 2 3100 W TOTAL.... 6200 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 6200 - Potencia Máxima Admisible (W): 13856 Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 6200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25+3100=6975 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=6975/1,732x400x0.8=12.58 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40°C (Fc=1) 54 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 75 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.72 e(parcial)=10x6975/51.01x400x10=0.34 V.=0.09 % e(total)=0.09% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica:

Fusibles Int. 25 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 6200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25+3100=6975 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=6975/1,732x400x0.8=12.58 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40°C (Fc=1) 40 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 44.95 e(parcial)=15x6975/50.61x400x6=0.86 V.=0.22 % e(total)=0.3% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.87 e(parcial)=12x3875/54.31x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.39% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A.



Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.87 e(parcial)=12x3875/54.31x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.39% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =2.06² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 553.138 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 12.58 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 2.06 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación

P.Cálculo

Dist.Cálc Sección I.Cálcul

o I.Adm..

C.T.Parc.

C.T.Total

Dimensiones(mm)

(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band.

LINEA GENERAL ALIMENT.

6975 10 4x10+TTx10Cu 12.58 54 0.09 0.09 75

DERIVACION IND.

6975 15 4x6+TTx6Cu 12.58 40 0.22 0.3 50

BOMBA 1 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 50.4 0.09 0.39 160 BOMBA 2 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 50.4 0.09 0.39 160

Cortocircuito

Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas

(m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) LINEA GENERAL ALIMENT. 10 4x10+TTx10Cu 12 50 2553.18 0.31 0.015 245.33 25

DERIVACION IND. 15 4x6+TTx6Cu 5.13 6 1030.55 0.69 25;B,C,D BOMBA 1 12 4x6+TTx6Cu 2.07 4.5 696.66 0.98 16;B,C,D BOMBA 2 12 4x6+TTx6Cu 2.07 4.5 696.66 0.98 16;B,C,D

ESTACION DE BOMBEO MARENY BLAU Nº1 y Nº 2 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: 9300 W Alumbrado caseta 72 W Toma corriente 1000 W TOTAL.... 10372 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 72 - Potencia Instalada Fuerza (W): 10300 - Potencia Máxima Admisible (W): 13856 Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 10372 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44): 3100x1.25+7329.6=11204.6 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=11204.6/1,732x400x0.8=20.22 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 76.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 29.5 e(parcial)=10x11204.6/53.56x400x10=0.52 V.=0.13 % e(total)=0.13% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: Fusibles Int. 25 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 10372 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44): 3100x1.25+7329.6=11204.6 W.(Coef. de Simult.: 1 )



I=11204.6/1,732x400x0.8=20.22 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 57.6 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 33.01 e(parcial)=15x11204.6/52.86x400x6=1.32 V.=0.33 % e(total)=0.46% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 8 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia activa: 15 kW. - Potencia aparente generador: 20 kVA. I= Cg x Sg x 1000 / (1.732 x U) = 1x20x1000/(1,732x400)=28.87 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 37 A. según ITC-BT-19 Dimensiones bandeja: 75x60 mm. Sección útil: 2770 mm². Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 58.26 e(parcial)=8x16000/48.31x400x6=1.1 V.=0.28 % e(total)=0.28% ADMIS (1.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 30 A. Contactor: Contactor Tripolar In: 30 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 9300 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25+6200=10075 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=10075/1,732x400x0.8=18.18 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07

Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 30.85 e(parcial)=15x10075/53.29x400x6=1.18 V.=0.3 % e(total)=0.76% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. SUBCUADRO DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: BOMBA 1 3100 W BOMBA 2 3100 W BOMBA 3 3100 W TOTAL.... 9300 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 9300 Cálculo de la Línea: BOMBA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.1 e(parcial)=12x3875/54.26x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A.



Cálculo de la Línea: BOMBA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.1 e(parcial)=12x3875/54.26x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.1 e(parcial)=12x3875/54.26x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. CALCULO DE EMBARRADO

Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.41² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 257.274 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 18.18 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 1.41 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: Alumbrado caseta - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 72 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 72x1.8=129.6 W. I=129.6/230x1=0.56 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.04 e(parcial)=2x15x129.6/51.51x230x1.5=0.22 V.=0.1 % e(total)=0.56% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica:



I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Toma corriente - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1000 W. - Potencia de cálculo: 1000 W. I=1000/230x0.8=5.43 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.01 e(parcial)=2x15x1000/51.14x230x2.5=1.02 V.=0.44 % e(total)=0.91% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =2.37² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 734.116 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 20.22 A Iadm = 110 A

c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 2.37 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. LINEA GENERAL ALIMENT. 11204.6 10 4x10+TTx10Cu 20.22 76.8 0.13 0.13 160 DERIVACION IND. 11204.6 15 4x6+TTx6Cu 20.22 57.6 0.33 0.46 160 16000 8 4x6+TTx6Cu 28.87 37 0.28 0.28 75x60 10075 15 4x6+TTx6Cu 18.18 50.4 0.3 0.76 160 Alumbrado caseta 129.6 15 2x1.5+TTx1.5Cu 0.56 15 0.1 0.56 16 Toma corriente 1000 15 2x2.5+TTx2.5Cu 5.43 21 0.44 0.91 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) LINEA GENERAL ALIMENT. 10 4x10+TTx10Cu 22.73 50 3710.04 0.15 0.007 245.33 25 DERIVACION IND. 15 4x6+TTx6Cu 7.45 10 1187.22 0.52 25;B,C,D 8 4x6+TTx6Cu 0.8 4.5 357.58 3.72 30;B,C 15 4x6+TTx6Cu 2.38 4.5 702.83 0.96 20;B,C,D Alumbrado caseta 15 2x1.5+TTx1.5Cu 2.38 4.5 315.63 0.3 10;B,C,D Toma corriente 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.38 4.5 447.01 0.41 16;B,C,D Subcuadro Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. BOMBA 1 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 44.8 0.09 0.85 160 BOMBA 2 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 44.8 0.09 0.85 160 BOMBA 3 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 44.8 0.09 0.85 160 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) BOMBA 1 12 4x6+TTx6Cu 1.41 4.5 529.65 1.7 16;B,C,D BOMBA 2 12 4x6+TTx6Cu 1.41 4.5 529.65 1.7 16;B,C,D BOMBA 3 12 4x6+TTx6Cu 1.41 4.5 529.65 1.7 16;B,C,D


ANEJO Nº 11

REPOSICIÓN DE SERVICIOS

ANEJO Nº 11 REPOSICIÓN DE SERVICIOS


ANEJO Nº 11

REPOSICIÓN DE SERVICIOS

INDICE

1 INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5

2 LOCALIZACIÓN DE LOS TRABAJOS..................................................................................... 5

3 FRANJA DE TRABAJOS.......................................................................................................... 5

4 AFECCIONES Y REPOSICIONES .......................................................................................... 5

4.1. CALLES, CAMINOS Y VÍAS DE COMUNICACIÓN ...................................................... 5

4.2. RED DE SANEAMIENTO.............................................................................................. 5

4.3. RED DE AGUA POTABLE............................................................................................. 6

4.4. LÍNEAS ELÉCTRICAS ................................................................................................... 6

4.5. RED DE GAS NATURAL ............................................................................................... 6

4.6. REDES DE TELECOMUNICACIONES ......................................................................... 6

4.7. RED DE REGADÍO ........................................................................................................ 6

5 FICHAS..................................................................................................................................... 7



1. INTRODUCCIÓN,

El objeto del presente anejo es describir las afecciones a servicios e infraestructuras

existentes que puedan verse afectadas por las obras proyectadas.

Para la correcta identificación de todos los servicios afectados, se ha contactado con el

Ayuntamiento de Sueca, solicitando información sobre las instalaciones que puedan verse

afectadas por las obras. Complementariamente, se ha procedido a un minucioso recorrido

de campo para la comprobación de dicha información y su ampliación con los datos

recopilados “in situ”. De esta forma se han elaborado fichas de reposiciones con ubicación

exacta, fotografía en color y características del servicio.

2. LOCALIZACIÓN DE LOS TRABAJOS,

El presente proyecto consta de 7 actuaciones fundamentales. Las actuaciones 1 a 6 son

colectores que se sitúan en el casco urbano y sus zonas periféricas, mientras que la

actuación 7 es un colector ubicado en la Playa de Sueca, cerca de Mareny de Barraquetes.

3. FRANJA DE TRABAJOS,

El ancho de la franja de afección de las obras conducentes a la disposición de los

colectores y la impulsión debe ser tal que permita el paso del personal y maquinaria de

obra (respetando una distancia de seguridad al borde de la zanja), acopio de material y

realización de trabajos. Para ello se ha considerado suficiente una distancia de tres metros

y medio partiendo del eje de la conducción a cada lado de la misma, resultando una franja

de seis metros (7 m) de anchura.

Esta franja permanecerá constante en todos aquellos puntos de la traza en que las

condiciones del entorno lo permitan, variando localmente en los puntos del trazado en los

que por su peculiaridad no pueda respetarse su continuidad.

4. AFECCIONES Y REPOSICIONES,

En el siguiente apartado se procederá a una descripción general de los servicios

afectados, dejando para un apartado posterior un estudio más detallado mediante las

fichas descriptivas citadas anteriormente.

Se han considerado las siguientes afecciones:

4.1. CALLES, CAMINOS Y VÍAS DE COMUNICACIÓN

El trazado de los colectores discurre por en las diferentes actuaciones por calles

pavimentadas con adoquines del centro histórico de Sueca, por calles con pavimento

flexible de mezcla bituminosa, así como por caminos rurales en las zonas litorales.

Las afecciones sobre las calles y la red local de caminos y vías de comunicación tendrá

carácter temporal, en tanto que el cerrado de las zanjas, y posterior entrada en servicio de

las conducciones, conllevará la restitución de las condiciones originales de la citada red de

caminos. Por ello, las afecciones se darán en fase de obras, y es para ésta para la que se

han propuesto una serie de soluciones a fin de garantizar la continuidad de las vías allí

donde se vean interceptadas por los trabajos de ejecución del colector.

4.2. RED DE SANEAMIENTO

Los trabajos conducentes a la ejecución de los diferentes colectores y de la impulsión

afectarán a diversas acometidas domiciliarias o de imbornales de la red de saneamiento.

La reposición de tal servicio se llevará a cabo mediante la sustitución del tramo afectado

por un colector de polietileno corrugado de diámetro Φ200 mm y su completa conexión al

pozo de registro más próximo.

Por otra parte, se repondrán los tubos de alcantarillado existentes que se vean afectados

por los trabajos de excavación de la zanja, y se conectarán al colector general mediante

tubo de polietileno corrugado de diámetro igual al existente previamente.



Ambos tubos se instalarán siguiendo el mismo sistema empleado para el colector general,

es decir, cama y relleno de gravín y posterior relleno de material seleccionado procedente

de la excavación debidamente compactado, para posteriormente ejecutar el pavimento

previamente existente.

4.3. RED DE AGUA POTABLE

En las actuaciones es muy probable que se afecte a líneas de agua potable en servicio, ya

que se interceptarán y/o se instalarán en paralelo en algunos casos los colectores a

ejecutar.

Por tanto es un trabajo primordial estar en contacto permanente con la empresa

concesionaria del mantenimiento de la red de agua potable del municipio de Sueca, Aigües

de Sueca, para definir correctamente las instalaciones existentes, así como para reponer el

servicio en un intervalo mínimo de tiempo cuando no sea posible cortar el suministro en

ciertos tramos.

Las reposiciones se harán de acuerdo a los materiales establecidos por la empresa

concesionaria, y habitualmente se tratará de tuberías y accesorios de polietileno de alta

densidad.

4.4. LÍNEAS ELÉCTRICAS

En la Actuación 5: Desvío de la acequia del Teular en el Sector C-8 se interceptará una

línea de alta tensión que alimenta a un Centro de Transformación existente. Es por ello que

se deberán tomar las precauciones necesarias para no cortar el servicio de esta línea, así

como mantener las medidas adecuadas de seguridad y salud en el trabajo.

Además de esta afección particular deberán adoptarse las pertinentes medidas de

seguridad en los puntos donde las obras discurran próximas a líneas eléctricas de

cualquier otro tipo.

4.5. RED DE GAS NATURAL

En el municipio de Sueca existe en la actualidad una densa red de gas natural que se va a

afectar en alguna de las actuaciones programadas.

En todos los casos se supone que no se va a interrumpir el suministro, ya que se

realizarán los apeos necesarios para mantener el servicio, pero no obstante se tendrán que

tener en cuenta todas las medidas preventivas y trabajar conjuntamente con el equipo

técnico de la empresa concesionaria de gas para asegurarse de que los datos que se

proporcionan en el presente proyecto son los correctos.

4.6. REDES DE TELECOMUNICACIONES

El Ayuntamiento de Sueca nos ha proporcionado los planos de telecomunicaciones de los

que dispone, concretamente de las empresas Telefónica y ONO.

En alguna de las actuaciones se va a interceptar estos servicios, por lo que es necesario

tener en cuenta los planos de estas instalaciones para poder trabajar adecuadamente sin

tener que cortar los servicios, así como para valorar la reposición adecuada de estos.

En la construcción del proyecto se mantendrá contacto con las empresas concesionarias

de estos servicios para que las afecciones a los usuarios sean las mínimas posibles.

4.7. RED DE REGADÍO

La red de regadío propiedad de la Comunidad de Regantes de Sueca se va a ver afectada

puntualmente en alguna actuación, y en gran parte en la Actuación 5: Desvío de la acequia

del Teular en el sector C-8.

Es por esto que se tiene que tener en cuenta que la afección debe limitarse al mínimo

tiempo posible, reponerse los servicios de acuerdo con las prescripciones del presente

proyecto, y en el caso de la Actuación 5, ejecutarse todo el desvío de la nueva acequia sin

afectar a la antigua y realizar las conexiones de aguas arriba y aguas abajo en última

instancia, para que la afección temporal sea la mínima posible.



5. FICHAS,

En este apartado se han incluido un conjunto de fichas, las cuales se refieren a una o

varias afecciones de entre las generadas por el trazado de los colectores y de la impulsión.

De esta forma quedan, finalmente, identificadas todas las afecciones, al tiempo que

descritas de forma gráfica y escrita, pues están constituidas por una o varias fotografías

relativas a la afección que se está tratando, así como acompañadas de una breve

descripción y propuesta de solución.

NOMBRE: 001

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

X Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telefonía

Saneamiento Otros

X Valorado en proyecto No valorado en proyecto

OBSERVACIONES:

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº01

Tubería de hormigón

En la práctica totalidad de la traza de los colectores y de la impulsión.

OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA

Muro de Mampostería

Vallado metálico

SERVICIOS AFECTADOS:

Muro de hormigón

Tubería de polietileno

Bionda de protección

Acceso a parcela rústica

Afección al firme existente. Pavimento de aglomerado asfáltico: Dado que el trazado del colector discurre por vial, los trabajos de excavación afectarán al firme existente. Este deberá reponerse tras los trabajos.

Tras los trabajos se procederá al cierre de la zanja con suelo seleccionado procente de préstamo compactado al 98%

del PM y se dispondrá un paquete de firme (Instrucción 6.1-IC) compuesto por 25cm de zahorra artificial y 8 cm de

m.b.c.



NOMBRE: 002

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

X Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telefonía

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:


del PM y se dispondrá un paquete de firme (Instrucción 6.1-IC) compuesto por 25cm de zahorra artificial y pavimento

de adoquín.


Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección al firme existente compuesto de adoquines: Dado que el trazado del colector discurre por las calles del casco histórico, los trabajos afectarán al firme existente. Este deberá reponerse tras los trabajos.

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº02


En las calles del casco histórico de Sueca


NOMBRE: 003

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

X Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telefonía

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº03


En algunas de las actuaciones.



Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección al pavimento de aceras existente: Dado que el trazado del colector discurre por las calles del municipio, los trabajos afectarán a pavimentos de acera existente. Este deberá reponerse tras los trabajos.


del PM y se dispondrá un paquete para la reposición de la acera compuesto por pavimento de losetas recibidas con

mortero sobre base de hormigón.



NOMBRE: 004

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

X Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telefonía

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:


del PM y se dispondrá un paquete para la reposición del pavimento compuesto por 25 cm de zahorra artificial y una

capa de hormigón fratasado de 20 cm de espesor.


Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección al pavimento de hormigón existente: Dado que el trazado del colector discurre por el interior de las Instalaciones Deportivas Municipales, se afectará a parte del pavimento existente de hormigón en las zonas aledañas a

las pistas deportivas.

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº04


En la Actuación 6.


NOMBRE: 005

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

X Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telefonía

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº05


En la Actuación 4.



Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección al pavimento de tierra morterenca existente: Dado que el trazado del colector discurre por el interior del Parc de l'Estació se afectará al pavimento peatonal de tierra morterenca.


del PM y se dispondrá un paquete para la reposición del pavimento peatonal formado por una capa de 25 cm de

zahorra artificial y una capa de 10 cm de tierra morterenca separadas por un geotextil.



NOMBRE: 006

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telefonía

X Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº06


En algunas de las actuaciones.



Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección a la red de saneamiento:Dado que el trazado de alguno de los colectores discurre por calles con red de saneamiento existnete, se afectará a algunas acometidas domiciliarias o de imbornales, así como a la red general en

algunos puntos.

Tras los trabajos se substituirá el tubo que haya sido afectado por las obras, icluyendo la conexiones y piezas especiales

necesarias, y se llevará hasta el pozo de registro más próximo, con tubos de PVC corrugado de 200 mm de DN para las

acometidas y de las mismas dimensiones que los existentes para la red general.

NOMBRE: 007

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

X Agua potable

Riego

Gas

Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telefonía

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:

Se realizarán las medidas necesarias para mantener la red en servicio, y en el caso en que sea necesaria la reposición,

se mantendrá el contacto con la empresa concesionaria del servicio en el municipio de Sueca.


Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección a la red de agua potable: Dado que el trazado de todos los colectores discurre por calles con servicio de agua potable, es previsible que se vean afectados algunos de los elementos de esta red.

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº07


En todas las actuaciones




NOMBRE: 008

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

Pavimento

Torre Eléctrica

X Media Tensión

Alumbrado

Telefonía

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº08


En la Actuación 5: Desvío de la acequia del Teular en el sector C-8,



Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección a la red eléctrica de media tensión: En la zona urbanizada existe almenos una canalización de media tensión que será interceptada por el desvío de la acequia del Teular.

En el proyecto se contemplan las partidas necesarias para la correcta valoración del desvío de la línea para poder

desviar adecuadamente la acequia del Teular.

NOMBRE: 009

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

Riego

Gas

Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

X Telecomunicaciones

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº09


En alguna de las actuaciones.



Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección a la red de telecomunicaciones: Dado que el trazado de algunos de los colectores discurre por calles con servicio de telecomunicaciones, es previsible que se vean afectados algunos de los tramos de estas redes.

Se realizarán las medidas necesarias para mantener la red en servicio, y en el caso en que sea necesaria la reposición,

se mantendrá el contacto con la empresa concesionaria del servicio.



NOMBRE: 010

PROYECTO:

UBICACIÓN:

DESCRIPCIÓN:

FOTOGRAFÍA/S:

Agua potable

X Riego

Gas

Pavimento

Torre Eléctrica

Baja Tensión

Alumbrado

Telecomunicaciones

Saneamiento Otros


OBSERVACIONES:

Se repondrá el servicio de regadío teniendo en cuenta que el corte del servicio se debe limitar al mínimo tiempo

posible. En el caso de la Actuación 5 se ejecutará toda la acequia sin afectar a la existente, y se dejará para el final las

conexiones de aguas arriba y aguas abajo.


Vallado metálico


Muro de hormigón




Afección a la red de riego: Se afectará a algunas de las acequias del municipio, pero sobretodo habrá una afección importante en la Actuación 5, en la que se realizará un desvío de una canalización de regadío en servicio.

Oleoducto

CÓDIGO:FICHA Nº10


En las actuaciones 2, 3 y 5.



ANEJO Nº 12

JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS


ANEJO Nº 12

JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

INDICE

1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5

2. COSTES INDIRECTOS............................................................................................................ 5

2.1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................... 5

2.2. CÁLCULO DEL COEFICIENTE “K” DE COSTES INDIRECTOS.................................. 5

3. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MANO DE OBRA....................................................... 6

4. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MAQUINARIA............................................................ 7

5. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LOS MATERIALES. ........................................................ 9

6. PRECIOS AUXILIARES ......................................................................................................... 11

7. PRECIOS DESCOMPUESTOS ............................................................................................. 13



1. INTRODUCCIÓN.

El objeto del presente anejo es la justificación detallada de los precios resultantes para

cada una de las unidades de obra incluidas en el Cuadro de Precios nº1 del Documento

nº4: Presupuesto.

Tiene también como finalidad este Anejo servir como base para la confección, una vez esté

en ejecución la obra motivo del presente Proyecto, de los precios unitarios de las unidades

de obra no incluidas en el Cuadro de Precios nº1 y que resultase preciso realizar durante el

curso de las obras.

2. COSTES INDIRECTOS.

2.1. INTRODUCCIÓN

En virtud de las normas complementarias del Reglamento General de Contratación, se

realiza a continuación la deducción del coeficiente “K” de costes indirectos.

Según el artículo 3 de dichas normas, los precios se obtendrán mediante la aplicación de

una expresión tipo:

PK

Cn n

= + ⋅( )1100

Donde:

Cn : Importe del “Coste Directo” del precio.

Pn : Precio de ejecución material.

K : Coeficiente de Costes Indirectos.

2.2. CÁLCULO DEL COEFICIENTE “K” DE COSTES INDIRECTOS

Según el Artículo 12 de las Normas complementarias mencionadas, el coeficiente “K” se

compone de dos sumandos:

21 KKK +=

El primer sumando recoge los posibles imprevistos a la hora de ejecutar la obra y no

apreciados al redactar el proyecto. Para obras de carácter terrestre se cifra en un 1%.

El segundo sumando se obtiene hallando el porcentaje que resulte de la relación entre la

valoración de los costes indirectos de instalaciones y personal, y el importe de los costes

directos de la obra, obtenido por el producto del coste directo de cada unidad por su

medición. Este segundo sumando está limitado por la Ley a un máximo de un 5%.

PLAZO DE EJECUCIÓN DE LA OBRA

En el Anejo “Plan de Obra“ se obtuvo como plazo de ejecución para la obra proyectada de

doce meses (12 meses).

VALORACIONES DE LOS COSTES INDIRECTOS

Jefe de obra 1 x 12 x 5889.92 € = 70.679,4 € Jefe de producción 1 x 12 x 4.208,08 € = 50.497,0 € Ayudante de Producción 1 x 12 x 3.606,07 € = 43.272,8 € Jefe de seguridad 1 x 12 x 3.305,57 € = 39.666,8 Topógrafo 1 x 12 x 3.005,06 € = 36.060,7 Encargados de obra 2 x 12 x 4.208,08 € = 100.993,9 Gastos de oficina 12 x 4600 € = 55.200 €

TOTAL COSTES INDIRECTOS = 396.370,6 €

ESTIMACIÓN DE LOS COSTES DIRECTOS

Dos millones ciento noventa y siete mil trescientos setenta y siete con treinta y tres

// 2197377.33-// EUROS.

Cálculo de K 2:



K2 = Costes Indirectos / Costes Directos = 393.370,6 / 2.197.377,33= 0,18 > 0,05

Coeficiente de Costes Indirectos:

K = K1 + K2 = 0.01 + 0.05 = 0.06 <> 6%

3. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MANO DE OBRA.

Se considera que los conceptos que constituyen el coste de la hora de trabajo son los

siguientes:

Coste hora de trabajo = Coste anual total / Horas de trabajo al año

Se entiende que el coste anual está compuesto por las retribuciones y las cargas sociales.

Se considera que las retribuciones incluyen los siguientes conceptos:

Salario base

Plus de actividad

Plus extrasalarial

Pagas extras

Participación de beneficios

Importe de vacaciones

Se considera que las cargas sociales incluyen los siguientes conceptos:

Régimen general de la seguridad Social.

Desempleo.

Formación profesional.

Fondo de garantia salarial.

Seguro de accidentes.

Se considera que el número de horas de trabajo al año se han obtenido

estimando 220 días al año, y 8 horas de trabajo al día, proporcionando un

total de 1760 horas/año.

Los costes de la mano de obra indicados, están basados en el correspondiente convenio

del sector de la construcción y obras públicas.

OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09

LISTADO DE MANO DE OBRA (Pres)

CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO

O01OA010 h Encargado 15,45

O01OA020 h Capataz 17,07

O01OA030 h Oficial de primera 16,17

O01OA040 h Oficial segunda 15,34

O01OA050 h Ayudante 14,85

O01OA060 h Peón especializado 14,56

O01OA070 h Peón ordinario 14,41

O01OB200 h Oficial 1ª electricista 16,17

O01OB210 h Oficial 2ª electricista 15,34

O01OB220 h Ayudante electricista 14,85

ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 1



4. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MAQUINARIA.

Este coste horario incluye los siguientes componentes:

Costes intrínsecos (proporcionales a la inversión):

Amortización.

Intereses.

Seguros y otros gastos fijos (almacenamiento, impuestos, etc.)

Mantenimiento, conservación y reparaciones.

Costes complementarios:

Mano de obra.

Energía.

Lubricantes.

Neumáticos y su conservación y mantenimiento.


LISTADO DE MAQUINARIA (Pres)

CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO

C000001 m3 Canón de gestión 9,00

C1311120 h Pala cargadora sobre neumáticos 43,30

C1315010 h Retroex cavadora pequeña 30,00

C1331200 h Motoniv eladora de tamaño mediana 52,35

C13350C0 h Rodillo v ibratorio autopropulsado, 12-14T 52,92

C133A0K0 h Pisón v ibrante, Placa A=60 cm 7,00

C150G900 h Grúa autopropulsada 20t 49,87

C3E62000 h Martillo percutor efecto doble,+motor 175,55

M00017 h Vibrador elect. rdto= 5 m3/H. 5,11

M00029 h Hormigonera 400 l............ 5,29

M00039 h Dumper 2500 Kg hidráulico.... 4,30

M00047 h Retroex cavadora mix ta 32,38

M00052 h Retroex cavadora cuchara 0.3 m3 14,56

M00060 h Compactador manual 6,47

M00093 h Camión-grua 28,85

M01002 h Compresor con dos martillos 3,92

M01003 h Equipo ox icorte 12,50

M01004 h Camion grua hasta 10 T 48,50

M01005 h Camión grúa hasta 20 T 35,20

M01006 h Camión cuba de agua 32,25

M01007 h Camion de 10 a 15 T 30,65

M01008 h Camion hormigonera 6 m3 30,00

M01016 h Motoniv eladora 14 T 47,04

M01017 h Compactadora de bandeja 2,52

M01019 h Apisonadora estática 25,12

M01031 h Compresor y v ibrador neumático 3,00

M01040 h Camion grua hasta 5 T 45,50

M01043 h Pintadora mecánica 25,63

M01HA010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95

M02GE070 h Grúa telescópica autoprop. 70 t. 137,70

M03MC110 h Pta.asfált.caliente discontínua 160 t/h 280,00

M05EC040 h Ex cav adora hidráulica cadenas 310 CV 95,00

M05EN030 h Ex cav .hidráulica neumáticos 100 CV 42,00

M05PN010 h Pala cargadora neumáticos 85 CV/1,2 m3 38,00

M05RN010 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00

M05RN020 h Retrocargadora neumáticos 75 CV 33,00

M06CM030 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32

M06MR230 h Martillo rompedor hidraúlico 600 kg. 9,47

M07AA020 h Dúmper autocargable 2.000 kg 5,50

M07CB020 h Camión basculante 4x 4 14 t 35,50

M07N070 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51

M07W010 t. km transporte áridos 0,09

M07W030 t. km transporte aglomerado 0,09


M07W060 t. km transporte cemento a granel 0,08

M08B020 h Barredora remolcada c/motor aux iliar 4,90

M08CA110 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00

M08CB010 h Camión cisterna bituminosa c/lanza 10.000 l 30,00

M08EA100 h Ex tended.asfáltica cadenas 2,5/6m.110CV 71,00

M08RL010 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 kg. 4,70

M08RT050 h Rodillo v ibrante autoprop. tándem 10 t. 39,50

M08RV020 h Compactador asfált.neum.aut. 12/22t. 47,00

M09F010 h Cortadora de pav imentos 10,15

M1000001Q h Pala cargadora s/neumático 36,32

M1000002Q h Camión v olquete 24,94

M1000003Q h Martillo perforador 28 kg 1,80

M1000004Q h Retroex cav adora de 0,50 m 27,62

M1000009Q h Compactador manual 8,11

M1000012Q h Grúa automóv il 33,06

M1000013Q h Bomba rotativ a de 7,50 CV 45,47

M11HV040 h Aguja neumática s/compresor D=86mm 2,35

M12O010 h Equipo soldadura argón 3,73

M13EF020 m2 Encofrado panel metal.5/10 m2 50 p. 6,55

M13EF040 m Fleje para encofrado metálico 0,28

MMET13be Ud Amtz pl met encf 30x50cm 100us 0,08

MQ1000004 h Retroex cav adora de 0,50 m³ 27,62

MQ1000009 h Compactador manual 8,11

MQCAMGRUA30 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00

MTEE04016 ud Cuadro electrico estacion bombeo tipo 1 2.200,00

U39AG001 Hr Barredora nemát autropopulsad 7,00

U39AM005 Hr Camión bituminador 130 cv 26,00

p2_MQ01007 h Camión de 10 a 15 T 19,83

p2_MQ01014 h Retroex cav adora sobre neumáticos, de hasta 1,0 m3 de

capacidad 24,64

p2_MQ01015 h Retroex cav adora con martillo rompedor de 1000 kg 34,86



5. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LOS MATERIALES.

A continuación se relaciona todos los materiales empleados en la obra con sus respectivos

precios a pie de obra. Para su obtención se han tenido en cuenta tanto los costes de

adquisición como los de transporte y pérdidas.


LISTADO DE MATERIALES (Pres)


1000004A ud Mortero 1:6 de 250 kg de cemento CEM I/32,5 37,74

A02A080 m3 Mortero cemento 1/6 M-40 62,22

A03H060 m3 HORM. DOSIF. 225 kg /CEMENTO Tmáx .40 54,64

AAAP2090402_D ud Zócalo 150/DN150 400,95

AABCS03615 ud Bomba centrifuga horizontal 88 l/s 7,1 mca 7.756,87

AABCS03615_D ud Bomba centrifuga horizontal 41.8 l/s 5.68 mca 3.998,75

ACC0001 m Manometro muelle tubular 50,00

AISI316 kg AISI-316 15,33

B0111000 m3 Agua 0,87

B316150 ud Brida AISI-316 PN10 DN150 81,45

B316150_D ud Brida AISI-316 PN10 DN350 91,23

BAL200 ud Brida aluminio PN10 DN200 17,83

C90316172 ud Codo 90º AISI-316 DN200 124,10

CON0001 ud Entronque pozo ex istente 523,00

GEO0946 m2 Lamina geotex til 100 g/m2 0,80

GEO0947 m2 Lamina geotex til 300 g/m2 2,05

MHA3020IVQB m3 Hormigón HA-35/B/20/IIIa+Qc central 81,26

MHM2020IIA m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00

MTEE04014 ud Cuadro electrico estacion bombeo 3.950,00

MTEE1101000 ud Grupo electrógeno 68 kVA 20.100,00

MTEECBCU1X006 m Cable Cu rig RV 0,6/1kV 1x6 0,56

MTEECBCU2X006 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 2x6 0,92

MTEEI1101001 ud Grupo electrógeno 21 KVA 14.350,00

MTEEPVC160FLX m Tubo corrugado con doble pared de PVC 160 mm 6,80

MTTV090 m Tubería de PVC DN 90 mm PN 16 atm 9,20








NUTR202102 ud Trampilla simple 1.260 x 730 mm 690,00

P003017003B1 m Par trenzado con apantallamiento completo 0,42

P00MA25 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA 420,00

P00MA26 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA tipo "U" 221,00

P01002 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02

P01003 m Junta ex pansiv a 2,96

P01004 m3 Agua......................... 0,51

P01005 Tm Arena proc. machaqueo........ 6,45

P01011 M3 Material <25 cm y >5 cm.... 4,85


P01019 kg ADITIVO HIDROFUGO 0,48

P01021 kg Pintura Alcidea 1,60

P01022 m2 Molde de pav imento impreso 151,00

P01023 kg Colorante de pav imento impreso 1,60

P01024 m2 Mallazo 15X15X8 4,36

P01AA020 m3 Arena de río 0/6 mm. 15,70

P01AF250 t. Árido machaqueo 0/6 D.A.<25 8,77




P01AF410A t. Grav in 8,43

P01AF800 t. Filler calizo M.B.C. factoria 42,20

P01DC010 l Desencofrante p/encofrado metálico 2,40

P01DW090 ud Pequeño material 0,77

P01EM270 m3 Madera pino para entibaciones 148,32

P01HA050 m3 Hormigón HA-35/P/20/IIa central 70,32

P01HM010 m3 Hormigón HM-20/P/20/I central 46,00

P01HM01015 m3 Hormigón HM-15 central 41,10

P01LT020 m2 Ladrillo perforado tosco 25x 12x 7 0,12

P01PC010 kg Fuel-oil pesado 2,7 S tipo 1 0,23

P01PL010 t. Betún B 80/100 a pie de planta 220,00

P01PL170 kg Emulsión asfáltica ECI 0,20

P01UC030 kg Puntas 20x 100 1,00

P02001 Tm Cemento tipo Cem I 32,5........... 78,01

P02004 Kg Acero redondo normal......... 0,52

P02009 m3 Material granular 60/90 7,14

P02048 ud Suplemento hidrof. e imperm.. 0,12

P02063 ud Ladrillo h.doble 25x 12x9... 0,14

P02074 KG Pintura protección epox i.res. 7,28

P03002 t Arena machaqueo 0-6 7,23

P03006 t Arido calizo 25-40 6,46

P03011 tn ARENA AMARILLA 8,50

P030555H Ud Válv ula comp. DN:150 mm, PN 16 atm 289,24

P03193L Ud Conjunto de maniobra fijo para v álv ula DN 150 13,21

P03229 ud Pate Polipropileno. 6,46

P03AA020 kg Alambre atar 1,30 mm 0,95

P05001 m3 Hormigon resistencia >=10 MPa. 41,94

P0554F ud Válv ula compuerta EE 150-160 mm PVC/PE 295,00

P05558F m Tub. PEAD Dex t 160 mm, PE 100, PN 10 16,11

P060000 Ud Carrete desmontaje DN:150 mm PN-16 201,88

P06082L Ud Ventosa trifuncional D:50 mm 817,79

P06092C ud Tapa y marco fund. PAMREX o equiv . 188,08

P06145 ud Repercusión tornillería AISI-304 75,00

P06454875 Ud Reducción BB 10''-8'', Sch 10 S 69,65




P065223 Ud Manguito antiv ibratorio DN 150 mm, PN 16 atm 58,36

P06554G ud Te fundición EEE 160-160-160 mm i juntas 94,34

P06666Y Ud Válv ula de retención de bola DN 150 mm, PN 10 atm 253,27

P077777 Ud Caudalímetro electromagnético DN 250 mm 1.923,15

P08106 m Tubería PVC Corrugada DN 400 R-8 46,38

P081066 m Tubería PVC Corrugada 600 R-8 88,80

P081068 m Tubería PVC Corrugada 800 R-8 142,73

P08108 m Tubería PVC Corrugada DN 500 R-8 79,55

P09014 m Tubería PVC 110 mm y 6 atm 2,22

P09063 m TUB. P.E. 20 mm 4 atm B.D. 0,18

P100000 m P.p. de ex cavación y reposición 20,00

P1000002M t Arena 5,71

P1000004M m3 Agua 0,48

P1000006M m3 Zahorra artificial 11,12

P1000009M kg Acero en redondos B 500 S 0,66

P1000010M kg Acero en perfiles laminados, galv anizado S-275-JR 0,59

P1000013M m2 Chapa metálica galv anizada pisable 33,66

P1000034M ud Ladrillo perforado 0,12

P1000052M m Junta de masilla tipo THI 2,10

P1000053M m Banda elástica de P.V.C. 7,48

P1000060M m Bordillo de hormigón prefabricado de 14x28 cm sobre hormigón 4,06

P1000061M m2 Loseta hidráulica 4,18

P1000093M m3 Canon de v ertido 0,70

P10002 ud Ladrillo hueco 25x 12x7 0,08

P1000230M m Tubería de fundición dúctil DN 350 mm 109,83

P1000330M ud Junta estándar para tubería FD DN 350 mm 10,19

P10009 ud Ladrillo macizo 24X11,5X9 cm 0,09

P10020 M2 BALDOSA 20X20X3 ROJA 4,34

P10023 m2 Baldosa decorativ a color 4,82

P10025 M2 ADOQUIN GRIS PREF. 8X10X20 MONOC 9,77

P10026 m2 Piedra caliza 4 cm abujardada 21,31

P12003 ud Marco y reja abatible 54x 26 cm 27,00

P12005 ud Marco y tapa abertura ostra 122,00

P12006 ud Poceta de clapeta 45,5x20x40 cm 105,00

P12021 ud Cono para pozo 120/70x70 cm HA 121,31

P12021A ud Cono para pozo 100/60x70 cm HA 102,35

P12022 ud Anillo para pozo 120x75 cm HA 96,31

P12025 ud Pate de polipropileno 4,56

P14002 ud Marco y tapa aluminio 40x 40 34,86

P14009 ud Perno anclaje 1" y 1,10 m 6,61

P15AH010 m Cinta señalizadora 0,13

P15AH020 m Placa cubrecables 1,60

P27SA110 ud Cerco 40x40 cm. y tapa fundición 20,74


P27SA111 ud cerco 100x 100 cm y tapa de fundicion 180,00

P4010792 ud Controlador niv el flotador 89,00

P4010793 ud Accesorios 36,23

PEAP10a kg Perfil est A-42 v alor medio 0,65

PFFC.2a ud Ladrillo perf n/v isto 24x11.5x5 0,13

PIEA.2a ud CGPM medida directa 340,48

PIEA.3c ud Puerta met galv CGPM 1.60x0.70m 182,40

PIEC.4aad m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 6 0,56

PIEC.4aadZ m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3x 6 1,25

PIEC.4aae m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 10 0,94

PIEC.4aai m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 50 4,01

PIEC.4adh m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3.5x 35 12,59

PIEC11c m Cable cobre desnudo 35 mm² 1,29

PIEC16dc m Tubo rigido PVC 25mm 40%acc 2,53

PIEC27afac m Bandeja PVC cie 60x200 40%acc 24,22

PIED15bbba ud Marco embellecedor estanco para un mecanismo eléctrico 2,30

PIED17bbbb ud Interruptor estanco de superficie de calidad media 5,69

PIED23bbba ud Toma de corriente estanca 10/16 A 7,42

PIEP.1a ud Electrodo pica a ø14mm lg1m 4,45

PIEP.1c ud Electrodo pica a ø14mm lg2m 9,25

PIEP.2a ud Taco y collarín para sujección 1,54

PIEP.2c ud Punto puesta a tierra Cu/Cd 15,47

PIEP.4a ud Soldadura aluminotérmica 3,11

PILI.2da ud Rgtl flu estn 2x 58 W encd electrn 88,80

PILS.1bfb ud Lum autn emer 160 lmn estn 45,17

PPAS001 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00

PPTV090 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN90... 50,00







PPTV400 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN400 150,00

PUEC10a u Sis ex tinción incendios móv il 138,23

PUEC13a u Sistema de puesta a tierra 240,00

PUEC19b u Edificio prefabricado 11.882,00

PUEM.1c m Cable Al rígido 12/20 KV 1x 240 16,95

PUEM.3a u Empalme seco MT 1.605,96

PURA1001998 m Tubería PVC Corrugada DN 315 R-8 28,36

PURA7000582 kg Bote 1 kg lubricante 5,96

T316150 m Tubería AISI-316 DN150 47,54

T316150_D m Tubería AISI-316 DN350 75,06




T316200 m Tubería AISI-316 DN200 65,28

U286.301 m2 Tablestaca chapa de hasta 8,5 mm de espesor 12,52

U286.305 ud Arriostramiento encofrado metálico 0,76

U291.052 m3 Suelo seleccionado préstamos 4,92

U39DE003 Tm Ligante emulsión ECR-0 165,00

UZTTOC31 ud Doble perfileria HE-B240 para atado, placas de apoyo, cable de a 575,00




6. PRECIOS AUXILIARES

Se incluye la relación de precios auxiliares. Estos precios forman parte de varias unidades

de obra y la evaluación por separado de su coste simplifica notablemente la justificación de

los precios descompuestos.


CUADRO DE PRECIOS AUXILIARES

CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE

A02002 M3 EXCAVACION ZANJAS O POZOS A MANO

0001 EXCAVACION EN ZANJAS O POZOS A MANO EN TIERRAS DE CUALQUIER TIPO,MEDIDO SOBRE PERFIL.

O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62

TOTAL PARTIDA ..................................................... 21,62

A02004 M3 TRANSPORTE 7,5-15 KM

0002 TRANSPORTE A VERTEDERO, O ACOPIO, CONSIDERANDO UNA DISTANCIA ME-DIA DE 7,5 A 15 km.

M01007 0,065 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,99

TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,99

A04001 m3 MORTERO M-250

0003 MORTERO DE CEMENTO M-250, INCLUSO FABRICACION Y COLOCACION.

P01002 0,250 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02 20,26

P03011 1,000 tn ARENA AMARILLA 8,50 8,50

O01OA050 2,000 h Ayudante 14,85 29,70

P1000004M 0,130 m3 Agua 0,48 0,06

TOTAL PARTIDA ..................................................... 58,52


0004 MORTERO DE CEMENTO M-450, INCLUSO FABRICACION Y COLOCACION.



O01OA050 2,000 h Ayudante 14,85 29,70

P1000004M 0,130 m3 Agua 0,48 0,06

TOTAL PARTIDA ..................................................... 74,72


0005 MORTERO DE CEMENTO HIDROFUGO M-700, INCLUSO FABRICACION Y COLOCA-CION.



P01019 25,000 kg ADITIVO HIDROFUGO 0,48 12,00

O01OA050 2,200 h Ayudante 14,85 32,67

P1000004M 0,130 m3 Agua 0,48 0,06

TOTAL PARTIDA ..................................................... 108,07

A04004 m2 ENLUCIDO MORTERO M-700

0006 ENLUCIDO DE CEMENTO CON MORTERO DE CEMENTO HIDROFUGO M-700.

A04003 0,020 m3 Mortero M-700 108,07 2,16

O01OA030 0,610 h Oficial de primera 16,17 9,86

O01OA050 0,280 h Ayudante 14,85 4,16

TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,18


A05005 m2 FABR. LADRILLO PERFORADO 1 PIE

0007 FABRICA DE LADRILLO PERFORADO DE UN PIE, TOMADO CON MORTERO DE CE-MENTO M-450

P1000034M 76,000 ud Ladrillo perforado 0,12 9,12

A04002 0,090 m3 Mortero M-450 74,72 6,72


O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43

TOTAL PARTIDA ..................................................... 27,31

AISI316S m CORDÓN DE SOLDADURA AISI-316

0008



M12O010 0,500 h Equipo soldadura argón 3,73 1,87

AISI316 0,785 kg AISI-316 15,33 12,03

O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 15,30 0,61

TOTAL PARTIDA ..................................................... 29,81

E000017 m3 MORTERO 1:4 DE 350 KGS.

0009 M3. DE MORTERO 1:4 DE 350 KGS. DE CEMENTO Y ARENA, INCLUSO CONFEC-CION Y TRANSPORTE A PIE DE OBRA.

P02001 0,350 Tm Cemento tipo Cem I 32,5........... 78,01 27,30

P01005 1,648 Tm Arena proc. machaqueo........ 6,45 10,63

P01004 0,260 m3 Agua......................... 0,51 0,13

M00029 0,600 h Hormigonera 400 l............ 5,29 3,17


TOTAL PARTIDA ..................................................... 65,73

U03VC040 t M.B.C. TIPO S-20 DESGASTE ÁNGELES<25

0010 Mezcla bituminosa en caliente tipo S-20 en capa intermedia, con áridos con desgaste de los Án-geles < 25, fabricada y puesta en obra, extendido y compactación, excepto filler de aportación ybetún.

O01OA010 0,010 h Encargado 15,45 0,15



M05PN010 0,010 h Pala cargadora neumáticos 85 CV/1,2 m3 38,00 0,38

M03MC110 0,010 h Pta.asfált.caliente discontínua 160 t/h 280,00 2,80

M07CB020 0,010 h Camión basculante 4x 4 14 t 35,50 0,36

M08EA100 0,010 h Ex tended.asfáltica cadenas 2,5/6m.110CV 71,00 0,71

M08RT050 0,010 h Rodillo v ibrante autoprop. tándem 10 t. 39,50 0,40

M08RV020 0,010 h Compactador asfált.neum.aut. 12/22t. 47,00 0,47

M08CA110 0,003 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00 0,08

M07W030 40,000 t. km transporte aglomerado 0,09 3,60

P01PC010 8,000 kg Fuel-oil pesado 2,7 S tipo 1 0,23 1,84

P01AF250 0,500 t. Árido machaqueo 0/6 D.A.<25 8,77 4,39





TOTAL PARTIDA ..................................................... 19,51


CUADRO DE PRECIOS AUXILIARES


U03VC041 t M.B.C. TIPO S-12 DESGASTE ÁNGELES<25

0011 Mezcla bituminosa en caliente tipo S-20 en capa intermedia, con áridos con desgaste de los Án-geles < 25, fabricada y puesta en obra, ex tendido y compactación, excepto filler de aportación ybetún.

O01OA010 0,010 h Encargado 15,45 0,15



M05PN010 0,010 h Pala cargadora neumáticos 85 CV/1,2 m3 38,00 0,38

M03MC110 0,010 h Pta.asfált.caliente discontínua 160 t/h 280,00 2,80


M08EA100 0,010 h Ex tended.asfáltica cadenas 2,5/6m.110CV 71,00 0,71

M08RT050 0,010 h Rodillo v ibrante autoprop. tándem 10 t. 39,50 0,40

M08RV020 0,010 h Compactador asfált.neum.aut. 12/22t. 47,00 0,47


M07W030 40,000 t. km transporte aglomerado 0,09 3,60

P01PC010 8,000 kg Fuel-oil pesado 2,7 S tipo 1 0,23 1,84






TOTAL PARTIDA ..................................................... 22,15

U03VC100 t BETÚN ASFÁLTICO B 80/100 EN M.B.C

0012 Betún asfáltico B 60/70, empleado en la fabricación de mezclas bituminosas en caliente, puestoa pie de planta.

P01PL010 1,000 t. Betún B 80/100 a pie de planta 220,00 220,00

TOTAL PARTIDA ..................................................... 220,00

U03VC125 t FILLER CALIZO EN MBC

0013 Filler calizo empleado en la fabricación de mezclas bituminosas en caliente, puesto a pie de plan-ta.

P01AF800 1,000 t. Filler calizo M.B.C. factoria 42,20 42,20

M07W060 200,000 t. km transporte cemento a granel 0,08 16,00

TOTAL PARTIDA ..................................................... 58,20

U38GG130 m2 EMULSIÓN ECR-0 CURADO Y ADHEREN.

0014 M2. Emulsión tipo ECR-0 en riego de curado y adherencia i/ barrido y preparación de la superfi-cie.

O01OA020 0,001 h Capataz 17,07 0,02


U39AM005 0,001 Hr Camión bituminador 130 cv 26,00 0,03

U39AG001 0,001 Hr Barredora nemát autropopulsad 7,00 0,01

U39DE003 0,001 Tm Ligante emulsión ECR-0 165,00 0,17

TOTAL PARTIDA ..................................................... 0,24




7. PRECIOS DESCOMPUESTOS

En este apartado se justifica plenamente todos los precios incluidos en el Cuadro de

Precios nº1, que hace referencia a la obra del presente Proyecto.

Para cada unidad se especifican todos los sumandos que la componen: materiales, mano

de obra y maquinaria, con inclusión de los precios auxiliares necesarios en cada caso, y se

suman.

Por último, se incrementan en el 6% correspondiente al coeficiente de gastos indirectos,

como se justifica en apartados anteriores.


CUADRO DE DESCOMPUESTOS


02040301 ud CUADRO ELÉCTRICO ESTACIÓN DE BOMBEO

0001 Cuadro eléctrico para estación de bombeo tipo intemperie IP65, distribuyendo ensu interior los elementos de actuacion, visualizacion y control. La entrada decables deberá ser estanca al polvo y humedades para preservar el conjunto deagresiones externas mediante prensaestopas adecuados al tamaño de los cables.Desglose general:- interruptor de proteccion general.-magnetico de proteccion por bomba.-diferencial toroidal 300 mA por bomba.-salida para cuadro automatización.-transformador 400/230 VCA.-cuenta-horas de funcionamiento de las bombas.-amperimetro por bomba-voltimetro con selector de fase.-pulsadores de actuacion manual.-señalizaciones opticas de marcha, fallo.-selectores para cambio de secuencias auto-0-man.-alternador.Material auxiliar.-marcado CE.Pruebas en taller.Totalmente instalado y conectado.Resto de características según especif icación técnica.

O01OB200 4,000 h Oficial 1ª electricista 16,17 64,68


MTEE04014 1,000 ud Cuadro electrico estacion bombeo 3.950,00 3.950,00


%CI 6,000 % Costes indirectos 4.081,10 244,87

TOTAL PARTIDA ..................................................... 4.325,95

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO MIL TRESCIENTOS VEINTICINCO EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS

02040303 ud CUADRO MANIOBRA Y PROTECCION ESTACION BOMBEO

0002 Cuadro maniobra y proteccion estacion bombeo.



MTEE04016 1,000 ud Cuadro electrico estacion bombeo tipo 1 2.200,00 2.200,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 2.470,95

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL CUATROCIENTOS SETENTA EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS


030602 m LÍNEA CU 5X6 S/CANLZ

0003 Línea de cobre trifásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kVformada por 3 fases+neutro+tierra de 6 mm2 de sección, colocada sincanalización, incluso parte proporcional de pequeño material y piezas especiales,totalmente instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, segúnReglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.Resto de características segunficha técnica.


PIEC.4aad 2,100 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 6 0,56 1,18

PIEC.4aadZ 1,050 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3x 6 1,25 1,31


%CI 6,000 % Costes indirectos 5,40 0,32

TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,67

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS

030604 m LÍNEA CU 4X35+1X16 S/CANLZ

0004 Línea de cobre trifásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kVformada por 3 fases+neutro+tierra de 35 mm2 de sección, colocada sincanalización, incluso parte proporcional de pequeño material y piezas especiales,totalmente instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, segúnReglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.


PIEC.4adh 1,000 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3.5x35 12,59 12,59



TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,38

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con TREINTA Y OCHO CÉNTIMOS

03090103 ud INTR SIMPLE ESTN S

0005 Interruptor estanco de superficie de calidad media con mecanismo completo de 10A/250 V con te-cla y con marco, incluso pequeño material y totalmente instalado, conectado y en correcto esta-do de funcionamiento.


PIED17bbbb 1,000 ud Interruptor estanco de superficie de calidad media 5,69 5,69

PIED15bbba 1,000 ud Marco embellecedor estanco para un mecanismo eléctrico 2,30 2,30



TOTAL PARTIDA ..................................................... 12,92

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS con NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS

03090202 ud TOMA CORRIENTE S ESTN 10/16A

0006 Toma de corriente doméstica estanca de calidad media para instalaciones de superficie, 2 po-los+tierra lateral, con mecanismo completo de 10/16A, 230 V y tapa, incluso marco, totalmenteinstalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, según el Reglamento Electrotécni-co de Baja Tensión 2002.


PIED23bbba 1,000 ud Toma de corriente estanca 10/16 A 7,42 7,42

PIED15bbba 1,000 ud Marco embellecedor estanco para un mecanismo eléctrico 2,30 2,30



TOTAL PARTIDA ..................................................... 14,75

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE EUROS con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS




03090404 ud REGLETA FLUORESCENTE ESTANCA 2X58 W

0007 Regleta fluorescente estanca IP66 con carcasa de poliéster reforzado con fibra de v idrio y difu-sor acrílico, para fijación a techo o montaje suspendido, con lámparas fluorescentes de 2x58 Wy equipo de encendido electromagnético, incluido anclajes de fijación a techo, instalada, conecta-da y en correcto estado de funcionamiento, según el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión2002, resto de características según ft. 03.09.04.04


PILI.2da 1,000 ud Rgtl flu estn 2x 58 W encd electrn 88,80 88,80



TOTAL PARTIDA ..................................................... 103,04

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TRES EUROS con CUATRO CÉNTIMOS

031104 m PAR TRENZADO CON PANTALLAMIENTO RS

0008 Cable RCHV con par trenzado de conductores de cobre estañado, de 7/0.25mm(22 aw g), aislados con polietileno y envueltos en cinta de aluminio con hilo dedescarga estañado y vaina exterior de PVC negro, incluso conexionado y tendidobajo tubo en superf icie o zanja, incluso parte proporcional de conectores,funcionando, de las siguientes características:- impedancia característica 55Ohm- Capacitancia 91pF/m- Tensión máxima 300V ac- Atenuación a 1 MHz -51dB/Km- Temp de funcionamiento -30 a +80ºCIncluye la demolición y ejecución de la zanja para alojamiento del cable, y elposterior relleno y reposición del material afectado.


P003017003B1 1,000 m Par trenzado con apantallamiento completo 0,42 0,42

P100000 1,000 m P.p. de ex cavación y reposición 20,00 20,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 23,43

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTITRES EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS

1001010 m2 DESBROCE Y LIMPIEZA DEL TERRENO CON MEDIOS MECÁNICOS

0009 Desbroce y limpieza del terreno, con medios mecánicos, incluso destoconado,carga y transporte a acopio intermedio o vertedero.

O01OA050 0,005 h Ayudante 14,85 0,07


M1000001Q 0,004 h Pala cargadora s/neumático 36,32 0,15

M1000002Q 0,004 h Camión v olquete 24,94 0,10


TOTAL PARTIDA ..................................................... 0,43

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CERO EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS


1001040 m3 EXCAVACIÓN EN TERRENO FLOJO EN ZANJAS Y POZOS SIN AGOTAMIENTO

0010 Excavación en terreno flojo en zanjas y pozos por medios mecánicos, sin agotamiento, inclusocarga.



M1000004Q 0,029 h Retroex cav adora de 0,50 m 27,62 0,80



TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,10

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con DIEZ CÉNTIMOS

1001045 m3 EXCAVACIÓN EN TERRENO FLOJO EN ZANJAS Y POZOS CON AGOTAMIENTO

0011 Excavación en terreno f lojo en zanjas y pozos por medios mecánicos, conagotamiento, incluso carga.





M1000013Q 0,060 h Bomba rotativ a de 7,50 CV 45,47 2,73



TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,74

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

1001060 m3 TRANSPORTE A VERTEDERO

0012 Transporte a vertedero a cualquier distancia, de productos sobrantes de laexcavación, incluso canón de vertido.



P1000093M 1,000 m3 Canon de v ertido 0,70 0,70



TOTAL PARTIDA ..................................................... 2,01

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con UN CÉNTIMOS

1001061 ud CONEXIÓN A RED EXISTENTE DE NUEVA CONDUCCIÓN

0013 ud para la conexión de nueva acometida a pozo existente, de cualquier tipo dediámetro, incluye destapado de la superf icie a afectar, perforación de pozo,entronque de la nueva acometida, sellado y acondicioanmiento del pozo existente,totalmente terminado, incluso relleno porsterior y restitución de la zona de trabajoa su estado original.


O01OA060 2,000 h Peón especializado 14,56 29,12

CON0001 1,000 ud Entronque pozo ex istente 523,00 523,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 622,13

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS VEINTIDOS EUROS con TRECE CÉNTIMOS




1001118 m3 ZAHORRA ARTIFICIAL AL 98% DE PROCTOR MODIFICADO

0014 Zahorra artif icial extendida, regada y compactada al 98% del Proctor Modificado,incluso transporte a obra y acopio intermedio, totalmente colocada.

O01OA050 0,120 h Ayudante 14,85 1,78




P1000006M 1,000 m3 Zahorra artificial 11,12 11,12



TOTAL PARTIDA ..................................................... 21,44

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIUN EUROS con CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

1001123 m3 RELLENO ZANJAS/MATERIAL EXCAVACION

0015 Relleno localizado en zanjas con productos seleccionados procedentes de laexcavación, extendido, humectación y compactación en capas de 20 cm. deespesor, con un grado de compactación del 98% del proctor modif icado.



M05RN010 0,015 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 0,42

M08RL010 0,150 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 kg. 4,70 0,71



TOTAL PARTIDA ..................................................... 4,85

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS

10011401 m3 DEMOLICIÓN DE OBRAS DE FÁBRICA

0016 Demolición de obras de fábrica y hormigón, incluso retirada de escombros ytransporte a vertedero.


M1000003Q 0,680 h Martillo perforador 28 kg 1,80 1,22



M07N070 1,000 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51 0,51



TOTAL PARTIDA ..................................................... 40,28

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS


1002000 m3 HORMIGÓN EN MASA HM-15

0017 Hormigón en masa HM-15 fabricado con cemento tipo CEM I-32, tamaño máximodel árido 20 mm para capa de limpieza y nivelación, colocado a cualquierprofundidad.

O01OA020 0,100 h Capataz 17,07 1,71


O01OA050 0,150 h Ayudante 14,85 2,23


M01HA010 0,010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95 1,22

P01HM01015 1,010 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 41,51



TOTAL PARTIDA ..................................................... 63,32

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y DOS CÉNTIMOS

1002010 m3 HORMIGÓN EN MASA HM-20

0018 Hormigón en masa HM-20 fabricado con cemento tipo CEM I-32, tamaño máximodel árido 20 mm para capa de limpieza y nivelación, colocado a cualquierprofundidad.

O01OA020 0,111 h Capataz 17,07 1,89


O01OA050 0,276 h Ayudante 14,85 4,10



MHM2020IIA 1,010 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 48,48



TOTAL PARTIDA ..................................................... 72,44

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y DOS EUROS con CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

1002020 m3 HORMIGÓN PARA ARMAR HA-35/B/20/IIIA+QC EN SOLERAS Y CIMENTACIÓN

0019 Hormigón para armar HA-35/B/20/IIIa+Qc (de resistencia característica 30 MPa)de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 20 mm, para ambiente IIIa + Qc,de exposición a cloruros de origen diferente al medio marino y química agresiva,fabricado con cemento tipo CEM I-42,5 SR, en soleras y cimentación, puesto enobra, vertido, vibrado y curado.

O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17



M06CM030 0,100 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 0,23

M11HV040 0,100 h Aguja neumática s/compresor D=86mm 2,35 0,24


MHA3020IVQB 1,020 m3 Hormigón HA-35/B/20/IIIa+Qc central 81,26 82,89



TOTAL PARTIDA ..................................................... 91,36

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y UN EUROS con TREINTA Y SEIS CÉNTIMOS




1002030 m3 HORMIGÓN PARA ARMAR HA-35/B/20/IIIA+QC EN ELEMENTOS HORIZONTALES

0020 Hormigón para armar HA-35/B/20/IIIa+Qc (de resistencia característica 30 MPa)de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 20 mm, para ambiente IIIa + Qc,de exposición a cloruros de origen diferente al medio marino y química agresiva,fabricado con cemento tipo CEM I-42,5 SR, en elementos horizontales, puesto enobra, vertido, vibrado y curado.

O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17









TOTAL PARTIDA ..................................................... 101,06

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO UN EUROS con SEIS CÉNTIMOS

1002050 m3 HORMIGÓN PARA ARMAR HA-35/B/20/IIIA+QC EN ALZADOS Y ESTRUCTURAS

0021 Hormigón para armar HA-35/B/20/IIIa+Qc (de resistencia característica 30 MPa)de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 20 mm, para ambiente IIIa + Qc,de exposición a cloruros de origen diferente al medio marino y química agresiva,fabricado con cemento tipo CEM I-42,5 SR, en alzados y estructuras, puesto enobra, vertido, vibrado y curado.

O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17









TOTAL PARTIDA ..................................................... 95,27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y CINCO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS

1002095 m2 ENTIBACIÓN CUAJADA EN ZANJAS Y POZOS

0022 Entibación cuajada en zanjas y pozos a cualquier profundidad, inclusodesentibado.


P01EM270 0,005 m3 Madera pino para entibaciones 148,32 0,74

P01UC030 0,030 kg Puntas 20x100 1,00 0,03



TOTAL PARTIDA ..................................................... 11,51

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de ONCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS


1003000 m2 ENCOFRADO PLANO EN SOLERAS Y CIMENTACIONES

0023 Superf icie de encofrado plano, con placas metálicas o fenólicas en paramentosverticales planos, en cimentaciones y soleras, incluso suministro de las placas,colocación, desencofrado y apeos, apuntalamientos y desencofrante.


O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43


M13EF020 1,000 m2 Encofrado panel metal.5/10 m2 50 p. 6,55 6,55

M13EF040 0,500 m Fleje para encofrado metálico 0,28 0,14

P01DC010 0,075 l Desencofrante p/encofrado metálico 2,40 0,18

P01UC030 0,040 kg Puntas 20x 100 1,00 0,04

P03AA020 0,008 kg Alambre atar 1,30 mm 0,95 0,01



TOTAL PARTIDA ..................................................... 27,63

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTISIETE EUROS con SESENTA Y TRES CÉNTIMOS

1003010 m2 ENCOFRADO PLANO PARA ELEMENTOS HORIZONTALES

0024 Superf icie de encofrado plano, con placas metálicas o fenólicas para elementoshorizontales (losas), sin pasadores, colocado hasta 5 m. de altura, inclusosuministro de las placas, colocación, apeos, apuntalamientos, cimbras, andamiajedesencofrado y limpieza.


O01OA050 0,300 h Ayudante 14,85 4,46





P01UC030 0,100 kg Puntas 20x 100 1,00 0,10




TOTAL PARTIDA ..................................................... 40,27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS

1003020 m2 ENCOFRADO PLANO PARA ELEMENTOS VERTICALES DE ESTRUCTURAS

0025 Superf icie de encofrado, plano para elementos verticales de estructura (muros),con paneles metálicos o fenólicos, colocado a cualquier altura, incluso velas,puntales, desencofrado y limpieza.


O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43





P01UC030 0,300 kg Puntas 20x 100 1,00 0,30




TOTAL PARTIDA ..................................................... 37,95

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y SIETE EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS




1004000 kg ACERO EN BARRAS CORRUGADAS B-500-S

0026 Acero en barras corrugadas B-500-S para armaduras de límite elástico 500 MPa,incluso cortado, elaboración, colocación, etc., según peso teórico.



P1000009M 1,000 kg Acero en redondos B 500 S 0,66 0,66



TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,10

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con DIEZ CÉNTIMOS

1004110 m2 TAPA METÁLICA GALVANIZADA

0027 Tapa metálica galvanizada pisable, fraccionada en elementos según necesidades incluso cerco,soporte de elevación, bisagras, etc.

O01OA020 1,280 h Capataz 17,07 21,85

O01OA040 1,900 h Oficial segunda 15,34 29,15

P1000010M 25,000 kg Acero en perfiles laminados, galv anizado S-275-JR 0,59 14,75

P1000013M 1,050 m2 Chapa metálica galv anizada pisable 33,66 35,34



TOTAL PARTIDA ..................................................... 109,32

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NUEVE EUROS con TREINTA Y DOS CÉNTIMOS

1005620 m TRATAMIENTO Y SELLADO DE JUNTAS

0028 Tratamiento y sellado de juntas con masilla tipo THIOKOL, incluso material de relleno y sellado.


O01OA050 0,100 h Ayudante 14,85 1,49


P1000052M 1,000 m Junta de masilla tipo THI 2,10 2,10



TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,47

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS

1005640 m BANDA ELÁSTICA DE PVC

0029 Banda elástica de PVC o similar, de 22 cm de ancho, con bulbo tubular, colocado.


O01OA050 0,060 h Ayudante 14,85 0,89


P1000053M 1,000 m Banda elástica de P.V.C. 7,48 7,48



TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,85

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS


1006000 m2 SUMINISTRO Y COLOCACIÓN DE LOSETA HIDRÁULICA DE 15X15 CM

0030 Suministro y colocación de loseta hidráulica de 15x15 cm, incluso mortero deasiento y encachado de juntas, colocada.


O01OA050 0,120 h Ayudante 14,85 1,78


M1000009Q 0,180 h Compactador manual 8,11 1,46

P1000061M 1,000 m2 Loseta hidráulica 4,18 4,18



TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,75

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS

1006020 m BORDILLO DE HORMIGÓN PREFABRICADO

0031 Bordillo de hormigón prefabricado de 14x28 cm, incluso cimiento de hormigón tipoHM-15, colocado.


O01OA050 0,070 h Ayudante 14,85 1,04


P1000060M 1,000 m Bordillo de hormigón prefabricado de 14x28 cm sobre hormigón 4,06 4,06



TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,08

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con OCHO CÉNTIMOS

1006230 m TUBERÍA DE FUNDICIÓN DÚCTIL DN 350 MM

0032 Tubería de fundición dúctil DN 350 mm, tipo integral PHI recubierta en su interiorcon poliuretano, incluso p.p. de junta standard, codos y piezas especiales,colocada y probada

O01OA020 0,150 h Capataz 17,07 2,56

O01OA050 0,150 h Ayudante 14,85 2,23


M1000012Q 0,170 h Grúa automóv il 33,06 5,62

P1000230M 1,000 m Tubería de fundición dúctil DN 350 mm 109,83 109,83

P1000330M 0,167 ud Junta estándar para tubería FD DN 350 mm 10,19 1,70


TOTAL PARTIDA ..................................................... 131,55

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TREINTA Y UN EUROS con CINCUENTA Y CINCO CÉNTIMOS

110110118A m3 RELLENO DE TIERRA VEGETAL CON PRO EXCA

0033 Relleno de tierra vegetal con productos procedentes de la excavación.

O01OA050 0,036 h Ayudante 14,85 0,53



TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,57

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS




2020143_D ud COLECTOR DIN2463 DN150/350

0034 Colector construido mediante tubería de acero inoxidable DIN 2463, uniones yaccesorios- Servicio: Salida estación de bombeo- Longitud aproximada: 0.75 m- Diámetro principal: 350 mm- Ramales de entrada: 2 de DN 350, 1 de DN 150- Ramales de salida: 1 de DN 350- Material: acero inox. AISI 316 L




T316150 0,150 m Tubería AISI-316 DN150 47,54 7,13

B316150 1,000 ud Brida AISI-316 PN10 DN150 81,45 81,45

T316150_D 0,750 m Tubería AISI-316 DN350 75,06 56,30

B316150_D 3,000 ud Brida AISI-316 PN10 DN350 91,23 273,69

AISI316S 1,414 m Cordón de soldadura AISI-316 29,81 42,15



TOTAL PARTIDA ..................................................... 675,77

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS SETENTA Y CINCO EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS

2020423A m PVC DN 400 MM PN 16 ATM EN INTERIOR ACEQUIA

0035 Colocación de Tubería de PVC de 400 mm de diámetro nominal y PN 16 atm en elinterior de la acequia "El Sequial", grapada a los cajeros de la acqeuia, inclusoparte proporcional en concepto de uniones, codos, piezas especiales, suministroy colocación, totalmente colocada y probada, incluye las f ijaciones a pared.



MTTV400 1,050 m Tubería de PVC DN 400 mm PN 16 atm 139,66 146,64

PPTV400 0,300 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN400 150,00 45,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 236,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS TREINTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS


2030109 ud CODO 90º DIN2463 DN150

0036 Codo 90º de acero inoxidable DIN 2463 con parte proporcional de accesorios.- DN 150- Espesor: 2 mm- Material: acero inoxidable AISI 316 LAcabado:- Según Esp. Tec. 02.00.00.01




C90316172 1,000 ud Codo 90º AISI-316 DN200 124,10 124,10




TOTAL PARTIDA ..................................................... 202,30

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS DOS EUROS con TREINTA CÉNTIMOS

20401040 ud PASAMUROS AISI-316L DN200

0037 Carrete pasamuros de acero inoxidable, con brida loca en dos extremos y placade estanqueidad, de las siguientes características:- DN 200- Longitud:Materiales:- Carrete y placa de estanqueidad: AISI 316 L- Brida: aluminioAcabado:- Según Esp. Tec. 2.00.00.01



BAL200 2,000 ud Brida aluminio PN10 DN200 17,83 35,66






TOTAL PARTIDA ..................................................... 366,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS SESENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS




2130102_D ud MANÓMETRO

0038 Manómetro de esfera, totalmente instalado y probado, de las siguientescaracterísticas:- Marca: BOURDON o equivalente- Tipo: muelle tubular- Diámetro de esfera: 350 mm.Accesorios:- Válvula de aislamiento y purga- Manguito de conexión en acero, con rosca hembra de 1/2 "Acabado:- Según standard del fabricante



ACC0001 0,550 m Manometro muelle tubular 50,00 27,50



TOTAL PARTIDA ..................................................... 46,01

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y SEIS EUROS con UN CÉNTIMOS

3010200 m RED ELÉCTRICA EN M.T. ENTERRADA BAJO ACERA 3(1X240) AL 12/20 KV

0039 Red eléctrica de media tensión enterrada bajo acera, realizada con cablesconductores de 3(1x240)Al. 12/20 kV (resto de características técnicas según03.01.00.05), con aislamiento de dieléctrico seco, formados por: conductor dealuminio compacto de sección circular, pantalla sobre el conductor de mezclasemiconductora, aislamiento de etileno-propileno (EPR), pantalla sobre elaislamiento de mezcla semiconductora pelable no metálica asociada a una coronade alambre y contraespira de cobre y cubierta termoplástica a base de poliolef ina,en instalación subterránea bajo acera, en zanja de 60 cm de ancho y 100 cm deprofundidad, incluyendo excavación de zanja, asiento con 10 cm de arena de río, montaje de cables conductores, relleno con una capa de 25 cm de arena de río,instalación de placa cubrecables para protección mecánica, relleno con tierraprocedente de la excavación apisonada con medios manuales en tongadas de 10cm, colocación de cinta de señalización, sin incluir la reposición de acera, inclusosuministro y montaje de cables conductores, con parte proporcional de empalmespara cable, retirada y transporte a vertedero de los productos sobrantes de laexcavación y pruebas de rigidez dieléctrica, totalmente instalada, transporte,montaje y conexionado.



O01OA050 0,090 h Ayudante 14,85 1,34



MQ1000004 0,019 h Retroex cavadora de 0,50 m³ 27,62 0,52

MQ1000009 0,040 h Compactador manual 8,11 0,32

P15AH010 2,000 m Cinta señalizadora 0,13 0,26

P01DW090 1,000 ud Pequeño material 0,77 0,77

P01AA020 0,100 m3 Arena de río 0/6 mm. 15,70 1,57

P15AH020 1,000 m Placa cubrecables 1,60 1,60

PIEC16dc 1,050 m Tubo rigido PVC 25mm 40%acc 2,53 2,66

PUEM.1c 3,000 m Cable Al rígido 12/20 KV 1x240 16,95 50,85



TOTAL PARTIDA ..................................................... 70,62

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS


3010201 ud EMPALME SECO MT

0040 Juego empalmes para cable seco, según proyecto tipo NT-IMBT 1400/201/1.



PUEM.3a 1,000 u Empalme seco MT 1.605,96 1.605,96



TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.707,19

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL SETECIENTOS SIETE EUROS con DIECINUEVE CÉNTIMOS

3060004 m LÍNEA CU 3X6 S/CANLZ

0041 Línea de cobre monofásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kV formada por fa-se+neutro+tierra de 6 mm² de sección, colocada sin canalización, incluso parte proporcional depequeño material y piezas especiales, totalmente instalada, conectada y en correcto estado defuncionamiento, según Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.


MTEECBCU1X006 1,050 m Cable Cu rig RV 0,6/1kV 1x 6 0,56 0,59

MTEECBCU2X006 1,050 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 2x 6 0,92 0,97



TOTAL PARTIDA ..................................................... 3,43

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS




31101000 ud GRUPO ELECTRÓGENO 68 KVA

0042 GRUPO ELECTROGENO “ELECTRA MOLINS” tipo EMJ-68, ConstrucciónINSONORIZADO AUTOMATICO, de 68 kVA, 54,4 kW de potencia máxima enservicio de emergencia por fallo de red según ISO 8528 1. La potencia activa(kW) está sujeta a una tolerancia de ± 5% de acuerdo con las especificacionesdel fabricante del motor diesel. Formado por: MOTOR DIESEL “JOHN DEERE” tipo 4039TF008, de 61 kW a 1.500 r.p.m.,refrigerado por agua con radiador, arranque eléctrico. ALTERNADOR TRIFASICO “LEROY SOMER” de 68 kVA, tensión 400/230 V,frecuencia 50 Hz, sin escobillas, con regulación electrónica de tensión tipo AREPR-438. CUADRO AUTOMATICO tipo AUT-MP10E que realiza la puesta en marcha delgrupo electrógeno al fallar el suministro eléctrico de la red y da la señal al cuadrode conmutación para que se conecte la carga al grupo. Al normalizarse elsuministro eléctrico de la red, transfiere la carga a la red y detiene el grupo.Todas las funciones están controladas por un módulo programable conMICROPROCESADOR que simplif ica los circuitos y disminuye los contactosmecánicos, lográndose una gran f iabilidad de funcionamientoCARGADOR ELECTRONICO de baterías además del alternador de carga debaterías propio del motor diesel. UNA BATERIA de 12 V, 88 Ah, con cables, terminales y DESCONECTADOR. DEPOSITO DE COMBUSTIBLE de 225 l montado en la bancada, con detector denivel mínimo, indicador de nivel y tapón de llenado, debidamente conectado almotor. RESISTENCIA CALEFACTORA con termostato del líquido refrigerante paraasegurar el arranque del motor diesel en cualquier momento y permitir la conexiónrápida de la carga. CUBIERTA METALICA INSONORIZADA, adecuada para obtener un nivel depotencia acústica LWA de 92 dB(A), equivalente a un nivel medio de presiónacústica de 64 dB(A) a 10 m, de acuerdo con la Directiva 2000/14/CE de la UniónEuropea. Prevista para poder trabajar al aire libre. Dispone de puertaspracticables para acceso a las diferentes partes del grupo. Silenciador conflexible y tubo de escape montado en el grupo. Todos estos elementos montados sobre bancada metálica con antivibratorios desoporte de las máquinas y debidamente conectados entre sí. El grupo se suministra con líquido refrigerante al 50% de anticongelante, deacuerdo con la especif icación del fabricante del motor diesel, para proteccióncontra la corrosión y cavitación. Se suministra asimismo con el cárter lleno deaceite. El grupo incluye protecciones de los elementos móviles (correas, ventilador,etc.), cumpliendo con las directivas de la Unión Europea de seguridad demáquinas 98/37/CE, baja tensión 73/23/CEE y compatibilidad electromagnética89/336/CEE. El grupo lleva el marcado “CE” y se facilita el certif icado de conformidadcorrespondiente.


O01OB220 8,000 h Ayudante electricista 14,85 118,80

MQCAMGRUA30 2,990 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00 263,12

MTEE1101000 1,000 ud Grupo electrógeno 68 kVA 20.100,00 20.100,00


%CI 6,000 % Costes indirectos 20.621,20 1.237,27

TOTAL PARTIDA ..................................................... 21.858,48

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIUN MIL OCHOCIENTOS CINCUENTA Y OCHO EUROS con CUARENTA Y OCHO CÉNTIMOS


31101001 ud GRUPO ELECTRÓGENO 21 KVA

0043 GRUPO ELECTROGENO "ELECTRA MOLINS" tipo EMZ-21, ConstrucciónINSONORIZADO AUTOMATICO, de 21 kVA, 16,8 kW de potencia máxima enservicio de emergencia por fallo de red según ISO 8528 1. La potencia activa(kW) está sujeta a una tolerancia de ± 5% de acuerdo con las especif icacionesdel fabricante del motor diesel. Formado por:MOTOR DIESEL "DEUTZ" tipo F3L 2011 de 20 kW, a 1.500 r.p.m., refrigerado poraire, arranque eléctrico.ALTERNADOR TRIFASICO “LEROY SOMER” de 21 kVA, tensión 400/230 V,frecuencia 50 Hz, sin escobillas, con regulación electrónica de tensión tipo AREPR-438.CUADRO AUTOMATICO tipo AUT-MP10E que realiza la puesta en marcha delgrupo electrógeno al fallar el suministro eléctrico de la red y da la señal al cuadrode conmutación para que se conecte la carga al grupo. Al normalizarse elsuministro eléctrico de la red, transfiere la carga a la red y detiene el grupo.Todas las funciones están controladas por un módulo programable conMICROPROCESADOR que simplifica los circuitos y disminuye los contactosmecánicos, lográndose una gran fiabilidad de funcionamientoCARGADOR ELECTRONICO de baterías además del alternador de carga debaterías propio del motor diesel.INTERRUPTOR AUTOMÁTICO, tetrapolar, magnetotérmico de protección a la salidadel alternador.UNA BATERIA de 12 V, 92 Ah, con cables, terminales y DESCONECTADOR. DEPOSITO DE COMBUSTIBLE de 230 l montado en la bancada, con detector denivel mínimo, indicador de nivel y tapón de llenado, debidamente conectado almotor. RESISTENCIA CALEFACTORA del motor alimentada por la red, que facilita elarranque en ambientes fríos. CUBIERTA METALICA INSONORIZADA, adecuada para obtener un nivel depotencia acústica LWA de 89 dB(A), equivalente a un nivel medio de presiónacústica de 61 dB(A) a 10 m, de acuerdo con la Directiva 2000/14/CE de la UniónEuropea. Prevista para poder trabajar al aire libre. Dispone de puertaspracticables para acceso a las diferentes partes del grupo. Silenciador conflexible y tubo de escape montado en el grupo. Todos estos elementos montados sobre bancada metálica con antivibratorios desoporte de las máquinas y debidamente conectados entre sí. El grupo incluye protecciones de los elementos móviles (correas, etc.),cumpliendo con las directivas de la Unión Europea de seguridad de máquinas98/37/CE, baja tensión 73/23/CEE y compatibilidad electromagnética 89/336/CEE. El grupo lleva el marcado “CE” y se facilita el certif icado de conformidadcorrespondiente.



MQCAMGRUA30 2,990 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00 263,12

MTEEI1101001 1,000 ud Grupo electrógeno 21 KVA 14.350,00 14.350,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 15.763,48

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINCE MIL SETECIENTOS SESENTA Y TRES EUROS con CUARENTA Y OCHO CÉNTIMOS




31200090 m CANALIZACIÓN RED POTENCIA B.T. Y/O MT Y/O SEÑAL 3 TUBOS

0044 Ejecución de canalizaciones enterradas bajo acera o calzada para colocación decables de potencia BT y/o MT y/o control, formada por 3 tubos corrugados doblepared de diámetro 160 mm hormigonados con HM-15, testigo cerámico o placanormalizada de PVC, cinta atención cable, incluso excavación de zanja desección indicado en planos con medios mecánicos en terrenos medios y tendidoy relleno con tierra apisonada procedente de excavación.


O01OA050 0,250 h Ayudante 14,85 3,71




MTEEPVC160FLX 3,300 m Tubo corrugado con doble pared de PVC 160 mm 6,80 22,44




TOTAL PARTIDA ..................................................... 45,66

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y CINCO EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS

31200091 m CANALIZACIÓN RED POTENCIA B.T. Y/O MT Y/O SEÑAL 9 TUBOS

0045 Ejecución de canalizaciones enterradas bajo acera o calzada para colocación de cables de poten-cia BT y/o MT y /o control, formada por 9 tubos corrugados doble pared de diámetro 160 mm hor-migonados con HM-15, testigo cerámico o placa normalizada de PVC, cinta atención cable, inclu-so excavación de zanja de sección indicado en planos con medios mecánicos en terrenos me-dios y tendido y relleno con tierra apisonada procedente de excavación.


O01OA050 0,400 h Ayudante 14,85 5,94




MTEEPVC160FLX 9,900 m Tubo corrugado con doble pared de PVC 160 mm 6,80 67,32




TOTAL PARTIDA ..................................................... 106,95

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SEIS EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS

4010792 ud CONTROLADOR NIVEL FLOTADOR

0046 Regulador de nivel, tipo boya, con alojamiento del regulador fabricado enpolipropileno y cable revestido especial de PVC, los componentes plásticossoldados y asegurada la unión mediante tornillos, son cola, exterior liso, cablehasta 15 m con capacidad para soportar 60ºC en funcionamiento, grado deprotección eléctrica IP68 200 mm, interruptor 250 V AC 10 A ó 30 V DC 5 A, pesoaproximado 2 kg. Totalmente instalada y probada.



P4010792 1,000 ud Controlador niv el flotador 89,00 89,00

P4010793 1,000 ud Accesorios 36,23 36,23



TOTAL PARTIDA ..................................................... 182,67

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO OCHENTA Y DOS EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS


A05008 m2 MALLAZO 15*15*8

0047 Mallazo 15*15*8 colocado en obras de hormigón.



P01024 1,000 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 4,36



TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,29

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con VEINTINUEVE CÉNTIMOS

AA2090216 ud BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE

0048 Grupo motobomba centrifuga de las siguientes caracteristicas:- marca: Flygt o equivalente- modelo: NP 3153.181 MT 50 Hz ó similar- ejecucion: sumergible- instalacion: f ija- f luido a bombear: agua residual- caudal: 88 l/s.- altura manometrica: 7,10 m.c.a.- diámetro impulsor: 235 mm- salida de voluta: DN100 mmmateriales:- carcasa: fundición GG-25- rodete: fundición GG-25- eje: acero inoxidable AISI 431accionamiento: motor eléctrico- potencia: 9 kw- velocidad: 1.460 rpm.acabado:- segun standard del fabricanteresto de caracteristicas según especificación técnica 02.01.01.01

AABCS03615 1,000 ud Bomba centrifuga horizontal 88 l/s 7,1 mca 7.756,87 7.756,87






TOTAL PARTIDA ..................................................... 8.632,14

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO MIL SEISCIENTOS TREINTA Y DOS EUROS con CATORCE CÉNTIMOS




AA2090216_DD ud BOMBA CENTRIFUGA HORIZONTAL 41.8 L/S 5.68 MCA

0049 Grupo motobomba centrifuga de las siguientes caracteristicas:- marca: Flygt o equivalente- modelo: NP 3102.181 MT 50 Hz ó similar- ejecucion: sumergible- instalacion: fija- fluido a bombear: agua residual- caudal: 41 l/s.- altura manometrica: 5.68 m.c.a.- diámetro impulsor: 187 mmmateriales:- carcasa: fundición GG-25- rodete: fundición GG-25- eje: acero inoxidable AISI 431accionamiento: motor eléctrico- potencia: 3.1 kw- velocidad: 1.440 rpm.acabado:- segun standard del fabricanteresto de caracteristicas según especif icación técnica 02.01.01.02

AABCS03615_D 1,000 ud Bomba centrifuga horizontal 41.8 l/s 5.68 mca 3.998,75 3.998,75






TOTAL PARTIDA ..................................................... 4.648,53

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO MIL SEISCIENTOS CUARENTA Y OCHO EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS

AAA2090402 ud ZÓCALO 150/DN150

0050 Zócalo 150 para descarga de la bomba centrífuga sumergible totalmente colocadode las siguientes características:- diámetro de la conexión: DN 150- material: GG25Resto de características según EN 1092-2 (tab. 9) PN 16 y ANSI B16.1-89; TAB.5



AAAP2090402_D 1,000 ud Zócalo 150/DN150 400,95 400,95




TOTAL PARTIDA ..................................................... 494,18

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS NOVENTA Y CUATRO EUROS con DIECIOCHO CÉNTIMOS


AAB2020132_D m CONDUCTO AISI-316L DN150, EMBRIDADO

0051 Conducto construido mediante tubería de acero inoxidable DIN 2463, inclusouniones y accesorios, de las siguientes características:-servicio:- DN 150- material: acero inox. AISI 316 Lacabado:- segun esp. tec. 2.00.00.01





B316150 0,750 ud Brida AISI-316 PN10 DN150 81,45 61,09



TOTAL PARTIDA ..................................................... 128,89

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTIOCHO EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS

AAB2020132_D2 m CONDUCTO AISI-316L DN350, EMBRIDADO

0052 Conducto construido mediante tubería de acero inoxidable DIN 2463, inclusouniones y accesorios, de las siguientes características:-servicio:- DN 350- material: acero inox. AISI 316 Lacabado:- segun esp. tec. 2.00.00.01




T316150_D 1,000 m Tubería AISI-316 DN350 75,06 75,06

B316150_D 0,750 ud Brida AISI-316 PN10 DN350 91,23 68,42



TOTAL PARTIDA ..................................................... 165,82

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SESENTA Y CINCO EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS




AS23231 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN90

0053 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN90 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.




PPTV090 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN90... 50,00 50,00

PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 173,12

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SETENTA Y TRES EUROS con DOCE CÉNTIMOS










TOTAL PARTIDA ..................................................... 188,81

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO OCHENTA Y OCHO EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS










TOTAL PARTIDA ..................................................... 208,82

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS OCHO EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS











TOTAL PARTIDA ..................................................... 247,31

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS CUARENTA Y SIETE EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS










TOTAL PARTIDA ..................................................... 314,82

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS CATORCE EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS













TOTAL PARTIDA ..................................................... 387,30

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS OCHENTA Y SIETE EUROS con TREINTA CÉNTIMOS










TOTAL PARTIDA ..................................................... 511,15

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS ONCE EUROS con QUINCE CÉNTIMOS






PPTV400 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN400 150,00 150,00




TOTAL PARTIDA ..................................................... 710,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS DIEZ EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS


C1.01.5 m3 ARENA PARA PROTECCIÓN DE TUBERÍA

0061 ARENA PARA PROTECCIÓN DE TUBERIAS, COLOCADA, EXTENDIDA YNIVELADA ENSOLERAS Y RETACADA Y APISONADA EN CUBRIMIENTOS.




P1000002M 1,800 t Arena 5,71 10,28


TOTAL PARTIDA ..................................................... 11,26

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de ONCE EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS

CAP.01aH6 m REPOSICIÓN DE ACEQUIA DE HORMIGÓN

0062 Acequia de hormigon para reposición de riegos con solera y alzados de hormigónHM-20 de consistencia blanda y tamaño máximo de 40 mm, de dimensiones(ancho: mín 0.9 m , profundidad mín: 0.8 m, espesor de cajeros: mín 0.25 m)incluso excavación y posterior relleno con tierras propias de la excavación,incluso regularización y compactación de la superficie de asiento, totalmenteterminado, incluso capa de hormigon de limpieza de 10 cm de espesor H-15 deconsistencia plastica y tamaño máximo 40 mm.


O01OA050 0,400 h Ayudante 14,85 5,94


C133A0K0 0,150 h Pisón v ibrante, Placa A=60 cm 7,00 1,05

C1315010 0,100 h Retroex cav adora pequeña 30,00 3,00




P01UC030 2,000 kg Puntas 20x 100 1,00 2,00


MMET13be 14,000 Ud Amtz pl met encf 30x50cm 100us 0,08 1,12



TOTAL PARTIDA ..................................................... 76,50

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y SEIS EUROS con CINCUENTA CÉNTIMOS

D01006 m2 ARRANQUE DE PAVIMIENTO DE ADOQUIN

0063 Arranque de pavimento de adoquin de cualquier tipo con transporte a vertederode los productos sobrantes y recuparación de material reutilizable.


M01002 0,080 h Compresor con dos martillos 3,92 0,31

M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45




TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,98

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS




D01007 m2 ARRANQUE DE LOSETA HIDRÁULICA

0064 Arranque de loseta hidráulica o baldosa con transporte de productos sobrantes avertedero y recuperación de material reutilizable.



M01007 0,060 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,84




TOTAL PARTIDA ..................................................... 3,81

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS

D01008 m ARRANQUE DE BORDILLO

0065 Arranque de bordillo de todo tipo, incluso base de hormigón con transporte deproductos sobrantes a vertedero y recuperación de material reutilizable.



M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45




TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,81

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS

D01009 m ARRANQUE DE RIGOLA

0066 ARRANQUE DE RIGOLA INCLUSO BASE DE HORMIGON CON TRANSPORTE DEPRODUCTOS SOBRANTES A VERTEDERO.



M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45



TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,68

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS

D01020 ud DESMONTAJE Y CEGADO DE POZOS

0067 Desmontaje y cegado de pozos con hormigón de limpieza de resistencia a lacompresión simple de 15 MPa, inlcuso transporte de los productos sobrantes avertedero.




M01007 0,200 h Camion de 10 a 15 T 30,65 6,13


M01031 0,330 h Compresor y v ibrador neumático 3,00 0,99



TOTAL PARTIDA ..................................................... 105,60

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCO EUROS con SESENTA CÉNTIMOS


D02009 m3 EXCAV. A MANO BAJO CONDUCCIONES

0068 Excavación manual en calas bajo conducciones y servicios existentes, inclusocarga y transporte de los productos sobrantes a vertedero.


M01007 0,100 h Camion de 10 a 15 T 30,65 3,07

P1000002M 0,100 t Arena 5,71 0,57

P1000093M 1,000 m3 Canon de v ertido 0,70 0,70



TOTAL PARTIDA ..................................................... 23,66

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTITRES EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS

D04001 ud CATA DE 1X1X1,5 M

0069 Cata de dimensiones aproximadas de 1x1x1.5 m para localización de servcios,incluida excavación manual o mecánica, relleno con suelo seleccionadoprocedente de préstamo (según PG3), base de hormigón de resistencia acompresión 15 MPa de hasta 0,50 m de espesor e incluso reposición depavimento existente.


O01OA050 2,250 h Ayudante 14,85 33,41


M01007 0,016 h Camion de 10 a 15 T 30,65 0,49



C13350C0 0,017 h Rodillo v ibratorio autopropulsado, 12-14T 52,92 0,90

C1311120 0,017 h Pala cargadora sobre neumáticos 43,30 0,74



U291.052 1,150 m3 Suelo seleccionado préstamos 4,92 5,66

U03VC040 0,120 t M.B.C. TIPO S-20 DESGASTE ÁNGELES<25 19,51 2,34

U03VC125 0,006 t FILLER CALIZO EN MBC 58,20 0,35

U03VC100 0,006 t BETÚN ASFÁLTICO B 80/100 EN M.B.C 220,00 1,32



TOTAL PARTIDA ..................................................... 128,96

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTIOCHO EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS




D04002 m APEO SOPORTE Y MANTENIMIENTO

0070 Apeo para soporte y mantenimiento de servicios, entre bordes de excavaciónpara luces variables de 1 a 6 m, incluso p.p. de demolición, excavación yhormigón en estribos de apoyo, reposición de pavimentos, viga metálica y amarredel servicio a la misma mediante tirantes, así como la posterior reposición a susituación primitiva.


O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85


M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45


M01005 0,500 h Camión grúa hasta 20 T 35,20 17,60


P01004 0,050 m3 Agua......................... 0,51 0,03





TOTAL PARTIDA ..................................................... 92,11

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y DOS EUROS con ONCE CÉNTIMOS

D10106 m TUBERÍA PVC CORRUGADA 400 R-8

0071 Colector de saneamiento enterrado de pvc de pared corrugada doble color teja yrigidez > 8 kn/m²; con un diámetro 400 mm. y con unión por junta elástica.colocado en zanja, sobre una cama de gravín (no incluido) debidamentecompactada y nivelada. con p.p. de medios auxiliares y sin incluir la excavación niel tapado posterior de las zanjas, incluso pruebas.



PURA7000582 0,007 kg Bote 1 kg lubricante 5,96 0,04

P08106 1,050 m Tubería PVC Corrugada DN 400 R-8 46,38 48,70



TOTAL PARTIDA ..................................................... 55,47

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS





P081066 1,050 m Tubería PVC Corrugada 600 R-8 88,80 93,24




TOTAL PARTIDA ..................................................... 107,35

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SIETE EUROS con TREINTA Y CINCO CÉNTIMOS






P081068 1,050 m Tubería PVC Corrugada 800 R-8 142,73 149,87




TOTAL PARTIDA ..................................................... 167,37

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SESENTA Y SIETE EUROS con TREINTA Y SIETE CÉNTIMOS






P08108 1,050 m Tubería PVC Corrugada DN 500 R-8 79,55 83,53



TOTAL PARTIDA ..................................................... 92,39

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y DOS EUROS con TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS




D12019A2 ud P.R. 120 BASE F. LADR. Y ELEMENTOS PREF. 4 M TIPO A

0075 Pozo registro de diámetro 1,2 m prefabricado tipo A, con base de fábrica deladrillo de 1 pie y con anillos de hormigón armado, de hasta 4 m de profundidad,incluso excavación, hormigón de relleno, marco y tapa de fundición dúctilnormalizada abertura ostra, con pasador antirrobo completamente terminado.



O01OA050 3,700 h Ayudante 14,85 54,95


P05001 1,844 m3 Hormigon resistencia >=10 MPa. 41,94 77,34

A04004 2,570 m2 Enlucido mortero M-700 16,18 41,58

A05005 4,650 m2 Fabr. ladrillo perforado 1 pie 27,31 126,99

P12021 1,000 ud Cono para pozo 120/70x70 cm HA 121,31 121,31

P12022 3,000 ud Anillo para pozo 120x75 cm HA 96,31 288,93

P01003 3,240 m Junta ex pansiv a 2,96 9,59

P12005 1,000 ud Marco y tapa abertura ostra 122,00 122,00

P01024 2,380 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 10,38

P12025 9,000 ud Pate de polipropileno 4,56 41,04

A04001 0,900 m3 Mortero M-250 58,52 52,67

M01007 1,026 h Camion de 10 a 15 T 30,65 31,45

M01040 1,400 h Camion grua hasta 5 T 45,50 63,70

M01008 0,410 h Camion hormigonera 6 m3 30,00 12,30




TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.277,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL DOSCIENTOS SETENTA Y SIETE EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS


D12019A2_D ud POZO REGISTRO

0076 Pozo registro de diámetro 1,2 m, HM20 de hasta 4 m de profundidad, inclusoexcavación, hormigón de relleno, marco y tapa de fundición dúctil normalizadaabertura ostra, con pasador antirrobo, pates acceso, completamente terminado.



O01OA050 3,700 h Ayudante 14,85 54,95






P12022 3,000 ud Anillo para pozo 120x75 cm HA 96,31 288,93



P01024 2,380 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 10,38


A04001 0,900 m3 Mortero M-250 58,52 52,67

M01007 1,026 h Camion de 10 a 15 T 30,65 31,45






TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.277,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL DOSCIENTOS SETENTA Y SIETE EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

D120212 ud P.R. 1,00 M PREF. 2 M TIPO B

0077 Pozo registro de diámetro 1,00 m tipo B (pasante), prefabricado con anillos dehormigón armado sobre la tubería, hasta 2 m de profundidad, incluso excavación,formación de la base del pozo mediante hormigón, marco y tapa de fundicióndúctil normalizada abertura ostra, con pasador antirrobo completamenteterminado.



O01OA050 2,300 h Ayudante 14,85 34,16


P12021A 1,000 ud Cono para pozo 100/60x70 cm HA 102,35 102,35



P01024 2,980 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 12,99


A04001 0,300 m3 Mortero M-250 58,52 17,56







TOTAL PARTIDA ..................................................... 727,26

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS VEINTISIETE EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS




D12025A ud P.R. 120 BASE F. LADR. Y ELEMENTOS PREF. 2 M TIPO A

0078 Pozo registro de diámetro 1,2 m prefabricado tipo A, con base de fábrica deladrillo de 1 pie y con anillos de hormigón armado, de hasta 2 m de profundidad,incluso excavación, hormigón de relleno, marco y tapa de fundición dúctilnormalizada abertura ostra, con pasador antirrobo completamente terminado.



O01OA050 2,700 h Ayudante 14,85 40,10








P01024 2,380 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 10,38


A04001 0,300 m3 Mortero M-250 58,52 17,56

M01007 0,826 h Camion de 10 a 15 T 30,65 25,32







TOTAL PARTIDA ..................................................... 812,26

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHOCIENTOS DOCE EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS

D13003 ud SUMIDERO MEDIANO (540X260 MM)

0079 Sumidero rectangular sifónico de 540x260 mm de dimensiones interiores, conmarco y rejilla de fundición dúctil normalizada, con poceta sifónica prefabricadade PVC según norma, con juntas de mortero M-450, incluso conexión aacometida, demoliciones, excavaciones, agotamiento, obras de fábrica y tierra,completamente terminado


O01OA050 2,500 h Ayudante 14,85 37,13


M01007 0,065 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,99


P02009 0,080 m3 Material granular 60/90 7,14 0,57


P12003 1,000 ud Marco y reja abatible 54x26 cm 27,00 27,00

P12006 1,000 ud Poceta de clapeta 45,5x 20x40 cm 105,00 105,00

A04002 0,020 m3 Mortero M-450 74,72 1,49

P10009 13,000 ud Ladrillo macizo 24X11,5X9 cm 0,09 1,17



TOTAL PARTIDA ..................................................... 285,54

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS OCHENTA Y CINCO EUROS con CINCUENTA Y CUATRO CÉNTIMOS


D15008 ud ACONDICIONAMIENTO ARQUETA 40X40

0080 Acondicionamiento de arqueta de registro existente de 40x40 cm, inclusoconexióna acometida, demoliciones, agotamiento, obras de tierra y fábrica,totalmente terminada y en funcionamiento.


O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85



M01007 0,100 h Camion de 10 a 15 T 30,65 3,07



P10002 47,000 ud Ladrillo hueco 25x12x 7 0,08 3,76

A04001 0,040 m3 Mortero M-250 58,52 2,34


A04002 0,020 m3 Mortero M-450 74,72 1,49



TOTAL PARTIDA ..................................................... 92,39

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y DOS EUROS con TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS

D15009 ud CONEX. IMBORNAL A POZO DE REGISTRO

0081 Conexión de imbornal existente a pozo de registro o colector, incluso embocaduray reposición de tubería existente, completamente terminada.


O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85



M01003 0,100 h Equipo ox icorte 12,50 1,25

M01007 0,050 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,53

E000017 0,100 m3 MORTERO 1:4 DE 350 Kgs. 65,73 6,57



TOTAL PARTIDA ..................................................... 64,15

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y CUATRO EUROS con QUINCE CÉNTIMOS

D15010 ud CONEX. ALCANTARILLADO A POZO DE REGISTRO

0082 Conexión de alcantarillado o acometida domiciliaria a pozo de registro o colector,incluso embocadura y reposición de tubería existente, completamente terminada.


O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85



M01003 0,100 h Equipo ox icorte 12,50 1,25

M01007 0,050 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,53

E000017 0,150 m3 MORTERO 1:4 DE 350 Kgs. 65,73 9,86



TOTAL PARTIDA ..................................................... 69,42

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y NUEVE EUROS con CUARENTA Y DOS CÉNTIMOS




D19051 m REPOSICIÓN DE CONDUCCIÓN DE RIEGO

0083 Reposición de conducción de riego, incluso excavación, tuberías de PVC y depolietileno y p.p. de conexión y desconexión.

A02002 0,300 M3 EXCAVACION ZANJAS O POZOS A MANO 21,62 6,49

A02004 0,400 M3 TRANSPORTE 7,5-15 km 1,99 0,80

P09063 1,500 m TUB. P.E. 20 mm 4 atm B.D. 0,18 0,27




TOTAL PARTIDA ..................................................... 27,56

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTISIETE EUROS con CINCUENTA Y SEIS CÉNTIMOS

D20001 m2 PAVIMENTO CARRIL-BICI ROJO

0084 Pavimento de carril-bici compuesto por 15 cm de subbase granular, 15 cm dehormigón de resistencia mínima a la compresión simple de 15 MPa, loseta 20 x 20antideslizante roja y pintado con dos bandas de pintura alcídica de 10 cm,completamente finalizado.


O01OA050 0,150 h Ayudante 14,85 2,23





P10020 1,050 M2 BALDOSA 20X20X3 ROJA 4,34 4,56


A04002 0,010 m3 Mortero M-450 74,72 0,75

P01021 0,050 kg Pintura Alcidea 1,60 0,08

M01043 0,001 h Pintadora mecánica 25,63 0,03



TOTAL PARTIDA ..................................................... 31,06

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y UN EUROS con SEIS CÉNTIMOS

D20003 m2 TIERRA MORTERENCA SOBRE GRAVILLA

0085 Piso de tierra morterenca sobre gravilla, incluso geotextil no tejido de 100 g/m2.


O01OA050 0,030 h Ayudante 14,85 0,45


P03006 0,020 t Arido calizo 25-40 6,46 0,13

P03002 0,020 t Arena machaqueo 0-6 7,23 0,14

M01019 0,010 h Apisonadora estática 25,12 0,25

M01016 0,001 h Motoniv eladora 14 T 47,04 0,05

M01006 0,001 h Camión cuba de agua 32,25 0,03

GEO0946 1,100 m2 Lamina geotex til 100 g/m2 0,80 0,88



TOTAL PARTIDA ..................................................... 3,08

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con OCHO CÉNTIMOS


D20004 m2 PAV. ACERA BALDOSAS ESPECIALES

0086 Pavimento de aceras con baldosa especial de color decorativa, sin incluir la basede hormigón.


O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43

P10023 1,100 m2 Baldosa decorativ a color 4,82 5,30

A04002 0,040 m3 Mortero M-450 74,72 2,99



TOTAL PARTIDA ..................................................... 25,89

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTICINCO EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS

D20008 m2 PAVIMENTO ADOQUÍN PREF. 20X10X8

0087 Pavimento de adoquín prefabricado de 20x10x8 cm y resistencia 350 kg/cm2sobre base de arena silícea, incluso recebado y compactado.

P10025 1,020 M2 ADOQUIN GRIS PREF. 8X10X20 MONOC 9,77 9,97

P03002 0,060 t Arena machaqueo 0-6 7,23 0,43

M01017 0,100 h Compactadora de bandeja 2,52 0,25





TOTAL PARTIDA ..................................................... 35,22

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CINCO EUROS con VEINTIDOS CÉNTIMOS

D20009 m2 PAV. PIEDRA CALIZA ABUJARDADA

0088 PAVIMENTO DE PIEDRA CALIZA DE 4 cm DE ESPESOR, ABUJARDADA, SOBREMORTERO DE CEMENTO, COLOCADO EN OBRA.


O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85

P10026 1,100 m2 Piedra caliza 4 cm abujardada 21,31 23,44

A04002 0,040 m3 Mortero M-450 74,72 2,99



TOTAL PARTIDA ..................................................... 53,31

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS

D20010 m2 PAVIMENTO HORMIGÓN IMPRESO

0089 Pavimento de hormigón impreso, tamaño máximo de árido 20 mm, resistenciacaracterística 200 kg/cm2, incluso parte proporcional de colorante, endurecedor,sellador de superficie y estampado.


O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85


P01022 0,050 m2 Molde de pav imento impreso 151,00 7,55

P01023 1,000 kg Colorante de pav imento impreso 1,60 1,60



TOTAL PARTIDA ..................................................... 42,62

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y DOS EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS




D24010 ud DESMONTAJE Y REPOSICIÓN DE COLUMNA

0090 DESMONTAJE Y REPOSICION DE COLUMNA O BACULO DE ALUMBRADO PUBLI-CO, INCLUSO P.P. DE CIMENTACION, ARQUETA DE CONEXION, CONDUCCIONY CABLEADO,


O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85


M01007 0,164 h Camion de 10 a 15 T 30,65 5,03



P09014 1,000 m Tubería PVC 110 mm y 6 atm 2,22 2,22

P14009 4,000 ud Perno anclaje 1" y 1,10 m 6,61 26,44


A04003 0,010 m3 Mortero M-700 108,07 1,08

P14002 1,000 ud Marco y tapa aluminio 40x 40 34,86 34,86



TOTAL PARTIDA ..................................................... 268,92

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS SESENTA Y OCHO EUROS con NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS

DP20201A m3 RELLENO CON SUELO SELECCIONADO PROCEDENTE DE PRÉSTAMO

0091 Terraplenado y compactación de suelo seleccionado procedente de prestamo,con compactación del 98% PM.



C1331200 0,017 h Motoniv eladora de tamaño mediana 52,35 0,89

C13350C0 0,017 h Rodillo v ibratorio autopropulsado, 12-14T 52,92 0,90

C1311120 0,017 h Pala cargadora sobre neumáticos 43,30 0,74

U291.052 1,150 m3 Suelo seleccionado préstamos 4,92 5,66

B0111000 0,025 m3 Agua 0,87 0,02



TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,03

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con TRES CÉNTIMOS

E01066 m3 ENCACHADO DE PIEDRA

0092 m3 Encachado de piedra, con áridos menores de 25 cm y mayores de 5 cm, paraasiento de cimientos, rellenos de trasdós y mejora del terreno, según PG-3,estudio geotécnico y planos.


P01011 1,200 M3 Material <25 cm y >5 cm.... 4,85 5,82

M00052 0,080 h Retroex cavadora cuchara 0.3 m3 14,56 1,16

M00039 0,080 h Dumper 2500 Kg hidráulico.... 4,30 0,34




TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,28

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS


E02060 m2 TRAT. SUPERFICIAL ENDURECEDOR HORMIGÓN

0093 m2 Tratamiento superficial antideslizante endurecedor de pavimento continuo dehormigón, tipo SIKAFLOOR 89 ó equivalente, a base de resinas epoxi, exento dedisolventes, diluible en agua y tixotrópico, colores gris, rojo, verde o beige,aplicado en capas sucesivas hasta alcanzar un espesor máximo de 0,25 mm,previo rascado de la lechada superf icial mediante cepillos metálicos y limpieza dela superficie, así como nivelación de zonas irregulares o porosas con Sika Floor81 EPOCEM ó equivalente.

P02074 0,400 KG Pintura protección epox i.res. 7,28 2,91





TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,57

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS

E044445_D ud REDUCCIÓN DN150/350 MM, SCH 10 S

0094 Ud. Reducción DN150/350 en acero inoxidable AISI-316 SCHEDULE 10SdeTubacero o equivalente. Incluso transporte, montaje y pruebas, totalmentecolocada.

P06454875 1,000 Ud Reducción BB 10''-8'', Sch 10 S 69,65 69,65





TOTAL PARTIDA ..................................................... 95,46

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y SEIS CÉNTIMOS

E0600066 ud CARRETE DE DESMONTAJE DN: 150 MM

0095 Ud. Carrete de desmontaje DN150 mm, PN16, según ET 02.00.00.08, accesoriosde montaje, transporte, instalación completa y p.p. de pruebas.

P060000 1,000 Ud Carrete desmontaje DN:150 mm PN-16 201,88 201,88





TOTAL PARTIDA ..................................................... 244,15

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS CUARENTA Y CUATRO EUROS con QUINCE CÉNTIMOS




E060111H ud MANGUITO ANTIVIBRATORIO DN150 MM, PN 10 ATM

0096 Ud. Manguito antivibratorio DN150mm PN10, según ET 09.02.00.01, incluyetransporte, montaje y pruebas.

P065223 1,000 Ud Manguito antiv ibratorio DN 150 mm, PN 16 atm 58,36 58,36





TOTAL PARTIDA ..................................................... 74,27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y CUATRO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS

E06066G ud VENTOSA TRIFUNCIONAL DN 50 MM

0097 Ud. Ventosa trifuncional para aguas residuales, de 50mm diámetro paraacoplamiento a tubería de diámetro 350mm, PN10, con partes interiores en aceroinoxidable, incluso p.p. en uniones, totalmente instalada y probada.

P06082L 1,000 Ud Ventosa trifuncional D:50 mm 817,79 817,79





TOTAL PARTIDA ..................................................... 891,66

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHOCIENTOS NOVENTA Y UN EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS


E06075 ud ARQUETA PARA VENTOSA

0098 Ud. de arqueta de registro de 1 mts. de diametro interior y profundidad hasta 1,50mts. con solera en hormigón HM-20, sobre 10 cm de hormigón de limpieza y 15 cmde zahorras artif iciales. El alzado de la arqueta será de fabrica de ladrillo panal yenlucido interior de mortero, incluso refuerzo de apoyo bajo tubería en hormigónHM-20, tapa y marco de fundicion circular modelo pamrex D-400 explotación oequivalente de 60 cm. de diametro y aro en hormigon armado HA-35/B/20/IIaIncluso relleno de arena procedente de machaqueo, pates de polipropileno,disposición de acero para agarre solera-alzados, compactado de las zahorrasartif iciales al 100% del proctor modif icado. Resto de medidas y característicasdescritas en planos.



M00060 0,250 h Compactador manual 6,47 1,62

M00017 0,300 h Vibrador elect. rdto= 5 m3/H. 5,11 1,53

P02063 188,000 ud Ladrillo h.doble 25x 12x 9... 0,14 26,32

P02048 2,300 ud Suplemento hidrof. e imperm.. 0,12 0,28

P01HM010 1,090 m3 Hormigón HM-20/P/20/I central 46,00 50,14



E000017 0,050 m3 MORTERO 1:4 DE 350 Kgs. 65,73 3,29

P01HA050 0,180 m3 Hormigón HA-35/P/20/IIa central 70,32 12,66

P02004 60,000 Kg Acero redondo normal......... 0,52 31,20

P06092C 1,000 ud Tapa y marco fund. PAMREX o equiv . 188,08 188,08

P03229 2,000 ud Pate Polipropileno. 6,46 12,92




TOTAL PARTIDA ..................................................... 581,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS OCHENTA Y UN EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

E06208H_D ud DESAGÜE DE CONDUCCIÓN DN 200 MM

0099 Ud desagüe para conducción de saneamiento de polímero orientado Dext 200 mm,constituido por los siguientes elementos: TE EEE 350-350-200 mm, de presiónnominal PN 10 atmósferas de uralita o equivalente, válvula de compuerta conasiento elástico y unión por enchufes para tubos de pvc/pe, PN 10 atm. Inclusoparte proporcional de juntas, codos, tornillería, uniones. Totalmente terminado yprobado.



M00039 0,050 h Dumper 2500 Kg hidráulico.... 4,30 0,22

M00047 1,000 h Retroex cav adora mix ta 32,38 32,38

M00093 1,000 h Camión-grua 28,85 28,85


P06554G 1,000 ud Te fundición EEE 160-160-160 mm i juntas 94,34 94,34

P0554F 1,000 ud Válv ula compuerta EE 150-160 mm PVC/PE 295,00 295,00

P05558F 10,000 m Tub. PEAD Dex t 160 mm, PE 100, PN 10 16,11 161,10

P06145 1,000 ud Repercusión tornillería AISI-304 75,00 75,00




TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.012,61

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL DOCE EUROS con SESENTA Y UN CÉNTIMOS




E066668U ud VÁLVULA DE RETENCIÓN DE BOLA DN 150, PN 10 ATM

0100 Ud. Válvula de retención de bola DN: 150mm, PN10 según ET 02.00.00.15. Incluyetransporte, montaje y pruebas necesarias.

P06666Y 1,000 Ud Válv ula de retención de bola DN 150 mm, PN 10 atm 253,27 253,27





TOTAL PARTIDA ..................................................... 298,62

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS NOVENTA Y OCHO EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS

E06666K ud VÁLVULA DE COMPUERTA DN:150 MM

0101 Ud. Válvula de compuerta de accionamiento manual de DN150mm para aguasresiduales, unión mediantes bridas DIN3202/1, F4 (cuello corto) PN10 según ET02.00.00.13, incluye piezas especiales, volante de acero, incluso suministro,instalada y probada.

P030555H 1,000 Ud Válv ula comp. DN:150 mm, PN 16 atm 289,24 289,24

P03193L 1,000 Ud Conjunto de maniobra fijo para v álv ula DN 150 13,21 13,21





TOTAL PARTIDA ..................................................... 366,71

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS SESENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y UN CÉNTIMOS

E06666K_D UD VÁLVULA DE COMPUERTA DN:350 MM

0102 Ud. Válvula de compuerta de accionamiento manual de DN350mm para aguasresiduales, unión mediantes bridas DIN3202/1, F4 (cuello corto) PN10 según ET02.00.00.13, incluye piezas especiales, volante de acero, incluso suministro,instalada y probada.

P030555H 1,000 Ud Válv ula comp. DN:150 mm, PN 16 atm 289,24 289,24

P03193L 1,000 Ud Conjunto de maniobra fijo para v álv ula DN 150 13,21 13,21





TOTAL PARTIDA ..................................................... 366,71

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS SESENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y UN CÉNTIMOS


E06668YY_D UD CAUDALÍMETRO ELECTROMAGNÉTICO DN350MM

0103 Ud. Caudalímetro electromagnético DN350mm PN10, según ET 04.01.00.0. Incluyetransporte, montaje, instalación eléctrica y pruebas necesarias.

P077777 1,000 Ud Caudalímetro electromagnético DN 250 mm 1.923,15 1.923,15





TOTAL PARTIDA ..................................................... 2.121,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL CIENTO VEINTIUN EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

EIEE.2a ud CGPM DIRECTA COMERCIO/IND

0104 Caja general de protección y medida directa para uso industrial, tipo polígono, deintensidad inferior a 63A, formada por módulo de contadores, módulo CGPesquema 10 con puerta metálica galvanizada con rejilla y mirilla de dimensiones1.60x0.70 m, incluso puesta a tierra del neutro con cable RV 0.6/1 kV de sección50 mm2 y piqueta de cobre, totalmente instalada en hornacina de obra civil civil noincluida, conectada y en correcto estado de funcionamiento, según NT-IEEV/89 yel Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.




PIEA.2a 1,000 ud CGPM medida directa 340,48 340,48

PIEA.3c 1,000 ud Puerta met galv CGPM 1.60x0.70m 182,40 182,40

PIEC.4aai 4,200 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 50 4,01 16,84

PIEP.1a 1,000 ud Electrodo pica a ø14mm lg1m 4,45 4,45



TOTAL PARTIDA ..................................................... 637,27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS

EIEL.1cbee m LÍNEA CU 5X10 S/CANLZ

0105 Línea de cobre trifásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kVformada por 3 fases+neutro+tierra de 10 mm2 de sección, colocada sin incluircanalización, incluso parte proporcional de pequeño material y piezas especiales,totalmente instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, segúnReglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002. Resto de acracterísticas segunficha técnica.


PIEC.4aae 5,250 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 10 0,94 4,94



TOTAL PARTIDA ..................................................... 8,27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS




EIEL10dc m TUBO RÍGIDO PVC Ø25MM 40%ACC

0106 Tubo rígido de PVC, diámetro nominal 25 mm, para canalización de superficie, con un grado deprotección mecánica 7 y con un incremento sobre el precio del tubo del 40% en concepto de unio-nes, accesorios y piezas especiales, totalmente instalado, sin incluir cableado, según NT-IE-EV/89 y el Reglamento Eléctrotécnico de Baja Tensión 2002. Resto de características según es-pecificación técnica 03.06.00.05.



PIEC16dc 1,050 m Tubo rigido PVC 25mm 40%acc 2,53 2,66



TOTAL PARTIDA ..................................................... 8,63

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS con SESENTA Y TRES CÉNTIMOS

EIEL16afac m BANDEJA PVC CIE 60X200 40%ACC

0107 Bandeja ciega de PVC con tapa de dimensiones 60x200 mm, para canalización eléctrica, sumi-nistrada en tramos de 3 m de longitud y con un incremento sobre el precio de la bandeja del40% en concepto de de uniones, accesorios y piezas especiales, totalmente montada, sin in-cluir cableado, según el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002. Resto de característi-cas según especificación técnica 03.06.00.04.



PIEC27afac 1,050 m Bandeja PVC cie 60x 200 40%acc 24,22 25,43



TOTAL PARTIDA ..................................................... 34,72

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CUATRO EUROS con SETENTA Y DOS CÉNTIMOS

EIEP.1c ud PIQUETA PT Ø14MM LG=2M

0108 Piqueta de puesta de tierra formada por electrodo de acero recubierto de cobre de diámetro 14mm y longitud 2 metros, incluso hincado y conexiones, según el Reglamento Electrotécnico deBaja Tensión 2002. Resto de características según especificación técnica PCT001.



PIEP.1c 1,000 ud Electrodo pica a ø14mm lg2m 9,25 9,25

PIEC11c 1,050 m Cable cobre desnudo 35 mm² 1,29 1,35



TOTAL PARTIDA ..................................................... 20,82

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS


EIEP.4a m CONDUCTOR PUESTA TIERRA

0109 Conducción de puesta a tierra enterrada a una profundidad mínima de 80 cm., instalada con con-ductor de cobre desnudo recocido de 35 mm2 de sección, incluso excavación y relleno, medidadesde la arqueta de conexión hasta la última pica, según el Reglamento Electrotécnico de BajaTensión 2002. Resto de características según especificación técnica 03.09.00.01.



PIEC11c 1,000 m Cable cobre desnudo 35 mm² 1,29 1,29

PIEP.2a 0,500 ud Taco y collarín para sujección 1,54 0,77



TOTAL PARTIDA ..................................................... 12,59

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS

EIEP.5a ud ARQUETA CONEXIÓN TIERRA 38X50X25

0110 Arqueta de conex ión de puesta a tierra de 38x50x25 cm., formada por muro aparejado de ladri-llo macizo de 12 cm. de espesor, con juntas de mortero M-5a (1:6) de 1 cm. de espesor enfosca-do interior con mortero de cemento M-20a (1:3), solera de hormigón en masa HM 15/B/40/IIa ytapa de hormigón armado HA 25/B/20/IIa, con parrilla formada por redondos de diámetro 8 mm.cada 10 cm. y refuerzo perimetral formado por perfil de acero laminado L 60.6, soldado a la ma-lla con cerco de perfil L 70.7 y patillas de anclaje en cada uno de sus ángulos, tubo de fibroce-mento ligero de diámetro 60 mm. y punto de puesta a tierra, incluso conex iones, sin incluir exca-vación, relleno y transporte de tierras sobrantes a vertedero, según el Reglamento Electrotécni-co de Baja Tensión 2002.



PFFC.2a 36,000 ud Ladrillo perf n/v isto 24x 11.5x5 0,13 4,68

PEAP10a 3,500 kg Perfil est A-42 v alor medio 0,65 2,28

PIEP.2c 1,000 ud Punto puesta a tierra Cu/Cd 15,47 15,47



TOTAL PARTIDA ..................................................... 109,28

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NUEVE EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS

EIEP.8a ud SOLDADURA ALUMINOTÉRMICA

0111 Soldadura aluminotérmica para puesta a tierra, incluye parte propocional de utilización de moldede carbón, manilla y cartucho de polvora, incluso encendido, pequeño material, mano de obra yun acabado total, según el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.


PIEP.4a 1,000 ud Soldadura aluminotérmica 3,11 3,11



TOTAL PARTIDA ..................................................... 21,12

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIUN EUROS con DOCE CÉNTIMOS




EIIS.1bfb ud LUM AUTN EMER 160 LMN ESTN

0112 Luminaria autónoma para alumbrado de emergencia estanca de calidad media, material de la en-volvente autoextinguible y grado de protección IP45, con dos leds de alta luminosidad para garan-tizar alumbrado de señalización permanente, con lámpara fluorescente de tubo lineal de 6 W,160 lúmenes, superficie cubierta de 32 m2 y 1 hora de autonomía, alimentación de 220 V y cone-x ión para mando a distancia, instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, se-gún el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.


PILS.1bfb 1,000 ud Lum autn emer 160 lmn estn 45,17 45,17



TOTAL PARTIDA ..................................................... 56,80

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS

EX00008A m3 RELLENO ZANJAS C/GRAVIN

0113 Relleno de grav ín en zanjas, ex tendido, humectación y compactación en capas de 20 cm. de es-pesor, con rodillo v ibratorio, considerando el gravín a pie de tajo, y con p.p. de medios aux ilia-res.

O01OA020 0,020 h Capataz 17,07 0,34


M07W010 20,000 t. km transporte áridos 0,09 1,80



M08RL010 0,100 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 kg. 4,70 0,47

P01AF410A 1,800 t. Grav in 8,43 15,17



TOTAL PARTIDA ..................................................... 20,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS

G2194L1 m DEMOLICIÓN DE PRISMA DE HORMIGÓN EXISTENTE

0114 Demolición de prisma de hormigón existente, con retirada de escombros, carga y transporte avertedero


p2_MQ01015 0,300 h Retroex cavadora con martillo rompedor de 1000 kg 34,86 10,46

p2_MQ01014 0,300 h Retroex cavadora sobre neumáticos, de hasta 1,0 m3 de capacidad 24,64 7,39

p2_MQ01007 0,200 h Camión de 10 a 15 T 19,83 3,97



TOTAL PARTIDA ..................................................... 32,67

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y DOS EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS


G3H28623 m2 TABLESTACADO PROFUNDIDAD DE HINCA < 16 M

0115 Blindaje útil hasta una profundidad de 16 m, por medio de hinca y extracción detablestaca de hasta 8.5 mm de espesor (amortizable a 25 usos), inclusosuministro de panel guía blindado, arriostramiento para tornapuntas,apuntalamientos y accesorios, además de anclaje de hasta 18 m cada uno,colocado cada 2.5 m como mínimo, para fijación de coronación de tablestacado,en caso de ser necesario. Incluido transporte, colocación, y su posteriordesmontaje y devolución, se abonará según pliego.



U286.305 1,500 ud Arriostramiento encofrado metálico 0,76 1,14

U286.301 1,000 m2 Tablestaca chapa de hasta 8,5 mm de espesor 12,52 12,52

UZTTOC31 0,050 ud Doble perfileria HE-B240 para atado, placas de apoyo, cable de a575,00 28,75

C150G900 0,426 h Grúa autopropulsada 20t 49,87 21,24

C3E62000 0,426 h Martillo percutor efecto doble,+motor 175,55 74,78



TOTAL PARTIDA ..................................................... 156,55

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y SEIS EUROS con CINCUENTA Y CINCO CÉNTIMOS

GEO0945 m2 LÁMINA DE GEOTEXTIL 300 G/M2

0116 Geotextil no tejido, compuesto por f ilamentos de propileno unidos por agujeteadoy posterior calandrado, con un gramaje de 300 g/m2, totalmente colocado, inclusolimpieza, preparación y solapes.



GEO0947 1,100 m2 Lamina geotex til 300 g/m2 2,05 2,26



TOTAL PARTIDA ..................................................... 2,57

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS

GRE0006 m APEO DE CABLES DE ALUMBRADO Y SEÑALIZACIÓN

0117 Apeo de cables de alumbrado o semaforización


O01OA050 1,500 h Ayudante 14,85 22,28


M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45



P01004 0,050 m3 Agua......................... 0,51 0,03





TOTAL PARTIDA ..................................................... 120,76

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTE EUROS con SETENTA Y SEIS CÉNTIMOS




N00MA25 m MARCO PREFABRICADO

0118Ml. Colector de saneamiento enterrado de hormigón armado, HA-35/B/20/IIa, yacero B500S, fabricado mediante vibración, de sección rectangular ydimensiones interiores de 1000x1000 mm.,Clase C-2, (capaz de soportar unacobertura de 1.80 m. de tierra más 0.2 m. de paquete asfáltico y tráfico de 60 Tnde la instrucción de carreteras), con junta machihembrada. Colocado en zanja,sobre una cama de arena de río de 15 cm. debidamente compactada y nivelada,relleno lateral y superior hasta 60 cm. por encima de la generatriz con la mismaarena; compactando ésta hasta los riñones. Con p.p. de medios auxiliares y sinincluir la excavación ni el tapado posterior de las zanjas.

O01OA020 0,012 h Capataz 17,07 0,20



M02GE070 0,500 h Grúa telescópica autoprop. 70 t. 137,70 68,85

M05EC040 0,500 h Ex cav adora hidráulica cadenas 310 CV 95,00 47,50


P00MA25 1,000 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA 420,00 420,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 634,79

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS TREINTA Y CUATRO EUROS con SETENTA Y NUEVE CÉNTIMOS

N00MA26 m MARCO TIPO "U" PREFABRICADO

0119Ml. Colector de saneamiento de hormigón armado, HA-35/B/20/IIa, y acero B500S,fabricado mediante vibración, de sección rectangular, tipo "U" y dimensionesinteriores de 1000x1000 mm., con junta machihembrada. Colocado en zanja,sobre una cama de arena de río de 15 cm. debidamente compactada y nivelada,relleno lateral compactando ésta hasta los riñones. Con p.p. de medios auxiliaresy sin incluir la excavación ni el tapado posterior de las zanjas.

O01OA020 0,012 h Capataz 17,07 0,20



M02GE070 0,500 h Grúa telescópica autoprop. 70 t. 137,70 68,85

M05EC040 0,500 h Ex cav adora hidráulica cadenas 310 CV 95,00 47,50


P00MA26 1,000 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA tipo "U" 221,00 221,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 423,85

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS VEINTITRES EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS


NG10001 m3 LIMPIEZA, RETIRADA Y GESTIÓN DE RESIDUOS

0120 Limpieza, retirada y gestión de los residuos existentes en el interior de la acequia"El Sequial", previo al inicio de los trabajos en su interior, de forma manual omecánica, incluso su eliminación mediante gestor autorizado o eliminación envertedero autorizado por la Conselleria de Medio Ambiente, Agua, Urbanismo yTerritorio previa caracterización del tipo de residuo, estando incluido el coste deresiduo inerte, residuo urbano o residuo tóxico y peligroso.


M01007 0,100 h Camion de 10 a 15 T 30,65 3,07

C000001 2,000 m3 Canón de gestión 9,00 18,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 38,23

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y OCHO EUROS con VEINTITRES CÉNTIMOS

NU01AF210 m2 DEMOL.Y LEVANT.PAVIMENTO MBC MAX 10 CM

0121 Demolición y levantado de pavimento de M.B.C/F. de máximo 15 cm. de espesor,incluso transporte del material resultante a vertedero.

O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17


M05EN030 0,010 h Ex cav .hidráulica neumáticos 100 CV 42,00 0,42

M06MR230 0,010 h Martillo rompedor hidraúlico 600 kg. 9,47 0,09






TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,70

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con SETENTA CÉNTIMOS

NU19F100 m RECORTE DEL PAVIMENTO CON SIERRA

0122 Recorte de pavimento o firme con sierra, en f irmes de mezcla bituminosa encaliente y cualquier pavimento o tratamiento superficial, incluso barrido y limpiezapor medios manuales.


M09F010 0,050 h Cortadora de pav imentos 10,15 0,51



TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,35

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con TREINTA Y CINCO CÉNTIMOS




NUTR2022_D ud TAPA FUNDICIÓN 1260 X 730 MM

0123 Tapa de fundición de dimensiones 1.260 x 730 mm para acceso a interior de pozoo foso, resistente a cargas de tráf ico, resto de características según ET04.01.00.02.




NUTR202102 1,000 ud Trampilla simple 1.260 x 730 mm 690,00 690,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 751,77

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS CINCUENTA Y UN EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS

U03RI050 m2 RIEGO DE IMPRIMACIÓN ECI

0124 Riego de imprimación, con emulsión asfáltica catiónica de imprimación ECI, decapas granulares, con una dotación de 1.2 kg/m2., incluso barrido y preparaciónde la superficie.



M07AA020 0,001 h Dúmper autocargable 2.000 kg 5,50 0,01

M08B020 0,002 h Barredora remolcada c/motor aux iliar 4,90 0,01

M08CB010 0,002 h Camión cisterna bituminosa c/lanza 10.000 l 30,00 0,06

P01PL170 1,200 kg Emulsión asfáltica ECI 0,20 0,24


TOTAL PARTIDA ..................................................... 0,43

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CERO EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS

U03VC190A m2 CAPA DE RODADURA S-12 E=4 CM S-20 E=4CM D.A.<25

0125 Suministro y puesta en obra de M.B.C. tipo S-12 en capa de rodadura de 4 cm. deespesor y capa de base de S-20 de 4 cm de espesor, con áridos con desgastede los Ángeles < 25, extendida y compactada, incluido riego de adherencia, riegoasfáltico, f iller de aportación y betún.

U38GG130 1,000 m2 EMULSIÓN ECR-0 CURADO Y ADHEREN. 0,24 0,24



U03VC125 0,006 t FILLER CALIZO EN MBC 58,20 0,35

U03VC100 0,012 t BETÚN ASFÁLTICO B 80/100 EN M.B.C 220,00 2,64


TOTAL PARTIDA ..................................................... 6,07

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEIS EUROS con SIETE CÉNTIMOS


U07OEPURAU05 m TUBERÍA PVC CORRUGADA 315 R-8

0126 Colector de saneamiento enterrado de pvc de pared corrugada doble color teja yrigidez > 8 kn/m²; con un diámetro 315 mm. y con unión por junta elástica.colocado en zanja, sobre una cama de gravín (no incluido) debidamentecompactada y nivelada. con p.p. de medios auxiliares y sin incluir la excavación niel tapado posterior de las zanjas.



PURA1001998 1,000 m Tubería PVC Corrugada DN 315 R-8 28,36 28,36




TOTAL PARTIDA ..................................................... 38,57

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y OCHO EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS

U12SAA010 ud ARQUETA 40X40X60 PASO/DERIVACION

0127 Arqueta alumbrado 40x40x60 cm libres, para paso, derivación o toma de tierra, i/excavación,solera de 10 cm. de hormigón H-100 kg/cm2, alzados de fábrica de ladrillo macizo 1/2 pie, enfos-cada interiormente con mortero de cemento CEM II/B-P 32,5 N y arena de río 1/6, con cerco ytapa cuadrada 60x60 cm. en fundición.


O01OA050 1,500 h Ayudante 14,85 22,28



M1000004Q 0,015 h Retroex cav adora de 0,50 m 27,62 0,41

P01LT020 0,052 m2 Ladrillo perforado tosco 25x12x 7 0,12 0,01

A02A080 0,025 m3 Mortero cemento 1/6 M-40 62,22 1,56

1000004A 0,016 ud Mortero 1:6 de 250 kg de cemento CEM I/32,5 37,74 0,60

A03H060 0,030 m3 HORM. DOSIF. 225 kg /CEMENTO Tmáx .40 54,64 1,64

P27SA110 1,000 ud Cerco 40x40 cm. y tapa fundición 20,74 20,74



TOTAL PARTIDA ..................................................... 97,30

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y SIETE EUROS con TREINTA CÉNTIMOS




U12SAA011 ud ARQUETA 200X200X300

0128 Arqueta alumbrado 200x200x300 mm libres, para paso, derivación o toma detierra, i/excavación, solera de 10 cm. de hormigón H-100 kg/cm2, alzados defábrica de ladrillo macizo 1/2 pie, enfoscada interiormente con mortero decemento CEM II/B-P 32,5 N y arena de río 1/6, con cerco y tapa cuadrada 60x60cm. en fundición.


O01OA050 1,500 h Ayudante 14,85 22,28



M1000004Q 0,015 h Retroex cavadora de 0,50 m 27,62 0,41

P01LT020 24,000 m2 Ladrillo perforado tosco 25x 12x 7 0,12 2,88

A02A080 0,500 m3 Mortero cemento 1/6 M-40 62,22 31,11

1000004A 0,160 ud Mortero 1:6 de 250 kg de cemento CEM I/32,5 37,74 6,04

A03H060 0,500 m3 HORM. DOSIF. 225 kg /CEMENTO Tmáx .40 54,64 27,32

P27SA110 1,000 ud Cerco 40x 40 cm. y tapa fundición 20,74 20,74

P27SA111 1,000 ud cerco 100x100 cm y tapa de fundicion 180,00 180,00



TOTAL PARTIDA ..................................................... 355,45

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS CINCUENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y CINCO CÉNTIMOS

UIEC.2deb ud EDIFICIO PREFABRICADO GRUPO ELECTRÓGENO

0129 Edif icio prefabricado panelable de hormigón armado con aislamiento de medidasinteriores 4'00x2'80x2'34 m, características:- Espesor de pared: 150 mm.- Aislamiento interior a base de porespan.- Acabado exterior en árido visto.- Acabado interior en hormigón liso pintado en blanco.- Suelo con pintura antipolvo.- Tratamiento impermeabilizante en la cubierta.- 1 Puerta de acceso de chapa galvanizada y pintada de medidas 900x2030 mm.- 2 Rejillas de ventilación de 800x750 mm.- Huecos pasacables en las posiciones que deseen.totalmente acabado.




PUEC10a 1,000 u Sis ex tinción incendios móv il 138,23 138,23

PUEC13a 1,000 u Sistema de puesta a tierra 240,00 240,00

PUEC19b 1,000 u Edificio prefabricado 11.882,00 11.882,00


TOTAL PARTIDA ..................................................... 12.657,77

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE MIL SEISCIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS



ANEJO Nº 13

PLAN DE OBRA

ANEJO Nº 13 PLAN DE OBRA


ANEJO Nº 13

PLAN DE OBRA

INDICE

1 OBJETO ................................................................................................................................... 5

2 DIAS APROVECHABLES PARA LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS....................................... 5

2.1 CALENDARIO Y JORNADA LABORAL......................................................................... 5

2.2 METODOLOGÍA............................................................................................................. 5

3 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS ............................................................................................. 7

3.1 OBJETO ......................................................................................................................... 7

3.2 DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA OBRA ..................................................................... 7

4 PLAZO DE EJECUCIÓN .......................................................................................................... 8

5 PROGRAMA DE TRABAJOS Y PLAN DE INVERSIONES..................................................... 8



1 OBJETO

En cumplimiento del artículo 124, apartado “e” del R.D.L. 2/2000 de 16 de Junio, en el

presente proyecto se incluye un programa de trabajos de las obras proyectadas, en el que

se estudia con carácter indicativo, la posible planificación de la obra.

El Plan de Obra que se concreta en los apartados siguientes, debe considerarse como una

propuesta orientativa, que será desarrollada y convenientemente justificada por la empresa

Contratista adjudicataria de las obras.

Para lograrlo, se ha realizado una primera identificación de las diferentes actividades que

componen el Proyecto de Construcción, obteniendo la medición empleada en cada una de

ellas y, de esta manera, determinar los diferentes equipos mecánicos y humanos más

acordes para conseguir un elevado rendimiento en la ejecución de las diferentes unidades

de obra contempladas.

El siguiente paso consiste en determinar el procedimiento constructivo que fijará la

secuencia de trabajo, para las diferentes actividades en las que se ha descompuesto la

totalidad de la obra.

Se definen así, una serie de actividades conformadas por una o varias unidades de obra,

que reflejan las distintas operaciones necesarias para la ejecución de la misma, fijando

para cada una de ellas la duración resultante en función de los rendimientos considerados

en la justificación de precios y del número de equipos previstos, así como las relaciones

existentes con las restantes.

Por último, el resultado de plasmar sobre calendario las fases comentadas, queda reflejado

en un Plan de Obra que determina el plazo de ejecución previsto.

No obstante, para conseguir un reflejo del Plan de Obra a la realidad de la misma, se

definen unos coeficientes de ponderación, como consecuencia de las afecciones

climatológicas que se pueden dar en las obras.

Finalmente cabe reseñar que para una mayor seguridad en el cumplimiento de los plazos

indicados para las obras objeto del Proyecto, para cada una de las distintas actividades

analizadas se han tomado rendimientos menores, por lo que no sería extraño que se

consigan producciones con un rendimiento superior, en condiciones no adversas para la

ejecución de los trabajos.

2 DIAS APROVECHABLES PARA LA EJECUCIÓN DE LAS

OBRAS

2.1 CALENDARIO Y JORNADA LABORAL

Se ha tenido en cuenta la existencia de fiestas nacionales, autonómicas y locales en el

calendario laboral sobre el que se ha realizado la planificación.

La jornada laboral se ha considerado de 8 horas útiles de trabajo, con cinco días de trabajo

semanal. Se estima un período medio de 22 días laborables por mes de ejecución.

Este calendario laboral y el establecimiento de la jornada laboral han servido como base

para la elaboración del plan de trabajos con el fin de obtener un plazo de ejecución de las

obras lo más ajustado a la realidad.

Este plazo de ejecución de las obras se considera teórico, ya que se ve afectado por

retrasos ocasionados debido a inclemencias de tipo meteorológico.

Con el fin de considerar en la programación de las obras los días de climatología adversa,

se ha tenido en consideración unos coeficientes de reducción a aplicar a los días

laborables y que han de determinarse para cada una de las diferentes actividades en las

que se ha considerado la obra.

2.2 METODOLOGÍA

Para la determinación de los días aprovechables en la ejecución de las diferentes

actividades en las que se divide la obra, se toma como base el procedimiento propuesto



por el Ministerio de Fomento, en la publicación Datos climáticos para carreteras, del que a

continuación se realiza una descripción.

A fin de facilitar la exposición y justificación del método, se incluyen seguidamente las

definiciones básicas, citadas en la mencionada publicación:

o Día aprovechable. Para cada clase de obra se entiende por día

aprovechable, en cuanto a clima se refiere, el día en que la precipitación y la

temperatura del ambiente es inferior y superior, respectivamente, a los

límites definidos más adelante. No se tiene en cuenta las altas temperaturas

del ambiente que impidan la puesta en obra del hormigón, dado el bajo

volumen considerado en la obra que nos ocupa.

o Temperatura límite del ambiente para la manipulación de materiales

naturales húmedos. Se adopta como temperatura mínima del ambiente para

la manipulación de materiales húmedos, la de 0°C.

o Precipitación límite. Se establecen dos valores de la precipitación límite

diaria: 1 mm por día y 10 mm por día. El primer valor limita el trabajo en

ciertas unidades sensibles a una pequeña lluvia; y el segundo valor limita el

resto de los trabajos. Se entiende que, en general, con precipitación diaria

superior a 10 mm no puede realizarse ningún trabajo sin protecciones

especiales.

Para calcular el número de días aprovechables útiles en las distintas clases de obra se

establecen unos coeficientes de reducción, que se aplican al número de días laborables de

cada mes. Se trata de los siguientes:

o Coeficiente de reducción por helada (Nm). Cociente del número de días del

mes en que la temperatura mínima es superior a 0°C y e l número de días

del mes.

mesdeldíasdeN

CmínimaatemperaturconmesdeldíasdeNNm

º

º0º ≥=

o Coeficiente de reducción por lluvia límite general de trabajos (Am). Cociente

del número de días del mes en que la precipitación es inferior a 10 mm y el

número de días del mes.

mesdeldíasdeN

mmiónprecipitacconmesdeldíasdeNNm

º

10º ≤=

o Coeficiente de reducción por lluvia límite parcial de trabajos (A'm). Cociente

del número de días del mes en que la precipitación es inferior a 1 mm, al

número de días del mes.

mesdeldíasdeN

mmiónprecipitacconmesdeldíasdeNA m

º

1º' ≤=

2.2.1 CÁLCULO DE LOS DÍAS APROVECHABLES.

Para el cálculo de los coeficientes anteriormente comentados, se ha utilizado los datos

climáticos correspondientes a las estaciones meteorológicas más cercanas a la zona en la

que se localizan las obras objeto del presente Proyecto.

A continuación se indican aquellos factores que se consideran limitantes para la ejecución

de las unidades de obra más significativas del proyecto.

FACTORES LIMITANTES PARA LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS

TIPO DE OBRA Tmin ≤ 0ºC P ≥ 1mm P ≥ 10mm

Hormigones hidráulicos SI - SI

Explanaciones y rellenos SI SI SI

Producción de áridos - SI

Como los condicionantes de tipo termométrico y pluviométrico cuentan con una

probabilidad independiente de ocurrencia y en caso de producirse cualquiera de ellos debe

suspenderse la ejecución de las obras, para aquellas unidades de obra en que concurren

ambos se considera como coeficiente de reducción el producto de los coeficientes

correspondientes a ambos factores. Por lo tanto, los coeficientes reductores a aplicar para

las principales unidades de obra del proyecto son los siguientes:

o Hormigones hidráulicos: CH = Nm × Am

o Explanaciones y rellenos: CE = (Am+A’m)/2 ×Nm

o Producción de áridos: CA = Am



3 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

3.1 OBJETO

La finalidad de las obras previstas en el presente proyecto es la ejecución de las “Obras de

mejora de la red de saneamiento de Sueca (Valencia)”.

3.2 DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA OBRA

Las obras proyectadas en el documento “OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE

SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)” comprenden las siguientes actuaciones:

Actuación nº1 – Desconexión de residuales de la acequia “El Sequial”. Este tramo pretende evitar

los vertidos de aguas residuales a la acequia de “El Sequial” captando los puntos de

vertido directo existentes, aproximadamente 50, que corresponden a 275 viviendas, y

evacuándolos en diferentes puntos a colectores de residuales existentes. El tramo está

comprendido entre las calles del Sequial, de Nicolás Figueres y del Hort de Palmera,

siendo la solución propuesta el grapado de sendos colectores en cada cajero de la

acequia, que recojan las acometidas de las casas y las vehiculicen a los colectores

existentes.

Actuación nº 2 – Colector de residuales del barrio Granell y de la C/ La Canal. Esta actuación recoge

las aguas residuales de la C/ del Granell, que actualmente vierten a la acequia del Sequial,

y se reconducen por la C/ del Cebolla y la C/ de Enfrente de la Vía hacia el colector de

residuales de la C/ La Canal. En este punto se hace necesario un bombeo de elevación,

puesto que se pierde cota al pasar por debajo de una acequia. Por otro lado, actualmente

el colector de residuales de la C/ La Canal vierte en la acequia del Clot, por lo que se va a

desconectar el vertido a la acequia y ejecutar un nuevo tramo de colector, que pase por

debajo de la acequia y lleve las aguas residuales hasta el colector oeste en la carretera

CV-500.

Actuación nº 3 – Colectores de saneamiento de la Avenida Vilella. En este caso se va a ejecutar un

colector de residuales que desconecte la acequia dels Arbres y guíe sus aguas hasta el

colector Este, que discurre por la C/ Castellón de la Plana – Avda. de la Torreta. Por otro

lado, se van a cegar los aportes de pluviales al colector de residuales de la Avda. Vilella y

se va a ejecutar un nuevo colector de pluviales para recoger las escorrentías existentes en

ese tramo. El nuevo colector de pluviales estará compuesto por dos conductos en paralelo

que pasarán por encima del colector Este y verterán sus aguas a la acequia contigua.

Actuación nº 4 – Colector de residuales del paso subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó. Actualmente

el bombeo de elevación del paso subterráneo está conectado a la red de aguas residuales,

consistiendo en un aporte continuo de agua freática. Se va a independizar este agua de la

red de residuales y se va a vehiculizar hasta la acequia del Sequial en la C/ Sequial.

Actuación nº 5 – Desvío de la acequia del Teular en el Sector C-8. El desarrollo del sector

C-8 comprende el desvío de la acequia del Teular de manera tangencial a su perímetro,

dando agua a los diferentes ramales a los que da servicio. La acequia está en parte

enterrada bajo el actual desarrollo urbano, mostrándose de nuevo al aire libre en el entorno

de la Avda. del Maestro Serrano. Es en este entorno donde está prevista su conexión.

Actuación nº 6 – Colector de residuales de las instalaciones deportivas municipales.

Este tramo recoge las aguas residuales de las instalaciones deportivas a través de la

Travesía del Saladar y las conduce por el interior de las mismas hasta el desvío del

Colector Principal de Sueca.

Actuación nº 7 – Mejoras en la red de saneamiento entre el Mareny Blau y el Mareny

de Barraquetes. Esta actuación solventa los problemas de funcionamiento de la red litoral

actual, que comprende 2 bombeos de elevación a un colector de gravedad y una impulsión

final hasta la EDAR de Mareny de Barraquetes. Los dos bombeos de elevación tienen

capacidad para 3 bombas en paralelo y tan sólo presentan 2, por lo que se considera

necesario el reponer dichas bombas para el correcto funcionamiento del sistema. Por otro

lado, dichos bombeos no disponen de grupo electrógeno que garantice su funcionamiento

en ausencia de electricidad. Finalmente, se va a ejecutar una impulsión que elimine a la

actual debido a las carencias de ésta, con fallos constantes de valvulería y equipos; fallos

estructurales y de cimentación en la cámara de bombeo; y precariedad en su

funcionamiento.

Para una descripción más exhaustiva de las obras, remitimos a la que se realiza en la

Memoria del Proyecto.



4 PLAZO DE EJECUCIÓN

La aplicación de los procesos definidos en los puntos anteriores para las diferentes

actividades consideradas, junto a las duraciones calculadas para cada una de ellas, lleva a

obtener el correspondiente plan de trabajos.

Para la ejecución de las obras proyectadas y de acuerdo con el Programa de Trabajos, se

estima suficiente un plazo de doce (12) meses, contados a partir de la firma del Acta de

Replanteo.

5 PROGRAMA DE TRABAJOS Y PLAN DE INVERSIONES

En las siguientes páginas se incluyen los gráficos obtenidos del Programa de Trabajos y

del Plan de Inversiones.

Id Nombre de tarea Duración1 OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 256 días

2 ACTUACIÓN 1: DESCONEXIÓN RESIDUALES EL SEQUIAL 25 días

3 DESCONEXIÓN RESIDUALES 25 días

4 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS Y APERTURA ACCESOS 2 días

5 INSTALACIÓN EQUIPOS VENTILACIÓN 3 días

6 LIMPIEZA Y RETIRADA RESIDUOS 8 días

7 COLECTORES RESIDUALES Y CONEXIONES 18 días

8 REPOSICIÓN SERVICIOS Y TAPADO ACCESOS 7 días

9 ESTACIÓN ELEVACIÓN EL SEQUIAL Nº 1 25 días

10 OBRA CIVIL 25 días

11 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 1 día

12 ESTRUCTURAS 21 días

13 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 3 días

14 EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS 3 días

15 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 3 días

16 ESTACIÓN ELEVACIÓN EL SEQUIAL Nº 2 25 días


18 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 1 día


20 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 3 días



23 ACTUACIÓN 2: COLECTORES BARRIO GRANELL Y C/ LA CANAL 26,5 días

24 COLECTORES 20,5 días

25 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 1 día

26 EXCAVACIÓN EN ZANJA 10 días

27 COLOCACIÓN DE TUBERÍAY CONEXIONES 12 días

28 POZOS DE REGISTRO 6 días

29 RELLENO ZANJAS 12 días

30 REPOSICIÓN SERVICIOS Y PAVIMENTOS 4 días

31 ESTACIÓN DE ELEVACIÓN DE LA CANAL 26 días


33 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 2 días


35 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 1 día



38 ACTUACIÓN 3: COLECTORES AVDA. VILELLA 19,5 días

39 COLECTOR PLUVIALES 16,5 días

40 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 4 horas


42 COLOCACIÓN DE TUBERÍA Y CONEXIONES 9 días




46 COLECTOR PLUVIALES 19 días

47 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 4 horas






53 ACTUACIÓN 4: COLECTOR PASO SUBTERRÁNEO 19,5 días

54 COLECTOR 19,5 días







61 ACTUACIÓN 5: DESVÍO ACEQUIA DEL TEULAR 57 días

62 CANALIZACIONES 57 días

63 DESBROCE Y LIMPIEZA 10 días

64 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 3 días


66 EJECUCIÓN MARCO PARA COLECTOR 49 días

67 REPOSICIÓN PAVIMENTOS 10 días

68 SERVICIOS AFECTADOS Y DESVÍOS 32 días

69 CANALIZACIONES MT 3 días

70 CONEXIÓN MT 30 días

71 ACTUACIÓN 6: COLECTOR ZONA DEPORTIVA 17,5 días







78 ACTUACIÓN 7: ZONA MARENY 91 días

79 IMPULSIÓN BEGA DE MAR 79 días

80 MOVIMIENTOS DE TIERRA Y CONDUCCIONES 48 días


82 COLOCACIÓN TUBERÍA Y CONEXIONES 44 días

83 DESAGÜES, VENTOSAS Y POZOS DE REGISTRO 44 días


85 DEMOLICIONES Y REPOSICIONES 79 días

86 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 5 días

87 REPOSICIÓN PAVIMENTOS Y SERVICIOS 9 días

88 ESTACIÓN DE BOMBEO BEGA DE MAR 28 días


90 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 3 días


92 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 1 día



95 AUTOMATIZACIÓN Y CONTROL 5 días

96 ESTACIÓN ELEVACIÓN Nº 1: MARENY BLAU 6 días

97 ESTACIÓN ELEVACIÓN Nº 2: MARENY BLAU 6 días

98 SEGURIDAD Y SALUD 256 días

15/06 22/06 29/06 06/07 13/07 20/07 27/07 03/08 10/08 17/08 24/08 31/08 07/09 14/09 21/09 28/09 05/10 12/10 19/10 26/10 02/11 09/11 16/11 23/11 30/11 07/12 14/12 21/12 28/12 04/01 11/01 18/01 25/01 01/02 08/02 15/02 22/02 01/03 08/03 15/03 22/03 29/03 05/04 12/04 19/04 26/04 03/05 10/05 17/05 24/05 31/05 07/06 14/06 21/06 28/06jul '09 ago '09 sep '09 oct '09 nov '09 dic '09 ene '10 feb '10 mar '10 abr '10 may '10 jun '10 jul '

Tarea División Progreso Hito Resumen Resumen del proyecto Tareas externas Hito externo Fecha límite

PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: "OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)"

Certificación mensual acumulada

0,00 €

100.000,00 €

200.000,00 €

300.000,00 €

400.000,00 €

500.000,00 €

600.000,00 €

700.000,00 €

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Mes

Eu

ros

0,00 €

500.000,00 €

1.000.000,00 €

1.500.000,00 €

2.000.000,00 €

2.500.000,00 €

3.000.000,00 €

3.500.000,00 €

Pbl mes

Pbl acum

Pbl mes 283.896,65 € 124.423,82 € 124.241,72 € 261.525,84 € 486.845,20 € 293.970,89 € 176.991,32 € 447.221,80 € 610.666,79 € 157.264,88 € 147.894,19 € 208.539,68 €

Pbl acum 283.896,65 € 408.320,47 € 532.562,19 € 794.088,03 € 1.280.933,23 € 1.574.904,12 € 1.751.895,44 € 2.199.117,24 € 2.809.784,03 € 2.967.048,91 € 3.114.943,10 € 3.323.482,81 €

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12


ANEJO Nº 14

PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD

ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD


ANEJO Nº 14

PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD

INDICE

1. OBJETO ................................................................................................................................... 5

2. NORMATIVA APLICADA ......................................................................................................... 5

3. OBRA CIVIL: RELACIÓN DE ENSAYOS A REALIZAR .......................................................... 5

3.1. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO NATURAL SUBYACENTE............................... 5

3.2. TERRAPLENES Y CAPAS DE ASIENTO ..................................................................... 6

3.3. RELLENOS .................................................................................................................... 6

3.4. ZAHORRA ARTIFICIAL ................................................................................................. 8

3.5. RIEGOS.......................................................................................................................... 9

3.6. MEZCLAS BITUMINOSAS EN CALIENTE.................................................................. 10

3.7. HORMIGONES ............................................................................................................ 12

3.8. ACEROS ...................................................................................................................... 15

3.9. BALDOSAS HIDRÁULICAS......................................................................................... 16

3.10. BLOQUES PREFABRICADOS DE HORMIGÓN......................................................... 16

3.11. LADRILLOS CERÁMICOS........................................................................................... 17

3.12. BORDILLOS DE HORMIGÓN PREFABRICADO........................................................ 17

3.13. TUBERÍAS.................................................................................................................... 18

4. CONCLUSIÓN........................................................................................................................ 19

5. APÉNDICE Nº 1: PRESUPUESTO ESTIMADO .................................................................... 21



1. OBJETO.

En el presente anejo se realiza la relación valorada de los ensayos a efectuar para

asegurar la calidad de las obras proyectadas de Obra Civil.

En base a la normativa vigente, se establecen los criterios y frecuencia de toma de

muestras y ejecución de ensayos. El documento consta de los siguientes apartados:

• Relación de ensayos a realizar, especificando la norma utilizada para la ejecución

de los mismos.

• Frecuencia de realización de ensayos, según las especificaciones marcadas por la

normativa vigente. A partir de las mediciones de las unidades de obra, se obtiene el

número de ensayos a realizar para cada una de éstas.

• Valoración de ensayos, utilizando diferentes fuentes: Base de Datos de la

Construcción, tarifas de ensayos de la Asociación Nacional de Laboratorios

Acreditados; consulta de precios habituales utilizados por diferentes laboratorios.

Como resultado se obtiene la valoración final de ensayos a realizar. Precediendo a la

ejecución de las obras, se establecerá un Plan de Control de Calidad, en función de las

necesidades técnicas de las obras establecidas por la Dirección de Obra y del presupuesto

disponible.

2. NORMATIVA APLICADA.

Para la redacción del presente anejo se han tenido en cuenta los Decretos y Normas

actualmente vigentes, tanto los citados directamente a continuación, como a los que

remitan los de superior rango y cuantas recomendaciones o especificaciones contribuyan a

mejorar la eficacia del control y alcance de las actuaciones de asesoramiento y ayuda.

RC-03: Instrucción para la Recepción de cementos. MF, 2003.

EHE: Instrucción de Hormigón Estructural, 2008.

PG-3: Pliego de prescripciones técnicas generales para obras de carreteras y

puentes. MOPU, 1975.

CTE DB SE-A: Código Técnico de la Edificación. Documento Básico. Seguridad

Estructural - Acero, 2008.

Recomendaciones para el control de calidad en obras de carreteras. Dirección

General de Carreteras, MOPU, 1987.

Recomendaciones para el Proyecto y Ejecución de Pruebas de Carga en Puentes

de Carretera. Dirección General de Carreteras, MOPU, 1974.

Prescripciones técnicas españolas sobre materiales para su utilización en

terraplenes. MOPU, 1989.

Y como referencia de tipo más general para casos no cubiertos en las anteriores, se

utilizarán las normativas siguientes:

UNE Normas emitidas o citadas expresamente en Decretos o Normas (O.C.)

"Obligado cumplimiento", tanto de metodología como de especificaciones.

NLT Normas del Centro de Experimentación de Obras Públicas (CEDEX) antes

"Laboratorio del transporte y Mecánica del Suelo".

MELC Normas del laboratorio central de estructuras y materiales.

3. OBRA CIVIL: RELACIÓN DE ENSAYOS A REALIZAR.

3.1. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO NATURAL SUBYACENTE

MATERIAL

Análisis granulométrico por tamizado:

NLT-104/UNE 103101:1995



Límites de Atterberg:

NLT-105/NLT-106

UNE 103103:1994/UNE 103104:1993

Próctor Normal:

NLT-107

Contenido de materia orgánica:

NLT-117/UNE 7368 (agua oxigenada)

NLT-118 (dicromato potásico)

COMPACTACIÓN

Densidad y humedad "in situ":

NLT-109 (método arena)

ASTM-D3017 (nuclear)

3.2. TERRAPLENES Y CAPAS DE ASIENTO

MATERIAL


NLT-104/UNE 103101:1995


NLT-105/NLT-106

UNE 103103:1994/UNE 103104:1993

Próctor normal:

NLT-107


NLT-117/UNE 7368:1977 (agua oxigenada)


COMPACTACIÓN




3.3. RELLENOS

RELLENO DE GRAVA

MATERIAL


NLT-104/UNE 103101:1995


NLT-105/NLT-106

UNE 103103:1994/UNE 103104:1993

Próctor normal:

NLT-107






COMPACTACIÓN




RELLENO Y COMPACTACIÓN EN ZANJAS Y POZOS

MATERIAL


NLT-104/UNE 103101:1995


NLT-105/NLT-106

UNE 103103:1994/UNE 103104:1993

Próctor normal:

NLT-107




COMPACTACIÓN




RELLENO Y COMPACTACIÓN EN CIMENTACIONES

MATERIAL


NLT-104/UNE 103101:1995


NLT-105/NLT-106

UNE 103103:1994/UNE 103104:1993

Próctor normal:

NLT-107




COMPACTACIÓN






RELLENO EN TRASDÓS DE OBRA DE FÁBRICA

MATERIAL


NLT-104/UNE 103101:1995


NLT-105/NLT-106

UNE 103103:1994/UNE 103104:1993

Próctor normal:

NLT-107




Índice CBR en laboratorio:

NLT-111

COMPACTACIÓN




3.4. ZAHORRA ARTIFICIAL

MATERIAL


NLT-104/UNE 103101:1995

Índice de machaqueo. Porcentaje de elementos con dos o más caras de fractura:

NLT-358

Determinación del coeficiente de Los Ángeles:

UNE 1097-2 :1999/NLT-149


NLT-105/NLT-106

UNE 103103:1994/UNE 103104:1993

Próctor modificado:

NLT-108/UNE 103501:1994

Índice CBR en laboratorio:

NLT-111 (3 puntos)






COMPACTACIÓN



ASTM-D3017 (método nuclear)

3.5. RIEGOS

RIEGO DE IMPRIMACIÓN

ÁRIDO DE CUBRIMIENTO


NLT-150

Contenido de humedad:

NLT-102/UNE 103300:1993

LIGANTE

ALQUITRÁN.

Equiviscosidad:

NLT-188

Densidad relativa:

NLT-122

Contenido de agua:

NLT-123

Destilación:

NLT-189

Punto de reblandecimiento anillo-bola:

NLT-125

BETÚN ASFÁLTICO FLUIDIFICADO.

Punto de inflamación y combustión:

NLT-136

Viscosidad Saybolt Furol:

NLT-133

Destilación:

NLT-134

Residuo de la destilación a 360° C:

NLT-134

Contenido de agua:

NLT-123

Penetración sobre el residuo de destilación:

NLT-124

Ductilidad sobre el residuo de destilación:



NLT-126

EMULSIÓN ASFÁLTICA.

Aniónica.

Carga de partículas:

NLT-194


NLT-124

Dotación de la emulsión:

Sin normalizar

Identificación de la emulsión:

NLT-137/NLT-139/NLT-138/NLT-140/NLT-142/NLT-141

NLT-144/NLT-196/NLT-126/NLT-130

Catiónica.

Carga de las partículas:

NLT-194


NLT-124

Dotación de la emulsión:

Sin normalizar

Identificación de la emulsión:

NLT-137/NLT-139/NLT-138/NLT-140/NLT-142/NLT-141

NLT-144/NLT-196/NLT-126/NLT-130/NLT-195

3.6. MEZCLAS BITUMINOSAS EN CALIENTE

MATERIALES

ÁRIDO GRUESO


NLT-150/UNE-EN 933-1:1998

Determinación del porcentaje de elementos con dos más caras de fractura:

NLT-358

Índice de lajas y agujas:

NLT-354

Coeficiente de pulido acelerado (sólo en capas de rodadura):

NLT-174

Determinación del coeficiente de Los Ángeles :

UNE-EN 1097-2:1999/NLT-149

Adhesividad a los áridos de los ligantes bituminosos por inmersión en agua:

NLT-166



Densidad relativa y absorción:

NLT-153

ÁRIDO FINO


NLT-150/UNE-EN 933-1:1998

Adhesividad a los áridos de los ligantes bituminosos por inmersión en agua:

NLT-355

FÍLLER


NLT-151

Coeficiente de emulsibilidad:

NLT-180

Densidad aparente por sedimentación en tolueno:

NLT-176

LIGANTE

BETÚN ASFÁLTICO.

Penetración:

NLT-124

Índice de penetración:

NLT-181

Pérdida por calentamiento:

NLT-128

Ductilidad:

NLT-126

Penetración del residuo después de la pérdida por calentamiento en % de la penetración

original:

NLT-124

Punto de fragilidad Fraass:

NLT-182

Contenido de agua:

NLT-123

FABRICACIÓN

ÁRIDOS EN FRÍO


NLT-150/UNE-EN 933-1:1998

Equivalente de arena:

NLT-113/UNE 103109:1995

ÁRIDOS CLASIFICADOS EN CALIENTE




NLT-150/UNE-EN 933-1:1998

MEZCLA BITUMINOSA

Análisis granulométrico:

NLT-150/NLT-151

UNE-EN 933-1:1998

Ensayo Marsa:

NLT-159

Extracción de betún:

NLT-164/76

Ensayo de inmersión-compresión:

NLT-162

Ensayo Cántabro de pérdida por desgaste:

NLT-352

COMPACTACIÓN

Densidad con extracción de testigos y medida de proporción de huecos:

NLT-168

3.7. HORMIGONES

CEMENTO

Resistencia a compresión:

UNE-EN 196-1:2005

Pérdida al fuego:

UNE-EN 196-2:2006

Residuo insoluble:

UNE-EN 196-2:2006

Principio y fin de fraguado:

UNE-EN 196-3:2005

Estabilidad de volumen:

UNE-EN 196-3:2005

Análisis de cloruros:

UNE-EN-196-2:2006

Análisis de trióxido de azufre:

UNE-EN-196-2:2006

AGUA

Potencial de hidrógeno pH:

UNE 7234:1971

Sustancias disueltas:

UNE 7130:1958



Sulfatos expresados en SO4=:

UNE 7131:1958

Ión Cloro Cl-:

UNE 7178:1960

Hidratos de carbono:

UNE 7132:1958

Sustancias orgánicas solubles en éter:

UNE 7235:1971

ÁRIDO FINO

Determinación cualitativa de compuestos de azufre:

UNE-EN 1744-1:1999

Porcentaje en peso de terrones de arcilla:

UNE 7133:1958


UNE-EN 933-1:1998

Porcentaje en peso que flota en líquido de peso especifico 2:

UNE-EN 1744-1:1999

Porcentaje en peso de compuestos de azufre expresados en SO3= y referidos al árido

seco:

UNE-EN 1744-1:1999


UNE-EN 1744-1:1999

Equivalente de arena:

UNE-EN 933-8:2000

Azul de metileno:

UNE-EN 933-9:1999

Reactividad potencial con los álcalis del cemento:

UNE 146507-1:1999 EX

Medida del coeficiente de friabilidad:

UNE 83115:1998-EX

Absorción de agua por los áridos:

UNE-EN 1097-6:2001

Estabilidad de los áridos frente a disoluciones de sulfato sódico o sulfato magnésico:

UNE-EN 1367-2:1999

Porcentaje del árido fino que pasa por el tamiz 0.08 UNE:

UNE-EN 933-10:2001



ÁRIDO GRUESO

Determinación cualitativa de compuestos de azufre:

UNE-EN 1744-1:1999

Porcentaje en peso de terrones de arcilla:

UNE 7133:1958

Porcentaje de partículas blandas:

UNE 7134:1958


UNE-EN 933-1:1998

Porcentaje en peso que flota en líquido de peso especifico 2:

UNE-EN 174-1:1999

Porcentaje en peso de compuestos de azufre expresados en SO3= y referidos al árido

seco:

UNE-EN 1744-1:1999

Reactividad potencial con los álcalis del cemento:

UNE 146507-1:1999 EX

Resistencia al desgaste:

UNE-EN 1097-2:1999

Absorción de agua por los áridos:

UNE-EN 1097-6:2001

Estabilidad de los áridos frente a disoluciones de sulfato sódico o sulfato magnésico:

UNE-EN 1367-2:1999

Porcentaje del árido grueso que pasa por el tamiz 0.08 UNE:

UNE-EN 933-10:2001

Coeficiente de forma:

UNE-EN 933-4:2000

ADITIVOS

Residuo seco de los aditivos líquidos:

UNE-EN 480-8:1997

Pérdida de masa por calcinación:

UNE 83207:2005

Residuo insoluble en agua destilada:

UNE 83208:2005

Contenido de agua no combinada:

UNE 83209:2002

Peso específico de los aditivos líquidos:

UNE 83225:2005



Densidad aparente de los aditivos sólidos:

UNE 83226:2005

Determinación del pH:

UNE 83227:2005

Ión Cloro Cl-:

UNE 7178:1960

ADICIONES

Contenido de humedad:

UNE 83431:1992

Contenido en SO3:

UNE 83432:1986 EX

Pérdida por calcinación:

UNE 83433:1986 EX

Determinación de la finura:

UNE-EN 451-2:1995

Índice de actividad resistente con cemento Portland:

UNE 83451:1986 EX

Estabilidad de volumen:

UNE 83453:1988 EX

ESTUDIO DE LA MEZCLA

Consistencia mediante el Cono de Abrams:

UNE-EN 12350-2:2006

Resistencia a compresión:

UNE-EN 12390-1:2001/UNE-EN 12390-2:2003/UNE-EN 12390-3:2003

3.8. ACEROS

BARRAS CORRUGADAS

Ensayo a tracción a temperatura ambiente de una probeta, con determinación de: Masa

por metro lineal, Sección equivalente, Tensión y alargamiento de rotura, Diagrama cargas-

deformaciones, Módulo de elasticidad:

UNE-EN 10002-1:2002

Ensayo de doblado simple de una probeta:

UNE 36068:1996

Ensayo de doblado-desdoblado de una probeta:

UNE 36068:1996

Determinación de las características geométricas:

UNE 36068:1996

MALLAS ELECTROSOLDADAS

Porcentaje de soldaduras despegadas.



Ensayo de despegue de las barras de nudo.

Determinación de las características geométricas de los elementos.

Ensayo de tracción.

ACEROS ESTRUCTURALES

PERFILES LAMINADOS

Tolerancias dimensionales:

NBE-102

Resiliencia Charpy:

UNE 7475-1:1992

Doblado simple:

UNE 7475-1:1992

Límite elástico, resistencia de tracción y alargamiento rotura:

UNE-EN 10002-1:2002

Ensayo de cizalladura:

UNE 7246:1974

Análisis químico:

UNE 7014:1950/UNE 7331:1975/UNE 7349:1976/UNE 7019:1950

3.9. BALDOSAS HIDRÁULICAS

Características geométricas. Aspecto y textura:

UNE EN 127020:1999 EX, UNE EN 127021:1999 EX, UNE-EN:2004/AC :2006,

UNE-EN 1339:2004

Ensayo de resistencia al choque:

UNE 127007/(UNE 7034)

Ensayo de resistencia a la heladicidad:

UNE-EN 1339:2004

Ensayo de permeabilidad y absorción de agua:

UNE-EN:2004/AC :2006 , UNE-EN 1339:2004

Resistencia a la flexión:

UNE-EN 1339:2004

Resistencia al desgaste por abrasión:

UNE-EN 1339:2004

3.10. BLOQUES PREFABRICADOS DE HORMIGÓN

Clasificación:

UNE-EN 771-3:2004

Dimensiones y comprobación de la forma:

UNE-EN 772-16:2001, UNE-EN 772-20:2001

Determinación de la sección neta, bruta e índice de macizo:



UNE 41168:1989 EX

Peso medio y densidad media:

Art. 7.2.3. RB-90

Determinación de la densidad real del hormigón:

UNE 41169:1989 EX

Determinación de la absorción de agua:

UNE 41170:1989 EX

Determinación de la succión:

UNE-EN 772-11:2001

Determinación de la resistencia a compresión:

UNE-EN 772-1:2002

3.11. LADRILLOS CERÁMICOS

Masa:

Art.7 RL-88

Propiedades estructurales, dimensiones, características de forma y defectos:

UNE-EN 771-1:2003/UNE 67030:1985

Nódulos de cal viva:

UNE 67039:1993 EX

Ensayo de eflorescencia:

UNE 67029:1995 EX

Determinación de la absorción de agua:

UNE 67027:1984

Resistencia a compresión del ladrillo:

UNE-EN 772-1:2002

Resistencia a compresión de la fábrica:

UNE-EN 1052-1:1999

Ensayo de heladicidad:

UNE 67028:1997 EX

Determinación de la succión de agua:

UNE-EN 772-11:2001

Ensayo de dilatación potencial:

UNE 67036:1999

3.12. BORDILLOS DE HORMIGÓN PREFABRICADO

Ensayo de absorción de agua:

UNE-EN 1340:2004

Ensayo de resistencia a compresión:



UNE-EN 12504-1:2001/UNE-EN 12390-3:2003/UNE-EN 1936:1999

Ensayo de resistencia a flexión:

UNE-EN 1340:2004

Ensayo de resistencia al choque:

UNE EN 127020:1999 EX, UNE EN 127021:1999 EX, UNE-EN 1339:2004, UNE-EN

2004/AC:2006

Determinación del coeficiente de desgaste:

UNE-EN 1342:2003

Determinación de la densidad aparente:

UNE 127340:2006.Complementaria la norma UNE EN 1340

Características geométricas, aspecto, textura y clasificación:


Comprobación dimensional:


3.13. TUBERÍAS

TUBERÍAS DE PVC

Comprobación de dimensiones, espesor, rectitud y aspecto general:

UNE-EN 588-1:1997

Resistencia a tracción simple y alargamiento en rotura:


Comportamiento al calor:


Resistencia al impacto:


Resistencia a presión hidráulica interior en función del tiempo:


Flexión transversal:

UNE 53323:2001 EX

Estanqueidad:

UNE-EN 1329-1:1999

TUBERÍAS DE ACERO

Comprobación de dimensiones, espesores, rectitud y aspecto general:

Sin normalizar

Estanqueidad:

Art. del PPTG para tuberías de abastecimiento.

Tracción de la chapa:




Pruebas de soldadura:


Presión hidráulica interior:


TUBERÍAS DE FUNDICIÓN

Comprobación de dimensiones, espesores, rectitud y aspecto general:

Sin normalizar

Estanqueidad:


Rotura a tracción o flexo-tracción:


Resiliencia o impacto (fundición gris):

UNE 7475-1:1992

Dureza Brinell:

UNE-EN ISO 6506-1:2000

4. CONCLUSIÓN.

El importe de Ejecución Material de los ensayos a realizar para el control de la ejecución

de las unidades de obra del presente proyecto, asciende a la cantidad de VEINTIDOS MIL

NOVECIENTOS OCHENTA Y CINCO EURO CON CINCO CÉNTIMOS (22.985,05 €).

(I.V.A. no incluido).

Dicha cantidad supone un porcentaje inferior al 1%, respecto al Presupuesto Base de

Licitación, que asciende a la cantidad de TREINTA Y TRES MIL DOSCIENTOS TREINTA

Y CUATRO EURO CON OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS (33.234,82 €) . (I.V.A. incluido).



5. APÉNDICE Nº 1: PRESUPUESTO ESTIMADO.

NORMATIVA CONTROL PRODUCCIÓN PROYECTO VALORACIÓN PLAN AUTOCONTROL

ENSAYOS ENSAYO NORMA O PROCEDIMIENTO

REFERENCIA

Nº TAMAÑO LOTE

UNIDAD MEDICIÓN NºENSAYOS PRECIO UNITARIO IMPORTE

RELLENOS

RELLENO DE GRAVA

Material

Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 ICAFIR 1 1,000 m 3 4,545 5 39.16 195.80

RELLENO Y COMPACTACIÓN EN ZANJAS Y POZOS

Suelos

Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0 0 39.16 0.00

Límites de Atterberg NLT-105-106 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0 0 54.23 0.00

Próctor normal NLT-107 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0 0 54.60 0.00

Contenido en materia orgánica NLT-117 R.C.C.O.C. 1 5,000 m 3 0 0 29.12 0.00

Compactación

Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 5,000 m2 1,301 2 23.41 46.82

Hormigón de relleno y asiento

Consistencia cono de Abrams UNE-EN 12350-2:2006 R.C.C.O.C. 1 100 m 3 246 3 20.00 60.00

Resistencia a compresión UNE EN 12390-1/12390-2/12390-3 R.C.C.O.C. 1 100 m 3 246 3 58.00 174.00

RELLENO Y COMPACTACIÓN EN CIMENTACIONES

Material

Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0.00 0 39.16 0.00

Límites de Atterberg NLT-105-106 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0.00 0 54.23 0.00

Próctor normal NLT-107 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0.00 0 54.60 0.00

Contenido en materia orgánica NLT-117 -118 R.C.C.O.C. 1 10,000 m 3 0.00 0 29.12 0.00

0

Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 5,000 m2 0.00 0 23.41 0.00

SSSSUBBASE GRANULARUBBASE GRANULARUBBASE GRANULARUBBASE GRANULAR

Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 / UNE 7376 ICAFIR 1 1000 m3 6,842.20 7 39.16 274.12

Límites de Atterberg NLT-105 / NLT-106 / UNE

7377 / UNE 7378 ICAFIR 1 1000 m3 6,842.20 7 54.23 379.61

Equivalente arena NLT-194 R.C.C.O.C. 1 300 m3 6,842.20 23 47.00 1081.00

Proctor Modificado NLT-124 R.C.C.O.C. 1 300 m3 6,842.20 23 78.37 1802.51



Contenido en materia orgánica NLT-117 R.C.C.O.C. 1 1000 m3 6,842.20 7 30.05 210.35

Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 2,000 m2 6,842.20 18 442.34 7962.12

TOTAL RELLENOS 12186.33




ENSAYOS ENSAYO NORMA O PROCEDIMIENTO REFERENCIA

Nº TAMAÑO LOTE


RIEGOS Y FIRME

ZAHORRA ARTIFICIAL

Material

Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 39.16 195.80

Índice de machaqueo. NLT-358 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 43.00 215.00

Determinación del coeficiente de Los Ángeles UNE 1097-2:1999/NLT-149 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 100.79 503.95

Límites de Atterberg NLT-105-106 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 54.23 271.15

Próctor modificado NLT-108/UNE 103501:1994 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 78.37 391.85

Índice CBR en laboratorio NLT-111 R.C.C.O.C. 1 4,500 m 3 4,121.66 1 147.01 147.01

Contenido en materia orgánica NLT-117 R.C.C.O.C. 1 5,000 m 3 4,121.66 1 27.74 27.74

Compactación

Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 5,000 m2 4,121.66 5 23.41 117.05

RIEGO DE IMPRIMACIÓN RIEGO DE IMPRIMACIÓN RIEGO DE IMPRIMACIÓN RIEGO DE IMPRIMACIÓN

LiganteLiganteLiganteLigante

EMULSIÓN ASFÁLTICA CATIÓNICA

Carga de partículas NLT-194 R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 30.53 152.65

Penetración sobre el residuo de la destilación NLT-124 R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 46.37 231.85

Dotación de la emulsión Sin normalizar R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 30.05 150.25

Identificación de la emulsión NLT-137 a NLT-141 R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 442.34 2211.70

MEZCLAS BITUMINOSAS EN CALMEZCLAS BITUMINOSAS EN CALMEZCLAS BITUMINOSAS EN CALMEZCLAS BITUMINOSAS EN CALIENTEIENTEIENTEIENTE

MaterialesMaterialesMaterialesMateriales

FILLER

Análisis granulométrico por tamizado NLT-151 R.M.B.C. 1 2000 kg 24730 13 24.40 317.20

Coeficiente de emulsibilidad NLT-180 R.M.B.C. 1 2000 kg 24730 13 89.64 1165.32

Densidad aparente en tolueno NLT-176 R.M.B.C. 1 2000 kg 24730 13 25.12 326.56

LIGANTE

Penetración NLT-124 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 44.50 578.50

Índice de penetración NLT-181 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 52.80 686.40

Pérdida por calentamiento NLT-128 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 84.20 1094.60

Ductilidad NLT-126 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 84.20 1094.60

Penetración del residuo después de… NLT-124 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 41.23 535.99

Punto de fragilidad Fraass NLT-182 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 46.37 602.81

Contenido de agua NLT-123 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 80.66 1048.58

TOTAL FIRMES 10197.01




ENSAYOS ENSAYO NORMA O

PROCEDIMIENTO REFERENCIA

Nº TAMAÑO LOTE


HORMIGONES HORMIGÓN HORMIGÓN HORMIGÓN HORMIGÓN

Estudio de la mezcla

Consistencia mediante el Cono de Abrams UNE-EN 12350-2:2006 E.H.E. 1 50 m3 310 7 20.00 140.00

Equivalente arena UNE EN 12390-1/12390-2/12390-

3 E.H.E. 1 50 m3 310 7 58.00 406.00

TOTAL HORMIGONES 546.00




ENSAYOS ENSAYO NORMA O

PROCEDIMIENTO REFERENCIA

Nº TAMAÑO LOTE


ACEROS BARRAS CORRUGADBARRAS CORRUGADBARRAS CORRUGADBARRAS CORRUGADASASASAS

Determinación de las características geométricas UNE 36068:1996 E.H.E. 2 40 T 6.69 1 55.71 55.71

MALLAS ELECTROSOLDADAS

Determinación de las características geométricas UNE 36068 / UNE 36099 E.H.E. 1 150 ud 0 47.96

PERFILES LAMINADOS

Tolerancias dimensionales NBE-102 E.H.E. 1 Tipo / Procedencia kg 0 107.58 0.00

TOTAL ACEROS 55.71

TOTAL 22985.05


ANEJO Nº 15

EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE

ANEJO Nº 15 EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE


ANEJO Nº 15

EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE

INDICE

1. EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE. ................................................................................. 5

ANEJO Nº 15 EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE


1. EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE.

Todas las actuaciones a realizar objeto del presente Proyecto de Construcción discurren

por terrenos de titularidad pública o en su caso por terrenos cedidos por el Ayuntamiento

de Sueca.


ANEJO Nº 16

INTEGRACIÓN AMBIENTAL

ANEJO Nº 16 INTEGRACIÓN AMBIENTAL


ANEJO Nº 16

INTEGRACIÓN AMBIENTAL

INDICE

1. OBJETO DEL ANEJO. ............................................................................................................. 5

2. INVENTARIO AMBIENTAL ...................................................................................................... 5

3. IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS........................................................................................... 6

4. EVALUACIÓN DE IMPACTOS AMBIENTALES PREVISIBLES.............................................. 6

5. ESTABLECIMIENTO DE MEDIDAS CORRECTORAS, PROTECTORAS Y

COMPLEMENTARIAS ............................................................................................................. 7

5.1. SISTEMA DE GESTIÓN MEDIOAMBIENTAL............................................................... 7

5.2. SEGUIMIENTO ARQUEOLÓGICO ............................................................................... 8

5.3. ACONDICIONAMIENTO DEL CONJUNTO DE LES BASSES-SÉQUIAL DE

SUECA ........................................................................................................................... 8

5.4. PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL................................................................ 10



1. OBJETO DEL ANEJO.

El objeto de este Anejo es recoger la Información Ambiental Básica contenida en el

Proyecto Informativo “AMPLIACIÓN DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN DE AGUA EN

SUECA Y REUTILIZACIÓN DE AGUAS RESIDUALES DE LA E.D.A.R DE SUECA

(VALENCIA)”, que dio paso al desarrollo del Proyecto Constructivo actual.

Dicho Proyecto Informativo cuenta con un Estudio de Impacto Ambiental sometido a

tramitación y con resolución de Declaración de Impacto Ambiental, por lo que el Proyecto

de Construcción “Obras de Mejora de la Red de Saneamiento de Sueca (Valencia), al no

presentar variación sobre el Informativo, tiene cumplimentados todos los trámites

ambientales.

A continuación se recogen los aspectos más significativos de dicho Estudio de Impacto

Ambiental:

2. INVENTARIO AMBIENTAL

Se ha efectuado un detallado inventario ambiental referente a los siguientes temas:

Medio físico y biótico

o Usos del suelo

o Geología

o Edafología

o Hidrogeología

o Hidrología superficial e infraestructuras hidráulicas

o Hidrología subterránea

o Climatología

o Vegetación

o Fauna

o Paisaje

o Hábitats naturales de interés comunitario

o Los “ullals”

Medio socioeconómico

o Características Poblacionales

o Estructura Demográfica de la Población.

o Características Urbanas de los Municipios.

o Propiedad del Parque

o Estructura Socioeconómica Actual

o Patrimonio Cultural

o Marco Territorial

Un punto relevante es que los estudios arqueológicos y etnológicos efectuados, tanto

documentales como de campo, no han identificados restos de interés arqueológico o

etnológico que pudieran plantear la necesidad de modificar el trazado propuesto para la

nueva canalización o variar el trazado propuesto para el filtro verde.

Debe también reseñarse en relación al marco territorial que las actuaciones para la mejora

de la calidad de las aguas en las acequias de Sueca (el nuevo colector general Sur y la

desconexión de vertidos al tramo urbano de El Sequial) discurren por viario público en

Suelo Urbano.



Las actuaciones de ampliación de la E.D.A.R de Sueca se ubican en las propias

instalaciones actuales o en el suelo contiguo de titularidad municipal calificado como

Equipamientos de la Red Primaria Estructural (Servicios Urbanos) en el P.G.O.U de Sueca,

siempre fuera de los límites del Parque Natural. Las actuaciones relativas a impulsiones,

bien para el transporte de aguas a tratar desde las urbanizaciones litorales a la E.D.A.R, de

Sueca, bien para reutilización agrícola o ecológica, se ubican:

- Cuando discurren fuera del Parque Natural, bajo el viario rural o junto a él, en Suelo No

Urbanizable de Protección Ecológica, o en las bandas de Suelo No Urbanizable de

Protección de Infraestructuras y Dominio Público según el P.G.O.U de Sueca.

- Cuando discurren dentro del Parque Natural, bajo el viario rural, en Suelo calificado como

No Urbanizable, Áreas de Uso Agrícola en el P.R.U.G. del Parque Natural de L’Albufera de

Valencia.

El filtro verde se sitúa dentro del Parque Natural en parcelas, ocupadas actualmente por

arrozales, calificadas como Suelo No Urbanizable, Áreas de Uso Agrícola en el P.R.U.G.

del Parque Natural de L’Albufera de Valencia.

El P.R.U.G. del Parque Natural de L’Albufera de Valencia permite de forma explícita

(artículo 90) en las Áreas de Uso Agrícola “las actuaciones en relación con la protección de

los recursos hídricos, de los ambientes húmedos y de los cauces”. Las actuaciones

ubicadas fuera de los límites del Parque Natural están incluidas en la Zona B del “Plan de

Ordenación de los Recursos Naturales de la Cuenca Hidrográfica de la Albufera”. Para

este ámbito territorial no se recogen limitaciones que puedan ser aplicables a las

actuaciones propuestas.

3. IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS

Para la identificación de los impactos se ha elaborado una matriz causa-efecto consistente

en un cuadro de doble entrada en cuyo eje vertical se señalan las acciones del proyecto

susceptibles de producir impactos, relacionando en el eje horizontal los elementos o

unidades ambientales que conforman el medio. Los impactos negativos identificados en la

matriz han sido representados mediante un círculo (O), cuando por la propia naturaleza del

factor ambiental no es previsible ningún tipo de alteración significativa, y mediante una

equis (X) en aquellos casos en los que existe una clara relación causa / efecto, concreta y

definida en modo, tiempo y espacio.

Por su parte, los impactos positivos han sido representados mediante un signo positivo (+).

4. EVALUACIÓN DE IMPACTOS AMBIENTALES PREVISIBLES

En el Estudio de Impacto Ambiental se ha procedido a valorar cada uno de los efectos

producidos como consecuencia de las obras llevadas a cabo en la zona de estudio, de dos

formas independientes, diferenciando los efectos producidos por aquellas actuaciones

relacionadas con la fase de diseño, construcción y funcionamiento, en general, con

respecto a los efectos producidos en la fase de funcionamiento relacionados directamente

con la calidad de las aguas a consecuencia de la obra Así, y para la evaluación de



impactos resultantes de la fase de diseño, construcción y parte de la de funcionamiento se

aplicará un sistema cualitativo de evaluación de impactos, que consistirá en la

interpretación y evaluación de impactos basándose en criterios de definición establecidos

en orden a diversos aspectos tales como:

- Temporalidad o permanencia de los efectos.

- Reversibilidad o recuperabilidad.

- Intensidad.

Los efectos previsibles sobre elementos del medio sobre los que exista una clara relación

causa/efecto en modo, tiempo y espacio se evaluarán en orden a unos criterios de

definición establecidos por la práctica de la metodología de evaluación de impactos

ambientales (EIA) recogidos en el Reglamento de EIA de España (RD 1131/88, de 30 de

septiembre).

Respecto a la valoración cuantitativa de los impactos resultantes de la fase de

funcionamiento, deriva del marcado carácter de mejora medioambiental de las actuaciones

propuestas, los impactos provocados por estas serán en su gran mayoría de signo positivo

sobre el balance hídrico del Parque Natural de L’Albufera. Es por esto por lo que el grueso

de la valoración de impactos se centrará en la determinación de la mejora de la calidad de

las masas del agua.

En la figura 13 se recoge la matriz de valoración de impactos ambientales.

5. ESTABLECIMIENTO DE MEDIDAS CORRECTORAS,

PROTECTORAS Y COMPLEMENTARIAS

5.1. SISTEMA DE GESTIÓN MEDIOAMBIENTAL

Para cada una de las alteraciones detectadas en los diferentes elementos del medio, el

proyecto establece, a nivel básico, las medidas correctoras aplicables a cada impacto

previsto. Estas medidas se enmarcan en un Sistema de Gestión Medioambiental (SGMA)

aplicable a la obra que deberá redactar la empresa constructora. El SGMA hará referencia,

entre otros aspectos a:

• Delimitación del perímetro de obra

• Localización de instalaciones auxiliares y restauración del área afectada

• Regulación de los niveles de emisión sonora



• Regulación de la contaminación atmosférica

• Gestión de Residuos

• Protección hidrológica

• Préstamos, canteras y vertederos

• Control de la ejecución de las obras

• Retirada, acopio, mantenimiento y reposición de tierra vegetal

• Seguimiento arqueológico

5.2. SEGUIMIENTO ARQUEOLÓGICO

El impacto sobre bienes de interés patrimonial y según se desprende de la prospección

arqueológica y etnológica efectuada, se puede considerar nulo. No obstante, se propone

en el ámbito de las obras, la realización de un seguimiento arqueológico en el momento

que se inicien los trabajos de movimiento de tierras, así como una serie de medidas

complementarias que a continuación se detallan.

Jalonamiento temporal

Se llevará a cabo un jalonamiento temporal de protección de las zonas susceptibles

formado por soportes angulares metálicos de 30 mm y 1 m de longitud unidos entre si

mediante una cinta de señalización de obra y colocados cada 8 m.

Seguimiento arqueológico

Se llevará a cabo un seguimiento arqueológico con el objeto de documentar datos no

observados durante la fase de redacción del proyecto. El seguimiento de obras,

concretamente durante el periodo que dure el movimiento de tierras, implicará las

siguientes operaciones:

- Elaboración de un proyecto de actuación.

- Recopilación previa de información.

- Seguimiento propiamente dicho de la ejecución de la obra en el área de afección

arqueológica.

- Tratamiento de materiales.

- Elaboración de informe final.

La contratación de los trabajos arqueológicos se atenderá a la Ley 4/1998, de 11 de junio,

de la Generalitat Valenciana, del Patrimonio Cultural Valenciano, así como a la legislación

general española sobre Patrimonio Histórico especialmente al contenido de la Normativa

Estatal de Aplicación General, Ley de 16/1985, de 25 de junio, del Patrimonio Histórico

Español y Real Decreto 111/1986, de 10 de enero, de desarrollo parcial de la Ley 16/1985.

Si en el transcurso de las obras apareciera algún resto arqueológico, serían de aplicación

inmediata el artículo 44 de la Ley 16/1985 del Patrimonio Histórico Español y el artículo 63

de la Ley 4/1998 del Patrimonio Cultural Valenciano, así como la ordenación de la

consiguiente excavación arqueológica de este ámbito.

El resultado de los distintos trabajos arqueológicos se comunicará a la Dirección General

de Política Lingüística y Patrimonio Cultural Valenciano a fin de garantizar la ausencia de

elementos de interés y en su caso se adoptarán las medidas de protección que dicho

organismo recomiende.

5.3. ACONDICIONAMIENTO DEL CONJUNTO DE LES BASSES-

SÉQUIAL DE SUECA

El objetivo de la medida es la recuperación parcial del sector de la Acequia Major de Sueca

o Séquial y el espacio ocupado históricamente por las balsas y los lavaderos (Les Basses),

mediante la actuación sobre el propio Séquial, las balsas (dos de ellas) y su entorno



En el núcleo urbano de Sueca se halla un espectacular conjunto hidráulico, que integra

cuatro espacios diferenciados pero complementarios: • Molino arrocero.

- Molino harinero.

- Balsas y lavaderos.

- La Séquia Major de Sueca, la acequia Madre o Séquial que recorre el norte de la

población y que abastecía a todos los elementos anteriores.

El conjunto descrito se encuentra en un estado avanzado de degradación, desde el punto

de vista medioambiental, paisajístico y patrimonial. Se da la circunstancia que el espacio

ocupado históricamente por las balsas y los lavaderos es hoy un solar municipal utilizado

como almacén propiedad del Ayuntamiento. El Ayuntamiento de Sueca está llevando a

cabo una actuación parcial destinada a la recuperación de una parte del citado conjunto

hidráulico mediante la adecuación del molino arrocero para su uso como Biblioteca

Municipal.

El elemento objeto de la actuación es un conjunto de 4 balsas, con lavaderos, y una balsa

para filtro. Dos de las balsas existían ya en 1867; otras dos fueron construidas en 1867

(ver figura: Plano del Archivo Municipal); finalmente, dos de ellas desaparecieron a

mediados del siglo XX; Cada balsa tiene forma rectangular, de 25 metros de longitud y 3,5

m. de anchura. Las dos centrales tenían 30 metros de longitud. La balsa de filtro, de

mayores dimensiones, llega hasta los 34 x 10 m2.

El recorrido original del agua tenía su origen en El Séquial de Sueca. Desde la acequia de

Baldoví pasaba a la Balsa de filtro y desde allí a las Balsas generales con desagüe común

a la denominada acequia Harinera y entrega a la acequia Baldoví.

El plan de la actuación consta de las siguientes fases:

• Excavación arqueológica.

- Recuperación de las dos balsas y sus respectivos lavaderos.

- Identificación de la organización interna del espacio.

• Recuperación del recorrido del agua.

- Actuación medioambiental: recuperación del trazado histórico.

- Adecuación del recorrido hidráulico según las condiciones actuales.

• Recuperación de dos balsas, y los lavaderos asociados. Incluye techo a dos aguas,

exento (según la estructura original).

• Adecuación del entorno: acondicionamiento del espacio de las balsas, incluyendo

pasarelas de acceso entre ambos lados del Séquial.

• Adecuación de las márgenes de la Acequia Major: acciones destinadas a la supresión de

obstáculos visuales que dificultan una correcta visión del entorno.



Esta actuación ha sido interpretada como una medida compensatoria relacionada con el

tramo urbano de la acequia Major o Sèquial que deberá soportar diversas obras en materia

de desconexión de vertidos. El presupuesto de ejecución material estimado para la

actuación es de 360.000 € que han sido integrados en el capítulo de medidas correctoras y

protectoras de impacto ambiental del Documento N.º 3 del presente proyecto informativo.

5.4. PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL

Finalmente, el referido Estudio de Impacto Ambiental incluye un Programa de Vigilancia

cuyos objetivos son:

- Verificar la correcta ejecución de las medidas preventivas, protectoras y correctoras

previstas, así como de los estándares de calidad de los materiales utilizados.

- Detectar impactos no previstos, y proyectar las medidas preventivas, protectoras y

correctoras adecuadas para reducirlos o eliminarlos.

- Advertir alteraciones por cambios repentinos en las tendencias de impacto.

- Seguimiento de la eficacia de otras medidas desarrolladas en el proyecto.

El control se ejecutará por la Administración competente, por personal propio o por

Asistencia Técnica. Para ello se nombrará un Coordinador Ambiental que estará a las

órdenes directas del Director de obra por parte de la Administración.

Se ha establecido que, durante toda la fase de construcción de las obras, deberá

redactarse periódicamente una serie de informes para asegurar e informar del

cumplimiento del Programa de Vigilancia y Seguimiento Ambiental.


ANEJO Nº 17

PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN

ANEJO Nº 17 PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN


ANEJO Nº 17

PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA

ADMINISTRACIÓN

INDICE

1. OBJETO DEL ANEJO .............................................................................................................. 5

2. PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN ................................................................................ 5

3. PRESUPUESTO PARA EXPROPIACIONES .......................................................................... 5

4. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN .................................. 5

ANEJO Nº 17 PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN


1. OBJETO DEL ANEJO.

El objetivo de este anejo es exponer el cómputo económico total que conllevará la

ejecución del Proyecto “PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA

RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)”.

2. PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN.

El Presupuesto Base de Licitación, I.V.A. excluido (PBL), asciende a la cantidad de DOS




3. PRESUPUESTO PARA EXPROPIACIONES.

El Presupuesto para Expropiaciones de la obra objeto de este proyecto es de CERO

EURO (0,00 €).

4. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA

ADMINISTRACIÓN.

El Presupuesto para Conocimiento de la Administración de este proyecto asciende a la

cantidad de DOS MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y CINCO MIL SETENTA Y UN

EUROS CON TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS (2.865.071,39 €).

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DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA - chj.es · de instalaciones industriales a las redes de acequias, así como alivios del alcantarillado a las acequias en tiempo de lluvia. Estas deficiencias