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Guía práctica de destilación multicomponente.
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22/07/2013
1
DESTILACIN DE MEZCLAS MULTICOMPONENTES I
ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSc.
CONTENIDO
Introduccin. Dificultades del calculo
1. Mtodos de clculo
a. Mtodos aproximados
b Mtodos Rigurososb. Mtodos Rigurosos
2. Componentes claves, claves adyacentes y claves distribuidos
3. Secuencia de columnas
4. Presin de la columna y tipo de condensador
5. Mtodos aproximados: Fenske-Underwood-Guilliland (FUG)
a. Reflujo Total
2
Ecuacin de Fenske: volatilidad relativa constante
Distribucin de los componentes no claves
Ecuacin de Winns: Constante de equilibrio
Distribucin de los componentes no claves.
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INTRODUCCIN
La destilacin de multicomponentes se basa en los mismos
principios de equilibrio de fases que la destilacin binaria. El
di li i d d d il i d l idiseo o anlisis de una torre de destilacin de multicomponentes
utiliza relaciones de equilibrio y balances de masa y energa
(Foust, 1998).
Resulta muy practica la resolucin de problemas de destilacin si
el sistema es binario, mediante mtodos grficos y analticos. Sin
3
embargo, la mayora de las mezclas que se utilizan en la industria
estn constituidas por ms de dos componentes. En estos casos,
no son aplicables los mtodos grficos y una solucin analtica es
difcil de obtener.
Se dispone de mtodos cortos, semi-rigurosos y rigurosos de
calculo para la resolucin de problemas de separacin decalculo para la resolucin de problemas de separacin de
sistemas multicomponentes. El calculo riguroso es
extremadamente complejo e involucra mtodos prolongados al
tanteo y las computadoras de alta velocidad se emplean con
mucha frecuencia (Treybal,1980).
4
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METODOS RIGUROSOS
Entre los mtodos mas utilizados para el anlisis de columnas de
destilacin para la separacin de soluciones ideales y no ideales
se pueden mencionar (Holland, Ch., 2000):
Mtodo de convergencia: se recomienda para cualquier
tipo de destilacin, siempre y cuando las mezclas no se desven
demasiado de las soluciones ideales (mtodo mejorado de
Thiele-Geddes).
5
Mtodo de punto de burbuja (BP): se recomienda cuando la
alimentacin esta constituida por componentes de volatilidad
parecida (Mtodo de Admunson-Pontinen modificado).
METODOS RIGUROSOS (Cont.)
Mtodo de suma de flujos (SR) : se recomienda cuando la
alimentacin esta constituida por componentes de muy diferente
solubilidad o volatilidad (puntos de ebullicin alejados).
Mtodo 2N de Newton-Raphson: este mtodo permite una
considerable flexibilidad en la eleccin de las variables
especificadas y, por lo general, es capaz de resolver todos los
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problemas.
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Los mtodos aproximados permiten la determinacin del
nmero de etapas tericas como una funcin de la relacin de
reflujo, etapas mnimas y reflujo mnimo y, en la prctica son
utilizados como diseo preliminar,
Entre los mtodos aproximados se mencionan:
1. Mtodo de Fenske Underwood Gilliland y sus variantes,
-Para determinar el reflujo y las etapas necesarias en la
destilacin de sistemas multicomponentes.
2. Mtodo de Kremser y sus variantes,
- Para separaciones en las que intervienen varias cascadas
simples en contracorriente, tales como absorcin, agotamiento y
extraccin liquido liquido,7
3. Mtodo de Edmister
-Para separaciones en las que intervienen cascadas en
contracorriente con alimentaciones intermedias, tales como
destilacin.
Estos mtodos se pueden aplicar fcilmente por medio de
clculos manuales si las propiedades fsicas son
independientes de la composicin.
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Algoritmo del mtodo empricopara una columna de destilacin
Fuente: Henley, E. J.; Seader, J. D. 1998
ComienzoAlimentacinEspecificada
Especificar lasescisiones de doscomponentes clave
Estimar las escisiones
Calcular el nmero deetapas tericas para larelacin de reflujoespecificada > valormnimo
Correlacinde Gilliland
de los componentes noclave
Determinar la presinde columna y tipo decondensador
Aplicar Flash a laalimentacin a lapresin de la columna
Clculos de punto deburbuja y del punto deroco
Procedimiento deFlash Adiabtico
Repetir solamentesi las escisionesestimadas ycalculadas de loscomponentes noclave difieren
Calcular la localizacinde la etapa dealimentacin
Calcular los serviciosdel condensador yebullidor
Salida
EcuacindeKirkbride
Ecuacionesde balancede materiay energa
Calcular el nmeromnimo de etapastericas
Calcular las escisionesde los componentes noclave
Calcular la Relacin deReflujo Mnima
Ecuacin deFenske
Ecuacin deFenske
Correlacin deUnderwood
considerablemente.
9
Mezclas con n componentes, n > 2
Mezclas complejas
Es difcil obtener una solucin analtica
Se deben hacer asunciones sobre la distribucin
de los componentes de la alimentacin en el
destilado y en el residuo.
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Destilado
a, b, c. d
Especificaciones del producto deseado
Componentes Ligeros
Separacindeseada
Alimentacin
a, b, c, d, e, f, g
11
Componentes Pesados
Residuo
e, f, g
Seleccin de dos componentes claves
En una columna con una sola alimentacin, destilado y fondo, se separa
una mezcla de multicomponentes en dos fracciones. Los fondos
contienen los componentes pesados, menos voltiles de la
alimentacin; el destilado contiene los componentes ligeros, ms
voltiles de la alimentacin. Los componentes de volatilidad intermedia
aparecen en ambos productos en cantidades apreciables (Foust, 1998).
Componentes Clave: pueden ser o no aquellos cuyas separaciones se
h ifi d
12
han especificados
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Seleccin de dos componentes claves (Cont.)
Componente Clave Liviano (LK): Es el componente mas pesado entre
los componentes livianos. Es el componente de mayor volatilidad entre los
compuestos que salen por el fondo y se encuentra en una cantidadcompuestos que salen por el fondo y se encuentra en una cantidad
considerable (menor al 2%)
Componente Clave Pesado (HK): Es el componente mas liviano entre
los componentes pesados. Es el componente de menor volatilidad relativa
entre los compuestos que salen por el destilado y se encuentra en una
cantidad considerable (menor al 2%)
Componentes no Clave Distribuido: Es aquel componente cuya
volatilidad esta cercanamente igual a la volatilidad del componente clave
Para el componente i:
Si T > Tbpi Ki > 1 El componente se considera uncomponente liviano
Si Ki >1 (ligero) xi incrementa a medida que sube
hacia el tope de la columna
Si T < Tbpi Ki < 1 El componente se considera un componente pesado
Si Ki < 1 (pesado) xi incrementa cuando el
componente i baja al fondo de la columna
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C1C2
nC
No clave liviano
No clave liviano
Clave liviano (LK)
Distribucin aproximada de los componentes
Componentes claves adyacentes
Salen por el tope
DestiladoC1C2
nC3nC4nC5nC6
LKHK
nC3nC4
Clave liviano (LK)
Clave pesado (HK)
Alimentacin
Destilado
6nC3nC4nC5nC6
Clave liviano (LK)
Clave pesado (HK)
No clave pesado
Salen por el fondo
Fondo No clave pesado
C1C2
nC3
No clave liviano
No clave liviano
Clave liviano (LK)
Distribucin aproximada de los componentesComponentes claves distribuidos
Salen por el tope
DestiladoC1C2
nC3nC4nC5nC6
LK
HK
nC4nC5
No clave distribuido
Clave pesado (HK)Alimentacin
Destilado
6nC3nC4nC5nC6
Clave liviano (LK)
No clave distribuido
Clave pesado (HK)
No clave pesado
Salen por el fondo
Fondo
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El punto de corte es la
frontera entre los
componentes que salen
por el destilado y el
Lnea deseparacin
Punto de corte
B
residuo.
La lnea de separacin
refleja la separacin
real efectuada.
El destilado actual es elB rea localizada sobre la
lnea de separacin.
Los componentes a, b,
c y g no son separados.
Secuencia de destilacin
En las destilaciones de mezclas multicomponentes es necesario
acentuar que son necesarios ms de un fraccionador para
separar en forma pura los constituyentes de las mezcla original,p p y g
es decir se requerirn un total de n 1 fraccionadores para
lograr la separacin completa de un sistema de n componentes
(Treybal, 1980)
La separacin puede hacerse usando las clsicas secuencias de
destilacin convencionales, es decir la secuencia directa en la
cual los componentes se separan uno a uno en los destilados
(figura 1) o la secuencia indirecta donde los componentes se
separan uno a uno en los fondos (figura 2).
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Estas secuencias son de amplio uso en la industria qumica y se
caracterizan por consumir grandes cantidades de energa encaracterizan por consumir grandes cantidades de energa en
forma de vapor de calentamiento suministrado por los
rehervidores (Henley, J.E; Seader, J.D., 1998). Sin embargo, hoy
da, se han propuestos una serie de esquemas de destilacin
alternativos que pueden reducir de manera significativa el
consumo de energa, tales como los procesos de destilacin
acopladas trmicamente.
19
Secuencia de destilacin: Considerando la separacin continua de una mezcla ternaria
A + B + C
A (+B)
B (+ C)
II
A + B (+ C)
A (+B)
I
II
B + C(+ A)
C (+B) C(+ B)
I
II
A + B + C
B (+ A)
Secuencia directa:Se observa que en laprimera columna seproduce A casi puro y enla segunda se separa B yC
Secuencia indirecta:Se observa que en la primeracolumna se utiliza para separar Ccomo un residuo del resto de lasolucin. El destilado que estacontaminado con C, se fraccionapara separar A y B casi puros.
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Un mtodo alternativo para el diseo es aplicar la heurstica, que
consiste en reglas fciles para excluir muchos de los sistemas
posibles. Algunas de las heursticas ms comunes, citadas en
orden de importancia incluyen (Wankat, P.C., 2008):orden de importancia incluyen (Wankat, P.C., 2008):
1. Separar primero los componentes peligrosos, corrosivos y
reactivos.
Se reduce al mnimo los riesgos de seguridad, sacar los
componentes inestables y reducir la necesidad de usar
materiales de construccin costosos en las columnas
21
posteriores.
2. No usar destilacin si LK-HK < min, si min ~ 1,05 1,10
Elimina la necesidad de columnas costosas
4. Separar primero los componentes que requieran
temperaturas muy altas o muy bajas.
Mantendr bajo los costos
5. La siguiente fraccin debe eliminar los componentes en
exceso.
Hacerla cuando hay varios componentes presentes y las tasa
de alimentacin son grandes.
6 La siguiente fraccin debe sacar el componente ms voltil6. La siguiente fraccin debe sacar el componente ms voltil
Al eliminar el componente ms voltil se eliminan los
materiales difciles de condensar, es posible obtener
reducciones en las presiones de la columna.
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7. Hacer las separaciones ms difciles como separaciones
binarias.
Hace que la tasa de alimentacin sea la mnima y en
consecuencia el dimetro mnimo de la columna necesario
para la separacin mas difcil.
8. Favorecer los fraccionamientos 50:50
Balancea las columnas de modo que no cambien los flujos en
forma drstica.
9. Si es posible, las eliminaciones de los productos finales
deben ser como productos destilados
Ya que los productos de degradacin trmica son
compuestos no voltiles, es probable obtener productos ms
puros. 23
Dos heursticas adicionales que no aparecen en orden de
importancia, pero que pueden forzar al diseador para buscar
i di i lsecuencias adicionales son:
10.Tener en cuenta salidas laterales para separaciones difciles
11.Tener en cuenta columnas trmicamente acopladas y de
varios efectos, en especial si la energa es costosa.
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Ejemplo: Secuencia de destilacinTrace arreglos de
columnas posibles
para separar un
sistema de cuatro
componentes.
Solucin:
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Presin de operacin y tipo de condensador
C d d P i
Psuperior
Es determinada por las
condiciones que
aumentan la
Cada dePresin enlos Platos
Cada de Presin enel condensador
Ptambor
condensacin en el
condensador o en el
tambor de destilado
La presin de
referencia es la presin
de vapor o la presin
26
PFondo
de vapor o la presin
de burbuja del
destilado (Temperatura
y composicin del
destilado)
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La composicin del destilado depende de:
La naturaleza de la mezcla procesadaa atu a e a de a e c a p ocesada
Las especificaciones de la separacin
El correspondiente balance de materia
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La temperatura en el tambor de reflujo depende
principalmente de la temperatura del fluido de
enfriamiento utilizado en el condensador.
Restriccin de la temperatura en la seleccin de la presin
de la columna
Estas restricciones estn esencialmente relacionadas a:
1. Temperatura del tambor de reflujo
2. Temperatura del fondo de la columna
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Restricciones relacionadas al tambor de reflujo
A presiones bajas, TD debe ser tan baja como sea posible
(TD es un poco ms alta que la temperatura del fluido de(TD es un poco ms alta que la temperatura del fluido de
calentamiento, TCF).
El fluido de enfriamiento puede ser:
Aire: Usando un diferencial de temperatura de 15 C,
29
denominado cold approach: Taire Tb y
Tb = Taire + 15 C
Agua: se utiliza un gradiente mnimo de 10 C, es
decir Tb = Tagua + 10 C
Refrigerante ( propileno, etileno, amonio, fren, ):
El gradiente de temperatura a usar es de
aproximadamente 5 C.
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Consideracin en el condensador:
- Refrigerante accesible (agua) : mnima T = 120 F (49 C)
- Presin permisible:
0 415 psia (2,86 MPa)
0 215 psia : Se recomienda un Condensador total
215 365 psia: Se recomienda un Condensador parcial
> 365 psia: se recomienda un condensador parcial y el
uso de un refrigerante.
C id i l h id
31
Consideracin en el rehervidor:
- La temperatura en el fondo de la columna no debe exceder la
condicin de descomposicin o la condicin cercana a la
critica.
Algoritmo para establecer la presin de la columna ytipo de condensador.
Composicin de Destilado y de
Fondo conocidas o estimadas
Calcular la presin PD del Punto de Burbuja a la temperatura del
fluido de enfriamiento (agua, aire)
PD < 215 psia
Estimar la Presin de las colas, PB
Calcular la Temperatura de
Burbuja en el fondo, TB a la PB
TB < TC de los componentes
Fin
Si
No SiSi
reponer PD a 30 psia si PD < 30 psia
Fuente: Tomado de :Henley, E. J.; Seader, J. D. 1998
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Calcular la presin PD del Punto de Roco a la temperatura del fluido de enfriamiento (agua,
aire)
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Los limites de presin y temperatura son solo una aproximacin y
dependen de los factores econmicos. Se supone que las cadas
de presin en la columna y en el condensador son de 5 psia. Sin
embargo, cuando se determina el nmero de platos necesarios se
deben realizar clculos ms rigurosos que permitan:
Cada de presin:
- En el condensador: 0 a 2 psia.
- En la columna:En la columna:
0,1 psi/plato para operacin de la columna a presin
atmosfrica o superatmosfrica
0,05 psi/plato para operacin de columnas a vacio
33
Con la columna operando a las presiones establecidas, la
alimentacin puede someterse a un Flash Adiabtico para una
presin del plato de alimentacin de PD + 7,5 psia con el fin de
determinar la condicin fsica de la alimentacin (Seader y Henley,1998)
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Reduccin de la volatilidad relativa con el incrementode la presin
35
Si LK-HK > 2,5 la separacin es fcil
Si 2,5 < LK-HK < 1,5 la separacin es menos
fcil
Si LK-HK < 1,5 la separacin es difcil.
Efectos desfavorables de un aumento de la presinde operacin de la columna.
1. La viscosidad relativa disminuye y por tanto aumenta la
dificultad de la separacin: aumentan los requerimientos deldificultad de la separacin: aumentan los requerimientos del
numero de etapas, reflujo y consumo en el condensador y el
rehervidor.
2. Aumenta la temperatura en la columna: aumentan las
reacciones de degradacin qumica, polimerizacin, etc.
36
3. Por encima de 100 psig, hay que aumentar el espesor del
material de la columna, y por tanto aumenta el costo. Este
factor no es importante a P < 100 psig.
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Efectos desfavorables de un aumento de la presin deoperacin de la columna. (Cont.)
4. Aumenta la temperatura en el rehervidor y por tanto se requiere
un medio de calefaccin mas costoso (o incluso inexistente).
Para el mismo agente de calefaccin, aumenta el rea de
intercambio de calor.
5. Para separaciones superatmosfrica, las fugas son mayores, y
aumenta el peligro potencial en el caso de usar materiales
37
aumenta el peligro potencial en el caso de usar materiales
txicos o inflamables.
Efectos favorables de un aumento de la presin deoperacin de la columna.
1. Aumenta el punto de ebullicin del destilado, lo que permite el
uso de refrigerantes ms baratos
2. Si la columna opera por debajo de 1 atm, un aumento de
presin disminuye el costo de construccin y
mantenimiento de vacio ( consumo de energa del eyector y
38
mantenimiento de vacio ( consumo de energa del eyector y
costos de traslado).
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Efectos favorables de un aumento de la presin deoperacin de la columna (Cont).
3. Aumenta la densidad del vapor, y por tanto, la capacidad de lap y p p
columna: si la columna trabaja a vacio, se produce una
disminucin grande del dimetro de la columna de la columna y
los costos de traslado. La reduccin es menor para presiones
comprendidas entre 50 y 150 psia.
4 E l d til i d li d t l t d
39
4. En la destilacin de gases licuados, aumentan los puntos de
ebullicin del liquido que circula por la columna, lo que permite
utilizar materiales de construccin mas baratos.
Efectos favorables de un aumento de la presin deoperacin de la columna. (Cont.)
5. Disminuye el dimetro de las tuberas y el tamao de las
vlvulas por las que circula el vapor.
6. Por debajo de 1 atm disminuyen las fugas y por tanto el
peligro potencial de los materiales txicos o inflamables.
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Mtodos de calculo de Ki (Repaso)
Ecuacin de Raoult
Nomogramas de DePriester
Utilizando grficos de datos de equilibrio
(Ki vs T)
Utilizando modelos termodinmicos
41
Ecuacin de Raoult
Ecuacin de Antoine
A, B y C: constantes de Antoine caractersticas de cadacomponente.
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Nomograma de DePriester
43
Nomograma de DePriester
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Grafico de datos de equilibrio para algunos hidrocarburos
45
Algoritmo para seleccionar el mtodos de calculo de Ki
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LIMITACIONES DE LAS ESPECIFICACIONES.
Treybal (1980) indica que se debe suponer que ya se
establecieron las siguientes especificaciones:
1. Temperatura, presin, composicin y flujo de la alimentacin.
2. Presin de la destilacin
3 La alimentacin se va a introducir en el plato ptimo de3. La alimentacin se va a introducir en el plato ptimo de
alimentacin.
4. Prdidas de calor (an si se supone que son cero)
47
En estas condiciones solo le quedan al diseador tres puntos
adicionales que puede especificar.
1 Nmero total de platos1. Nmero total de platos
2. Relacin de reflujo
3. Relacin del rehervidor, V/B
4. Concentracin de un componente en un producto (puede
escogerse un mximo de dos).
5. Relacin entre el flujo de un componente en el destilado y el
flujo del mismo componente en el residuo (puede escogerse
un mximo de dos)
6. Relacin entre el destilado total y el residuo total, D/B.
48
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25
Nmero mnimo de etapas: Reflujo total.
La correlacin de Fenske (1932) da una rpida estimacin para
las etapas tericas mnimas con reflujo total. Incluye el rehervidor
y el condensador mixtoy el condensador mixto.
LK,HK debe ser constante
49
El calculo de la volatilidad relativa se realiza de acuerdo
a las siguientes ecuaciones:
1. Si la volatilidad relativa promedio se determina a la temperatura
promedio de la columna, TP, y TP = (TTope + TFondo ) /2
2. prom = (Tope + Fondo ) /2
3. prom = a la temperatura del plato de alimentacin.
4. prom = (Tope * Fondo )1/2
5. prom = (Tope * Fondo * alimentacin)1/3
50
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26
10 FondoTopeFondoTope Ln +
Desigualdad de Douglas
21,0 p
FondoTope
p Ln
+
Al cumplirse esta desigualdad, la volatilidad relativa es
razonablemente constante a lo largo de la columna y una
aproximacin adecuada para su clculo son las ecuaciones 2
4
51
Distribucin de Componentes no clave a Reflujo Total
La distribucin de componentes no clave a reflujo total, si se
considera la volatilidad relativa constante Ecuacin de Fenskeconsidera la volatilidad relativa constante, Ecuacin de Fenske,
se determina por las ecuaciones mostradas a continuacin:
Donde fi = di + biHK: componente clave pesado
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27
La ecuacin de Winn es una modificacin de la ecuacin de Fenske
y resulta mas exacta para el clculo del nmero de etapas mnimas,
si se cumple la suposicin
donde y son constantes empricas que se determinan para el
intervalo de temperatura y presin adecuado.
LK,HK se considera variable
Donde:D y B : tope y fondo, respectivamenteLK y HK: Clave liviano y clave pesado, respectivamente
53
La ecuacin de Winn da resultados mas precisos que la ecuacin
de Fenske, pero esta sujeta a la validez de la hiptesis de
variacin de los coeficientes de distribucin entre si.variacin de los coeficientes de distribucin entre si.
La ecuacin de Winn se reduce a la ecuacin de Fenske
cuando
LK = 1,0 y LK/HK = LK/HK
54
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Anlogamente la ecuacin de Winn conduce a
Donde: f fl jo del componente i en la alimentacinfi: flujo del componente i en la alimentacin B = biD = di br, dr: flujo del componente clave pesado en el producto de fondoy tope, respectivamente.
55
1. Aumenta a medida que la separacin se hace mas difcil
(valores mas grandes de la recuperacin del clave liviano, o
valores de LK,HK cercanos a la unidad).
El nmero mnimo de etapas para una separacin dada:
2. El Nmin es independiente de la condicin termodinmica de la
alimentacin.
3. Solo depende del grado de separacin deseada y de la
volatilidad relativavolatilidad relativa.
4. En las separaciones difciles es mas efectivo aumentar el
nmero de etapas que aumentar los caudales para elevar la
pureza de los productos.56
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1. Utilizando los mtodos cortos aproximados en la destilacin
de mezclas multicomponentes para las especificaciones de la
siguiente columna, determine:
EJERCICIOS
g
a) La distribucin de los componentes a reflujo total
b) La relacin de reflujo de operacin para 15 platos
ideales
c) La localizacin de etapa de alimentacin
d) Si l i li l l dd) Si la separacin se realiza en columnas acopladas en
serie, explique cuantas columnas sern necesarias para
la separacin completa de los componentes claves.
Esquematice el proceso.
57
Ki = A + B*T + C*T2 + D*T3, donde T: F
Para este sistema a 250 psia los valores de K pueden calcularse
dentro de un intervalo de temperatura entre 100 F y 300 F
mediante la ecuacin polinmica
Alimentacin @ 250 psia y 213,9 F
Componente fi (lbmol/h)Constante de los valores de K
A Bx104 Cx106 Dx108
Etano 3 1,665 -1,50 73,5 -3,00
Propano 20 0,840 -46,6 49,4 -3,033
58
n-Butano 37 -0,177 49,5 -4,15 2,22
n-Pentano 35 -0,0879 17,7 0,2031 1,310
n-Hexano 5 0,0930 -15,39 10,37 -0,1590
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30
Datos del proceso:
Presin de la columna: 250 psiaPresin de la columna: 250 psia
Condensador parcial y rehervidor parcial
Flujo destilado: 23,0 lbmol/h
Considere una recuperacin de 98,15% y 99% de los
componentes clave ligero y clave pesado en el destilado y en el
producto de fondo.
59
2. Una torre despropanizadora con las siguientes caractersticas
Alimentacin % molar Flujo de alimentacin
Metano, C1 26 2800 lbmol/h
Etano, C2 9 66 % vaporizada
Propano, C3 25 TF = 205 F
n-Butano, n-C4 17 Presin: 315 psia
n-Pentano, n-C5 11 36 platos reales
n-Hexano, n-C6 12 % recuperacin C3 en D: 98,4%
% Recuperacin C5 en B: 100 %
o = 65% D = 1677 lbmol/Hs
60
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31
Actualmente la torre esta operando con una carga de 3200 lbmol/h
y una relacin de reflujo igual a 0,57, se esta obteniendo un 1% de
recuperacin de nC5 en el producto de tope y solo hay un 99% de
recuperacin de C3.
Realice un diagnstico de la operacin de la columna a
condiciones de operacin y compare sus resultados con las
condiciones de diseo. Justifique su respuesta.
Tome en cuenta las siguientes criterios de comparacin:
a Relacin de reflujo mnimaa. Relacin de reflujo mnima
b. Nmero mnimo de etapas
c. Composicin de tope y fondo
d. Relacin de reflujo de operacin
e. Nmero de etapas tericas61