VILLE DE CHATEAU-THIERRY

PROJET GÉOTHERMIE DE CHATEAU-THIERRY

(Aisne)

ÉTUDE DE FAISABILITÉ

BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES

SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL

Département Géothermie

B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex

Associé à

l'Omnium d'Etudes Techniques

1 9, rue Marc Viéville - 93250 Villemomble

Rapport du B.R.G.M.

81 SGN 520 GTH Juin 1981

Réalisation- Département d«s Arts Graphiguas

VILLE DE CHATEAU-THIERRY

PROJET GÉOTHERMIE DE CHATEAU-THIERRY

(Aisne)

ÉTUDE DE FAISABILITÉ

BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES

SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL

Département Géothermie

B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex

Associé à

l'Omnium d'Etudes Techniques

1 9, rue Marc Viéville - 93250 Villemomble

Rapport du B.R.G.M.

81 SGN 520 GTH Juin 1981

Réalisation- Département d«s Arts Graphiguas

RESUME

Le Département Géothermie du BRGM a réalisé, pour le compte de laMunicipalité de Château-Thierry, une étude de faisabilité relative a un réseau dechaleur alimenté par la géothermie.

Ce réseau serait susceptible de desservir de nombreux utilisateurs.

L'étude prend en compte deux opérations de géothermie :

- la premiere, située en zone nord, permettrait de raccorder deslogements, des groupes scolaires, une piscine, une maison deretraite, un hôpital et des serres. La consommation énergétiquede cet ensemble est d'environ 3 600 TEP ;

- la seconde, en zone sud, alimenterait en fluide géothermique desindustriels variés ainsi que des logements consommant annuellement2 500 TEP environ.

Le réservoir visé par les forages est le Dogger dont les caractéris¬tiques sont satisfaisantes puisque les hypothèses retenues sont un débit de 250 m3/het une température en tête de puits de 68° C.

L'étude détaillée de l'opération nord réalisée à partir de deux puitsdroits met en évidence des bilans économiques favorables grâce à des systèmes dechauffage adaptés même si les coûts d'investissement sont relativement élevés du faitde l'importante longueur des réseaux de distribution.

Pour l'opération sud, il semblerait que le potentiel raccordable soitinsuffisant pour en démontrer la faisabilité économique.

RESUME

Le Département Géothermie du BRGM a réalisé, pour le compte de laMunicipalité de Château-Thierry, une étude de faisabilité relative a un réseau dechaleur alimenté par la géothermie.

Ce réseau serait susceptible de desservir de nombreux utilisateurs.

L'étude prend en compte deux opérations de géothermie :

- la premiere, située en zone nord, permettrait de raccorder deslogements, des groupes scolaires, une piscine, une maison deretraite, un hôpital et des serres. La consommation énergétiquede cet ensemble est d'environ 3 600 TEP ;

- la seconde, en zone sud, alimenterait en fluide géothermique desindustriels variés ainsi que des logements consommant annuellement2 500 TEP environ.

Le réservoir visé par les forages est le Dogger dont les caractéris¬tiques sont satisfaisantes puisque les hypothèses retenues sont un débit de 250 m3/het une température en tête de puits de 68° C.

L'étude détaillée de l'opération nord réalisée à partir de deux puitsdroits met en évidence des bilans économiques favorables grâce à des systèmes dechauffage adaptés même si les coûts d'investissement sont relativement élevés du faitde l'importante longueur des réseaux de distribution.

Pour l'opération sud, il semblerait que le potentiel raccordable soitinsuffisant pour en démontrer la faisabilité économique.

Pages

TABLE DES MATIERES - SOMMAIRE

INTRODUCTION

RES UME

1ère PARTIE : ETUDE SOUS -SOL

I - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE 1

II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION 9

III - PROGRAMME TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES . 12

2 ème PARTIE : ETUDE THERMIQUE DE SURFACE

rv - RECENSBENT DE UTILISATEURS 16

V - DEFINITION DES OPERATIONS 20

VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE 29

3 ème PARTIE : BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE ET FINANCIER ;

FAISABILITE DU PROJET

VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET CCM'LEMENTS) 51

VIII - MONTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81) 53

IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81) 57

X - BILANS EC0N3MIQUES 60

XI - BILANS ENERGETIQUES 61

XII - BILANS FINANCIERS 62

4 ème PARTIE : POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND DOUBLETDANS LA PARTIE SUD DE LA VILLE DE CHATEAU-THIERRY

XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIBÍE DOUBLET AU SUD ' 70

5 ème PARTIE : CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE

XIV - CONCLUSION GENERALE 73

ANNEXES : Annexe 1 : PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL

Annexe 2 : TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE

Annexe 3 : LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERSCAS 1 A, 2 A, 1 B et 2 B.

Pages

TABLE DES MATIERES - SOMMAIRE

INTRODUCTION

RES UME

1ère PARTIE : ETUDE SOUS -SOL

I - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE 1

II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION 9

III - PROGRAMME TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES . 12

2 ème PARTIE : ETUDE THERMIQUE DE SURFACE

rv - RECENSBENT DE UTILISATEURS 16

V - DEFINITION DES OPERATIONS 20

VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE 29

3 ème PARTIE : BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE ET FINANCIER ;

FAISABILITE DU PROJET

VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET CCM'LEMENTS) 51

VIII - MONTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81) 53

IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81) 57

X - BILANS EC0N3MIQUES 60

XI - BILANS ENERGETIQUES 61

XII - BILANS FINANCIERS 62

4 ème PARTIE : POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND DOUBLETDANS LA PARTIE SUD DE LA VILLE DE CHATEAU-THIERRY

XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIBÍE DOUBLET AU SUD ' 70

5 ème PARTIE : CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE

XIV - CONCLUSION GENERALE 73

ANNEXES : Annexe 1 : PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL

Annexe 2 : TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE

Annexe 3 : LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERSCAS 1 A, 2 A, 1 B et 2 B.

LISTE DES FIGURES

FIGURE 1

FIGURE 2

FIGURE 3

FIGURE 4

FIGURE 5

FIGURE 6

FIGURE 7

Raccordement par échange. Schéma de principe

Raccordement par mélange. Schéma de principe

Préchauffage d'eau chaude sanitaire. Schéma de principe

TEP substituées GAZ

TEP substituées (FOD)

TEP substituées (FOD + GAZ)

Seuils de rentabilité

LISTE DES FIGURES

FIGURE 1

FIGURE 2

FIGURE 3

FIGURE 4

FIGURE 5

FIGURE 6

FIGURE 7

Raccordement par échange. Schéma de principe

Raccordement par mélange. Schéma de principe

Préchauffage d'eau chaude sanitaire. Schéma de principe

TEP substituées GAZ

TEP substituées (FOD)

TEP substituées (FOD + GAZ)

Seuils de rentabilité

LISTE DES PLANCHES

PLANCHE 1 : Liste des documents consultés (Etude Hydrogéologique)

PLANCHE 2 : Profil des nappes superficielles dans la région de CHATEAU-THIERRY

PLANCHE 3 : Isobathes du toit du Dogger

PLANCHE 4 : Carte d'Isobathes au toi tJ de la craiePLANCHE 5 : Coupe géologique prévisionnelle CHATEAU-THIERRY

PLANCHE 6 : Corrélation entre forages pétroliersPLANCHE 7 : Plan de position des forages pétroliers étudiésPLANCHE 8 : Corrélations au niveau du Dogger

PLANCHE 9 : Diagramme Pression-Profondeur

PLANCHE 10 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 11 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 7")

PLANCHE 12 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 13 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 14 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 15 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 9 "5/8)PLANCHE 16 : Coupe technique des forages (7" puits droit)PLANCHE 17 : Plan masse type d'une plateforme de forage

PLANCHE 18 : Schéma général du réseau, première solutionPLANCHE 19 : Schéma général du réseau, deuxième solutionPLANCHE 20 : CHATEAU-THIERRY (Schéma des réseaux)

PLANCHE 21 : CHATEAU-THIERRY (Production - Injection)PLANCHE 22 : Investissements des installations de surface (1er échangeur)

PLANCHE 23 : Investissements installations de surface (2ème et 3ëme échangeurs)

LISTE DES PLANCHES

PLANCHE 1 : Liste des documents consultés (Etude Hydrogéologique)

PLANCHE 2 : Profil des nappes superficielles dans la région de CHATEAU-THIERRY

PLANCHE 3 : Isobathes du toit du Dogger

PLANCHE 4 : Carte d'Isobathes au toi tJ de la craiePLANCHE 5 : Coupe géologique prévisionnelle CHATEAU-THIERRY

PLANCHE 6 : Corrélation entre forages pétroliersPLANCHE 7 : Plan de position des forages pétroliers étudiésPLANCHE 8 : Corrélations au niveau du Dogger

PLANCHE 9 : Diagramme Pression-Profondeur

PLANCHE 10 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 11 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 7")

PLANCHE 12 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 13 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 14 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 15 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 9 "5/8)PLANCHE 16 : Coupe technique des forages (7" puits droit)PLANCHE 17 : Plan masse type d'une plateforme de forage

PLANCHE 18 : Schéma général du réseau, première solutionPLANCHE 19 : Schéma général du réseau, deuxième solutionPLANCHE 20 : CHATEAU-THIERRY (Schéma des réseaux)

PLANCHE 21 : CHATEAU-THIERRY (Production - Injection)PLANCHE 22 : Investissements des installations de surface (1er échangeur)

PLANCHE 23 : Investissements installations de surface (2ème et 3ëme échangeurs)

LISTE DES TABLEAUX

TABLEAU 1

TABLEAU 2

TABLEAU 3

TABLEAU 4

TABLEAU 5

TABLEAU 6

TABLEAU 7

TABLEAU 8

TABLEAU 9

TABLEAU 10

TABLEAU 11

TABLEAU 12

TABLEAU 13

TABLEAU 14

TABLEAU 15

TABLEAU 16

TABLEAU 17

TABLEAU 18

TABLEAU 19

TABLEAU 20

TABLEAU 21

TABLEAU 22 :

TABLEAU 23 :

TABLEAU 24 :

Potentiel situé en zone nord et mode de chauffage

Potentiel situé en zone sud et mode de chauffage

Calculs des consommations de combustible corrigées en fonction desdegrés jours unifiés.

Calculs des besoins utilesNuméros des calculs

Numéros des utilisationsRécapitulation (KWH utiles) Calcul n° 1

Il II II _o o

" " " n° 3

Il II II ^o ^

n° 5

Il II II j^O g

Il II II _o y

I. ,1 I, ^o g

Il II II _0 Q

II II II ^O IQ

n° 11

n° 12

Calculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(1er échangeur)

Gain annuel sur le coût de l'énergieCalculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(2ème et 3ème échangeur)

Gains annuels sur le coût de l'énergie (mise en service 2ème et 3èmeéchangeur)

Hypothèses de financement du projetPrincipaux résultats des calculs économiques et financiers

LISTE DES TABLEAUX

TABLEAU 1

TABLEAU 2

TABLEAU 3

TABLEAU 4

TABLEAU 5

TABLEAU 6

TABLEAU 7

TABLEAU 8

TABLEAU 9

TABLEAU 10

TABLEAU 11

TABLEAU 12

TABLEAU 13

TABLEAU 14

TABLEAU 15

TABLEAU 16

TABLEAU 17

TABLEAU 18

TABLEAU 19

TABLEAU 20

TABLEAU 21

TABLEAU 22 :

TABLEAU 23 :

TABLEAU 24 :

Potentiel situé en zone nord et mode de chauffage

Potentiel situé en zone sud et mode de chauffage

Calculs des consommations de combustible corrigées en fonction desdegrés jours unifiés.

Calculs des besoins utilesNuméros des calculs

Numéros des utilisationsRécapitulation (KWH utiles) Calcul n° 1

Il II II _o o

" " " n° 3

Il II II ^o ^

n° 5

Il II II j^O g

Il II II _o y

I. ,1 I, ^o g

Il II II _0 Q

II II II ^O IQ

n° 11

n° 12

Calculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(1er échangeur)

Gain annuel sur le coût de l'énergieCalculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(2ème et 3ème échangeur)

Gains annuels sur le coût de l'énergie (mise en service 2ème et 3èmeéchangeur)

Hypothèses de financement du projetPrincipaux résultats des calculs économiques et financiers

INTRODUCTION

La Municipalité de Château-Thierry a demandé au B.R.G.M. deréaliser une étude de faisabilité des possibilités de réalisation d'un projetde géothermie concernant les utilisateurs potentiels de la commune ou limi¬trophes .

Pour la réalisation de cette étude, le B.R.G.M. (DépartementGéothermie) s'est associé les compétences d'un Bureau d'études thermiques :l'Omnium d'Etudes Techniques (O.E. T.).

Située dans une zone reconnue comme favorable du point de vuedes ressources géothermiques, la ville de Château-Thierry regroupe un potentield'utilisateurs assez important et diversifié. Plusieurs ensembles de logements(ZAC de Blanchard, Les Vaucrises, Centre Ville et Filoirs), des équipementspublics et collectifs (CES, Lycée, piscine. Hôpital, Maternité, Maison deretraite, bâtiments communaux), des ensembles de serres et des établissementsindustriels représentent un potentiel de consommation supérieur à 7000 TEP'Vanpour le chauffage et l'ECS".

La dispersion de ces utilisateurs sur le territoire communal ainsique des contraintes topographiques sont cependant des facteurs à prendre encompte pour la réalisation d'un réseau de chauffage urbain alimenté par géothermie.

La présente étude de faisabilité devrait permettre "d'orienter lesdécisions éventuelles de réalisation vers les solutions qui paraissent, à l'heureactuelle, les plus intéressantes du double point de vue technique et économique.

:: tpgp . xonnes équivalent pétrole, ECS : eau chaude sanitaire.

INTRODUCTION

La Municipalité de Château-Thierry a demandé au B.R.G.M. deréaliser une étude de faisabilité des possibilités de réalisation d'un projetde géothermie concernant les utilisateurs potentiels de la commune ou limi¬trophes .

Pour la réalisation de cette étude, le B.R.G.M. (DépartementGéothermie) s'est associé les compétences d'un Bureau d'études thermiques :l'Omnium d'Etudes Techniques (O.E. T.).

Située dans une zone reconnue comme favorable du point de vuedes ressources géothermiques, la ville de Château-Thierry regroupe un potentield'utilisateurs assez important et diversifié. Plusieurs ensembles de logements(ZAC de Blanchard, Les Vaucrises, Centre Ville et Filoirs), des équipementspublics et collectifs (CES, Lycée, piscine. Hôpital, Maternité, Maison deretraite, bâtiments communaux), des ensembles de serres et des établissementsindustriels représentent un potentiel de consommation supérieur à 7000 TEP'Vanpour le chauffage et l'ECS".

La dispersion de ces utilisateurs sur le territoire communal ainsique des contraintes topographiques sont cependant des facteurs à prendre encompte pour la réalisation d'un réseau de chauffage urbain alimenté par géothermie.

La présente étude de faisabilité devrait permettre "d'orienter lesdécisions éventuelles de réalisation vers les solutions qui paraissent, à l'heureactuelle, les plus intéressantes du double point de vue technique et économique.

:: tpgp . xonnes équivalent pétrole, ECS : eau chaude sanitaire.

1ère PARTIE

ETUDE SOUS-SOL

1ère PARTIE

ETUDE SOUS-SOL

.1 - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE

1.1. Introduction

La présente étude reprend les principaux résultats des recherchespétrolières exécutées depuis vingt ans dans le Bassin Parisien, et particulière¬ment dans la région de Château-Thierry.

Elle a pour but de préciser les caractéristiques hydrogéologiquesdes aquifères profonds dont l'exploitation géothermique pourrait être envisagéeen ajoutant une coupe géologique prévisionnelle détaillée en vue du programmede forage et de son coût.

On donne les caractéristiques des principaux aquifères et onétudie en détail le Dogger,' aiuifëre retenu.

1.2. Çadre_geologigue_et_struçtural

1.2.1, Situation

La ville de Château-Thierry se trouve dans la partie nord-est duplateau de Brie.

La surface de ce plateau est généralement constituée par desargiles à meulières plus ou moins remaniées et recouvertes d'un manteau delimon.

Le plateau de Brie est profondément incisé par la vallée de laMarne et ses affluents (cf. coupe planche 2). Les cours d'eau ont entamé lesassises de l'Eocène jusqu'au Sparnicien qui affleure par endroits au fond dela vallée.

Parmi les traits structuraux les plus marquants, il faut noter :

- le pendage général vers le centre du bassin de toutes les assises(cf. carte d'isobathes - planche 3;

- l'existence des dômes et de cuvettes d'orientation générale NW-SEqui provoquent quelques ondulations locales dans cette penterégionale (cf. carte d'isobathes planche 4).

1.2.2. Coupe géologique prévisionnelle

La coupe géologique prévisionnelle â l'aplomb de Château-Thierryest donnée dans la planche 5 (pour un site en fond de la vallée) .

Les prévisions concernant les profondeurs et les épaisseurs desdifférentes formations ont été déduites de la coupe géologique prévisionnelleprésentée sur la planche 6, elle-même réalisée à partir de forages pétrolierset des études sismiques effectuées dans la zone (voir références en annexe) .

Les planches mentionnées sont en annexe 1

.1 - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE

1.1. Introduction

La présente étude reprend les principaux résultats des recherchespétrolières exécutées depuis vingt ans dans le Bassin Parisien, et particulière¬ment dans la région de Château-Thierry.

Elle a pour but de préciser les caractéristiques hydrogéologiquesdes aquifères profonds dont l'exploitation géothermique pourrait être envisagéeen ajoutant une coupe géologique prévisionnelle détaillée en vue du programmede forage et de son coût.

On donne les caractéristiques des principaux aquifères et onétudie en détail le Dogger,' aiuifëre retenu.

1.2. Çadre_geologigue_et_struçtural

1.2.1, Situation

La ville de Château-Thierry se trouve dans la partie nord-est duplateau de Brie.

La surface de ce plateau est généralement constituée par desargiles à meulières plus ou moins remaniées et recouvertes d'un manteau delimon.

Le plateau de Brie est profondément incisé par la vallée de laMarne et ses affluents (cf. coupe planche 2). Les cours d'eau ont entamé lesassises de l'Eocène jusqu'au Sparnicien qui affleure par endroits au fond dela vallée.

Parmi les traits structuraux les plus marquants, il faut noter :

- le pendage général vers le centre du bassin de toutes les assises(cf. carte d'isobathes - planche 3;

- l'existence des dômes et de cuvettes d'orientation générale NW-SEqui provoquent quelques ondulations locales dans cette penterégionale (cf. carte d'isobathes planche 4).

1.2.2. Coupe géologique prévisionnelle

La coupe géologique prévisionnelle â l'aplomb de Château-Thierryest donnée dans la planche 5 (pour un site en fond de la vallée) .

Les prévisions concernant les profondeurs et les épaisseurs desdifférentes formations ont été déduites de la coupe géologique prévisionnelleprésentée sur la planche 6, elle-même réalisée à partir de forages pétrolierset des études sismiques effectuées dans la zone (voir références en annexe) .

Les planches mentionnées sont en annexe 1

569 m

257 m

756 m

579 m

276 m

800 m

569 m

281 m

576 m

288 m

843 m

2.

Pour réaliser la coupe géologique de la planche 6 , nous avonsretenu 4 puits (3 pétroliers et 1 core-drill) situés sensiblement sur une lignenord-sud, au milieu de laquelle s'insère Château-Thierry (cf. plan de position," pl. 7),

En ne considérant que les grands ensembles, on a les épaisseurssuivantes :

LATILLY ETREPILLY MC-9 ESSISES

CRETACE SUPERIEUR

CRETACE INFERIEUR

JURASSIQUE SUPERIEUR

On constate donc que le Crétacé Supérieur, à 10 m près, est semblableen épaisseur dans les forages étudiés, d'autre part, on note un épaississement assezrégulier du Crétacé Inférieur et du Jurassique Supérieur vers le sud.

1.3. Çhoix_de_l^aqui£ère

1.3.1. Aquifères potentiels

Les principaux aquifères présents sous Château-Thierry ont été tra¬versés dans les forages d'Etrepilly et Trugny, situés à moins de 10 km au nord dusite.

La coupe de la planche 2 (d'après Rocex) donne une idée plus détailléede l'emplacement des nappes superficielles.

profonds .

ALBÎEW

Nous donnons ci-dessous les caractéristiques des aquifères les plus

Il Z&t zoynitaz pan. dz& ¿ablzÁ gnoiólz/U,, avzc. ¿ntziLaaJÎatloyi& d'a/igllz.Son. zpaài&enn. moyznnz z&t d' znvlnjon. 65 m zt ¿a ptwlondziVi dz VonAfiz dz 115 m/6ol.La pfioduLCtioYi dz czt aqixÁ,{fiJiz z&t ¿nconmiz danA Za zonz. Lz W/Cueoa p¿zzomzt/U.quzextnjapolz à pahtÀÂ. dz la cmtz p¿zzomzt/u.qaz dz l'Albien ej&t d' znvluon 100 m.La tempzfiatuiLZ e^t dz V ofujjiz dz 33° C aa toit da n.z&eA.voln. [zn pn.zna.nt un gn/idtzntmoyen dz 3,3) zt l' zaa dz la {,onmation zJ>t doacz.

BARREMIEN - MEOCOMIEM - PURBEC/CÎEM

Il n' y a pa& eu dz tzÂt züzctaz dmi zz& nz6en.volu. Czpzndant,lz caZcai dz &a¿¿nÁXz à pantin. dz& d¿agna.ph¿z& ttzctntqaz& montnz quz cz>itaÁn&nt-vzauK dz cz& &zntz¿ n.en{¡znmznt dz l' eaa &alzz ; 1 à 10 g/l poun. lz Bann.znU.zn -hJzocomlzn et 15 g/t envÁAon poun lz Pun.bzcktzn. Cz& &aJLuíiitz¿> panjat&&znt anonma-lemznt é£eüéaó ma¿6 JUL ^aut &lgnaZ.eJi qu'un dzblt d'eau &alzz [S g/t] a ^z ob&eA.vzaa zowu d'un tz&t z^izctaz dan& lz Vunbzcktzn aa zonz-dnÂZl MC-4. La tempznatan,zcaZcalzz au toit deó ¿zntzM [ISO m) e^t dz l'ondn.z dz 35" C.

569 m

257 m

756 m

579 m

276 m

800 m

569 m

281 m

576 m

288 m

843 m

2.

Pour réaliser la coupe géologique de la planche 6 , nous avonsretenu 4 puits (3 pétroliers et 1 core-drill) situés sensiblement sur une lignenord-sud, au milieu de laquelle s'insère Château-Thierry (cf. plan de position," pl. 7),

En ne considérant que les grands ensembles, on a les épaisseurssuivantes :

LATILLY ETREPILLY MC-9 ESSISES

CRETACE SUPERIEUR

CRETACE INFERIEUR

JURASSIQUE SUPERIEUR

On constate donc que le Crétacé Supérieur, à 10 m près, est semblableen épaisseur dans les forages étudiés, d'autre part, on note un épaississement assezrégulier du Crétacé Inférieur et du Jurassique Supérieur vers le sud.

1.3. Çhoix_de_l^aqui£ère

1.3.1. Aquifères potentiels

Les principaux aquifères présents sous Château-Thierry ont été tra¬versés dans les forages d'Etrepilly et Trugny, situés à moins de 10 km au nord dusite.

La coupe de la planche 2 (d'après Rocex) donne une idée plus détailléede l'emplacement des nappes superficielles.

profonds .

ALBÎEW

Nous donnons ci-dessous les caractéristiques des aquifères les plus

Il Z&t zoynitaz pan. dz& ¿ablzÁ gnoiólz/U,, avzc. ¿ntziLaaJÎatloyi& d'a/igllz.Son. zpaài&enn. moyznnz z&t d' znvlnjon. 65 m zt ¿a ptwlondziVi dz VonAfiz dz 115 m/6ol.La pfioduLCtioYi dz czt aqixÁ,{fiJiz z&t ¿nconmiz danA Za zonz. Lz W/Cueoa p¿zzomzt/U.quzextnjapolz à pahtÀÂ. dz la cmtz p¿zzomzt/u.qaz dz l'Albien ej&t d' znvluon 100 m.La tempzfiatuiLZ e^t dz V ofujjiz dz 33° C aa toit da n.z&eA.voln. [zn pn.zna.nt un gn/idtzntmoyen dz 3,3) zt l' zaa dz la {,onmation zJ>t doacz.

BARREMIEN - MEOCOMIEM - PURBEC/CÎEM

Il n' y a pa& eu dz tzÂt züzctaz dmi zz& nz6en.volu. Czpzndant,lz caZcai dz &a¿¿nÁXz à pantin. dz& d¿agna.ph¿z& ttzctntqaz& montnz quz cz>itaÁn&nt-vzauK dz cz& &zntz¿ n.en{¡znmznt dz l' eaa &alzz ; 1 à 10 g/l poun. lz Bann.znU.zn -hJzocomlzn et 15 g/t envÁAon poun lz Pun.bzcktzn. Cz& &aJLuíiitz¿> panjat&&znt anonma-lemznt é£eüéaó ma¿6 JUL ^aut &lgnaZ.eJi qu'un dzblt d'eau &alzz [S g/t] a ^z ob&eA.vzaa zowu d'un tz&t z^izctaz dan& lz Vunbzcktzn aa zonz-dnÂZl MC-4. La tempznatan,zcaZcalzz au toit deó ¿zntzM [ISO m) e^t dz l'ondn.z dz 35" C.

LUSITAMIEM

La majzun.z pantlz da Lu&ttantzn, con&tùtazz pan. dz& c.atcjaviz&cAayzux, {¡onmz un bon n.z&eA.vo¿iL.

A Tnxigny, lz tzMt zi^zctaz zntn.z 1356 et 131S m a dzbltz en 21 mn3,2 m3 d' zaa dont ¿a ¿aZinttz maximum ztatt dz 1 ,9 g/l.

A Etn,zpllZy, un tz&t z^{¡zctaz dan& Iz Luu&ltantzn a. la. &uÂtz dz peAtz&[1389 - 1404 m) a dzbiti en 45 mn 4,2 m3 d' eaa douez mzlangzz cL dz Z'zaa bouea^zpnovznant de/& pentes.

La tempenataiLZ caZautzz aa toit da Liuitanlzn [1230 m] &enatt dzI'ondnz dz 50° C.

COGGER

VanÁ le^ deux {¡onagzA ztudtê/&, lz Voggen. a ztz &euJLemznt {,onz dan&4>a pantLz &upénÁeun.z.

A Tnagny, la pantiz ¿ornmiXaZz da Voggzn. a ztz tnjwen^zz zn.canjDt-tagz aontina. Czpzndant, Za pantiz &itazz zntn.z llSl et. 1790 m n'a pa¿ ztznzcapziLZZ. V'apn.z& Zzá di.agnaphiz& , czttz pantiz aonneÁpond à unz zonz ponza&zet pnobabZzment {^ntabZz.

A 1S09 m, Zz ionoQZ a dâ ztnz ann.ztz à Za. ¿uttz dz pzntzÁ dz bouz&a&&zz impontanteÁ. Lz tz&t ziizctaz en iin dz puit& zntnz 1778 et 1809 m a débité.4,7 m3 zn 46 mn. L' zaa necxipzutz, tnz& bouzu&z, n'était quz {¡atbZemznt &aZéz[4g/Z] aZon& quz Za ¿aZínité dz Z'zaa dz ^onmatLon caZcaZzz à pantin. de¿ dtagna-pkieJ> éZzctntquz& donnz unz vaZzan. dz 27 g/Z. La tempénatafiz moyznnz au toit dun.é&eA.voin &enatt d' envinan 70° C [c.^. panagnaphz tempénatun,z) .

1.3.2. Niveau retenu

L'analyse succinte des différents réservoirs potentiels conduitâ retenir comme objectif principal d'un forage géothermique le niveau descalcaires du Dogger. En effet, les caractéristiques de ce réservoir sont relati¬vement bien connues et son exploitation devrait se présenter dans des conditionsplus favorables pour l'utilisation envisagée (bonne productivité et températureélevée) .

1.4. Çaractéristiques_de_l^agui£ëre {DoggËll

Le Dogger est pris ici dans le sens lithologique et englobe doncla partie calcaire du Callovien inférieur et le Bathonien.

Le Bajocien est compact dans la région et n'a pas été considéré.

1.4.1. Profondeur

La profondeur du toit du Dogger est déduite de la carte structuralede la planche 3.

LUSITAMIEM

La majzun.z pantlz da Lu&ttantzn, con&tùtazz pan. dz& c.atcjaviz&cAayzux, {¡onmz un bon n.z&eA.vo¿iL.

A Tnxigny, lz tzMt zi^zctaz zntn.z 1356 et 131S m a dzbltz en 21 mn3,2 m3 d' zaa dont ¿a ¿aZinttz maximum ztatt dz 1 ,9 g/l.

A Etn,zpllZy, un tz&t z^{¡zctaz dan& Iz Luu&ltantzn a. la. &uÂtz dz peAtz&[1389 - 1404 m) a dzbiti en 45 mn 4,2 m3 d' eaa douez mzlangzz cL dz Z'zaa bouea^zpnovznant de/& pentes.

La tempenataiLZ caZautzz aa toit da Liuitanlzn [1230 m] &enatt dzI'ondnz dz 50° C.

COGGER

VanÁ le^ deux {¡onagzA ztudtê/&, lz Voggen. a ztz &euJLemznt {,onz dan&4>a pantLz &upénÁeun.z.

A Tnagny, la pantiz ¿ornmiXaZz da Voggzn. a ztz tnjwen^zz zn.canjDt-tagz aontina. Czpzndant, Za pantiz &itazz zntn.z llSl et. 1790 m n'a pa¿ ztznzcapziLZZ. V'apn.z& Zzá di.agnaphiz& , czttz pantiz aonneÁpond à unz zonz ponza&zet pnobabZzment {^ntabZz.

A 1S09 m, Zz ionoQZ a dâ ztnz ann.ztz à Za. ¿uttz dz pzntzÁ dz bouz&a&&zz impontanteÁ. Lz tz&t ziizctaz en iin dz puit& zntnz 1778 et 1809 m a débité.4,7 m3 zn 46 mn. L' zaa necxipzutz, tnz& bouzu&z, n'était quz {¡atbZemznt &aZéz[4g/Z] aZon& quz Za ¿aZínité dz Z'zaa dz ^onmatLon caZcaZzz à pantin. de¿ dtagna-pkieJ> éZzctntquz& donnz unz vaZzan. dz 27 g/Z. La tempénatafiz moyznnz au toit dun.é&eA.voin &enatt d' envinan 70° C [c.^. panagnaphz tempénatun,z) .

1.3.2. Niveau retenu

L'analyse succinte des différents réservoirs potentiels conduitâ retenir comme objectif principal d'un forage géothermique le niveau descalcaires du Dogger. En effet, les caractéristiques de ce réservoir sont relati¬vement bien connues et son exploitation devrait se présenter dans des conditionsplus favorables pour l'utilisation envisagée (bonne productivité et températureélevée) .

1.4. Çaractéristiques_de_l^agui£ëre {DoggËll

Le Dogger est pris ici dans le sens lithologique et englobe doncla partie calcaire du Callovien inférieur et le Bathonien.

Le Bajocien est compact dans la région et n'a pas été considéré.

1.4.1. Profondeur

La profondeur du toit du Dogger est déduite de la carte structuralede la planche 3.

4.

Au droit de Château-Thierry, le toit du Dogger se trouverait â1660 m par rapport au niveau de la mer avec une incertitude de ± 20 m.

Si l'on retient comme lieu d'implantation du premier forage le fondde la vallée, le toit du Dogger par rapport au sol se trouverait à la profondeurde 1720 m ± 20 (cote sol : 60 m) .

1.4.2. Epaisseur et faciès (planche 8)

On distingue dans le Dogger plusieurs niveaux qui se retrouvent àquelques variations près dans toute la région étudiée et que l'on désignera parles symboles suivants :

R poun Ze/& ntvzaax poneux [n.é&en.voin.]

C poun. ZzÁ ntveaax aompact&

RC poun. Z'aZtzAnanzz dz& niveaax aompact& et poneux

La courbe prévue à Château-Thierry est de haut en bas :

RC- 1 1720 - 1750 m

Ce niveau est constitué de calcaires oolithiques, suivis de calcaires litho¬graphiques compacts. Son épaisseur est de l'ordre de 30 m. Ce niveau estsouvent fissuré et présente parfois des traces d'hydrocarbures. Il seraitdonc préférable de l'isoler avec le tubage de production afin d'éviter desproblèmes au cours de l'exploitation.

R-? 1750 - 1880 m

Ce niveau constitue le réservoir principal du Dogger. Il est formé par uncalcaire beige à gris oolithique, parfois graveleux, friable. D'un point devue paléogéographique, on observe des variations latérales de faciès du nordau sud.

A Latilly, le niveau R-l est constitué par des calcaires oolithiques à cimentcrayeux .

A Essises, le ciment crayeux disparait et le calcaire présente une bonneporosité interoolithique.

Château-Thierry se trouverait donc dans une position intermédiaire entreces deux faciès.

L'épaisseur du niveau R-l est d'environ 130 m. Les calcaires argileux sous-jacents constituent un niveau compact (c) d'une épaisseur moyenne de 10 m

qui sépare le réservoir principal d'un réservoir secondaire que nous avonsdésigné par R-2.

R-2 1890 - 1910 m

Ce niveau est formé par des calcaires oolithiques à porosité plus faible quele réservoir principal. Son épaisseur moyenne est de 20 m. on constate unamincissement de ce niveau vers le sud, entre Latilly et Essises et ildisparait complètement à Montmirail.

RC-2 1910 - 1960 m

La partie básale du Dogger est constituée par des calcaires sub-lithographi-ques, argileux et compacts.

4.

Au droit de Château-Thierry, le toit du Dogger se trouverait â1660 m par rapport au niveau de la mer avec une incertitude de ± 20 m.

Si l'on retient comme lieu d'implantation du premier forage le fondde la vallée, le toit du Dogger par rapport au sol se trouverait à la profondeurde 1720 m ± 20 (cote sol : 60 m) .

1.4.2. Epaisseur et faciès (planche 8)

On distingue dans le Dogger plusieurs niveaux qui se retrouvent àquelques variations près dans toute la région étudiée et que l'on désignera parles symboles suivants :

R poun Ze/& ntvzaax poneux [n.é&en.voin.]

C poun. ZzÁ ntveaax aompact&

RC poun. Z'aZtzAnanzz dz& niveaax aompact& et poneux

La courbe prévue à Château-Thierry est de haut en bas :

RC- 1 1720 - 1750 m

Ce niveau est constitué de calcaires oolithiques, suivis de calcaires litho¬graphiques compacts. Son épaisseur est de l'ordre de 30 m. Ce niveau estsouvent fissuré et présente parfois des traces d'hydrocarbures. Il seraitdonc préférable de l'isoler avec le tubage de production afin d'éviter desproblèmes au cours de l'exploitation.

R-? 1750 - 1880 m

Ce niveau constitue le réservoir principal du Dogger. Il est formé par uncalcaire beige à gris oolithique, parfois graveleux, friable. D'un point devue paléogéographique, on observe des variations latérales de faciès du nordau sud.

A Latilly, le niveau R-l est constitué par des calcaires oolithiques à cimentcrayeux .

A Essises, le ciment crayeux disparait et le calcaire présente une bonneporosité interoolithique.

Château-Thierry se trouverait donc dans une position intermédiaire entreces deux faciès.

L'épaisseur du niveau R-l est d'environ 130 m. Les calcaires argileux sous-jacents constituent un niveau compact (c) d'une épaisseur moyenne de 10 m

qui sépare le réservoir principal d'un réservoir secondaire que nous avonsdésigné par R-2.

R-2 1890 - 1910 m

Ce niveau est formé par des calcaires oolithiques à porosité plus faible quele réservoir principal. Son épaisseur moyenne est de 20 m. on constate unamincissement de ce niveau vers le sud, entre Latilly et Essises et ildisparait complètement à Montmirail.

RC-2 1910 - 1960 m

La partie básale du Dogger est constituée par des calcaires sub-lithographi-ques, argileux et compacts.

On retiendra les niveaux R-l et R-2 pour calculer l'épaisseur utile.Il est cependant préférable de forer le niveau RC-2 jusqu'à sa base afin de pro¬fiter d'une fissuration éventuelle de la roche dans ce niveau.

1.4.3. Hauteur utile

Elle a pu être estimée à partir des diagraphies de porosité de foragesvoisins ayant traversés complètement le Dogger.

Si l'on ne considère, pour cette estimation, que les zones â porositésupérieure à 10 % des niveau R-l et R-2, on arrive à une hauteur utile potentiellecumulée de 80 m.

En sachant qu'au Dogger les expériences précédentes dans le BassinParisien nous ont montré que la hauteur réellement productrice (1) représenteentre 30 et 50 % de la hauteur utile estimée, on retiendra pour nos calculsla valeur moyenne de 40 m.

1.4.4. Porosité - pennéabilité

Dans les forages avoisinants, la partie supérieure du Dogger (niveauRC-1) constitue un réservoir médiocre. Les porosités mesurées sur carottes varientde 0,7 à 11,9 %.

Les perméabilités, dans ce même niveau, sont très faibles -souventde l'ordre de 0,1 md- avec quelques valeurs maximum de 470 md dans les parties fis¬surées .

Le réservoir principal (niveau R-l) n'a été carotté -dans la zoneétudiée- qu'à Montmirail I et seulement dans sa partie supérieure (1888 - 1915 m).

Dans l'intervalle carotté, les porosités varient de 10 à 18 % entre1888 et 1910 m, et de 10 à 22 % entre 1910 et 1915 m.

Les perméabilités mesurées sont de quelques millidarcy sauf pourdeux niveaux où elles sont nettement plus élevées :

1906,60 - 1908 m : 16 à 930 mD

1913,80 - 1915 m : 22 à 1250 mD

Ces valeurs maximum sont plus proches des valeurs moyennes mesuréesdans les puits géothermiques dans le même niveau (3,3 D à Coulommiers, 1,35 D auMée/Seine) .

(1) La hauteur productrice ne peut être connue qu'à la fin des essais de puits,à l'aide d'une diagraphie de production (débitmètre).L'examen de différents débitmètres réalisés dans les puits géothermiques duBassin de Paris montre que la majeure partie du débit est produite par deszones de faible épaisseur, très localisées, probablement fracturées, d'oùleur position aléatoire dans le réservoir et par conséquent la difficultéd'estimer à l'avance la hauteur productrice.

On retiendra les niveaux R-l et R-2 pour calculer l'épaisseur utile.Il est cependant préférable de forer le niveau RC-2 jusqu'à sa base afin de pro¬fiter d'une fissuration éventuelle de la roche dans ce niveau.

1.4.3. Hauteur utile

Elle a pu être estimée à partir des diagraphies de porosité de foragesvoisins ayant traversés complètement le Dogger.

Si l'on ne considère, pour cette estimation, que les zones â porositésupérieure à 10 % des niveau R-l et R-2, on arrive à une hauteur utile potentiellecumulée de 80 m.

En sachant qu'au Dogger les expériences précédentes dans le BassinParisien nous ont montré que la hauteur réellement productrice (1) représenteentre 30 et 50 % de la hauteur utile estimée, on retiendra pour nos calculsla valeur moyenne de 40 m.

1.4.4. Porosité - pennéabilité

Dans les forages avoisinants, la partie supérieure du Dogger (niveauRC-1) constitue un réservoir médiocre. Les porosités mesurées sur carottes varientde 0,7 à 11,9 %.

Les perméabilités, dans ce même niveau, sont très faibles -souventde l'ordre de 0,1 md- avec quelques valeurs maximum de 470 md dans les parties fis¬surées .

Le réservoir principal (niveau R-l) n'a été carotté -dans la zoneétudiée- qu'à Montmirail I et seulement dans sa partie supérieure (1888 - 1915 m).

Dans l'intervalle carotté, les porosités varient de 10 à 18 % entre1888 et 1910 m, et de 10 à 22 % entre 1910 et 1915 m.

Les perméabilités mesurées sont de quelques millidarcy sauf pourdeux niveaux où elles sont nettement plus élevées :

1906,60 - 1908 m : 16 à 930 mD

1913,80 - 1915 m : 22 à 1250 mD

Ces valeurs maximum sont plus proches des valeurs moyennes mesuréesdans les puits géothermiques dans le même niveau (3,3 D à Coulommiers, 1,35 D auMée/Seine) .

(1) La hauteur productrice ne peut être connue qu'à la fin des essais de puits,à l'aide d'une diagraphie de production (débitmètre).L'examen de différents débitmètres réalisés dans les puits géothermiques duBassin de Paris montre que la majeure partie du débit est produite par deszones de faible épaisseur, très localisées, probablement fracturées, d'oùleur position aléatoire dans le réservoir et par conséquent la difficultéd'estimer à l'avance la hauteur productrice.

6.

On retiendra pour nos calculs une valeur moyenne (K) de 1 D ; ce quidonne pour une hauteur productrice (h) estimée de 40 m, un produit Kh de 40 Darcy-mètres.

En ce qui concerne la porosité, d'après les diagraphies (surtoutd'après le sonique), on calcule une porosité moyenne de 15 % pour le niveau R-let 12 % pour le niveau R-2.

Comme l'épaisseur du niveau R-l est plus importante, on retiendrapour l'ensemble du réservoir une porosité moyenne de 14 %.

1.4.5. Pression du réservoir

Nous indiquons dans le planche 9 les valeurs de pression du Doggerpar rapport à la profondeur absolue (profondeur par rapport au niveau de la mer) .

Les valeurs de pression ont été mesurées au cours des tests deformation, réalisés dans la partie supérieure du Dogger, dans les puits voisins.

Par interpolation linéaire à partir des valeurs mesurées, onpeut estimer la pression au toit du Dogger à Chateau-Thierry. Elle serait de180 kg/cm£.

1.5. Çaracteristigues_du_£luide_gêgtheiTnal

1.5.1. Température du fluide

Quelques mesures de température ont été faites au sommet du Dogger,lors de tests de formation réalisés dans les forages voisins.

A Villemoyenne 1, une mesure effectuée à 1786 m a donné 63° C. AVillemoyenne 2, on a mesuré 70° C à 1817 m. Cet écart peut être expliqué par laqualité de la mesure. En fait, dans un test de formation, la température enregis¬trée est d'autant plus exacte que le test produit un volinne important de fluidede la formation. En ce qui concerne les mesures indiquées à Villemoyenne 1 , onn'a récupéré que 456 1 de boue en 120 min. d'ouverture. Par contre, à Villemoyenne 2,le débit a été de 12 m3 d'eau salée en 20 min. d'ouverture.

Si l'on prend la valeur de Villemoyenne 2, qui est apparemment plusfaible, le gradient calculé serait de 3,3° C/100 m, ce qui donnerait 67° C au toitdu Dogger (1720 m/sol) en prenant une température moyenne au sol de 10° C. Cettevaleur serait le bas de la fourchette puisque si l'on prend le gradient mesuréà Coulommiers (3,7° C) on aurait au toit du réservoir 73° C.

Certes, Coulommiers se trouve à 30 km environ de Chateau-Thierryet est apparemment dans une zone à gradient géothermique élevé, mais c'est aussila mesure la plus représentative que l'on a dans la région.

On retiendra donc une valeur moyenne de 70° C au toit du Dogger(± 3° C).

6.

On retiendra pour nos calculs une valeur moyenne (K) de 1 D ; ce quidonne pour une hauteur productrice (h) estimée de 40 m, un produit Kh de 40 Darcy-mètres.

En ce qui concerne la porosité, d'après les diagraphies (surtoutd'après le sonique), on calcule une porosité moyenne de 15 % pour le niveau R-let 12 % pour le niveau R-2.

Comme l'épaisseur du niveau R-l est plus importante, on retiendrapour l'ensemble du réservoir une porosité moyenne de 14 %.

1.4.5. Pression du réservoir

Nous indiquons dans le planche 9 les valeurs de pression du Doggerpar rapport à la profondeur absolue (profondeur par rapport au niveau de la mer) .

Les valeurs de pression ont été mesurées au cours des tests deformation, réalisés dans la partie supérieure du Dogger, dans les puits voisins.

Par interpolation linéaire à partir des valeurs mesurées, onpeut estimer la pression au toit du Dogger à Chateau-Thierry. Elle serait de180 kg/cm£.

1.5. Çaracteristigues_du_£luide_gêgtheiTnal

1.5.1. Température du fluide

Quelques mesures de température ont été faites au sommet du Dogger,lors de tests de formation réalisés dans les forages voisins.

A Villemoyenne 1, une mesure effectuée à 1786 m a donné 63° C. AVillemoyenne 2, on a mesuré 70° C à 1817 m. Cet écart peut être expliqué par laqualité de la mesure. En fait, dans un test de formation, la température enregis¬trée est d'autant plus exacte que le test produit un volinne important de fluidede la formation. En ce qui concerne les mesures indiquées à Villemoyenne 1 , onn'a récupéré que 456 1 de boue en 120 min. d'ouverture. Par contre, à Villemoyenne 2,le débit a été de 12 m3 d'eau salée en 20 min. d'ouverture.

Si l'on prend la valeur de Villemoyenne 2, qui est apparemment plusfaible, le gradient calculé serait de 3,3° C/100 m, ce qui donnerait 67° C au toitdu Dogger (1720 m/sol) en prenant une température moyenne au sol de 10° C. Cettevaleur serait le bas de la fourchette puisque si l'on prend le gradient mesuréà Coulommiers (3,7° C) on aurait au toit du réservoir 73° C.

Certes, Coulommiers se trouve à 30 km environ de Chateau-Thierryet est apparemment dans une zone à gradient géothermique élevé, mais c'est aussila mesure la plus représentative que l'on a dans la région.

On retiendra donc une valeur moyenne de 70° C au toit du Dogger(± 3° C).

1.5.2. Salinité

Les mesures de salinité faites sur des échantillons prélevés lorsdes tests de formation dans les forages voisins donnent pour le Dogger des valeursassez faibles.

A Trugny, forage proche de Chateau-Thierry, un test effectué dans lapartie supérieure du Dogger a récupéré de l'eau salée à 4 g/1, alors que lasalinité calculée à partir des diagraphies est de 27 g/1.

Cet écart, que l'on observe aussi dans les forages voisins (Latilly,Villemoyenne, Essises) ne peut s'expliquer qu'en partie par la contamination parla boue de forage et semble être un phénomène assez général dans la région.

Pour nos calculs, nous retiendrons la valeur de 27 g/1 qui est plusproche des valeurs mesurées dans les puits géothermiques à la même profondeur.

1.6. Risgue_geologigue

Le risque majeur est lié à la productivité de l'aquifère étant donnéque le Dogger au droit de Chateau-Thierry se trouve dans une zone de transition entreun faciès de calcaire oolithique à ciment crayeux au nord (forage de Latilly) et uncalcaire oolithique propre au sud (forage d'Essises). En plus, les données issuesdes mesures soit sur carottes soit des essais de formation concernent seulement lapartie supérieure de l'aquifère et l'extrapolation faite pour le reste de l'aquifèrecomporte certains risques. On a tenu compte de cette incertitude pour la valeurmoyenne retenue.

En ce qui concerne la température, la valeur indiquée est la moyennedes valeurs les plus représentatives.

Les risques particuliers aux opérations de forage (zone de pertes pos¬sibles, aquifères à protéger) ont été indiqués dans la coupe géologique prévision¬nelle.

L'incertitude sur les cotes est minime du fait de la qualité desinformations.

La fiche ci-aprës résume les caractéristiques prévisionnelles duréservoir du Dogger.

1.5.2. Salinité

Les mesures de salinité faites sur des échantillons prélevés lorsdes tests de formation dans les forages voisins donnent pour le Dogger des valeursassez faibles.

A Trugny, forage proche de Chateau-Thierry, un test effectué dans lapartie supérieure du Dogger a récupéré de l'eau salée à 4 g/1, alors que lasalinité calculée à partir des diagraphies est de 27 g/1.

Cet écart, que l'on observe aussi dans les forages voisins (Latilly,Villemoyenne, Essises) ne peut s'expliquer qu'en partie par la contamination parla boue de forage et semble être un phénomène assez général dans la région.

Pour nos calculs, nous retiendrons la valeur de 27 g/1 qui est plusproche des valeurs mesurées dans les puits géothermiques à la même profondeur.

1.6. Risgue_geologigue

Le risque majeur est lié à la productivité de l'aquifère étant donnéque le Dogger au droit de Chateau-Thierry se trouve dans une zone de transition entreun faciès de calcaire oolithique à ciment crayeux au nord (forage de Latilly) et uncalcaire oolithique propre au sud (forage d'Essises). En plus, les données issuesdes mesures soit sur carottes soit des essais de formation concernent seulement lapartie supérieure de l'aquifère et l'extrapolation faite pour le reste de l'aquifèrecomporte certains risques. On a tenu compte de cette incertitude pour la valeurmoyenne retenue.

En ce qui concerne la température, la valeur indiquée est la moyennedes valeurs les plus représentatives.

Les risques particuliers aux opérations de forage (zone de pertes pos¬sibles, aquifères à protéger) ont été indiqués dans la coupe géologique prévision¬nelle.

L'incertitude sur les cotes est minime du fait de la qualité desinformations.

La fiche ci-aprës résume les caractéristiques prévisionnelles duréservoir du Dogger.

FICHE DE RESSOURCES GEOTHERMIQUES

CHÂTEÂU-THÎERRy

IMPLANTATION :

Coordonnées approx.: x = 677.400 y = 149.600

Cote sol : 60 m

Observations : Hypothèse d'implantation dans la vallée près du forage d'eau156.6.6 (N° BRGM) (voir plan de situation)

FORMATION CONSIDEREE : DOGGER

ST}-''UCTURE DU RESERVOIR

A Cote du toit (NGF) : - 1 660 m ± 20

A Profondeur du toit : 1 720 m

B, Hauteur utile potentielle : 80 m Hauteur productrice estimée : 40 m

A Hauteur totale : 240 m

A Profondeur totale des forages : 1 960 m

Observations :

CARACTERISTIQUES DU RESERVOIR

A Porosité moyenne : 14 %

B Perméabilité moyenne : 1 darcy

A Pression de gisement (cote au sol) : 180 kg/cm^ à - 1 660 m ± 2 kg/cm^ -» 8 kg ± 2au sol

A Niveau piézomètrique : 140 m ± 20 m

Observations :

CARACTERISTIQUES DU FLUIDE

B Température : 70° C ± 3 au toit du Dogger

B Salinité : 27 g/1 (NaCl)

Observations :

A : Pronostic appuyé sur des données fiablesB : Pronostic appuyé sur des éléments plus ou

moins certains.

FICHE DE RESSOURCES GEOTHERMIQUES

CHÂTEÂU-THÎERRy

IMPLANTATION :

Coordonnées approx.: x = 677.400 y = 149.600

Cote sol : 60 m

Observations : Hypothèse d'implantation dans la vallée près du forage d'eau156.6.6 (N° BRGM) (voir plan de situation)

FORMATION CONSIDEREE : DOGGER

ST}-''UCTURE DU RESERVOIR

A Cote du toit (NGF) : - 1 660 m ± 20

A Profondeur du toit : 1 720 m

B, Hauteur utile potentielle : 80 m Hauteur productrice estimée : 40 m

A Hauteur totale : 240 m

A Profondeur totale des forages : 1 960 m

Observations :

CARACTERISTIQUES DU RESERVOIR

A Porosité moyenne : 14 %

B Perméabilité moyenne : 1 darcy

A Pression de gisement (cote au sol) : 180 kg/cm^ à - 1 660 m ± 2 kg/cm^ -» 8 kg ± 2au sol

A Niveau piézomètrique : 140 m ± 20 m

Observations :

CARACTERISTIQUES DU FLUIDE

B Température : 70° C ± 3 au toit du Dogger

B Salinité : 27 g/1 (NaCl)

Observations :

A : Pronostic appuyé sur des données fiablesB : Pronostic appuyé sur des éléments plus ou

moins certains.

9.

II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION

II.I. H^oteses_retenues

11. 1.1. Réinjection

La teneur en sels des eaux du Dogger (27 g/1) nécessite la réinjec¬tion. La technique du doublet sera donc utilisée.

11. 1.2. Distance entre puits

Le puits de production et le puits de réinjection doivent être, auniveau du réservoir à une certaine distance afin d'éviter un recyclage prématurédu fluide refroidi.

Les calculs sont réalisés pour déterminer la distance minimale àrespecter avec les hypothèses suivantes :

- hauteur productrice : 40 mètres

- débit annuel moyen : 200 m3/h (valeur maximum)

- "durée de vie" du doublet : 30 ans.

Le résultat obtenu est alors d = 1370 mètres.

On rappellera que la "durée de vie" prise en compte ci-dessus estla durée pendant laquelle la température resterait constante en tête de puits.Sachant que la baisse de cette température est ensuite très lente, il n'y auraitpas d'inconvénient majeur pour les bilans de l'opération à réduire cette valeurà 25, voire 20 ans. Par ailleurs, le débit moyen considéré apparait comme unmaximum.

Ainsi la distance à respecter entre les puits au niveau du réservoirdevrait être comprise entre 1000 et 1300 m permettant une "durée de vie" supérieureà 20 ans au débit moyen annuel maximum.

11. 1.3. Température de réinjection

Elle a été prise ici égale à 35° C. Une valeur inférieure nécessiteraitpressions et puissances de pompage à la réinjection supérieures à celles indiquéespour une même valeur du débit.

II . 2 . Çalçul_des_pressions_et_2uissançes_de_2on)gage

II. 2.1. Courbes caractéristiques

Les planches 10 à 15 (annexe 1) indiquent, avec les hypothèseshydrogéologiques retenues, la variation des pressions et puissances de pompageen fonction du débit exploité.

Deux cas ont été considérés en ce qui concerne le diamètre du tubagede production : 7" (% 170 mm) et 9"5/8 (# 240 lam) .

9.

II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION

II.I. H^oteses_retenues

11. 1.1. Réinjection

La teneur en sels des eaux du Dogger (27 g/1) nécessite la réinjec¬tion. La technique du doublet sera donc utilisée.

11. 1.2. Distance entre puits

Le puits de production et le puits de réinjection doivent être, auniveau du réservoir à une certaine distance afin d'éviter un recyclage prématurédu fluide refroidi.

Les calculs sont réalisés pour déterminer la distance minimale àrespecter avec les hypothèses suivantes :

- hauteur productrice : 40 mètres

- débit annuel moyen : 200 m3/h (valeur maximum)

- "durée de vie" du doublet : 30 ans.

Le résultat obtenu est alors d = 1370 mètres.

On rappellera que la "durée de vie" prise en compte ci-dessus estla durée pendant laquelle la température resterait constante en tête de puits.Sachant que la baisse de cette température est ensuite très lente, il n'y auraitpas d'inconvénient majeur pour les bilans de l'opération à réduire cette valeurà 25, voire 20 ans. Par ailleurs, le débit moyen considéré apparait comme unmaximum.

Ainsi la distance à respecter entre les puits au niveau du réservoirdevrait être comprise entre 1000 et 1300 m permettant une "durée de vie" supérieureà 20 ans au débit moyen annuel maximum.

11. 1.3. Température de réinjection

Elle a été prise ici égale à 35° C. Une valeur inférieure nécessiteraitpressions et puissances de pompage à la réinjection supérieures à celles indiquéespour une même valeur du débit.

II . 2 . Çalçul_des_pressions_et_2uissançes_de_2on)gage

II. 2.1. Courbes caractéristiques

Les planches 10 à 15 (annexe 1) indiquent, avec les hypothèseshydrogéologiques retenues, la variation des pressions et puissances de pompageen fonction du débit exploité.

Deux cas ont été considérés en ce qui concerne le diamètre du tubagede production : 7" (% 170 mm) et 9"5/8 (# 240 lam) .

10.

11. 2. 2. Valeurs limites

La croissance importante des puissances de pompage avec les débitsexploités peut faire apparaitre un maximum économique ; cependant des limitationstechniques ou technologiques imposent de borner les courbes obtenues ; ce sont :

- la profondeur de la chambre de pompage qui limite, au puits deproduction la profondeur à laquelle- peut Etre descendu le groupeimmergé de pompage. Généralement la chambre a de l'ordre de300 mètres et on bornera, dans ces conditions le rabattement àune valeur de 250 mètres environ. Sur les courbes considéréesplanches 10 et 13, le débit maximum dépasse dans les 2 cas300 m3/h.

- la technologie existant pour les pompes de réinjection contraint àborner au stade de l'étude les pressions admissibles à des valeursde 50 kg/cm2. Sur les planches 11 et 14, les débits maximumdépassent également 300 m3/h.

11. 2. 3. Résultats

Les principaiix résultats peuvent ainsi être résumés.

- distance nécessaire entre puits (au niveau du réservoir) : 1000 à1300 m.

- débit maximum possible : supérieur à 300 m3/h.

- débit artésien prévisible : supérieur à 100 m3/h.

On fera les remarques suivantes :

a) Les calculs ont été effectués pour un site dans la vallée (Z = 60 m NGF) .

Si la cote sol était supérieure, les caractéristiques seraient modifiéesdans le sens d'un accroissement des pressions et puissances de pompageà la production et d'une diminution (de même valeur) à la réinjection.

L'incidence la plus marquée serait une diminution du débit artésien quipasserait à 70 m3/h environ pour un site à + 100 m NGF (tubage 7").

b) Lorsqu'on compare les puissances totales de pompage pour une valeur de200 m3/h, par exemple, on obtient :

- en tubage 7" 50 kW + 230 kW = 280 kW a - 70 kW- en tubage 9"5/8 20 kW + 190 kW = 210 kW

La différence des coûts d'électricité sur une saison de chauffe serait ainside l'ordre de 100.000 F/an. Cette valeur, ainsi que les résultats des étudesthermiques (cf plus loin) , montrent que le doublet pourra être réalisé en7" économisant ainsi de l'ordre de 1,5 â 2 MF d'investissement.

c) Des pertes thermiques doivent être prises en compte dans la colonne deproduction. La baisse de température est d'autant plus élevée que ledébit est plus faible. Dans le cas de Château-Thierry, des débits impor¬tants sont escomptés et la baisse de température devrait être au maximum de2° C.

La température en tête de puits serait donc de 68° C ± 3.

10.

11. 2. 2. Valeurs limites

La croissance importante des puissances de pompage avec les débitsexploités peut faire apparaitre un maximum économique ; cependant des limitationstechniques ou technologiques imposent de borner les courbes obtenues ; ce sont :

- la profondeur de la chambre de pompage qui limite, au puits deproduction la profondeur à laquelle- peut Etre descendu le groupeimmergé de pompage. Généralement la chambre a de l'ordre de300 mètres et on bornera, dans ces conditions le rabattement àune valeur de 250 mètres environ. Sur les courbes considéréesplanches 10 et 13, le débit maximum dépasse dans les 2 cas300 m3/h.

- la technologie existant pour les pompes de réinjection contraint àborner au stade de l'étude les pressions admissibles à des valeursde 50 kg/cm2. Sur les planches 11 et 14, les débits maximumdépassent également 300 m3/h.

11. 2. 3. Résultats

Les principaiix résultats peuvent ainsi être résumés.

- distance nécessaire entre puits (au niveau du réservoir) : 1000 à1300 m.

- débit maximum possible : supérieur à 300 m3/h.

- débit artésien prévisible : supérieur à 100 m3/h.

On fera les remarques suivantes :

a) Les calculs ont été effectués pour un site dans la vallée (Z = 60 m NGF) .

Si la cote sol était supérieure, les caractéristiques seraient modifiéesdans le sens d'un accroissement des pressions et puissances de pompageà la production et d'une diminution (de même valeur) à la réinjection.

L'incidence la plus marquée serait une diminution du débit artésien quipasserait à 70 m3/h environ pour un site à + 100 m NGF (tubage 7").

b) Lorsqu'on compare les puissances totales de pompage pour une valeur de200 m3/h, par exemple, on obtient :

- en tubage 7" 50 kW + 230 kW = 280 kW a - 70 kW- en tubage 9"5/8 20 kW + 190 kW = 210 kW

La différence des coûts d'électricité sur une saison de chauffe serait ainside l'ordre de 100.000 F/an. Cette valeur, ainsi que les résultats des étudesthermiques (cf plus loin) , montrent que le doublet pourra être réalisé en7" économisant ainsi de l'ordre de 1,5 â 2 MF d'investissement.

c) Des pertes thermiques doivent être prises en compte dans la colonne deproduction. La baisse de température est d'autant plus élevée que ledébit est plus faible. Dans le cas de Château-Thierry, des débits impor¬tants sont escomptés et la baisse de température devrait être au maximum de2° C.

La température en tête de puits serait donc de 68° C ± 3.

11.

Les études thermiques seront réalisées avec les hypothèses suivantes

- Débit : 200 à 300 m3/h

- température en tête de puits : 65 à 7 1 ° C (on analysera le cas62° C afin de mener une meilleure analyse du risque).

11.

Les études thermiques seront réalisées avec les hypothèses suivantes

- Débit : 200 à 300 m3/h

- température en tête de puits : 65 à 7 1 ° C (on analysera le cas62° C afin de mener une meilleure analyse du risque).

12,

III - PROGRAMA TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES

111.1. Prinçi2ales_hYgoth|ses_retenues

111. 1.1. Espacement entre les puits du doublet

On a vu précédemment qu'une distance de l'ordre de 1000 à 1300 mserait nécessaire.

111. 1.2. Diamètre des tubages

On a vu précédemment qu'un diamètre de 7" pour la colonne de pro¬duction paraissait suffisant.

f. ! - ' .

111. 1.3. Nature des, forages et localisation

Compte tenu de l'inventaire des besoins et des résultats de l'étudethermique (voir ci-dessous) , il semble que 2 sites de forage peuvent être retenusdistants de plus de 1000 m. L'option de base sera donc la réalisation de 2 foragesdroits. Le forage de production pourrait être situé en bordure de la voie expresset dans le lacet de la Rue des Marais si les terrains disponibles sont compatiblesavec les contraintes du forage. Le puits de réinjection pourrait être situé, sansdifficulté apparente, face à la piscine dans l'angle voie express. Avenue duGénéral de Gaulle.

Comme l'étude thermique l'indique, l'adoption de puits droits per¬mettrait un raccordement à l'aval (au puits d'injection) d'utilisateurs "basse-température" .

1 1 1 . 2 . Programme_tectaigue_som!T}aire

La planche 16 ci- jointe, indique la coupe technique des foragesqui pourraient être réalisés sur le site de Château-Thierry.

Le programme technique détaillé sera déterminé lorsque les sitesdéfinitifs seront choisis, mais les grandes lignes peuvent en être proposées.

III. 2.1. Travaux de plateforme

Préalablement à l'opération de forage proprement dite, il sera réa¬lisé sur chacun des sites une plateforme de forage. Cette étendue aplanie et conso¬lidée d'environ un hectare (100 x 100 m) recevra la machine de forage, les équi¬pements et tubages nécessaires, les baraques de chantier. Une dalle bétonnée enson centre supportera la machine elle-même. La cave et le tube guide sur quelquesmètres sont réalisés à ce stade des travaux. Un ou plusieurs bourbiers recevrontles boues de forages qui viendront décanter.

12,

III - PROGRAMA TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES

111.1. Prinçi2ales_hYgoth|ses_retenues

111. 1.1. Espacement entre les puits du doublet

On a vu précédemment qu'une distance de l'ordre de 1000 à 1300 mserait nécessaire.

111. 1.2. Diamètre des tubages

On a vu précédemment qu'un diamètre de 7" pour la colonne de pro¬duction paraissait suffisant.

f. ! - ' .

111. 1.3. Nature des, forages et localisation

Compte tenu de l'inventaire des besoins et des résultats de l'étudethermique (voir ci-dessous) , il semble que 2 sites de forage peuvent être retenusdistants de plus de 1000 m. L'option de base sera donc la réalisation de 2 foragesdroits. Le forage de production pourrait être situé en bordure de la voie expresset dans le lacet de la Rue des Marais si les terrains disponibles sont compatiblesavec les contraintes du forage. Le puits de réinjection pourrait être situé, sansdifficulté apparente, face à la piscine dans l'angle voie express. Avenue duGénéral de Gaulle.

Comme l'étude thermique l'indique, l'adoption de puits droits per¬mettrait un raccordement à l'aval (au puits d'injection) d'utilisateurs "basse-température" .

1 1 1 . 2 . Programme_tectaigue_som!T}aire

La planche 16 ci- jointe, indique la coupe technique des foragesqui pourraient être réalisés sur le site de Château-Thierry.

Le programme technique détaillé sera déterminé lorsque les sitesdéfinitifs seront choisis, mais les grandes lignes peuvent en être proposées.

III. 2.1. Travaux de plateforme

Préalablement à l'opération de forage proprement dite, il sera réa¬lisé sur chacun des sites une plateforme de forage. Cette étendue aplanie et conso¬lidée d'environ un hectare (100 x 100 m) recevra la machine de forage, les équi¬pements et tubages nécessaires, les baraques de chantier. Une dalle bétonnée enson centre supportera la machine elle-même. La cave et le tube guide sur quelquesmètres sont réalisés à ce stade des travaux. Un ou plusieurs bourbiers recevrontles boues de forages qui viendront décanter.

13.PLANCHE 16

CHATEAU -THIERRY

COUPE TECHNIQUE DES FORAGES { l" Puits droits )

^Niveauaquifère

ALBIEN

PRODUCTIONProfedeur

LUSITANIEN

DOGGER

1^300

1 570

I 980

1 1230

.- 1720

1960

J- coupes tubages

m

^ DV

F 23;

T 18 5/8

F 17 1/2

T 13" 3/8

F 12 1/4T 9 5/8

F 8 1/2

T 7

F 6

INJECTION

13.PLANCHE 16

CHATEAU -THIERRY

COUPE TECHNIQUE DES FORAGES { l" Puits droits )

^Niveauaquifère

ALBIEN

PRODUCTIONProfedeur

LUSITANIEN

DOGGER

1^300

1 570

I 980

1 1230

.- 1720

1960

J- coupes tubages

m

^ DV

F 23;

T 18 5/8

F 17 1/2

T 13" 3/8

F 12 1/4T 9 5/8

F 8 1/2

T 7

F 6

INJECTION

14.

La planche 17 ci-jointe, représente un plan-type de plateforme.Celle-ci doit être adaptée à la machine qui exécutera les travaux.

Des travaux d'accès (élargissement, renforcement, création de voies...)peuvent être rendus nécessaires en fonction du site retenu.

III. 2. Programme technique sommaire des forages

Le premier forage réalisé devrait être le forage de production selonle programme prévisionnel résumé suivant (par phase de travaux) :

- Forage en 17" 1/2" et elargissage à 23" jusqu'à 80 m environ (péné¬tration de 20 m dans le Sénonien), descente d'un tubage l8"5/8,et cimentation. -¡.Í

- Forage en 17"l/2 jusqu'à 400 m puis en 12"l/4 jusqu'à 980 m (péné¬tration de 20 m dans le PORTLANDIEN). Descente d'un tubage mixte13"3/8 - 9"5/8. Cimentation et controle éventuel par- -thermométrieEn cas de pertes dans la craie :

. Forage en 17"l/2 jusqu'à -600 m tubage 13"3/8 et cimentation

. Forage en 12"l/4 jusqu-'à 980 m tubage 9"5/-8 éîmenté jusqu'à400 m. Une DV-sera positionnée à cette cote pour éliminer lesurplus de ciment et permettre la coupe de tubage.

- Forage en 8" 1/2 de 980 m au toit du réservoir, soit 1720 m environ,descente d'un tubage 7", cimentation en 2 étages par une sociétéde service (première DV à 1230 m environ, seconde DV à 450 m

pour chambre de pompage) . Des diagraphies électriques seront réa¬lisées avant (BHC - GR Diamétreur) et après (CBL - VD) la posedu tubage.

- Forage en 6" du réservoir sur 240 m environ, diagraphies électriquessur le réservoir.

- Coupe des tubages pour dégagement de la chambre de pompage.

- Réalisation des essais à l'air-lift. Une ou plusieurs stimulationsdu réservoir par acidification seront réalisées.

En fonction des difficultés rencontrées, le programme ci-dessus peut,en cours de forage être modifié soit en simplification, soit en complication.

Le puits de réinjection serait réalisé selon le même programme ; laseule différence provient de l'absence de la chambre de pompage qui permet (ouimpose) la remontée de chacun des tubages jusqu'au niveau du sol.

Les mesures de diamètre indiquées sont exprimées aux normes anglo-saxonnes enpouces (1" = 25,4 mm).

14.

La planche 17 ci-jointe, représente un plan-type de plateforme.Celle-ci doit être adaptée à la machine qui exécutera les travaux.

Des travaux d'accès (élargissement, renforcement, création de voies...)peuvent être rendus nécessaires en fonction du site retenu.

III. 2. Programme technique sommaire des forages

Le premier forage réalisé devrait être le forage de production selonle programme prévisionnel résumé suivant (par phase de travaux) :

- Forage en 17" 1/2" et elargissage à 23" jusqu'à 80 m environ (péné¬tration de 20 m dans le Sénonien), descente d'un tubage l8"5/8,et cimentation. -¡.Í

- Forage en 17"l/2 jusqu'à 400 m puis en 12"l/4 jusqu'à 980 m (péné¬tration de 20 m dans le PORTLANDIEN). Descente d'un tubage mixte13"3/8 - 9"5/8. Cimentation et controle éventuel par- -thermométrieEn cas de pertes dans la craie :

. Forage en 17"l/2 jusqu'à -600 m tubage 13"3/8 et cimentation

. Forage en 12"l/4 jusqu-'à 980 m tubage 9"5/-8 éîmenté jusqu'à400 m. Une DV-sera positionnée à cette cote pour éliminer lesurplus de ciment et permettre la coupe de tubage.

- Forage en 8" 1/2 de 980 m au toit du réservoir, soit 1720 m environ,descente d'un tubage 7", cimentation en 2 étages par une sociétéde service (première DV à 1230 m environ, seconde DV à 450 m

pour chambre de pompage) . Des diagraphies électriques seront réa¬lisées avant (BHC - GR Diamétreur) et après (CBL - VD) la posedu tubage.

- Forage en 6" du réservoir sur 240 m environ, diagraphies électriquessur le réservoir.

- Coupe des tubages pour dégagement de la chambre de pompage.

- Réalisation des essais à l'air-lift. Une ou plusieurs stimulationsdu réservoir par acidification seront réalisées.

En fonction des difficultés rencontrées, le programme ci-dessus peut,en cours de forage être modifié soit en simplification, soit en complication.

Le puits de réinjection serait réalisé selon le même programme ; laseule différence provient de l'absence de la chambre de pompage qui permet (ouimpose) la remontée de chacun des tubages jusqu'au niveau du sol.

Les mesures de diamètre indiquées sont exprimées aux normes anglo-saxonnes enpouces (1" = 25,4 mm).

BOURBIER

o-

BOURBIER

Limits de la dalle «n coide ploleforme simple

-th-

1 ¡¡a.13m

DALLE BETON

4Bm

lOOm

Coble I

, Soignee

Tube 9 Î^Ou 2 traverses type

chemin de fer

ANCRAGE

M X 36m

, . >l^^\2,50m'\

'Vv>< X'y^ii'yi »VV>>r>^"

^ IO»32m ^

/2m

BOURBIER

S

PLAN MASSE TYPE D'UNE PLATEFORME DE FOMGE (ici le cas d'un PF double)I

I::4* Ancrages provisoires

Ul

BOURBIER

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I::4* Ancrages provisoires

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2ème PARTIE

ETUDE THERMIQUE DE SURFACE

2ème PARTIE

ETUDE THERMIQUE DE SURFACE

16.

IV - RECENSBIENT DES UTILISATEURS

Le potentiel existant accessible à la géothermie est disséminésur la commune de CHATEAU-THIERRY et sur les communes avoisinantes d'Essomes etd'Etampes-sur-Marne. Il se compose principalement d'ensembles de logements, ainsique de quelques groupes scolaires et d'industries diverses.

Compte-tenu de la configuration des lieux, le potentiel a étéregroupé en deux zones situées de part et d'autre de la Marne, que l'on appelledans l'étude zone Nord et zone Sud.

Une enquête menée auprès des différentes personnes concernées, apermis d'obtenir un certain nombre de renseignements concernant les caractéris¬tiques essentielles des installations rencontrées ainsi que les températuresde fonctionnement des installations.

- Installations situées en zone Nord :

Les installations rencontrées sur cette zone concernent unemajorité de logements situés dans les quartiers de Blanchard, des Chesneaux, deVaucrises et de Bas-Courteau, ainsi que différents établissements comme lenouvel Hôpital, la Maison de Retraite, le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S.Rostand, le Lycée d'Enseignement Professionnel et une Piscine.

On trouve également à proximité, sur la commune d'Essomes,3,5 ha de Serres et la résidence de la Vallée.

Le tableau n° 1 indique pour chaque utilisateur la nature ducombustible ainsi que les températures de fonctionnement des installations dechauffage pour une température extérieure de - 7° C.

Toutes ces installations utilisent des appareils de productionde chaleur à combustion classique. Seule la piscine est équipée de chaudièresà condensation destinées au chauffage des locaux et venant en appoint d'unéquipement de capteurs solaires assurant le chauffage de l'eau du bassin etdes douches.

- Installations situées en zone Sud :

, Cette zone regroupe la zone industrielle de Chateau-Thierry, quireprésente la grande majorité du potentiel recensé, ainsi que quelques logementsappartenant à la Société H.L.M. "Les Filoirs" (164 logements), à la SociétéImmobilière des Bords de Marne (24 logements) et à l'O.P.H.L.M. Quai Delizy(20 logements). On trouve également le C.E.S. Paul Claudel.

En ce qui concerne les utilisateurs industriels, une partieseulement du potentiel recensé est accessible à la géothermie du fait deprocédés de fabrication faisant appel à des températures trop élevées.

A l'origine, ces températures ont été retenues pour satisfaireun souci de production unique, une partie de l'énergie étant ensuite dégradéepour de besoins de chauffage à plus basses températures.

16.

IV - RECENSBIENT DES UTILISATEURS

Le potentiel existant accessible à la géothermie est disséminésur la commune de CHATEAU-THIERRY et sur les communes avoisinantes d'Essomes etd'Etampes-sur-Marne. Il se compose principalement d'ensembles de logements, ainsique de quelques groupes scolaires et d'industries diverses.

Compte-tenu de la configuration des lieux, le potentiel a étéregroupé en deux zones situées de part et d'autre de la Marne, que l'on appelledans l'étude zone Nord et zone Sud.

Une enquête menée auprès des différentes personnes concernées, apermis d'obtenir un certain nombre de renseignements concernant les caractéris¬tiques essentielles des installations rencontrées ainsi que les températuresde fonctionnement des installations.

- Installations situées en zone Nord :

Les installations rencontrées sur cette zone concernent unemajorité de logements situés dans les quartiers de Blanchard, des Chesneaux, deVaucrises et de Bas-Courteau, ainsi que différents établissements comme lenouvel Hôpital, la Maison de Retraite, le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S.Rostand, le Lycée d'Enseignement Professionnel et une Piscine.

On trouve également à proximité, sur la commune d'Essomes,3,5 ha de Serres et la résidence de la Vallée.

Le tableau n° 1 indique pour chaque utilisateur la nature ducombustible ainsi que les températures de fonctionnement des installations dechauffage pour une température extérieure de - 7° C.

Toutes ces installations utilisent des appareils de productionde chaleur à combustion classique. Seule la piscine est équipée de chaudièresà condensation destinées au chauffage des locaux et venant en appoint d'unéquipement de capteurs solaires assurant le chauffage de l'eau du bassin etdes douches.

- Installations situées en zone Sud :

, Cette zone regroupe la zone industrielle de Chateau-Thierry, quireprésente la grande majorité du potentiel recensé, ainsi que quelques logementsappartenant à la Société H.L.M. "Les Filoirs" (164 logements), à la SociétéImmobilière des Bords de Marne (24 logements) et à l'O.P.H.L.M. Quai Delizy(20 logements). On trouve également le C.E.S. Paul Claudel.

En ce qui concerne les utilisateurs industriels, une partieseulement du potentiel recensé est accessible à la géothermie du fait deprocédés de fabrication faisant appel à des températures trop élevées.

A l'origine, ces températures ont été retenues pour satisfaireun souci de production unique, une partie de l'énergie étant ensuite dégradéepour de besoins de chauffage à plus basses températures.

TABLEAU N° 1

17.

POTENTIEL SITUE EN ZONE NORD ET MODE DE CHAUFFAGE

Etabl issements

Puissancesinstallées

KW

CombustiblesMode de chauffage

Production E.C. S.

BLANCHARD503 logements

CHESNEAUX60 logements

VAUCRISES6 chaufferies : 669 logts

VAUCRISES : 19 logements

LYCEE ENS. PROFESSIONNELLes Chesneaux

C.E.S. ROSTAND

LYCEE JEAN DE LA FONTAINE

PISCINE

SERRES (3,5 ha)

RESIDENCE "LA VALLEE"84 logements

NOUVEL HOPITAL212 Lits

MAISON DE RETRAITE

BAS-COURTEAU

NOTA : GN = Gaz naturel

FOD = Fuel domestiqueFOc Fuel lourd

5 926

468

5 278

175

1 464

8 482

1 228

988

G N

FOD

FOD

G N

FOD

G N

G N

G N

FO2

FOD

G N

et FOD

FOD

GN

Radiateurs 90/78 + ECS

Plancher 55/40

Plancher 55/40

Plancher 50/40

Radiateurs 90/70 + ECS

Radiateurs 70/50

Radiateurs 70/60

Batteries: 93/30Radiateurs 93/83

Spécifiques

Plancher 50/40

Radiateurs 90/70 + ECS

et divers

Radiateurs 85/70 + ECS

Plancher 50/40

TABLEAU N° 1

17.

POTENTIEL SITUE EN ZONE NORD ET MODE DE CHAUFFAGE

Etabl issements

Puissancesinstallées

KW

CombustiblesMode de chauffage

Production E.C. S.

BLANCHARD503 logements

CHESNEAUX60 logements

VAUCRISES6 chaufferies : 669 logts

VAUCRISES : 19 logements

LYCEE ENS. PROFESSIONNELLes Chesneaux

C.E.S. ROSTAND

LYCEE JEAN DE LA FONTAINE

PISCINE

SERRES (3,5 ha)

RESIDENCE "LA VALLEE"84 logements

NOUVEL HOPITAL212 Lits

MAISON DE RETRAITE

BAS-COURTEAU

NOTA : GN = Gaz naturel

FOD = Fuel domestiqueFOc Fuel lourd

5 926

468

5 278

175

1 464

8 482

1 228

988

G N

FOD

FOD

G N

FOD

G N

G N

G N

FO2

FOD

G N

et FOD

FOD

GN

Radiateurs 90/78 + ECS

Plancher 55/40

Plancher 55/40

Plancher 50/40

Radiateurs 90/70 + ECS

Radiateurs 70/50

Radiateurs 70/60

Batteries: 93/30Radiateurs 93/83

Spécifiques

Plancher 50/40

Radiateurs 90/70 + ECS

et divers

Radiateurs 85/70 + ECS

Plancher 50/40

18.

De telle sorte que les installations industrielles existantesdoivent être revues au fur et à mesure des modernisations et extensions, afinde rendre la part de la fourniture géothermique la plus grande possible.

Le potentiel total raccordable dans cette zone, en prenant unerépartition réaliste des consommations de combustible, est actuellement de2500 TEP. Le doublet destiné au raccordement de cette zone est prévu au Sudde la voie express, à proximité de la future usine BELIN.

Le tableau n° 2 regroupe les utilisateurs potentiels rencontréset les caractéristiques principales des installations thermiques.

18.

De telle sorte que les installations industrielles existantesdoivent être revues au fur et à mesure des modernisations et extensions, afinde rendre la part de la fourniture géothermique la plus grande possible.

Le potentiel total raccordable dans cette zone, en prenant unerépartition réaliste des consommations de combustible, est actuellement de2500 TEP. Le doublet destiné au raccordement de cette zone est prévu au Sudde la voie express, à proximité de la future usine BELIN.

Le tableau n° 2 regroupe les utilisateurs potentiels rencontréset les caractéristiques principales des installations thermiques.

TABLEAU N° 2

19.

POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE

Etablissements

Puissancesinstalléeschauffage

KW

CombustiblesMode de chauffage

Production éventuelle ECS

S.A. HLM LES FILOIRS :

60 logements

40

64

Société IMMOBILIERE DES

BORDS DE MARNE :

24 logements+ 23 chambres

OPHLM QUAI DELIZY

20 logements

C.E.S. PAUL CLAUDEL

SERRES

BELIN

COOPERATEURS DE CHAMPAGNE

DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)

NOTA :

F02 = fuel lourdGN = gaz naturelFOD = fuel domestique

453

598

1 010

178

Chaud. BRUNA

7 789

total : 11248

FOD

G N

FOD

G N

FOD

FOD

G N

FOD

FO^t FOD

Majorité GN

Planchers 55/40

Planchers 51/38 + ECS

Planchers 55/45 + ECS

Plancher 55/40

Plancher 60/47

Radiateurs

Spécifiques

Chauffages diversifiés

Radiateurs et aérothermes

Chauffages diversifiés

TABLEAU N° 2

19.

POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE

Etablissements

Puissancesinstalléeschauffage

KW

CombustiblesMode de chauffage

Production éventuelle ECS

S.A. HLM LES FILOIRS :

60 logements

40

64

Société IMMOBILIERE DES

BORDS DE MARNE :

24 logements+ 23 chambres

OPHLM QUAI DELIZY

20 logements

C.E.S. PAUL CLAUDEL

SERRES

BELIN

COOPERATEURS DE CHAMPAGNE

DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)

NOTA :

F02 = fuel lourdGN = gaz naturelFOD = fuel domestique

453

598

1 010

178

Chaud. BRUNA

7 789

total : 11248

FOD

G N

FOD

G N

FOD

FOD

G N

FOD

FO^t FOD

Majorité GN

Planchers 55/40

Planchers 51/38 + ECS

Planchers 55/45 + ECS

Plancher 55/40

Plancher 60/47

Radiateurs

Spécifiques

Chauffages diversifiés

Radiateurs et aérothermes

Chauffages diversifiés

20.

V - DEFINITION DES OPERATIONS

V.l. Etendue_de_l^etude

Il est envisagé, sur la commune de Chateau-Thierry, la réalisationde deux opérations de géothermie :

- la première est destinée à alimenter les utilisateurs situésen zone Nord.

Elle servira de test en vue de la réalisation de la deuxième opération.

- Quant à la seconde, si elle a lieu, elle sera destinée à alimenter, , les industries et les quelques logements situés en zone sud.'A "''

La présente étude porte sur la réalisation de la première opération.On trouvera en complément à l'étude de la première opération une analyse de lafaisabilité d'un second doublet (cf. 4ème partie).

V. 2 . Schemas_de_grincÍ£e_des_réseaux_possibles

La position des différents utilisateurs potentiels et des emplacementspossibles pour la réalisation des forages conduisent à orienter l'étude vers deuxsolutions .

V.2.1. Première solution A (voir planche 18)

Elle consiste à raccorder les équipements et ensembles indiqués(planche 18) qui sont relativement groupés au Nord de la ville.

Deux cas de figure peuvent être envisagés pour les forages :

- réalisation à partir du site rue des Marais (ou proche) de deuxforages déviés.

- réalisation de 2 forages droits, celui de production sur le siteprévu et celui d'injection près de la piscine.

On a vu précédemment (cf programme des forages) que des foragesdroits pouvaient être recommandés car n'imposant pas de contraintes excessives.On gardera cette hypothèse de base sachant qu'elle laisse la faculté de choisirl'une ou l'autre des solutions de raccordement (A ou B, ci-dessous).

L'installation est équipée à proximité de la tête de puits d'unéchangeur en Titane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau.

Le réseau comprend en fait deux antennes principales :

- une alimente le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S. Rostand,les logements de la ZAC Blanchard.

- l'autre, alimente le Lycée d'Enseignement Professionnel, leslogements des Chesneaux, la Maison de Retraite, et l'Hôpital.

20.

V - DEFINITION DES OPERATIONS

V.l. Etendue_de_l^etude

Il est envisagé, sur la commune de Chateau-Thierry, la réalisationde deux opérations de géothermie :

- la première est destinée à alimenter les utilisateurs situésen zone Nord.

Elle servira de test en vue de la réalisation de la deuxième opération.

- Quant à la seconde, si elle a lieu, elle sera destinée à alimenter, , les industries et les quelques logements situés en zone sud.'A "''

La présente étude porte sur la réalisation de la première opération.On trouvera en complément à l'étude de la première opération une analyse de lafaisabilité d'un second doublet (cf. 4ème partie).

V. 2 . Schemas_de_grincÍ£e_des_réseaux_possibles

La position des différents utilisateurs potentiels et des emplacementspossibles pour la réalisation des forages conduisent à orienter l'étude vers deuxsolutions .

V.2.1. Première solution A (voir planche 18)

Elle consiste à raccorder les équipements et ensembles indiqués(planche 18) qui sont relativement groupés au Nord de la ville.

Deux cas de figure peuvent être envisagés pour les forages :

- réalisation à partir du site rue des Marais (ou proche) de deuxforages déviés.

- réalisation de 2 forages droits, celui de production sur le siteprévu et celui d'injection près de la piscine.

On a vu précédemment (cf programme des forages) que des foragesdroits pouvaient être recommandés car n'imposant pas de contraintes excessives.On gardera cette hypothèse de base sachant qu'elle laisse la faculté de choisirl'une ou l'autre des solutions de raccordement (A ou B, ci-dessous).

L'installation est équipée à proximité de la tête de puits d'unéchangeur en Titane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau.

Le réseau comprend en fait deux antennes principales :

- une alimente le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S. Rostand,les logements de la ZAC Blanchard.

- l'autre, alimente le Lycée d'Enseignement Professionnel, leslogements des Chesneaux, la Maison de Retraite, et l'Hôpital.

21

Puits deProduction

^ ZAC Bl anchare

CES Rostand

Lycée Jeande la Fontairie

Lycée d'Ens.Professionnel!

C.I.L.Les Chesneaux

î

vl

r.aison ce

Retraite

ik ^r

H2zit=

i :

PLANCHE N° 18 : SCHEMA GENERAL DU RESEAU

PREMIERE SOLUTION

21

Puits deProduction

^ ZAC Bl anchare

CES Rostand

Lycée Jeande la Fontairie

Lycée d'Ens.Professionnel!

C.I.L.Les Chesneaux

î

vl

r.aison ce

Retraite

ik ^r

H2zit=

i :

PLANCHE N° 18 : SCHEMA GENERAL DU RESEAU

PREMIERE SOLUTION

22.

L'ensemble de ces utilisateurs dispose d'installations équipéesen radiateurs, à l'exception des logements des Chesnaxix, relativement peu perfor¬mantes à l'égard de la géothermie, mais il représente un potentiel intéressant. Onutilise donc le retour des deux antennes pour alimenter les installations deslogements des Vaucrises, équipés en planchers chauffants, relativement performantsà l'égard de la géothermie. On procède ainsi à un épuisement thermique progressif.

L'ensemble de ces utilisateurs représente un potentiel totald'environ 3640 TEP.

V.2.2. Deuxième solution B (voir planche 19)

Le puits de production est situé entre la rue des Marais et la voieexpress, le puits d'irijeeêioii'. â proximité de la Piscine avenue d'Essomes.

A proximité du puits de production, on place un premier échangeurTitane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau. Le réseau raccordé au secon¬daire de cet échangeur est identique à celui de la première solution, il alimenteles mêmes utilisateurs.

Un deuxième échangeur Titane est raccordé en parallèle sur leréseau de réinjection. Une partie du débit de l'eau géothermale est bypasséevers cet échangeur et permet d'alimenter directement les logements de Bas-Courteau.

Enfin, un troisième échangeur, placé à proximité du puits de réinjec¬tion, permet un ultime épuisement de la ressource géothermale en alimentant leslogements de la résidence La Vallée, chauffés par panneaux de sol et les instal¬lations de la Piscine qui peuvent fonctionner à basses températures, notammenten ce qui concerne le réchauffage de l'eau des bassins, et qui sont par conséquentparticulièrement intéressantes à l'égard de la géothermie.

Le potentiel total raccordé sur le deuxième et le troisièmeéchangeur, s'élève à environ 389 TEP, auxquels on peut ajouter le potentielreprésenté par les serres d'Essomes qui s'élève à 488 TEP environ.

SERRES D'ESSOMES :

On disposerait pour l'alimentation des Serres d'Essomes d'un débitde l'ordre de 200 m3/h, à une température au moins égale à 40° C en hiver et nette¬ment plus élevée en été ou en mi-saison.

Le raccordement nécessite une longueur de réseau supplémentairede 650 m, mais également une modification importante des installations intérieuresdes serres.

Celles-ci sont équipées de la manière traditionnelle de chauffagepar tubes lisses, par des chaudières fonctionnant à 90° voire 95° par températuresrigoureuses.

Le taux de couverture du chauffage des serres dépendra essentiellementdu système de chauffage et donc des modifications à apporter.

22.

L'ensemble de ces utilisateurs dispose d'installations équipéesen radiateurs, à l'exception des logements des Chesnaxix, relativement peu perfor¬mantes à l'égard de la géothermie, mais il représente un potentiel intéressant. Onutilise donc le retour des deux antennes pour alimenter les installations deslogements des Vaucrises, équipés en planchers chauffants, relativement performantsà l'égard de la géothermie. On procède ainsi à un épuisement thermique progressif.

L'ensemble de ces utilisateurs représente un potentiel totald'environ 3640 TEP.

V.2.2. Deuxième solution B (voir planche 19)

Le puits de production est situé entre la rue des Marais et la voieexpress, le puits d'irijeeêioii'. â proximité de la Piscine avenue d'Essomes.

A proximité du puits de production, on place un premier échangeurTitane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau. Le réseau raccordé au secon¬daire de cet échangeur est identique à celui de la première solution, il alimenteles mêmes utilisateurs.

Un deuxième échangeur Titane est raccordé en parallèle sur leréseau de réinjection. Une partie du débit de l'eau géothermale est bypasséevers cet échangeur et permet d'alimenter directement les logements de Bas-Courteau.

Enfin, un troisième échangeur, placé à proximité du puits de réinjec¬tion, permet un ultime épuisement de la ressource géothermale en alimentant leslogements de la résidence La Vallée, chauffés par panneaux de sol et les instal¬lations de la Piscine qui peuvent fonctionner à basses températures, notammenten ce qui concerne le réchauffage de l'eau des bassins, et qui sont par conséquentparticulièrement intéressantes à l'égard de la géothermie.

Le potentiel total raccordé sur le deuxième et le troisièmeéchangeur, s'élève à environ 389 TEP, auxquels on peut ajouter le potentielreprésenté par les serres d'Essomes qui s'élève à 488 TEP environ.

SERRES D'ESSOMES :

On disposerait pour l'alimentation des Serres d'Essomes d'un débitde l'ordre de 200 m3/h, à une température au moins égale à 40° C en hiver et nette¬ment plus élevée en été ou en mi-saison.

Le raccordement nécessite une longueur de réseau supplémentairede 650 m, mais également une modification importante des installations intérieuresdes serres.

Celles-ci sont équipées de la manière traditionnelle de chauffagepar tubes lisses, par des chaudières fonctionnant à 90° voire 95° par températuresrigoureuses.

Le taux de couverture du chauffage des serres dépendra essentiellementdu système de chauffage et donc des modifications à apporter.

23;

Puits deProduction

CES Rostand

Lycée Jeande la FontaiHe

Lycée d'Ens.Professionnel

C.I.L.Les Chesneaux

Maison deRetraite

Bas Courteau

1

@- J L3e échangeur

@)

Huits oeréinjection

RésidenceLa Vallée

Piscine

Serresd'Essomes

PLANCHE N° 19

SCHEMA GENERAL DU RESEAU

DEUXIEME SOLUTION

23;

Puits deProduction

CES Rostand

Lycée Jeande la FontaiHe

Lycée d'Ens.Professionnel

C.I.L.Les Chesneaux

Maison deRetraite

Bas Courteau

1

@- J L3e échangeur

@)

Huits oeréinjection

RésidenceLa Vallée

Piscine

Serresd'Essomes

PLANCHE N° 19

SCHEMA GENERAL DU RESEAU

DEUXIEME SOLUTION

24.

On peut estimer entre 200 et 350 TEP l'équivalent procuré par lagéothermie. Cependant, on peut estimer au niveau de la présente étuáe, queles coûts du réseau supplémentaire et les dépenses à consentir sur les installa¬tions inférieures, ne modifieront pas les résultats économiques de l'opération.

Une étude approfondie sera nécessaire lors du projet.

'' L'implantation géographique des différents réseaux figure à laplanche n° 20.

V.3. Ada£tation_des_installations_|_la_geother¡n^

Il est rappelé que l'on place des échangeurs Titane entre l'eaugéothermale et l'eau des différents réseaux. Les réseaux de distribution ont enfait un débit légèrement supérieur aux débits au primaire de ces échangeurs.

Les sous-stations régulent sur le débit des réseaux de distribution,ils sont donc à débit variable. La température sur ces réseaux est elle-mêmeconstamment variable, en fonction du débit sur les réseaux et des températures deretour.

L'eau des réseaux est utilisée pour le réchauffage des retoursdes installations en utilisation. L'énergie de complément est assurée par leschaufferies existantes.

- PRINCIPES DES SOUS-STATIONS :

Compte tenu de la différence d'altitude entre le forage de production,environ 75 m et le point le plus haut, c'est-à-dire la ZAC Blanchard, plus de200 m, on prévoit la mise en place d' échangeurs dans les sous-stations raccordéessur le réseau alimenté par le premier échangeur Titane, à l'exception des sous-stations de la ZAC Blanchard et du C.E.S. Rostand. Ceci afin de dissocier les pro¬blèmes de pression du réseau des pressions des installations d'utilisation etéviter le risque d' intercommunication.

figure n° 1 ,

Le schéma de principe des sous-stations d'échange est représenté

Par contre, pour la ZAC BLANCHARD et le C.E.S. Rostand, ainsi quepour tous les utilisateurs raccordés sur les réseaux des deuxième et troisièmeéchangeurs on peut penser que ces problèmes d ' intercommunication ne se posentpas et donc envisager un raccordement par mélange sur les réseaux (voir figure n° 2) .

D'autre part, en ce qui concerne la production d'eau chaude sanitaire,on assure dans la majorité des cas, un préchauffage qui permet en général de pourvoirà la majeure partie de la demande, seulement pendant l'été.

Certaines installations disposent de ballons d'eau chaude decapacité suffisante. L'interposition d'un échangeur et d'une pompe de circulationpermet d'assurer le préchauffage.

Par contre, pour d'autres utilisateurs, il sera nécessaire de prévoirdes ballons de stockage (voir figure n° 3) .

24.

On peut estimer entre 200 et 350 TEP l'équivalent procuré par lagéothermie. Cependant, on peut estimer au niveau de la présente étuáe, queles coûts du réseau supplémentaire et les dépenses à consentir sur les installa¬tions inférieures, ne modifieront pas les résultats économiques de l'opération.

Une étude approfondie sera nécessaire lors du projet.

'' L'implantation géographique des différents réseaux figure à laplanche n° 20.

V.3. Ada£tation_des_installations_|_la_geother¡n^

Il est rappelé que l'on place des échangeurs Titane entre l'eaugéothermale et l'eau des différents réseaux. Les réseaux de distribution ont enfait un débit légèrement supérieur aux débits au primaire de ces échangeurs.

Les sous-stations régulent sur le débit des réseaux de distribution,ils sont donc à débit variable. La température sur ces réseaux est elle-mêmeconstamment variable, en fonction du débit sur les réseaux et des températures deretour.

L'eau des réseaux est utilisée pour le réchauffage des retoursdes installations en utilisation. L'énergie de complément est assurée par leschaufferies existantes.

- PRINCIPES DES SOUS-STATIONS :

Compte tenu de la différence d'altitude entre le forage de production,environ 75 m et le point le plus haut, c'est-à-dire la ZAC Blanchard, plus de200 m, on prévoit la mise en place d' échangeurs dans les sous-stations raccordéessur le réseau alimenté par le premier échangeur Titane, à l'exception des sous-stations de la ZAC Blanchard et du C.E.S. Rostand. Ceci afin de dissocier les pro¬blèmes de pression du réseau des pressions des installations d'utilisation etéviter le risque d' intercommunication.

figure n° 1 ,

Le schéma de principe des sous-stations d'échange est représenté

Par contre, pour la ZAC BLANCHARD et le C.E.S. Rostand, ainsi quepour tous les utilisateurs raccordés sur les réseaux des deuxième et troisièmeéchangeurs on peut penser que ces problèmes d ' intercommunication ne se posentpas et donc envisager un raccordement par mélange sur les réseaux (voir figure n° 2) .

D'autre part, en ce qui concerne la production d'eau chaude sanitaire,on assure dans la majorité des cas, un préchauffage qui permet en général de pourvoirà la majeure partie de la demande, seulement pendant l'été.

Certaines installations disposent de ballons d'eau chaude decapacité suffisante. L'interposition d'un échangeur et d'une pompe de circulationpermet d'assurer le préchauffage.

Par contre, pour d'autres utilisateurs, il sera nécessaire de prévoirdes ballons de stockage (voir figure n° 3) .

GÉOTHERMIE

SCHÉMA DES RÉSEAUX

ECHELLE

26.

VersChaudières.'!

r-'9--' 1 ^-'Í1-: Í

-t)0-

Vanne'de régulation dudébit ou réseau dedistribution

--4

/ VersUtilisation

Echangeur

i iReseau 1

FIGURE N° 1 : RACCORDEMENT PAR ECHANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,

26.

VersChaudières.'!

r-'9--' 1 ^-'Í1-: Í

-t)0-

Vanne'de régulation dudébit ou réseau dedistribution

--4

/ VersUtilisation

Echangeur

i iReseau 1

FIGURE N° 1 : RACCORDEMENT PAR ECHANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,

27.

chíüdiere¿''appoint

TE

.z-Q- -TTi

vanne de regulationdu debit du reseaude distribution

Pu\TS-& I f

!!._

-&-

I

-tS-

I

I

±

..j>¿epsrc utilisàVloa

«rretcrjr uliliiaticn

^ limitoLeur de deb.":l

-M-fJ

/ / debit e!; temocratun; v ariablcs

ECHANGEURGEOTHERMAL

RESEAU DE DISTRIBUTION

''^'^URE N° 2 : RACCORDEMENT PAR MELANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,

27.

chíüdiere¿''appoint

TE

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I

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^ limitoLeur de deb.":l

-M-fJ

/ / debit e!; temocratun; v ariablcs

ECHANGEURGEOTHERMAL

RESEAU DE DISTRIBUTION

''^'^URE N° 2 : RACCORDEMENT PAR MELANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,

28.

VersChaudières;!

t VersUtilisation

t^Cc

EF

ReseauPrechauffageECS

FIGURE N°3 : PRECHAUFFAGE D'EAU CHAUDE SANITAIRE

SCHEMA DE PRINCIPE.

28.

VersChaudières;!

t VersUtilisation

t^Cc

EF

ReseauPrechauffageECS

FIGURE N°3 : PRECHAUFFAGE D'EAU CHAUDE SANITAIRE

SCHEMA DE PRINCIPE.

29.

VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE

VI . 1 . Çonsoramations_annuenes_de_combustibles_

On entend par consommations utiles exprimées en MWh, les quantitésde chaleur nécessaires après rendement des chaufferies.

Les tableaux n° 3 et 4 récapitulent les consommations annuellesde combustibles et les besoins utiles pour l'ensemble des utilisateurs poten¬tiels.

Ces tableaux sont établis :

. en tenant compte des relevés de consommations fournis par lesdifférents utilisateurs.

En ce qui concerne l'Hôpital en construction et la piscine, lesconsommations sont estimées par rapport à des installationsexistantes similaires.

Les consommations de combustible affectées au chauffage des locauxsont, pour leur part, corrigées en fonction des degrés-jours pourla station météo de SAINT-QUENTIN et celles attribuées à l'eauchaude sanitaire sont, la plupart du temps, estimées du fait del'inexistance d'un comptage particulier.

. En considérant les rendements en chaufferie sur PCI suivants :

- chaufferies gaz 0,78

- chaufferies gaz (générateurs à ] o'^condensation) '

- chaufferies fuel domestique 0,75

VI . 2 . Çalçuls_de_la_£guimture_2ar_la_gêotheim

- Base de l'étude :

Les caractéristiques probables du forage sont les suivantes :

. débit : 250 m3/h

. température : 68° C.

On étudiera l'influence de la variation de débit et de la températuredans les plages suivantes :

. débit de 200 à 300 m3/h

. température de 62 à 71° C.

29.

VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE

VI . 1 . Çonsoramations_annuenes_de_combustibles_

On entend par consommations utiles exprimées en MWh, les quantitésde chaleur nécessaires après rendement des chaufferies.

Les tableaux n° 3 et 4 récapitulent les consommations annuellesde combustibles et les besoins utiles pour l'ensemble des utilisateurs poten¬tiels.

Ces tableaux sont établis :

. en tenant compte des relevés de consommations fournis par lesdifférents utilisateurs.

En ce qui concerne l'Hôpital en construction et la piscine, lesconsommations sont estimées par rapport à des installationsexistantes similaires.

Les consommations de combustible affectées au chauffage des locauxsont, pour leur part, corrigées en fonction des degrés-jours pourla station météo de SAINT-QUENTIN et celles attribuées à l'eauchaude sanitaire sont, la plupart du temps, estimées du fait del'inexistance d'un comptage particulier.

. En considérant les rendements en chaufferie sur PCI suivants :

- chaufferies gaz 0,78

- chaufferies gaz (générateurs à ] o'^condensation) '

- chaufferies fuel domestique 0,75

VI . 2 . Çalçuls_de_la_£guimture_2ar_la_gêotheim

- Base de l'étude :

Les caractéristiques probables du forage sont les suivantes :

. débit : 250 m3/h

. température : 68° C.

On étudiera l'influence de la variation de débit et de la températuredans les plages suivantes :

. débit de 200 à 300 m3/h

. température de 62 à 71° C.

Chaufferie ^

^ ' Nature du^ """^ combustible

Lycée Jean de laFontaine

GAZ

CES Rostand

Gaz

ZAC Blanchard

GAZ

Lycée d'EnseignementProfessionnel

FOD

C.I.L. Les Chesneaux

FOD

Périodede

Référence

1/10/79au

20/05/80

1/10/79au

20/05/80

31/10/78au

31/05/79

1/10/79au

20/05/80

1/10/78au

20/05/79

Consommation decombustible

340 000 m3

106 870 i.i3

I 130 220 m3

1 800 hl

1 329 hl

DJUTi = 19°C

2 466

2 466

2 456

2 466

2 CI3

Consommationpour E.C. S.(estimée)

60 000 m3

ECS individuelle

220 000 m3

ECS individuelle

ECS individuelle

Consommationpour chauffage

280 000 m3

106 870 mS

910 220 m3

1 800 hl

1 329 hl

Consommationpour chauffageCorrigée DJU

Ti = lOT

282 950 m3

107 997 m3

923 552 m3

1 819 hl

1 177 hl

Ti = Température intérieure

Station Saint-Quentin DJU de base est égal â : 2492 pour Ti égale à 19°C

TABLEAU N° 3 : CALCULS DES CONSOMMATIONS DE COMBUSTIBLE CORRIGEES EN FONCTION DES DEGRES JOURS UNIFIES.o

Chaufferie ^

^ ' Nature du^ """^ combustible

Lycée Jean de laFontaine

GAZ

CES Rostand

Gaz

ZAC Blanchard

GAZ

Lycée d'EnseignementProfessionnel

FOD

C.I.L. Les Chesneaux

FOD

Périodede

Référence

1/10/79au

20/05/80

1/10/79au

20/05/80

31/10/78au

31/05/79

1/10/79au

20/05/80

1/10/78au

20/05/79

Consommation decombustible

340 000 m3

106 870 i.i3

I 130 220 m3

1 800 hl

1 329 hl

DJUTi = 19°C

2 466

2 466

2 456

2 466

2 CI3

Consommationpour E.C. S.(estimée)

60 000 m3

ECS individuelle

220 000 m3

ECS individuelle

ECS individuelle

Consommationpour chauffage

280 000 m3

106 870 mS

910 220 m3

1 800 hl

1 329 hl

Consommationpour chauffageCorrigée DJU

Ti = lOT

282 950 m3

107 997 m3

923 552 m3

1 819 hl

1 177 hl

Ti = Température intérieure

Station Saint-Quentin DJU de base est égal â : 2492 pour Ti égale à 19°C

TABLEAU N° 3 : CALCULS DES CONSOMMATIONS DE COMBUSTIBLE CORRIGEES EN FONCTION DES DEGRES JOURS UNIFIES.o

Nature du ^^^^^'^"'^^Combustible..--^

, " Chaufferie

1

Maison de Retraite

FOD

VaucrisesAv. des Comtesses170 logements

FOD

VaucrisesMare_ aux Canards130 logements

FOD

VaucrisesAv . Otmus51 logements

FOD

VaucrisesAv. des Comtesses106 logements

FOD

Périodede

Référence

1/10/79au

20/05/80

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

Consommation decombustible

2 750 hl

3 538 hl

2 547 hl

1 227 hl

1 724 hl

DJU

Ti = I9°C

2 466

2 456

2 456

2 456

2 456

Consommationpour E.C. S,

(estimée)

682 hl

ECS individuelle

ECS individuelle

230 hl

ECS individuelle

Consommationpour chauffage

2 068 hl

3 538 hl

2 547 hl

997 hl

1 724 hl

Consommationpour chauffagecorrigée DJU

Ti - Ti°r

2 090 hl

3 590 hl

2 585 hl

1 012 hl

1 750 hl

TABLEAU N° 3 (Suite n° 1)

Cji

Nature du ^^^^^'^"'^^Combustible..--^

, " Chaufferie

1

Maison de Retraite

FOD

VaucrisesAv. des Comtesses170 logements

FOD

VaucrisesMare_ aux Canards130 logements

FOD

VaucrisesAv . Otmus51 logements

FOD

VaucrisesAv. des Comtesses106 logements

FOD

Périodede

Référence

1/10/79au

20/05/80

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

Consommation decombustible

2 750 hl

3 538 hl

2 547 hl

1 227 hl

1 724 hl

DJU

Ti = I9°C

2 466

2 456

2 456

2 456

2 456

Consommationpour E.C. S,

(estimée)

682 hl

ECS individuelle

ECS individuelle

230 hl

ECS individuelle

Consommationpour chauffage

2 068 hl

3 538 hl

2 547 hl

997 hl

1 724 hl

Consommationpour chauffagecorrigée DJU

Ti - Ti°r

2 090 hl

3 590 hl

2 585 hl

1 012 hl

1 750 hl

TABLEAU N° 3 (Suite n° 1)

Cji

Chaufferie ^^^^//"-"^"^

^ '"mture du^^^/^ ' Combustible

VaucrisesRue des Hauguins95 logements

FOD

VaucrisesAv. Otmus114 logements

FOD

VaucrisesAv. des Vaucrises19 logements

GAZ

Bas Courteau

GAZ

Résidence La Vallée

FOD

Périodede

Référence

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

1/10/79au

20/05/80

1/01/79au

31/12/79

Consommation decombustible

1 648 hl

1 986 hl

37 610 m3

128 926 m3

1 884 hl

DJU

Ti = 19°C

2 456

2 456

2 456

2 466

2 556

Consommationpour E.C, S.

estimée

ECS individuelle

ECS individuelle

ECS individuelle

ECS individuelle

364 hl

Consommationpour chauffage

1 648 hl

1 986 hl

37 610 m3

128 926 m3

1 520 hl

Consommationpour chauffagecorrigée DJUTi = 19°C

1 673 hl

2 015 hl

38 161 m3

130 285 m3

1 482 hl

TABLEAU N° 3 (Suite n" 2)

N3

Chaufferie ^^^^//"-"^"^

^ '"mture du^^^/^ ' Combustible

VaucrisesRue des Hauguins95 logements

FOD

VaucrisesAv. Otmus114 logements

FOD

VaucrisesAv. des Vaucrises19 logements

GAZ

Bas Courteau

GAZ

Résidence La Vallée

FOD

Périodede

Référence

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

31/10/78au

31/05/79

1/10/79au

20/05/80

1/01/79au

31/12/79

Consommation decombustible

1 648 hl

1 986 hl

37 610 m3

128 926 m3

1 884 hl

DJU

Ti = 19°C

2 456

2 456

2 456

2 466

2 556

Consommationpour E.C, S.

estimée

ECS individuelle

ECS individuelle

ECS individuelle

ECS individuelle

364 hl

Consommationpour chauffage

1 648 hl

1 986 hl

37 610 m3

128 926 m3

1 520 hl

Consommationpour chauffagecorrigée DJUTi = 19°C

1 673 hl

2 015 hl

38 161 m3

130 285 m3

1 482 hl

TABLEAU N° 3 (Suite n" 2)

N3

CHAUFFERIE

LYCEE JEAN DE

LA FONTAINE

C.E.S. ROSTAND

ZAC BLANCHARD

L.E. P.Les Chesneaux

C.I.L.Les Chesneaux

MAISON DE

RETRAITE

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

GAZ

GAZ

FOD .

FOD

FOD

UTILISATION

CHAUFFAGE

E.C. S.

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S.

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S.

CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE

m3 ou hl/an

282 950 m3'

60 000 m3

107 997 m3

923 562 m3

220 000 m3

1 819 hl

I 177 hl

2 090 hl

682 hl

TEP/AN

276

58

105

900

214

156

101

180

59

MWh PC I/AN

3 199

678

1 221

10 442

2 487

1 815

1 174

2 085

680

RENDEMENTESTIME

SUR PCI

0,78

0,78

0,78

0,78

0,78

0,75

0,75

0,75

0,75

BESOINS UTILES

MWh/AN

2 495

529

952

8 145

1 940

1 361

881

1 564

510

TABLEAU N° 4 : CALCULS DES BESOINS UTILES.LO

CHAUFFERIE

LYCEE JEAN DE

LA FONTAINE

C.E.S. ROSTAND

ZAC BLANCHARD

L.E. P.Les Chesneaux

C.I.L.Les Chesneaux

MAISON DE

RETRAITE

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

GAZ

GAZ

FOD .

FOD

FOD

UTILISATION

CHAUFFAGE

E.C. S.

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S.

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S.

CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE

m3 ou hl/an

282 950 m3'

60 000 m3

107 997 m3

923 562 m3

220 000 m3

1 819 hl

I 177 hl

2 090 hl

682 hl

TEP/AN

276

58

105

900

214

156

101

180

59

MWh PC I/AN

3 199

678

1 221

10 442

2 487

1 815

1 174

2 085

680

RENDEMENTESTIME

SUR PCI

0,78

0,78

0,78

0,78

0,78

0,75

0,75

0,75

0,75

BESOINS UTILES

MWh/AN

2 495

529

952

8 145

1 940

1 361

881

1 564

510

TABLEAU N° 4 : CALCULS DES BESOINS UTILES.LO

CHAUFFERIE

HOPITAL

VAUCRISES

VAUCRISES

(Tour Av. Otmus)

VAUCRISES(Av. Vaucrises)

BAS COURTEAU

RESIDENCELA VALLEE

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

FOD

GAZ.

GAZ

FOD

UTILISATION

CHAUFFAGE

E.C. S.

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S,

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S.

CONSOfIMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE

m3 ou hl/an

365 344 m3

94 930 m3

11 613 hl

1 012 hl

230 hl

38 161 m3

130 285 m3

1 482 hl

364 hl

TEP/AN

356

92

999

87

20

37

127

127

31

MWh PC I /Air"

4 131

1 073

11 591

1 012

229

432

1 473

1 478

363

RENDEMENTESTIME

SUR PCI

0,78

0,78

0,75

0,75

0,75

0,78

0,78

0,75

0;75

BESOINS UTILES

MWh/AN

3 222

836

8 693

759

172

337

1 149

1 109

272

TABLEAU N° 4 : (SUITE N° 1)

LOtï-

CHAUFFERIE

HOPITAL

VAUCRISES

VAUCRISES

(Tour Av. Otmus)

VAUCRISES(Av. Vaucrises)

BAS COURTEAU

RESIDENCELA VALLEE

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

FOD

GAZ.

GAZ

FOD

UTILISATION

CHAUFFAGE

E.C. S.

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S,

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

CHAUFFAGE

E.C. S.

CONSOfIMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE

m3 ou hl/an

365 344 m3

94 930 m3

11 613 hl

1 012 hl

230 hl

38 161 m3

130 285 m3

1 482 hl

364 hl

TEP/AN

356

92

999

87

20

37

127

127

31

MWh PC I /Air"

4 131

1 073

11 591

1 012

229

432

1 473

1 478

363

RENDEMENTESTIME

SUR PCI

0,78

0,78

0,75

0,75

0,75

0,78

0,78

0,75

0;75

BESOINS UTILES

MWh/AN

3 222

836

8 693

759

172

337

1 149

1 109

272

TABLEAU N° 4 : (SUITE N° 1)

LOtï-

CHAUFFERIE

PISCINE

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

UTILISATION

CHAUFFAGE

E.C. S.+

Bassin

CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE

m3 ou T/AN

80 190 m3

26 450 m3

TEP/AN

78

26

MWh PC I/AN

907

299

RENDEMENTESTIME

SUR PCI

1,05

1,05

BESOINS UTILES

MWh/AN

952

314

* Compte tenu du solaire,

TABLEAU N° 4 : (Suite n° 2)

OJCJl

CHAUFFERIE

PISCINE

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

UTILISATION

CHAUFFAGE

E.C. S.+

Bassin

CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE

m3 ou T/AN

80 190 m3

26 450 m3

TEP/AN

78

26

MWh PC I/AN

907

299

RENDEMENTESTIME

SUR PCI

1,05

1,05

BESOINS UTILES

MWh/AN

952

314

* Compte tenu du solaire,

TABLEAU N° 4 : (Suite n° 2)

OJCJl

36.

La complexité du projet nécessitant une modélisation très finede l'ensemble, afin de limiter au maximum les erreurs, on simule le comportementdes installations grâce au programme de calculs automatiques O.E. T. qui nousprocure pour chaque utilisation, connaissant les besoins utiles :

- la fourniture par la géothermie exprimée en KWh

- l'appoint nécessaire assuré par les chaudières existantes expriméeen KWh.

- le facteur d'utilisation exprimé en % et qui est égal au rapport :

Fourniture géothermique

Besoins utiles

Les résultats des calculs automatiques, pour les différents couplesdébit-température, figurent dans les- tableaux n° 7 à 18 (annexe 2). La correspon¬dance entre les numéros des calculs et les couples débit- temperature concernés estdonnée par le tableau n" 5.

^"^""^WER.DEBIT ^^"^^200 m3/h

250 m3/h

300 m3/h

62''C

I-I5

9

65°C

2

6

10

68°C

3

7

11

irc

4

8

12

TABLEAU N" 5 : NUMEROS DES CALCULS,

Les calculs sont effectués pour chaque utilisation, c'est-à-dire pourchaque système, en effet certains utilisateurs disposent de plusieurs systèmes,chauffage et eau chaude sanitaire par exemple. On affecte un numéro à chaqueutilisation. La correspondance entre les numéros et les utilisations figure autableau n" 6.

36.

La complexité du projet nécessitant une modélisation très finede l'ensemble, afin de limiter au maximum les erreurs, on simule le comportementdes installations grâce au programme de calculs automatiques O.E. T. qui nousprocure pour chaque utilisation, connaissant les besoins utiles :

- la fourniture par la géothermie exprimée en KWh

- l'appoint nécessaire assuré par les chaudières existantes expriméeen KWh.

- le facteur d'utilisation exprimé en % et qui est égal au rapport :

Fourniture géothermique

Besoins utiles

Les résultats des calculs automatiques, pour les différents couplesdébit-température, figurent dans les- tableaux n° 7 à 18 (annexe 2). La correspon¬dance entre les numéros des calculs et les couples débit- temperature concernés estdonnée par le tableau n" 5.

^"^""^WER.DEBIT ^^"^^200 m3/h

250 m3/h

300 m3/h

62''C

I-I5

9

65°C

2

6

10

68°C

3

7

11

irc

4

8

12

TABLEAU N" 5 : NUMEROS DES CALCULS,

Les calculs sont effectués pour chaque utilisation, c'est-à-dire pourchaque système, en effet certains utilisateurs disposent de plusieurs systèmes,chauffage et eau chaude sanitaire par exemple. On affecte un numéro à chaqueutilisation. La correspondance entre les numéros et les utilisations figure autableau n" 6.

37.

UTILISATION

1

2

3

4

5

5

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

CHAUFFERIE

Lycée Jean de la Fontaine

Il II II

C.E.S. Rostand

ZAC Blanchard

Il II

Lycée d'EnseignementProfessionnel

C.I.L. Les Chesneaux

Maison de Retraite

Il 11

Hôpital

II

Vaucrises FOD

Vaucrises FOD

(Av. Otmus 51 logements)

Vaucrises GAZ

Bas Courteaux

Résidence La Vallée

Il II

Piscine

II

TABLEAU N° 6 : NUMEROS DES U

UTILISATION

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

E.C. S.+ chauffage eau

bassin

TILISATIONS.

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

II

GAZ

GAZ

II

FOD

FOD

FOD

II

GAZ

II

FOD

FOD

II

GAZ

GAZ

FOD

II

GAZ

II

37.

UTILISATION

1

2

3

4

5

5

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

CHAUFFERIE

Lycée Jean de la Fontaine

Il II II

C.E.S. Rostand

ZAC Blanchard

Il II

Lycée d'EnseignementProfessionnel

C.I.L. Les Chesneaux

Maison de Retraite

Il 11

Hôpital

II

Vaucrises FOD

Vaucrises FOD

(Av. Otmus 51 logements)

Vaucrises GAZ

Bas Courteaux

Résidence La Vallée

Il II

Piscine

II

TABLEAU N° 6 : NUMEROS DES U

UTILISATION

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

Chauffage

Chauffage

E.C. S.

Chauffage

E.C. S.+ chauffage eau

bassin

TILISATIONS.

NATURE DU

COMBUSTIBLE

GAZ

II

GAZ

GAZ

II

FOD

FOD

FOD

II

GAZ

II

FOD

FOD

II

GAZ

GAZ

FOD

II

GAZ

II

38.

VI . 3 . Etude_écgnomigue_- _Sensibilité_au_cou2le_dêbit-t

Cette étude comprend deux parties :

- dans la première partie, on s'occupe uniquement de la rentabi¬lité de la mise en exploitation du premier échangeur.

- dans la seconde partie, cm s'intéresse à la rentabilité de lamise en service des deuxième et troisième échangeurs.

Dans le cas de l'opération réalisée â partir de deux puits déviésà partir d'une même plateforme, les investissements pour la réalisation des fora¬ges sont supérieurs du fait de la déviation des puits, par contre on économise leréseau de réinjection.

VI. 3.1. Rentabilité de la mise en place du premier échangeur

- CALCULS DES TEP (Tonnes d'équivalent pétrole) substituéesannuellement :

Le nombre des TEP substituées est égal au nombre de TEP que l'onaurait consommées moins le nombre de TEP qu'il faudra consommer après raccorde¬ment à la géothermie.

Pour chaque couple débit-température, on calcule le nombre deTEP substituées ainsi que la répartition de ces TEP entre les deux combustiblesrencontrés qui sont le gaz naturel et le fuel domestique. Les résultats des cal¬culs sont récapitulés dans le tableau n° 19.

Ces résultats sont schématisés sur les courbes en traits pleinset au figures suivantes :

- Figure n" 4 : TEP gaz substituées- Figure n° 5 : TEP FOD substituées

- Figure n° 6 : TEP FOD + GAZ substituées

- CALCULS ET GAINS ANNUELS sur le coût de V'énergie :

Ces calculs sont effectués à partir des tarifs suivants (valeuravril 1981) :

. Prix du FOD tarif zone F : 151,70 F H.T. l'hectolitre

. Prix du Gaz Naturel tarif chaufferie :

10, 42 centimes H.T. le KWh PCS.

Ce qui se traduit par :

- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.

- 1 TEP Gaz naturel : 1 346 F H.T.

Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n" 20.Ils ne prennent pas en compte le coût de l'énergie de pompage.

38.

VI . 3 . Etude_écgnomigue_- _Sensibilité_au_cou2le_dêbit-t

Cette étude comprend deux parties :

- dans la première partie, on s'occupe uniquement de la rentabi¬lité de la mise en exploitation du premier échangeur.

- dans la seconde partie, cm s'intéresse à la rentabilité de lamise en service des deuxième et troisième échangeurs.

Dans le cas de l'opération réalisée â partir de deux puits déviésà partir d'une même plateforme, les investissements pour la réalisation des fora¬ges sont supérieurs du fait de la déviation des puits, par contre on économise leréseau de réinjection.

VI. 3.1. Rentabilité de la mise en place du premier échangeur

- CALCULS DES TEP (Tonnes d'équivalent pétrole) substituéesannuellement :

Le nombre des TEP substituées est égal au nombre de TEP que l'onaurait consommées moins le nombre de TEP qu'il faudra consommer après raccorde¬ment à la géothermie.

Pour chaque couple débit-température, on calcule le nombre deTEP substituées ainsi que la répartition de ces TEP entre les deux combustiblesrencontrés qui sont le gaz naturel et le fuel domestique. Les résultats des cal¬culs sont récapitulés dans le tableau n° 19.

Ces résultats sont schématisés sur les courbes en traits pleinset au figures suivantes :

- Figure n" 4 : TEP gaz substituées- Figure n° 5 : TEP FOD substituées

- Figure n° 6 : TEP FOD + GAZ substituées

- CALCULS ET GAINS ANNUELS sur le coût de V'énergie :

Ces calculs sont effectués à partir des tarifs suivants (valeuravril 1981) :

. Prix du FOD tarif zone F : 151,70 F H.T. l'hectolitre

. Prix du Gaz Naturel tarif chaufferie :

10, 42 centimes H.T. le KWh PCS.

Ce qui se traduit par :

- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.

- 1 TEP Gaz naturel : 1 346 F H.T.

Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n" 20.Ils ne prennent pas en compte le coût de l'énergie de pompage.

DEBITTEMP.

200 w3/h

62°C

200 m3/h

65°C

200 m3/h

68°C

200 m3/h

7I°C

N°CALCUL

1

2

3

4

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh/AN

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 455

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

GEOTHERMIE

MWh/AN

99 114

11 8P0

21 714

11 202

12 038

23 240

12 466

12 253

24 719

13 676

12 441

26 117

FU

%

53,7

84,7

67,0

60,7

86,3

71,7

67,5

87,9

76,3

74,1

89,2

80,6

TEPSUBSTITUEES

1 095

1 356

2 451

1 238

1 384

2 622

1 378

I 408

2 786

1 511

1 430

2 941

TABLEAU N" 19 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENTpar rapport aux potentiels GAZ et FOD

1ER ECHANGEUR.

LOVD

DEBITTEMP.

200 w3/h

62°C

200 m3/h

65°C

200 m3/h

68°C

200 m3/h

7I°C

N°CALCUL

1

2

3

4

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh/AN

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 455

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

GEOTHERMIE

MWh/AN

99 114

11 8P0

21 714

11 202

12 038

23 240

12 466

12 253

24 719

13 676

12 441

26 117

FU

%

53,7

84,7

67,0

60,7

86,3

71,7

67,5

87,9

76,3

74,1

89,2

80,6

TEPSUBSTITUEES

1 095

1 356

2 451

1 238

1 384

2 622

1 378

I 408

2 786

1 511

1 430

2 941

TABLEAU N" 19 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENTpar rapport aux potentiels GAZ et FOD

1ER ECHANGEUR.

LOVD

DEBITTEMP.

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71°C

N°CALCUL

5

6

7

8

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh /An

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

GEOTHERMIEMWh/AN

11 037

12 091

23 128

12 427

12 342

24 769

13 728

12 570

26 298

14 904

12 744

27 648

FU

%

59,8

86,7

71,4

67,3

88,5

76,5

74,4

90,2

81,2

80,7

91,4

85,3

TEPSUBSTITUEES

1 220

1 390

2 610

1 373

1 419

2 792

1 517

1 445

2 962

1 647

1 465

3 112

TABLEAU N° 19 : (SUITE N° 1)4>O

DEBITTEMP.

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71°C

N°CALCUL

5

6

7

8

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh /An

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

GEOTHERMIEMWh/AN

11 037

12 091

23 128

12 427

12 342

24 769

13 728

12 570

26 298

14 904

12 744

27 648

FU

%

59,8

86,7

71,4

67,3

88,5

76,5

74,4

90,2

81,2

80,7

91,4

85,3

TEPSUBSTITUEES

1 220

1 390

2 610

1 373

1 419

2 792

1 517

1 445

2 962

1 647

1 465

3 112

TABLEAU N° 19 : (SUITE N° 1)4>O

DEBITTEMP.

300 m3/h

62°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68°C

300 m3/h

71°C

N°CALCUL

9

10

11

12

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINS

MWh/AN

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

GEOTHERMIEMWh/AN

11 880

12 296

24 176

13 307

12 566

25 873

14 578

12 794

27 372

15 711

12 952

28 663

FU

%

64,4

88,2

74,6

72,1

90,1

79,9

79,0

91,8

84,5

85,1

92,9

88,5

TEPSUBSTITUEES

1 313

1 413

2 726

1 471

1 444

2 915

1 611

1 470

3 081

1 736

1 489

3 225

TABLEAU N° 19 : (SUITE N" 2)

DEBITTEMP.

300 m3/h

62°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68°C

300 m3/h

71°C

N°CALCUL

9

10

11

12

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINS

MWh/AN

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

18 456

13 940

32 396

GEOTHERMIEMWh/AN

11 880

12 296

24 176

13 307

12 566

25 873

14 578

12 794

27 372

15 711

12 952

28 663

FU

%

64,4

88,2

74,6

72,1

90,1

79,9

79,0

91,8

84,5

85,1

92,9

88,5

TEPSUBSTITUEES

1 313

1 413

2 726

1 471

1 444

2 915

1 611

1 470

3 081

1 736

1 489

3 225

TABLEAU N° 19 : (SUITE N" 2)

TABLEAU N° 20

42.

GAIN ANNUEL SUR LE COUT DE L'ENERGIE

(HORS FRAIS DE POMPAGE)

DEBITTEMPERATURE

200 m3/h

62°C

200 m3/h

200 m3/h

68°C

200 m3/h

71°C

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71''C

300 m3/h

52°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68»C

300 m3/h

7rc

GAINS SUR GAZ

EN KFHT

1 474

1 665

1 C55

2 034

1 642

1 848

2 042

2 217

1 767

1 980

2 168

2 337

GAINS SUR FOD

EN KFHT

2 392

2 441

2 483

2 522

2 452

2 503

2 549

2 584

: 492

2 547

2 593

2 626

GAINS TOTAUX SUR LECOUT DE L'ENERGIE

(Hors frais Pompage)EN KFHT

3 865

4 107

4 338

4 556

4 094

4 351

4 591

4 801

4 259

4 527

4 761

4 963

TABLEAU N° 20

42.

GAIN ANNUEL SUR LE COUT DE L'ENERGIE

(HORS FRAIS DE POMPAGE)

DEBITTEMPERATURE

200 m3/h

62°C

200 m3/h

200 m3/h

68°C

200 m3/h

71°C

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71''C

300 m3/h

52°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68»C

300 m3/h

7rc

GAINS SUR GAZ

EN KFHT

1 474

1 665

1 C55

2 034

1 642

1 848

2 042

2 217

1 767

1 980

2 168

2 337

GAINS SUR FOD

EN KFHT

2 392

2 441

2 483

2 522

2 452

2 503

2 549

2 584

: 492

2 547

2 593

2 626

GAINS TOTAUX SUR LECOUT DE L'ENERGIE

(Hors frais Pompage)EN KFHT

3 865

4 107

4 338

4 556

4 094

4 351

4 591

4 801

4 259

4 527

4 761

4 963

43,

VI. 3. 2. Rentabilité de la mise en place des deuxième et troisièmeéchangeurs"

- CALCUL DES TEP substituées annuellement :

Comme dans le cas de la mise en place du premier échangeur, oncalcule pour chaque couple débit-température le nombre de TEP substituées GAZ

et FOD.

Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.

Sur les figures 4, 5 et 6, les courbes en pointillés représententle nombre de TEP substituées par la mise en service des trois échangeurs. Lenombre de TEP subsituées par la mise en service des deuxième et troisième échan¬geur, est représenté par les écarts entre les courbes pointillés et les courbesen traits pleins de ces figures.

- CALCUL DES GAINS ANNUELS sur le coût de l'énergie -:

Les calculs précédents du nombre de TEP substituées permettent dedéterminer les gains annuels sur les coûts de l'énergie â partir des tarifssuivants :

- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.

- 1 TEP GAZ = 1 346 F H.T.

Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.Ces résultats ne tiennent pas compte du coût de l'énergie de pompage.

43,

VI. 3. 2. Rentabilité de la mise en place des deuxième et troisièmeéchangeurs"

- CALCUL DES TEP substituées annuellement :

Comme dans le cas de la mise en place du premier échangeur, oncalcule pour chaque couple débit-température le nombre de TEP substituées GAZ

et FOD.

Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.

Sur les figures 4, 5 et 6, les courbes en pointillés représententle nombre de TEP substituées par la mise en service des trois échangeurs. Lenombre de TEP subsituées par la mise en service des deuxième et troisième échan¬geur, est représenté par les écarts entre les courbes pointillés et les courbesen traits pleins de ces figures.

- CALCUL DES GAINS ANNUELS sur le coût de l'énergie -:

Les calculs précédents du nombre de TEP substituées permettent dedéterminer les gains annuels sur les coûts de l'énergie â partir des tarifssuivants :

- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.

- 1 TEP GAZ = 1 346 F H.T.

Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.Ces résultats ne tiennent pas compte du coût de l'énergie de pompage.

DEBITTEMP.

200 m3/h

62°C

200 m3/h

65°C

200 m3/h

68°C

200 m3/h

7I°C

N°CALCUL

1

2

3

4

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh/AN

2 408

1 381

, 3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

GEOTHERMIE

MWh/an

1 512

1 194

2 706

1 537

1 236

2 773

1 566

1 267

2 833

1 596

1 290

2 886

FU

%

62,8

86,4

71,4

63.8

89.5

73,1

65,0

91.7

74.7

66,2

93,4

76,1

TEP

SUBSTITUEES

167

137

304

170

142

312

173

145

318

176

148

324

TABLEAU N" 21 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENT

par rapport aux potentiels GAZ et FOD

2EKE ET 3EÎ1E ECHANGEURS.

p-

DEBITTEMP.

200 m3/h

62°C

200 m3/h

65°C

200 m3/h

68°C

200 m3/h

7I°C

N°CALCUL

1

2

3

4

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh/AN

2 408

1 381

, 3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

GEOTHERMIE

MWh/an

1 512

1 194

2 706

1 537

1 236

2 773

1 566

1 267

2 833

1 596

1 290

2 886

FU

%

62,8

86,4

71,4

63.8

89.5

73,1

65,0

91.7

74.7

66,2

93,4

76,1

TEP

SUBSTITUEES

167

137

304

170

142

312

173

145

318

176

148

324

TABLEAU N" 21 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENT

par rapport aux potentiels GAZ et FOD

2EKE ET 3EÎ1E ECHANGEURS.

p-

DEBITTEMP.

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71°C

N°

CALCUL

5

6

7

8

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMUh/AN

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

"'

GEOTHERMIEMWh/AN

1 550

1 247

2 797

1 581

1 276

2 857

1 614

1 299

2 913

1 646

1 315

2 996

.

FU

%

64,4

90,3

73,8

_ 65,6

'7 92,4

75,4

67,0

94,1

76,8

68,3

95,2

78,1

TEPSUBSTITUEES

171

143

314

175

146

321

178

149

327

182

151

333

TABLEAU N° 21 : (SUITE N° 1) 4>-Ul

DEBITTEMP.

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71°C

N°

CALCUL

5

6

7

8

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMUh/AN

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

"'

GEOTHERMIEMWh/AN

1 550

1 247

2 797

1 581

1 276

2 857

1 614

1 299

2 913

1 646

1 315

2 996

.

FU

%

64,4

90,3

73,8

_ 65,6

'7 92,4

75,4

67,0

94,1

76,8

68,3

95,2

78,1

TEPSUBSTITUEES

171

143

314

175

146

321

178

149

327

182

151

333

TABLEAU N° 21 : (SUITE N° 1) 4>-Ul

DEBITTEMP.

300 m3/h

62°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68°C

300 m3/h

71°C

N°

CALCUL

9

10

11

12

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ .

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh/AN

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

GEOTHERMIE

MWh/AN

1 581

1 272

2 853

1 615

1 295

2 910

1 653

1 314

2 967

1 689

1 329

3 018

"

FU

%

65,6

92,1

75,3

67,1

93,8

76,3

68,6

95,2

78,3

70,1

96,2

79,6

TEPSUBSTITUEES

175

146

321

178

149

327

183

151

334

187

153

339

TABLEAU N° 21 (SUITE N° 2)4>C3V

DEBITTEMP.

300 m3/h

62°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68°C

300 m3/h

71°C

N°

CALCUL

9

10

11

12

COMBUSTIBLE

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

GAZ .

FOD

TOTAL

GAZ

FOD

TOTAL

BESOINSMWh/AN

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

2 408

1 381

3 789

GEOTHERMIE

MWh/AN

1 581

1 272

2 853

1 615

1 295

2 910

1 653

1 314

2 967

1 689

1 329

3 018

"

FU

%

65,6

92,1

75,3

67,1

93,8

76,3

68,6

95,2

78,3

70,1

96,2

79,6

TEPSUBSTITUEES

175

146

321

178

149

327

183

151

334

187

153

339

TABLEAU N° 21 (SUITE N° 2)4>C3V

47.TABLEAU N° 22 GAINS ANNUELS SUR LE COUT DE L'ENERGIE

(HORS FRAIS DE POMPAGE)

Par la mise en service des 2ème et 3ème échangeurs

DEBITTEMPERATURE

200 m3/h

62*C

200 m3/h

65 »C

200 m3/h

68"C

200 m3/h

71°C

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71°C

300 m3/h

62°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68°C

300 m3/h

71°C

GAINS SUR GAZ

EN KFHT

225

229

233

237

230

235

239

245

235

239

246

252

GAINS SUR FOD

EN KFHT

242

250

256

261

252

257

263

265

257

263

266

270

. -

GAIN TOTAL SUR LECOUT DE L'ENERGIE

(Hors frais Pompage)EN KFHT

457

479

489

498

482

492

502

511

492

502

512

522

47.TABLEAU N° 22 GAINS ANNUELS SUR LE COUT DE L'ENERGIE

(HORS FRAIS DE POMPAGE)

Par la mise en service des 2ème et 3ème échangeurs

DEBITTEMPERATURE

200 m3/h

62*C

200 m3/h

65 »C

200 m3/h

68"C

200 m3/h

71°C

250 m3/h

62°C

250 m3/h

65°C

250 m3/h

68°C

250 m3/h

71°C

300 m3/h

62°C

300 m3/h

65°C

300 m3/h

68°C

300 m3/h

71°C

GAINS SUR GAZ

EN KFHT

225

229

233

237

230

235

239

245

235

239

246

252

GAINS SUR FOD

EN KFHT

242

250

256

261

252

257

263

265

257

263

266

270

. -

GAIN TOTAL SUR LECOUT DE L'ENERGIE

(Hors frais Pompage)EN KFHT

457

479

489

498

482

492

502

511

492

502

512

522

GAZ

2000 .

15 00 _

1000 .

FIG.4. TEP SUBSTITUEES GAZ

RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 2038 TEP

RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 2269 TEP

48.

Tempérolur

GAZ

2000 .

15 00 _

1000 .

FIG.4. TEP SUBSTITUEES GAZ

RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 2038 TEP

RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 2269 TEP

48.

Tempérolur

FIG. 5. TEP SUBSTITUEES (FOD)

RESEAU NORD-EST -.POTENTIEL: 1602 TEP

'RESEAU TOTAL :P0TENT1EL: 1760 TEP

49.

FOD

1700 .

1600 .

.-*'>

1500 .

1400 .

©

-502-

® .^0 ë^^^3

zo^.1»-

©

62 65 68 71Temperolure

FIG. 5. TEP SUBSTITUEES (FOD)

RESEAU NORD-EST -.POTENTIEL: 1602 TEP

'RESEAU TOTAL :P0TENT1EL: 1760 TEP

49.

FOD

1700 .

1600 .

.-*'>

1500 .

1400 .

©

-502-

® .^0 ë^^^3

zo^.1»-

©

62 65 68 71Temperolure

FIG.6. TEP SUBSTITUEES (FOD + GAZ) 50.

RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP

RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP

3500 .

3000 J

2500 J

Temperolure

FIG.6. TEP SUBSTITUEES (FOD + GAZ) 50.

RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP

RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP

3500 .

3000 J

2500 J

Temperolure

3ème PARTIE

BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE,

FINANCIER ; FAISABILITE DU PROJET

3ème PARTIE

BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE,

FINANCIER ; FAISABILITE DU PROJET

51.

VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET COMPLBIENIS)

VII. 1 . Çaractêristigues_de_la_ressource

Les valeurs retenues pour les calculs sont :

- température en tête de puits : 68 ± 3° C

- débit : 250 ± 50 iii3/h

L'hypothèse de base des calculs sera le couple (250 in3/h, 68° C) .

Les puissances de pompage correspondantes sont estimées â (cf pl. 12) 110 kW à laproduction et 350 kW à la réinjection, soit 460 kW au total.

On retiendra, en été, un débit compris entre 50 et 100 m3/h pour unepuissance totale de pompage (à la seule pompe d'injection) de 50 kW environ, t.

VII. 2. Schêina_du_reseau_de_sur£ace

On analysera les 2 hypothèses retenues pour les raccordements.

VI 1 . 3 . Planning_du_2roiet _etJchjaiicj.^^^

Au stade actuel de l'étude, seul un planning prévisionnel possiblepeut être indiqué.

On supposera que l'ensemble des travail peut-être réalisé courant1982 (forages au 1er semestre, surface 2ème semestre). On supposera que la totalitédes fournitures géothermiques est assurée en 1983.

VII . 4 . Base_des_couts_et_dêrive_des_grix

Les coûts ont été estimés valeur avril 81, on les actualisera à ladate de réalisation prévisionnelle sur la base d'une hausse annuelle de 12 % (soit15 % jusqu'à mi 82, date moyenne de réalisation des investissements).

La dérive des coûts de 1 ' énergie (fuel et gaz) par rapport auxautres valeurs sera prise égale â + 2 % (hjrpothèse basse du Sème plan) .

On retiendra pour les calculs en monnaie courante les taux annuelssuivants d'inflation (à partir de mi 82).

- FOD et GAZ (énergies de référence) + 12 % par an

- Electricité et autres coûts + 10 % par an.

NOTA ; L'ensemble des coûts et prix servant aux calculs est exprimé hors taxes. LaT.V.A. (actuellement 17,6 % sur l'ensemble des coûts et prix concernés)devrait être prise en compte notamment si la structure juridique mise enplace pour le projet ne pouvait pas la récupérer. Ce point devra être précisépar le maître d'ouvrage en particulier pour les demandes d'aide au ComitéGéothermie ou autres organismes.

51.

VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET COMPLBIENIS)

VII. 1 . Çaractêristigues_de_la_ressource

Les valeurs retenues pour les calculs sont :

- température en tête de puits : 68 ± 3° C

- débit : 250 ± 50 iii3/h

L'hypothèse de base des calculs sera le couple (250 in3/h, 68° C) .

Les puissances de pompage correspondantes sont estimées â (cf pl. 12) 110 kW à laproduction et 350 kW à la réinjection, soit 460 kW au total.

On retiendra, en été, un débit compris entre 50 et 100 m3/h pour unepuissance totale de pompage (à la seule pompe d'injection) de 50 kW environ, t.

VII. 2. Schêina_du_reseau_de_sur£ace

On analysera les 2 hypothèses retenues pour les raccordements.

VI 1 . 3 . Planning_du_2roiet _etJchjaiicj.^^^

Au stade actuel de l'étude, seul un planning prévisionnel possiblepeut être indiqué.

On supposera que l'ensemble des travail peut-être réalisé courant1982 (forages au 1er semestre, surface 2ème semestre). On supposera que la totalitédes fournitures géothermiques est assurée en 1983.

VII . 4 . Base_des_couts_et_dêrive_des_grix

Les coûts ont été estimés valeur avril 81, on les actualisera à ladate de réalisation prévisionnelle sur la base d'une hausse annuelle de 12 % (soit15 % jusqu'à mi 82, date moyenne de réalisation des investissements).

La dérive des coûts de 1 ' énergie (fuel et gaz) par rapport auxautres valeurs sera prise égale â + 2 % (hjrpothèse basse du Sème plan) .

On retiendra pour les calculs en monnaie courante les taux annuelssuivants d'inflation (à partir de mi 82).

- FOD et GAZ (énergies de référence) + 12 % par an

- Electricité et autres coûts + 10 % par an.

NOTA ; L'ensemble des coûts et prix servant aux calculs est exprimé hors taxes. LaT.V.A. (actuellement 17,6 % sur l'ensemble des coûts et prix concernés)devrait être prise en compte notamment si la structure juridique mise enplace pour le projet ne pouvait pas la récupérer. Ce point devra être précisépar le maître d'ouvrage en particulier pour les demandes d'aide au ComitéGéothermie ou autres organismes.

52.

VII . 5 . Pt:ix_de_ré£érence_de_l^ênergie_substituêe

Pour les bilans économiques et financiers, on estimera en "recettes"pour le projet le produit des MWh fournis par géothermie par un prix de référence.

Ce prix peut être pris égal à la valeur du Pl moyen pour lescombustibles utilisés.

Sur la base de la répartition FOD/GAZ, la valeur avril 81 du MWh estde 175 F HT environ.

52.

VII . 5 . Pt:ix_de_ré£érence_de_l^ênergie_substituêe

Pour les bilans économiques et financiers, on estimera en "recettes"pour le projet le produit des MWh fournis par géothermie par un prix de référence.

Ce prix peut être pris égal à la valeur du Pl moyen pour lescombustibles utilisés.

Sur la base de la répartition FOD/GAZ, la valeur avril 81 du MWh estde 175 F HT environ.

53.

VIII - MDNTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81)

VI II.I. Forages

La planche 21 indique poste par poste la répartition des coûts deforage. Le montant estimé en valeur avril 81 est de 16 050 kF H.T.

VIII. 2. Surface

Les planches 22 et 23 indiquent pour chacun des postes la répartitiondes coûts des travaxix de surface. En valeur avril 81, les montants estimés sont de21 670 kF HT pour l'hypothèse des premiers raccordements auxquels s'ajouteraient3 080 kF H.T. pour les seconds raccordements.

VIII . 3 . Fonds_de_2|regimtign_des_risgues_g|otheiTnigues

Ce fonds est destiné à couvrir les risques a. long terme pouvantaffecter l'installation dans sa partie spécifiquement géothermie. Les principaïucrisques couverts concerneraient les problèmes de recyclage prématuré, chute dedébit, problèmes de corrosion...

Ce type d' "assurance" mutuelle entre les différents maîtres d'ouvrage,initié par le Comité Géothermie et les principaux organismes concernés implique¬rait pour le maître d'ouvrage les charges suivantes :

a) au début de l'exploitation, une prime représentant environ 3 % des investis¬sements garantis ;

b) chaque année, une prime liée à la profondeur des forages et de l'ordre de20 kF pour des opérations du type de celle étudiée.

Si on estime l'assiette des investissements couverts à 22 MF (coûtapproximatif de la boucle géothermale) , il convient d'ajouter au montant desinvestissements, la somme de 660 kF.

VI II. 4. Montant_global_des_in.vestissements

Le tableau ci-dessous indique les montants d'investissements prévus,selon les cas étudiés (valeurs HT en kF-Avril 81).

FORAGE

SURFACE

FONDS DE PEREQUATION

TOTAL (250 m3/h)

Surcoût 300 m3/h

Moins value 200 m3/h

SOLUTION A

16 050

21 670

660

38 380

+ 500

- 500

SOLUTION B

16 050

24 750

660

41 460

+ 650

- 650

53.

VIII - MDNTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81)

VI II.I. Forages

La planche 21 indique poste par poste la répartition des coûts deforage. Le montant estimé en valeur avril 81 est de 16 050 kF H.T.

VIII. 2. Surface

Les planches 22 et 23 indiquent pour chacun des postes la répartitiondes coûts des travaxix de surface. En valeur avril 81, les montants estimés sont de21 670 kF HT pour l'hypothèse des premiers raccordements auxquels s'ajouteraient3 080 kF H.T. pour les seconds raccordements.

VIII . 3 . Fonds_de_2|regimtign_des_risgues_g|otheiTnigues

Ce fonds est destiné à couvrir les risques a. long terme pouvantaffecter l'installation dans sa partie spécifiquement géothermie. Les principaïucrisques couverts concerneraient les problèmes de recyclage prématuré, chute dedébit, problèmes de corrosion...

Ce type d' "assurance" mutuelle entre les différents maîtres d'ouvrage,initié par le Comité Géothermie et les principaux organismes concernés implique¬rait pour le maître d'ouvrage les charges suivantes :

a) au début de l'exploitation, une prime représentant environ 3 % des investis¬sements garantis ;

b) chaque année, une prime liée à la profondeur des forages et de l'ordre de20 kF pour des opérations du type de celle étudiée.

Si on estime l'assiette des investissements couverts à 22 MF (coûtapproximatif de la boucle géothermale) , il convient d'ajouter au montant desinvestissements, la somme de 660 kF.

VI II. 4. Montant_global_des_in.vestissements

Le tableau ci-dessous indique les montants d'investissements prévus,selon les cas étudiés (valeurs HT en kF-Avril 81).

FORAGE

SURFACE

FONDS DE PEREQUATION

TOTAL (250 m3/h)

Surcoût 300 m3/h

Moins value 200 m3/h

SOLUTION A

16 050

21 670

660

38 380

+ 500

- 500

SOLUTION B

16 050

24 750

660

41 460

+ 650

- 650

AVRIL 81 PROJET : CHATEAU-THIERRY54.

PLANCHE 21

HYPOTHESES GENERALES : 2 puits droits 7"/opérations coordonnées (pas de repli prisOBJECTIF : DOGGER (1720 - 1960 m) ^^ compte).

Valeurs en milliers de francs - hors taxes (Avril 81).

1

A

2 B

C

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

2^

Plateforme

Transport - Montage - Démontage

Forage

Location à entreprise forage

Fuel

Têtes de puits

Tubages et équipements

Outils

Boue + Technicien

Cimentations + ciment

Diagraphies et analyses

Opérations de déviation

Completion

Stimulation .

Coupe de tubage

Test de formation

Matériel d'air-lift

Eau-téléphone

Electricité

Citernage-vidange

Pompe d'exhaure 250 m3/h (150 m de HMT)

Transports

Divers imprévus 5 %

Intendant forage

Surveillance géologique

Suivi et interprétation essais

Maîtrise d'oeuvre

Dossiers administratifs

Assurance globale chantier

PRODUCTION

600

790

2 150

50

240

100

1 060

210

295

315

365

-

-

50

50

-

60

30

p.m.

190

-

50

350

115

215

55

660

60

90

8 15016 C

INJECTION

600

445

2 150

50

240

100

1 170

210

295

240

410

-

-

50

-

-

60

30

p.m.

190

520

50

320

115

160

45

360

-

90

7 90050

X L'implantation définitive n'étant pas choisie, ce coût ne tient pas compte desproblèmes d'accès, d'aménagement du site ou autres qui pourraient éventuellementêtre rencontres.

AVRIL 81 PROJET : CHATEAU-THIERRY54.

PLANCHE 21

HYPOTHESES GENERALES : 2 puits droits 7"/opérations coordonnées (pas de repli prisOBJECTIF : DOGGER (1720 - 1960 m) ^^ compte).

Valeurs en milliers de francs - hors taxes (Avril 81).

1

A

2 B

C

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

2^

Plateforme

Transport - Montage - Démontage

Forage

Location à entreprise forage

Fuel

Têtes de puits

Tubages et équipements

Outils

Boue + Technicien

Cimentations + ciment

Diagraphies et analyses

Opérations de déviation

Completion

Stimulation .

Coupe de tubage

Test de formation

Matériel d'air-lift

Eau-téléphone

Electricité

Citernage-vidange

Pompe d'exhaure 250 m3/h (150 m de HMT)

Transports

Divers imprévus 5 %

Intendant forage

Surveillance géologique

Suivi et interprétation essais

Maîtrise d'oeuvre

Dossiers administratifs

Assurance globale chantier

PRODUCTION

600

790

2 150

50

240

100

1 060

210

295

315

365

-

-

50

50

-

60

30

p.m.

190

-

50

350

115

215

55

660

60

90

8 15016 C

INJECTION

600

445

2 150

50

240

100

1 170

210

295

240

410

-

-

50

-

-

60

30

p.m.

190

520

50

320

115

160

45

360

-

90

7 90050

X L'implantation définitive n'étant pas choisie, ce coût ne tient pas compte desproblèmes d'accès, d'aménagement du site ou autres qui pourraient éventuellementêtre rencontres.

PLANCHE 2255.

INVE:TIS5EMEMT£ des INSTALLATIONS DE SURFACE

FRANCS H.T.

(Valeur Avril 1981)

Pour la réalisation et la mise en place du réseau alimentépar le 1er échangeur. (hypothèse de 2 puits droits).

1 doublet débit 250 m3/h

LOCAUX TECHNIQUES

- Génie Civil- Pompes de réinjection

- Transformateur

- Echangeur Titane (250 m3/h) :

. pompes réseau, tuyauteries, régulation.électricité

SOUS -TOTAL

RESEAUX DE SURFACE :

- 1350 ml' réseau réinjection- 4500 ml 2 tuyaux calorifuges

- 900 ml 1 seul tuyau calorifuge

Puits deproduction

500 000 F

400 000 F

Puits deréinjection

400 000 F

350 000 F

50 000 F

1 9Ô0 000 F

3 600 000 F

1 620 000 F HT9 000 000 F HT

1 980 000 F HT

RACCORDEMENT ET MODIFICATIONS DES CHAUFFERIES

- avec échangeurs

- avec sous-stations de mélange

3 120 000 F HT

380 000 F HT

TOTAL (Hors Ingénierie)

INGENIERIE SURFACE

TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE

19 700 000 F HT

.1 970 000 F HT

21 670 000 F HT

PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 500 000 F HT

MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 500 000 F HT.

PLANCHE 2255.

INVE:TIS5EMEMT£ des INSTALLATIONS DE SURFACE

FRANCS H.T.

(Valeur Avril 1981)

Pour la réalisation et la mise en place du réseau alimentépar le 1er échangeur. (hypothèse de 2 puits droits).

1 doublet débit 250 m3/h

LOCAUX TECHNIQUES

- Génie Civil- Pompes de réinjection

- Transformateur

- Echangeur Titane (250 m3/h) :

. pompes réseau, tuyauteries, régulation.électricité

SOUS -TOTAL

RESEAUX DE SURFACE :

- 1350 ml' réseau réinjection- 4500 ml 2 tuyaux calorifuges

- 900 ml 1 seul tuyau calorifuge

Puits deproduction

500 000 F

400 000 F

Puits deréinjection

400 000 F

350 000 F

50 000 F

1 9Ô0 000 F

3 600 000 F

1 620 000 F HT9 000 000 F HT

1 980 000 F HT

RACCORDEMENT ET MODIFICATIONS DES CHAUFFERIES

- avec échangeurs

- avec sous-stations de mélange

3 120 000 F HT

380 000 F HT

TOTAL (Hors Ingénierie)

INGENIERIE SURFACE

TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE

19 700 000 F HT

.1 970 000 F HT

21 670 000 F HT

PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 500 000 F HT

MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 500 000 F HT.

56.

PLANCHE 23

INVESTISSEMENTS INSTALLATIONS DE SURFACE

FRANCS H.T.

(Valeur Avril 1981)

Surcoût pour la réalisation et la mise en service des réseaux alimentéspar les 2èi:)e et 3ème échangeurs.

1 doublet débit 250 m3/h

LOCAUX TECHNIQUES :

- Génie Civil ÎOO 000 F HT

- Echangeurs Titane :

(1 échangeur 40 m3/h pour le réseau Nord-Ouest)

(1 échangeur 40 m3/h pour Bas-Courteau) 800 000 F HT

. pompes réseau, tuyauteries, régulation,électricité

RESEAUX DE SURFACE :

- 600 ml réseau secondaire 1 200 000 F HT

/RACCORDEMENT ET MODIFICATION DES CHAUFFERIES :

- Sous-stations de mélange 680 000 F HT

TOTAL (Hors Ingénierie) 2 780 000 F HT

INGENIERIE SURFACE 300 000 F HT

TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE 3 08Ó OOO F HT

PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 150 000 F HT.

MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 150 000 F HT.

56.

PLANCHE 23

INVESTISSEMENTS INSTALLATIONS DE SURFACE

FRANCS H.T.

(Valeur Avril 1981)

Surcoût pour la réalisation et la mise en service des réseaux alimentéspar les 2èi:)e et 3ème échangeurs.

1 doublet débit 250 m3/h

LOCAUX TECHNIQUES :

- Génie Civil ÎOO 000 F HT

- Echangeurs Titane :

(1 échangeur 40 m3/h pour le réseau Nord-Ouest)

(1 échangeur 40 m3/h pour Bas-Courteau) 800 000 F HT

. pompes réseau, tuyauteries, régulation,électricité

RESEAUX DE SURFACE :

- 600 ml réseau secondaire 1 200 000 F HT

/RACCORDEMENT ET MODIFICATION DES CHAUFFERIES :

- Sous-stations de mélange 680 000 F HT

TOTAL (Hors Ingénierie) 2 780 000 F HT

INGENIERIE SURFACE 300 000 F HT

TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE 3 08Ó OOO F HT

PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 150 000 F HT.

MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 150 000 F HT.

57.

IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81)

On considère ici les surcoûts liés au projet géothermie par rapportà la solution actuelle.

IX. 1 . Çonsonimations_eleçtrigues_des_2on2es_{P^21

Les puissances de pompage dans l'hypothèse de base sont :

en hiver (-v 4 500 h) 460 kW + 20 kW (distribution) = 480 kW

en été ('v. 4 000 h) 50 kW + 20 kW (distribution) = 70 kW

Les consommations annuelles s'élèvent ainsi â :

(480 X 4 500) + (70 x 4000) = 2 440 000 kWh

Ces consommations sont équivalentes à 610 TEP/an (base 1 MWh él. =0,25 TEP). Le coût annuel sur la base d'un prix moyen du kWh de 0,27 F est ainside : 2 440 X 0,27 # 660 kF/an H.T.

IX. 2 . Couts_d^entretien_courant_£P¿2}

IX. 2.1. Entretien courant

Certaines opérations d'entretien courant sont nécessaires sur undoublet géothermique :

- surveillance périodique des différents indicateurs permettant desuivre les conditions d'exploitation du doublet : indicateurs depression, température, débit, chimisme, etc..

- Manoeuvre périodique des vannes.

- Entretien général des vannes et des têtes de puits.

Ce genre d'entretien ne nécessiterait que quelques heures de travailpar mois. Elles pourraient être assurées par le personnel d'entretien affecté àl'ensemble des installations.

Les coûts annuels peuvent être estimés à 40 kF pour le doublet deforages.

On ajoutera â cette somme, un coût d'entretien courant pour leséquipements de surface propres à l'installation géothermique, soit environ 160 kF.

Ce poste aurait ddnc un montant global de 200 kF.

IX. 2. 2. Pompe d'exhaure

On mettra sous cette rubrique les entretiens qui ne correspondentpas au renouvellement de la pompe. Une telle intervention peut être programméetous les 4 ans ; les renouvellements ayant une périodicité identique, la pomped'exhaure serait révisée (ou changée) tous les 2 ans.

57.

IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81)

On considère ici les surcoûts liés au projet géothermie par rapportà la solution actuelle.

IX. 1 . Çonsonimations_eleçtrigues_des_2on2es_{P^21

Les puissances de pompage dans l'hypothèse de base sont :

en hiver (-v 4 500 h) 460 kW + 20 kW (distribution) = 480 kW

en été ('v. 4 000 h) 50 kW + 20 kW (distribution) = 70 kW

Les consommations annuelles s'élèvent ainsi â :

(480 X 4 500) + (70 x 4000) = 2 440 000 kWh

Ces consommations sont équivalentes à 610 TEP/an (base 1 MWh él. =0,25 TEP). Le coût annuel sur la base d'un prix moyen du kWh de 0,27 F est ainside : 2 440 X 0,27 # 660 kF/an H.T.

IX. 2 . Couts_d^entretien_courant_£P¿2}

IX. 2.1. Entretien courant

Certaines opérations d'entretien courant sont nécessaires sur undoublet géothermique :

- surveillance périodique des différents indicateurs permettant desuivre les conditions d'exploitation du doublet : indicateurs depression, température, débit, chimisme, etc..

- Manoeuvre périodique des vannes.

- Entretien général des vannes et des têtes de puits.

Ce genre d'entretien ne nécessiterait que quelques heures de travailpar mois. Elles pourraient être assurées par le personnel d'entretien affecté àl'ensemble des installations.

Les coûts annuels peuvent être estimés à 40 kF pour le doublet deforages.

On ajoutera â cette somme, un coût d'entretien courant pour leséquipements de surface propres à l'installation géothermique, soit environ 160 kF.

Ce poste aurait ddnc un montant global de 200 kF.

IX. 2. 2. Pompe d'exhaure

On mettra sous cette rubrique les entretiens qui ne correspondentpas au renouvellement de la pompe. Une telle intervention peut être programméetous les 4 ans ; les renouvellements ayant une périodicité identique, la pomped'exhaure serait révisée (ou changée) tous les 2 ans.

58,

Le coût d'un entretien peut être estimé à :

- Remontée et descente pompe : 120 kF

- Entretien (estimé à 20 % environ du coûtd'investissement) : 80 kF

- Supervision travaux et divers : 40 kF

TOTAL 240 kF tous les4 ans

Une provision annuelle de 60 kF peut être retenue pour ce poste.

IX. 2. 3. Pompes d'injection

On retiendra le rythme d'une révision annuelle. Le coût de l'inter¬vention peut être fixé entre 10 et 15 % du coût de l'investissement initial. Lavaleur retenue sera de 40 kF par an.

IX . 3 . Renouvellement_des_eguÍ2ements_et_intenren^

IX. 3.1. Pompe d'exhaure et colonne de production

Celles-ci seront changées tous les 4 ans. Le coût estimatif est :

- Pompe d'exhaure

- Remontée-descente

- Colonne de production

- Supervision et divers

680 kF tous les 4 ans

Une provision annuelle de 170 kF pourra être retenue pour ce poste.

IX. 3.2. Pompes d'injection

Un changement tous les 4 ans peut être envisagé. Le coût à retenirest de 300 kF environ.

Une provision annuelle de 75 kF pourra être retenue pour ce poste.

IX. 3. 3. Têtes de puits

La durée de vie moyenne d'une tête de puits est estimée à 10 ans. Uncoût de 200 kF est à inscrire à cette échéance. Une provision annuelle de 20 kFpourra être retenue pour ce poste.

400

120

80

80

kF

kF

kF

kF

58,

Le coût d'un entretien peut être estimé à :

- Remontée et descente pompe : 120 kF

- Entretien (estimé à 20 % environ du coûtd'investissement) : 80 kF

- Supervision travaux et divers : 40 kF

TOTAL 240 kF tous les4 ans

Une provision annuelle de 60 kF peut être retenue pour ce poste.

IX. 2. 3. Pompes d'injection

On retiendra le rythme d'une révision annuelle. Le coût de l'inter¬vention peut être fixé entre 10 et 15 % du coût de l'investissement initial. Lavaleur retenue sera de 40 kF par an.

IX . 3 . Renouvellement_des_eguÍ2ements_et_intenren^

IX. 3.1. Pompe d'exhaure et colonne de production

Celles-ci seront changées tous les 4 ans. Le coût estimatif est :

- Pompe d'exhaure

- Remontée-descente

- Colonne de production

- Supervision et divers

680 kF tous les 4 ans

Une provision annuelle de 170 kF pourra être retenue pour ce poste.

IX. 3.2. Pompes d'injection

Un changement tous les 4 ans peut être envisagé. Le coût à retenirest de 300 kF environ.

Une provision annuelle de 75 kF pourra être retenue pour ce poste.

IX. 3. 3. Têtes de puits

La durée de vie moyenne d'une tête de puits est estimée à 10 ans. Uncoût de 200 kF est à inscrire à cette échéance. Une provision annuelle de 20 kFpourra être retenue pour ce poste.

400

120

80

80

kF

kF

kF

kF

59.

IX. 3. 4. Intervention spécifiques

Certaines interventions spécifiques peuvent être rendues nécessairessans qu'une périodicité précise puisse être fixée. Il en est ainsi des opérationssuivantes :

- Stimulation de puits (par acidification ou autre méthode) .

- Contrôle de l'état de corrosion des tubages (par enregistrementsETT ou autre méthode) .

- Interventions liées â la corrosion sur certains équipements.

Il conviendrait d'assurer une provision annuelle de l'ordre de 60 kFpour ces interventions et l'assistance technique qu'elles impliquent.

IX. 3. 5. Réseau de distribution

Sur la base de 1 % du coût des investissements, une charge annuelled'environ 250 kF pourra être retenue.

IX . 4 . Resame_des_çoûts _d_:^exglgitation_f valeur_Av^

Compte tenu de la périodicité des interventions il est plusfacile de raisonner sur un coût moyen annuel qui peut être approvisionné etconstituer une réserve pour les opérations importantes.

Nous récapitulons donc ci-dessous les coûts annuels moyens selonle débit exploité exprimés en valeur avril 81.

On ajoutera à ces coûts d'exploitation, la prime annuelle pour lefonds de garantie soit environ 20 kF/an,

Pl

P2

P3

Electricité (forages et réseau)

SOUS TOTAL Pl

Entretien courantPompe d'exhaurePompes d'injection

SOUS TOTAL P2

Pompe d'exhaure et colonne productionPompe d ' inj ectionTêtes de puitsInterventions spécifiques '

Réseau distribution

Fonds de garantie

SOUS TOTAL P3

TOTAL/AN

HYPOTHESE DE

DEBIT 250 m3/h

660

2006040

300

170752060

250

575

20

1 555

kF

kFkFkF

kF

kFkFkFkFkF

kF

kF

kF

59.

IX. 3. 4. Intervention spécifiques

Certaines interventions spécifiques peuvent être rendues nécessairessans qu'une périodicité précise puisse être fixée. Il en est ainsi des opérationssuivantes :

- Stimulation de puits (par acidification ou autre méthode) .

- Contrôle de l'état de corrosion des tubages (par enregistrementsETT ou autre méthode) .

- Interventions liées â la corrosion sur certains équipements.

Il conviendrait d'assurer une provision annuelle de l'ordre de 60 kFpour ces interventions et l'assistance technique qu'elles impliquent.

IX. 3. 5. Réseau de distribution

Sur la base de 1 % du coût des investissements, une charge annuelled'environ 250 kF pourra être retenue.

IX . 4 . Resame_des_çoûts _d_:^exglgitation_f valeur_Av^

Compte tenu de la périodicité des interventions il est plusfacile de raisonner sur un coût moyen annuel qui peut être approvisionné etconstituer une réserve pour les opérations importantes.

Nous récapitulons donc ci-dessous les coûts annuels moyens selonle débit exploité exprimés en valeur avril 81.

On ajoutera à ces coûts d'exploitation, la prime annuelle pour lefonds de garantie soit environ 20 kF/an,

Pl

P2

P3

Electricité (forages et réseau)

SOUS TOTAL Pl

Entretien courantPompe d'exhaurePompes d'injection

SOUS TOTAL P2

Pompe d'exhaure et colonne productionPompe d ' inj ectionTêtes de puitsInterventions spécifiques '

Réseau distribution

Fonds de garantie

SOUS TOTAL P3

TOTAL/AN

HYPOTHESE DE

DEBIT 250 m3/h

660

2006040

300

170752060

250

575

20

1 555

kF

kFkFkF

kF

kFkFkFkFkF

kF

kF

kF

60.

X - BILANS ECONOMIQUES

Les bilans économiques ci-dessous sont établis hors-subventionsou aides attribuées au projet et hors inflation.

Les économies annuelles sont chiffrées à partir de la valeur desMWh fournis par géothermie. Le prix du MWh peut être estimé en valeur avril 81

à 175 F HT, compte tenu de la répartition entre les combustibles substitués (gaz etFOD) .

Les économies brutes annuelles sont ainsi de :26 298 X 175 X 10"^ = 4 602 kF- pour 250 m3/h - 68° C en tête de puits et leséconomies nettes annuelles de :4 602 - 1 555 = 3 047 kF.

Le délai de retour du projet est ainsi de :

38 380 ,_ , . T ^. Ao çir-- = 12,5 ans pour la solution A

pour la solution B, les économies nettes seraient de :

(26 298 + 2 913) x 175 x 10"3 - 1 555 = 3 557 kF

et le délai de retour de :

41 460 ,, _ . , ,. ,,-- -tÇn ~ 'l»7 ans pour la solution B

On voit que la solution B apparait légèrement plus intéressante quela solution A, d'autant que la fourniture d'énergie aux serres d'Essomes peut con¬forter le bilan économique, le cas échéant.

Les valeurs trouvées pour l'un et l'autre cas apparaissent dans lafourchette haute des projets actuels mais, sous réserve d'un montage financierfavorable, devraient permettre la faisabilité du projet.

On analysera en XII, les bilans financiers prévisionnels du projet.

Nota : la valeur diffère des 4 591 kF calculés dans le tableau 20 (§ VI. 3.1.) carici nous simplifions en prenant une valeur moyenne unique pour le MWh géo¬thermique quel que soit le combustible utilisé.

60.

X - BILANS ECONOMIQUES

Les bilans économiques ci-dessous sont établis hors-subventionsou aides attribuées au projet et hors inflation.

Les économies annuelles sont chiffrées à partir de la valeur desMWh fournis par géothermie. Le prix du MWh peut être estimé en valeur avril 81

à 175 F HT, compte tenu de la répartition entre les combustibles substitués (gaz etFOD) .

Les économies brutes annuelles sont ainsi de :26 298 X 175 X 10"^ = 4 602 kF- pour 250 m3/h - 68° C en tête de puits et leséconomies nettes annuelles de :4 602 - 1 555 = 3 047 kF.

Le délai de retour du projet est ainsi de :

38 380 ,_ , . T ^. Ao çir-- = 12,5 ans pour la solution A

pour la solution B, les économies nettes seraient de :

(26 298 + 2 913) x 175 x 10"3 - 1 555 = 3 557 kF

et le délai de retour de :

41 460 ,, _ . , ,. ,,-- -tÇn ~ 'l»7 ans pour la solution B

On voit que la solution B apparait légèrement plus intéressante quela solution A, d'autant que la fourniture d'énergie aux serres d'Essomes peut con¬forter le bilan économique, le cas échéant.

Les valeurs trouvées pour l'un et l'autre cas apparaissent dans lafourchette haute des projets actuels mais, sous réserve d'un montage financierfavorable, devraient permettre la faisabilité du projet.

On analysera en XII, les bilans financiers prévisionnels du projet.

Nota : la valeur diffère des 4 591 kF calculés dans le tableau 20 (§ VI. 3.1.) carici nous simplifions en prenant une valeur moyenne unique pour le MWh géo¬thermique quel que soit le combustible utilisé.

61,

XI - BILANS ENERGETIQUES

On se reportera â l'étude thermique pour analyser les économiesbrutes réalisées dans chacun des cas de débit et de température considérés.

Pour l'hypothèse de base du projet (250 m3/h - 68° C) , leséconomies en énergie primaire sont de :

2 962 - 610 = 2 352 TEP/an pour la solution A

et (2 962 + 327) - 610 = 2 679 TEP/an pour la solution B.

Les coûts d'investissement à la TEP annuelle économisée sont ainside (Valeur avril 81)

38 380 X 'lO^1 - ' ^ ' #16 300 F/TEP pour la solution A

et 41 460 X 10^

2 679# 15 500 F/TEP pour la solution B

Les conclusions qui peuvent être tirées de ces valeurs sont identiquesà celles tirées ci-dessus des bilans économiques.

61,

XI - BILANS ENERGETIQUES

On se reportera â l'étude thermique pour analyser les économiesbrutes réalisées dans chacun des cas de débit et de température considérés.

Pour l'hypothèse de base du projet (250 m3/h - 68° C) , leséconomies en énergie primaire sont de :

2 962 - 610 = 2 352 TEP/an pour la solution A

et (2 962 + 327) - 610 = 2 679 TEP/an pour la solution B.

Les coûts d'investissement à la TEP annuelle économisée sont ainside (Valeur avril 81)

38 380 X 'lO^1 - ' ^ ' #16 300 F/TEP pour la solution A

et 41 460 X 10^

2 679# 15 500 F/TEP pour la solution B

Les conclusions qui peuvent être tirées de ces valeurs sont identiquesà celles tirées ci-dessus des bilans économiques.

62.

XII - BILANS FINANCIERS

XII. 1. Modalites_des_çalçuls

Les bilans financiers sont évalués par le calcul d'un échéancierde trésorerie du projet pris isolément.

Pour élaborer ces échéanciers, on considère comme "recette" pour leprojet les économies réalisées sur la base d'un prix de référence du MWh fourniégal au Pl des combustibles substitués. On considère (de façon pessimiste pour leprojet) que les P2 et P3 des installations actuelles sont maintenus et leséconomies réalisées sur le Pl doivent couvrir les P'2 et P'3 spécifiques de lagéothermie ainsi que les charges financières des investissements réalisés, appeléesparfois P'4.

L'intérêt de ces calculs par rapport aux simples calculs de bilanséconomiques est d'intégrer le montage financier prévisionnel qui pèse sur -laviabilité du projet et d'indiquer l'évolution dans le temps de l'intérêt duprojet. Plusieurs hypothèses peuvent être analysées, notamment pour le montagefinancier. On utilise un programme de calcul informatisé permettant l'analyserapide de multiples variantes compte tenu des hypothèses de ressources, de solu¬tion thermique, de montage financier...

L'ensemble des valeurs (investissements, prix de référence...) ontété actualisés à mi-82 par majoration de 15 % des valeurs avril 81.

Les calculs financiers sont réalisés sur 20 ans d'exploitation.

XI 1 . 2 . Fûiancement_greYÍsionnel_du_pro2et

Au stade actuel du projet, seules des hypothèses peuvent être prisesen compte. Les principales sources du financement et les hypothèses prises icisont :

XII. 2.1. Subvention du Comité Géothermie

A l'heure actuelle, le Comité Géothermie apporte une aide en subven¬tion égale à 30 % du coût du premier forage.

Dans le cas présent, cette subvention serait de :

8 150 X 1,15 X 0,3 = 2 812 kF (valeur mi 82).

On rappellera que, par ailleurs, la couverture du risque géologiqueest assurée à hauteur de 80 % sur le premier forage par une garantie complémentairede 50 % du Comité Géothermie en cas d'échec.

XII. 2. 2. Subvention de l'Agence pour les Economies d'Energie

Celle-ci est actuellement attribuée au cas par cas.

On retiendra ici une hypothèse de 400 F/TEP économisée annuellementsoit :

62.

XII - BILANS FINANCIERS

XII. 1. Modalites_des_çalçuls

Les bilans financiers sont évalués par le calcul d'un échéancierde trésorerie du projet pris isolément.

Pour élaborer ces échéanciers, on considère comme "recette" pour leprojet les économies réalisées sur la base d'un prix de référence du MWh fourniégal au Pl des combustibles substitués. On considère (de façon pessimiste pour leprojet) que les P2 et P3 des installations actuelles sont maintenus et leséconomies réalisées sur le Pl doivent couvrir les P'2 et P'3 spécifiques de lagéothermie ainsi que les charges financières des investissements réalisés, appeléesparfois P'4.

L'intérêt de ces calculs par rapport aux simples calculs de bilanséconomiques est d'intégrer le montage financier prévisionnel qui pèse sur -laviabilité du projet et d'indiquer l'évolution dans le temps de l'intérêt duprojet. Plusieurs hypothèses peuvent être analysées, notamment pour le montagefinancier. On utilise un programme de calcul informatisé permettant l'analyserapide de multiples variantes compte tenu des hypothèses de ressources, de solu¬tion thermique, de montage financier...

L'ensemble des valeurs (investissements, prix de référence...) ontété actualisés à mi-82 par majoration de 15 % des valeurs avril 81.

Les calculs financiers sont réalisés sur 20 ans d'exploitation.

XI 1 . 2 . Fûiancement_greYÍsionnel_du_pro2et

Au stade actuel du projet, seules des hypothèses peuvent être prisesen compte. Les principales sources du financement et les hypothèses prises icisont :

XII. 2.1. Subvention du Comité Géothermie

A l'heure actuelle, le Comité Géothermie apporte une aide en subven¬tion égale à 30 % du coût du premier forage.

Dans le cas présent, cette subvention serait de :

8 150 X 1,15 X 0,3 = 2 812 kF (valeur mi 82).

On rappellera que, par ailleurs, la couverture du risque géologiqueest assurée à hauteur de 80 % sur le premier forage par une garantie complémentairede 50 % du Comité Géothermie en cas d'échec.

XII. 2. 2. Subvention de l'Agence pour les Economies d'Energie

Celle-ci est actuellement attribuée au cas par cas.

On retiendra ici une hypothèse de 400 F/TEP économisée annuellementsoit :

63.

2 352 X 0,4 = 941 kF pour la solution A

2 679 X 0,4 = 1 072 kF pour la solution B

XI 1.2. 3. Autres aides possibles pour le projet

D'autres aides sont possibles pour le projet qu'il conviendra desolliciter auprès des organismes concernés. Les principales sont :

- Aides_de_la CEE (opérations de démonstration) : le projet a étéprésenté au 3ème appel d'offres (mars 1981). Les aides (50 % sub¬ventions + 50 % prêt) peuvent atteindre 40 % des coûts d'inves¬tissement.

-.Aide de l'EPR : une subvention pourrait être sollicitée.

- Aide_£Our_les_réseaux : une aide spécifique pourrait être demandéepour les réseaux ; en effet, des subventions pouvant atteindre 15 %

de leur coût sont prévues dans le cadre de l'incitation à lacréation de réseaux de chaleur.

On analysera le cas où les aides complémentaires s'élèveraient a4000 kF (notamment subvention réseatjx de chaleur) .

XII. 2. 4. Droits de raccordement

Des droits (ou taxes) de raccordement pourraient être demandées auxutilisateurs raccordés. On n'a pas analysé cette hypothèse ici.

XII. 2. 5. Emprunts complémentaires

On supposera que les fonds propres sont nuls et donc que la majeurepartie des investissements seront couverts par emprunts. Les opérations degéothermie uéalisées par les collectivités locales ont jusqu'à présent pubénéficier des prêts bonifiés de la Caisse des Dépôts (10,25 %, 20 ans).

Le renchérissement du crédit, d'une part et la possibilité d'unemodification des conditions de prêt de la CDC, d'autre part, incitent à retenirdes taux plus élevés.

On analysera 2 modalités possibles pour les prêts complémentaires :

,, ° _ annuités constantes, sans différé de remboursement,et 14 % 20 ans

XII. 2. 6. Hypothèses de financement retenues

Le tableau 23 ci-après les résume pour l'hypothèse de base d'exploi¬tation (250 m3/h - 68° C) et les 2 solutions A et B pour les raccordements.

63.

2 352 X 0,4 = 941 kF pour la solution A

2 679 X 0,4 = 1 072 kF pour la solution B

XI 1.2. 3. Autres aides possibles pour le projet

D'autres aides sont possibles pour le projet qu'il conviendra desolliciter auprès des organismes concernés. Les principales sont :

- Aides_de_la CEE (opérations de démonstration) : le projet a étéprésenté au 3ème appel d'offres (mars 1981). Les aides (50 % sub¬ventions + 50 % prêt) peuvent atteindre 40 % des coûts d'inves¬tissement.

-.Aide de l'EPR : une subvention pourrait être sollicitée.

- Aide_£Our_les_réseaux : une aide spécifique pourrait être demandéepour les réseaux ; en effet, des subventions pouvant atteindre 15 %

de leur coût sont prévues dans le cadre de l'incitation à lacréation de réseaux de chaleur.

On analysera le cas où les aides complémentaires s'élèveraient a4000 kF (notamment subvention réseatjx de chaleur) .

XII. 2. 4. Droits de raccordement

Des droits (ou taxes) de raccordement pourraient être demandées auxutilisateurs raccordés. On n'a pas analysé cette hypothèse ici.

XII. 2. 5. Emprunts complémentaires

On supposera que les fonds propres sont nuls et donc que la majeurepartie des investissements seront couverts par emprunts. Les opérations degéothermie uéalisées par les collectivités locales ont jusqu'à présent pubénéficier des prêts bonifiés de la Caisse des Dépôts (10,25 %, 20 ans).

Le renchérissement du crédit, d'une part et la possibilité d'unemodification des conditions de prêt de la CDC, d'autre part, incitent à retenirdes taux plus élevés.

On analysera 2 modalités possibles pour les prêts complémentaires :

,, ° _ annuités constantes, sans différé de remboursement,et 14 % 20 ans

XII. 2. 6. Hypothèses de financement retenues

Le tableau 23 ci-après les résume pour l'hypothèse de base d'exploi¬tation (250 m3/h - 68° C) et les 2 solutions A et B pour les raccordements.

CAS

- Investissements actualisés(kF - HT)

- Subventions Comité

- Subventions AEE

- Autres subventions

- Prêts complémentaires

(dont frais financiers 82)

- Taux d'intérêt

1 A

44 136

2 812

941

0

42 961

(2-578)

12 %

2 A

44 136

2 812

941

4 000

38 705

(2 322) .

12 %

3 A

44 136

2 812

941

0

43 423

(3 040)

14 %

4 A

44 136

2 812

941

4 000

39 122

(2 739)

14 %

.1 B

47 678

2 812

1 072

0

46 589

(2 795)

12 %

2 B

47 678

2 812

1 072

4 000

42 334

(2 540)

12 %

3 B

47 678

2 812

1 072

0

47 090

(3 296)

14 %

4 B

47 678

2 812

1 072

4 000

42 789

(2 995)

14 %

1

TABLEAU 23 : HYPOTHESES DE FINANCEMENT DU PROJET

4>

CAS

- Investissements actualisés(kF - HT)

- Subventions Comité

- Subventions AEE

- Autres subventions

- Prêts complémentaires

(dont frais financiers 82)

- Taux d'intérêt

1 A

44 136

2 812

941

0

42 961

(2-578)

12 %

2 A

44 136

2 812

941

4 000

38 705

(2 322) .

12 %

3 A

44 136

2 812

941

0

43 423

(3 040)

14 %

4 A

44 136

2 812

941

4 000

39 122

(2 739)

14 %

.1 B

47 678

2 812

1 072

0

46 589

(2 795)

12 %

2 B

47 678

2 812

1 072

4 000

42 334

(2 540)

12 %

3 B

47 678

2 812

1 072

0

47 090

(3 296)

14 %

4 B

47 678

2 812

1 072

4 000

42 789

(2 995)

14 %

1

TABLEAU 23 : HYPOTHESES DE FINANCEMENT DU PROJET

4>

65.

XII . 3 . R|sultats_des_calculs

XII. 3.1. Indicateurs retenus

Les résultats des calculs peuvent être caractérisés par plusieursfacteurs. On retiendra ici les suivants :

* TRI-PHS : Taux de rentabilité interne du projet hors subvention en monnaieconstante :

Il s'agit du taux d'actualisation qui annule la somme des flux de trésoreriedans l'hypothèse qui ne prend pas en compte le financement. Ce taux est égalau taux de rentabilité que constaterait le maître d'ouvrage s'il finançaitle projet â 100 % en fonds propres.

* TRI-PRO : Taux de rentabilité interne du projet après prise en compte dessubventions escomptées (en monnaie constante) :

Idem ci-dessus après déduction des subventions des investissements à finan¬cer.

3t PTRES : Total des pertes de trésorerie des premières années de démarragedu projet :

Ces pertes devraient être compensées par des emprunts complémentaires.

* GA : Gains annuels (en pourcentage) :

La différence entre les"recettes géothermie" et les charges, y comprisfinancières, peut être rapportée au montant des "recettes" permettant uneévaluation de l'intérêt généralement progressif du projet. On peut retenirles valeurs les années 1 à 5 puis les années 10, 15 et 20.

XII. 3. 2. Résultats ' .

Le tableau 24 indique les résultats obtenus. On retrouvera enannexe 3 les listings correspondants aux cas IA, 2A, IB et 2B.

XII, 3. 3. Analyse des résultats pour l'hypothèse de base 250 m3/h - 68° C.

L'analyse des résultats indiqués dans le tableau 24 conduit axxx. re¬marques suivantes :

- Valeur du TRI hor s_subvention : selon le cas, celui-ci est de 7,53 % ou8,36 %. La différence est assez sensible pour que soit recommandé leraccordement maximal selon l'option B. Ceci confirme le choix de 2 foragesdroits implantés tels qu'il est précisé dans l'étude sous-sol.

- Valeur_du TRI_a2rès_subventions : la prise en compte des subventions ComitéGéotheïnnie + AEE améliore de plus de 1 % le taux de rentabilité interne ;lorsqu'on prend en compte une subvention complémentaire de 4 MF, le gainsupplémentaire est de l'ordre de 1,3 %.

~ Partes de trésorerie : elles ne dépassent jamais la 5ème année ; au maximumelles représentent T7 % du coût des investissements initiaux (cas 3 A) .

65.

XII . 3 . R|sultats_des_calculs

XII. 3.1. Indicateurs retenus

Les résultats des calculs peuvent être caractérisés par plusieursfacteurs. On retiendra ici les suivants :

* TRI-PHS : Taux de rentabilité interne du projet hors subvention en monnaieconstante :

Il s'agit du taux d'actualisation qui annule la somme des flux de trésoreriedans l'hypothèse qui ne prend pas en compte le financement. Ce taux est égalau taux de rentabilité que constaterait le maître d'ouvrage s'il finançaitle projet â 100 % en fonds propres.

* TRI-PRO : Taux de rentabilité interne du projet après prise en compte dessubventions escomptées (en monnaie constante) :

Idem ci-dessus après déduction des subventions des investissements à finan¬cer.

3t PTRES : Total des pertes de trésorerie des premières années de démarragedu projet :

Ces pertes devraient être compensées par des emprunts complémentaires.

* GA : Gains annuels (en pourcentage) :

La différence entre les"recettes géothermie" et les charges, y comprisfinancières, peut être rapportée au montant des "recettes" permettant uneévaluation de l'intérêt généralement progressif du projet. On peut retenirles valeurs les années 1 à 5 puis les années 10, 15 et 20.

XII. 3. 2. Résultats ' .

Le tableau 24 indique les résultats obtenus. On retrouvera enannexe 3 les listings correspondants aux cas IA, 2A, IB et 2B.

XII, 3. 3. Analyse des résultats pour l'hypothèse de base 250 m3/h - 68° C.

L'analyse des résultats indiqués dans le tableau 24 conduit axxx. re¬marques suivantes :

- Valeur du TRI hor s_subvention : selon le cas, celui-ci est de 7,53 % ou8,36 %. La différence est assez sensible pour que soit recommandé leraccordement maximal selon l'option B. Ceci confirme le choix de 2 foragesdroits implantés tels qu'il est précisé dans l'étude sous-sol.

- Valeur_du TRI_a2rès_subventions : la prise en compte des subventions ComitéGéotheïnnie + AEE améliore de plus de 1 % le taux de rentabilité interne ;lorsqu'on prend en compte une subvention complémentaire de 4 MF, le gainsupplémentaire est de l'ordre de 1,3 %.

~ Partes de trésorerie : elles ne dépassent jamais la 5ème année ; au maximumelles représentent T7 % du coût des investissements initiaux (cas 3 A) .

CAS

TRI-PHS (%)

TRI-PRO (%)

P. TRES (en kF valeurscourantes)

GA année 1

(en %) . -année 2

année 3

année 4

année 5

année 1 0

année 1 5

année 20

1 A

7,53

8,62

3 967

- 31

- 20

- 10

- 1

+ 7

+ 36

+ 54

+ 65

2 A

7,53

9,97

2 168

- 21

- 11

- 2

+ 6

+ 13

+ 40

+ 56

+ 66

3 A

7,53

8,62

7 347

- 45

- 32

- 21

- 11

- 2

+ 32

+ 51

+ 63

4 A

7,53

" - - -

1 B

8,36

9,97 1 9,45

4 588

- 34

- 22

- 12

- 3

+ 5

+ 35

+ 40

+ 65

3 133

- 25

- 15

- 5

+ 4

+ 11

+ 40

+ 57

+ 68

... .

2 B

8,36

10,74

1 588

- 17

- 7

+ 2

+ 10

+ 17

+ 43

+ 59

+ 69

3 B

8,36

9,45

6 282

- 39

- 27

- 16

- 6

+ 3

+ 35

+ 54

+ 66

4 B

8,36

10,74

3 803

- 29

- 18

- 8

+ 1

+ 9

+ 39

+ 56

+ 67

TABLEAU 24 : PRINCIPAUX RESULTATS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS (250 m3/h - 68° C)

c^0^

CAS

TRI-PHS (%)

TRI-PRO (%)

P. TRES (en kF valeurscourantes)

GA année 1

(en %) . -année 2

année 3

année 4

année 5

année 1 0

année 1 5

année 20

1 A

7,53

8,62

3 967

- 31

- 20

- 10

- 1

+ 7

+ 36

+ 54

+ 65

2 A

7,53

9,97

2 168

- 21

- 11

- 2

+ 6

+ 13

+ 40

+ 56

+ 66

3 A

7,53

8,62

7 347

- 45

- 32

- 21

- 11

- 2

+ 32

+ 51

+ 63

4 A

7,53

" - - -

1 B

8,36

9,97 1 9,45

4 588

- 34

- 22

- 12

- 3

+ 5

+ 35

+ 40

+ 65

3 133

- 25

- 15

- 5

+ 4

+ 11

+ 40

+ 57

+ 68

... .

2 B

8,36

10,74

1 588

- 17

- 7

+ 2

+ 10

+ 17

+ 43

+ 59

+ 69

3 B

8,36

9,45

6 282

- 39

- 27

- 16

- 6

+ 3

+ 35

+ 54

+ 66

4 B

8,36

10,74

3 803

- 29

- 18

- 8

+ 1

+ 9

+ 39

+ 56

+ 67

TABLEAU 24 : PRINCIPAUX RESULTATS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS (250 m3/h - 68° C)

c^0^

67.

~ íS£ÍÉeS£e_ÉÜ_£§li?E_áliS£EE§£ ^^ taux d'intérêt des emprunts de 14 % au lieude 12 % se traduit par une majoration de 2 à 3 MF des pertes initiales,l'incidence sur les gains annuels est peu sensible au delà de la lOëme année.

- Gains_annuels : au delà des premières années négatives, le gain croit trèsvite. Cependant ces valeurs calculées à partir d'un "prix de vente" de lagéothermie indexée à + 12 % par an devraient être réduites en fonction de larépartition du bénéfice de l'opération entre le maître d'ouvrage et lesutilisateurs finaux.

XII. 3. 4. Conclusion des résultats de l'étude économique et financière

Les conclusions suivantes peuvent être indiquées :

- La 2ème solution (B) de raccordement devrait être envisagée.

- Des aides devraient être recherchées pour être significatives devant l'ampleurdes investissements à réaliser.

- Des prêts à taux réduit et si possible avec un différé de remboursementdevraient être également recherchés.

Si ces conditions étaient réunies, la viabilité financière du projetserait assurée et les bénéfices à moyen et long termes importants;-

XII . 4 . AnalYse_de_la_sensibilite_du_pro¿et_aux_caract^

On a vu précédemment la sensibilité du projet aux choix techniques etaux modalités de financement. Il convient d'analyser également la sensibilité auxrésultats du forage, à savoir le débit et la température ou ce qui revient sensi¬blement au même à la couverture possible des besoins par la géothermie.

On a étudié sur le cas 1 B cette sensibilité en faisant varier lacouverture géothermique et on analysera ci-dessous l'incidence sur le taux derentabilité hors subvention.

FOURNITURE GEOTHERMIQUE

32 132 MWh (110 %) 3 618 TEP

30 672 MWh ^105 %) 3 454 TEP

29 211 MWh (100 %) 3 289 TEP

27 750 MWh (95 %) 3 125 TEP

26 290 MWh (90 %) 2 960 TEP

24 829 MWh (85 %) 2 796 TEP

23 369 MWh (80 %) 2 632 TEP

20 448 MWh (70 %) 2 303 TEP

17 527 MWh (60 %) 1 974 TEP

TRI-HS

10,01 %

9^20 %

8^36 %

7,50 %

6,61 %

5,69 %

4,73 %

2,66 %

0,32 %

67.

~ íS£ÍÉeS£e_ÉÜ_£§li?E_áliS£EE§£ ^^ taux d'intérêt des emprunts de 14 % au lieude 12 % se traduit par une majoration de 2 à 3 MF des pertes initiales,l'incidence sur les gains annuels est peu sensible au delà de la lOëme année.

- Gains_annuels : au delà des premières années négatives, le gain croit trèsvite. Cependant ces valeurs calculées à partir d'un "prix de vente" de lagéothermie indexée à + 12 % par an devraient être réduites en fonction de larépartition du bénéfice de l'opération entre le maître d'ouvrage et lesutilisateurs finaux.

XII. 3. 4. Conclusion des résultats de l'étude économique et financière

Les conclusions suivantes peuvent être indiquées :

- La 2ème solution (B) de raccordement devrait être envisagée.

- Des aides devraient être recherchées pour être significatives devant l'ampleurdes investissements à réaliser.

- Des prêts à taux réduit et si possible avec un différé de remboursementdevraient être également recherchés.

Si ces conditions étaient réunies, la viabilité financière du projetserait assurée et les bénéfices à moyen et long termes importants;-

XII . 4 . AnalYse_de_la_sensibilite_du_pro¿et_aux_caract^

On a vu précédemment la sensibilité du projet aux choix techniques etaux modalités de financement. Il convient d'analyser également la sensibilité auxrésultats du forage, à savoir le débit et la température ou ce qui revient sensi¬blement au même à la couverture possible des besoins par la géothermie.

On a étudié sur le cas 1 B cette sensibilité en faisant varier lacouverture géothermique et on analysera ci-dessous l'incidence sur le taux derentabilité hors subvention.

FOURNITURE GEOTHERMIQUE

32 132 MWh (110 %) 3 618 TEP

30 672 MWh ^105 %) 3 454 TEP

29 211 MWh (100 %) 3 289 TEP

27 750 MWh (95 %) 3 125 TEP

26 290 MWh (90 %) 2 960 TEP

24 829 MWh (85 %) 2 796 TEP

23 369 MWh (80 %) 2 632 TEP

20 448 MWh (70 %) 2 303 TEP

17 527 MWh (60 %) 1 974 TEP

TRI-HS

10,01 %

9^20 %

8^36 %

7,50 %

6,61 %

5,69 %

4,73 %

2,66 %

0,32 %

68.

Par interpolation, on peut estimer les seuils de fourniture quicorrespondent à des valeurs entières du TRI-HS.

Pour 10 % le seuil serait d'environ 3 615 TEP v

Pour 9 % le seuil serait d'environ 3 415 TEP v

Pour 8 % le seuil serait d'environ 3 220 TEP lPour 7 % le seuil serait d'environ 3 030 TEP ?

Pour 6 % le seuil serait d'environ 2 850 TEP lPour 5 % le seuil serait d'environ 2 680 TEP ?

Pour 4 % le seuil serait d'environ 2 515 TEP

Pour 3 % le seuil serait d'environ 2 360 TEP

Pour 2 % le seuil serait d'environ 2 210 TEP

Pour 1 % le seuil serait d'environ 2 070 TEP

Pour 0 % le seuil serait d'environ 1 940 TEP

j

A = 200

A = 195

A = 190

A = 180

A = 170

A = 165

A = 155

A = 150

A = 140

A = 130

On a reporté sur le fonds de la figure 6 les seuils de rentabilité(figure .7) . On peut y constater que dans la solution B et dans la plage de varia¬tion des caractéristiques prévisionnelles d'exploitation (200 à 300 m3/h et 65° C

à 71° C en tête de puits), le taux de rentabilité interne -hors subvention- nedescend pas au dessous de 6,5 %. Si la température descendait à 62° C, le tauxresterait supérieur à 5 %.

La valeur de 5 % peut être considérée comme un seuil de rentabilitélimite. On voit ainsi que l'opération présente un risque limité du fait d'uneressource assez assurée et d'un potentiel élevé de besoins dont les caractéristiquessont le plus souvent favorables à la géothermie (planchers, substitution au FOD).

Une analyse de sensibilité ainsi que la détermination des courbesSuccès-Echec nécessaires pour le Comité Géothermie seront reprises lors de laprésentation du dossier et en fonction de facteurs qu'il conviendra de préciser(critère à adopter et seuils, solution thermique...).

68.

Par interpolation, on peut estimer les seuils de fourniture quicorrespondent à des valeurs entières du TRI-HS.

Pour 10 % le seuil serait d'environ 3 615 TEP v

Pour 9 % le seuil serait d'environ 3 415 TEP v

Pour 8 % le seuil serait d'environ 3 220 TEP lPour 7 % le seuil serait d'environ 3 030 TEP ?

Pour 6 % le seuil serait d'environ 2 850 TEP lPour 5 % le seuil serait d'environ 2 680 TEP ?

Pour 4 % le seuil serait d'environ 2 515 TEP

Pour 3 % le seuil serait d'environ 2 360 TEP

Pour 2 % le seuil serait d'environ 2 210 TEP

Pour 1 % le seuil serait d'environ 2 070 TEP

Pour 0 % le seuil serait d'environ 1 940 TEP

j

A = 200

A = 195

A = 190

A = 180

A = 170

A = 165

A = 155

A = 150

A = 140

A = 130

On a reporté sur le fonds de la figure 6 les seuils de rentabilité(figure .7) . On peut y constater que dans la solution B et dans la plage de varia¬tion des caractéristiques prévisionnelles d'exploitation (200 à 300 m3/h et 65° C

à 71° C en tête de puits), le taux de rentabilité interne -hors subvention- nedescend pas au dessous de 6,5 %. Si la température descendait à 62° C, le tauxresterait supérieur à 5 %.

La valeur de 5 % peut être considérée comme un seuil de rentabilitélimite. On voit ainsi que l'opération présente un risque limité du fait d'uneressource assez assurée et d'un potentiel élevé de besoins dont les caractéristiquessont le plus souvent favorables à la géothermie (planchers, substitution au FOD).

Une analyse de sensibilité ainsi que la détermination des courbesSuccès-Echec nécessaires pour le Comité Géothermie seront reprises lors de laprésentation du dossier et en fonction de facteurs qu'il conviendra de préciser(critère à adopter et seuils, solution thermique...).

69.

FIG 7= SEUILS DE RENTABILITE couverture gth

RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP

RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP

3500 _

Temperoluri

69.

FIG 7= SEUILS DE RENTABILITE couverture gth

RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP

RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP

3500 _

Temperoluri

4èine PARTIE

POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND

DOUBLET DANS LA PARTIE SUD DE LA

VILLE DE C H A T E A U - T H I E R R Y

4èine PARTIE

POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND

DOUBLET DANS LA PARTIE SUD DE LA

VILLE DE C H A T E A U - T H I E R R Y

70.

XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIEME DOUBLET AU SUD

XI 1 1 . 1 . Inventaire_des_besoins

XIII. 1.1. Besoins existants

Le tableau 2 de l'étude thermique indique les besoins existants dansla zone sud de la ville. Il est rappelé la page ci-après.

Il appelle les remarques suivantes :

* Besoins industriels :

Les plus importants sont relatifs aux Coopérateurs de champagne et auxEtablissements BELIN. L'ensemble représente 1 830 TEP pour le chauffage.L'étude d'inventaire qui a été réalisée et les contacts établis avec lesindustriels montrent un intérêt pour les résultats de l'étude mais il estévident qu'une certaine réserve demeure dans l'attente d'une précision surle coût de l'énergie fournie.

* Besoins agricoles :

Ils restent limités à ceux des serres SCEM, soit 153 TEP.

* Besoins en chauffage de logements :

Ils concernent 184 logements dans le quartier des Filoirs (NOTA : 150 autreslogements ne peuvent être raccordés, leur système de chauffage étant électri¬que).

* Besoins en chauffage équipements publics ou privés :

Le raccordement du Collège Paul Claudel ainsi que du Pensionnat St Josephpeut-être envisagé en cas de raccordement de l'usine U2 de Belin. Lesbesoins potentiels sont de 600 TEP. Les autres équipements au Nord de laMarne (Bâtiments communaux. Hôpital actuel...) nécessiteraient des coûts deréseau vraisemblablement élevés, dont le franchissement de la Marne ; ilsne seront donc pas retenus, en première analyse.

Le potentiel actuellement recensé et estimé comme raccordable atteintainsi moins de 3 000 TEP.

XIII. 1.2. Besoins prévisibles

Dans cette zone à vocation industrielle ou agricole, les seulsbesoins prévisibles concernent des activités de ce type.

Un seul projet a pu être identifié, celui de l'implantation possibled'un nouvelle usine Belin au Sud de la rocade et de la zone industrielle.

Néanmoins, il semble que l'échéance de ce projet ne peut pas êtredéfinie actuellement et le raccordement de cette usine à un projet de géothermiene peut pas constituer une base de travail.

70.

XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIEME DOUBLET AU SUD

XI 1 1 . 1 . Inventaire_des_besoins

XIII. 1.1. Besoins existants

Le tableau 2 de l'étude thermique indique les besoins existants dansla zone sud de la ville. Il est rappelé la page ci-après.

Il appelle les remarques suivantes :

* Besoins industriels :

Les plus importants sont relatifs aux Coopérateurs de champagne et auxEtablissements BELIN. L'ensemble représente 1 830 TEP pour le chauffage.L'étude d'inventaire qui a été réalisée et les contacts établis avec lesindustriels montrent un intérêt pour les résultats de l'étude mais il estévident qu'une certaine réserve demeure dans l'attente d'une précision surle coût de l'énergie fournie.

* Besoins agricoles :

Ils restent limités à ceux des serres SCEM, soit 153 TEP.

* Besoins en chauffage de logements :

Ils concernent 184 logements dans le quartier des Filoirs (NOTA : 150 autreslogements ne peuvent être raccordés, leur système de chauffage étant électri¬que).

* Besoins en chauffage équipements publics ou privés :

Le raccordement du Collège Paul Claudel ainsi que du Pensionnat St Josephpeut-être envisagé en cas de raccordement de l'usine U2 de Belin. Lesbesoins potentiels sont de 600 TEP. Les autres équipements au Nord de laMarne (Bâtiments communaux. Hôpital actuel...) nécessiteraient des coûts deréseau vraisemblablement élevés, dont le franchissement de la Marne ; ilsne seront donc pas retenus, en première analyse.

Le potentiel actuellement recensé et estimé comme raccordable atteintainsi moins de 3 000 TEP.

XIII. 1.2. Besoins prévisibles

Dans cette zone à vocation industrielle ou agricole, les seulsbesoins prévisibles concernent des activités de ce type.

Un seul projet a pu être identifié, celui de l'implantation possibled'un nouvelle usine Belin au Sud de la rocade et de la zone industrielle.

Néanmoins, il semble que l'échéance de ce projet ne peut pas êtredéfinie actuellement et le raccordement de cette usine à un projet de géothermiene peut pas constituer une base de travail.

TABLEAU I," 2

POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE

71.

Etabl issements

Puissancesinstalléeschauffage

KW

CombustiblesMode de chauffage

Production éventuelle ECS

S.A. HLM LES FILOIRS :

60 logements

40

64

Société IMMOBILIERE DES

BORDS DE MARNE :

24 logements+ 23 chambres

OPHLM QUAI DELI-ZY

20 logements

C.E.S. PAUL CLAUDEL

SERRES

BELIN

COOPERATEURS DE CHAMPAGNE

DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)

F02GN

FOD

NOTA :

fuel lourdgaz naturelfuel domestique

453

598

1 010

FOD

G N

FOD

G N

178

-

Chaud. BRUNA

7 789

total : 11248

-

FOD

FOD

G N

FOD

F02St FOD

Majorité GN

Planchers 55/40

Planchers 51/38 + ECS

Planchers 55/45 + ECS

Plancher 55/40

Plancher 60/47

Radiateurs

Spécifiques

Chauffages diversifiés

Radiateurs et aérothermes

Chauffages diversifiés

TABLEAU I," 2

POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE

71.

Etabl issements

Puissancesinstalléeschauffage

KW

CombustiblesMode de chauffage

Production éventuelle ECS

S.A. HLM LES FILOIRS :

60 logements

40

64

Société IMMOBILIERE DES

BORDS DE MARNE :

24 logements+ 23 chambres

OPHLM QUAI DELI-ZY

20 logements

C.E.S. PAUL CLAUDEL

SERRES

BELIN

COOPERATEURS DE CHAMPAGNE

DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)

F02GN

FOD

NOTA :

fuel lourdgaz naturelfuel domestique

453

598

1 010

FOD

G N

FOD

G N

178

-

Chaud. BRUNA

7 789

total : 11248

-

FOD

FOD

G N

FOD

F02St FOD

Majorité GN

Planchers 55/40

Planchers 51/38 + ECS

Planchers 55/45 + ECS

Plancher 55/40

Plancher 60/47

Radiateurs

Spécifiques

Chauffages diversifiés

Radiateurs et aérothermes

Chauffages diversifiés

72.

XI I I . 2 . Çoncegtion_d^un_second_doùblet

Si un second doublet était réalisé au Sud de la Ville, il conviendraitd'assurer une connection des réseaux avec le premier afin de constituer un réseaude chaleur bouclant la ville au Nord, Ouest" et Sud.

XI 1 1 . 3 . Perspectives _de_viabilité_économigue

Sur la base des coûts actuels, les investissements à prévoir devraientêtre proches de 30 MF dont 10 MF pour les réseaux.

L'étude menée ci-dessus montre que la viabilité du projet nécessiteune fourniture géothermique de l'ordre de 2 500 à 3 000 TEP. Dans la mesure où lesensembles à raccorder sont moins favorables que les précédents (dispersion, systèmesde chauffage, combustibles substitués..), le potentiel à raccorder devrait êtrecompris entre 4 000 et 5 000 TEP.

XIII. 4. Çonclusion_{2|me_doublet2

Il ne semble pas que le potentiel actuel de la zone sud de la villejustifie la réalisation d'un second doublet. L'analyse devrait être reprise aprèsla réalisation de la première opération et en fonction des résultats obtenus.

72.

XI I I . 2 . Çoncegtion_d^un_second_doùblet

Si un second doublet était réalisé au Sud de la Ville, il conviendraitd'assurer une connection des réseaux avec le premier afin de constituer un réseaude chaleur bouclant la ville au Nord, Ouest" et Sud.

XI 1 1 . 3 . Perspectives _de_viabilité_économigue

Sur la base des coûts actuels, les investissements à prévoir devraientêtre proches de 30 MF dont 10 MF pour les réseaux.

L'étude menée ci-dessus montre que la viabilité du projet nécessiteune fourniture géothermique de l'ordre de 2 500 à 3 000 TEP. Dans la mesure où lesensembles à raccorder sont moins favorables que les précédents (dispersion, systèmesde chauffage, combustibles substitués..), le potentiel à raccorder devrait êtrecompris entre 4 000 et 5 000 TEP.

XIII. 4. Çonclusion_{2|me_doublet2

Il ne semble pas que le potentiel actuel de la zone sud de la villejustifie la réalisation d'un second doublet. L'analyse devrait être reprise aprèsla réalisation de la première opération et en fonction des résultats obtenus.

Sème PARTIE

CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE

Sème PARTIE

CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE

73.

XIV - CONCLUSION GENERALE " - .

L'étude de faisabilité ci-dessus montre que le site de Château-Thierry dispose de plusieurs atouts pour la réalisation d'une opération degéothermie :

- La ressource géothermique du réservoir du Dogger devrait présenter de trèsbonnes caractéristiques ; des débits. supérieurs â 200 m3/h peuvent êtreobtenus avec une température en tête de puits comprise entre 65 et 71° C.

- Un potentiel important de besoins domestiques et tertiaires existe, supérieurà 4 000 TEP ; les systèmes de chauffage et les combustibles utilisés actuel¬lement sont le plus souvent très favorables à la réalisation d'une opérationde géothermie (planchers et FOD) .

- Les bilans économiques qui ont été établis semblent favorables malgré un coûtd'investissement élevé dû à des réseaux de distribution longs et en siteparticulier (montée au plateau de Blanchard) .

L'opération pourrait être lancée dès qu'un montage juridique et finan¬cier aura pu être établi. Des aides auprès du Comité Géothermie et des autresorganismes concernés devraient pouvoir être obtenus compte tenu de l'intérêt duprojet.

Enfin, il ne semble pas opportun au stade actuel d'envisager uneseconde opération visant au raccordement des industriels et autres utilisateurs duSud de la Ville.

73.

XIV - CONCLUSION GENERALE " - .

L'étude de faisabilité ci-dessus montre que le site de Château-Thierry dispose de plusieurs atouts pour la réalisation d'une opération degéothermie :

- La ressource géothermique du réservoir du Dogger devrait présenter de trèsbonnes caractéristiques ; des débits. supérieurs â 200 m3/h peuvent êtreobtenus avec une température en tête de puits comprise entre 65 et 71° C.

- Un potentiel important de besoins domestiques et tertiaires existe, supérieurà 4 000 TEP ; les systèmes de chauffage et les combustibles utilisés actuel¬lement sont le plus souvent très favorables à la réalisation d'une opérationde géothermie (planchers et FOD) .

- Les bilans économiques qui ont été établis semblent favorables malgré un coûtd'investissement élevé dû à des réseaux de distribution longs et en siteparticulier (montée au plateau de Blanchard) .

L'opération pourrait être lancée dès qu'un montage juridique et finan¬cier aura pu être établi. Des aides auprès du Comité Géothermie et des autresorganismes concernés devraient pouvoir être obtenus compte tenu de l'intérêt duprojet.

Enfin, il ne semble pas opportun au stade actuel d'envisager uneseconde opération visant au raccordement des industriels et autres utilisateurs duSud de la Ville.

ANNEXE 1

PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL

ANNEXE 1

PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL

PLANCHE

LISTE DES DOCUMENTS CONSUI.TES (ETUDE HYDROGEOLOGKJUE)

- Rapports de fin de sondage de : '

- Coulommiers 1

- Etrepilly 101

- Essises 1

- Latilly 1

- Montmirail 1 et 2

- Trugny 101

- Villemoyenne 1 et 2

- Compagnie Générale de Géophysique - rapport n° 615

- Ouvrages généraux :

- "Potentiel géothermique du Bassin Parisien" - B.R.G.M. - ELF Aquitaine

- "Atlas des eaux souterraines de la France" - D.A.T.A.R. - B.R.G.M.

- "Hydrogéologie du centre du Bassin de Paris" - Mémoire B.R.G.M. n° 98

PLANCHE

LISTE DES DOCUMENTS CONSUI.TES (ETUDE HYDROGEOLOGKJUE)

- Rapports de fin de sondage de : '

- Coulommiers 1

- Etrepilly 101

- Essises 1

- Latilly 1

- Montmirail 1 et 2

- Trugny 101

- Villemoyenne 1 et 2

- Compagnie Générale de Géophysique - rapport n° 615

- Ouvrages généraux :

- "Potentiel géothermique du Bassin Parisien" - B.R.G.M. - ELF Aquitaine

- "Atlas des eaux souterraines de la France" - D.A.T.A.R. - B.R.G.M.

- "Hydrogéologie du centre du Bassin de Paris" - Mémoire B.R.G.M. n° 98

MorinSurlacs de la nappe us la crait

J.-C. Roux

REGION DE CHATEAU THIERRY.

0b:

10 20Km=1 1

i>X)

1 Nappas d'alluvions

3 Nappas das sablas lertiairas (da haut en bas : Sables da Beauchamp ILédienl, Sables de Cuise (Yprésien), sables ihanéiiens

3' Nappa captiva das < Sables verts i (Albien)

8 Nappas st réseaux aquifères des couches calcaires tertiaires

7 Nappa de la craie (libre)

T Nappe da la craie captive et pauvre sous la couverture tertiaire

9 Eaux profondes possibles 17) dans les calcaires jurassiques

'¡^¡^i^Vi t.O Complexe argilo-sableux du Sparnacien, sous nappe étendue

r

14 Couches marneuses et argileuses non aquifères

Calcaire de Champigny el Calcaire de Saint-Ouen (Ludien et Lédien)

I Calcaire grossier (Lutétien)

MorinSurlacs de la nappe us la crait

J.-C. Roux

REGION DE CHATEAU THIERRY.

0b:

10 20Km=1 1

i>X)

1 Nappas d'alluvions

3 Nappas das sablas lertiairas (da haut en bas : Sables da Beauchamp ILédienl, Sables de Cuise (Yprésien), sables ihanéiiens

3' Nappa captiva das < Sables verts i (Albien)

8 Nappas st réseaux aquifères des couches calcaires tertiaires

7 Nappa de la craie (libre)

T Nappe da la craie captive et pauvre sous la couverture tertiaire

9 Eaux profondes possibles 17) dans les calcaires jurassiques

'¡^¡^i^Vi t.O Complexe argilo-sableux du Sparnacien, sous nappe étendue

r

14 Couches marneuses et argileuses non aquifères

Calcaire de Champigny el Calcaire de Saint-Ouen (Ludien et Lédien)

I Calcaire grossier (Lutétien)

250-

200-

BASSIN DE PARIS

250-

200-

BASSIN DE PARIS

!n

CARTE D'ISOBATHES AU TOIT DE LA CRAIE

O /Km

!n

CARTE D'ISOBATHES AU TOIT DE LA CRAIE

O /Km

CHATEAU - THIERRYCOUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE

PLANCHE 5

i(«)C«*t

(M)UilM«9Í* Strottgrophit Obstrvotlon

o.-«60 iCrrz

»o

60 0 S

AUuvlon da -fond des vdUâesargils gris foncó plastique llgnlteusIntsrcalatlons de sableiat]l* grlt verdâtre Intercalations

d'argile

TERTIAIRE

3±E

«79a Craie blanctie i illex bruns ou blonds SENONIEN

Cñpiagb d'eaupotable flans leïialluvions et Uanlês saules,Aquifère à

protéger

Pertes prùbaùlat.depuis le toitda là craieJusqu'à la baseOu Turonien.Forage à 1 ' eauclaire rucom-manaé.

CE

4«

S49

¤20

7IS

7*0

cr

-178

IK)

^0

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90

M9

-720

«e

mCI

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J^

X-r-L

z^Al ',.

rrr

EE

W'^

li

Calcalra crayeux blanc à gris clair,tendra dsvanant argileux et trèsflnamsnt sableux par endroits, avacrares silex dispersés

Calcaire crayeux gris clair avàCfinas passées d'argile, silex rares

Calcalra crayeux gils et calcairegrisaux gris clair localement glau-

conleux

Arglla du Gault"Argile gris fonci i noire, tendre,glauconlauaa et pyrlteuse

TURONIEN

CENOMANIEN

ALBD-APTIEN

Ufi

9M -MS

SCO -ISO

cao

1230

4fi

lao

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--'

trrt

^smT=J

TZTT

1020

IflO

1170

1555

1656

1720

1750

1905

I9G0

326 m

1495

100

-1595

66

1660

169030

158

1845

-1900

55

Sables verts'Sabla grossier, vert. Jaune, blanc ourosa, glauconieux at pyrlteux, quel¬ques Intsrcalatlons d'argile grise

Alternance d'argile gtlse, brune ouKaKl et da gras ou sable gris, loca¬lement argileuxPassâes de lignite

rrrr

dm

Alternance de calcaire oolithique oufiAtrltlQuB et ae marne zrlseCalcalra dolomitique, passées d'anny

drite

Calcaire gris-beige sublitnographiquedur st compact avec quelques Inter¬calations de marne grls-clalrglauconleusa et pyrlteuse

BAREMIEN

NEQCOriIEN

aquifère, niuaaupiézomètrique100 m

PURBECKIEN

PORTUANDIEN

Arglla calcaire grisa à gris-foncé,fosslllféra. pyrlteuse, schisteusepar indrolts, avac Intercalations deCélcalr* tubUthographlqua gris-beige

rrrCI

a

«

T~rZT

m

X.; I..

Ht.

T^-

Calcaire belge, graveleux localementoolithique

Alternance de calcaire oolithiqueassez compact et de calcaire crayeuxporeux

MnnERIDGIEN

LUSITANIEN

Ensemble assez poreux constitué pardes calcaires crayeux avec quelquesintercalations de calcaire sublitho¬graphique

Calcaire belge cryptocrlstallln

Argile calcaire gréseuse avec finespassées de grès et de calcairegréseux parfois slllclflé

Argile gris foncé, indurée, gréseusequelques fines intercalations de grès

Argile gris-foncé à noire, fosaillfèravec passées de calcaire finement sableux et de grès très fin gris clairrares oolithes ferrugineuses vers 170(1 m

Calcaires oolithiques et calcairessubll thdgraphlques compacts

Cfllcñlri? bPlgH à grls-clalr oollthlaiparfois graveleux orésentnnt uneporo<)lté interoolithique. A la basecolcfllriî argileux compact suivi d'uncal';nlrp oolithique à porosité plusfalblH

Calcaires subllthographlquesflrf;llpux, comoacts

Harnqg fl o3trpa acummlnata

Pertes possiblessi la densité dela boue devianttrop élevés(1,15 environ)

OXFORDIEN

CALLOVIEN

DOGGERIntervalle tcapter (partaspossibles)

W.J

CHATEAU - THIERRYCOUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE

PLANCHE 5

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TERTIAIRE

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Cñpiagb d'eaupotable flans leïialluvions et Uanlês saules,Aquifère à

protéger

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Calcaire crayeux gris clair avàCfinas passées d'argile, silex rares

Calcalra crayeux gils et calcairegrisaux gris clair localement glau-

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Arglla du Gault"Argile gris fonci i noire, tendre,glauconlauaa et pyrlteuse

TURONIEN

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1495

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158

1845

-1900

55

Sables verts'Sabla grossier, vert. Jaune, blanc ourosa, glauconieux at pyrlteux, quel¬ques Intsrcalatlons d'argile grise

Alternance d'argile gtlse, brune ouKaKl et da gras ou sable gris, loca¬lement argileuxPassâes de lignite

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drite

Calcaire gris-beige sublitnographiquedur st compact avec quelques Inter¬calations de marne grls-clalrglauconleusa et pyrlteuse

BAREMIEN

NEQCOriIEN

aquifère, niuaaupiézomètrique100 m

PURBECKIEN

PORTUANDIEN

Arglla calcaire grisa à gris-foncé,fosslllféra. pyrlteuse, schisteusepar indrolts, avac Intercalations deCélcalr* tubUthographlqua gris-beige

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Calcaire belge, graveleux localementoolithique

Alternance de calcaire oolithiqueassez compact et de calcaire crayeuxporeux

MnnERIDGIEN

LUSITANIEN

Ensemble assez poreux constitué pardes calcaires crayeux avec quelquesintercalations de calcaire sublitho¬graphique

Calcaire belge cryptocrlstallln

Argile calcaire gréseuse avec finespassées de grès et de calcairegréseux parfois slllclflé

Argile gris foncé, indurée, gréseusequelques fines intercalations de grès

Argile gris-foncé à noire, fosaillfèravec passées de calcaire finement sableux et de grès très fin gris clairrares oolithes ferrugineuses vers 170(1 m

Calcaires oolithiques et calcairessubll thdgraphlques compacts

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Calcaires subllthographlquesflrf;llpux, comoacts

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Pertes possiblessi la densité dela boue devianttrop élevés(1,15 environ)

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CALLOVIEN

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LATILLY ETREPILLY MC9«l4Bm

ESSISES

ISOOm

2000m

0 nivsou d« lo m»r.

Fond Irou -2746m

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PLAN DE POSITIONDES FORAGES PETROLIERS ETUDIES

PLANCHE 7

L'Ourcq

LATILLY 1VILLEMOYENNE 1

O

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-a I

CB \U) \

I-% » ETREPILLY^ 101

\MC4 \

O \

VILLEMOYENNE 2O

O TRUGNY 101

CHATEAU -THIERRY

MONTMIRAIL 1O

Echelle: 1/200 000^"^^-

PLAN DE POSITIONDES FORAGES PETROLIERS ETUDIES

PLANCHE 7

L'Ourcq

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CHATEAU -THIERRY

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Echelle: 1/200 000^"^^-

COR RELATIONS AU NIVEAU DU DOGGER

LATILLY I

E.I2I17461/

1775

Toll du dogger

C HATEAU _ THIERRY (Prevision)

Z.60ESSISES

ZeizeMONTMIRAIL

Z = I74

/

IB82

1896

1930

1965

R-l

R-2

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1720

1750

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__i890

1910

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R-l

TSZlR-2

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R : Niveau poreux (reservoir).C : " " compocl.RC : Alternance de niveoux compods et poreux.

R-l

azz

1835

1868

2010 .2015-2022-

2097-

Echelle :

\=À. 2 3 5km

;rc

R-l

'RC-2

1850

1888

1^

2033

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2110

COR RELATIONS AU NIVEAU DU DOGGER

LATILLY I

E.I2I17461/

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Toll du dogger

C HATEAU _ THIERRY (Prevision)

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R : Niveau poreux (reservoir).C : " " compocl.RC : Alternance de niveoux compods et poreux.

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Echelle :

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DIAGRAMMEPLANCHE 9

PRESSION - PROFONDEUR

1650100

IOOO

1650

Í700

1750

150 200 Kg./cm'^

VILLEMOYENNE 2 l75Kg/cm^ à -1614 m

CHATEAU..THIERRY 180kg /cm^ d -1660m (hypothèse).

MONTMIRAIL 2 183 kg /cm^ à-1680m

MONTMIRAIL 101 189,2 kg/cm^ â -1735 m

ESSISES I 192,5 kg /cm^ô ..1759

^rof/merFait d'après données des DST réalisés dans lapartie supérieur du Dogger (toit du réservoir)

DIAGRAMMEPLANCHE 9

PRESSION - PROFONDEUR

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VILLEMOYENNE 2 l75Kg/cm^ à -1614 m

CHATEAU..THIERRY 180kg /cm^ d -1660m (hypothèse).

MONTMIRAIL 2 183 kg /cm^ à-1680m

MONTMIRAIL 101 189,2 kg/cm^ â -1735 m

ESSISES I 192,5 kg /cm^ô ..1759

^rof/merFait d'après données des DST réalisés dans lapartie supérieur du Dogger (toit du réservoir)

H = 1 720 mTp = 70°s - 27 g/1Û =- 1 370 mDr = 6"De = 7"

CHA.TEAU THIERRY

(Doublet 7")

PUITS DE PRODUCTION

Caractéristiques d'exploitation

PLANCHE 10

Pression entête de puita.

-W

H = 1 720 mTp = 70°s - 27 g/1Û =- 1 370 mDr = 6"De = 7"

CHA.TEAU THIERRY

(Doublet 7")

PUITS DE PRODUCTION

Caractéristiques d'exploitation

PLANCHE 10

Pression entête de puita.

-W

CHATEAU THIERRY

CDoublet 7"5

PLANCHE 1 1

H = 1 720 m$ = 14 %

Ti = 35°Dr = 6"De = 7"S6 = 27 g/1

PUITS DE REINJECTION

Caractéristiques d'exploitation

Presstête d

1 ,Hrtrr:J^~:jon en T-irr~~JL^iF^de puitHSg

200 in3/h

CHATEAU THIERRY

CDoublet 7"5

PLANCHE 1 1

H = 1 720 m$ = 14 %

Ti = 35°Dr = 6"De = 7"S6 = 27 g/1

PUITS DE REINJECTION

Caractéristiques d'exploitation

Presstête d

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200 in3/h

PLANCHE 12CHATEAU THIERRY

(Doublet 7")

PUISSANCE DE POMPAGE

PUITS DE PRODUCTION

Kif ^ Puissance

400

300

200

100

200 250

Débit

300 m'/ti

PUITS DE REINJECTION

tcw

400 '

300

200

100

Debit

50 100 150 200 250 300 otV*

PLANCHE 12CHATEAU THIERRY

(Doublet 7")

PUISSANCE DE POMPAGE

PUITS DE PRODUCTION

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Debit

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PLANCHE 13

H = 1 720 mTp = 70°s = 27 g/1D = 1 370 mDr = 6"Df. = 9"5/8

CHATEAU THIERRY

(Doublet 9"5/8)

PUITS DE PRODUCTION

Caractéristiques d'exploitation

Pression entête de puits^

PLANCHE 13

H = 1 720 mTp = 70°s = 27 g/1D = 1 370 mDr = 6"Df. = 9"5/8

CHATEAU THIERRY

(Doublet 9"5/8)

PUITS DE PRODUCTION

Caractéristiques d'exploitation

Pression entête de puits^

CHATEAU THIERRY

(Doublet 9"5/8)

PLANCHE 14

H = 1 720 m

$ = 14 %

Ti = 35°s - 27 g/1Dr= 6"De = 9"5/8

PUITS DE REINJECTION

Caractéristiques d'exploitation

Pression entête de puit

50

40

30

20

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CHATEAU THIERRY

(Doublet 9"5/8)

PLANCHE 14

H = 1 720 m

$ = 14 %

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PUITS DE REINJECTION

Caractéristiques d'exploitation

Pression entête de puit

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PLANCHE 15CHATEAU THIERRY

Poublet 9"5/8)

PUISSANCE DE POMPAGE

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PLANCHE 15CHATEAU THIERRY

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PUISSANCE DE POMPAGE

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ANNEXE 2

TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE

ANNEXE 2

TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE

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TABLEAU N° 7

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TABLEAU N° 7

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TDTñL 36135549. 10173143. 26012405. 71.9

TABLEAU N° 8

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TABLEAU N° 8

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TABLEAU N° 10

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TABLEAU N° 10

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TABLEAU H" 11

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TDTRL 56135549. 10260645. 25924904. 71.6

TABLEAU H" 11

RECRPITULRTIDN CKWH UTILE:3> CALCUL NUMERO 6.

UTILISRTIDN

4

3

1 :i

14

13

i z*

17

1 5

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1 72 0 0 0

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1 1 03999

272000

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TDTRL 36135549. 3553436. 27627063. 76.3

TABLEAU N° 12

RECRPITULRTIDN CKWH UTILE:3> CALCUL NUMERO 6.

UTILISRTIDN

4

3

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14

13

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17

1 5

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3ESDIN:2

2494994

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1 1 03999

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RPPDINT

177435.

153399.

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13311.

'3EDTHERMIE

2317509

370100

554275

4535091

1670591

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573235

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420369

1545 43 4

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5452119

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1116733

1100031

176477

166130

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F.U. EN

92.

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TDTRL 36135549. 3553436. 27627063. 76.3

TABLEAU N° 12

RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE-S::- CRLCUL tlUMERD

UTILrSRTIDri BESDIN3 RPPDINT 6EDTHERMIE EN

10

14

13

15

17

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TDTRL 36135549. 6974537. 29210962. 5 fl "'..' 'J m I

TABLEAU N° 13

RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE-S::- CRLCUL tlUMERD

UTILrSRTIDri BESDIN3 RPPDINT 6EDTHERMIE EN

10

14

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15

17

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TDTRL 36135549. 6974537. 29210962. 5 fl "'..' 'J m I

TABLEAU N° 13

RECRPITULRTIDN ::KI..IH UTILE:S:> CRLCUL NUMERD 3.

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14

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TABLEAU N" 14

RECRPITULRTIDN ::KI..IH UTILE:S:> CRLCUL NUMERD 3.

JTILI:I:RTIDN

1 :i

14

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TABLEAU N" 14

RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE:î:> CRLCUL l'IUNERD

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10

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14

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TABLEAU N" 15

RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE:î:> CRLCUL l'IUNERD

JTILI-SRTIDN

10

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TABLEAU N" 15

RECRPITULRTIDN OiUH UTILE5> CRLCUL NUMERD 10.

UTILLiRTIDN BE.vDIN3 RPPDiriT '5Ea THERM II F.U. EN

1 :i

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2494994.

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69.4

20.9

TDTRL 36135549. 7401305. 23733745. 79.5

TABLEAU N° 16

RECRPITULRTIDN OiUH UTILE5> CRLCUL NUMERD 10.

UTILLiRTIDN BE.vDIN3 RPPDiriT '5Ea THERM II F.U. EN

1 :i

-; I

2494994.

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TABLEAU N° 16

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TABLEAU N° 17

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TABLEAU N° 17

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TABLEAU N° 18

ANNEXE 3

LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS

CAS 1 A, 2 A. 1 B ET 2 B

ANNEXE 3

LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS

CAS 1 A, 2 A. 1 B ET 2 B

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" SURFACE t'OÜOOOOOOO- FONDS DE GAR4HTIE O'O û 0 0 0 0 0 0 0

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T.lTAL OES RESSOURCES 16335 1B296 2C49i ¿Z<i^O 257C4 26769 32243 36112 40446 45299

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SURVENTIO-i ilE LA CES«SiJBVENTIOM COMITE GEOTHER-IF» SOUVENT lû'i A.Ê.E.

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ANNEEBESOIliS TOTAUX MWH»F-IURIITURE GEOTHÊRriE IM'JH»COMPTE OE TRESORERIE

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TOTAL DES I-WESTISScMEHTS 44136 0 0 00 0 0 0 0 0

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T.lTAL RECETTES '=a:JRM.GTHI Pl » 0 5.59Í 659« 73f9 8276 9269 1C311 11627 13023 14585

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TKES.IRERIE ACTIOriAlRES 0 -125-. -7t- -170 490 1212 2036 2967 4C14 5193

TRES.lf.ERIi PROJET «TOIT CAPITAL I -36393 i'iZA l'-^h 50i¿ 5o62 6393 7211 1146 9196 10375TAUX DE RE'ITAIILITE l'.l »»,,,»,». *«»i««.^>< ,vvf,*4»^ ......... ,.,,«..., ,«,....,> .....*.* ......... *....*,» *«*4**«*«DELAI PE fETDîjR IANMEES» .*».»- *..*>.<.. ,f..,.c*,é* ,*v<.«r...« *»>,«>,., 4«*».*.,. .«,*,««*, **.*»*.»«. >.*».<.* «*,«»««

TKEilkERIE ACT.(M.C0!^ÎT.82» 0 -lltO -615 -123 328 7'i3 1149 1523 1873 2202TRESO'.ERIE PROJ.in.CO'IST.aZI -363e3 3571 3609 376o 3967 3970 4074 4191 4290 4400TAUX RENTABILITE CI. CUjISTAnTE» »«»«» .*,»..«,.< **,«..,».< «,.*««., ..4»,,*^,, *».«.*.«» «.»*«,» ,«««&*«» .*«,,., *«,*,«»*«

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IIU3RETS SUi< PRET CEE cUuOOOOOOOatM.n'J";sE-!ENTs fret cee o oo o o o o o o oINTERETS SU-: PRÊT CiVIPLEMEîT AIRE 2322 4'-'5 ..¿I.J -.505 -t427 4.136 4235 *.121 3994 3852REMUIJCSEMEnTS prêt C I'iPL. t ;37 6.'2 67', 755 1*5 947 106C 1188 1330T.íTaL des CHAKGES Fr-iANC;c?ES 2322 51^2 5iB¿ 5162 5152 5181 5192 5191 51B2 5182

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TOTAL OES FHPIOIS«****«*«

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TOTAl OES EMPRUNTS

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IHTEPETS SUR PRET CEERFKBCUPSEMFNTS PPET CEEINTERETS Slip PRET COMPLEMENTAIREPFMBOtPSEHENTS PRET COMPL.

TOTAL OES CI-ARGFS FINANCIERES

TOTAL OES FHPIOIS«****«*«

RESSOUPCESTOTAL FONDS PROPRES ICAPITAll

SUBVENTION CE LA CEFSUBVENTION COMITE GEOTHERHIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTICNS

PRET DE LA CEEPRET COMPLEMENTAIRE -

TOTAl OES EMPRUNTS

TOTAL PECFTTES FDURN. GTHIPl I

TCTAl DES RESSCUPCtS««4>«444

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19863239629211

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1340652

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19893239629211

0000

1474717

12883479

00

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19903239629211

0000

1621789

14173827

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19913239629211

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INTERETS SUR PRFT CEEÇEKBCURSEPENTS PFET CEEINTERETS SUP PPET COMPLEMENTAIREBEMBOtPSEMENTS PdET COMPL.TOTAL DES CHARGES FINANCIERES

TCTAL DES FMPIOIS****«

RESSOURCFSTOTAL FONDS PROPRES ICAPITAL)

SUBVENTION Ct LA CEESUBVENTION CPMITE GEOTHERMIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTIONS

PRET CE LA CEEPRET COMPLEMENTAIRETOTAL DES FPPPUNTS

«TOTAL RECETTES FOURN. GTHIPl )

TOTAL OES RESSOURCES********************

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INTERETS SUR PRFT CEEÇEKBCURSEPENTS PFET CEEINTERETS SUP PPET COMPLEMENTAIREBEMBOtPSEMENTS PdET COMPL.TOTAL DES CHARGES FINANCIERES

TCTAL DES FMPIOIS****«

RESSOURCFSTOTAL FONDS PROPRES ICAPITAL)

SUBVENTION Ct LA CEESUBVENTION CPMITE GEOTHERMIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTIONS

PRET CE LA CEEPRET COMPLEMENTAIRETOTAL DES FPPPUNTS

«TOTAL RECETTES FOURN. GTHIPl )

TOTAL OES RESSOURCES********************

TRESORERIE ACTIONNAIRES

TRESORERIF PROJET ITOUT CAPITAL»TAUX DE RENTABILITE li»DELAI CE RETOLP lANKEESITRESORERIE ACT. I CCONST. 82)TRESORERIE PROJ. I P. CONST .82)TAUX RENTABILITEIK. CONSTANTE)TRES.PPOJET HCPS SUBVIM. CONST. )TAUX DE RENTABILITEIM. CONSTANTE)

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ANNEE *BESOINS TOTAUX (MWH)FOURNITURE GECTHERMIE (MWH)CCPPTE DE TPESORERH

« EMPLOISCOUT FOPAGES

" SURFACE" FONDS DE GARANTIE

TOTAL DES INVESTISSEMENTS

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INTERETS SUR PRFT CEEREfBCUPSEMFNTS IPET CEEINTERETS SUR PPET COMPLEMENTAIREREMBOURSEMENTS PPFT COMPL.TOTAl DES CHARGES FINANCIERES

TOTAL DES EMPLOIS44^^^^^^*^4^*444«

RESSOURCESTOTAL FONDS PROPRES ICAPITAL)

SUBVENTION CF LA CEESUBVENTION COMITE GEOTHERMIE«SUBVENTION A.F.E.AUTRES SUBVENTIONS

PRET CE LA CEFPRET COMPLEMENTAIRETOTAL DES EPPRUNTS

TOTAL RECETTES FOURN. GTHI Pl )

TCTAL DES RESSOURCES44^^«^4^444444444444TRESORERIE ACTIONNAIRES

TRESORERIE PROJET ITOUT CAPITAL)TAUX DE RfNTAeilITF U)DELAI GE RETOUR «ANNEES»TRESORERIE ACT . «K. CONST. 82»TRESORERIE PROJ. IM. CONST. 62)TAUX RENTABILITEIM. CONSTANTE)TRES.PPOJET HORS SUBVIM. CONST. )

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10 11 12 13 14 15 16 17 16

ANNEE *BESOINS TOTAUX (MWH)FOURNITURE GECTHERMIE (MWH)CCPPTE DE TPESORERH

« EMPLOISCOUT FOPAGES

" SURFACE" FONDS DE GARANTIE

TOTAL DES INVESTISSEMENTS

COUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERMIEIY C.F.OE 6.)CCUT P3 GEOTHERMECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS

INTERETS SUR PRFT CEEREfBCUPSEMFNTS IPET CEEINTERETS SUR PPET COMPLEMENTAIREREMBOURSEMENTS PPFT COMPL.TOTAl DES CHARGES FINANCIERES

TOTAL DES EMPLOIS44^^^^^^*^4^*444«

RESSOURCESTOTAL FONDS PROPRES ICAPITAL)

SUBVENTION CF LA CEESUBVENTION COMITE GEOTHERMIE«SUBVENTION A.F.E.AUTRES SUBVENTIONS

PRET CE LA CEFPRET COMPLEMENTAIRETOTAL DES EPPRUNTS

TOTAL RECETTES FOURN. GTHI Pl )

TCTAL DES RESSOURCES44^^«^4^444444444444TRESORERIE ACTIONNAIRES

TRESORERIE PROJET ITOUT CAPITAL)TAUX DE RfNTAeilITF U)DELAI GE RETOUR «ANNEES»TRESORERIE ACT . «K. CONST. 82»TRESORERIE PROJ. IM. CONST. 62)TAUX RENTABILITEIM. CONSTANTE)TRES.PPOJET HORS SUBVIM. CONST. )

10866

13514

11331

15228

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341626216237

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HYPOTHESE ZBt 250N3^»<-68.C SOL.B «AUF SUBV. MONNAIE CQURANÎE

PAGE Í

*** ANNEEBESOINS TOTAUX IMUH)FOURNITURE GEOTHERMIE IMWH)COMPTE DE TRESORERIE

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HYPOTHESE ZBt 250N3^»<-68.C SOL.B «AUF SUBV. MONNAIE CQURANÎE

PAGE Í

*** ANNEEBESOINS TOTAUX IMUH)FOURNITURE GEOTHERMIE IMWH)COMPTE DE TRESORERIE

EMPLOIS «COUT FOPAGES

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TOTAL DFS INVESTISSEMENTS

CCUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERPIEIY C.F.OE G.)CCUT P3 GEOTHERMIECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS

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SUBVENTION DE LA CEESUBVENTION COMITE GEOTHERMIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTIONS

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GEOTHERMIE CHATEAU THIERRV(02) BILAN FINANCIER SOMMES EN HILL1¡C-K¿> DE FR» Hî

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GEOTHERMIE CHATEAU THIERRV(02) BILAN FINANCIER SOMMES EN HILL1¡C-K¿> DE FR» Hî

HYPOTHESE 2B8 250I93/M-68.C SOLoB «4HF SUBV. NONNAIE COURANTE

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CEOTMEeniE CHATEAU! VHÏERRYlOZt BILAN FINANCIER SOHHES EN HILLSËOU» DE irRo HT

HYPOTHESE 2BI 250H3^H-68.C SOL.B «4MF SUBV. SfOliiHAlE COURANUE

p&GE a

20

« ANNEEBESOINS TOTAUX IMWH)FOURNITURE GEOTHERMIE IMWH)CCPPTE OE TRESORERIE

« EMPLOISCOUT FOPAGES

" SURFACE* FONDS DE GARANTIE

TOTAL DES INVESTISSEMENTS

CCUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERPIEIY C.F.DE G.)CCUT P3 GEOTHEPKIECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS

INTERETS SUR PRET CEEREPBCUPSFMFMTS FRET CEEINTERETS SUR PRET COMPLEMENTAIREPEMBCUPSEMENTS PPFT COMPL.TOTAl DES CHARGES FINANCIERES

TDTAL OFS EMPLOIS44444*444^^4444444 RESSOURCESTOTAL FONDS PROPRFS ICAPITAL)

SUBVENTION CE LA CEESUBVENTION COMITE GEOTHERHIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTIONS

PRET DE LA CEEPRET COMPLEMENTAIRETOTAL OES EPPRUNTS

TOTAL RECETTES FOURN. GTHI Pl )

TCTAL DES RESSOURCES44444444^4444444

TRESORERIE ACTIONNAIRES

TRESOPERIE PROJET ITOUT CAPITAL)TAUX DE RENTABILITE (ZIDELAI DE RETLUR «ANNEES»TRESORERIE ACT. «M. CONST. 82)TRESORERIE PROJ. ( M. CONST. 62)TAUX RENTABILITEIM. CONSTANTE)TRES. PROJET HORS SUBVI H.CONST . )TAUX DE RENTABILITEIM. CONSTANTE)

200232396 68031629211 584220

0000

506924764447

12012

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6C7506C5667

184572A462

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112483

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7355842334

115B92

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1588

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56355

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471455

523261

24562C

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6.1965749 579836591 66441

10.7366591 58557

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« EMPLOISCOUT FOPAGES

" SURFACE* FONDS DE GARANTIE

TOTAL DES INVESTISSEMENTS

CCUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERPIEIY C.F.DE G.)CCUT P3 GEOTHEPKIECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS

INTERETS SUR PRET CEEREPBCUPSFMFMTS FRET CEEINTERETS SUR PRET COMPLEMENTAIREPEMBCUPSEMENTS PPFT COMPL.TOTAl DES CHARGES FINANCIERES

TDTAL OFS EMPLOIS44444*444^^4444444 RESSOURCESTOTAL FONDS PROPRFS ICAPITAL)

SUBVENTION CE LA CEESUBVENTION COMITE GEOTHERHIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTIONS

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TRESOPERIE PROJET ITOUT CAPITAL)TAUX DE RENTABILITE (ZIDELAI DE RETLUR «ANNEES»TRESORERIE ACT. «M. CONST. 82)TRESORERIE PROJ. ( M. CONST. 62)TAUX RENTABILITEIM. CONSTANTE)TRES. PROJET HORS SUBVI H.CONST . )TAUX DE RENTABILITEIM. CONSTANTE)

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