Corto Circuito (1)

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 1

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 2

&2572&,5&8,726,0e75,&275,)$6,&2&RUULHQWH GH FRUWR FLUFXLWR Es la corriente que fluye por el punto defectuoso mientras dura el corto circuito. En un principio trascurre generalmente en forma asimétrica con respecto del eje. Contiene una componente de corriente alterna y otra componente de corriente continua la cual se atenúa hasta anularse.- &RUULHQWHDOWHUQD Es la componente de la corriente de cortocircuito a la frecuencia de servicio

&RUULHQWH ,QLFLDO GH FRUWR FLUFXLWR ,´ Es el valor RMS de la corriente de cortocircuito en el momento que este se produce. Su impedancia queda definida por las reactancias directas sub transitorias de las máquinas síncronas más la pequeña red que une al generador y las barras donde se produce la falla, si fuese este el caso, si no existe línea y el corto es en bornes Xd” linea se desprecia.

/,1($* ;G;G; """ +=

,PSXOVRGHODFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWR,6 Es el máximo valor instantáneo de la intensidad de la corriente después de producirse el corto circuito, se ubica como un valor de pico. &RUULHQWHSHUPDQHQWHGHFRUWRFLUFXLWR,. Es el valor eficaz de la intensidad de la corriente alterna de cortocircuito que permanece constante. Esta depende de la

3(48(f2

&2572&,5&8,72$/(-$'2'(/*(1(5$'25

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 3

excitación de los generadores. Para este caso, según VDE 530 parte 1 ; La corriente permanente de cortocircuito debe de cumplir :

• El corto circuito debe hacerse en bornes del generador. • La corriente de excitación debe ser la Ifnominal.

&RUULHQWHDOWHUQDGHUXSWXUD,DSe produce al desconectar el interruptor cuando existe el corto circuito. Es el valor eficaz de la corriente alterna que fluye a través de dicho interruptor en el momento de la primera apertura de contactos. &21&(3726%È6,&26(1/$3527(&&,Ï1

- Confiabilidad - Estabilidad - Sensibilidad - Selectividad - Simplicidad - Escalonamiento - Rapidez

1250$6,17(51$&,21$/(6(1(/&$/&8/2'(&2572&,5&8,72 1RUPDV8WLOL]DGDVVDE 0102, parte 1 Vn > 1 Kv VDE 0102, parte 2 Vn < 1Kv IEC 947, parte 2 V < 1Kv ( Selección de interruptores automáticos) (Q*HQHUDGRUHVRG = 0.05 Xd” para SG > 100MVA

RG = 0.07 Xd” para SG < 100MVA

ZG1 = ZG2 = Z”G

31

0 ≅**==

y se diseña a 1/3 SGN

7UDQVIRUPDGRUHV( ) "

11.............94.0" 772 == =

'LUHFW ,QYHUVD

( )

1

1

1

"97.0"

1.........94.0"

""

772

772

772

;;;;

55

=

=

=

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 4

Q717

7 688U5%100

2

= Ω/fase

6Q7Q7[88; ;7 %100

2

= Ω/fase

8U = caída relativa de tensión ohmica en % 8[ = caída relativa de tensión reductiva en % 8] = caída relativa de tensión en cortocircuito %

21

2

777

U

===88]8[

==

−=

Para transformadores ∆yn aterrado se ha medido ( Impedancia homopolar)

772 55 ≈

7

772

;;WR

;;

925.8

)1.....85.0(

=

≈

772 55 ≈

( ) 772 ;; 1.............85.0≈

772 ;; 925.0≈

Para transformadores ydn se ha medido

772 55 ≈( ) 772 ;; 9.0.............7.0≈

772 ;; 8.0≈

Los transformadores YYn no tienen una impedancia homopolar definida, cuando no se conocen se diseña para que se cumpla

( )38.11

0 D== = teniendo en cuenta que son diseñados a 1/3 de SN. Transformador.

81 .961 09$

Valores en posición de

Control

Para transformadores de pequeñas potencias

Para transformadores de grandes potencias

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 5

6(/(&&,Ï1'(/26,17(5583725(6$8720$7,&26 En el circuito siguiente calcular las corrientes y potencias de corto circuito en los puntos de falla.

$1È/,6,6<&$/&8/2'(/$)$//$)

Ω=== 507.025100/²10675.12)/²)(100/(" [[6Q9Q;; **

Ω== 0355.0507.007.0 [5*"05.0 ;G5* = cuando SG > 100 MVA

"07.0 ;G5* = cuando SG < 100 MVA

507.00355.0" MG;M5= ** +=+=

Ω= 508.0*= Sub transitoria

.$.Y[09$,*1 443.1

0.103

25==

( VDE 0102 parte 2 13 a 15 )

* 6Q 0YD;G´ VDWXUDGR;G VDWXUDGR9Q .Y,7

,7

,7

,7

,7 ,7 ,7

.9

.9

/ .P &XPPð5 : .P; : .P

6Q 0YD8] 8U 'Q<.Y

/ P%DUUDVGH&X5 : .P; : .P6LVWHPDEDUUDV

)

)

)

),7

.9

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 6

,QWHQVLGDGLQLFLDOGHFRUWRFLUFXLWR,Í.$[

.Y[=9[&,*1 52.12

508.03

101.1

33"

max ===φ

,PSXOVRGHFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWR,V

.$[,[, 6 87.3152.1228.13"23max === φφ

Ingresamos con ( ) 8.10107.0"/ =→= [FXUYDV+0;G5*,QWHQVLGDGGHUXSWXUDHQFRUULHQWHDOWHUQD,D .$[,,D 075.852.12645.0"3max === µφ

µ cuando el tiempo mínimo de desconexión es de 0.1 seg ( curvas HM02)

Ingresamos con 645.07.8443.1

52.123" =→== µφ*1,,

en las curvas HMO2 y retardo

mínimo de desconexión t = 0.1 seg. ,QWHQVLGDGSHUPDQHQWHGHFRUWRFLUFXLWR,.

.$[,,N *1 74.2443.19.13max === λφ

&2572&,5&8,72&(5&$12$/*(1(5$'25

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 7

Ingresamos con ( )37.83" FXUYDV+02,

,*1

=φy cruzo con Xd saturado = 1.8 pu y

encontramos 9.1=λ .

327(1&,$,1,&,$/'(&2572&,5&8,72.$.Y[[,[96 1 52.121033max".33" == φϕ 09$6.216=

&$3$&,'$''(583785$'(/$5('

.$.Y[[D,[96D 1 075.81033max".33 == φφ 09$7.139=

7$5($Dibujar la envolvente de la forma de onda de la corriente de cortocircuito cercano y lejano al generador. &255,(17(60Ë1,0$6'(&2572&,5&8,7275,32/$5 Para determinar : φ3", , φ3,V e φ3,D mínimos > 1KV no se estipulan en las normas En este caso apoyarse en el estado de carga más débil (funcionando prácticamente en vacío). Es decir la tensión efectiva en caso de defecto CVN es igual a la tensión interna del generador esto es:

**1*1 [=,9Q(&9Q +== .Y[.Y 733.10508.0144310 =+=

.$.Y[[&9Q([,, *1 22.12

101.1

733.1052.12.3max"3min" === φφ

.$.Y[[9Q&([,V,V *1 1.31

101.1

733.1067.31

..3max3min === φφ

.$[,X,D 822.12655.0min3min"3min === φφ

655.0=X ,

.$,*1 443.1=

47.8443.1

22.1222.123min" =⇒= .$, φ

15.0=7P ( retardo mínimo de desconexión)

.$[,,N 1* 721.0443.15.0min3min === λφ

con curvas HMO2

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 8

5.0min =λ47.8

3min" =*1,

,FXUYDVPtQLPR

φ

λ

&8$'525(680(1 [9[,6 3=&RUULHQWHGH&RUWRFLUFXLWR 3RWHQFLDGH&RUWRFLUFXLWR0D[.$ 0LQ.$ 0D[09$ 0LQ09$

φ3", 12.52 12.22 216.6 211 φ3V, 31.87 31.1 552 538 φ3,D 8.075 8.0 139.8 138.6 φ3,N 2.74 0.721 47.5 12.55

6(/(&&,Ï1'(/,17(5583725$8720$7,&2,7 El dispositivo de protección, INTERRUPTOR AUTOMATICO, deberá cumplir con los siguientes parámetros - ,GLVHxR = 1.2 x In = 1732 Amperios ,QWHUUXSWRU$XWRPiWLFRGH$PSHULRV - 5HJXODFLyQ7pUPLFD = 1443 / 1800 = 0.8 ,Q

- 5HJXODFLyQ0DJQpWLFD = 12520 / 1800 = 6.95 ,Q

- 3RGHUGHFRUWH > .$. ( Is ) - 3RWHQFLDLQLFLDOGH&& > 09$ ( I”3φ )

- &DSDFLGDGGHUXSWXUD > 09$ ( Ia ) - &DSDFLGDGGHLPSXOVR > 09$ ( Ia )

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 9

HMO1.- MAGNITUDES DE CALCULO DE X PARA EL CALCULO DEL IMPULSO DE LA CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO ( Is ).

HMO2.- MAGNITUDES DE CALCULO DE U PARA EL CALCULO DE LA CORRIENTE DE RUPTURA ( Ia ).

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 10

HMO3.- FACTORES λ max. y λmin. PARA TURBOALTERNADORES ( POLOS LISOS ) UTILIZADO EN EL CALCULO DE LA CORRIENTE PERMANENTE DE

CORTO CIRCUITO ( Ik ) .

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 11

HMO4.- FACTORES λ max. y λmin. PARA ALTERNADORES DE POLOS SALIENTES UTILIZADO EN EL CALCULO DE LA CORRIENTE PERMANENTE

DE CORTO CIRCUITO ( Ik ) .

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 12

&2572&,5&8,72',9(56261250$9'(

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 13

$3/,&$&,Ï1,17(*5$/'(/$0(72'2/2*Ë$6LHQGRHOHVWXGLRGHFRUWRFLUFXLWRXQDKHUUDPLHQWDPX\LPSRUWDQWHHQODVHOHFFLyQGHORVLQWHUUXSWRUHVDXWRPiWLFRVHVTXHXWLOL]DUHPRVODPHWRGRORJtDSODQWHDGDHQHOFDStWXORSDUDVROXFLRQDUDOJXQDVDSOLFDFLRQHVTXHSUHVHQWDPRVDFRQWLQXDFLyQ

$3/,&$&,Ï1'(/7(25(0$'()217(6&8( 3DUDSUHVHQWDUHVWDDSOLFDFLyQORKDUHPRVFRQXQHMHPSOR8Q JHQHUDGRU VtQFURQR GH SRORV OLVRV GH 09$ .9 +] VHKDOOD HQWUHJDQGR VX SRWHQFLD QRPLQDO D XQD FDUJD UHVLVWLYD /DVUHDFWDQFLDVVRQODVVLJXLHQWHV; ; ;R \=Q SXUHVSHFWLYDPHQWH 6~ELWDPHQWH VH SUHVHQWDQ YDULRV FRUWRFLUFXLWRV HQERUQHV GHO JHQHUDGRU HQ HVWDV FLUFXQVWDQFLDV VH OHV VROLFLWD KDOODU ORVFRUWRFLUFXLWRVTXHVHLQGLFDQDFRQWLQXDFLyQ3UHYLDPHQWHFDOFXODUHPRVODVFRQGLFLRQHVSUHYLDVDQWHVGH&&,Q 09$√.9 $PSHULRV( /2/2/2 /SX&RUWRFLUFXLWRWULIiVLFRI(QHOFLUFXLWRGHODILJXUD1FRUWRFLUFXLWRWULIiVLFRFDOFXODPRVODFRUULHQWH,FF

9D (DM;,D ,FF //2 /±SX

9

/

/,FF

&RUWRFLUFXLWRWULIDVLFR

(/θ

/

0RGHORLQVWDQWHVDQWHVGHOFRUWRFLUFXLWR

9 //

&RUWR FLUFXLWRV WULIiVLFRV I 8WLOL]DQGR HO PRGHOR VLJXLHQWHWHQHPRV

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 14

9DRM ;DR,DR=Q

9D(D 9DM ;DM ;D

,D ,D

S

0RGHORSDUDKDOODUODFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWRELIiVLFRDLVODGR (D ,FFφ > /2/2@ /SX

,FFφ /SX&RUWRFLUFXLWRVWULIiVLFRVIW 'HOFLUFXLWRVLJXLHQWHWHQHPRV

9DRM ;DR,DR=Q

9D(D 9DM ;DM ;D

,D ,D

0RGHORSDUDKDOODUODFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWRELIiVLFR WLHUUD

(D ,FFφ W>/2/2@ /SX,FFφ /SX

&RUWR FLUFXLWRV PRQRIiVLFRV D WLHUUD I W 3DUD HVWH FDVRWHQHPRV

9DRM ;DR,DR=Q

9D(D 9DM ;DM ;D

,D ,D

S

0RGHORSDUDKDOODUODFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWRPRQRIiVLFR WLHUUD / ,FFφ W>/2/2/2

/2@,FFφ W /SX

Para facilitar la selección del interruptor automático presentamos un resumen de los valores antes encontrados.

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 15

RESUMEN DE LOS CALCULOS DE LAS CORRIENTES

DE CORTOCIRCUITO TIPO DE Pu KA Observ. Inominal 1 1.255 (1) Icc(3φ) 5.099 6.399 (2) Icc(2φ) 2.2662 2.844

Icc(2φ - t) 2.8478 3.578 Icc(1φ - t) 11.1587 1.454

Utilizando (1) y (2) del resumen hallamos el interruptor automático:

Idiseño = 1.2 ING = 1.2 x 1255 = 1506 Amperios.

Elegimos del catálogo del fabricante : Ielegido = 1600 Amperios.

5HJXODFLyQWpUPLFD = ING / Ielegido = 1255/1600 = 0.78

5HJXODFLyQPDJQpWLFD = Icc(3φ) / Ielegido = 6399 / 1600 ≅ 4

3RWHQFLDLQLFLDOGH&& = 152.95 MVA

Falta calcular los parámetros siguientes muy importantes.

Capacidad de impulso (MVA).

Capacidad de ruptura (MVA).

Poder de corte (MVA).

$3/,&$&,Ï1'(/$1250$9'(±±$ FRQWLQXDFLyQSUHVHQWDUHPRVODDSOLFDFLyQGHODVQRUPDV9'(±± ODFXDOQRVYDIDFLOLWDUFDOFXODUWRGRVORVSDUiPHWURVQRFDOFXODGRVHQ(Q HO FLUFXLWR VLJXLHQWH FDOFXODU ODV FRUULHQWHV \ SRWHQFLDV GH FRUWRFLUFXLWRHQORVSXQWRVGHIDOODHQ)))\)3DUD UHDOL]DU ORV FiOFXORV GH ODV FRUULHQWHV GH FRUWRFLUFXLWR HQORV SXQWRV GH IDOOD DQWHV LQGLFDGRV QHFHVLWDPRV UHDOL]DUDOJXQRVFiOFXORVSUHYLRV&iOFXORGHODLPSHGDQFLDVXEWUDQVLWRULD;G´ ;* 9Qð6Q [ð[ Ω5* ;G´&XDQGR6* > 09$9'(±GHODO5* ;G´&XDQGR6* < 09$9'(±GHODO

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 16

=* 5* M;G´ MΩ=* Ω ,PSHGDQFLDVXEWUDQVLWRULD

'LDJUDPDXQLILODUGHODVFRUULHQWHVGHFRUWRFLUFXLWRVSDUDIDOODVFHUFDQDV\OHMDQDGHXQJHQHUDGRUVLQFURQR &iOFXORGHODFRUULHQWHQRPLQDOGHOJHQHUDGRU

,*1 09$√ .9 .$

$1È/,6,6<&$/&8/2'(/$)$//$),QWHQVLGDGLQLFLDOGHFRUWRFLUFXLWR,´PD[I,´PD[φ &9Q√=* [.9√ .$6´PD[φ √9Q,´PD[φ √.9[.$ 09$,PSXOVRGHFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWR,´VPD[,´VPD[φ ;√,´PD[φ [√ [.$ .$,QJUHVDPRVFRQ ( ) 8.10107.0"/ =→= [FXUYDV+0;G5*6´VPD[φ √9Q,´VPD[φ √ [.9[.$ 09$

* 6Q 0YD;G´ VDWXUDGR;G VDWXUDGR9Q .Y,7

,7

,7

,7

,7 ,7 ,7

.9

.9

/ .P &XPPð5 : .P; : .P

6Q 0YD8] 8U 'Q<.Y

/ P%DUUDVGH&X5 : .P; : .P6LVWHPDEDUUDV

)

)

)

),7

.9

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 17

,QWHQVLGDGGHUXSWXUDHQFRUULHQWHDOWHUQD,´DPD[,´DPD[φ µ ,´PD[φ [ .$µ cuando el tiempo mínimo de desconexión es de 0.1 seg ( curvas HM02)

Ingresamos con 645.07.8443.1

52.123" =→== µφ*1,,

en las curvas HMO2 y

retardo mínimo de desconexión t = 0.1 seg.

6´DPD[φ √9Q,´DPD[φ √.9.$ 09$,QWHQVLGDGSHUPDQHQWHGHFRUWRFLUFXLWR,. ,ŃPD[φ λ ,*1 [.$ .$,QJUHVDPRVFRQ ( )37.8

3" FXUYDV+02,,*1

=φ \ FUX]RFRQ;GVDWXUDGR SX\HQFRQWUDPRV 9.1=λ 6ŃPD[φ √9Q,ŃPD[φ √ [.9[.$ 09$

Tabla N° 9.1.- Resultado de los cálculos realizados en la falla F1 &RUULHQWHGH&RUWRFLUFXLWR 3RWHQFLDGH&RUWRFLUFXLWR

.$ 09$φ3", 12.52 216.6 φ3V, 31.87 552 φ3,D 8.075 139.7 φ3,N 2.74 47.5

6(/(&&,Ï1'(/,17(5583725$8720$7,&2,7El dispositivo de protección, INTERRUPTOR AUTOMATICO, deberá

cumplir con los siguientes parámetros:

- Idiseño = 1.2 x In = 1732 Amperios

- Seleccionamos del Catálogo Fabricante un IA de 1800 Amperios

- Regulación Térmica = 1443 / 1800 = 0.8 ( 0.5 - 1 ) In

- Regulación Magnética = 12520 / 1800 = 6.95 ( 2 - 10 ) In

- Poder de corte > 40 KA.

- Potencia inicial de CC > 220 MVA.

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 18

- Capacidad de impulso > 600 MVA.

- Capacidad de ruptura > 140 MVA.

- Capacidad permanente > 50 MVA.

$1È/,6,6<&$/&8/2'(/$)$//$)&iOFXORGHODLPSHGDQFLDVXEWUDQVLWRULD=* 5* M ;G´ M ,PSHGDQFLD VXEWUDQVLWRULD/tQHDGH7[GH.P

ZL = RL + j XL = 0.6116 + j 0.83 Ω

Ztotal = =* + ZL = 0.6471 + j 1.337 Ω

Ztotal = 1.4853 Ω 5WRWDO;WRWDO &RQODFRQVWDQWH& 3DUDFRUWRFLUFXLWRVDOHMDGRVDOJHQHUDGRU6HJXLU OD PLVPD VHFXHQFLD SURSXHVWD HQ ORV FiOFXORV GHO LQWHUUXSWRUDXWRPiWLFRHQODIDOOD)


.$ 09$φ3", 3.89 67.38 φ3V, 6.93 120.55 φ3,D 3.46 59.93 φ3,N 2.38 41.2



- Idiseño = 1.2 x In = 1732 Amperios



- Regulación Magnética = 3890 / 1800 = 2.16 ( 1.5 - 10 ) In

- Poder de corte ≥ 10 KA.



$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 19



$1È/,6,6<&$/&8/2'(/$)$//$)&iOFXORGHODLPSHGDQFLDVXEWUDQVLWRULD(QHVWHFDVRVHUHFRPLHQGDUHIOHMDUWRGDVODVLPSHGDQFLDVDOODGRGHEDMDWHQVLyQGH9ROWLRV=* 5* M;G´ M(Ω

ZL = RL + j XL = (11.87 + j 16.06) ( ΩZtrafo = Rtrafo + j Xtrafo = (5.53 + j 36.38) E - 4 Ω

Ztotal = Rtotal + j Xtotal = (18.057 + j 62.256) E - 4 Ω

Ztotal = ( 64.88218) E - 4 Ω Rtotal / Xtotal = 0.29

,*1 09$√.9ð .$


.$ 09$φ3", 39.19 29.83 φ3V, 78.7 59.9 φ3,D 39.19 29.83 φ3,N 39.35 29.99

&RQODFRQVWDQWH& 3DUDFRUWRFLUFXLWRVDOHMDGRVDOJHQHUDGRU Como se pude notar se ha reflejado todos los parámetros a la barra de

0.44

KV y por tanto la corriente nominal del generador tiene que ser reflejado

al

lado de baja tensión.



,WUDWR 09$√ .9 .$- Idiseño = 1.2 x 4133 = 4959 Amperios

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 20



- Regulación Magnética = 39190 / 5000 = 7.8 (1.5 - 10 )

In






$1È/,6,6<&$/&8/2'(/$)$//$)&iOFXORGHODLPSHGDQFLDVXEWUDQVLWRULD(QHVWHFDVRVHUHFRPLHQGDUHIOHMDUWRGDVODVLPSHGDQFLDVDOODGRGHEDMDWHQVLyQGH9ROWLRV=* 5* M;G´ M(Ω

ZL = RL + j XL = (11.87 + j 16.06) ( ΩZtrafo = Rtrafo + j Xtrafo = (5.53 + j 36.38) E - 4 Ω

Zbarra = Rbarra + j Xbarra = (0.7 + j 15) E - 4 Ω

Ztotal = Rtotal + j Xtotal = (18.757 + j 77.256) E - 4 Ω

Ztotal = ( 79.55) E - 4 Ω 5WRWDO;WRWDO

,*1 09$√.9ð .$&RQODFRQVWDQWH& 3DUDFRUWRFLUFXLWRVDOHMDGRVDOJHQHUDGRU Continuamos en baja tensión.


.$ 09$φ3", 31.93 24.33 φ3V, 67.74 51.62 φ3,D 31.93 24.33 φ3,N 31.93 24.33

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 21



,WUDWR 09$√ .9 .$- Idiseño = 1.2 x 4133 = 4959 Amperios



- Regulación Magnética = 31930 / 5000 = 6.4 (1.5 - 10 ) In






$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 22

5(9,6$5(67(62/8&,21$5,2

&È/&8/2'(/$)$//$)&DOFXORGHLPSHGDQFLDVSDUD7HQVLyQGH.9*HQHUDGRU'DWRV6Q 09$[G´ VDWXUDGR[G VDWXUDGR9Q .Y.$.9

09$9

6,Q

*Q 443.1103

25

3=

×=

×=

Ω=

=

= 507.0

25

10

100

675.12

100

""

22

QQGG 69[;

&RPR6Q09$3549.0"07.0 == G* ;5

507.003549.0" MM;5= G** +=+=∴

/tQHDGHWUDQVPLVLyQ'DWRV/ .P5 Ω.P; Ω.P9Q .Y

Ω=×=Ω=×=

83.0415.02

6116.03058.02

//;5

83.06116.0 MM;5= /// +=+=∴

,PSHGDQFLDWRWDO337.16471.0 MM;5=== 77/*7 +=+=+=

Ω= 4853.17=

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 23

4839.0=77;5

&$/&8/2'(/$6&255,(17(60$;,0$6'(&2572&,5&8,72,QWHQVLGDGLQLFLDOGHFRUWRFLUFXLWR φ3",

.$.9=9&,

7Q 89.3

4853.13

100.1

33"max =

Ω××=

××

=φ

,PSXOVRGHFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWR φ3,V φφ 3"23 maxmax ,[,V ××=

FDOFXORGH SRUWDEOD,QJUHVDPRVGDWRVDODWDEOD 4839.0==

77;5

;5 \ VHREWLHQH

5HHPSOD]DQGR.$,V 93.689.3226.13max =××=φ

,QWHQVLGDGGHUXSWXUDHQFRUULHQWHDOWHUQD φ3,D φµφ 3"3 maxmax ,,D ×=

FDOFXORGH SRUWDEODWLHPSRGHGHVFRQH[LyQVHJ,QJUHVDPRVGDWRVDODWDEOD ==

443.1

89.33"max

*,, φ « \ VHREWLHQH

5HHPSOD]DQGR.$,,D 46.389.389.03"3 maxmax =×=×= φµφ

,QWHQVLGDGSHUPDQHQWHGHFRUWRFLUFXLWR φ3,N *,,N ×= λφ3max

FDOFXOR SRUWDEOD;GVDWXUDGR ,QJUHVDPRVGDWRVDODWDEOD ==

443.1

89.33"max

*,, φ « \VHREWLHQH

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 24

5HHPSOD]DQGR.,,N * 4531.2443.17.13max =×=×= λφ

&$/&8/2'(/$6327(1&,$60$;,0$63RWHQFLDLQLFLDOGHFRUWRFLUFXLWR

09$.$.9,96 1 38.6789.31033"33" maxmax =××=××= φφ

&DSDFLGDGGHLPSXOVR09$.$.9V,9V6 1 55.12093.61033"33" maxmax =××=××= φφ

&DSDFLGDGGHUXSWXUDGHODUHG09$.$.9D,9D6 1 93.5946.31033"33" maxmax =××=××= φφ

5(680(13$5$/$)$//$(1)(OGLVSRVLWLYRGHSURWHFFLyQGHEHUiFXPSOLUFRQORVVLJXLHQWHVSDUiPHWURV

.$,*Q 443.1=

$GH5,17(558372XQHOLJH6H.$,, *Q',6(f2 18007316.12.1 ≈==

5HJXODFLyQ0DJQpWLFD( )10216.2

1800

89.33"max −→===5,17(558372

PDJQHWLFD ,,5 φ

5HJXODFLyQ7pUPLFD( )1.15.08.0

1800

1443min −→===5,17(558372

DOQRWHUPLFD ,,5

3RGHUGHFRUWHHOHJLU .$HOHJLU.$,V 1093.63max ≥φ

3RWHQFLDLQLFLDOGH&& 0YD6 803max ≥φ

&DSDFLGDGGHUXSWXUD 0YD6D 703max ≥φ

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 25

&DSDFLGDGGHLPSXOVR 0YD6V 1303max ≥φ

&8$'525(680(1&255,(17('(&2572&,5&8,72 327(1&,$'(&2572&,5&8,72

0$;.$ 0$;09$φ3"max, φ3"max6

φ3" maxV, φ3" maxV6 φ3" maxD, φ3" maxD6 φ3" maxN, φ3" maxN6

&È/&8/2'(/$)$//$)&DOFXORGHLPSHGDQFLDVSDUD7HQVLyQGH.9*HQHUDGRU'DWRV6Q 09$[G´ VDWXUDGR[G VDWXUDGR9Q .Y+DFLHQGRHOFDPELRGHEDVHGHWHQVLyQDNY

.$.9.9

.909$

96,

Q*Q 8.32

44.0

10

103

25

3=

×=

×=

Ω=

=

= 00098155.0

25

²10

10

44.0

100

675.12

100

""

22

QQGG 69[;

&RPR6Q09$Ω== 00006871.0"07.0 G* ;5

Ω+=+=∴ 00006871.000098155.0" MM;5= G**

/tQHDGHWUDQVPLVLyQGDWRV/ .P5 Ω.P; Ω.P

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 26

9Q .Y+DFLHQGRHOFDPELRSDUDNY

Ω=

××=

Ω=

××=

001606.010

44.0415.02

001184.010

44.03058.02

2

2

/

/

;

5

Ω+=+=∴ 001606.0001184.0 MM;5= ///

7UDQVIRUPDGRUGDWRV6Q 09$8] 9FF 8U 'Q<.9&iOFXORSDUDWHQVLyQGHNY

( )

( ) Ω=

×=

×=

Ω=

×=

×=

000553.015.3

44.0

100

9.0

100

00368.015.3

44.0

100

6

100

22

22

09$.9

6985

09$.9

698=

Q5

Q=

Ω=−= 003638.022 5=; 003638.0000553.0 MM;5= WWW +=+=

,PSHGDQFLDWRWDOΩ+=+=++= 00623.000181.0 MM;5==== 77W/*7

Ω= 00649.07=

29.0=77;5

&$/&8/2'(/$6&255,(17(60$;,0$6'(&2572&,5&8,72,QWHQVLGDGLQLFLDOGHFRUWRFLUFXLWR φ3",

.$.9=9&,

7Q 14.39

00649.03

44.00.1

33"max =

Ω××=

××

=φ

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 27

,PSXOVRGHFRUULHQWHGHFRUWRFLUFXLWR φ3,V φφ 3"23 maxmax ,[,V ××=

FDOFXORGH SRUWDEOD,QJUHVDPRVGDWRVDODWDEOD 29.0==

77;5

;5 \ VHREWLHQH

5HHPSOD]DQGR .$,V 6.7814.39242.13max =××=φ

,QWHQVLGDGGHUXSWXUDHQFRUULHQWHDOWHUQD φ3,D φµφ 3"3 maxmax ,,D ×=

FDOFXORGH SRUWDEODWLHPSRGHGHVFRQH[LyQVHJ&RUULHQWHGHOJHQHUDGRUD9ROWLRV .$,1* 79.321443

44.0

10 ==′

,QJUHVDPRVGDWRVDODWDEOD 19.179.32

14.393"max ==*,

, φ \ VHREWLHQH 5HHPSOD]DQGR .$,,D 14.3914.3913"3 maxmax =×=×= φµφ

,QWHQVLGDGSHUPDQHQWHGHFRUWRFLUFXLWR φ3,N *,,N ×= λφ3max

FDOFXOR SRUWDEOD;GVDWXUDGR ,QJUHVDPRVGDWRVDODWDEOD 19.1

79.32

14.393"max ==*,

, φ \ VHREWLHQH 5HHPSOD]DQGR

.$,,N * 35.398.322.13max =×=×= λφ

&$/&8/2'(/$6327(1&,$60$;,0$63RWHQFLDLQLFLDOGHFRUWRFLUFXLWR

09$.$.9,96 1 32.1511.2044.033"33" maxmax =××=××= φφ

&DSDFLGDGGHLPSXOVR09$.$.9V,9V6 1 9.596.7844.033"33" maxmax =××=××= φφ

$1$/,6,6<&$/&8/2'(&255,(17('(&2572&,5&8,72

(6&8(/$'(,1*(1,(5,$(/(&75,&$81$&81060,1*+8%(5085,//20$15,48( 28

&DSDFLGDGGHUXSWXUDGHODUHG09$.$.9D,9D6 1 83.2914.3944.033"33" maxmax =××=××= φφ

5(680(13$5$/$)$//$(1)(OGLVSRVLWLYRGHSURWHFFLyQGHEHUiFXPSOLUFRQORVVLJXLHQWHVSDUiPHWURV3DUDHOWUDQVIRUPDGRU .4133

44.03

15.3 $PS.909$,Q =

×=

$GH5,17(558372XQHOLJH6H.$,, Q',6(f2 50009.49592.1 ≈==

5HJXODFLyQ0DJQpWLFD( )1028.7

5000

14.3893"max −→===5,17(558372

PDJQHWLFD ,,5 φ

5HJXODFLyQ7pUPLFD( )15.0826.0

5000

4133min −→===5,17(558372

DOQRWHUPLFD ,,5

3RGHUGHFRUWHHOHJLU .$HOHJLU.$,V 806.783max ≥φ

3RWHQFLDLQLFLDOGH&& 0YD6 403max ≥φ

&DSDFLGDGGHUXSWXUD 0YD6D 303max ≥φ

&DSDFLGDGGHLPSXOVR 0YD6V 603max ≥φ

&8$'525(680(1&255,(17('(&2572&,5&8,72 327(1&,$'(&2572&,5&8,72

0$;.$ 0$;09$φ3"max, φ3"max6

φ3" maxV,

φ3" maxV6 φ3" maxD, φ3" maxD6 φ3" maxN, φ3" maxN6

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Corto Circuito (1)