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DEPTO. ADMINISTRATIVO DE GESTiÓN DEL MEDIO AMBIENTE-DAGMA
DISEÑO DE LAS OBRAS DE PROTECCiÓN DE LOS RIOS LlLI, MELENDEZ y CAÑAVERALEJO (CALI)
VOLUMEN 11
INFORME FINAL ANEXOS E, F, G Y H
CALI, NOVIEMBRE DE 1997
HIDRO ESTUDIOSlTDA.
•
•
HIDRO ESTUD~ ~ lTOA.
DEPTO. ADMINISTRATIVO DE GESTiÓN DEL MEDIO AMBIENTE-DAGMA
DISEÑO DE LAS OBRAS DE PROTECCiÓN DE LOS RIOS L1L1, MELENDEZ y CAÑAVERALEJO (CAU)
VOLUMEN 11
INFORME FINAL - ANEXOS E, F, G Y H
CALI, NOVIEMBRE DE 1997
Avenida 4 Norte No. 6N~7 - Oficina 305 - Tels. 6670076-6670077~70078-FAX 6673298 - AA 5247 Email: [email protected]
CALI- COLOMBIA
IN DICE DE ANEXOS
VOLUMEN 1:
ANEXO A HIDRAULlCA
ANEXO B CANTIDADES DE OBRA Y PRESUPUESTO
ANEXO C ESPECIFICACIONES '.-ANEXO D PLANOS
VOLUMEN 11:
ANEXO E GEOMORFOlOGIA
ANEXO F MEMORIA TECNICA
ANEXO G HIDROlOGIA
ANEXO H SUELOS
•
ANEXO E GEOMORFOLOGIA
RIO LILI
1. GENERALlDADES.-
El Río Lilí nace en el flanco oriental de la cordillera Occidental en las·
estribaciones medias del sector norte del Parque Nacional Natural Los'
Farallones. El río en general corre de occidente a oriente en busca de la
desembocadura actualmente sobre el Canal CVC - Sur. En la parte plana del
Valle, el río pasa por el sur de la ciudad de Cali.
En su recorrido inicial, deja las cabeceras de las montañas de los Farallones
y entra finalmente a la parte plana del valle geográfico del río Cauca en
donde se encuentra confinado por las geoformas del cono de deyección del
río Melendez sobre la margen izquierda y la formación Popayán sobre la
margen derecha. Esas unidades de geología superficial son de consistencia
dura con lo que le propician al río un cierto grado de restricción al cambio de
su curso.
De otra parte el río Lilí, en el sector urbano de Cali, no presenta problemas
por sedimentación o profundización de su cauce. El aporte de sedimentos
gruesos (tamaño máximo 10 cms) es mínimo, al punto que no hay necesidad
de extraerlo para el mantenimiento del cauce.
•
-e
~.
2. Geología superficial.-
La geología superficial se revisó en el informe CVC No. 71-4 e Ingeominas
No. 1568 del año 1971 titulado Hidrogeología del Valle del río Cauca entre
Santander de Quilichao y el río Sonso. Este informe se consultó en la
Biblioteca de la CVC. Ver Figura 3.
La geología superficial, que también se podría definir en este caso como la.
geomorfología del sector, permite identificar la unidades geológicas'
presentes en el área de interés. La Figura 3 indica la geología superficial del
sector de interés. Las geoformas presentes en el sector y que corresponden
al período Cuaternario de la formación del planeta son preponderantemente
de origen deposicional y están definidas así:
Cauce aluvial (Q6).
Es el depósito aluvial acumulado principalmente en la llanura y márgenes del
río. Esta geoforma, es la más inherente a la identificación del río y la más
reciente. Este río a lo largo de su recorrido esta acompañado de esta
geoforma de origen fluvial y lateralmente del cono del río Melendez. La
escasa existencia de unidades geomórficas en el sector permite asegurar la
poca dinámica que tiene en planta el río.
Cono del Río Melendez
El río Lilí no tiene propiamente cono de Deyección, sin embargo, sobre su
margen izquierda, en la parte del piedemonte se encuentra el cono del río
Melendez. Constuido por los sedimentos provenientes de la cuenca de
drenaje del río Melendez, que se depositan en el piedemonte de la cordillera, , en el sector en donde el río entra a integrarse al valle geográfico del río
Cauca. La formación de este cono, que por cierto no es pronunciada
•
'.
topográficamente, es la respuesta al cambio de la pendiente del río entre el
sector de montaña y el tramo del valle geográfico de menor pendiente.
En el sector de interés esta geoforma se inicia aproximadamente aguas
arriba de la confluencia de la quebrada El Burro y continua por la margen
izquierda hacia aguas abajo, cerca a la calle 5a.
Formación Popayán (TQplp)
Esta formación comprende eminentemente los inicios de las pequeñas
colinas del sector, especialmente sobre la parte más baja de las
estribaciones de la cordillera, en este caso alcanza a incluir toda parte plana
de la margen derecha del cauce del río Lilí en el sector de estudio. El origen , de esta unidad es sedimentario.
Aguas arriba, los barrancos del cauce (de 3.5 a 7 metros de altura
aproximadamente) están conformados por sedimentos finos del tipo limos
arcillosos o arcillas-limosas de color amarillo rojizo. Por debajo de ese nivel
se encuentran bolsas de gravas redondeadas de tamaño intermedio en
medio de una matriz limo-arenosa de origen aluvial.
Para efectos de estabilidad del cauce, esta geoforma tiene muy 'buena
consistencia de tal manera que le permite al río permanecer cautivo en el
actual cauce.
Zonas desecadas y rellenos de cauce (Q5)
Son zonas de antiguos pantanos resecados e inundados en varios'períodos
y finalmente secadas artificialmente. Los rellenos del cauce corresponden a
los depósitos de los cauces secos abandonados.
IfJf
•
•
•
En el sitio de estudio, esta geoforma se localiza en la parte de aguas abajo
donde el río entrega sus aguas al canal CVC Sur (ver figura 3 anexa).
3. Moñología del río Lili.-
Mediante la revisión de la morfología cronológica del río UIi en el tramo en
estudio, se lograron identificar los cambios artificiales que ha tenido el río UIí
en su recorrido a través del tiempo. Para este efecto se utilizó tanto la
topografía detallada levantada para el estudio (1994) como la cartografía
Sadec y las fotos aéreas del Igac. El caso más importante que se observa es
el corte de las curvas del río inmediatamente aguas abajo del puente de la
vía Panamericana y en las inundaciones de las oficinas actuales de
Constructora Meléndez S.A.
Del análisis morfológico se deduce que el UIí en el tramo de interés
incluyendo los cortes de las curvas ya mencionados ha sufrido cambios en
su recorrido planimétrico.
Utilizando la topografía de este año, se tomaron mediciones de longitud del
Valle y del cauce, con el propósito de determinar la sinuosidad del tramo en
estudio.
LONGITUD VALLE
(m)
4390
LONGITUD CAUCE (m)
5345
SINUOSIDAD
1.22
•
•
•
Cabe destacar que para el análisis de sinuosidad se abarcó el tramo del río
comprendido entre la avenida Cañasgordas y la desembocadura en el Canal
CVC.
Los valores de sinuosidad para las cartografías, no se calcularon debido a la
limitante de las escalas que no permiten tomar medidas con buen grado de
apróximación.
, En conclusión, el río históricamente ha permanecido estable y es de esperar
que así continúe, pues su poca sinuosidad elimina el problema de cortes
naturales de curvas, que son en parte los que definen la dinámica de un ría.,
4. Clasificación del Río LiIi.-
Inicialmente se puede definir el río, como un elemento del sistema de drenaje
de una cuenca, encargado de evacuar los excesos de precipitación de la
misma, así como los residuos del proceso de intemperización natural de las
rocas.
Todos los ríos se pueden clasificar de acuerdo con diversas características
como son: su libertad para ajustar su forma y su gradiente, su período de
desarrollo en el ciclo de erosión, la historia de su desarrollo sobre la
superficie de la tierra, la naturaleza de la carga de sedimentos, su caudal, su
geometría, su cantidad de cauces y su grado de estabilidad.
, El sector del río Lilí en estudio, que abarca una longitud aproximada de 5345
metros, inicialmente se puede clasificar como un cauce de tipo aluvial debido
•
•
•
a qu!'l tiene relativa libertad para ajustar sus dimensiones, forma y pendiente,
en respuesta a los diferentes caudales que puede aportar la cuenca y cuyo
lecho está compuesto del mismo material transportado por el río. Es de tener
en cuenta que la mayor libertad para modificar sus dimensiones está en su .
fondo o lecho ya que sus barrancos los conforman geoformas más,
consistentes y duras.
La clasificación que se utilizó para el caso del río Lilí se hizo de acuerdo a la
teoría de los cauces aluviales. En esta clasificación se utilizan las
formulaciones o ecuaciones definidas Schumm así:
F = 255 M - 1.08
F = B/y
M = 55/Qb
S = Le/Lv
Donde:
F = Relación ancho/profundidad del cauce
M = Porcentaje de limo - arcilla en el perímetro del cauce
B = Ancho en la superficie del cauce (m)
y = Profundidad media del cauce = AlB (m)
Qb = Carga de fondo (% de la carga total)
S = Sinuosidad
Lc = Longitud del cauce (m)
Lv = Longitud del valle (m)
Otros parámetros
. ¡sr
•
•
•
Q = Caudal (m3/s)
A = Area de sección mojada (m2)
P = Perímetro mojado (m)
b = Ancho en la plantilla del cauce (m)
Yn = Profundidad normal (m)
Rh = radio hidráulico (m)
Z = Talud de los barrancos del cauce
i = Pendiente promedia del río
Para efecto de aplicar esta teoría, inicialmente se dedujeron algunas
características del cauce para la sección media del río Lilí.
Para el análisis se utilizó un caudal formativo correspondiente a un período
de retorno de 1 en 2.33 años. Se utilizó este caudal porque es el que en el
supuesto de permanecer constante en el tiempo, formaría un cauce similar al
que tiene el río en la actualidad. En estas condiciones algunas características
del cauce para cada uno de los cinco tramos .en que se dividió el río,
teniendo presente los valores de F, M Y Qb, son los siguientes:
TRAMO
A B e D E
CARACTERISTICAS MORFOLOGICAS DEL RIO LILI TRAMOS A, B, C, D y E
S b Yn Z F M Ob 02,33 (%) (M) (M) (%) (%) (MIS)
0.321 3.56 2.56 1.43 4.25 44.30 1.24 36.8 0.364 4.04 2.42 0.99 3.65 51.01 1.08 35.4 0.264 4.39 1.98 1.02 4.26 44.21 1.24 28.9 0.316 4.67 1.68 0.93 4.64 40.84 1.35 26.2 0.432 6.58 1.51 1.48 7.32 26.78 2.05 26.2
B (M)
10.88 8.83 8.43 7.79
11.05
•
•
•
Analizados los anteriores resultados y con base en la teoría de clasificación
de ríos aluviales, se puede definir al río Lilí en los siguientes términos:
Río de cauce sencillo, con transporte predominante de carga en suspensión,
( M > 20 Y Qb < 3 ), de pequeña a mediana relación ancho/profundidad ( F <
10 ), de gradiente suave a moderado, y de moderada sinuosidad (S= 1.22, S
< 2 ). Para tener en principio un cauce aluvial completamente estable debería
la sinuosidad estar en el orden de 2, pero como ya se vió, la geomorfología
del sector no le permite mayores libertades para desarrollar tortuosidad en su
recorrido. Sin embargo, las condiciones que actualmente muestra el río
permiten asegurar que el río permanece en condiciones de relativa
estabilidad lateral y de fondo .
Respecto al rango de modelos de cauces, el tramo de estudio presenta
características similares al modelo 12 presenta una estabilidad lateral media
. a alta.
Esta clasificación
condiciones de
desbordamientos .
permite inferir .que el río Lilí ofrece en general buenas ,
estabilidad para concebir obras de control de
•
•
•
RIO MELENDEZ
1. GENERALlDADES.-
Para efecto de este diseño se hizo un análisis del comportamiento histórico
del cauce del río Meléndez en el tramo indicado anteriormente, para este fin
se contó con la siguiente información:
DESCRIPCION ESCALA FUENTE AÑO
Cartografía 1:10000 IGAC 1954
Cartografía 1:10000 IGAC 1976
Fotografías aéreas 1:36000 IGAC 1957
Topografía 1:1000 MELENDEZ SA 1994
En la figura 1 se encuentra la superposición de los alineamientos del 98uce
del río Meléndez, correspondientes a las dos cartografías y a la topografía,
se descartó el correspondiente a las fotografías aéreas por tener
aproximadamente la misma fecha de la primera cartografía.
Utilizando la topografía de este año, se tomaron mediciones de longitud del
valle y del cauce, con el propósito de determinar la sinuosidad de el tramo en
estudio, los valores encontrados para el año 1994 son:
Longitud del valle= 3835 m
Longitud del cauce= 5647 m
••
•
Sinuosidad= Lc/L v= 1.47
Los valores de la sinuosidad para los años 1954 y 1976, no se calcularon,
debido a que las escalas en que se encuentran las cartografías disponibles
no permiten medir con buena aproximación la longitud del cauce.
2. CLASIFICACiÓN DEL Río MELÉNDEZ.-
Inicialmente se puede definir río como un elemento del sistema de drenaje de
una cuenca, encargado de evacuar los excesos de precipitación de la misma,
así como los residuos del proceso de intemperización natural de las rocas.
Todos los ríos se pueden clasificar de acuerdo a diversas características
como son: Su libertad para ajustar su forma y su gradiente, su período de
desarrollo en el ciclo de erosión, la historia de su desarrollo sobre la
superficie de la tierra, la naturaleza de la carga de sedimentos, su caudal, su
geometría, su cantidad de cauces y su grado de estabilidad.
El tramo del río Meléndez en estudio que abarca una longitud actual,
aproximada de 5600 metros, inicialmente se puede clasificar como un cauce
de tipo aluvial debido a que tiene relativa libertad para ajustar sus
dimensiones, forma y pendiente en respuesta a los diferentes caudales que
puede aportar la cuenca y cuyo lecho y bancas (pata de barranco) están
compuestos del mismo material transportado por el río .
•
•
•
La clasificación que se utiliza para el caso del río Meléndez se hace de
acuerdo a la propuesta por Schumm (1968), la cual tiene en cuenta el tipo de
carga de sedimento y las observaciones de campo.
La clasificación propuesta por Schumm se fundamenta en las siguientes
ecuaciones:
F=255M-1.08
F= B/y
M= 55/Qb
S= Le/Lv
Donde:
F = Relación ancho/profundidad del cauce
M = Porcentaje de limo-arcilla en el perímetro del cauce
B = Ancho en la superficie del cauce (m)
y = Profundidad media del cauce (m)
Qb= Carga de fondo (% de la carga total)
S = Sinuosidad
Lc= Longitud del cauce (m)
Lv= Longitud del valle (m)
Otros parámetros
Q = Caucal (m3/seg)
A = Area de la sección mojada (m2)
P = Perímetro mojado (m)
b = Ancho en la plantilla del cauce (m)
Yn= Profundidad normal (m)
•
•
Rh= Radio hidráulico
Z = Talud de los barrancos del cauce
t = Pendiente promedio del río
Para este análisis se utilizó un caudal formativo correspondiente a una
frecuencia de 2,33 años (ver cuadro anexo).
A continuación se resumen las características del cauce para todos y cada
uno de los 3 tramos en que se dividió el río.
Los valores encontrados para estas características del río Meléndez, son las
siguientes:
o CARACTERíSTICAS MORFOLÓGICAS DEL Río MELÉNDEZ.-
B(m)= 11.56
y(m)= 1.82
F =6.35
M(%)= 30.55
Lc(m)= 5647
Lv(m)= 3835
S = 1.47
Qb(%)= 1.80
Los valores de B y Y, fueron calculados con la sección media de todo el
tramo, de acuerdo a la información indicada en el cuadro 2 (b= 7.19m
z=1.20, s= 0.0057 y n= 0.035) y con el valor del caudal para un período
de retorno de 2.33 años en la Calle 5a. el cual tiene un valor de 44.2
m3/s.
Analizados los anteriores valores con base en el Cuadro 1 y en las
Figuras 4, 5 Y 6 Y la teoría de clasificación de ríos propuesta por SChumm,
se puede definir el río Meléndez en los siguientes términos:
•
•
•
El río Meléndez tiene un cauce sencillo, con transporte predominante de
carga en suspensión de mediana sinuosidad (S<2), de pequeña a
mediana relación ancho! profundidad (F<10); el transporte de fondo está '
constituido por sedimentos de tamaño pequeño y el río corre por un valle
de baja pendiente con lo que tiene una baja velocidad, una baja potencia
de corriente y por ello una baja carga de sedimentos.
Respecto al rango de modelos de cauces presentados en la Figura 5, el
tramo de estudio presenta características similares al modelo 12 y según
las Figuras 4 y 6, el cauce presenta una estabilidad lateral media a alta y
un cauce estable.
De acuerdo a los valores de F y M encontrados y al Cuadro 1, el ríó
presenta un transporte de sedimentos en suspensión y un cauce estable,
lo cual garantiza que el cauce presenta buenas condiciones para concebir
obras de control de desbordamientos.
[J ANÁLISIS DE RESULTADOS.-
Realizando un análisis de la cartografía existente, ver Figura 1, de la
fotografía aérea de 1957, ver Figura 3, de la topografía de 1994 y de las
características físicas del cauce; se observa que el único cambio
significativo que ha ocurrido en el cauce del río Meléndez en los últimos
40 años, se presenta en el tramo comprendido entre la entrega del canal
Nápoles y la calle 17 y se debió a la adecuación de terrenos para el
cultivo de caña en la década de los 50, con lo cual se rectificó el cauce en
un tramo aproximado de 650 m. Por lo tanto el río se puede decir que es
estable y no presenta problemas de desplazamientos laterales
pronunciados o cortes en las curvas.·
•
RIO CAÑAVERALEJO
1. GENERALlDADES.-
El área en estudio se encuentra ubicado en las estribaciones de la cordillera
occidental, presenta geoformas erosionales debidas a agentes atmosféricos.
Se presenta una morfología de cerros suavemente angulares, con drenaje
dendrítico, es decir se desarrolla en áreas sin control estructural ni litológico: .
el área drenada se asemeja a los ramales de un árbol, con corrientes cuyo
curso es irregular y sus tributarios fluyen sobre los principales desde
cualquier ángulo. Las corrientes que definen el modelo son de tipo
insecuente (siguen un curso aparentemente no controlado).
Los procesos de degradación crecen geoformas erosiona les, las cuales
mediante acumulación en un proceso constructivo, crecen las geoformas
deposicionales.
En el área en estudio, asociada al río Cañaveralejo, se ha cartografiado la
geoforma 06, la cual se describe como cauce aluvial ó depósito aluvial
acumulado en las llanuras y márgenes de los ríos y arroyos.
Al rededor de esta geoforma (06), afloran rocas clasificadas en el grupo
"dolerítico con intercalaciones sedimentarias" (KsDs). Estas rocas forman
parte del flanco oriental de la cordillera Occidental.
•
•
Su textura es afanítica, fanerítica de color gris azuloso o verde oscuro
cuando están frescas. Una vez descompuestas forman suelos rojos
lateríticos de varios metros de espesor. Por su litología, pueden descartarse
como acuíferos.
2. DINAMICA DEL CAUCE.-
Según la definición geomorfológica del área en estudio, es de esperarse que
el río Cañaveralejo sufra en su dinámica cambios en su recorrido a través
del tiempo, los cuales estarían asociados con agentes atmosféricos y •
agentes externos a la dinámica natural del río, tales como invasión del cauce,
cambio premeditado de su cauce, bote de escombros, etc.
Según la superposición de las cartografías de IGAC (restitución de 1976) y la I
reciente restitución de Catastro Municipal (1995) en el sector de interés la
Quebrada Cañaveralejo ha sufrido modificación en su cauce haciendo más
pronunciadas sus curvas con el peligro evidente de interceptar las vías que lo I
circundan con las 2 márgenes. Este fenómeno está siendo agravado por el
actual bote de escombros sobre el cauce de la quebrada, en este sector.
,
Q
\ 1
__ o
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OI~O {'lE (4fi'JI$ C( .. T~"., Rt(I (;...t""'t~
rr«.JIIr-tU"l'Mo' .-
..
ANEXOF MEMORIA TECNICA
<e --"-
•
PROTECCIÓN CONTRA INUNDACIONES DEL RÍO LJLI BARRIO VALLE DEL LJLI - CALI
MUROS TIPO MI
MÉ TODO DE RANKINE --~¡ Ho c
11
H Eav Ea
i
l/Eah 10 .. -+
6 Ep\ h1
h
2 1 :3 Epd
a! ¡ I ~ id j ... -. . _-,. --~-- ---
4 5 6 h2
------ ,---------;-···--··-·8------ --lfi4-7 - 1----.--
9 h3 7
I h5 f
( ti.. e k
I I m B
DISEÑO GEOMETRICO (mis)
a= 0.170 H- 3.300 c= 0.200 Ho= 0.000 .. d= 0.000 h1 = 1.233 e= 0.000 h2= 0.400 f= 0.000 h3 = 0.000 g= 0.000 h4 = 0.000 1= 0.700 h5 = 0.000 j= 1.280 h6 = 0.600 k= 0.000 m= 0.000 DIENTE= 0.000 .. B= 2.350
Diente = al mayor valor entre h3,h4 y h5 usado para Epd ... =: Calculados por el programa
I
I -
~ PARAMETROS GEoFlSICOS
Peso Unit.suelo !j II.ng. fricción inl. <; =
<;= Coefic. rozam. IJ =
Capac. portante qa = B <= ~ = B <= ~ =
- 1-
U¡U tlmJ 28.75 grad
0.50 rad 0.35 1.30 k1cm2 0.00 grad 0.00 rad
Coefic. activo Coefic. pasivo
Ka = 0.35045 Kp = 2.85348
Peso unil.concr IB= 2.4 tlm3
Lili-M1
DAGMA - RÍo LILl rnDROESTIJDJOS LIDA
]:q.Cf
LiIi-M1
•• Ea = : 'Ka '§ '(Ho+H+h2+h3)'2 = 4.5578 Ton Eav = Ea * sen (11) = O Ton Eah = Ea 'cos (11) = 4.5578 Ton
Epv = 1/2 "Kp *§ *(h6+h2)A2 = 2.7108 Ton Epd = 1/2 *Kp '§ '(h6+h2+H5)A2 = 2.7108 Ton
MOMENTOS ESTABIUZANTES
ELEMENTO F Wg(peso) Brazo Momento (ton) (ton) (m) (t'm/m)
Epv 2.711 0.333 0.904 Eav 0.000 1.070 0.000
1 1.584 0.970 1.536 2 0.673 0.813 0.548 3 0.000 1.070 0.000 4 0.672 0.350 0.235 5 0.355 0.885 0.314 6 1.229 1.710 2.101 7 0.000 0.000 0.000 8 0.000 0.970 0.000 9 0.000 2.350 0.000
10 0.798 0.350 0.279 11 8.026 1.710 13.724 • w= 13.337 Me= 19.641
MOMENTOS DESESTABIUZANTES
Md= Eah * hl = 5.62124 ton*m/m
FACTORES DE SEGURIDAD
F.S.v= Me/Md= 3.4942 >=1.5 U.K.!
F.S.d= (¡.¡*Wg+Epd)/Ea= 1.6189 >=1.50.K.!
CHEQUEO PRESIONES
XA=(Me-Md)/Wg= 1.05125 m B/3= 0.7833 B/3<= Xa < 2"B/3 O. K. !
Excentricidad = e = (B/2- XA) = 0.124 mts
q = (Wg/B)'(l ± 6e/B) = 01= 7.468 11m2 = 0.747 Kg/cm' qa <= O.K. !!! 02= 3.882 11m2 = 0.388 Kg/cm' qa <= OK !!!
• DAGMA - Rl0 LILI HIDROESTIJDIOS LillA
•
•
•
PROTECCIÓN CONTRA INUNDACIONES DEL RÍO LILI BARRIO VALLE DEL LILI - CAU
CHEQUEO MUROS PROTECCIÓN .INUNDACIOl\'ES - TIPO 1
TODO DE RANKINE .--.
~ Ho c
11
H Eav Ea
10 l~Eah . -
6 Ep~ h1
h
2 1 :3 Epd
1 ~ a, id j ' . ---- ___ o _____ ._~_. __ ,
4 5 6 h2
_____ .0 ___ o ._.-
if···· ··th'f7 ----- - '-f\: ......... 7 9 h3
I h5 f
C.~I k
I m B
DISEÑO GEOMETRlCO (mts)
a= 0.000 H- 2.150 c= 0.200 Ho = 0.000 •• d= 0.000 h1 = 0.833 •• e= 0.000 h2 = 0.350 f= 0.000 h3 = 0.000 g= 0.000 h4= 0.000 1= 0.400 h5 = 0.000 j = 0.400 h6= 0.600 k= 0.000 m= 0.000 DIENTE= 0.000 ** B= 1.000
Diente = al mayor valor entre h3,h4 y h5 usado para Epd ** = Calculados por el programa
I
I L--
~ PARAMETROS GEOFIslCOS
I Peso Unlt.suelo § -f\ng. fricción inl. 1; =
1;= Coefic. rozam. >J =
Capae. portante qa = B <= Ii = B <= Ii =
- -
1.90 11m3 28.75 grad
0.50 rad 0.35 1.30 k1cm2 0.00 grad 0.00 rad
Coefic. activo Coefic. pasivo
Ka = 0.35045 Kp = 2.85348
Peso unil.concr 83= 2.4 tlm3
Lili-inund1
DAGMA • RJO LlLl HIDROESTUDIOS L11)A
1'Q5 I
1.'%
Lili-inund1
•• Ea = ~ 'Ka '§ '(Ho+H+h2+h3)'2 = 2.0808 Ton Eav= Ea • sen (1)) = O Ton Eah = Ea ° ces (1)) = 2.0808 Ton
Epv = 1/2 'Kp *§ O(h6+h2)'2 = 2.4465 Ton Epd = 1/2 *Kp o§ O(h6+h2+H5)'2 = 2.4465 Ton
MOMENTOS ESTABIUZANTES
ELEMENTO F Wg(peso) Brazo Momento (ton) (ton) (m) (t°m/m)
Epv 2.447 0.317 0.775 Eav 0.000 0.600 0.000
1 1.032 0.500 0.516 2 0.000 0.400 0.000 3 0.000 0.600 0.000 4 0.336 0.200 0.067 5 0.168 0.500 0.084 6 0.336 0.800 0.269 7 0.000 0.000 0.000 8 0.000 0.500 0.000 9 0.000 1.000 0.000
10 0.456 0.200 0.091 11 1.634 0.800 1.307 • w= 3.962 Me= 3.109
MOMENTOS DESESTABIUZANTES
Md= Eah ° hl = 1.73399 tonOm/m
FACTORES DE SEGURIDAD
F.S.v= Me/Md= 1.793 >=1.5 U-K.!
F.S.d= (~*Wg+Epd)/Ea= 1.8422 >=1.50.K.!
CHEQUEO PRESIONES
XA = (Me - Md)1 Wg = 0.34708 m B/3= 0.3333 B/3<=Xa < 2*8/3 O.K.!
Excentricidad = e = (B/2- XA) = 0.153 mts
q = (WglB)*(l ± 6e/B) = 01= 7.597 tlm2 = 0.760 Kg/cm2 qa <= O.K. !!! 02= 0.327 tlm2 = 0.033 Kg/cm> qa <= O.K. !!!
• DAGMA - RÍo LILI HIDROESTUDIOS L11)A.
•• ..
••
•
MuroM1
PROTECCIÓN CONTRA INUNDACIONES DEL RÍo MELÉNDEZ BARRIO LA PLAYA CON CALLE 5 - CALI
Mi: TODO DE RANKINE
[
10 6 h EP\
I Epd
~
4
--.-.- , ..... 7
I h5
(~
P m
DISEÑO GEOMETRICO (mts)
a= 0.000 H-c= 0.200 Ho= d= 0.150 h1 = e= 0.000 h2 = f= 0.000 h3= g= 0.000 h4= 1= 0.000 h5 = j = 1.650 h6= k= 0.000 m= 0.000 DIENTE= B= 2.000
MUROS TIPO MI --~ Ha
c
,
11
H Eav Ea
l~Eah .. -
h1 2 1 [3
a id j .-._-.-~ ._----~-----
5 6 h2
·····-8-····· ·rfi4/ ----- . - ¡-
9 h3 f
k
B
3.000 0.000 -1.117 -0.350 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 ••
,
I -
~ PARAMETROS GEOF{SICOS
I peso umr.suelo ~ng. fricción inl.
~
c;:= c;:=
Coefic. rozam. ¡J = Capac. portante qa =
11 <= 't = 11 <= ~ =
- ¡-
1.¡¡U um<l 30.00 grad
0.52 rad 0.45 2.50 k1cm2 0.00 grad 0.00 rad
Coefic. activo Coefic. pasiva
Ka = 0.33333 Kp= 3
Diente 1:: al mayor valor entre h3,h4 y h5 usado para Epd •• = Calculados por el programa
Peso unil.concr ae= 2.4 Vm3
DAGMA • RJO MELÉNDEZ HIDROESTIJDIOS LIDA.-
MuroM1
-. Ea =: "Ka "§ "(Ho+H+h2+h3)A2 = 3.5538 Ton Eav = Ea 'sen (11) = O Ton Eah = Ea*cos (11) = 3.5538 Ton
Epv = 1/2 *Kp *§ '(h6+h2)A2 = 0.3491 Ton Epd = 1/2 'Kp *§ *(h6+h2+H5)A2 = 0.3491 Ton
MOMENTOS ESTABILlZANTES
ELEMENTO F Wg(peso) Brazo Momento (ton) (ton) (m) (t*m/m)
Epv 0.349 0.117 0.041 Eav 0.000 0.300 0.000
1 1.440 0.100 0.144 2 0.000 0.000 0.000 3 0.540 0.250 0.135 4 0.000 0.000 0.000 5 0.294 0.175 0.051 6 1.386 1.175 1.629 7 0.000 0.000 0.000 8 0.000 0.100 0.000 9 0.000 2.000 0.000
10 0.000 0.000 0.000 11 9.405 1.175 11.051
w= 13.065 Me= 13.051
MOMENTOS DESESTABILlZANTES
Md= Eah * h1 = 3.9684 ton*m/m
FACTORES DE SEGURIDAD
F.~.v= Me/Md= 3.2886 >=1.5 U.K.!
F.S.d= (iJ*Wg+Epd)/Ea= 1.7526 >=1.50.K.!
CHEQUEO PRESIONES
XA=(Me-Md)/Wg= 0.69516 m B/3= 0.6667 B/3<=Xa < 2'B/3 O.K.!
Excentricidad = e = (B/2- XA) = 0.305 mts
q = (Wg/B)*(1 ± 6e/B) = 01= 12.507 11m" = 1.251 Kg/cm2 qa <= O.K. !!! 02= 0.558 11m" = 0.056 Kg/cm2 qa <= O.K. !!!
DAGMA - Rlo MELF.NDr,z HlDROES11JDIOS LIDA.
>.
•
PROTECCIÓN CONTRA INUNDACIONES DEL RíO MELÉNDEZ BARRIO LA PLAYA CON CALLE 5 - CALI
MUROS TIPO M2
TODO DE RANKINE --- -
~: MÉ
Ho e
11
H Eav Ea
: l~Eah 10 . -
6 Ep\. h1
h
2 1 3
I Epd • a: id j
, ' -------,-- ---.~--.-- : :
4 5 6 h2 , ,
1\.: .. ,. .... L,.,.···,.s,. .. ···L lh4] - ---.--- ----- -
7 9 h3
I h5 f
(1)..-
P k m
B
DISENO GEOMETRICO (mts)
a- 0.000 H= 3.510 e= 0.200 Ho= 0.000 .. d= 0.175 h1 = 1.320 .. e= 0.000 h2 = 0.450 f= 0.000 h3 = 0.000 g= 0.000 h4= 0.000 1= 0.000 h5 = 0.000 j = 1.875 h6 = 0.000 k= 0.000 m= 0.000 DIENTE= 0.000 .. B= 2.250
Dtente = al mayor valor entre h3,h4 y h5 usado para Epd •• = Calculados por el programa
I -
~ PARAMETROS GEoFfslCOS
Peso UnII.suelo Ang. fricción inl.
§-y= c=
Coefie. rozam. ~ = Capae. portante qa =
r.. <= ~ = r.. <= ~ =
- -
1.90 Um3 30.00 grad
0.52 rad 0.45 2.50 klcm2 0.00 grad 0.00 rad
Coefie. activo Coefie. pasivo
Ka = 0.33333 Kp = 3
Peso unil.eoncr aa= 2.4 Um3
MuroM2
DAGMA·Rl0 MEI..ÉNDEZ-CALLE 5 HlDROESruDlOS L IDA
MuroM2
• Ea = : *Ka *§ *(Ho+H+h2+h3)"2 = 4.9658 Ton Eav = Ea * sen (11) = O Ton Eah = Ea * ces (11) = 4.9658 Ton
Epv = 1/2 *Kp *§ *(h6+h2)"2 = 0.5771 Ton Epd = 1/2 *Kp *§ *(h6+h2+H5)"2 = 0.5771 Ton
MOMENTOS ESTABIUZANTES
ELEMENTO F Wg(peso) Brazo Momento (ton) (ton) (m) (t*m/m)
Epv 0.577 0.150 0.087 Eav 0.000 0.317 0.000
1 1.685 0.100 0.168 2 0.000 0.000 0.000 3 0.737 0.258 0.190 4 0.000 0.000 0.000 5 0.405 0.188 0.076 6 2.025 1.313 2.658 7 0.000 0.000 0.000 8 0.000 0.100 0.000 9 0.000 2.250 0.000
10 0.000 0.000 0.000 11 12.504 1.313 16.412 • w= 17.356 Me= 19.591
MOMENTOS DESESTABIUZANTES
Md= Eah * h1 = 6.55491 ton*mlm
FACTORES DE SEGURIDAD
F.S.v= Me/Md= 2.9888 >=1.50.K.!
F.S.d= (~*Wg+Epd)/Ea= 1.689 >=1.50.K.!
CHEQUEO PRESIONES
XA= (Me - Md)/ Wg = 0.7511 m B13= 0.75 BI3<=Xa < 2*B13 O.K.!
Excentricidad = e = (BI2- XA) = 0.374 mIs
q = (WgIB)*(1 ± 6e1B) = Q1= 15.405 tlm" = 1.541 Kg/cm2 qa <= O.K. !!! Q2= 0.023 tlm" = 0.002 Kglcm2 qa <= O.K. !!!
DAGMA-RlOMELÉNDF.2.rCAl~E 5 HIDROESllJD!OS L1DA.
•
•
MuroM3
PROTECCIÓN CONTRA INUNDACIONES DEL RíO MELÉNDEZ BARRIO ,LA PLAYA CON CALLE 5 - CALI
MUROS TIPO M3
MÉTODO DE RANK1NE
:
10 h6
4
Epd ..
e
5
~ -; Ho
__ B,\
11
H Eav Ea
l~Eah ... --
h1
6 h2
...... r-r---"i"\... ...... i ........... ij ...... ·rfi47',-----,····· . --
7 h5 J f I I ~ ~_ (~I k I m
B
DISENO GEOMETRICO (mts)
a- 0.000 H- 4.200 e= 0.200 Ho= 0.000 .. d= 0.210 h1 = 1.567 .. e= 0.000 h2 = 0.500 f= 0.000 h3= 0.000 g= 0.000 h4= 0.000 1= 0.000 h5= 0.000 j = 2.290 h6= 0.000 k= 0.000 m= 0.000 DIENTE= 0.000 .. B= 2.700
Diente = al mayor valor entre h3,M y h5 usado para Epd ... = Calculados por el programa
PARAMETROS GEOFlSICOS
I t-'eso unll.suelO ~ng. fricción inl.
Coefie. rozam. Capae. portante
Coefie. activo Coefie. pasivo
Peso unil.concr
ll- 1.~U
t;:= 30.00 c= 0.52 IJ= 0.45
qa = 2.50 B <= ~ = 0.00 B <= ~ = 0.00
Ka = 0.33333 Kp= 3
Ge = 2.4
um.l grad rad:
klem2 grad rad
tlm3
DAGMA·Rlo MELENoEZ - CALLE 5 HIDROESTUDIOS LIDA.
MuroM3
• Ea =: "Ka "§ "(Ho+H+h2+h3)h2 = 6.9952 Ton Eav= Ea " sen (11) = O Ton Eah = Ea * ces (11) = 6.9952 Ton
Epv= 1/2 *Kp *§ *(h6+h2)h2 = 0.7125 Ton Epd = 1/2 *Kp *§ *(h6+h2+H5)'2 = 0.7125 Ton
MOMENTOS ESTABIUZANTES
ELEMENTO F Wg(peso) Brazo Momento (ton) (ton) (m) (I*m/m)
Epv 0.713 0.167 0.119 Eav 0.000 0.340 0.000
1 2.016 0.100 0.202 2 0.000 0.000 0.000 3 1.058 0.270 0.286 . 4 0.000 0.000 0.000 5 0.492 0.205 0.101 6 2.748 1.555 4.273 7 0.000 0.000 0.000 8 0.000 0.100 0.000 9 0.000 2.700 0.000
10 0.000 0.000 0.000 11 18.274 1.555 28.416 • w= 24.589 Me= 33.396
MOMENTOS DESESTABILIZANTES
Md = Eah * h1 = 10.9591 lon*m/m
FACTORES DE SEGURIDAD
F.S.v= Me/Md= 3.0474 >=1.50.K.!
F.S.d= (~*Wg+Epd)/Ea= 1.6836 >=1.50.K.!
CHEQUEO PRESIONES
XA=(Me-Md)/Wg= 0.91251 m B/3= 0.9 BI3<=Xa < 2*8/3 O.K.!
Excentricidad = e = (B/2- XA) = 0.437 mts
q = (Wg/B)*(1 ± 6e/B) = Ql= 17.961 Um'= 1.796 Kg/cm2 qa<=O.K.!!! Q2= 0.253 Um' = 0.025 Kg/cm2 qa <= O.K. !I!
• DAGMA-RlO MELÉNDEZ - CALLE 5 HIDROES11JDIOS LmA.
•
•
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HIDROESTUDIOS LTDA. CONTIENE:
A,A: 5247 Call CLIENTE: , ESCALA: HOJA:
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• HIDROESTUDIOS LTDA. A.A: 5247 Call
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A.A: 5247 Call HOJA:
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1-+1 -+-+-t--+-J--r-+--+-+-+-+-1-I----t-t-t---+-+-l-+-t-+-H-+--+-+-H-+--t- 1-1----Tt- - --- -1--- ----+-;! -+I-+-+--t--t-¡ +-H-+-t-+-I-I~I-------I-+--I--+--+_It__+-l
HIDROESTUDIOS L TOA. PROYECTO:
CONTIENE: A.A: 5247 Call
CLIENTE:
_______ EJECUTO: __
_______ REVISO: __
ESCALA:
FECHA: __
HOJA:
• ••••• •••• •••• ••••• .... " •••••.. ,. • :!:,<.,.
CATASTRO .CAU ,. ___ o
OESeRlPClON ce; UBICACION CE PUNTOS TOPOGRAFlCOS
. n 'tdJ ......... .. -M ATERIALIZADO No
DESCRITO POR
COORCENADAS I NORTE I 101. 221. 69 i:S':'E I 111.517.12
CMT-001 .
ORLANDO BARRERA
COTA 971.40
Distancia; y direcciones e lo senol de azlmut,referenclas y cbjetos sobresollentes que púedon observarse desde el vertlce. . .
OBJETO AZIMUT
CARTOGRAFICO DISTANCIA M.s DIRl::CCIONES (2)
rMI'_ nn? ?q7 nc¡ C¡'.R4R 529. gell 00 00 '00
j ca L IIJ .. • ::1 « (J ..
:.\ " -Jo " ) ( ..... .:.'
CARRERA 100 o' .'. .. ~) ( -., .. ~. .' w ".:'
-al Centro CMT-OOI a JamUnd;-¡ . :9U8tl)
.·e,'!·~ J.
)~ W I CMT~..Q..OI sapcradJr .,' :':1
.~ , .............. / ...... , /.1' ...... i
" • - "., COlzadl. Calzada • N
. J
CROQUIS PERFIL
DESCRIPCICN: Zona urbana de la ciudad de Ca1i. en la eSquina S-W de la era" tOO. con calle 36 SObre Separador triangular esquinero. Mojón de concreto de 0.25 X·0.25 Mts,con placa de bronceinctustada y marcada como CATASTRO
MUNICIPAT. DE CALI-CMT-OOl,GEOCAT 1993. FECHA: 10 de Noviembre de 1993
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DESCRIPClON DE UBICACION DE PUNTOS TOPOGRAACOS,
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DESCRITO POR
COORDENADAS' ' I NORTE I 100.755.38 ESTE I 112,155,01'
CMT-027'
EULISES SALCEDO
COTA 968 27
Dislancias y direcciones a la señal de azimut,referenclas y objetos sobresalientes que puedan observarse desde el vertlce. '
N
O S'JET,O
CM'T'-016
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AZIMUT CARTOGRAFICO
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184.346
DIRECCIONES (2)
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PERFIL
DESCRIPCION: En la zona urbana de Ca1io 'Pasando el puente de la Cra. 100 con ~v. Simón Bo1ivar en el separador triangular del retorno a la ~vda. Simón Bolivar, antes de llegar al Río Lili. Mojón de concreto de 0.25' X 0.25 Mts, con placa de 'bronce incrustada y marcada como CATASTRO MUNICIPAL CALI. CMT-027 GEOCAT 1993. '
FECHA: 16 de Noyiembre 1993
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CATASTRO CALI': . -~- ".
DESeR1PCION DE. U81CAC10N DE PUNTOS TOPOGRAFlCOS
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••••• M ATERIALIZADO No
O~SCRITO POR
COORDENADAS
CMT-005,
ORLANDO BARRERA
I NORTE I 102 071 . 38 ESTE I 110 155 71 COTA 987 55
Distancies y direcciones a lo señol de azlmut,reterenclaS y ObJeTos sObrasolleotes. que puecan observase desde el verilee. . ".
08JETO AZIMUT
CARTOGRAFICO
(MI'-004 151 41 29.345
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N
DISTANCIA Ms
195.060
OIRECCIONES (2)
00 00 00
Barcinda Puente CMT-005 Rlo Meléndel
PERFIL
DESCRIPCICN: Por la Ccalle 5) Cra .100 a zona aproximada al sur . .
de' plJente sobre el B.Íe> Me' endez en el separadOr 5Ur ferente'a1 iive~o. Moj6n de concreto de 0.25XO.25 Mts,
con placa incrustada y marcada. c?mo CATASTRO MUNICIPAL CALI-CMT-OOS,' GEOCAT 1993.
" = FECHA: 10 d. Noviembre 1993
6
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bEScRlPCION, DE UBlCACION DE PUNTOS' TOPOGRAFlCOS
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O.fl' 126,
GUSTAVO'CABRERA
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Distancias y direcciones o lo lIeñol de ozl!nut.re.f~I"'''''''SY objetos sobresoU,entes quepuedon o
observase desde el vertlce. 1, " ',' ", ,',' " " " " ' " ,
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'CMT 1211
VI.
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DESCRIPCION: El o.rr' 126 'se '~cuenti:aubi~do en ,1~' zona verde de ,la margen izquierda de la calle 25 y 15 rota aproximadOS al norte de la carrera a3,con un
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DESCRIPClON DE UBlCACION DE PUNTOS TOPOGRAFlCOS
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DESCRITO POR
COORDENADAS 1 NORTE 1 103.104.72 ESTE 1112.058.95 '
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COTA 1963.05
Distancias y direcciones a lo señal de ozlmut,reterenclOs y Objetos sobresalientes que pue,oon observase desde el vertlce, ,
AZIMUT OBJETO CARTOGRAFICO DISTANCIA M. DIRECCIONES (2)
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DESCRIPCION:' El Q!I'-J27 se a"Ol31tIa lili.o;i.b a1 la :a:na ~, e;g.rire ce 1, Cta. B3 By la ell. 25, tao:io El ~o, cm Ul ázinut na;rétiCD dal nojfu al au ele 72°, distan:::ia i3fJD'. 40 m, I:l; Ul cro]::n de ~ x 0.25 da arti'o p:r O.6511B da alto, a1 la !:as;! a.p=rior cm tm
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DESeRl PClCN DE . U81CACICN DE PUNTOS TOPOGRAFlCCS
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D 1Ii' I ... ,** .... .... -M ATERIAUZADO No CMT-013
DESCRITO POR ORLANDO BARRERA
COORDENADAS I NORTE I 106.085.58 ESTE I lQ2.2ail.21 COTA 962.6] l Distancies y direcciones o lo senol de azlmut,referenclas y objetos sobresalientes que puecan cbs ervorse desde el vertlce. . ..".
OBJETO ~ZIMUT
DIRECCIONES (2) CARTOGRAFICO DISTANCIA Ms
CMI'-012 175 26 48.477 467.839 . 00 00 . 00 .,
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CRdQU1S PERFIL
. OESCRI?C1CN: Por la calle 5 con cra. 53A en la· eSquina del centro Comercial del sur' ,{repte a la plaza de toros. Placa incrustada en el anden en bronce y mar~aaa como CATASTRO MUNICIPAL CALI-CM'I!-013 GEOCAT 1993.
FECHA: 11 de Noviembr~ 1993
ANEXOG HIDROLOGIA
•
•
') . r:; CÜh'PDRAClüN AmONm~A R'EB!OHAL DEL VALLE D~L eAU[~~ ':1JBDIRECCInjl TEmtcA GhVF~ DE APDYD . ~mHTüREú H~lB!ENTPl
EESUtiEN r.ENSUAL tlL~ .. TIA~P.)A:. Ct¡J1X'U~S ~1!:',X H;k]~¡ EN 1-\3IS.
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CATECi<JP.IA :Lo .fECHA . m,IO.IO
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HIDROLOGIA RIO MELENDEZ
1. OBJETO.-
El objeto del presente estudio es determinar para el sitio dé interés, los
caudales máximos esperados por escurrimiento debidos a las lluvias de
varias probabilidades de ocurrencia.
2. LOCALlZACION.-
La zona de estudio se localiza en el Municipio de Cali, capital del
Departamento del Valle del Cauca, en el sector sur-occidental de la ciudad,
zona de rápido crecimiento urbanístico en los últimos años y una alta
demanda en servicios públicos e infraestructura vial. (Figura 1 l.
3. DESCRIPCION FISICA y MORFOMETRICA DE LA
CUENCA.-
Para definir las características morfométricas de la cuenca fueron empleadas
como base catográfica las planchas IGAC.
•
•
•
2
No. 299-II-D-4, 299-III-D-2, 3.o.o-I-C-1, 3.o.o-I-C-3, escala
1:25 . .0.0.0, años 198.0 a 1984 (Ver anexo 1).
El nacimiento del río Meléndez tiene lugar'en la Cordillera
Occidental aproximadamente en la cota 28.0.0 m.s.n.m.,
mientras que su entrega al Canal Nápoles se dá
aproximadamente en la cota 955 m.s.n.m. (Sistema IGAC).
La superficie de la cuenca hasta la estación hidrométrica
Calle Quinta es de 39 Km'. A 'esta área se le anexaron 1. 39
Km2 correspondiente al sector de Unicentro, y de los nuevos
desarrollos urbanísticos tales como las urbanizaciones
Multicentros.
Para la presente revisión de la hidrología del río
Meléndez, entre la estación hidrométrica Calle Quinta y el
sitio de entrega del canal 'Nápoles, no se consideró un área
aportante de 4.72 Km', correspondiente al Canal Nápoles.
La longitud del cauce principal es de 21.15 Km .
3 • La cuenca del río Meléndez tiene un 65% de un área por
debajo de la cota ,1200 y tomado el 5% de su superficie está
por encima de la cota 2000 (ver curva hipsométrica, Cuadro
1 Y Figura 2). La distribución del perfil longitudinal de.l
cauce principal nos confirma'quela cuenca del río Meléndez
es una cuenca de baja pendiente (Cuadro 2, Figura 3) .
La pendiente media ponderada de la cuenca es del orden del
4.79% según el método de Taylor-Shcwarz (Ver Cuadro 3) .
• 3.1 Uso del Suelo, Cobertura Vegetal y Clasificación
Hidrológica
Para cuantificar las áreas de cada unidad según el uso del
suelo, cobertura vegetal y tipo hidrológico de suelo se
tomó la información de los planos CvC No. 722-12-02 "Uso
'. Actual 1990" y CVC No. 722-12-3 "Estudio General Unificado
de suelos UMC Pance-Meléndez-Cali-Aguacatal escala 1:50000.
Son suelos tipo B los provenientes de las Asociaciones
• Fraile, Asociación Cali, Grupo Popayán, Cono de Meléndez.
4 • Se toma como suelos tipo C los provenientes de la
Asociación Munchique, Asociación Villa Colombia y
Asociación Liberia.
En general los suelos tipo B son de profundidad media, el
grupo contiene en conjunto una infiltración media superior
después de haberse mojado completamente.
Se considera a los suelos del grupo C, como suelos poco
profundos con presencia de arcillas y coloides. El grupo
• tiene una infiltración menor que la media después de la
presaturación.
Se considera a los suelos del grupo D como suelos poco
profundos con subhorizontes casi impermeables cerca de la
superficie.
3.2 Número de Curva CN
Los valores de CN aplicados a cada unidad son los
• correspondientes a la Condición de Humedad Antecedente 11.
•
•
•
5
Se considera a la Condición de Humedad Antecedente 11 como
la condición promedia de saturación de las cuencas que han
precedido a la ocurrencia de ias avenidas máximas anuales.
El Soil Conservation Service estima que valores acumulados
de precipitación de los 5 días que preceden a ;la avenida
máxima anual que oscilen entre 35.6 mm y 53.3 mm son los
que corresponden a una Condición de Humedad Antecedente 11.
El presente estudio adoptó'valores del CN para cada unidad
de suelo y se calcularon valores ponderados por franjas de
nivel y finalmente se calculó uno ponderado para toda la
cuenca y cuyo valor se estimó en 74. El cuadro 4 muestra
los valores adoptados.
4.
4.1
CLlMATOLOGIA
Red Pluviométrica
La red pluviométrica esta compuesta por las estaciones
Corea, Alto Iglesias, .La Fonda, Univalle, La Ladrillera,
Las Brisas y Cañaveralejo
• 6
4.2 Descripción Climática
La cuenca del Río Meléndez tiene tres zonas climáticas
bien definidas, una variación. anual de precipitación de
3781 mm en la cota 2600 m .. s.n.m, 2219 mm en la cota 1705
m.s.n.m, 2006 mm en la cota 1300 m.s.n.m y 1427 mm en la
cota 970 m.s.n.m, concentrándose el mayor número de días al
año de precipitación por. encima de la cota 1700 m.s.n.m,
mientras que la mayor cantidad de lluvia se concentra en la
• franja entre los 1200 y 2000 m.s.n.m. (Cuadros 5 al 11 )
En las tres zonas se distinguen claramente en el año dos
épocas de invierno en los meses Marzo-Abril-Mayo y Octubre-
Noviembre y dos épocas secas en los meses Diciembre-Enero-
Febrero y Junio-Julio-Agosto-Septiembre.
La clasificación ~limática de Holdridge es la siguiente:
Bosque húmedo subtropical bh-ST con temperaturas entre
18°C 26°C Y rango de altura entre 900 y 1500 m.s.n.m.
•
•
•
4.3
7
Bosque muy húmedo subtropical con temperaturas entre
16°C Y 18°C, rango de altura entre 1500 y 1800
m.s.n.m.
Bosque muy húmedo montano bajo bIDh-MBcon temperaturas
entre 12°C y 16°C, rango de altura entre 1800 y 2800
m.s.n.m.
Precipitación Máxima en 24 Horas
Para determinar la lluvia de diseño del proyecto se analizó
la red pluviométrica de la cuenca del río Meléndez. Según
el método de los polígonos de Thiessen se confirmó que en
la cuenca del río Meléndez hasta la entrega del canal
Napoles influyen espacialmente las estaciones Corea, Alto
Iglesias; La Fonda, Univalle, La Ladrillera, Las Brisas y
Cañaveralejo.
Los valores de la serie anual de precipitación máxima en 24
horas de las estaciones de la red pluviométrica de la CVC,
descrita se muestran en los Cuadros 12 al 18.
Zt35 . ~ ¡
• 8
4.4 Análisis de Frecuencia de Precipitación Máxima en
24 Horas
La precipitación máxima responde a la realidad física que
en una cuenca por grande que sea la cantidad total de
precipitación durante un período de tiempo debe ser
limitada y por consiguiente el caudal correspondiente
también es limitado.
Una forma de estimarlas es haciendo uso de métodos
probabilísticos que usan Funciones de Distribución para
valores extremos máximos, tales como, la Distribución
Asintótica de Gumbel Tipo 1, Distribución Lag-Normal,
Distribución Log-pearson 111, Modelo de Nash y otros
métodos basados en los factores de frecuencia tales como el
de Levediev, Foster-Haller-Hazen .
•
•
•
9
4.5 Descripción de los Métodos. Justificación Teórica
4.5.1 Método de Gumbel Ln-Ln y Valor Extremo Tipo 1
Este método es una variación de la Distribución Asintótica
de Valores Extremos Tipo 1 aplicable para valores máximos y
mínimos. Tiene la siguiente función de densidad de
probabilidad para los valores máximos :
F( X) = a exp(-y - e-Y)para: a::; x::;,3
La correspondiente función de distribución es:
siendo y = u. (x-g)
Los valores característicos de esta distribución son
YIl 1I={3+
,3
u2 = u2 6.r}
•
•
•
10
Los parámetros a y g son estimados reemplazando ~ y 0 2 por
la media y la varianza de la muestra.
Los valores Yn y crn cuando el tamaño de la muestra tiende
a infinito son 0.57722 y 1.28255. •
La solución a esta función se resuelve utilizando la
técnica de los factores de frecuencia propuesta por Chow
(1951) Y cuya forma general es la siguiente :
donde
P max:
Pmcix = !I + K,. ()
Precipitación máxima esperada
Valor medio de la muestra
Desviación estandar de la muestra .
Factor de frecuencia. Es función del período de retorno Tr.
•
•
•
donde
1 ( ))Yn Kt = -.ln -ln(p -an cm
TI" -1 p=-
TI"
Los valores de Yn y cr" se toman de las tablas de los
manuales de hidrología de acuerdo al tamaño n de la
muestra .
11
4.5.2 Distribución Log-Normal y Distribución Log-
Pearson Tipo 1.11
La distribución normal surge del Teorema del Límite
Central, el cual establece que si una secuencia de
variables aleatorias x
idénticamente distribuídas
son independientes y están
con media fl Y varianza 2 cr,
entonces la distribución de la suma de n de estas variables
aleatorias tiende hacia la distribución normal con media
n. fl Y varianza n. cr a medida que n aumenta .
12
• La Distribución Log-Normal tiene la siguiente función de
densidad de probabilidad:
( J' 1 Y-p y ¡(x) = .¡¡;;.exp
x. O" 21f 20" , !"
donde y = logx
La solución de esta función se hace comúnmente aplicando
los factores de frecuencia cuya forma general es la
siguiente:
• Plllax = p = K,. O"
donde
P max: Precipitación máxima esperada
~t Valor medio de la muestra
cr Desviación estandar de la muestra.
FactOr de frecuencia. Es función del período de
retorno'Tr y del Coeficiente de Asimetría.
El coeficiente de Asimetría se calcula así:
13 • Para la Distribución Log-Normal:
Ca= O
Para la Distribución Log-Pearson Tipo 111:
CA = /1 I(Y; - /1)' . (11 - 1)(11- 2)S,.
El factor de frecuencia Kt se toma de las tablas de Pearson
• tipo 111 para un coeficiente de asimetría igual a cero .
4.5.3 Método de NASH
En 1966 Nash propuso un criterio para estimar valores
máximos probables para un período de retorno determinado,
en base a un registro de valores máximos anuales. El método
permite ajustar ,la distribución de probabilidades por
mínimos cuadrados, por lo que. es menos rígido que el de
Gumbel .
• La expresión de Nash es la siguiente:
•
•
donde
Pmx
log
a y c
mi
TI' Pmax = a = cloglog-
TI' -1
Precipitación máxima en mm.
Período de retorno en años
Logaritmo en base 10
Parámetros estadísticos que se calculan a partir de los datos del registro.
Número de orden de la serie ordenada de mayor a menor
/1 + 1 f.--,
Siendo: n el número de datos del registro.
,X, =Ioglogl 7; - 1
"LXiPi - //.J( P e = -----c;-2
"L Xi' -JI. X I
en donde X y P indican los valores medios, es decir,
a=P-cX
2<(.;,fI· . ,'- .'
14
Z'i12. I
15
Con los . valores de los parámetros estadísticos a y c
calculados por el procedimiento anterior y el tiempo de
retorno seleccionado para diseño, se determina la
. precipitación máxima probable.
4.5.4 Precipitaciones Máximas Esperadas en 24 Horas
Los resultados de la precip.itación máxima esperada para los
períodos de retorno 2.33, 25 Y 50 años de las 7 estaciones •
pluviométricas seleccionadas, se muestran en los Cuadros 19
• al 25.
La prueba de ajuste gráfico por el método de Hazen demostró
que para los datos que se estan considerando, el mejor
ajuste se logra con la Distribución Log-Normal. Los
resultados del ajuste para la estación La Fonda se muestran
en la Figura 4 .
•
16 • 4.5.5 Polígonos de Thiessen
La distribución espacial de la precipitación es otro factor
que determina la forma en que se presentan las crecientes.
Para evaluar esta variable, mediante la técnica de los " \ .
polígonos de Thiessen se dictamina el área de influencia de
cada estación.
4.5.6 Precipitación de Diseño
• Una vez seleccionada la distribución estadística que dió el
mejor ajuste se calculó la precipitación ponderada hasta el
sitio de diseño y de acuerdo con los factores de área
deducidos de los polígonos de Thiessen. Las precipitaciones
de diseño se muestran en el Cuadro 26 y en la Figura 5.
4.6 Curvas Altura-Duración
Tan importante como la" magnitud de la precipitación es la
• forma como se distribuye ese evento en el tiempo.
•
•
•
17
Se seleccionaron los más importantes eventos de
precipitación con incrementos de precipitación cada 20
minutos para el período de registro 1982-1994 de la
estación pluviográfica Alto Iglesias que tiene registros de
lluvia en la cuenca en su parte media. El listado de todos
los eventos seleccionados se muestra en el Anexo 2.
4.7 Distribución Porcentual e Hietograma de Diseño
Una vez analizada y procesada esta información se obtuvo
una curva característica para. la distribución porcentual de
la precipitación de la estación Alto Iglesias en la cuenca
del río Meléndez para aguaceros de duración 24 horas. Los
valores característicos de la distribución promedia se
muestran en la Figura 6 y Cuadro 27.
A partir de esta distribución se calculó un hietograma
porcentual que representa la variación de la lluvia en el
tiempo. En la Figura 7 se muéstran los valores del
histograma de diseño, el. cual es introducido como un
archivo de datos en el modelo de computador, para calcular
•
•
••
18
los excesos de precipitación que genera el hidrograma
final.
5. HIDROLOGIA
La cuenca del río Meléndez. es una cuenca con una estación
de registro denominada Calle Quinta con un período de
registro 1980-1995. con interrupción en el período 1992-
1994. Sin embargo. los registros históricos no se
consideran apropiados para la configuración de una serie de
tiempo de caudales máximos que permita un análisis de
frecuencias confiable.
Por tal circunstancia se adoptó el criterio de trabajar con
un modelo de Lluvia-Escorrentia como el del Soil
Conservation Service para estimar los caudales máximos. Se
desestimó el uso de otros modelos como DUR y HECl por
requerir éstos de mayor cantidad y manejo de información .
19
• 5.1 Método de Soil Conservation Service
El modelo tipo Lluvia-Escorrentía desarrollado por el Soil
eonservation Service (SeS) está apoyado en la teoría del
Hidrograma Unitario Instantáneo (HUI).
5.1.1 Descripción de la Metodología
Un hidrograma unitario es un hidrograma de escurrimiento de
un aguacero en un punto dado que resultará de un
• acontecimiento aislado de exceso de precipitación unitaria
efectiva (lmm) , ocurrido dentro de un tiempo unitario
cualquiera (10, 20 ó 60 minutos) distribuído en forma
uniforme en el área' de drenaje. Un hidrograma unitario se
identifica por el tiempo unitario que representa y el
exceso de precipitación que lo ocasiona. (hidrograma
unitario de 10 minutos y 1 mm. de exceso de precipitación) .
Las suposiciones básicas son:
••
/ 20
.~ Los efectos de todas las características físicas de
una cuenca de drenaje se reflejan en la forma del
hidrograma del aguacero para esa cuenca.
En un punto dado de una corriente, las ordenadas de la
descarga de diferentes hidrogramas unitarios del mismo ,
tiempo unitario de exceso de precipitación son
mutuamente proporcionales a los volúmenes respectivos.
El hidrograma de descarga de un aguacero que resulta
• de una serie de chaparrones de exceso de precipitación
contínua de intensidad variab,le puede construírse con
una serie de hidrogramas superpuestos, siendo cada uno
de ellos el resultado de un sólo incremento de exceso
de lluvia de duración unitaria.
El exceso de precipitación se calcula partiendo de la
relación de escurrimiento:
F Q =
• s p
~.
•
•
donde:
F: Retención real en un momento dado
s: Retención potencial máxima
Q: Escurrimiento directo
P: Precipitación total
Teniendo en cuenta· que F"" P - Q se llega a:
P' Q= P+S
21
Esta ecuación es útil siempre y cuando exista la
posibilidad de escurrimiento cuando llueve. Dado que en la
realidad siempre ocurre una retención inicial la nueva
ecuación es:
. (p- fa)' Q = ~---:--'---
(p- fa)+S
De acuerdo a la experiencia del Soil Conservation Service
se ha logrado establecer como una buena aproximación que
fa = 0.2 * S por lo tanto:
•
•
•
donde:
. (p _ 0.2S)'
Q= p= 0.8S
S.= 1000 -10 eN
eN: Número de escurrimiento ponderado, depende del tipo
de suelo, cobertura y humedad antecedente.
Una vez determinada la precipitación efectiva Q,
22
se
determinan los hidrogramas uni tarios y su tiempo pico para
cada incremento unitario de tiempo.
0.208 * A * P .: qp =
Tp
D Tp = - = 0.6 * Te
2
() ..
23 • donde:
qp: Caudal pico unitario'
A: Area de la cuenca en Km'
P: Precipitación efectiva en mm.
Tp: Tiempo pico unitario en horas
D: Duración del incremento de tiempo en horas
Tc: Tiempo de concentración en horas .
• La ecuación de convolución discreta que permite el cálculo
de la escorrentía directa Qn' dado un exceso de lluvia P., y
el hidrograma unitario Un _mo, es :
Su expresión matricial nos conduce a:
•
•
•
•
24
[Q) = [U) . [p)
O ................. O O
p,p. ................ '.' . O O
P" p,,_ •... PI . . . . . . . . . .. O O
O p.\f p,,_................ P, PI
O O................... P" p,,_.
O O .................... O P"
5 .1.2 Tiempo de Concentración (Te)
Tiempo de concentración es el tiempo que tarda una
partícula de agua, en hacer el recorrido desde el punto más
lejano de la cuenca al sitio de interés.
Existen formulaciones propuestas por diversos autores para
estimar el tiempo de concentración de una cuenca. En el
•
•
•
25
Cuadro 28 se ven los resultados obtenidos por cada una de
las fórmulas propuestas. Filtrando aquellos valores que
hidrológicamente no tienen una representación lógica del
fenómeno y de acuerdo con la experiencia en la aplicación
de estas fórmulas se adoptó" un tiempo de concentración de
3.92 horas, el cual es similar al propuesto por el Cuerpo
de Ingenieros de USA.
•
5.1.3 Hidrograma Adimensional
Para el desarrollo . d~l p.resente estudio se usó el
hidrograma adimensional del rio Lili, cuya forma se observa
en la Figura 8.
5.1. 4 Caudales de Diseño
Los resultados de la aplicación del modelo de computador
que determina el hidrograma .de la creciente para las
condiciones de humedad antecedente 11 se muestran en los
cuadros 29 al 31, para los períodos de retorno 1:2.33, 1:25
y 1:50 años.
•
•
•
En el caudro 32 y la figura 9 se resumen los resultados obtenidos. La figura
10 muestra los hidrogramas correspondientes a los períodos de retorno
señalados.
El presente estudio hidrológico recomienda como caudal de diseño para las
obras del río Meléndez, un caudal de 112.3 m3/seg correspondiente a un
período de retorno de 1:50 años, estimado por el método del Soil
Conservation Service para la condición de humedad antecedente 11. Se
considera que este caudal es adecuado para el diseño de las obras, pues el
máximo caudal registrado en la estación río Meléndez - Calle 5a, es de 98.8
m3/seg, en 16 años de operación con 3 años de interrupción .
• • • C:3:r_ .
CUADRO 1
RIO MELENDEZ - CANAL NAPOLES
CARVA HIPSOMETRICA
I ELEVACION AREA AREA AREA
CURVAS A NIVEL .- ACUMULADA
PROMEDIO . (Km2] (%] (%) .
2800 -< 3000 0.56 1.39 1.39
2400 - 2800 2600 2.01 4.98 6.36
2000·2400 2200 9.51 23.55 29.91
1600 - 2000 1800 15.22 37.68 67.59
1200 -1600 1400 9.76 24.16 91.76
< -1200 1000 3.33 8.24 100.00
TOTAL 40.39 100.00
• • • c:~ ,
CUAOR02
RIO MELENDEZ - CANAL NAPOLES ..
PERFIL LONGITUDINAL
ELEVACION LONGITUD LONGITUD
PROMEDIO (Km) (O~
2900 O 0.00 2800 0.16 0.49 2700 0.31 0:94 2600 0.44 1.33 2500 0.70 2.12 2400 0.88 2.67 2300 1.00 . 3.03 2200 1.18 3.58 2100 1.41 4.28 2000 1.70 5.15 1900 2.16 6.55 1800 2.45 7.43 1700 3.07 9.31 1600 3.80 11.52 1500 4.50 13.64 1400 5.65 17.13 1300 6.50 19.71 1200 7.54 22.86 1100 9.34 28.32 1000 21.10 63.98 954 32.98 100.00
• • • ~ CUADRO 3
CUENCA DEL RIO MELENDEZ
PENDIENTE PONDERADA SEGUN TAYLOR- SCHWARZ
¡ISUPERIOR INFERIOR LONGITUD (M) L.acum Si U/Si·0.5 ACUMULADO Sp
,1 -2900 2800 160 160 0.6250 202.3858 202.3858 0.6250
,
2800 2700 150 310 0.6667 183.7117 386.0975 0.6447 I 2700 2600 130 440 0.7692 148.2228 534.3203 0.6781
2600 2500 260 700 0.3846 419.2374 953.5577 0.5389 2500 2400 180 880 0.5556 2414953 1195.0531 0.5422
,
2400 . 2300 120 1000 0.8333 131.4534 1326.5065 0.5683 2300 2200 180 1180 0.5556 241.4953 1568.0018 0.5663 2200 2100 230 1410 0.4348 348.8123 1916.8141 0.5411
2100 2000 290 1700 0.3448 493.8522 2410.6663 0.4973 2000 1900 460 2160 0.2174 986.5901 3397.2564 0.4043
1900 1800 290 2450 0.3448 493.8522 3891.1086 0.3964 1800 1700 620 3070 0.1613 1543.7876 5434.8961 0.3191
I 1700 1600 730 3800 0.1370 1972.3514 7407.2475 0.2632
1600 1500 700 4500 0.1429 .1852.0259 9259.2734 0.2362
1500 1400 1150 5650 0.0870 3899.8397 13159.1132 0.1844 1400 1300 850 6500 0.1176 2478.1546 15637.2677 0.1728 1300 1200 1040 7540 0.0962 3353.8992 18991.1669 0.1576 1200 1100 1800 9340 0.0556 7636.7532 26627.9202 0.1230 1100 1000 11760 21100 0.0085 127529.5956 154157.5158 0.0187 1000 L _980 __
~.
11880 '-_ 32980 0.0017 289540.7287 443698.2446 0.0055 ------ ---
• • • r¿;s~
CUADRO 4
RIO MELENDEZ - CANAL NAPOLES
NUMERO DE ESCURRIMIENTO PONDERADO
Uso del TIPO B TIPOC Suelo Area(Ha) CN Area (Ha) CN
Bosque Natural 39.0 60 2021.0 70
Pasto Natural 68.0 69 603.0 79
Pasto Natural Enmalezado 275.0 61 173.0 74
. Rastrojo Alto 44.0 60 86.0 70
Rastrojo Bajo 58.0 69 135.0 79
Cultivos (Gafe) 77 98.0 83
Zona sub-urbana 295.0 80 0.0 O .
Zona urbana 144.0 85
SUMATORIA 923.0 66289 3116.0 226728
CN PONDERADO PARCIAL 72 73
CN PONDERADO TOTAL 72.5
L.--_ .. _- - ---- -
•
•
•
{:O~:PUHACIQN ~U1DHJ:iA ~HHGJ;L DEL Cht.!}[:~ SU?nmEC[:!m~ T~WICA
nIV!S!DN E3¡UDjO~. lECHjC.(E SECClON KID~CLINt17G1DG1A
OJAI~O 5:
E31ACIOl·¡ [BREA ifLr¡i!Ur'1Q [RL! Cl~H(:~ \'tl'EHíIl lAll1UD O} 21 ~:!
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•
•
•
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CUADRO 15
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CUADRO 17
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CUADRO 18
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• CUADR. • (~~
RIO MELENOEZ - CANAl NAPOLES
PREClP1TAClON MJ>XIMA EN 24 HORAS (mm)
PERIODO DE RETORNO EN AÑos FACTOR DE AREA ESTACION 2.33 25 50 P.THIESSEN
COREA - 85.98 128.24 138.51 15.75%
~LTO IGLESIAS 90.55 118.59 124.92 40.43%
LA FONDA 89.09 130.23 140.12 22.63% ,
LAS BRISAS 87.87 139.90 153.01 7.25%
LA LADRILLERA 90.43 158.36 176.41 7.90%
UNIVALLE 72.79 108.74 117.49 6.04%
CAÑAVERAlEJO 83.16 134.67 147.77 0.00%
PRECIPlTACION PONDERADA 88.22 126.84 136.16 100.00% ,
• • • :?¡(7<l
CUADRO 27
DISTRIBUCION PORCENTUAL DE LA LLUVIA
ESTACION ALTO IGLESIAS
TIEMPO PRECIPlTACION
(MIN) (%)
O 0.0
20 13.7
40 37.0
60 55.5
80 70.7
100 82.7
120 89.3
140 94.8
160 98.1
180 100.0
• • • '{:¡s .~ .
•
CUADRO 32
RESUMEN DE CAUDALES MAXIMOS EN M3/SEG.
RIO MELENDEZ - CANAL NAPOLES
----
PERIODO DE I METODO DEL SOIL CONSERVATION SERVICE
RETORNO AMCII (ANOS) CN=72'
2.33 45.827
25 98.202
50 112.301
I
•
• • • Rio Meléndez - Canal Napoles
Curva Hipsométrica
3000.r¡44-------------------------------------------------------------------------------------------~
2500 + _______ . __ ~.--.---.----------.---------- .. ----.. -.-.--______ ._~ ... -----.-.---.-c .. ------.-.. -------.-.
~ 2000 +----... ----<: vi E <: -o "¡¡ lO
¡¡ 1500-jjj
1000 -.----.--------------
500+-------__ --------~------~--------~----------------~------~--------~------~------~ o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Area de la cuenca (%)
Figura 2
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2500
E 2000 ¿ ... g e
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¡jj 1500
1000
500 • o 5 10
• Rio Meléndez • Canal Napoles Perfil Longitudinal del Cauce
15 20
Longitud (Km)
• ?s,
25 30 35
Figura 3
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•
1000
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1
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• ESTACION LA FONDA
PRUEBA DE AJUSTE GRAFICO
-O
n O O O
-- -- - . -
10,0
PERIODO DE RETORNO (Años)
.
O • •
¡OHAZEN +GUMBEL I.N:LNOVALOReXTREMOTP-¡ L()G~ORMAL XLOO-PEARSON-TP mOLEVEoiEV I
•
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100,0
Figura 4
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• • ESTACION ALTO IGLESIAS
DISTRIBUCION PORCENTUAL DE LA LLUVIA
100.0 - - -----~-~. - ------ ------- ---- -- -~_._- -
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0.
40.0
30.0
20.0
10.0
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DURACION ( minI
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160 180
Figura 6
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•
-
• HIETOGRAMA PORCENTUAL ESTACION ALTO IGLESIAS
(Periodo 1984-1995)
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DURACION ( MIN.) .
Figura 7
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•
•
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•
•
•
1.
ESTUDIO HIDROLOGICO RIO LILI
SECTOR ZANJON GUALI - BOQUERON
LOCALIZACION
La zona de estudio se encuentra en el Municipio de Cali,
Departamento del ,Valle del Cauca, cuenca del rio Lili,
desde su nacimiento hasta su encuentro con la zona plana
lugar donde se inician los nuevos desarrollos urbanos
antiguo sector de ciudad,jardin al sur de la ciudad de
Cali y hasta la proximidad de su entrega final al canal CVC
SUR en el sitio conocido como Boquerón. Los puntos de
cálculo de los hidrogramas del rio Lili para este sector
son :
sitio 1 - Confluencia, con el Zanjón Guali.
sitio 2'- Confluencia con el Canal Cañasgordas
sitio 3 - Confluencia con el Canal Calle 48
sitio 4 - Conflluencia con el Canal Boquerón
La figura 1 muestra la localización de estos puntos.
• 2
2. CARACTERISTICAS FISICAS y MORFOMETRICAS DE LA
CUENCA
Para ·definir las características morfométricas de la cuenca
fue empleada como base cartográfica la plancha 1GAC No.
299-11-0-4, 299-11-0-2, escala 1:10.000. También se usaron
como planos de referencia, el plano del Departamento
Administrativo de Planeación Municipal de Cali escala
1:20000, año 1988, Estudio General Unificado de Suelos
(Jurisdicción CVC) VMC Pance-Meléndez-Cali-Aguacatal escala
1:50000 año 1988, Uso y Tenencia del Suelo actualizado al • año 1990 escala 1:50000.
Las fotografias aéreas del vuelo C-2249, fotos 88 y 89 de
1986 Y fotografia FAL 323 F/07S, fotos 355 a 358, se
utilizaron para revisar las posibles variaciones en el uso
del suelo y cambios de la cobertura vegetal de la cuenca.
El nacimiento del rio Lili se encuentra en la cota 1750
m.s .. n.m., mientras que en el sector del boquerón tiene una
cota de 955 m.s.n.m. La pendiente media del cauce principal
var ia desde muy fuerte (So > 2 O %) en los pr imeros 2.
kilómetros, severa (4 % <So < 20 %) entre los 2 y 8.5
• kilómetros y moderada (So < 4 %) para los últimos 5
• 3
kilómetros. En el cuadro 1 se puede apreciar un resúmen de
los parámetros fisicos para cada uno de los sitios de
interés.
2.1 Tipo Hidrológico de Suelos
Los suelos de la cuenca del rio Lili proceden de tres
formaciones Geológicas, las Rocas Areniscas, Diabasas y La
Formación Popayán. Los suelos derivados de las Rocas
Areniscas se meteorizan en arenas gruesas y medias; los
suelos provenientes de las Rocas Diabasas se meteorizan en
• limos y arcillas, mientras que los suelos de la Formación
Popayán se meteorizan en limos de baja plasticidad.
Hidrológicamente los su~los derivados de las Areniscas se ,
clasifican como suelos tipo B mientras que los derivados de
la Diabasa y la Formacion Popayán se clasifican como suelos
tipo c.
En general los suelos tipo B son de profundidad media, el
grupo contiene en conjunto una infiltración media superior
después de haberse mojado completamente .
• •
•
•
•
4
Se considera a los suelos del grupo C, como suelos poco
profundos con presencia de arcillas y coloides. El grupo
tiene una infiltración menor que la media después de la
presaturación.
2.2 Número de Curva CN
Tal como se planteó en el estudio hidrológico del río Lili
en su primera etapa, sector Quebrada El Burro-Avenida
Cañasgordas, la informacfón de cobertura vegetal y uso del
suelo tomadas de las fotografias aéreas y del plano del
Estudio Unificado de Suelos del año 1990 y Uso del Suelo de
la Unidad de Manejo Pance-Lili-Meléndez-cali-Aguacatal
fueron actualizados y proyectados para lo que será la
condición futura de uso del suelo.
Los valores de CN adoptados reflejan lo que será un cambio
de uso del suelo al pasar de tierras agrícolas a una cuenca
urbana relativamente impermeable, por lo cual se preve e
desde ya un cambio en el régimen hidrológico del río Lili
en la parte baja, caracterizado por una disminución de los
tiempos de concentración, incremento del pico del
hidrograma de crecientes y aumento del volumen de agua que
transita por el cauce natural.
•
•
•
5
Los valores de CN aplicados a cada unidad son los
correspondientes a la Condición de Humedad Antecedente 11.
Esta se considera corno la condición promedia de saturación
de las cuencas que han precedido a la ocurrencia de las
avenidas máximas anuales. El Soil Conservation Service
estima que valores acumulados de precipitación de los 5
días que preceden a la avenida máxima anual que oscilen
·entre 35.6 mm y 53.3 mm son los que corresponden a una
Condición de Humedad Antecedente 11. Los valores adoptados
para cada unidad y el valor promedio en cada si tia se
muestran en los cuadros 2a al 2d .
3. CLlMATOLOGIA
La cuenca del río Lili en'cuanto a su régimen de lluvias
tiene una gran influencia de la estación La Ladrillera
ubicada en la parte media de la cuenca, con promedio anual
de precipitación de 1750 mm, Desde la quebrada El Burro la
cuenca del río Lili, tiene una fuerte influencia de la zona
plana, por lo cual sus características climáticas se
consideran representadas por la estación Univalle, cuya
precipitación media anual es de 1420 mm, temperatura media
23.9·C, humedad relativa media 74% .
•
•
•
6
No existen en esta cuenca estaciones climáticas de origen
térmico como en las latitudes medias y altas, sino que en
la cuenca se presenta un clima tropical húmedo influenciado
en forma local por la orografia de la cordillera occidental
y particularmente los Farallones de Cali desde los Andes,
asi como su vecindad con el Océano Pacifico.
3.1 precipitación Máxima en 24 Horas
Para determinar la lluvia de disefio del proyecto se analizó
la red pluviométrica de la cuenca de los rios Pance, Lili
y Meléndez. Por el método de los poligonos de Thiessen se
confirmó que en la cuenca del rio Lili influyen
espacialmente las estaciones La Ladrillera, Univalle, y La
Fonda.
Los valores de la serie anual de precipitación máxima en 24
horas de las tres estaciones se muestran en los cuadros
3 a, 3 b Y 3 c respectivamente ..
•
•
•
7
3.2 Análisis de Frecuencia de Precipitación Máxima en
24 Horas
La precipitación máxima responde a la realidad fisica que
en una cuenca por grande que sea
precipitación durante un periodo
limitada y por consiguiente el
también es limitado.
la cantidad total de
de tiempo, debe ser
caudal correspondiente
Una forma de estimarlas es haciendo uso de métodos
probabilisticos que usan Funciones de Distribución para
valores extremos máximos, tales como, la Distribución
Asintótica de Gumbel Tipo 1, Distribución Log-Normal,
Distribución Log-Pearson '111, Modelo de Nash y otros
métodos basados en los factores de frecuencia tales como el
de Levediev, Foster-Haller-Hazen.
3.3
3.3.1
Descripción de,los Métodos. Justificación Teórica
Método de Gumbel Ln-Ln y Valor Extremo Tipo 1
Este método es una variación de la Distribución Asintótica
de Valores Extremos Tipo 1 aplicable pa~a valores máximos
y minimos. Tiene la siguiente función de densidad de
probabilidad para los valores máximos .
• 8
f(x) = a exp (-y -e-Y) para: ex) S x S ex)
la correspondiente función de distribucion es:
F(x) = exp (- e-Y)
siendo y = C/. (x - B)
los valores caracteristicos de esta distribución son
• ¡.¡. = B + a·
Los parámetros C/ y B son estimados reemplazando ¡.¡. y a2 por
la media y la varianza de la muestra.
an C/ =
•
Los valores Yn y a n cuando el tamaño de la muestra tiende a
infinito son 0.57722 y 1.28255.
•
• 9
La solución a esta función se resuelve utilizando la
técnica de los factores de frecuencia propuesta por Chow
(1951) Y cuya forma general es la siguiente :
P max =.1" + Kt·.' a
donde / P max Precipitación máxima esperada
Valor medio de la muestra
a Desviación estandar de la muestra.
•• Factor de frecuencia. Es función del periodo
de r·etorno Tr.
Donde
1 In (-In(p)) -
an an
Tr-i p =
Tr
Los valores de Yo Y an se toman de las tablas de los manuales de hidrología
de acuerdo al tamaño n de la muestra .
•
• 10
3.3.2 Distribución Log-Normal y Distribución Log-Pearson Tipo In
La distribución normal surge del Teorema del Límite Central, el cual establece que.
si una secuencia de variables aleatorias Xi son independientes y están idénticamente
distribuídas con media 1-' y varianza 0'-, entonces la distribución de la suma de n de
estas variables aleatorias tiende hacia la distribución normal con media n.1-' Y varianza
n.O' a medida que n aumenta.
La Distribución Log-Normal tiene la siguiente función de densidad de probabilidad:
• 1 (y - I-'y? f(x) = -------- . exp i - ----------
\1'211'0' 2uy2 •
Donde: y = log x
La solución de esta [unción se hace comúnmente aplicando los factores de frecuencia
cuya forma general es la' siguiente:
Pmax = 1-' + K, . u
•
2-qq
• 11
Donde:
P max: Precipitación máxima esperada
Valor medio de la muestra
Desviaciónestandar de la muestra
Factor de frecuencia. Es función del período de retorno Tr y del
coeficiente de Asimetría.
El coeficiente de Asimetría se calcula así:
• Para la Distribución Log-Normal:
Ca = O
Para la Distribución Log-Pearson Tipo IlI:
nI: (yi - Jly CA = -----------------
(n-l) ; (n-2). rry
El factor de frecuencia K, se toma de las tablas de Pearson tipo III para un coeficiente
de asimetría igual a cero.
•
•
•
12
3.3.3 Método de NASH
En 1966 Nash propuso un criterio para estimar valores máximos probables para un
período de retorno determinado, en base a un registro de valores máximos anuales.
El método permite ajustar la distribución de probabilidades por mínimos cuadrados,
por lo que es menos rígido que el. de Gumbe1.
La expresión de Nash es la siguiente:
Donde:
Pmáx
T,
log
ayc
mI
Tr Pmáx = a + c log log -----
Tr-!
Caudal máximo probable en m3/s.
Período de retorno en años
Logaritmo en ·base ! O
Parámetros estadísticos que se calculan a partir ~e los datos del
registro.
número de orden de la serie ordenada de mayor a menor
~.~ ...
•
•
,e
n +'1 ~ = ------.
mi
Siendo: n el número de datos del registro.
T; X; = log log -------
T; - l
1: XiPi - n.X.P C = --------------------
1:Xi2 - n.X2
i=O
En donde X y P indican los valores medios, es decir,
a = P - c.X
13
Con los valores de los parámetros estadísticos a y c calculados por el procedimiento
anterior y el tiempo de retorno seleccionado para diseño, se determina la
precipitación máxima probable.
•
•
•
14
3.4 Magnitud de la LLuvia de Diseño
Los resultados de las precipitaciones máximas esperadas para los períodos de retorno
2.33, 25, Y 50 años se muestran en los cuadros 4a, 4b y 4c respectivamente.
La prueba de ajuste gráfico por el método de Hazen demostró que para los datos que
se están considerando, el mejor ajuste se logra con la Distribución Log-Pearson tipo
III. El resultado del ~uste gráfico para la serie histórica de la estación La Ladrillera
se muestra en la figura 2 .
La lluvia de diseño para cada uno de los cuatro puntod de interés objeto del presente
estudio, fue calculada ponderando los resultados de la distribución Log -Pearson III
con los factores de área de los polígonos de Thiessen. Para cada uno de los cuatro
sitios escogidos para el cálculo de los hidrogramas, en la figura 3 y en los cuadros
5a, 5b, 5c y 5d se ven los valores de la precipitación máxima en 24 horas para las
tres frecuencias de diseño seleccionadas .
• i5
3.5 Curvas Altura-Duración
Tan importante como la magnitud de la precipitación es la forma como se distribuye
ese evento en el tiempo y en el espacio.
Se seleccionaron los más importantes eventos de duración máxima 3 horas con
incrementos de precipitación cada 20 minutos para el período de registro 1982-1994
de la estación La Ladrillera. El listado de todos los eventos seleccionados se muestra
en el anexo memoria de cálculo .
• 3.5.1 Dist.ribución Porcentual e Histograma de Diseño
Una vez analizada y procesada esta información se obtuvo una curva característica
para la distribución porcentual de la precipitación de la estación La Ladrillera en la
cuenca del río Lili para aguaceros de duración 180 minutos. Los valores
característicos de la distribución promedia se muestran en la figura 4.'
•
J;g? I
, , , "
'. "
,¡' ,',
I¡ "
l' ;
•
•
•
16
A partir de esta distribución se calculó un histograma porcentual que representa la
variación de la lluvia en el tiempo. En la figura S se muestran los valores del
histograma de diseño, el cual es introducido como un archivo de datos en el modelo
de computador, para calcular los excesos de prec.ipitación que genera el hidrograma
final.
4. HIDROLOGIA
Aunque la cuenca del río Lili es unacuenca aforada, en la estación Lili-Cañasgordas
ubicada en la vía Cali-Jamundí y la cual opera como una extensión de la antigua
estación Lili-Puente Ferrocarril, se consideró que aunque en la determinación de la
información de caudales medios y caudales mínimos se presentaron dificultades por
los problemas de inestabilidad del lecho por acumulación de sedimentos, en la
determinación de los caudales máximos la incertidumbre de la serie histórica es
mayor, debido a la comprobada deformación de los picos,' causada por
desbordamientos aguas arriba tal como ocurrió con las crecientes de Abril de 1993
y Mayo de 1994 y por el efecto de presa reguladora que hace el terraplen de la lfnea
férrea Cali-Jamundí.
•
•
,.
•
17
Hacer un estimativo de caudales máximos a partir de los rendimientos especfficos de
la estación Lili-Cañasgordas sería Jinealizar los resultados en función del área,
dejando de lado el importante efecto de otros parámetros como la pendiente y el
tiempo de concentración.
Estas son las razones por las cuales se decidió utilizar modelos lIuvia-escorrentía,
dada la con fiabilidad de las series históricas de precipitación y por la disponibilidad
de registros gráficos de la misma. Entre varios modelos lIuvia-escorrentia tales como
HEC-I j DUR y SCS se optó por el método del SCS dada la escasez de información
sobre el sistema de drenaje de la futura área de desarrollo urbano.
4.1 Método de SoiJ Conservation Service
El modelo tipo lIuvia-escorrentia desarrollado por el Soil Conservation Service (SCS)
está apoyado en la teoría del Hidrograma Unitario Instantáneo (HUI).
4.1.1 Descripción de la Metodología
Un hidrograma unitario es un hidrograma de escurrimiento de un aguacero en un
punto dado que resultará de un acontecimiento aislado de exceso de precipitación
• 18
unitaria efectiva ( lmm.), ocurrido dentro de un tiempo unitario cualquiera (10,20
ó 60 minutos) distribuído en forma uniforme en el área de drenaje. Un hidrograma
unitario se identifica por el tiempo' unitario que representa y el exceso de
precipitación que lo ocasiona. (hidrograma unitario de 10 minutos y 1 mm. de exceso
de precipitación).
Las suposiciones básicas son:
Los efectos de todas las características físicas de una cuenca de drenaje se
• • reflejan en la forma del hidrograma del aguacero para esa cuenca.
En un punto dado de una corriente, las ordenadas de la descarga de di rerentes
hidrogramas unitarios del mismo tiempo unitario de exceso de precipitación
son mutuamente proporcionales a los volúmenes respectivos.
El hidrograma de descarga de un aguacero que resulta de una sene de
chaparrones de exceso de ·precip.itación contínua de intensidad variable puede
construírse con una serie de hidrogramas superpuestos, siendo cada UIlO de
ellos el resultado de un solo incremento de exceso de lluvia de duración
unitaria .
•
• 19
El exceso de precipitación se calcula partiendo de la relación de
escurrimiento:
F Q. =
s P
Donde:
F: Retención real en un momento dado
s: Retención potencial máxima
• Q: Escurrimiento directo
P: Precipitación total
Teniendo en cuenta que F = P - Q se llega a:
P2, Q = -----------
P+S
Esta ecuación es útil siempre y cuando exista la posibilidad de escurrimiento cuando
llueve. Dado. que en la realidad siempre ocurre una retención inicial la nueva
ecuación es:
•
•
•
•
20
(P - la)2 Q = ----------------
(P - la) + S
De acuerdo a la experiencia del Soil Conservation Service se ha logrado establecer
como una buena aproximación que la = 0.2 * S por lo tanto:
Donde:
1000
(P -0.2 S)2 Q = ------~-------'
P + 0.8 S
S =----------- - 10 CN
CN: Número de escurrimiento ponderado, depende del tipo de suelo, cobertura y humedad antecedente.
Una vez determinada la precipitación efectiva Q, se determinan los hidrogramas
unitarios y su tiempo pico para cada incremento unitario de tiempo.
0.208 * A * P qp = ---------------------
Tp
l~oS . "'
•
•
•
Donde:
D Tp = --- + 0.6 * Tc
2
qp: Caudal pico unitario
A: Area de la cuenca en Km2
P: Precipitación efectiva en mm.
Tp: Tiempo pico unitario en horas
D: Duración del incremento de tiempo en horas
Tc: Tiempo de concentración en horas.
21
La ecuación de convolución discreta que permite el cálculo de la escorrentia directa
Qn, dado un exceso de lluvia P m Y el hidrograma unitario Un_m+1 es :
Su expresión matricial 110S conduce a:
"
• 22
[Q] = [ U ] . [P ]
QI PI O .................. O O
Q2 P2 PI···················00
PM PM. I ••• Pl.. ......... O O
UN.M+ I •••••••••.•••••••••••• ; •••••
• O O ............. · ....... PMP".I
QN . O O .................... O PM
4.1.2 Ticmpo dc Concentración (Tc)
Tiempo de concentración es el tiempo que tarda una partfcula de agua en hacer el
recorrido desde el punto más lejano de la cuenca al sitio de interés.
•
. :6 /1 'L. o". r
• 23
Existen formulaciones propuestas por diversos autores para estimar el tiempo de
concentración de una cuenca. En el cuadros 6a, 6b, 6c y 6d se ven los resultados
dados para cada una de las fórmulas propuestas.
De acuerdo con la experiencia en la aplicación de estas fórmulas y a una evaluación
de la velocidad de traslación del frente de onda se ha observado que la formulación
del Cuerpo de Ingenieros de USA se adapta muy bien a las cuencas. del sur de la
ciudad de Cali y además corresponde aproximadamente al valor medio de los tiempos.
estimados por las otras metodologías. de las cuales generalmente se debe excluír la .- del SCS LAG por su tendencia a sobreestimar y la Kirpick por su tendencia a
subestimar. .
4.1;3 Hidrograma Adimensional
Para el desarrollo del presente estudio se 'usó el hidrograma adimensional calculado
por la CVC para el río Lili. Las coordenadas de dicho hidrograma se muestran en
la figura 6 .
•
• 24
4.1.4 Caudales de Diseño
Los resultados de la aplicación del modclo de computador que determina el
hidrograma de la creciente para las condiciones de humedad antecedente 11 se
muestran en los cuadros 7a al 10c. El cuadro 11 resume los valores de caudal
máximo para cada uno de los puntos seleccionados y las figuras 8, 9, 10 Y 11
muestran los correspondientes hidrogramas .
5 . RECOMENDACIONES
• El presente estudio hidrológico recomienda que como caudal de diseño para las obras
de protección contra inundaciones.del río Lili en el sector Zanjón Gualí -Boquerón
se tomen los correspondientes a un período de retorno de 1 :50 años estimados por
el método del Soil Conservation Service para la condición de humedad antecedente
JI Y condición de uso futuro del suelo .
•
• 25
6. BIBLIOGRAl'IA
Hidrología Sección 4
SCS National Engineering Handbook 1972
Diseño de Presas Pequeñas
U.S. Bureau of Reclamation 1981
Hidrología Aplicada
• Ven Te Chow-David R. Maidment-Larry W. Mays
McGraw Hill 1993
Métodos Usados en Hidrología para Estimar Caudales Máximos.
Guillermo Regalado H.
Universidad del Valle
Un Método para Determinar Caudales de Diseño en Cuencas de Drenaje
Pequeñas.
Guillermo Regalado H.
CVC-Univalle 1970 ,
•
•
•
•
Hidrología General. Principios y Aplicaciones
José Llamas
Universidad Laval 1992
Hidrología para Ingenieros
Linsley-Kohler-Paulus
McGraw HiJI 1988
26
Estudio General Unificado de Suelos UMC Pance-Melendez-Cali-Aguacatal
Seccion Suelos CVC-1988
•
•
•
Cuadro 1
Cuadros 2a,2b,2c,2d
Cuadros 3a,3b,3c
Cuadros 4a,4b,4c
Cuadros 5a,5b,5c,5d
Cuadros 6a,6b,6c,6d
Cuadros 7a,7b,7c
Cuadros 8a,8b,8c
Cuadros 9a;9b,9c
Cuadros lOa, 1 Ob, lOc
Cuadro 11
LISTA DE CUADROS
Característimas Morfométricas
Número de Escurrimiento Ponderado. Sitios 1 al 4.
Serie Histórica Precipitación Máxima en 24 Horas
Análisis de Frecuencia
PrecipitaCión de Diseño. Sitios 1 al 4.
Tiempo de Concentración
Caudales Máximos Lili-Zanjón Guali
Caudales Máximos Lili-Canal Cañasgordas
Caudales Máximos Lili-Canal Calle 48
Caudales Máximos Lili-Boquerón
Resumen de Caudales
• • •
CUADRO 1
RIO LIL1
SECTOR ZANJON GUALr· 80GlUERON
CARACTERISTICAS MORFOMETRICAS
HTnF.f~M#~ ~ rF!~· i. i. • ;~~lp~Rrn ni ~~6F~##i!;: i ; ~H T0..~~p Ts¡~4~ %I+~i ~éT;;; •• i. i ~d,~~~f1P1iIT ••• AREA
LONGITUD
COTA SUPERIOR
COTA INFERIOR
PENDIENTE
Km2·
Km
m.s.n.m
m.s.n.m
(m/m)
20.07
10.79
1750
975
0.02349
22.74
11.114
1750
971
0.02286
26.15
12.14
1750
960
0.02129
29.35
13.94
1750
955
0.01411
31& '" . ''-
• • • CUADRO 2"
RIO LILI - ZANJON GUALI
NTJMERO DE ESCURRIMIENTO PONDERADO
n:ttU~tt¡1 ~.~ ; ;. '~I ~~.» ~T:i:'PÓ 'Éi>~<~<T~':IT'·"~. , .. ~,.''-t¡'fQ''!:i'''''' '~nq'~ " ~ .,. •• !~~ fK~Yl:::!&~¡q:'JJ.4;;,; bk;;;¡!l<')'~~ !>i
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SU1L\TORIA
20.0 I ·69
98.0 8:2
421..2 69
~00.8 I 0,9
750.0 51484
20.0
226 .8
79.2
48.0
1.27.0
43.0
548.0
~257.0
79 I 11 ,1
11
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83
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• • •
CUADRO 2b
RIO LILI - CANAL CARASGORDAS
NUMERO DE ESCURRIMIENTO PONDERADO
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~a:sto Natural.
Mi.nas
Eosque Natur.e
Rastrojo Saje
Pasto Natural. Enmalezado
Rastrojo A1to
Bosque Natura.l
l?a;sto Natural.
Rastrojo A.lto
Zonel sub-urba.na
SUMATORIA
CN PONDERADO
~~o.o
20.0
99.0
42~.2
~00.9
750.0
55 ~65.0 70
99 20.0 79
92
69 226.9 79
69 79.2 79
49.0 73
~27.0 79
43.0 79
9~5.0 93
5~494 ~524.0 1.21.993
69 76.2 90·
'0)&
• • • 3\q
CUADRO 2c
RIO LILI CANAL CALLE 48
NUMERO DE E~CURRIMIENTO PONDERADO
::: j: j. j n, [U::::::: F~1:T;TT:::· UUillIIill:' :~~~~:: 2~:'~2~::~:: ~: ::6JJ :TTI::L;~~;r. (:~~Z±~9::~ i¿~::,::;:: JI Rastrojo A~to Bosque Natu:r¿ ~~O.O 55 ~65.0 70
Pasto .Natura~ ::Rastrojo Sa.je 20.0 69 20.0 79
Mi.nas 98.0 82
Pasto Natural Enmalezado 42~.2 69 226.8 79
Rastrojo A.lto :L00.8 69 79.2 79
Bosque Natu:ra~ 48.0 73
Fasto Natu:ra~ ~2?0 79
Rastzoojo A.lto 43.0 79
Zona sub-urba.na ~~56.0 83·
SUMATORIA 750.0 5~484 ~865.0 ~50~86
CN PONDERADO 69 77.~ 8~ ........ "'111"''' .... '' .......................... '11'''"11'1'' .. ''' ... '1111,;'''''''', ...... ": .. ","""' .... 11:1"" ............. ''' .. ''''11 ......... ' .. , ..... .1" ... ,,, .... , .............. "." .. "" .... "",hnu ... j. .. " .............. u ............. "ntlnnunuuu""'ulluUIlIU" ....... ,,,,,
• • • D~
CUADRO 2d
RIO LILI BOQUERON
NUMERO DE ESCURRIMIENTO PONDERADO
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Pasto Natural Rastrojo Eaje: 20.0 69' 20.0 79
M:inas 98.0 82
Pasto Natura~ Enma~ezado 421.2 69 226.8 79
Restrojo Aloto. 100.8 69 79.2 79
Eosque Natural. 48.0 73
Paste Natural. 127.0 79
Rastrojo Alto 43.0 79
Zona sub-urba.na 1476.0 83
SUMATORIA 750.0 51484 2185.0 176746
CN PONDERADO 69 77.8 81 ,,,,,, ...... ,,,, .. ,, ... "' ...... """ .... ''' .. '''''"<1'' ... ''' .... '' .... ' .. 01<1'''':111:1<" .. II,,,'u ...... ' .... I,, .. ,,, .. ,,,,, ... "u:"',,,,,,, .... ,,""":O,"II.'::"'''' .. , .... "'''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''':I:I"",::,,,,,,,.,, ..... I,,'',,uII .... , .... ,, .... ,"' ....... :, ........
•
SE
•
CUADRO 3a
RIE ANUAL DE PRECIPITACIONES MAXIMAS
J:#p¡ 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990
ESTACION LA LADRILLERA
:f~~: 52
132 77 74 84
193 62 62 75
:Jilib: =::::: ::: 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000
~ : f;~l~< 89 SO 81 78
• le;'G, ,
EN 24 HORAS
•
lffi#p: 1.96 1.962 1.963 1.964 1.965 1.966 1.967 1.968 1.969 1.910
• • CUADRO 3b
SERIE ANUAL DE PRECIPITACIONES MAXIMAS EN 24 HORAS
f: ~;;,ilj :::: :::
64 1.22 87 62 61.
ESTACION UNIVALLE
~p:¡l ~ H~f'~i 1.971. 1.972 1.973 1974 1.975 1976 1977 1.978 1979 1980
67 75 77 45 87 91 50 79 63 69
i :##W mm~ : i ~¡~l ~ 1981 1.982 1983 1984 1.985 1.986 1.987 1988 1.989 1.990
64 94 83 61. 68 89
1.20 48 71 54
!hlpr¡i: 1991 1992 1993 1.994 1995 1996 1.997 1998 1999 2000
ir fi~f;': 67 50 50 68
aG<;. ! ,~
•
iA4p: i 1961 1.962 1.963 1.964 1.965 1.966 1.967 1.968 1.969 1.970
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• •
CUADRO 3c
SERIE ANUAL DE PRECIPITACIONES MAXIMAS EN 24 HORAS
ÜiJ,lj :;! :;::
67 68
1.09 62 83 76
Jilid :: :;:::: 1.971. 1.972 1.973 1.974 1.975 1.976 1.977 1.978 1.979 1.980
ESTACION LA FONDA
:f (H~f:W;: 1.1.4 58 83 57
1.03 75 84 84 65 88
:~p:: 1.981. 1.982 1.983 1.984 1.985 1.986 1.987 1.988 1.989 1.990
Hf: 'f~f~ 1.00 65
1.32 84 80 89
1.38 1.34 82
1.1.0
~b:,' :; :;:: ::: :
1.991. 1.992 1.993 1.994 1.995 1.996 1.997 1.998 1. 999 2000
ifin H~ITji 1.00 65
1. 3 2 84 80 89
1.38 1.34 82
1.1.0
OGJ . .-I.J _
• • • "f}-.Y,
CUADRO 5d
RIO LILI - 80QUERON
PRECIF'ITACION MAXIMA EN 24 HORAS (mm)
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LA FONDA 87.90 133.80 . 146.30 11.99%
LA LADRILLERA 81.30 174.40 213.60 45.62%
UNIVALLE 71.90 112.80 124.20 42.39%
PRECIPITACION PONDERADA 78.11 143.42 167.64 100.00%
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PERIODO DE RETORNO (Anos)
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SECTOR ZAN.JON GUALI-BOaUERON CAUDALES DE DISEF:!O .
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HIDROGRAMA DE CAUDALES MAXIMOS
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RIO LlLI - CANAL CALLE 48 HIDROGRAMA DE CAUDALES MAX.IMOS
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ANEXOH SUELOS
•
TABLA DE CONTENIDO
1. INTRODUCCiÓN ....................................................................................................... 1
2. ACTIVIDADES DE INVESTIGACiÓN ................................................................... 2 2.1. Perforaciones ............. ............ ....... ......... ........... .. .................... 2 2.2. Ensayo de penetración estándar (EPS) ...................................................... 2 2.1. Muestreo.......... .................... ............ .. ................................ 3 2.2. Ensayos de laboratorio.. ........................ .. ............................ 3
3. ESTRATIGRAFíA ................... . . ............................................................. 4
4. PROPIEDADES DEL SUELO . ....... ..
5. CAPACIDAD PORTANTE ...... ..
6. RECOMENDACiONES .... ...... .. 6.1. Muros de contención . 6.2. Cimentación Recomendada . 6.2.1. Tramo río Lili .... 6.2.2. Tramo rio Meléndez ...................... .. 6.3. Estructuras de protección 6.4. Recomendaciones de construcción 6.5. Parámetros Sísmicos ..
7. LIMITACiONES ....................................... ..
ANEXO 1: FIGURAS
.6
7
.................................... . .. 9 ........... 9
. ..................................................... 10 ............... . ....... 10
.................... . ...... 11 . ........... 11
............................................ 11 ...... 14
. .............................................. 14
ANEXO 2: REGISTROS DE PERFORACiÓN Y ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEXO 3 MEMORIA DE CALCULO
ANEXO 4 REGISTRO FOTOGRAFICO
•
--oe
'.
1.' INTRODUCCiÓN
Atendiendo la solicitud del Ing. Freddy Mantilla y para Hidroestudios
Ltda, se ha realizado el presente estudio de suelos, en los 'ríos meléndez y Lili,
en tramos ubicados dentro del Area urbana del municipio de Cali, En el sector
de los barrios La Playa y entre la via a Popayán y el Colegio Alemán, al sur de
esta ciudad.
Los taludes de los barrancos en dichos sectores, presentan en gran parte
del recorrido, problemas de erosión y socavación, colocando en riesgo las , viviendas aledañas y sus habitantes; además en los sitios donde existen
estructuras de protección. estas se encuentran de deficiente a pésimo estado;
por lo cual es necesario la construcción de nuevas estructuras de protección y
reconstrucción de las existentes.
I
El estudio, se ha ejecutado con la finalidad de examinar las propiedades
geotécnicas del suelo y aplicarlas' de manera' eficiente tanto .aLdiseño de la
cimentación de las obras de protección, como son muros de contención,
dentellones y espolones, así como las demás partes de las obras que se vean,
influenciadas por el suelo.
Para lograr el objetivo arriba anotado, se realizó una investigación con
perforaciones, apiques y. ensayos, que permitió identificar la Estratigrafía,
posición del nivel freático y las propiedades del suelo, parámetros con los que se
calculó la capacidad portante, dándose las alternativas factibles de cimentación
con sus parámetros de diseño y algunas recomendaciones constructivas.
_e
-.•
2
GRUPO SUELOS L TOA, agradece al Hidroestudios Uda, la confianza
depositada para la elaboración de este trabajo y al cumplir con los objetivos
propuestos, espera seguir siendo útil en futuros proyectos.
2. ACTIVIDADES DE INVESTIGACiÓN
La ejecución de todo estudios de suelos requiere la realización previa de
una investigación con peñoraciones y ensayos de campo y laboratorio que
permitan definir las propiedades geotécnicas del suelo. En este caso el
programa de investigación se desarrollos asi:
2.1. Perforaciones
Empleando el método de peñoración a percusión sin lavado, con equipo
mecánico accionado por un motor Honda de la serie GX 340 con potencia
nominal de 11 HP, se hicieron un total de cinco peñoraciones en el sector del.
rio Meléndez y dos en el río Lili, Las cuales se llevaron hasta profundidades
entre 1.6 y 7.0 mts donde presento el rechazo en suelo granulares muy densos.
La ubicación de las perforaciones, se muestra en las Figuras 1 y 2.
Adicionalmente en el RioMeléndez, muy cerca a la orilla (ver fotos anexas , al final), se realizaron dos apiques. los cuales sé llevaron entre 2.60 y 3.19 ..
mts. de profundidad.
2.2. Ensayo de Penetración Estándar (EPS)
El Ensayo de Penetración Estándar, es una prueba dinámica algo sencilla,
que se realiza a medida que se hacen las perforaciones y permite obtener la
resistencia del suelo en sitio. La mecánica de la prueba y el equipo a utilizar
-e
.-.
3
corresponden a lo descrito en la norma ASTM D 1586-67 Y en resumen
consisten en hincar en el estrato de interés un muestreador del tipo Cuchara
Partida (Split Spoon Sampler) de diámetro 2", golpeándolo con un martillo de
140 Lbs de peso, que se deja caer en forma libre desde 30" de altura, contando
el número de golpes necesarios para lograr una penetración de1 Pie, este
número, se anota como N y es el resultado de la prueba.
La prueba, se repitió, en cada una de las perforaciones, a intervalos de
profundidad de 1.50 mts.
2.3. Muestreo
Al realizar cada ensayo de penetración estándar, se tomó una muestra
a~erada del recobro de la cuchara partida. Muestras_inalteradas con tubos
Shelby, no se tomaron por el carácter granular del suelo.
Del lecho del río y de los apiques se tomaron cinco (5) muestras
representativas, las cuales se sometieron a ~nsayos de gradación y cuyos
resultados se presentan en el Anexo # 2
2.4. Ensayos de Laboratorio
Las muestras obtenidas, se llevaron al laboratorio de Suelos de GRUPO
SUELOS L TOA, en donde se desarrollaron las siguientes pruebas:
• Humedad Natural
• Límites de Atterberg
• Gradación por tamiz
En la parte final del informe, se anexa la siguiente documentación acerca '.
de la investigación realizada:
4
Esquema de localización de perforaciones.y apiques
- Registros de Perforación del Subsuelo.
- . Resumen de los resultados de los ensayos efectuados.
Registro Fotográfico
3. ESTRATIGRAFíA
Los perfiles estratigraficos de las figuras 4 y 5, se han trazado, con la
información obtenida de las perforaciones, apiques y ensayos realizados, en
forma general se observan los siguientes estratos:
3.2. Tramo Río Lili
Estrato A
Rellenos Heterogéneos de Arenas Limosas y limos Arenosos de colores
café y gris oscuro, con algunos desechos de construcción, gravas, gravillas y
algo de carbón vegetal. Su espesor varia entre los 1.5 y 4.0 mts de profundidad.
Estrato 8
Grava areno Limosa (GM) y (GM-GW) de color gris oscuro. Aparece' ..
bajo los rellenos y su espesor promedio es de 1.5 mts.
21.{a) . - ,
. -. '.'
5
Estrato e
Arena Limosa (S M) de color gris oscuro, con gravas y gravillas de rio. Se
encontró bajo el estrato anterior, hasta la máxima profundidad investigada (5.4 y
7.0 mts).
3.2. Tramo Rio Meléndez
Estrato A
Rellenos heterogéneos' de Limos Arcillosos. Limos Arenosos y arenas
Limosas de color café, con algunas basuras y escombros su espesor varia
entre 0.4 y 0.6 mts. En la perforación P-4 apareció una capa vegetal de Limo
Arcillo arenoso de color café de 0.60 mts de espesor .
Estrato B
LIMO Arcilloso (MH) de colores café oscuro, rojizo y amarillento; contiene
algo de arenas y gravas. meteorizadas. Solo apareció en el .sector de la
perforación P-3 y el apique 5, bajo el relleno, hasta los 1.8 y 2.8 mts de
profundidad y en el P-4 entre los 0.6 y 0.8 mts de profundidad.
Estrato e
Grava de rio (GP·GM) eri matriz de Limo Arenosa de color café, contiene
algunos cantos de tamaño máximo 30 cms. Aparece bajo el estrato anterior o
el relleno, hasta la máxima profundidad investigada. Algunas muestras clasifican
como (GM) y (GW).
-.
-.
6
NIVEL FREÁTICO
Su profundidad es variable y e'sta controlada por el nivel del agua en el ,. río, En los registros de perforación se anota la profundidad del nivel freático para
cada sondeo.
4. PROPIEDADES DEL SUELO'
Los principales parámetros del suelo natural, se consignan en la Tabla 1,
de ellos, se pueden deducir las siguientes propiedades:
4.1. Tramo Río UIi
Superficialmente y hasta profundidades entre los 1.50 y 4.0 mts. existen
rellenos heterogéneos muy blandos (2 < N < 6 golpes/pie) que no deben ser
tenidos. en cuenta para la fundación de las estructuras de protección que se ~
proyecten. Bajo estos rellenos existen estratos granulares compuestos por
gravas areno limosas y arenas limOsas, cuya fracción fina es Nula y donde la
Resistencia a la Penetración Estándar clasifica como media en los dos primeros
metros del estrato (12 < N < 17 golpes/pie) y Alta (N > 30 golpe/pie) para el
resto del suelo. La Densidad relativa se estim~ superior al 70 %. Apartir de los
4.0 mts de profundidad, con respecto a la "playa" del rio.
El potencial licuable de los estratos granulares es relativamente bajo, ya
que se encuentran bastante densos.
I
•
, .•
7
4.2. Tramo Río Meléndez
a. La Humedad Natural del suelo cohesivo, se encontró inferior al límite
plástico, presentando un valor promedio de 25 %. Por correlación con el índice
de liquidez, se estima una presión de preconsolidación superior a 10 Kg/cm'.
b. El índice de plasticidad (IP) del suelo cohesivo clasifica como medio, y
presenta un valor promedio de 21 %. de acuerdo a lo anterior y a la clasificación
de suelo, indica que este posee un potencial contrato expansivo bajo que no
afectara las estructuras a construir.
e, La resistencia a la penetración estándar del suelo varía entre media y
alta para el primer metro de profundidad con valores de N entre .los 13 y 40
golpes/pie, y Alta a muy alta para el resto del.suelo (Gravas areno limosas de
río), encontrándose valores superiores a los 50 golpes/pie; de acuerdo a los
anteriores valores se tiene que la consistencia del suelo cohesivo varia entre , firme y dura y la compacidad del suelo granular es media, para el primer metro
y densa para el resto de la profundidad investigada (0r>60%).
5. CAPACIDAD PORTANTE
La Resistencia del suelo se evaluó tanto para cimientos superficiales como
profundos, mediante el método Gráfico de SChmertmann(I), el cual proporciona
en el primer caso (Zapatas) la presión de contacto máxima suelo cimiento, para , obtener un asentamiento No mayor de 1 pulgada.
(1) SCHMERTMANN¡ J. H. "Guidelines for the use in the Soil Investigation and Design of Foundations".
Researoh Bullelin 121 A. Florida DOT, 1967.
:;¡,L-/3 I./-I '-
••
-e
-.
8
Los valores de resistencia se obtienen a partir de los resultados del
ensayo de Penetración Estándar (valores de N: # de golpes/pie),
correlacionándolos con el tipo de suelo, forma del cimiento y la relación Df/B
(profundidad del cimiento/ancho de la zapata).
La capacidad de carga vertical (Qn) de los cimientos profundos (Pilotes
Hincados) se evalúo mediante el método de la Florida, desarrollado por'
Schmertmann y basados enlos resultados del ensayo de penetración estándar. I
La resistencia a carga lateral y el momento resistente, se calcularon por el
método de Broms.
La Resistencia Neta (Qn) de un caisson se evalúa a partir de la siguiente
expresión:
Qneta = Qfricción + Qpunta - W
En donde:
Qneta: Resistencia neta del Caisson.
Qfricción: Resistencia por fricción = área perimetral x fap fap = Resistencia por fricción.
Qpunta: Resistencia por la punta = área de la punta x qap qap = Resistencia por .Ia punta
W: Peso del caisson.
En la memoria de cálculo se muestran los parámetros empleados.
_e
-e
9
6. . RECOMENDACIONES
6.1. Muros de contención
Los muros de contención deben ser lo suficientemente resistentes para
soportar el ataque del agua y deben estar cimentados a una profundidad tal que
la socavación No los afecte. Los Muros se diseñaran para trabajar en voladizo
y para soportar un empuje de tierras del tipo activo, el cual se puede calcular a
partir de una distribución triangular.!=Ie 'presiones .
Parámetros de diseño:
• Ka = 0.35
• Kp = 1/Ka
• y = 1.9.ton/ml'
• F = Fricción =~t x W
• ~t = 0.45.lona río meléndez y 0.35 zona río Lili
• w = Peso del muro
Se aconseja, dejar pases o llorad eros a través de la pared del muro,
consistentes en tubos de 2" en pvc espaciados cada 2.0 mts en el sentído
longitudinal y cada 1.0 metro en el sentido vertical, colocados en zíg za~.
En el sector del río Meléndez donde los taludes presentan hasta 5.0 mts
de altura con una fuerte inclinación,. se recomienda construir un muro de
contención d~ aproximadamente 3.0 mts de altura, peinando el resto del talud
con inclinación no mayor a 45 grados, empradizando para evitar la erosión.
.-.
-.
10
6.2. Cimentación recomendada
6.2.1. Tramo Río LiIi
a. Zapata Corrida
La cimentación de los muros de contención consistirá en una Zapata
corrida embebida por lo menos 1.70 mts bajo el fondo del rio, garantizando
además que quede cimentada por lo menos 0.70 mts por debajo del nivel de '"
socavación del río, el cual se debe estimar. La presión de contacto suelo
cimiento No será mayor de 1.30 Kg/cm 2•
Nota; La profundidad de la zapata podrá ser aun mayor, si así lo exigen
las condiciones hidráulicas del rio ..
b. Pilotes Hincados
El 'empleo de Pilotes Hincados es otra alternativa técnica y
económicamente factible. Los pilotes Hincados serán de 5.0 mts de longitud
contados a partir del fondo de río y su capacidad de carga 'se muestra en la
siguiente tabla:
LADO (mIs)
0.30
0.35
LONGITUD .. (mIs)
5.0
5.0
RESISTENCIA NETA (Ton) VERTICAL HORIZONTAL
12.3
17.0
3.1
3.6
~ .•
_ .•
--e
11
6.2.1. Tramo Rio Me/éndez
la cimentación de los muros de contención se podrá realizar mediante
Zapatas corridas. enterradas por lo menos 70 cms. por debajo del nivel de , socavación del rio. la presión de contacto suelo cimiento No será mayor de
2.50 Kg/cm2•
6.3. Estructuras de protección
Para evitar la erosión continua de algunos sectores de la ribera del río. y
proteger los taludes y las estructuras a construir, se deben proyectar y construir
espolones o dentellones con el fin de desviar la corriente del río alejándola de
las orillas y facilitando la sedimentación de los materiales.
·los espolones o dentellones deben cimentarse de. acuerdo a las
recomendaciones dadas en.la sección 6.2. Se debe tener en cuenta la longitud
minima de empotramiento de acUerdo con el ancho del río, que garantice la
estabilidad a la barrida en las crecientes.
Adicionalmente, los taludes se podrán proteger mediante cubrimiento con
bolsacretos o protección con gaviones, los cuales deben cubrir la ribera, hasta el
nivel de aguas máximas. Debajo del gavión, es conveniente colocar un geotextil
del· tipo Pavco 2500 no tejido o similar, con el fin de evitar la erosión debajo de
este
6.4. Recomendaciones de construcción
Para la construcción de las diversas estructuras, muros y espolones se
sugiere lo siguiente:
\
-.
•
-.
12
a. Construcción de ataguías para desviar la corriente y permitir un mejor
sitio de trabajo.
b. Las excavaciones para la cimentación se harán con retroexcavadora
potente. ya que los estratos granulares son densos; la' inclinación de los taludes
será de 45 grados para alturas de corte no mayores de 3.0 mts. Terminada la
excavación se fundirá un solado en concreto pobre de 1.500 psi'y 5 cms. de
espesor, al igual que se harán por lo menos dos fosos de bombeo en cada
tramo excavado.
Dentro de las excavaciones para las zapatas habrá presencia de nivel
freático, por lo que se debe disponer en obra de por lo menos dos motobombas .
• preferiblemente eléctricas y de 3 pulgadas de diámetro, para mantener seco el
fondo. En caso de que el agua sea abundante, la fundición de la zapata se hará
bajo .agua, utilizando el sistema Tremi. Los concretos a utilizar deben llevar.
incorporados aditivos impermeabilizantes y deben ser fluidos .
Los Muros se excavarán y fundirán por tramos no mayores de 8 mts.
donde se-marcará una junta de c.onlracción vertical. Cada 16.0-mts. se deben
proyectar y construir juntas de expansión verticales.
c. En las zonas donde actualmente existen estructuras en mal estado,
es~as se demolerán y se procederá al retiro del material suelto detrás de estos
muros, para proceder a la construcción del nuevo muro formaleteandolo ambas
caras.
d. Para rellenar por detras de los muros se empleará material granular
tipo rocamuerta o balasto de r'ío sin sobret~maños. El material se colocará en ,
capas de 20 cms. bien compactadas e irá protegido por un geotextil del tipo No
Tejido 1400, que evitará su arrastre.
••
-- ,
13
e. En el caso de la cimentación sobre pilotes Hincados, se deben seguir las
siguientes recomendaciones:
• La separación mínima de los pilotes, centro a centro. debe ser por lo
menos 2.5 veces el diámetro y deben entrar en el cabezal -zapata o viga que
distribuye la carga- un mínimo de 0.20 mts. Para pilotes hincados la cabeza
debe estar alejada del refuerzo del cabezal al menos 10 cm.
• Para garantizar el amarre de los cimientos profundos al cabezal y para
soportar los esfuerzos de tensión originados por el efecto de vuelco que causan
las fuerzas horizontales, se debe anclar el refuerzo a tensión en el cabezal.
• Los pilotes deben ser de concreto de cemento Portland, con una
resistencla.mínima de 4000 Psi a los 28 días.
• Entre el proceso defabricaci6n de pilotes y el proceso de hincamiento
debe dejarse transcurrir un tiempo, que garantice el alcance de la resistencia de
diseño.
• En el conCreto con el que se elaboren los pilotes debe incluírsele
\ aditivos impermeabilizantes, para evitarla corrosión del acero de refuerzo.
• El proceso de hinca miento en los primeros metros en donde se penetra
el suelo Limo arenoso, será'relativamente fácil, pues se penetra en suelo blando
y finalmente al ingresar al estrato de Arena, se encontrará dificultad para hincar
el pilote. Por estas razones se recomienda hacer un zuncho metálico en la punta
del pilote y usar un martillo de mínimo 5000 lbs-pie, de acuerdo con la regla del
Tennesse Valley Authority que propone que la energía del martillo en libras-pie,
debe ser por lo menos igual al peso del pilote en libras.
• La longitud de los pilotes debe ser la especificada, más la longitud de
descabece, que se sugiere sea mínimo de 0.50 mts. Con esta longitud, se
garantiza que el pilote se incruste al menos 1.5 mts en el estrato de arena
densa.
3¡L.{.H
•
•
--e
14
• Los pilotes sufrirán esfuerzos de compresión, cuando la onda de
impacto-baje y esfuerzos de tensión iguales, cuando la onda rebote, además, de
acuerdo co~ sis1ema de izado, se presentarán esfuerzos de flexión; por lo que
el elemento debe diseñarse para soportar cada una de estas condiciones de
carga.
6.5. Parámetros Sísmicos
La evaluación de la Interacción Suelo-es1ructura. durante sismos. se hará
de acuerdo con el Código Colombiano de Construcciones Sismo-Resistentes,
usando los siguientes parámetros:
• TIPo DE PERFIL DEL SUELO: S-2
• COEFICIENTE DE SITIO: 1.2
• COEFICIENTE DE ACELERACiÓN (Aa)
y VELOCIDAD (Av) PICO EFECTIVAS: 0.25
7. LIMITACIONES ..
La información consignada en este reporte y las conclusiones y
recomendaciones dadas, se basan en el análisis de los resultados de la
investigación realizada, en conjunto con las características del proyecto.
¿J5D . I •
-e
15
Cambios en este último que afecten cargas o excavaciones y cambios
notables en las condiciones locales del suelo se, comunicarán a GRUPO SUELOS
L TOA, que estudiará la nueva situación y presentará las recomendaciones ,
adicionales necesarias.
~....-;:
EMOS VELAScd"" INGENIERO CIVIL
MATRíCULA 76202-23007
Santiago de Cali, Noviembre 5 1997.
·MuroCont. Rios Lili y Meléndezl
B':JZ • ...: I
~ • . . :
TIPO DE SUELO H.N. L.L. L.P. I.P. i.L Pe N % que pasa en peso TmAx. Dr
% Kg/cm2 GOlpes/pie #4 #200 A.G. %
LIMO ARCILLOSO 25 57 36 21 -0,52 +10 18 1 112"
GRAVA EN MATRIZ 9 +60 45 8 3 112" >80
LIMO ARCILLOSO
~. (1 ) Clasificación USC. (2) Humedad Natural. (3) Límite Líquida. (4) Límite Plástico. (5) Indice de Plasticidad. (6) Indice de Fluidez. (7) Presión de Preconsolidación. (8) Resistencia promedio a la Penetración Estándar. (9) Porcentaje en peso que pesan los tamices.
'- (10) Tamaño máximo del agregado grueso. (11 ) Densidad Relativa.
.. , ~ Or11-tam
.:.-,.
•
. ,
~.
..: ... '."
TIPO DE SUELO H.N.
%
. RELLENO
GRAVA ARENO 6 LIMOSA
15
(1) Clasificación USC. (2) Humedad Natural. (3) Límite Líquido.
Limite Plástico. Indice de Plasticidad. Indice de Fluidez.
L.L.
Presión de Preconsolidación.
L.P. !.P.
Resistencia promedio a la Penetración Estándar. Porcentaje en peso que pesan los tamices.
(10) Tamaño máximo del agregado grueso. (11) Densidad Relativa .
!.L.
\ 13~3 \ .. " ~
Pe N % que pasa en peso Tmáx. Dr
Kglem' #4 #200 A.G. %
6(2) 84 25 1"
13 53 13 1" 20-47
57 68 15 1" >80
ANEXO 1
FIGURAS ,
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• • RfO LILI RIO MELÉNDEZ
SECCIO:-; A - A' SECCION A - A'
~ LIVIEND~ 3-4m_
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~ I ' P-l ",3. 5m l \ l' ~ ,
j '--i---= ;;- ;/ I ",Z.5m I "'Z'
6mnU.r"", ~ i A J \" ( I ",2.0m
A-l :J J
./ J 1
I SECCION 8 - 8'
A "'4.0~
J
P-Z /l:: I "t ~ / ! I ,om],~ " 7 J I
~ SECCIÚN C - C'
SECCION 8 - 8'
crrP- 3 ! PAR,OUE
ESTRUCTURA I I PROTECCIÚN
EN M~ ESTAD9- 5.0 U A-Z
, ~' -,
SECCION C - C'
I VIVIENDA I Z-4m, MURO DE GRAVEDAD
. 1 ~EII MAL ESTADO /Í \\ ",Z.5m
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4
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I = I L--=-r-~-=~ j
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CLIENTE:
HIDROESTUDIOS LTDA
OBRA:
ESTRUCTURAS DE PROTECCIÓN RJO j\;fELÉNDEZ -- tt
:t:.kh,.. FIGURA: 3 ¡SECCIONES TRANSVERSALES APRO)(J1VIADAS
Js;>. ~
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r/l ---' r' c:
o -< o o z ~ ú... O e::: o...
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P-l 0.00 ~
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2.00 1-
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SM:
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3,00 _. --'--'
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4.00 _. , (SM): . ,
500 r-C60" I , • ~ .
"
F.P 600 r-
7.00 '--
CLIENTE:
HIDROESTUDIOS LTDA
FIGURA: 4
Relleno de arena limoso cofé amarillenta. gravas finos y medios, algo .
• de desechos de construcción y carbón vegefol.
Gravo areno limosa gris oscuro fino. medio y grueso.
Areno limosa fino. medio y grueso gris oscuro, grovos y grovillos
OBRA:
P-2
~ ®-1\~;'" I
SP-SM
®-
,. ®---iGM':JG, :
26 •
Pequeños. -trozos de madero .. ® I)~'M.): , ,
51 ',' • ,
FP
ESTRUCTURAS DE PROTECCIÓN RÍO L/L/
Relleno de limo arenoso y areno limoso color cofé. raíces finos y medias;
. desechos.
Relleno de areno timoso gris oscura, algunos grovillos y desechos de construcci6n
Gravo orena limoso gris oscura fino y medio.-
Arena limosa gris oscura, gravas y grovill05 .
CONVENCIONES'
-@ VALOR oe: N (lColp<!~/pie) 5::>T
(~I-I) CLASlnO,CION UNIFICADA DE SutLOS
...¡; POSICION on NfVE[ fRE"TICO
COLuivINAS ESTRA TI GRAFICA S F'p. mi DE PEI<'OP.A.CION
LlLI4
• 1l~
•
ifl .w ,... c:
Cl <: Cl
Cl Z :::J CL. O c:: Il.
I 1 • • P-l P-2 P-3 P-4
0.0 ') I
I i'- ~' 3 De arena fina.
1=.= medio y gruesa. ._ ,.......,. j Gravas. gravillos 1.- __ j y escombros
r =- :=' I De limo arenoso t' -- -- cofé. basuras.
~ , -. 3 De limo arcilloso n! .. ·.· De limo arcillo L- = ,-J e.afé. roíces I .. . arenoso café
0.50 L I
1.00 1--
150 I 200 L
,,,l 300 L
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3.50 L--
lol 1
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~e;W-GM I 44 4
€H, , . L' PR
~. '-. C.d Relleno
l' . : j Copo Vegelol
[ :: =1 rofces finos.
f --1 L --' .-! finos ; o' •
f-- = j .-J~I •.• '1
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@~ '1 ¡GP'-CM! r:v. 1,
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C>.f ,~ é7l: .1
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,t4O\--i' r~.· "...J' i // I ~i/(Mff) cof~ amarillento
t /1 .[
/ color café ¡ ~ oscuro con I ' , .
~~H-} algunos gravas I "
n:eteorizodo~ ~-('CP-GM finas y medlosv I -
I 1 l' . u',
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color café ~~l r?jizo. areno / / flnc y mediO
r- /. §-¡M 8¡[J
P.R
PR ~¡ Grava de río fina, medio y gruesa en matriz ~ de limo areno arcilloso café
t/j-'/! Limo arcilloso
COj\iVENC!QNES'
•
CLIENTE:
HIDROESTUDIOS LTDA
OBRA:
ESTRUCTURAS DE PROTECCIÓN RJO lvlELÉNDEZ
~. . iIIt:t: I '
~ VAlO_t:! OE N (iGel;:,e,/"le) sp,
(IJH) CL.lSI~IC':'CION UNt~10·DA m: surLO'S
~ "'OS;cION DEL II:V~L rREA~iCO
~.f.Uo.. I fIGURA 5 COLUMNAS ESTRATIGRAFICAS UU5 ~.~. ¡:,~njf\¡OIOAO DEt .;;¡rc .... zo
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ANEXQ·2
REGISTROS DE PERFORACiÓN
Y ENSAYOS DE LABORATORIO
~, I .. I
GRUPO SUELOS LTDA "o __ I_D' _9 __ -
HOJA
LABORATORIO DE SUELOS -irt REGISTROS DE PERFORACION DEL SUBSUELO ;;:¡~. • CUENTE: HIDROCSTUDIOS UDA
aBRil: 081\/1.5 DE PROTECCION NOMENCLATURA DE SONDEO: p_.j
LOCAUZACION: mQ UlI (SEGljhl nGuru~ 1 ) rECHA: ¡,IOVIEMI3R( 7 OC 1997
MUESTRA GOLPES
PRorUNOIDAD TUBERIA DESCRIPCION DEL MATERI/\L Observaciones (mt~) Nomenclaturo
REVEST.
-- - .-I~el!eno de oreno limoso CüloH cofé amarillento, qrovos
- - - (inm; y rJled¡rJ~;. 1)lgo do d(~!;i~cho::; do construcción y ------- carbón vcqelol. .- C-I _. __ o -
6- /1-2 - 0-1 70% - -- -
1.00 '-- - -(SP-SM)
--- - -
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18-9-8 - 13-2 70i~ -- _. GI'(JV(l oleno I¡.-noso color gris oscuro, fino. fllcdia y gnJt.~scl. -
2:00 - --------- .-- ....J --.- - -
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(-3 A.reno limoso finfl, r1l0diO gris -- 8-<1-18
_ .. .- y qr 11('::0 O:C,ClIro, gr(1V(lS y -13-3 70~{, (Jrovillo,:;.
'-' - 1- -- - -------- colol cofé. -- - '- -- - -
-- - -'.00 - - - - - - - -
--- - -(31,q
- - .- -, - c-. - - -
3~)--1G-53 -- El-. 60% - - -
5.00 - - - - 1-e-5 - 5,s/+80 -- - -
____ o. __
¡, 5.1\0 mls r('cho;;:6. -- - -
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MU[SlREAOORES: Tipos y Tamaños Profundidad d, lo Copa Fre6tico Q.1Q Inl:2
o) Cuchoro Peso MadiUo ,"01\)5 Caldo 30" S - Shelby
b) e - Cuchara
B - Bon-eno Manual ,) .
TUB[RIA D[ REVESTIMIENTO: Tamaño Peso Martillo eaida ISS
.
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- ,
~tt G'HUPO 'SUELOS' 1,TD1\ tIOJ" No
: LABÓRATORIO:¡)ESUELOS .' > - _ '. 1
REGISll'.OS DE PERf:0RACION DEL .sUBSUELO :lJ?o..
CLIENTE: HIDI~Ot:.S1UOtOS LTDA
OBRA: OI31~¡\S oc . pr~o ITCCIÚN NOMENCLATURA DE SONDEO: LOCALlZACION: RfO UIJ (S·I:'G(H~ rlGur,'A 1) FECHA: NOVIE"l3ll[ 7 D[ 1997
MUESTRA GOl.PES
PRorUNOIDAI) TUBERIA DESCRIPCION DEI_ MATERIAL (ml$) ~Iomencloluro REVEST.
- _ .. _. --l~eIlQI1r) d.· limo 01 ';-nl):>') y '1rt:llr, limoso C0 1')1 cot~, roíces
- - - lino::; V I)IP<.!ios, d'2'secho"5, -._-------.- C-I -- - -
3-1-1 .- 0-1 70';;", - - .-
1.00 _ f-----.--. - - -- - -- -- - -
(SM) y (ML-CL) - - - -
.-- C-2 - - -
2- 3-2 -- 8-2 70/~ - - -
2.00- - 1--- - - - -- - - 1--- -- - f-
-- ... -- 1\1~lIeIIO dI.' (JI"'::lIi) li(n0:oi(J (JI i::; O::CUI (1, (1IqUI\();, gro\'ill(J~ y -d<:>s,::,chos de con s t ruco: i,~,n ~
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- - .- -• 3.00 _ -- - -C-3
- 19-29-19 - -("::.P···StA)
-1)-3 70%
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- ,,- - -
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_. - - -Gravo or~nl) lirnos':! Wis o~;.( III"J. tino y rnedio.
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4-5-5 - 8-.11 60" f.- -- -
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5.00 f.- - f- - -
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8-6-20 : -----_. .. _--_._--_._--_.-.- No l'eCI)p~r(j
_. 1- t~r~n() limosrJ 9 ri :; t):;r;IJfQ, r)r'rJvr,l?i Y ryovitiQ:; -6.00 ' _L -'-
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MUESTREflOORES: Tipos y Tamaños Profundidad de lo Copo tre6tico 220 mis
o) Cuchora Peso Martillo 1'l01l}$" Coit1.., 30" S
b) e B
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TomañÓ Martille .
TUU[RlfI DE REVESTlfltEN1O: Paso eoida , . ..
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Observaciones
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- Shelby
- Cuchara -- OlJrrerlo Manual
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GHUPO SUELOS LTDA HOJA No __ 3_DE_9 __
LABORATORIO DE SUELOS 4r REGISTROS DE PERFORACION DEL SUBSUELO s...~ :I1¿a.. • CLIENTE: HIDROESl UDtOS UDA
OBRA: ODRAS DE Pllm ECCIO" NOMENCLATURA DE SONDEO: P-2
LOCAlIZACION: RIQ 1I11 ($EGÜI>J FIGURA 1) FECHA: NOVIEMBRE 7 DE 1997
MUES1RA GOLPES
PRorUNDIDAO TUBERIA DESCRIPCIOI~ DEL MATERIAL .observaciones (ml~) Nomenclafura
REVEST_
c-s !\r r"?n a lin)OSfl 'Jris qravillos. - 25-28--26 - - OSCl,lr~l, (,!Iavo,:; y -8--5 t)O~~ . --- - --
- C-G ...• - (5M) --23--24·-27
- No rr.ClIp<O'(Ó - - -
7_00 _ ----A '1.00 n"'lls r~chl)z6.
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-- - -
-- - ----- - -
- f-- - f-- - - - 1-
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- - - - -; - - - -I -- - -, --- - --;
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f- - - 1-
- f-- - - --c- - 1--- - --
- - --- 1-
-- - ---- - - 1-
_L -- -- _L
MU(STR[ADORES: Tipos y T{lm~?los Profundidad de lo Copo rre61ico 22Q m! s
o) Cuchara Peso Madillo 140lbs Coida :'-0" S - Shelby
b) e - Cuchara
B - Barreno Manual
e) -TUll[RlA DE R[VESTIMf[tlTO: TomailO Pe~o Martillo eoida ULL1 •
,
GRUPO SUELOS LTDA HOJA No __ 4_0,_9 __
! LABORATORIO DE SUELOS
:' 4?' , REGISTROS DE PERFORACION DEL SUBSUELO ,
:fUo., • CLIENTE: HIDROES"fUDIOS LTOA
OBRA: omlAS DI: PIWTECCI6N NOMENCLATURA DE SONDEO: p-, LOCALlZACION: RIO MELtNDEZ {SEGÚN FIGURA 2) FECHA: NOVIEMBRE 24 DE 1997
PROFUNDIDAD MUESTRA GOLPES
MATERIAL TUBERiA DESCRIPCION DEL Observaciones (mI,) Nomenclatura REVEST.
1- - - Relleno de areno fino. rn~dio y grueso color cofé. gravas -y grovillos con escombros.
- - ._. ,
- C-T - - Gravo de río fino. m(!dio y grues,o en motriz de limo 1-7-10-15 arenoso cofé.
- 8-1 80% - - '-
1.00 - - - 1-C-2
- 25-41~56 - , - -8-2 50% I (GP) y (GW-GM) - - , - -,
1 -- - -! - ,
A 1.80 mts rechazó. i
2.00 - - - - ¡-- - -I -- - ! -
-- - -- - 1- -
• - - 1- 1-- 1- - - - 1- - 1-
- ~
, 1- -I
- - 1 - 1-, - - I -- -
! ,
1- - r- 1-
- 1- - - 1-- - 1-
I 1-;
- - -, , - -
I - -
1- - - 1-.·.1
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- 1- - - 1-- - 1-
1- - - 1-
1- - I - r-1
- -- - , , 1- - - 1-
1 _L -- ;-- --
MUESTREhOORES: Tipos V Tom(]í1o~ Profundidad de la Copo Fre6lico Q7Q n]!s , a) Cuchara I Pe",o Martillo 140lbs , Coido 30·· S - Shelby
1 C - Cuchara b)
B - Barreno Manual
<¡
TUBERIA DE REVESTIMIENTO: TomoPto Peso Martillo Caldo UU4 •
GHUPO SUELOS L'rDA HOJA No __ S_Or _9 __
LABORATORIO DE SUELOS
, 4~ REOIS1llOS DE PERFORACION DEL SUBSUELO :fU •.
CLIENTE: HIDROES1UDIOS UDA OBRA: OBRAS DE PI(OTECCION NOMENCLATURA DE SONDEO: p-·2
LOCALlZACION: RIO MELCNDEZ (SEGÜI; FIGURA 2) FECHA: NOVIEMBF¡E 7 DE 1997
MUESTRA GOLPES
PROrUNOlOA,O TU8ERIA DESCRIPCION DEL MATERIAL Observaciones (mh) Nomenclatura
REVEST.
- e- 1- Relleno de limo arenoso cofé. roíces finos y medios. -contiene algunos baslJras.
-- - -- C-l - - -
3-5-10 .- 8-1 70% - - Gravas y grovillos de río en rn<1triz de limo arenoso café -
1.00 - ~ rojizo. - -C-2
- 35-48-53 - - --8-2 60%
- .- 1- (GP-GI.\) -
- C-3 -' 1- -59-63/+80
- 1-- No recuperó -
2.00 A 2.00 mis rechaz6.
-- - -
- - f- -e- - - -
.' - 1--. 1- -- 1- - 1- -1- - -
- - 1- -- 1- 1- -- e- 1- ..
- e- · 1- -1
- - - ,-- '-1- - -, - 1- 1- -
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- - I 1- ~ .. , ,. - - 1 - -,
-- - - l_ e- - 1-1 1 1-- .-1
e-- - 1 c..
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· , -- - -, , -'- -- ,-- _1-
! MU!:STREADORES: TIpos y Tamoi'lo~ Profundidad de .10 Capa Fre6/ico QaQ ro' ~
o) Cuc.hara Poso Martillo 1 ',Olbs Caido 30" S - Shelby
b) e - Cuchara
1 e - Barreno Manual ,) 1
TUBERtA nE REVESTIMI[NTO: Tamaño Peso Morlillo Caldo UU5 •
GRUPO SUELOS LTDA HOJA No __ 6_0E_9 __
LABORATORIO DE SUELOS ~tt REGISTROS DE PERFORACION DEL SUBSUELO fi</... :
CLIENTE: HIDROES1UDlOS UD" OBRA: 08RAS DE PROTECCIOl< NOMENCLATURA DE SONDEO: P-3 LOCALlZACION: RIO MEL(NDEZ (SEGÚN F'"IGUR¡\ 2) FECHA: NOVIEMBRE 7 DE 1997
MUESTRA GOLPES
~RorUNDIDAD TUBERIA DESCRIPCION DEL tylA TERIAL Observaciones (mis) Nomenclatura
REVEST.
'- '- 1- Relleno de limo orcilloso cofé oscuro. raíces finos. -
- - - 1-- C-l - - -
17-18·-23 Limo orcilloso cafl! oscuro. - 8-1 80% - - 1-HN inferior 01 LP.
1.00 , - ,----- (MH) - 1-- -, - - ¡ 1- Limo arcilloso café oscuro. trozos negros y amarillos. -
algunos gr"oVOS meteorizo dos (¡nós y medias. - - : !- 1-- C-2 - 1- -
25-33-39 , - 8-2 70% - '- '-
2.00 ¡-- - ~ Limo arcilloso café' rojizo, lIazas habanos y negras,
1- - - areno fino y medio. -1- 1- ~ HN inferior 01 LP. ---------!- C-3 - - (Mil) -
48-53-51
• !- 8-3 60% !-
3.00 - - GI"OVO de río rino. rnf:!dio y grueso en motriz de limo - -C-4 orcillo arenoso cofé rojizo.
!- 59/+80 - - -No recuperó
A 3.40 mts rechoz6. - - -- -
- 1- 1- 1-4.00 - ¡- - ¡- - 1- - 1-
- - ¡- -
- - - -- - - -
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-- - t- - - - -- ¡- - -
- 1- - -
- - - -¡- - - -
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MUESTREADORES: TIpos y Tomof'ios Profundidad de lo Capo Frl'!6tico NQ QQ:Qq;::r;:i!5
a) Cuchara Poso Martillo 1 t10lbs Caida 30" S - Shetby
b) e - Cuchara
• ,) B - Borreno Manual
TUBERIA DE REVESlIMIENTO: Tamaño Peso IJoriíllo Galda ULl6
•• GRUPO SUELOS LTDA HOJA No __ 7_DE_9 __
, LABORATORIO DE SUELOS ~ ; REGlS1l\OS DE PERFORACION DEL SUBSUELO :fiJA
CLIENTE: ,
HIDROESTUlllOS II DA
OBRA: OBRAS DE PROTECCIOr< NOMENCLATURA DE SONDEO: P-4
LOCALlZACION: RIO MELéNDEZ (SEGÚN nGUR/I 2) FECHA: NOVIEMBRE 24 DE 1997
PRorUNDlOr.o MUESTRA GOLPES TUBERIA DESCRIPCION DEL MATERIAL Observaciones (mh) Nomenclo1uro REVEST.
: Capo Ve-getol de limo orcillo (Jrenoso cofé. raíces finos. - ¡- - -medios y r]ruesfJs.
- - - -1------ C-I 1- (MJi) 4-5-1.3 , Limo alenoso café amarillento.
1- 8-1 80% - I ------, 1.00 - - Gr(]vo - f-,
de río fino. medio y grueso en motriz de limo C-2 - 35-38-36 - I t- oreno arcilloso café amarillento. 1-
No recuperó ,
- - ! 1- f-, :
1- 1-- e-3 - I (CP-GM) 45-58/+80 I
- 8-2 60% - i 1- -
2.00 :
ti 2.00 mIs rechfJZó. - - i - 1-
I - .- I -- -,
- - ¡ - --
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- - - - I - 1- - 1-I
- - I - -I - - I - -
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I 1- ¡- ¡ )-- )--
1- - I - )--!
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MUESTR(AOORES: Tipos y TQmO~05 Profundidod de lo Capo Fre61ico Q 5Q 1)1! ~
a) Cuchara Peso MorUllo 14()lbs Caído 30" S - Shelby
b) e - Cuchara
a - Borreno Manual • e)
TUBERIA DE REVESTIMIENTO: Tamaño Peso Martillo Calda L/L/7
,
,
GRUPO ,
SUELOS urDA flOJA No __ B_",_9 __
· l.ABORA TORIO DE SUELOS I , ,1 ~f" I
1 REGlSfROS DE PERI'ORACIOlI DEL SUBSUELO :lJAa.. I • CLIENTE: HIDROESTUDIOS LTDA
, 1
OBRA: OBRAS DE PROTECCl6N NOMENCLATURA DE SONDEO: P-5 {Af2igue 2)
LOCALlZACION: RIO MELI"NDEZ (SEGÚN rlGURA 2) FECHA: NOVIEMBRE 24 DE 1997
GOLPES ,
PROfUNDIDAQ MUESTRA TUBERIA DESCRIPCION DEL MATERIAL Observaciones (mt~) Nomenclatura
REVEST.
I Relleno limo arcilloso café. alguncis gravos y grovillos.
- r- - -I -- - -1
Limo arcilloso café. velos negras. - - - , --
M - I
t
, - - - !-IN inferior 01 LP, -
1.00 '-f- i - -- - -
(MH) - ExcQvación
Manuol - - - -- (Apiqu0 2)
-- - --
1-Muy
-- - - - Denso
2.00....J - - - :..- Gravo de lío fino. medio y grueso en motriz de limo -, -, arcillo arenoso cofé rojizo. oJqunos cantos. -- - j :- -
, , - - ¡- -
I (CM) - -- - -M 2
, - · - - ; 1- -• 3.00 --1- -
C-l Urno arcillo café amarillento. gl"ovill05. - 5-6-7 - f- (JrCtlOSO f-B-' 80% : (MH) - f- f- f-
I - C-2 - · ._- 1-
15-24-25 ¡ ~- - - ~
Gravas y grovillflS en lTlolriz de limo arcillo arenoso café Perroroción 4.00 '- - aml'Jrillenlo. - - o pe rcusi6r1
C-3 , - 23-24-15 1- - -
8-2 70% I
_1 ,
- f- , .-(GM)
-
- C-4 - I - -44-56/+80 ,.1 - 1- - -,
5.00 -A 5.00 mis rechazó.
-- - -
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MUESTREADORES: Tipos y Tomo;'os Profundidad de lo Copo f"re6fico ~!:! OQQp"¡:i6 , 30" o) Cuchara : Peso Mortillo 140lbs Coido S - Shelby
· b) I e - Cucharo
B - Borreno Manual ,)
TUBERJA DE nEVESTIMI[NTO: Tomoñ.o Peso Modillo Caldo LlLI8 •
4tf I
GHUPO SUELOS urDA HOJA No __ 9_0E_9 __ , LABORATORIO DE SUELOS I ,
REGISTROS DE PERFORACION DEL SIJBSUEÍn
I CLIENTE: HIDRO[STUDIOS LlDA OBRA: OBRAS DE PROTECCI6N NOMENCLATURA DE SONDEO: AQigue 1 • LOCAlIZACION: fllO MEI.r.NDEZ (SEGÚN F"ICUflA <l FECHÁ: NOVIEMBRE 24 DE 1997
• PROfUNDIDAD MUESTRA
GOLPES M'ATERIAL TUBERIA DESCRIPCION DEL Observaciones (ml$) Nomenclatura
REVEST. í
·1 - - - Capo Vegeto! de limo arenoso cofé, rOlces finos. medio f-
y 9rlJesa~. I - 1- - ! ¡-------- 1 - - - _.-
·T M - I I - f- - f-Gravo de río fino. medio y gn.lcsb en motriz de limo
1.00 - 1-- arenoso café omarillento. Algunosj cantos tamaño - f-móxima 30 cms.
- r- : 1- i 1-i - r- 1- ! -, - - f- 1 -M - 2 , Muy Den:.o
- - - (CM) Y. (CW) f-I , 2.00 - f-
, - ¡--! I
- - 1- ! L_ , - f- - I -
I 1 -
• I I A 2.60 mis rechozó.
- - I r- i -I 3.00_ 1-
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MUESTREAOORf.S: Tipos y Tamaños l Profundidad I
de lo Cci~o r ro6tico NQ lJRc rpri:5
o) CUChOlO I reso Martillo 14Qlbs Coido ! 30" S - Shelby ! ,
- Cucharo b) e , B - BornlnO Manual
,) ;
Tomai1o ,
lILl9 TUBERIA D[ REVESTIMIENTO: Peso Martillo Co,ido • ,¡ I
•
.. leLlEI _ OBRA:
HIDROESTUDIOS L TOA
OBRAS DE PROTECCION RIO LILI
<I::l>y"i' L~~-~~},E\:!:::~
• • ~ir
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HOJA No 1 DE 2
PESO IIPERFORAClóN)1 MUESTRA llPROFL
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ANALlSIS GRANULui'¡u: t t<1L;U
% QUE PASA EN PESO
Tmáx No 4_ljJ;)20~ ~L.~L.~~~~~~~~~~~_~t_~_.:_.~_lj NAT~RAL ¡UNITARIO Pe N
tonlml' Kglcm'
P-l
'P-2
M-l M:2 M:3 M-4
M-=1 --M-2
, M-3_' ... M-4 M-3
OBSERVACIONES:
0.50 - 1.00 1.50 - 2.00 30-0- :):.50 4.50 - 5.00
0.50-=- f'oo 1.50 - 2.00_ 3.00 - 3.50. 4.50 - 5.00 6.00 - 6.50
-1 11
1"'" 314"
1"
No 10 .. --
68.30 57.10 12.40 71.00
11.40 15.60 13.10 12.10
100061 38.70
---1" - ·64.00 1:-1" 50.10 I 9.7C
3/4" 67.001 17.
N-'" NP NP NP
NP 39.80
- Np· NP NP
Pe = Presión de Expansión en et aparato de Lamba N.P = Material fino no plástico
NI" NP
NP NP
NP 27.20
- - NP --NP NP
._.~ -1 - NP1-SP-SMT RELLENO 1-' , , J id
NPc'" " GlJIc_ 5,39 . _ __ _ __ _17
NP I " SM :-T --5.30 - 1 -, - 2: , NP "\ SM 6.59_ __ 1 _--.l +60
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NP SM' 12,60 ML-CL
···-Np··· .. · ~SP-SM .. , NP GW-GM NP' ,SM
l· 1'"
-~±~ I
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RELLEN( RELLEN(
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¡CLIENTE: HIDROESTUDIOS LTDA
OBRA: OBRAS DE PROTECCION RIO MELENDEZ
HOJA No 2 DE 2
ANAlISIS GRANULOMETRICO ~ ~ HUMEDAD t PESO IIPERFORAClóN\1 MUESTRA~PROFUNDIDA LIMITES DEATTERBERG CLA. SIFI NATURA .. L UNITARIOi q, 11 Pe
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P-1 M-1 0.50 - 1.00 . NP . Ii3P 8.20 14.80 M-2 1.00-1.50 NP
P-2
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Apique 1
M-1 M-2
M-1 M-2 M:3
M-1 M-2
M-1 M-2 M-3 M-4
M-1 M-2
OBSERVACIONES:
0.50 - 1.00 I 11/2" I 45.30 I 8.90 0.50 - 1.00 I 11/2" I 42.60 I 7.70
0.50 - 1.00 1.50 - 2.00 2.50 - 3.00
0.50-1.00 1.00-1.50 [ 11/2" L4J.¡joL=:9.30
1.00 -1.50 1.50 - 3.00 1.00 -3.50
4,00 - 4,50
0.60 -1.00 1.50 -2.00
2" I 30.60 I 15.00
11/2" I 48.50 I 11.80
1112" I 49.80 13.50 3112" I 15.20 I 3.40
NP I NP I NP' NP I NP I NP
53.80 34.00 19.80 58.20 34.30 23.90 57.20 33.90 23.30
57.40 34.50 I 22.90 NP NP ·NP
55.40 I .35.30 P
53.90 33.20 NP NP
NP NP NP 1 NP
.20:10 NP
20,70 I .NP
-NP NP'
Pe = Presión de Expansión en el aparato de Lambe N. P = Material fino no plástico
~
MH MH MH
MH
7.90 7.40
20.00 27.70 29.70
34.40 8.30
1" I 24.40
,GM GW
I.E 13.20 22.10
7.70 8.80
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LIMITE LIQUIDO WL
CARTA DE PLASTICIDAD
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GRADACIONES MUESTRAS DEL LECHO DEL RIO
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GRADACIONES MUESTRAS DE APIQUES
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ANEXO 3
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ANEXO 4
REGISTRO FOTOGRAFICO ,
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Personal de GRUPO SUELOS L TOA, en sitios' perforación P-1 y P-2 del río Lili. Se observa el grado de deterioro de las l. existentes. .
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Vista general 'la margen izquierda del rio ;UII; se observa como el muro de contención existente hafalladocolácando en peligro las edificaciones aledanas,
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Vista general del río Meléndez en el sector del barrio la Playa_ Se observa la cercanía de las: edificaciones al borde del río y el,mal estado de sus estructuras de protección. :
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Personal de GRUPO SUELOS L TOA, en el sitio de perforación P-3 (río Meléndez) . . . ,
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Vista de la curVa en el río Meléndez cercano a mufticentro. Se aprecia como los taludes se en¿uentran verticales debido a la erosión y lo deteriorado que se encuentra la estructura de protección existente .
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• 'Persoryal d$ GRUPO SUELOS L TOA, en el sitio del Apique P-2, ¡ . ¡
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FOTOS 10 Y11 " .
. Se observa el Apique 1.
