Aprovechamiento del hormigón reciclado en obras viales

Pol. Con. (Edición núm. 7) Vol. 2, No 6

Jun. 2017, pp. 624-640

ISSN: 2550 - 682X

DOI: 10.23857/pc.v2i6.150

Ciencias de la Construcción

Artículo de Investigación

Aprovechamiento del hormigón reciclado en obras viales

Use of recycled concrete in road works

Uso de concreto reciclado em obras rodoviárias

Gino F. Flor-Chavez I

[email protected]

Judith A. Chalen-Medina II

[email protected]

Zoila L. Cevallos-Revelo III

[email protected]

Correspondencia: [email protected]

I. Economista con Mención en Gestión Empresarial (Especialización Marketing), Magister en Educación Superior,

Especialista en Proyectos de Desarrollo Educativos y Sociales, Docente Universidad de Guayaquil, Guayaquil, Ecuador. II. Tecnólogo Pedagógico en Informática y Programación, Licenciado en Ciencias de la Educación Mención Informática y

Programación, Profesor de Segunda Enseñanza Especialización Informática y Programación, Magister en Gerencia de

Tecnologías de la Información, Docente Universidad de Guayaquil, Guayaquil, Ecuador. III. Ingeniero Tecnológico en Computación y Ciencias de la Informática, Profesora de Segunda Enseñanza Especialización

Informática Educativa, Analista de Sistemas, Licenciada En Ciencias de la Educación en la Especialización de Informática

Educativa, Magister en Informática Educativa y Multimedios Mención Desarrollo de Multimedios, Diploma Superior Las

Nuevas Tecnologías de la Información y Comunicación y su Aplicación en la Práctica Docente Ecuatoriana, Diploma

Superior en Investigación de la Educación a Distancia, Magister En Docencia y Currículo, Diploma Superior en Diseño de

Proyectos, Especialista en Liderazgo y Gerencia, Magister en Gerencia de Proyectos Educativos y Sociales, Universidad de

Guayaquil, Guayaquil, Ecuador.

http://polodelconocimiento.com/ojs/index.php/es/article/view/150

Recepción: 20 / 04 / 2017

Aceptación: 20 / 05 / 2017

Publicación: 15 / 06 / 2017

mailto:[email protected]




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625 Pol. Con. (Edición núm. 7) Vol. 2, No 6, junio 2017, pp. 624-240, ISSN: 2550 - 682X

Resumen

El empleo de agregados reciclados obtenidos de la demolición de las estructuras de hormigón es un

tema prioritario en la mayoría de países para disminuir el consumo de recursos naturales, cubrir las

necesidades crecientes de materia prima y minimizar espacios para la disposición de residuos

protegiendo al medio ambiente. Se estudiaron alternativas de uso de los residuos de pavimentos

urbanos, a partir del análisis de un caso específico en la zona del Gran La Plata (Provincia de

Buenos Aires, Argentina), donde existen numerosos pavimentos que requieren reparación y

reconstrucción. Se utilizaron las fracciones fina y gruesa de agregados reciclados obtenidos a partir

de la trituración de losas que eran retiradas durante una repavimentación. Luego de caracterizar

estos agregados se analizaron varias alternativas de uso entre las que se incluyeron hormigones de

cemento portland, pavimentos asfálticos y bases granulares. En cada caso se realizaron estudios

comparativos con mezclas similares elaboradas sólo con agregados naturales. Incorporando

agregado reciclado (grueso y fino) en concreto asfáltico en caliente no se obtuvieron mezclas que

cumplieran los requisitos establecidos para este material, al emplear sólo la fracción fina se

alcanzaron los parámetros volumétricos requeridos pero con un gran incremento de la rigidez. En

cuanto al uso en bases granulares al mezclar agregado reciclado grueso y fino en diferentes

porcentajes se obtuvo un Valor Soporte inferior al requerido para bases pero mayor al exigido para

subbases. Referente en hormigones, las mezclas usadas como base de apoyo (hormigón pobre) no

influye el uso de agregados reciclados en las propiedades ya que muestran resistencias parecidas, en

cambio las mezclas usadas como capa de rodaduras, estos hormigones con agregados reciclados

presentan resistencias inferiores. También incluye un análisis de los costos de cada una de las

alternativas estudiadas que demuestra que para la región el uso de agregado reciclado en la

elaboración de pavimentos y bases granulares, además de los beneficios ambientales, da lugar a un

ahorro económico considerable comparado con mezclas similares elaboradas con agregados

naturales, principalmente en lo relacionado con el costo de los materiales y su transporte.

Palabras clave: Materiales y Medio ambiente.

Gino F. Flor-Chávez; Judith A. Chalen-Medina; Zoila L. Cevallos-Revelo; Kerly C. Fun Sang-Robinson

626 Pol. Con. (Edición núm. 7) Vol. 2, No 6, mayo 2017, pp. 624-640, ISSN: 2550 - 682X

Abstract

The use of recycled aggregates obtained from the demolition of concrete structures is a priority issue

in most countries to reduce the consumption of natural resources, to cover the increasing needs of

raw materials and to minimize spaces for the disposal of waste, protecting the environment. We

studied alternatives to the use of urban pavement residues, based on the analysis of a specific case in

the Gran La Plata area (Province of Buenos Aires, Argentina), where there are numerous pavements

that require repair and reconstruction. The fine and coarse fractions of recycled aggregates obtained

from the crushing of slabs that were removed during repaving were used. After characterizing these

aggregates, several alternatives of use were analyzed, including portland cement concretes, asphalt

pavements and granular bases. In each case comparative studies were performed with similar

mixtures made only with natural aggregates. Incorporating recycled aggregate (coarse and fine) in

hot asphalt concrete did not obtain mixtures that fulfilled the requirements established for this

material, when using only the fine fraction the required volumetric parameters were reached but

with a great increase of the stiffness. As for the use in granular bases when mixing coarse and fine

recycled aggregates in different percentages, a Support Value lower than the one required for bases

was obtained, but greater than that required for subbases. In concrete, the mixtures used as a support

base (poor concrete) does not influence the use of recycled aggregates in the properties since they

show similar strengths, in contrast the mixtures used as a layer of rolling, these concrete with

recycled aggregates have lower strengths. It also includes an analysis of the costs of each of the

alternatives studied which shows that for the region the use of recycled aggregate in the

development of pavements and granular bases, in addition to environmental benefits, leads to

considerable economic savings compared to mixtures Similar products made with natural

aggregates, mainly related to the cost of materials and their transportation.

Key words: Materials and Environment.



Resumo

O uso de agregados reciclados obtidos a partir de demolição de estruturas de betão é uma prioridade

na maioria dos países de reduzir o consumo de recursos naturais, satisfazer as prioridade na maioria

de matérias-primas e os espaço para minimizar o descarte de resíduos para o meio ambiente

protegido. Alternativas foram estudadas utilizando residuos urbanos pavimentos, a partir da análise

de um caso específico na Gran La Plata (província de Buenos Aires, Argentina), onde varios

pavimentos que exigem reparação e reconstrução. Nós usamos as frações finas e grossas de

agregados reciclados obtidos a partir de esmagamento lajes foram removidas durante uma

resurfacing. Após a caracterização destes agregados foram analisados utilizando várias alternativas

entre os quais estão incluídos betao de cimento Portland, pavimentos asfálticos e bases granulares.

Em cada caso, estudos comparativos com misturas semelhantes, preparado com agregados natural.

Incorporando agregado reciclado (grossa e fina) em misturas asfáltica a quente não estavam

reunidos os requisitos para este material, usando apenas a fração fina é atingido parâmetros

volumétricos necessário, mas com um grande aumento na rigidez. Na utilizacão de bases granulares

para mesclar adicionando grosseiro e fino reciclado em diferentes percetagens obtido um valor

abaixo do que seria necessário para soportar base, mas maior do que o necessário para a sub-base.

Referencia em concreto, o apoio mesclas comobasa utilizado (pobre concreto) não influencia o uso

de agregados reciclados, uma vez que apresentam propiedades de resistência similar, enquanto que

as misturas de revestimento utilizado como degraus, esses concretos de agregados reciclados têm

menor resistência. Inclui uma análise dos custos de cada uma das alternativas consideradas para a

região que mostra que o uso de agregados reciclados no fabrico de pavimento e as bases granulares,

em adição aos benefícios ambientais, resultando em economía de custos em comparação com

misturas considerable semelhantes, preparados com agregados naturais, principalmente relacionados

com o custo de materiais e transporte.

Palavras-chave: Materiais e Ambiente.



Introducción.

La industria del hormigón (Toirac, 2009)genera aproximadamente 1800 millones de toneladas

de hormigón al año y una vez cumplido su ciclo de vida útil, el residuo tiene como destino los

botaderos públicos o como material de relleno. En la actualidad, en muchos países del mundo se

están generando normas para la reutilización de estos residuos (Domínguez, J; Martínez, E, 2007).

Debido a la cantidad de agregados que requieren las diferentes capas de la estructura de una

vía, parece adecuado pensar en la reutilización de estos agregados. Existen en la actualidad diversos

estudios que recomiendan el uso de los agregados reciclados (AR) (Martínez, I; Mendoza, C, 2006),

sea para la elaboración de nuevos hormigones o como capas granulares y en menor medida el uso en

mezclas asfálticas. (CEDEX, 2009).

Materiales y métodos.

El hormigón de origen de los agregados reciclados (AR) fue obtenido a partir de losas

fracturadas que eran retiradas dentro de un programa de bacheo (Figura 1) en la ciudad de La Plata.

Dicho hormigón fue elaborado con agregados graníticos, muy frecuentes de la zona. Los agregados

reciclados fueron obtenidos mediante el empleo de una trituradora de mandíbulas logrando dos

fracciones de agregado grueso reciclado (AGR) y una de agregado fino reciclado (AFR).

La relación entre peso de losa y peso de AR generado es en general 1:1 y da lugar a un 80% de

AGR y 20% de AFR aproximadamente.

Figura 1: Pedazos de losas de pavimento usados en la obtención de áridos



Se estudiaron como alternativas el uso de los agregados reciclados en mezclas asfálticas, en

hormigones de cemento portland y en bases granulares. Se eligieron dos de los tipos de Concreto

Asfáltico Convencional (CAC) más utilizados, uno de granulometría gruesa (G19) para capa de base

y uno de granulometría densa (D19) para capa de rodadura. En principio se proyectó el uso de la

totalidad del AR como agregado (Serie I), pero dado que al aplicar la metodología especificada en

Argentina para el diseño y evaluación de CAC se presentaron altos porcentajes de AGR fracturado

durante el mezclado y compactación (Pérez et al, 2007), en adelante se decidió usar solamente el

AFR (Series II y III). En hormigones se analizó el uso como capa de rodamiento (tipo H-30) o como

base (tipo H-13). La elaboraron hormigones se realizó usando solamente la fracción gruesa del

agregado reciclado. Finalmente se elaboró una base granular combinando AGR y AFR.

Para el CAC el ligante utilizado fue un cemento asfáltico que cumple los requerimientos de un

asfalto Tipo II de Penetración 50-60 de la norma argentina IRAM 6604. Para la elaboración de los

hormigones se utilizó un cemento portland, agregado grueso natural y reciclado, superfluidificante,

un aditivo reductor de agua y arena silícea natural. Para elaborar la base granular y proporcionar

cohesión se utilizó un suelo seleccionado que cumple con los requerimientos del tipo de suelo A4

según H.R.B. (Highway Research Board).

Las dos fracciones de AGR fueron identificadas como R38 y R19 tomando en cuenta el

tamaño máximo. La fracción fina fue identificada como R0-6. Como agregados naturales se

emplearon dos piedras graníticas trituradas (G19 y G25) y una arena de trituración 0-6 (G0-6)

provenientes de la ciudad de Olavarría, Provincia de Buenos Aires. Dado a que en Argentina no

existe una normativa o recomendación para uso y caracterización de AR se utilizaron las normas

para agregados naturales tanto gruesos como finos. La Figura 2 permite apreciar que los agregados

naturales y reciclados presentan granulometrías similares. En la Tabla 1 se comparan sus

propiedades físicas y mecánicas y verifican que los agregados reciclados poseen menor densidad, e

índices de lajas (IL) y agujas (IE) pero mayor desgaste y absorción que los agregados naturales.

En cuanto a los agregados finos reciclados presente igual equivalencia de arena que los

agregados naturales.



Figura 2: Curvas granulométricas de los agregados gruesos y finos

Fracción G25 G19 R19 R38 G0-6 R0-6

Densidad real 2.735 2.542

Densidad sat sup seca 2.72 2.66 2.49 2.43

Densidad seca 2.71 2.65 2.39 2.33 2.652 2.229

Absorción (%) 0.30 0.40 4.05 4.30 1.1 5.5

Desgaste " Los Ángeles" (%) 19.5 20.2 35.9 34.8

Equivalencia de arena (%) 83.0 82.7

PUVs (kg/m3) 1452 1466 1318 1297

IL (%) 17.0 8.4

IE (%) 48.1 25.9

Tabla 1: Propiedades de los agregados



Resultados

Diseño y caracterización de mezclas asfálticas con agregados reciclados

En principio, se proyectó el uso de la totalidad del AR como agregado en las mezclas (Serie I).

Sin embargo, al aplicar la metodología especificada en Argentina para el diseño y evaluación de los

CAC, se presentaron altos porcentajes de AGR fracturado durante los procesos de mezclado y

compactación, por lo que de allí en adelante se decidió usar solamente el AFR (Series II y III). Con

cada mezcla se moldearon probetas con el compactador Marshall utilizando 5,50 % de asfalto y se

determinaron sus propiedades volumétricas y mecánicas. Las probetas de I-D19 se compactaron

aplicando 75 golpes por cara mientras que en el caso de I-G19 CS y I-G19 SS se empleó menor

energía de compactación, 50 golpes por cara.

Mezcla AGR AFR Filler calcáreo Cal Arena silícea

% % % % %

I-D19 50 45 4 1 0

I-G19 SS 67 31 0 2 0

I-G19 CS 67 21 0 2 10

Tabla 2: Serie I: CAC que incorporan la totalidad de AR.

A partir de las recuperaciones por lavado de reflujo de solvente realizadas se observaron

cambios significativos en las granulometrías debidos a la degradación del AGR durante la

elaboración de las mezclas, este efecto es más importante en el proceso de compactación, pero la

degradación se acentúa durante el ensayo de Estabilidad Marshall como se observa en la Figura 3.

Dado que la interacción entre partículas de agregados gruesos constituye una contribución

importante dentro del mecanismo resistente de un concreto asfáltico, la posibilidad de una fractura

progresiva de dichas partículas resulta en principio inadmisible (Cho et al, 2010). Por tal motivo se

planteó como segunda alternativa explorar el uso del AFR (Serie II).



Figura 3: Cambios granulométricos por degradación de la mezcla I-D19

La serie II incluye 2 mezclas utilizando AGN y el AFR: un CAC D19 (II–D19) y un CAC G19

(II-G19), sus proporciones se indican en la Tabla 3. Para el diseño de la mezcla se utilizó el Método

Marshall con un barrido de contenidos de asfalto de 4,5 %, 5,0 % y 5,5 %. Las probetas fueron

moldeadas empleando 75 golpes/cara para la carpeta y 50 golpes/cara para la base.

Mezcla AGR AFR Filler calcáreo Cal Arena silícea

% % % % %

II-D19 50 35 4 1 10

II-G19 67 21 0 2 10

Tabla 3: Serie II: CAC que incorporan la totalidad de AFR y AGN

En cuanto a los parámetros mecánicos se encontraron resultados típicos de una mezcla poco

flexible, que no fueron afectados significativamente por la variación del contenido de asfalto. En

base a los datos obtenidos se adoptó el contenido óptimo de asfalto que más ajusta a los criterios de

las recomendaciones de la CPA que se exponen en la Tabla 4.



Parámetros

Carpeta Base Criterio

II-D19 II-G19 CPA

Contenido de asfalto adoptado, [%] 5,0 5,0 −

Energía de compactación 75 GPC 50 GPC 75 ó 50 (decide la E.T.P.)

Estabilidad Marshall, [N] 19630 14061 E > 9000

Relación E/F, [N/mm] 8991 4687 2500 < E/F < 4500

Porcentaje de vacíos, [%] 2,7 3,8 3 a 5

Relación betún-vacíos, [%] 78,0 75,7 68 a 78

Vacíos del agregado mineral, [%] 14,5 15,8 ≥ 14

Tabla 4: Parámetros de las mezclas con el contenido óptimo de asfalto adoptado

Dado que el porcentaje de vacíos para la capa de rodadura con 5 % de cemento asfáltico no

cumplía con el mínimo requerido, se moldearon probetas con menor energía de compactación (50

golpes/cara) adoptando el criterio de diseño de mezclas de tránsito medio del Instituto del Asfalto de

EEUU. Como se verá más adelante con menor energía de compactación se verifica que el porcentaje

de vacíos está entre 3 y 5 %.

Los criterios para obtener el porcentaje óptimo de ligante están referidos a mezclas con

agregados naturales, en el caso de las probetas con AFR se encontraron mezclas mucho más rígidas

que las convencionales con AN, lo que pudo ser causado por la presencia de material cementíceo

proveniente del hormigón original (Arm, 2001). Una posibilidad de reducir esta rigidez es a través

del uso de asfaltos de menor consistencia, de esta manera la mezcla puede flexibilizarse sin cambiar

significativamente los parámetros volumétricos. El estudio de esta alternativa excede el alcance del

presente estudio. La Tabla 5 muestra las dosificaciones finales de las mezclas.



Mezclas

II-D19 II-G19

% árido % en mezcla % árido % en mezcla

G6-20 50 47,5 67 63,7

R0-6 35 33,3 21 20,0

Arena silícea 10 9,5 10 9,5

Cal 1 1,0 2 1,9

Filler 4 3,8 − −

Asfalto − 5,0 − 5,0

Tabla 5: Dosificación definitiva de las mezclas de la serie II

En la serie III se prepararon un CAC tipo D19 (III–D19) y un CAC G19 (III-G19). Se

moldearon seis probetas, cada una de ellas con los correspondientes contenidos óptimos de asfalto

aplicando 50 golpes por cara. Además de los parámetros Marshall se evaluaron el módulo de

rigidez, la resistencia a tracción y daño por humedad. En la Tabla 6 se comparan los parámetros

encontrados con los criterios de la CPA. Además se realizó a la mezcla densa el ensayo de rueda

cargada (Wheel Tracking Test, WTT) empleando probetas prismáticas de 0.3x0.3x0.05 m

compactadas a la densidad de diseño a 60 ºC. Los valores de la Tabla 7 muestran que no se cumplen

los valores mínimos recomendados por el LEMIT para evitar el ahuellamiento ante volúmenes de

tránsito normal a alto.

Parámetros III-D19 III-G19 Criterio CPA

Estabilidad Marshall [N] 16306 12707 E > 9000

Relación E/F [N/mm] 6611 5431 2500 < E/F < 4500

Porcentaje de vacíos [%] 4,0 3,7 3 a 5

Relación betún-vacíos [%] 74,7 76,2 70 a 80

Vacíos del agregado mineral [%] 15,6 15,7 ≥ 14

Resistencia a Tracción, 25 ºC [kPa] (IRAM 6846) 1850 1614 −

Módulo de Rigidez, 20 ºC [MPa] (UNE-EN 12697-26) 12049 11874 −

Daño por humedad (24 h a 60 ºC), [%] 78 83 >80 % Anexo I CPA

Daño por humedad (16 h a -18 ºC + 24 h a 60 ºC), [%] 77 78 > 80 % Manual SP-2

Tabla 6: Serie III: Propiedades de las mezclas



Valores Medios Recomendaciones LEMIT

120 min 60 min 120 min 60 min

Profundidad de huella [mm] 2,55 2,03 − −

Velocidad de Deformación [mm/min] 0,0073 0,0122 < 0,0052 < 0,0093

Estabilidad Dinámica [pasadas/mm] 5753 3430 > 8000 > 4500

Tabla 7: Parámetros de ahuellamiento en la mezcla III-D19.

Estudio de hormigones de cemento portland

Siguiendo técnicas convencionales se elaboraron hormigones tipo H-13 y H-30 tanto con

agregados naturales como incorporando AGR. La Tabla 8 resume las características y propiedades

de los mismos. En los hormigones H13 se observaron resistencias a compresión, flexión y

rendimientos parecidos sin importar el agregado grueso utilizado, en cambio las distintas resistencia

de los hormigones H30 tuvieron una disminución con respecto a los hormigones elaborados con

agregados naturales.

Hormigón H13N H13R H30N H30R

Agregado grueso [kg/m3] 1174 1052 1059 983

Contenido unitario de cemento [kg/m3] 204 201 318 324

Asentamiento [mm] 40 40 45 75

Resistencia a compresión a 28 días [MPa] 14,7 14,1 33,9 28,7

Resistencia a flexión a 28 días [MPa] 2,8 2,7 3,9 3,6

Módulo de Elasticidad [GPa] 28 24,5 37,8 29

Resistencia a compresión diametral [MPa] 1,5 1,5 2,1 1,8

Rendimiento (MPa/10 kg cemento) 0,7 0,7 1,1 0,9

Tabla 8: Estudio de hormigones con AGR.



Diseño de la base granular

La base granular fue elaborada con la totalidad de AR, utilizando las dos fracciones gruesas y

la fracción fina combinadas con un suelo seleccionado para proporcionar cohesión a la mezcla. En la

Tabla 9 se muestra la dosificación adoptada. Una vez definida la composición granulométrica se

realizó el ensayo de compactación Proctor Modificado [VN-E5-93] para determinar el Peso por

Unidad de Volumen Seco (PUVS) de muestras compactadas con diferentes contenidos de humedad

a fin de definir el PUVSmáx y el correspondiente contenido de humedad. La Figura 4 muestra la

curva de Densificación Proctor, en este caso la humedad óptima fue 8,2 % y el PUVSmáx 1,906

g/cm3. Se destaca que la humedad óptima con agregados reciclados es mucho mayor que la

encontrada con agregados naturales dada la mayor absorción de los AR.

Material % en peso

R38 40

R19 20

AFR 35

Suelo 5

Tabla 9: Composición de la base granular

Una vez determinadas las condiciones óptimas de compactación se moldearon probetas para la

determinación del Valor Soporte (CBR); la norma argentina indica que el Valor Soporte de una base

granular deberá obtenerse mediante el Método Dinámico Simplificado Nº1 y deberá alcanzar un

mínimo de 80 % para el material compactado al 97 % de su PUVSmáx. Las probetas que fueron

saturadas en agua por 4 días no presentaron hinchamiento e incluso requirieron mayores presiones

de penetración que las probetas compactadas en estado seco con igual energía. La bibliografía

(CEDEX, 2011) asocia este efecto a reacciones de compuestos no hidratados presentes en el

agregado fino provenientes del cemento portland del hormigón reciclado, los que en presencia de

agua a temperatura ambiente adquieren propiedades hidráulicas. El CBR en estado embebido fue del

56 % y de 47 % para el estado seco (Ver figura 5). Considerando este hecho correspondería usar

para el diseño la condición más desfavorable, es decir CBR en estado seco, sin tener en cuenta la



cementación encontrada en estado embebido. El Valor soporte no cumple con el mínimo exigido de

80% para bases pero cumple con el valor exigido para subbases.

Figura 4: Obtención de las condiciones óptimas de compactación

Figura 5: Valor Soporte en estado seco y embebido

Cabe recalcar que realizando un pequeño cambio en la dosificación de los materiales

evaluados para cumplir con los límites granulométricos de una subbase, donde se podrían cumplir

los requerimientos de CBR mínimo de 40 %.

Análisis de costos

Con el fin de valorar el impacto económico que generaría el uso de agregados reciclados en obras

viales, se seleccionaron los siguientes casos:

1a.- Subbase de estabilizado granulométrico con AR (espesor 0,20 m).



1b.- Subbase de estabilizado granulométrico con AR (espesor 0,20 m).

2a.- Pavimento de hormigón simple tipo H13 con AR (espesor 0,20 m).

2b.- Pavimento de hormigón simple tipo H13 con AN (espesor 0,20 m).

3a.- Base Asfáltica incluyendo riego de liga con AFR (espesor 0,10 m).

3b.- Base Asfáltica incluyendo riego de liga con AFN (espesor 0,10 m).

En la Tabla 10 se sintetiza el análisis realizado sobre los diferentes componentes de costo:

materiales, mano de obra, transporte y equipos, etc.; se observa que no existen diferencias en los

costos de equipos, reparaciones y repuestos, combustibles y mano de obra, sino que la principal

ventaja económica se refiere al costo de los agregados naturales y su transporte a la zona, dada la

distancia donde se encuentran los yacimientos que es del orden de 300 km.

Ítem Materiales Mano de

Obra Transporte

Amortización

e Interés

Reparaciones y

Repuesto

Combustibles y

Lubricantes

Costo -

Costo

1.a 5,55 5,67 0,43 3,68 2,94 11,67 29,94

1.b 29,83 5,67 57,07 3,68 2,94 11,67 110,86

2.a 34,60 8,49 12,62 3,03 2,43 6,39 67,56

2.b 47,52 8,49 39,91 3,03 2,43 6,39 107,77

3.a 30,09 5,15 20,80 2,36 1,89 2,86 63,15

3.b 30,64 5,15 26,87 2,36 1,89 2,86 69,68

Tabla 10: Síntesis del Precio Unitario de los diferentes rubros

Si bien el impacto positivo al medio ambiente no se estudió en este capítulo, se considera

sumamente importante destacarlo, considerando que la sustentabilidad en las construcciones civiles

y en los procesos industriales en general representa uno de los mayores desafíos del siglo XXI.

Además del consumo de recursos no renovables y del hecho que se dejan de extraer grandes

superficies de capas vegetales, se disminuye en el caso estudiado el consumo de combustibles y de

neumáticos para el transporte de agregados.



Conclusiones,

Los agregados reciclados (AR) generados por una trituradora de mandíbulas presentaron una

distribución granulométrica que los hace aptos para su empleo en hormigones, mezclas asfálticas y

estabilizados granulares; pero dada la presencia de mortero en los agregados, sus diferencias con los

agregados naturales (menor densidad, mayor absorción y pérdida por abrasión) deben ser tenidas en

cuenta al momento de elaborar las mezclas.

En mezclas asfálticas los AGR sufren importantes degradaciones durante las etapas de

mezclado y compactación, lo que puede asociarse al alto desgaste Los Ángeles de estos agregados,

por lo que se aconseja su uso en porcentajes inferiores al 30%. Las mezclas con AFR resultaron

poco flexibles y sus valores de ahuellamiento no cumplen las recomendaciones para tránsito medio a

alto; sin embargo es factible el uso de AR en mezclas asfálticas para casos de bajo tránsito.

Las bases granulares con AR presentaron menor peso unitario y mayor humedad óptima que

las elaboradas con agregados naturales, lo que se atribuye a la menor densidad y mayor absorción

del AR. Las probetas sumergidas cuatro días en agua no sufrieron cambios de volumen y

presentaron mayor valor CBR que las ensayadas en estado seco. El valor soporte en la base con AR

no alcanzó el mínimo exigido para bases pero cumple con el valor solicitado para elaborar subbases.

Para el caso estudiado en la zona del Gran La Plata, los costos del material y el transporte del

agregado natural constituyen los principales factores que inciden en el costo total, estimando al

momento actual ahorros por m3 de 370 %, 60 % y 10 % para la construcción de subbases con

estabilizado granular, bases de hormigón pobre y de concreto asfáltico respectivamente.

Finalmente se destaca que si bien el impacto positivo sobre el medio ambiente no se ponderó

en este trabajo, se considera relevante dado que la sustentabilidad en las construcciones civiles y en

los procesos industriales representa uno de los mayores desafíos del siglo XXI. Además de reducir

el consumo de recursos no renovables y la extracción de grandes superficies de capa vegetal, para el

caso estudiado disminuye sustancialmente el consumo de combustibles y otros insumos que

corresponden al transporte de agregados naturales.



Agradecimientos.

Al Ing. Horacio Osio, a todo el personal del laboratorio LEMIT y a su director por permitirme

realizar la investigación en dicha institución. Y por último no puedo dejar de agradecer a mis padres:

Gino y Fátima, a mis hermanos: Julia, Cristina y Carlos y a mis abuelos por su apoyo incondicional

en diferentes etapas de mi vida.

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Aprovechamiento del hormigón reciclado en obras viales