Embed Size (px)
Citation preview
ANKARA ÜNİVERSİTESİ
FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
YÜKSEK LİSANS TEZİ
KIRIKKALE, HACILAR CİVARINDAKİ ÜST PLİYOSEN KİLİNİN JEOTEKNİK
ÖZELLİKLERİ VE YÜKLEME-BOŞALTMA ALTINDA DAVRANIŞLARININ
İNCELENMESİ
MUSTAFA ÇANGA
JEOLOJİ MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI
ANKARA
2005
Her hakkı saklıdır
i
ÖZET
Yüksek Lisans Tezi
KIRIKKALE, HACILAR CİVARINDAKİ ÜST PLİYOSEN KİLİNİN JEOTEKNİK
ÖZELLİKLERİ VE TEKRARLI YÜKLER ALTINDA DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
Mustafa Çanga
Ankara Üniversitesi
Fen Bilimleri Enstitüsü Jeoloji Mühendisliği Anabilim Dalı
Danışman: Prof. Dr. Recep KILIÇ
Kırıkkale’nin batısındaki Hacılar kasabası güneyindeki Üst Pliyosen’e ait birimlerin jeoteknik özellikleri incelenmiş ve ince taneli zeminler için tekrarlı yükler altında konsolidasyon davranışları incelenmiş, oturma miktarları hesaplanmıştır. İnceleme alanında ince taneli zeminler içinde kum ve çakıl bantları mevcutur. Sondajlardan alınan ince taneli CL ve CH zemin grubu örnekler ödometre deneyine tabi tutulmuştur. 1.0 kg/cm2 basınç için ortalama hacimsel sıkışma katsayı (mv) 0.005971 cm2/kg , buna bağlı oturma miktarı 6.86 cm’dir. Ortalama sıkışma indeksi (Cc) 0.06987, ortalama şişme indeksi (Cs) 0.05352’dir. Sıkışma ve şişme indekslerine bağlı ortalama oturma miktarı 6.36 cm olarak hesaplanmıştır. Oturma miktarlarının %90’nının tamamlanması için gereken süre (t90) ve konsolidasyon katsayısı (Cv) bulunmuştur. Buna göre ortalama konsolidasyon katsayısı 4,63.10
-3 cm2/s ve ortalama t90 3,168 yıl bulunmuştur
2005, 109 sayfa. ANAHTAR KELİMELER: Üst Pliyosen, Jeoteknik özellikler, Konsolidasyon, Hacimsel sıkışma katsayısı, Sıkışma indeksi, Şişme indeksi, Oturma.
ii
ABSTRACT
Master Thesis
INVESTIGATION OF THE GEOTECHNICAL PROPERTIES AND RELOADING BEHAVIOURS OF UPPER PLIOCENE AGED CLAY KIRIKKALE, HACILAR
Mustafa Çanga
Ankara University Graduate School of Natural and Applied Sciences
Department of Geological Engineering
Supervisor : Prof. Dr. Recep KILIÇ
The geotechnical properties of the Upper Pliocene deposits at the south of Hacılar town (Kırıkkale, Türkiye) has been investigated. The consolidation behaviours of the fine grained soils under reloading conditions has been examined and settlement values have been calculated. Fine grained soils, including gravel and sand lences, exist in the study area. The oedometer tests have been caried out on the CL and CH group soils. The mean coefficient of volume compressibility (mv) for 1.0 kg/cm
2 pressure is 0.005971 cm2/kg and related settlement value is 6.86 cm. Mean compression index (Cc) is 0.06987, mean expansion index (Cs) is 0.05352. Related settlement value calculated by these indexes is 6.36 cm. In addition, time for 90 % consolidation (t90) and coefficient of consolidation (Cv) have been determined. Mean t90 is 3,168 years and Cv is 4,36.10
-3.
2005, 109 pages. KEY WORDS: Upper Pliocene, Geotechnical properties, Consolidation, Coefficient of volume compressibility, Compression index, Expansion index, Settlement.
iv
İÇİNDEKİLER
ÖZET i
ABSTRACT ii
TEŞEKKÜR iii
SİMGELER DİZİNİ vi
ŞEKİLLER DİZİNİ viii
ÇİZELGELER DİZİNİ ix
1. GİRİŞ 1
1.1 Amaç ve Kapsam 1
1.2 Materyal ve Yöntem 2
1.3 Önceki araştırmalar 2
1.3 Konum ve Ulaşım 5
1.4 İklim 5
2. JEOLOJİ 7
2.1 Genel Jeoloji 7
2.1.1 Kasımağa formasyonu (Krk) 8
2.1.2 İncek Formasyonu (Pli) 8
2.1.3 Kızılırmak Formasyonu (Plk) 9
2.1.4 Kuvaterner Alüvyon (Qal) 11
2.2 Yapısal Jeoloji 11
2.3 Depremsellik 12
3. ARAZİ ÇALIŞMALARI 14
3.1 Jeoteknik Amaçlı Sondajlar 14
3.2 Standart Penetrasyon Testi (SPT) Deneyleri 19
3.3 Örselenmemiş (UD) Numune Alınması 21
4. LABORATUVAR ÇALIŞMALARI 22
4.1 Jeoteknik ve İndeks Özellikler 22
4.1.1 Doğal su içeriği 22
4.1.2 Atterberg limitleri 22
4.1.3 Likidite indisi 23
4.1.4 Kıvam indisi 23
4.1.5 Tane boyu dağılımı 23
v
4.1.6 Kohezyon ve içsel sürtünme açısı 23
4.2 Mineralojik Özellikler 27
5. JEOTEKNİK DEĞERLENDİRMELER 25
6. KONSOLİDASYON 33
6.1 Zeminlerin Sıkışabilirliği 33
6.1.1 Konsolidasyon teorisi 33
6.1.2 Konsolidasyonun belirlenmesi 37
6.1.3 Normal ve aşırı konsolide killer 38
6.1.4 Hacimsel sıkışma katsayısına (mv) göre oturmanın hesaplanması 41
6.1.5 Tek yönlü birincil konsolidasyondan oturmanın hesabı 42
6.1.6 Sıkışma indeksi (Cc) 45
6.1.7 Şişme indeksi (Cs) 46
6.2 Konsolidasyon Süresinin (t90) Hesaplanması 47
7. HACILARIN GÜNEYİNDEKİ KİLLERİN KONSOLİDASYON
ÖZELLİKLERİ 48
7.1 İnceleme Alanından Alınan Örneklerin Hacimsel Sıkışma Katsayısına (mv)
Göre Oturma Miktarları 49
7.2 Şıkışma İndeksi (Cc) ve Şişme İndeksine (Cs) Göre Oturma Miktarlarının
Hesaplanması 50
7.3 Sıkışma ve Oturma Özellikleri Arasındaki İlişkiler 52
7.4 Konsolidasyon Süresinin (t90) Hsaplanması 54
8. SONUÇLAR VE ÖNERİLER 57
KAYNAKLAR 60
EKLER 62
ÖZGEÇMİŞ 102
ix
ÇİZELGELER DİZİNİ
Çizelge.2.1. İncelem Alanı ve Civarında 01.01.1900 - 31.12.2002 tarihleri arasında M≥ 6.0 meydana gelen depremler 13 Çizelge 3.1.S1-S23 sondajlarının numarası, kotu, derinliği ve yeraltı suyu seviyeleri 15 Çizelge 3.2. N darbe sayılarına göre kıvam ve sıkılık çizelgesi 21 Çizelge 4.1 Kil örneklerinin XRD analiz sonuçlarına göre içerdikleri mineraller 24 Çizelge 5.1. GM grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az, en çok ve ortalama değerleri 30 Çizelge 5.2. SW,SP,SM ve SC grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az, en çok ve ortalama değerleri 30 Çizelge 5.3. ML ve MH grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az, en çok ve ortalama değerleri 31 Çizelge 5.4. CL ve CH grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az, en çok ve ortalama değerleri 31 Çizelge 6.1. Sıkışma indeksi Cc’nin korelasyonları 45 Çizelge 7.1. Grup numaraları, örnek numaraları ve uygulanan basınç aralıkları 48 Çizelge 7.2. Grup numaraları, örnek numaraları, yapılardan gelen yük, ince taneli birimlerin kalınlıkları, hacimsel sıkışma katsayısı ve bunlara bağlı zeminlerde hesaplanan oturma miktarları 49 Çizelge 7.3. Hacimsel sıkışma katsayısına bağlı oturma miktarlarının en az, en çok ve ortalamaları 49 Çizelge 7.4. İnceleme alanından alınan killerin grup ve örnek numaraları,başlangıç
boşluk oranları (eo), sıkışma indeksi (Cc), şişme indeksi (Cs), yapılardan gelen gerilme (∆p), efektif örtü yükü (Po), prekonsolidasyon basıncı (Pc) konsolidasyon durumu, hesaplamada kullanılan eşitlik numarası, oturma miktarları (S). 51
Çizelge 7.5. S, Pc, Cc, Cs, eo’nın en az, en çok ve ortalalama değerleri 52 Çizelge 7.6. İnceleme alanından alınan killerin grup ve örnek numaraları, hacimsel
sıkışma katsayıları (mv), suyun birim ağırlığı (ρw), konsolidasyon katsayısı (Cv), drenaj durumu, kil tabakasının kalınlığı (H), boyutsuz zaman faktörü (Tv) ve konsolidasyon süresi (t90) 55
Çizelge 7.7. Cv ve t90 en az, en çok ve ortalama değerleri 56
viii
ŞEKİLLER DİZİNİ
Şekil 1.1 İnceleme alanı yer belirleme haritası 6 Şekil 2.1 İnceleme alanının genelleştirilmiş stratigrafik dikme kesiti. 7
Şekil 2.2 İnceleme alanı ve çevresinin genel jeoloji haritası 10
Şekil.2.3 Kırıkkale ve çevresindeki faylar ve depremler 12 Şekil.2.4 Türkiye deprem bölgeleri haritası 13 Şekil 3.1 İnceleme alanındaki sondaj yerleri ve kesit hatları 16 Şekil 3.2 A Sahasının güneyen kuzeye görünüşü 17 Şekil 3.3 B sahasının güneyden kuzeye görünüşü 17 Şekil 3.4 C sahasının güneyden kuzeye görünüşü 18 Şekil 3.5 S12 nolu jeoteknik sondajı 18 Şekil 3.6 İnceleme alanı ve cevresinin uydu görüntüsü 19 Şekil 5.1 A sahası sondaj kuyularından geçen A-A’ mühendislik jeolojisi kesiti.. 25 Şekil 5.2 B Sahası sondak kuyularından geçen B-B’ mühendislik jeolojisi kesiti. 26 Şekil 5.3 C Sahası sondaj kuyularından geçen C-C’ mühendislik jeolojisi kesiti 27 Şekil 5.4 C Sahası sondaj kuyularından geçen D-D’ mühendislik jeolojisi kesiti 27 Şekil 5.5 D ve E Sahaları sondaj kuyularından geçen E-E’ mühendislik jeolojisi kesiti 28 Şekil 5.6 E Sahası sondaj kuyularından geçen F-F’ mühendislik jeolojisi kesiti. 29 Şekil 5.7 İnceleme alanından alınan ince taneli örneklerin plastisite kartındaki
gösterimi. 37 Şekil 6.1 Yay-silindir model ile konsolidasyon teoremi 35 Şekil 6.2 ∆σ ek gerilmesi sonucunda üstten ve alttan drene olmuş kil tabakasında efektif gerilme 36 Şekil 6.3 Odömetre deney düzeneği 37 Şekil 6.4 Artan yükler için konsolidasyon süresince şekil değiştirme zaman ilişkisi grafiği 38 Şekil 6.5 e-log P grafiği 39 Şekil 6.6 Zeminler için yükleme, boşaltma ve yeniden yükleme bölümlerini gösteren e-log P ilişkisi .39 Şekil 6.7 Prekonsolidasyon basıncını grafik yöntemle belirlenmesi 41 Şekil 6.8 Tek boyutlu konsolidasyonda yükseklik ve hacim değişimi 43 Şekil 7.1 Sıkışma indeksi ile şişme indeksi arasındaki ilişki .53 Şekil 7.2 Hacimsel sıkışma katsayına bağlı oturma miktarı ile şıkışma ve şişme
indekslerine bağlı indekslerine bağlı oturma miktarları arasındaki ilişki 53
1
1. GİRİŞ Mühendislik yapılarının temelindeki jeolojik birimler, uygulanan yüklere bağlı olarak
farklı davranış gösterirler. Zeminin taşıma gücü kayanın taşıma gücüne göre daha düşük
olmasına karşılık oturma miktarı daha yüksektir. Çakıl, kum gibi iri taneli zeminlerde
yapı yükleri altında ani oturma gözlenirken, silt ve kil gibi ince taneli zeminlerde
zamana bağlı oturmalar yüksek olmaktadır. Silo, depo v.b. gibi yapılarda dolma ve
boşaltmaya bağlı tekrarlı yük altında oturmalar meydana gelmektedir.
Bu tez kapsamında Kırıkkale’nin batısındaki Hacılar kasabasının güneyindeki Üst
Pliyosen yaşlı Kızılırmak Formasyonu içerisindeki zeminlerin jeoteknik özellikleri ve
konsolidasyon özellikleri arazi ve laboratuvar yöntemleri ile incelenmiştir. Bu
incelemelerde, söz konusu alandaki Tüpraş Orta Anadolu Rafinerisi’ne ait yapı
temellerinin zemin şartlarını inceleme amacı ile Tekar Sondaj Limited Şirketi tarafından
1987 ve 2003 yıllarında yapılan sondaj verilerinden yararlanılmıştır. Örneklerin Ankara
Üniversitesi Mühendislik Jeolojisi Uygulama ve Araştırma Laboratuarı’nda ve Tekar
Limited Şirketi Zemin Mekaniği laboratuarında incelenmiştir.
1.1 Amaç ve Kapsam Kırıkkale’nin güney batısında Hacılar kasabası güneyindeki Üst Pliyosen killerinin
jeoteknik özellikleri, konsolidasyon özellikleri ve tekrarlı yükler altındaki sıkışma
davranışlarını incelemek tezin amacını oluşturmaktadır. Özellikle petrol tanklarının
temelindeki yükleme ve boşaltmaya maruz kalacak killerin davranışlarının önceden
belirlenmesi yapı dizaynında alınacak önlemlerin belirlenmesi açısından önem
kazanmaktadır.
İnceleme alanında temel birimi oluşturan Üst Pliyosen yaşlı birimlerin, doğal su
içeriği, tane boyu dağılımı, Atterberg limitleri, kıvamı, konsistansı, birim ağırlığı,
kohezyon ve içsel sürtünme açısı, sıkışma katsayısı, hacimsel sıkışma katsayısı,
2
sıkışma indeksi, şişme indeksi, oturma miktarları ve konsolidasyon süreleri
hesaplanmıştır.
1.2. Materyal ve Yöntem
İnceleme alanını içine alan yaklaşık 56 km2 bölgenin 1/25000 ölçekli jeolojisi haritası
yapılmıştır. İnceleme alanında 11 adet 20 metre,10 adet 25 metre ve 2 adet 50 metre
derinlikte toplam 570 m temel sondajı yapılmıştır. Sondajlar sırasında örselenmemiş ve
örselenmiş örnekler alınarak ilgili Türk Standardları (TS) ve Amerikan Standardlarına
(ASTM) uygun olarak sınıflama, fiziksel ve mekanik özellikleri ile tekrarlı yükler
altındaki davranışı konsolidasyon deneyleri ile incelenmiştir.
Tane boyu dağılımı ıslak elek analizi ile, kohezyon ve içsel sürtünme açısı
konsolidasyonsuz ve drenajsız üç eksenli deneylerle ve konsolidasyon özellikleri
Ödometre deneyi ile belirlenmiştir.
1.3. Önceki Araştırmalar Bölgede yapılan çalışmalar genellikle jeolojik amaçlı olup başlıcaları aşağıda
özetlenmiştir.
Norman (1972), Üst Kretase Alt Tersiyer boyunca sahanın batı kısımlarında turbiditik
akıntılar, olistrostromlar ve su altı heyenlarının faal olduğu devamlı bir
sedimantasyonun varlığından, doğu kısımlarında, bazik denizaltı lav ve tüflerinden
ibaret bir formasyona Paloesen’de bir plütonun yerleştiği, sahanın yükselerek aşındığı,
aşınma yüzeyi üzerinde Paleosen sonlarına doğru bir transgresyonun başladığı neritik ve
littoral malzemenin oluşumundan sonra Eosen sonlarına doğru bütün sahada bir
regresyonun görülmekte olduğu ve karasal birimlerin çökeldiğini belirtmiştir. Neojen
yaşlı yatay konumlu klastikler, kıvrılmış, yükselmiş ve aşınmış olan Üst Kretase-Alt
Tersiyer yaşlı sedimanter birimler üzerine açısal bir uyumsuzlukla geldiğini belirtmiştir.
3
Akyürek ve diğerleri (1980); Eldivan, Şabanözü, Kalecik dolaylarında yaptıkları
çalışmalarda bölgenin ayrıntılı stratigrafisini ortaya koyarak Ankara-Çankırı Yolu
üzerindeki Baykuşboğazı Mevkii’nde de Alt Triyas yaşlı fosilleri saptayarak daha
önceki fosil bulgularını yinelemişlerdir. Bölgeye Alt Kretase sırasında tektonik
süreçlerle gelerek yerleşen ofiyolitler, bölgenin kuzeyinde olduğu varsayılan bir dalma-
batma zonundan üzerlemelerle Jura ve Alt Kretase yaşlı kireçtaşı bloklarını da içine alıp
melanj karakteri kazandığını belirtmişler.
Norman et al. (1980), Ankara Melanjını Permiyen, Triyas, Jura ve Kretase yaşlı
kireçtaşları blokları, türbiditik kireçtaşları, yastık lavlar, aglomeralar, serpantinitler ve
radyolaryalı çörtlerin şeyl ve volkanik kum karışımı bir matriks içinde gömülü olduğu
bir topluluk olarak tanımlamaktadır.
Oktay (1981), Çalışma Orta Anadolu masifinin çeşitli Plütonik Kayaçlarla kesilmiş ve
bir ofiyolitik karmaşık tarafından üzerlenmiş kristalen temel üzerinde, Tersiyer –Güncel
yaşlı bir sedimanter örtünün varlığını belirtmiştir. İncelendiği alandaki bu örtünün Üst
Paleosen –Alt Eosen zaman aralığı içindeki temelden türemiş kırıntılı gerecin karasal
koşullarda bir alüvyal yelpaze oluşturacak şekildeki depolanması ile gelişmiş bir istifle
başladığını, Alt-Orta Eosen de kıyıda gelişmiş taban kırıntıları ve sonra sığ denizel
karbonatları ile sürdüğü ve örtünün denizel kesiminin Üst Eosen’de kısmen regresif
havza içi turbiditlerle son bulduğunu, örtünün üst kısmının ise açısal diskordansla
Pliyosen yaşlı karasal birimlerle örtüldüğünü vurgulamıştır.
Ünalan (1981), Ankara’nın güneybatısında yaptığı çalışmada yöre için geçerli bir
stratigrafi oluşturmuştur. Buna göre “Ankara Melanjı” aslında Alt Triyas’ta Kretase
sonuna kadar uzanan sedimanter bir istife karşılık gelmektedir. İstifin tabanında Dikmen
Grovakları adı altında tanınan Alt Triyas yaşlı birimin yer aldığını belirtmişlerdir.
Akyürek vd. (1982), İnceleme alanının kuzey, kuzeybatısında yaptıkları çalışmalarda,
Alt Triyas’tan Kuvaterner’e kadar kaya birimlerinin yüzeylediğini, Alt Triyas’tan Alt
Kretase’ye kadar gözlenen ve alt kesimleri yeşil şist fasiyesinde olan, çeşitli birimlerden
4
oluşan bir istiften, bunlarla tektonik olan, alt kesimleri gözlenemeyen ofiyolitik bir
kompleks olduğunu, ofiyolitik kompleksten sonra denizin derinleştiğini ifade eder.
Ofiyolitik kompleks üzerine uyumsuzlukla gelen ve Eosen’e kadar devam eden genelde
türbidit karakterli derin deniz çökelimlerinin varlığını, Eosen’den itibaren denizin
yükselmeye başladığını ve üst Eosen’den itibaren denizin kapandığını ve günümüze
değin çökelimin karasal koşullarda, Eosen’de ve Pliyosen’de bölgede volkanizmaların
olduğunu açıklamışlardır.
Hakyemez vd. (1986), Bölgede yaptıkları çalışmalarda bölgenin stratigrafisini ortaya
koymuşlardır. İnceleme alanında Triyas yaşlı Ankar Grubu birimlerini, Jura başından
açılmaya başlayan okyanusun tabanını büyük tektonik dilimler halinde bulunan Eldivan
Ofiyolit Kompleksi ve karışık bir birim olan Ahlat Ofiyolitli Melanjı ile Karabürçek
Formasyonu oluşturmaktadır.
Akyürek vd. (1996), Bolu H29, Çankırı H30, Ankara İ29, Kırşehir İ30-a,b paftalarını
derleyerek tek bir açıklama altında toplamıştır. Haymana Havzası ile Çankırı Havzası
birimlerini birbirleriyle deneştirmiş ve daha önceki çalışmalarında tanımladıkları iç
düzeni kısmen korumuş olan Eldivan Ofiyolit Topluluğu’nun tip kesitini Beynam Köyü
güneyinde de saptamışlardır.
İnceleme alanında yapılan tek mühendislik jeolojisi çalışması, Tekar Sondaj Limited
Şirketi (1987 ve 2003 a, 2003 b, 2003 c) tarafından Rafineri yapıları için zemin etüd
raporu şeklinde hazırlanmıştır.
5
1.4. Konum ve Ulaşım
İnceleme alanı 38.5o–40.5o K ve 32.5o–34.5oD enlem ve boylamları arasında, 1/25000
ölçekli Kırşehir İ 30-c2 ile Kırşehir İ 30-b3 paftalarında bulunmaktadır. İnceleme alanı
Kırıkkale’nin güney batısına Hacılar kasabası ile Kızılırmak nehri arasındadır. Ulaşım
Kırıkkale’den Hacılar kasabasına giden asfalt yol ile sağlanmaktadır. İnceleme alanı ile
Kırıkkale arasındaki uzaklık 7 km’dir (Şekil 1.1.).
1.5. İklim İnceleme alanı, tipik İç Anadolu Bölgesi iklim koşulları etkisi altındadır. Yazları sıcak
ve kurak, kışları ise soğuk ve yağışlı geçer. Ankara Meteoroloji İstasyonu’ndan alınan
1963-2003 yıllarının sıcaklık ve yağış verilere göre ortalama yıllık toplam yağış 373.5
mm’dir En fazla yağış kış ve bahar aylarında, en düşük yağış ise 12.5 mm ile Ağustos
ayında olmuştur. En sıcak ay 22.7 oC ile Temmuz, en soğuk ay ise –0.6 oC Ocak’dır.
6
Şekil 1.1 İnceleme alanı yer belirleme haritası
7
2. JEOLOJİ 2.1 Genel Jeoloji İnceleme alanı ve çevresinde yaşlıdan gence doğru en altta Üst Kretase yaşlı
granitlerden oluşmuş Kasımağa Formasyonu yer almaktadır. Üzerine Üst Miyosen
Pliyosen yaşlı çakıltaşı, kumtaşı, silttaşı ve çamurtaşlarından oluşmuş İncek
Formasyonu uyumsuz olarak gelmektedir. Kahverengi, kırmızı renkli kil ve silt
içerisinde çakıl ve kum ara tabakaları ve merceklerinden oluşan Kızılırmak
Formasyonu, İncek Formasyonu’nu uyumlu olarak örter. Tüm birimleri yamaç molozu
ve taraça şeklinde ve dere yaraklarında çakıl, kum, silt, kil ve bunların karışımından
oluşan Kuvaterner alüvyon uyumsuzlukla örtmektedir (Bilgin vd. 1986).
Üst Sistem Sistem Seri Formasyon Simge Litoloji Açýklama
KASIMAÐA
Qal
Krk
Çakýl, kum, silt vekil
KUVATERNER
Çakýltaþý,kumtaþý, silttaþýve çamur taþlarý
KIZILIRMAK Plk
PliÝNCEK
.
. .. .
. ..Yer yer çakýltaþý,kumtaþý ara tabakalý kil.
Granitler
+
+
+
+
+++
+
+
++
+
+
+
+
+
+
. .
.
++
+
Şekil 2.1 İnceleme alanının genelleştirilmiş stratigrafik dikme kesiti (ölçeksiz)
8
2.1.1 Kasımağa Formasyonu (Krk) Bu formasyon genel olarak gabro, bazalt, diyabaz, tüf, kırmızı renkli kireçtaşı,
radyolarit ve çamurtaşı gibi kayaçlardan oluşur. Kasımağa Formasyonu alttan üste
doğru şu birimleri içerir. Gabro-mikro gabro, bazalt, bu birimleri besleyen diyabaz
daykları üste doğru volkana spilitlerle ve gri yeşilimsi bazaltik tüflerle başlar, üste
doğru tüfler içinde giderek karbonat oranı artarak şarabi renkli, çört bantlı kireçtaşı,
radyolarit bantları ile ardalanmalar şeklinde devam eder. Daha üste doğru sarımsı,
kahve rengimsi ve yer yer açık grimsi volkanik birimli kumtaşı ve silt taşlarına geçerler.
Kasımağa Formasyonu’nda bazaltlardan sonra üste doğru bazaltik tüf ve spilitler yer
alır. Daha üste ise kireçtaşları seviyeleri seviyeleri üstüne volkanik kökenli kumtaşı
çamurtaşı ardalanmalı bir şekilde devam eder ( Seymen 1982).
Granit-granodiyorit ve porfirler; İnceleme alanı çevresinde yer yer granit, mikro granit,
katalastik granit, granodiyorit, kuvars mikro diyorit, kataklastik granodiyorit,
monzodiyorit ve bunların porfirleri olan granit porfir, granodiyorit porfir, monzodiyorit
porfir olarak yer alırlar. Çalışma alanındaki granit, granodiyorit ve bunların porfirleri
genellikle bileşimlerine göre koyu açık gri, pembemsi gri renklerdedir. Eklem yapısı
belirgindir. Yer yer ileri derecede ayrışmıştır. Ayrışmaya bağlı olarak feldispatlar
killeşmiş, serizitleşmiş, biotitler ise kloritleşmiştir (Seymen 1982).
2.1.2 İncek Formasyonu (Pli) İncek Formasyonu karasal koşullarda oluşmuştur. Yamaç molozu, akarsu fasiyesi ve
gölsel fasiyeslerden oluşur. Yamaç molozları az bir çamur içinde çakıltaşı yer yer
kumtaşları ile temsil edilir. Akarsu fasiyesleri çapraz katmanlı çakıltaşı, kumtaşı,
silttaşı, kiltaşı ve marnlardan oluşur. Gölsel fasiyesler Bayındır Üyesi olarak
adlandırılmıştır. Birgili vd. (1975) tarafından Çankırı-Çorum havzasında İncik
Formasyonu adı verilmiştir.
9
İncik Formasyonu topağrafyanın durumuna göre sırt ve yamaçlarda yamaç molozu
şeklinde az tutturulmuş çakıltaşı, kumtaşı ve çamurtaşlarından oluşur. Çakıllar
genellikle kırmızı çamur, silt ve kum matrikslidir. Üstünde bulundukları eski birimlere
göre çakıllar değişiklik gösterirler. Kumtaşı ve çamurtaşı kısımlarda derecelenme,
boylanma da çok kötüdür. Tabakalanma da belirsizdir. Çakıltaşı kumtaşı, çamurtaşları
bir düzen göstermezler. Yamaç molozları akarsu fasiyesleri ile yanal geçişlidir. Akarsu
fasiyesleri çakıltaşı, kumtaşı ve kil ve marnlardan oluşur. Bunlarda çapraz
katmanlanma, birimler arasında merceklenme ve kamalanma görülür. Tabakalanma
belirgindir. Çakıllarda matriks kil ile çamur ve kum, kumtaşlarında ise kildir. Üstünde
Kızılırmak Formasyonu ile geçişlidir. İncek Formasyonu çoğu yerde eski birimler
üzerine de diskordans olarak gelir (Bilgin vd. 1986).
Bayındır üyesi; Gölsel kesimlerde oluşmuş kumtaşı, kiltaşı, marn anhidrit ve jips
ardalanmasından oluşur. Birimlerde boylanma ve derecelenme gayet güzeldir. Birimler
karbonat çimentosu ile tutturulmuştur. Tabakalanma düzenlidir. Anhidrid seviyeleri
jipslere oranla daha yaygındır. Genellikle beyaz renklidirler. İçlerine çamur ve killerin
karışması dolayısı ile kirli, sarımsı beyaz renkte de görülebilirler (Akyürek vd. 1982).
2.1.3 Kızılırmak Formasyonu (Plk) Tutturulmamış yamaç molozu, kumtaşı ve yer yer jips ara seviyesi ve merceklerinden
oluşur. Ayrıca bazı yerlerde tüf ve kireçtaşı seviyeleri içerir. Kızılırmak Formasyonu
çalışma alanında karasal koşullarda oluşmuş en genç formasyonu oluşturur. Bu
formasyonda yamaçlarda, akarsu ve gölsel ortamlarda çökelmiştir. Yamaçlarda kırmızı
renkli çamur içinde çakıltaşından kum boyutuna kadar çeşitli boyutta malzeme kapsar.
Çakıllar yöreye göre daha yaşlı birimlerden türemişlerdir ve çoğunlukla
tutturulmamıştır. Havza ortasında gölsel fasiyeslere geçilir. Buralarda tutturulmamış
kumtaşı, genellikle çamurtaşı ve bunlarla arakatkılı jips ve bazı yerlerde tüf ve kireçtaşı
seviyeleri görülür. Tabaka yapıları gölsel seviyelerde belirginleşmektedir ve boylanma,
derecelenme izlenebilmektedir (Bilgin vd 1986).
10
Şekil 2.2 İnceleme alanı ve çevresinin jeoloji haritası (MTA 1986’dan değiştirilerek)
11
2.1.4 Kuvaterner Alüvyon (Qal) Çalışma alanında Kuvaterner genellikle alüvyonlar ile temsil edilmiştir. Özellikle
Kızılırmak Nehri boyunca olmak üzere yan dereler boyunca da yüzeyler. Boz ve kırmızı
renkte, çakıl, kum, silt ve kil karışımından oluşur. Çakıllar, volkanik ve ofiyolit
birimlerinden oluşur.
2.2 Yapısal Jeoloji Orta Anadolu bölgesi, kuzeyinde Kuzey Anadolu Fay Zonu (KAFZ), güneyinde
Kıbrıs’ın güneyinden geçen yay zonu, batıda Ege genişlemeli kuşağı ile doğuda Doğu
Anadolu Fay Zonu (DAFZ) ile sınırlanır. Kırıkkale ve çevresini etkileyen önemli diri
faylar Tuzgölü fayı, Ecemiş fayı ve Kırheşir-Kaman faylarıdır. (Şekil 2.3.) Ayrıca
Faylar ve bunların meydana getirdiği depremler Şekil.2.4.de verilmiştir.
Bölgede fayların çoğu doğrultu atımlıdır. Buna karşın KAF’ın doğu bölgesindeki
Kırıkkale-Erbaa fayı gibi faylar da neotektonik dönemin özgün yapılarıdır. Bölgenin
güneyinde yer alan önemli tektonik yapı, yaklaşık 250-300 km uzunlukta KD-GB
uzanımlı, sol yanal atımlı Ecemiş fayının devamı kabul edilen Erciyes fayıdır.Bölgenin
orta kesiminde KB-GD uzanımlı Tuz gölü fayı, yaklaşık 200 km uzunlukta KB-GD
doğrultulu sağ yönlü doğrultu atımlı bir faydır. Çoğu yerde eğim atım bileşeni açık bir
şekilde görülür (Kılıç 2004).
Kırşehir-Kaman fayı, Kırşehir ve Keskin arasında KB-GD ile KD-GB doğrultulu kısa
uzunluklarda birçok faylardan oluşan bir kuşaktır. Bu bölgede Akpınar yakınında 1938
yılında meydana gelen 6.6 büyüklüğündeki bir depremi oluşturan kırığın neotektonik
karakterli olduğunu ortaya koymuştur.Kırıkkale-Erbaa fayı, Niksar havzası yakınlarında
Kuzey Anadolu fayından ayrılarak güneybatıya doğru Amasya, Çorum illerini izleyerek
Kırıkkale’ye uzanır (Kılıç 2004).
12
İç Anadolu’da baskın olan genişlemeli tektonik rejimin bir ayrıcalığını Ankara
doğusunda güncel depremlerin karakterleriyle de belirlenen D-B doğrultulu sıkışma ve
Ankara ile Çankırı arasında tanımlanan ve yine yerel bir sıkışma alanı meydana getiren
tektonik kama oluşturmaktadır. Bu tektonik kamanın KAF ve Kırıkkale-Erbaa fayı
arasında oluşan KB-GD sıkışma sonucu oluştuğu bildirilmiştir (Seyitoğlu vd. 2000).
Şekil.2.3 Kırıkkale ve çevresindeki faylar ve depremler (AİGM 2004 den değiştirilerek)
2.3 Depremsellik İnceleme alanı ve çevresi 1996 yılında AİGM tarafından yapılan Türkiye Deprem
Haritasında birinci derece deprem bölgesinde bulunmaktadır (Şekil 2.4). İnceleme alanı
ve yakın çevresinde meydana gelen depremler Çizelge 2.1 de verilmiştir. İnceleme
alanı, büyük hasar yapacak depremlerin merkezi olmamıştır, ancak bölgeyi etkileyen
tektonik zonların etkisi altında kalmıştır (AİGM 1996).
13
Şekil. 2.4 Türkiye deprem bölgeleri haritası (AİGM, 1996)
Çizelge 2.1 İnceleme Alanı ve Civarında 01.01.1900 - 31.12.2002 tarihleri arasında M≥ 6.0 meydana gelen depremler (AİGM 2004 ) TARİH ZAMAN(GMT) ENLEM(N) BOYLAM(E) DERİNLİK(Km) Ms YER
25.06.1910 19:26 41.0000 34.0000 00.0 6.2 Tosya
24.01.1916 06:55 40.2700 36.8300 10.0 7.1 Erbaa
19.04.1938 10:59 39.4400 33.7900 10.0 6.6 Kırşehir-Kaman
30.07.1940 00:12 39.6400 35.2500 50.0 6.2 Yozgat
11.12.1942 02:39 40.7600 34.8300 40.0 6.1 Osmancık
20.12.1943 14:03 40.7000 36.8000 16.0 7.3 Tosya- Ladik
13.08.1951 18:33 40.8800 32.8700 10.0 6.9 Çerkeş
11.01.1997 06:42 40.5500 35.2500 10.0 6.0 Amasya
06.06.2000 02:41 40.6900 32.9900 10.0 6.1 Orta
21.07.2004 12.14 39.0120 33.5500 5.0 4.4 Keskin
01.08.2005 02.41 39.2600 33.5500 5.0 4.8 Bala
06.08.2005 12.09 39.2100 33.6000 6.8 4.6 Bala
14
3. ARAZİ ÇALIŞMALARI Arazi çalışmaları kapsamında; inceleme alanı ve çevresinin 1/25.000 ölçekli jeoloji
haritası önceki araştırmalardan da yararlanarak yeniden düzenlenmiştir. Diğer alanlarda
daha önceki yıllarda yapılmış sondaj verilerinden yararlanılmıştır (Şekil 3.1). Zeminin
yatay ve düşey yöndeki değişimini belirlemek amacı ile jeoteknik amaçlı sondajlar
yapılmıştır. Bu çalışma kapsamında, inceleme alanındaki A, B ve C numaralı
sahalardaki jeoteknik amaçlı sondajlar ve laboratuvar çalışmaları sırasında çalışma ekibi
içerisinde bulundum. Sondajlar sırasında her 1.5 m’de bir iri taneli zeminlerin sıkılığını
ve ince taneli zeminlerin kıvamını belirlemek amacı ile Standart Penetrasyon Testleri
(SPT) yapılarak örselenmiş örnek (D), her 3.0 m’de bir Shelby tüpü ile örselenmemiş
(UD) örnek alınmaya çalışılmıştır. Sondaj kuyularında yeraltı suyu seviyesi
ölçülmüştür.
3.1 Jeoteknik Amaçlı Sondajlar Sondajların derinlikleri 20.0 m ile 50.0 m arasında değişmektedir. A Sahasında 5 adet,
B Sahasında 2 adet, C Sahasında 8 adet, D Sahasında 3 Adet ve E Sahsında 5 adet
olmak üzere toplam derinliği 570 m olan 23 adet jeoteknik amaçlı sondaj açılmıştır.
Sondajlar sıraSondajların numarası, kotu, derinliği ve yeraltı suyu seviyeleri Çizelge
3.1’de verilmiştir. Yapı sahaları ve sondaj yerleri Şekil 3.1’de gösterilmiştir. Sahalarda
yapılan sondajlara ait fotoğraflar Şekil 3.2-3.5’de gösterilmiştir.
Sondajlar sırasında kuyularda ölçülen yer altı suyu 715 m kotunda 20.50 m derinliğinde
iken 708 m kotunda 16.40 m derinliğindedir. İnceleme alanın doğunda bulunan
Kızılırmak Nehri 685 m kotunda bulunmaktadır ve yeraltısuyu bu nehre boşalmaktadır.
15
Çizelge 3.1 S1-S23 Sondajlarının numarası, kotu, derinliği ve yeraltı suyu seviyeleri
Sondaj yerleri Sondaj no Kot (m) Derinlik (m) YASS (m)
A Sahası S1 712.47 20.00 -
S2 711.069 25.37 17.75
S3 711.196 25.14 17.75
S4 715.78 20.00 -
S5 702.43 20.00 -
C Sahası S6 709.769 25.20 16.50
S7 709.828 50.03 15.95
S8 709.731 25.13 16.25
S9 709.752 25.45 16.50
S10 709.694 25.28 16.50
S11 709.635 25.24 16.50
S12 709.823 50.00 16.40
S13 709.827 25.25 16.50
B Sahası S14 714.175 25.04 20.50
S15 714.442 25.03 20.50
D Sahası S16 711.20 20.00 -
S17 711.13 20.00 -
S18 711.10 20.00 -
E Sahası S19 707.00 20.00 17.10
S20 707.00 20.00 17.00
S21 707.11 20.00 16.80
S22 707.27 20.00 16.70
S23 707.21 20.00 16.40
Toplam 570.00 m
16
Şekil 3.1 İnceleme alanındaki sondaj yerleri ve kesit hatları
17
A Sahasý
Şekil 3.2 A sahasının güneyden kuzeye görünüşü
B sahasý
Şekil 3.3 B sahasının güneyden kuzeye görünüşü
18
C Sahasý
Şekil 3.4 C sahasının güneyden kuzeye görünüşü
Şekil 3.5 S12 nolu sondaj yeri ve jeoteknik sondajın yapılışı (KD’dan GB’ya bakış)
19
KapulukayaBarajý
Kýrýkkale
ÝncelemealanýHacýlar
Şekil 3.6 İnceleme alanı ve çevresinin uydu görüntüsü (Google Earth 2005).
3.2 Standart Penetrasyon Testi (SPT) Temel sondajlarda, ince taneli zeminlerin kıvamını ve iri taneli zeminlerin sıkılığını
belirlemek amacıyla her 1.50 m de bir standard penetrasyon testi (SPT) yapılmıştır.
Deney sırasında dış çapı 2 inc, iç çapı 1 3/8 inc olan standard tip boyuna yarık numune
alıcının ( Split-spoon sampler ) 63.5 kg ağırlığındaki şahmerdanın 0.76 m yükseklikten
serbest düşmesi ile zemine 0.15 m lik kademeler halinde toplam 0.45 m çakılması için
gerekli darbe sayısı tespit edilmiştir. İlk 0.15 m lik okuma, oturma kademesi olarak
alınmış son iki kademedeki darbe sayısı toplamı zeminin penetrasyon direnci (N) olarak
kayıt edilmiştir. Temel sondaj kuyularındaki SPT-N değerleri Ek.3 deki çizelgede
gösterilmiştir.
20
SPT yapılan seviyelerde, boyuna yarık numune alıcının içinden çıkan zeminler
örselenmiş numune olarak alınmış ve sınıflama deneylerinde kullanılmak üzere naylon
torbalar içerisinde muhafaza edilerek laboratuvara gönderilmiştir.
Sondaj sırasında ince taneli zeminlerin kıvamını ve iri taneli zeminlerin sıkılığını
belirlemek amacı ile yapılan standart penetrasyon deneyi sırasındaki darbe sayılarını
efektif örtü yükü dikkate alınarak Liao and Whitman 1986’ya göre aşağıdaki eşitliklerle
ile düzeltilmişlerdir ve EK 3’de verilmiştir.
NCNNcor.= f (Liao and Whitman 1986) (3.1)
v
NC
'
1
σ= (Liao and Whitman 1986) (3.2)
Ncor: Örtü basıncına göre düzeltilmiş SPT-N darbe sayısı
CN: Düzeltme katsayısı
Nf: Arazide belirlenen SPT-N darbe sayısı
σ’v: Efektif örtü yükü, (kPa)
Düzeltilmiş darbe sayılarına göre Skempton (1986) sıkılık ve kıvam tablosundan ince
taneli zeminlerin kıvamları ve iri taneli zeminlerinde sıkılıkları bulunmuş ve jeoteknik
değerlendirmeler ana başlığı altında verilmiştir.
21
Çizelge 3.2 N darbe sayılarına göre kıvam ve sıkılık çizelgesi (Skempton 1986)
İnce taneliler için İri taneliler için
N darbe sayısı Kıvam N darbe sayısı Sıkılık
0-2 Çok yumuşak 0-4 Çok gevşek
3-4 Yumuşak 5-10 Gevşek
5-8 Orta katı 11-30 Orta sıkı
9-15 Katı 31-50 Sıkı
16-30 Çok katı N>50 Çok sıkı
N>30 Sert
3.3 Örselenmemiş (UD) Numune Alınması Sondaj sırasında geçilen zeminlerin fiziksel, sınıflama, dayanım ve oturma özelliklerini
incelemek amacı ile her 3.00 m de bir cidarlı Shelby tüpü ile hidrolik baskı uygulanarak
UD numuneler alınmaya çalışılmıştır. TS 1900 (1997) Türk Standardı’na uygun olarak
alınan tüp numunelerinin alt ve üstü düzeltilerek parafinlenmiş ve etiketlenerek
laboratuvara gönderilmiştir.
22
4. LABORATUVAR ÇALIŞMALARI 4.1 Jeoteknik ve İndeks Özellikler Sondajlar sırasında farklı derinliklerden alınan 360 adet örselenmiş ve 162 adet
örselenmemiş örneklerden genel olarak ince taneli zemin grubu örneklerin fiziksel,
mekanik ve konsolidasyon özellikleri Ankara Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi,
Jeoloji Mühendisliği Bölümü, Mühendislik Jeolojisi Araştırma ve Uygulama
Laboratuvarı’ nda bunun dışında kalan zemin örneklerinin Tekar Sondaj Limited
Şirketi laboratuarında ve ASTM (1994) standardına göre incelenmiştir.
Zeminin doğal su içeriği (ωn), tane boyu dağılımı, doğal birim ağırlığı (γn), doygun
birim ağırlığı (γsat ), Atterberg limitleri (LL, PL, PI), likidite indisi (LI) ve kıvam indisi
(K) belirlenmiştir. Üç eksenli deneylerle zeminlerin kohezyonu ve içsel sürtünme açısı
belirlenmiştir.
4.1.1 Doğal Su İçeriği
Toplam 522 adet numunenin su içeriği ASTM D2216 (1994) standardına uygun olarak
belirlenmiş ve EK 1’deki deney sonuç çizelgesinde verilmiştir. Zeminlerin su içeriği %3
ile % 54 arasında değişmektedir.
4.1.2 Atterberg Limitleri
359 adet ince taneli zemin örneğinin likit limit, plastik limit ve plastisite indisleri
ASTM D4318 (1994) standardına uygun olarak belirlenmiş ve EK 1’de verilmiştir.
Likit limitleri %26 ile %67 arasında, plastik limitleri % 9 ile % 46 arasında ve plastisite
indisi ise %3 ile %39 arasında değişmektedir.
23
4.1.3 Likidite İndisi
İnceleme alanındaki ince taneli zeminlerin kıvamının belirlenmesinde 328 adet numune
üzerinde likitide indisi belirlenmiş ve sonuçlar EK 1’deki deney sonuç çizelgesinde
verilmiştir. Zemin örneklerinin likitide indisleri % -4.4 ile % 2.9 arsında değişmektedir.
4.1.4 Kıvam İndisi
Kıvam indisi 328 adet numune üzerinde belirlenmiştir. Sonuçlar Ek 1’ deki deney sonuç
çizelgesinde verilmiştir. Zemin örneklerinin kıvam indisleri % 0.07 ile % 5.5 arasında
değişmektedir.
4.1.5 Tane Boyu Dağılımı
Zeminlerin tane boyu dağılımı ıslak elek yöntemi ile ASTM-D 422 (1994) standartına
göre yapılmıştır. Toplam 520 adet numunenin tane boyu dağılımı eğrileri çizilerek ıslak
elek analizi sonuçları EK 1’de verilmiştir.
4.1.6 Kohezyon ve içsel sürtünme açısı
Sondaj sırasında alınabilen örneklerden (UD) üç eksenli deney (UU) için örnekler
alınmıştır. Deneylerde ASTM-D 2850 (1994) standartına göre σ1 (düşey) ve σ3 (yanal)
asal gerilmeler altında örneklerin yenilme şartları ile kohezyon (c ) ve içsel sürtünme
açısı (φ) hesaplanmıştır ve Ek 1’de deney sonuç çizelgesinde verilmiştir.
24
4.1 Mineralojik Özellikler
Zeminler içinde hakim olan CL grubu örneklerden seçilen iki adet düşük plastisiteli
kilin (CL) Maden Tetkik Arama Genel Müdürlüğü Maden Analizleri ve Teknoloji
(MAT) Dairesi Laboratuvar’ındaki Rigaku-Geigerflex XRD cihazında tüm kayaç
analizi yapılmıştır. XRD analiz sonuçlarına göre en çokdan en aza göre sırasıyla S6
SPT8 nolu numunede simektit (montmorillonit), kalsit, kuvars, feldispat, klorit, illit,
kaolinit amorf slika ve amfibol mineralleri, S12 UD5 simektit (montmorillonit), kalsit,
kuvars, kaolinit, klorit, feldispat, illit, amorf silika, amfibol tespit edilmiştir. Örneklerin
kil minerallerince zengin olması nedeniyle kil mineral tiplerini belirlemek amacıyla
normal, fırınlanmış ve etilen glikolle doyurularak kil fraksiyonu çekimleri
gerçekleştirilmiştir. Klorit minerali 14 Ao daki piki, illit ise 10 Ao daki piki ile
tanımlanmıştır. Etilen glikolle muamele edilen örnekte simektit minerali 17 Ao’da pik
vermiştir. 350 oC’de ısıtıldığında da kaolinitin 7 Ao’daki pikinin yıkıldığı gözlenmiştir
(Z.Karakaş, sözlü görüşme 2005)). Numunelerin alındığı derinlik, zemin grubu ve
çoktan aza doğru mineralojik bileşimi Çizelge 4.1’de verilmiştir.
Çizelge 4.1 Kil örneklerin alındığı sondaj ve numune no, derinlikleri, XRD analiz sonuçlarına göre içerdikleri mineraller ve birleşik zemin sınıflama sistemine göre sınıfı Numune Derinlik(m) Mineraller Zemin
grubu S6 SPT8 10.50-10.95 Simektit, kalsit, kuvars, feldispat, klorit, illit,
kaolinit, amorf silica, amfibol. CL
S12 UD5 7.00-7.50 Simektit, kalsit, kuvars, kaolinit, klorit, feldispat, amorf slika, amfibol.
CL
İllit ve klorit mineralleri ise yine çevredeki granitlerin bünyesinde bulunan biyotitlerin
ayrışması ile olabileceği gibi özellikle illit mineralinin detritik (kırıntılı ) olarak ortama
gelmesi muhtemeldir. Kalsit mineralleri ise çevredeki kireçtaşlarının parçalanmasıyla
gelmiş olabileceği gibi hidrotermal sularlada ortama taşınmış olabilir (Karakaş, sözlü
görüşme 2005).
22
4. LABORATUVAR ÇALIŞMALARI 4.1 Jeoteknik ve İndeks Özellikler Sondajlar sırasında farklı derinliklerden alınan 360 adet örselenmiş ve 162 adet
örselenmemiş örneklerden genel olarak ince taneli zemin grubu örneklerin fiziksel,
mekanik ve konsolidasyon özellikleri Ankara Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi,
Jeoloji Mühendisliği Bölümü, Mühendislik Jeolojisi Araştırma ve Uygulama
Laboratuvarı’ nda bunun dışında kalan zemin örneklerinin Tekar Sondaj Limited
Şirketi laboratuarında ve ASTM (1994) standardına göre incelenmiştir.
Zeminin doğal su içeriği (ωn), tane boyu dağılımı, doğal birim ağırlığı (γn), doygun
birim ağırlığı (γsat ), Atterberg limitleri (LL, PL, PI), likidite indisi (LI) ve kıvam indisi
(K) belirlenmiştir. Üç eksenli deneylerle zeminlerin kohezyonu ve içsel sürtünme açısı
belirlenmiştir.
4.1.1 Doğal Su İçeriği
Toplam 522 adet numunenin su içeriği ASTM D2216 (1994) standardına uygun olarak
belirlenmiş ve EK 1’deki deney sonuç çizelgesinde verilmiştir. Zeminlerin su içeriği %3
ile % 54 arasında değişmektedir.
4.1.2 Atterberg Limitleri
359 adet ince taneli zemin örneğinin likit limit, plastik limit ve plastisite indisleri
ASTM D4318 (1994) standardına uygun olarak belirlenmiş ve EK 1’de verilmiştir.
Likit limitleri %26 ile %67 arasında, plastik limitleri % 9 ile % 46 arasında ve plastisite
indisi ise %3 ile %39 arasında değişmektedir.
23
4.1.3 Likidite İndisi
İnceleme alanındaki ince taneli zeminlerin kıvamının belirlenmesinde 328 adet numune
üzerinde likitide indisi belirlenmiş ve sonuçlar EK 1’deki deney sonuç çizelgesinde
verilmiştir. Zemin örneklerinin likitide indisleri % -4.4 ile % 2.9 arsında değişmektedir.
4.1.4 Kıvam İndisi
Kıvam indisi 328 adet numune üzerinde belirlenmiştir. Sonuçlar Ek 1’ deki deney sonuç
çizelgesinde verilmiştir. Zemin örneklerinin kıvam indisleri % 0.07 ile % 5.5 arasında
değişmektedir.
4.1.5 Tane Boyu Dağılımı
Zeminlerin tane boyu dağılımı ıslak elek yöntemi ile ASTM-D 422 (1994) standartına
göre yapılmıştır. Toplam 520 adet numunenin tane boyu dağılımı eğrileri çizilerek ıslak
elek analizi sonuçları EK 1’de verilmiştir.
4.1.6 Kohezyon ve içsel sürtünme açısı
Sondaj sırasında alınabilen örneklerden (UD) üç eksenli deney (UU) için örnekler
alınmıştır. Deneylerde ASTM-D 2850 (1994) standartına göre σ1 (düşey) ve σ3 (yanal)
asal gerilmeler altında örneklerin yenilme şartları ile kohezyon (c ) ve içsel sürtünme
açısı (φ) hesaplanmıştır ve Ek 1’de deney sonuç çizelgesinde verilmiştir.
24
4.1 Mineralojik Özellikler
Zeminler içinde hakim olan CL grubu örneklerden seçilen iki adet düşük plastisiteli
kilin (CL) Maden Tetkik Arama Genel Müdürlüğü Maden Analizleri ve Teknoloji
(MAT) Dairesi Laboratuvar’ındaki Rigaku-Geigerflex XRD cihazında tüm kayaç
analizi yapılmıştır. XRD analiz sonuçlarına göre en çokdan en aza göre sırasıyla S6
SPT8 nolu numunede simektit (montmorillonit), kalsit, kuvars, feldispat, klorit, illit,
kaolinit amorf slika ve amfibol mineralleri, S12 UD5 simektit (montmorillonit), kalsit,
kuvars, kaolinit, klorit, feldispat, illit, amorf silika, amfibol tespit edilmiştir. Örneklerin
kil minerallerince zengin olması nedeniyle kil mineral tiplerini belirlemek amacıyla
normal, fırınlanmış ve etilen glikolle doyurularak kil fraksiyonu çekimleri
gerçekleştirilmiştir. Klorit minerali 14 Ao daki piki, illit ise 10 Ao daki piki ile
tanımlanmıştır. Etilen glikolle muamele edilen örnekte simektit minerali 17 Ao’da pik
vermiştir. 350 oC’de ısıtıldığında da kaolinitin 7 Ao’daki pikinin yıkıldığı gözlenmiştir
(Z.Karakaş, sözlü görüşme 2005)). Numunelerin alındığı derinlik, zemin grubu ve
çoktan aza doğru mineralojik bileşimi Çizelge 4.1’de verilmiştir.
Çizelge 4.1 Kil örneklerin alındığı sondaj ve numune no, derinlikleri, XRD analiz sonuçlarına göre içerdikleri mineraller ve birleşik zemin sınıflama sistemine göre sınıfı Numune Derinlik(m) Mineraller Zemin
grubu S6 SPT8 10.50-10.95 Simektit, kalsit, kuvars, feldispat, klorit, illit,
kaolinit, amorf silica, amfibol. CL
S12 UD5 7.00-7.50 Simektit, kalsit, kuvars, kaolinit, klorit, feldispat, amorf slika, amfibol.
CL
İllit ve klorit mineralleri ise yine çevredeki granitlerin bünyesinde bulunan biyotitlerin
ayrışması ile olabileceği gibi özellikle illit mineralinin detritik (kırıntılı ) olarak ortama
gelmesi muhtemeldir. Kalsit mineralleri ise çevredeki kireçtaşlarının parçalanmasıyla
gelmiş olabileceği gibi hidrotermal sularlada ortama taşınmış olabilir (Karakaş, sözlü
görüşme 2005).
25
5. JEOTEKNİK DEĞERLENDİRMELER
İnceleme alanı üst yapılara göre A, B, C, D ve E olmak üzere beş ana sahaya ayrılmıştır
(Şekil 3.1). Bölgelerde yapılan jeoteknik amaclı sondajların derinlikleri 20 m ile 50 m
arasında değişmektedir. Sondaj verilerine göre sahalar için yapılan 6 adet mühendislik
jeolojisi kesiti hazırlanmıştır. SPT N darbe sayıları Liao and Whitman (1986) eşitliğine
göre düzeltilmiştir.
Örnekler laboratuvarda incelenmiş ve Birleşik Zemin Sınıflama Sistemine (TS 1500)
göre sınıflandırılmıştır. İnceleme alanında, en çoktan en aza doğru düşük plastisiteli
inorganik kil (CL), yüksek plastisiteli inorganik kil (CH), düşük plastisiteli inorganik
silt (ML), yüksek plastisiteli inorganik silt (MH), siltli kum (SM), killi kum (SC), iyi
dereceli kum (SW), killi çakıl (GC), kötü dereceli çakıl (GP), iyi dereceli çakıl (GW),
siltli çakıl (GM) mevcuttur.
A sahasındaki S1, S2, S3, S4 ve S5 nolu sondajların ince taneli CL, CH, ML ve MH
grubu zemin gözlenmiştir. S2, S3 ve S4 nolu sondajlardaki ince taneli zeminler
içerisinde merceksel olarak bulunan ve kalınlıkları 3 m ile 10 m arasında değişen SM
grubu siltli kum mevcuttur. SM içerisinde S2 ve S3 nolu sondajlarda 17.75 m’de yeraltı
suyuna rastlanmıştır (Şekil5.1).
A (GB)
714
710
706
702
694
698
686
690
30
1821162115151516193830
14
20 m
S1
Ncor
20 40 m
CL, CH, ML, MH
S2 S3
S5Ncor
Ncor
Ncor
Ncor
3.00
6.50
14.50
SM
SM
SM
SM
S4
SM
CL, CH, ML, MH
22.50
25 m 25 m
14.30
24.50
20 m
16.50
10.30
20 m
>50>50>50>50>50>50222119202520
16
25
>50>50>50>50
40>5049>5023
362625242519192021
>50>50>50>50
2217635
32271513
1211192617
3528252923
2421191417191814
A’(KD)
Kot m.
18.90
17.75YASS
Şekil 5.1 A sahası sondaj kuyularından geçen A-A’ mühendislik jeolojisi kesiti
26
B sahasında CL ve CH grubu kil ile bunlar içerisinde kalınlığı 2 m ile 7 m arasında
değişen SM ve SW-SM grubu kum bantları mevcuttur. Kum içerisinde 19.20 m
derinlikte yeraltı suyu bulunmaktadır (Şekil 5.2).
B’
6.0
16.50
3.0
CL ve CH
SM
CL
SW-SM
SM
(D)
49
3.50
6.50
25 m
>50
44
24
17
18
2020
18
20
32
>50
CL>50>50
>50
>50
>50>50
Ncor
S14
33
25 m
44
4934
40
28
25
1518
2019
1224
>50
>50
>50
>50
>50
Ncor
S15
Kot(m)715
710
705
695
690
685
700
20 m10
B (B)
YASS19.40
19.20
18.50
20.50
Şekil 5.2 B Sahasındaki sondaj kuyularından geçen B-B’ mühendislik jeolojisi kesiti C sahasında 6 adet 25 m ve 2 adet 50 m arasında değişen 8 adet sondaj yapılmıştır. C
sahasında C-C’ (Şekil 5.3) ve D-D’ (Şekil 5.4) mühendislik jeolojisi kesitleri
yapılmıştır. C-C’ kesitindeki S6, S7, S8 ve S9 nolu sondajlarda genel olarak CL grubu
kil kesilmiştir. Bu birim içerinde kalınlıkları 2 m ile 10 m arasında değişen SC, SM, SW
mercek ve bantları mevcuttur. Bu kum bandı içerisinde derinliği 15.95 m ile 16.50. m
arasında yeraltı suyuna rastlanmıştır. D-D’ kesitindeki S10, S11, S12, ve S13 nolu
sondajlarda CL grubu kil kesilmiş bu birimin içinde 2 m ile 11 m arasında değişen
kalınlıkta SM tipi siltli kum gözlenmiştir. Bu kumun içinde 16.50 m derinliğinde yeraltı
suyu bulunmaktadır.
27
11.5
8.0
20.7
25 mCL
CL
CL
SMSM
CL
SC,SM ve SW
SC,SM ve SW
SC,SM ve SW
C’(K)C (G)
YASS
S6
25 m
4945
17
28
3130
16921
2825>50>50
>50>50>50>50
Ncor
S7
13.50
21.25
50 m
CL
>50>50>504041312622>5029>50>50>50>50>50
>50>50
>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50>50
Ncor
S8
20.90
11.0
5.0
2.70
25 m
21>5029
17
10212425
>50
CLCL
Ncor
171917
21
>50>50>50>50
26
S9
5.0
12.5
20.6
48>504339
22
231426
15
>50
>50>50>50>50>50>50>50
Ncor
Kot m.
710
705
700
695
690
685
680
675
670
665
66020 m10
21
16.5016.2515.9516.50
Şekil 5.3 C Sahası sondaj kuyularından geçen C-C’ mühendislik jeolojisi kesiti
710
705
695
690
685
680
675
670
665
Kot m.
CL
CL
CL
SMSM
CL
SMCL
CL
CL
700
660
SM
D D’(G) (K)
Ncor
20 m10
YASS YASS
S10
25 m
3,50
11,25
21,15
44
47332230221813191925>50>50>50>50>50>50
Ncor
S11
25 m
4,30
11,25
20,50
>50>50>50>50
>50
>50>50>50>50>50>50>50
Ncor
271020192630
S12
4.0
5.4
10.5
20.0
>5047
>50>502926241913382330
>50>5027
313038
>50
>50
>50
>50
>50>50
>50>50>50>50
>50>50>50>50
>50
Ncor
S13
25 m
6.0
12.5
20.1
>50>5032
16.5016.4016.8016.50
Şekil 5.4 C Sahası sondaj kuyularından geçen D-D’ mühendislik jeolojisi kesiti
28
D sahasında S16, S17, S18 ve E sahasında S20 ve S23 nolu sondajlar yapılmış ve bu
sondajlardan geçen mühendislik jeolojisi kesiti Şekil 5.5’de verilmiştir. CL grubu kil
içinde kalınlıkları 2 m ile 10 m arasında değişen SM grubu zemin bulunmaktadır. D
sahasında, yeraltı suyu gözlenmemiştir. E sahasında S19, S20, S21, S22 ve S23 nolu
sondajlarda 16.40 m ile 17.10 m arası değişen yeraltı suyu mevcuttur.
712
708
704
700
696
692
688
684
20 m 20 m 20 m
20 m 20 m
S16 S17 S18
Ncor Ncor Ncor
Ncor Ncor
S20 S23
E E’(B) (D)
38
46
27
18
18
23
>50
14
14
26
>50
>50
>50
34
41
27
21
42
>50
18
21
20
25
26
>50
>50
37
48
>50
50
46
32
25
25
22
26
44
>50
>50
>50
27
21
18
27
14
>50
15
15
17
34
34
37
47
49
32
24
27
16
20
9
14
14
34
33
32
40 80m
Kot m.
SM
SM
SMSM
CLCL
CL
SM
CL
CL
2.8
6.0
10.0
16.0
10.8
15.90 16.15
10.8
8.8
10.812.8
13.6
16.0
SM
YASS17.0 16.40
Şekil 5.5 D ve E Sahaları sondaj kuyularından geçen E-E’ mühendislik jeolojisi kesiti.
29
68410 20m
S19 S21 S23
688
692
696
700
704
708
Kot m.
7.00
10.66
11.90
17.00
7.40
5.85
11.50
13.00
14.80
16.80
15.00
16.40
17.50
13.00
11.85
YASS
20m 20m 20m
10.00
8.50
41
48
30
26
33
15
9
13
38
34
39
38
26
18
14
20
9
36
34
33
33
47
49
32
24
27
16
20
9
14
14
33
32
SM
CL ve ML
SM
CL
GM ve SM
SM
CL
CL ve ML
CL ve MLCL ve ML
GM ve SM
GM ve SM
F F’(GB) (KD)
15
>50
>50
Ncor Ncor Ncor
>50
58
14
Şekil 5.6 E Sahası sondaj kuyularından geçen F-F’ mühendislik jeolojisi kesiti
İnceleme alanındaki GW, GP, GM ve GC türü çakılın doğal su içeriği % 3 ile % 54
arasında, doğal birim ağırlığı 18.98 kN/m3 ile 19.43 kN/m3 arasında, doygun birim
ağırlığı 19.21 kN/m3 ile 19.99 kN/m3 arasında, 4 nolu elek üstünde kalan malzeme oranı
% 37 ile % 72 arasında, 200 nolu elekten geçen malzeme oranı %3 ile %47 arasında,
uniformluk katsayısı 22 ile 60 arasında, eğrilik katsayısı 0.68 ile 2.73 arasında,
düzeltilmiş SPT Ncor darbe sayıları 9 ile >50 arasında değişmektedir (Çizelge 5.1).
Çakıllar, SPT N(cor) düzeltilmiş darbe sayılarına göre “çok sıkı” dır.
SW, SM ve SC türü kumun doğal su içeriği % 3 ile % 32 arasında, doğal birim ağırlığı
18.31 kN/m3 ile 18.76 kN/m3 arasında, doygun birim ağırlığı 19.60 kN/m3 ile 19.96
kN/m3 arasında, 4 nolu elek üstünde kalan malzeme oranı % 6 ile % 25 arasında, 200
nolu elekten geçen ince tane oranı %1 ile %56 arasında, uniformluk katsayısı 6 ile 70
arasında, eğrilik katsayısı 0.64 ile 4 arasında, düzeltilmiş SPT Ncor darbe sayıları 6 ile
>50 arasında değişmektedir (Çizelge 5.2).
Kumların SPT N(cor) darbe sayılarına “çok sıkı” dır.
30
Çizelge 5.1 GM grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az, en çok ve ortalama değerleri
Çizelge 5.2 SW, SM, SP ve SC grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az,
en çok ve ortalama değerleri
ML ve MH türü zeminlerin doğal su içeriği % 8 ile % 36 arasında değişmektedir. Doğal
birim ağırlığı 18.30 kN/m3 ile 18.65 kN/m3 arasında, doygun birim ağırlığı 19.61 kN/m3
ile 19.91 kN/m3 arasında değişmektedir. Likit limit % 17 ile % 66, plastik limit % 15 ile
% 46, plastise indisi % 2 ile % 25 arasında değişmektedir. 4 nolu elek üstü % 1 ile %
20 arasında, 200 nolu elek altı % 50 ile % 98 arasındadır. Konsolidasyonsuz ve
drenajsız üç eksenli deney sonuçlarından elde edilen kohezyon 54 kN/m2 ile 157 kN/m2
arasında, içsel sürtünme açısı 13o ile 25o arasında değişmektedir. Likidite indisi (LI)
% -3.1 ile %2.9 arasındadır. Kıvam indisi (K) % 0.69 ile % 4.1 arasında olup plastik
kıvamdadır. Düzeltilmiş SPT-Ncor darbe sayıları 12 ile >50 arasındadır (Çizelge 5.3).
Siltlerin SPT N(cor) darbe sayılarına göre kıvamı “katı-çok katı” dır.
Özellikler Örnek Sayısı
GM En az Ençok Ort. SS SH
Doğal su içeriği (ωn)% 28 3 24 13 10.95 2.19 Tabii birim ağırlığı (γn)kN/m
3 28 18.98 19.43 19.22 - - Doygun birim ağırlığı (γsat)kN/m
3 28 19.21 19.99 19.88 - - 4 nolu elek üstü % 28 37 72 45 48.43 9.68 200 nolu elek altı % 28 3 47 20 13.05 2.61 Uniformluk katsayısı (Cu) 5 22 60 37 - - Eğrilik katsayısı (Cc) 5 0.68 2.73 1.32 - - SPT-Ncor 25 9 >50 36 - -
Özellikler
Örnek Sayısı
SP,SW,SM ve SC
En az En çok Ort SS SH
Doğal su içeriği (ωn) % 140 3 32 15 3.77 0.36 Tabii birim ağırlığı (γn)kN/m
3 30 18.31 18.76 18.63 - - Doygun birim ağırlığı (γsat)kN/m
3 30 19.60 19.96 19.82 - - 4 nolu elek üstü % 140 6 25 14 23.15 2.21 200 nolu elek altı % 140 1 56 23 15.35 1.47 Uniformluk katsayısı (cu) 33 6 70 22 - - Eğrilik katsayısı (cc) 33 0.65 4 1.19 - - SPT-Ncor 115 6 >50 35 - -
31
Çizelge 5.3 ML,MH grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az, en çok ve ortalama değerleri
Çizelge 5.4 CL,CH grubu zeminlerin jeoteknik özelliklerinin en az, en çok ve ortalama değerleri
Özellikler
Örnek Sayısı
ML ve MH
En az En çok
Ort SS SH
Doğal su içeriği (ωn) % 62 8 36 21 6.15 0.89
Birim ağırlığı (γn ) kN/m3 6 18.30 18.65 18.45 - -
Doygun birim ağ. (γsat)kN/m
3 6 19.61 19.91 19.83 - -
Likit Limit (LL) % 42 22 66 45 12.27 2.20 Plastik Limit (PL) % 42 15 46 31 6.55 1.17 Plastisite İndisi (PI) % 42 7 25 14 6.91 1.24 4 nolu elek üstü % 41 1 20 6 29.29 4.27 200 nolu elek altı % 61 50 98 71 14.53 2.11 Kohezyon (c) kN/m2 6 54 157 108 - - İçsel sürtünme açısı (φ)o 6 3 25 8 - - Likidite İndisi (LI) % 43 -3.1 2.9 -0.61 - - Kıvam İndisi (K) % 43 0.13 5.5 1.84 - - SPT-Ncor 30 12 >50 26 - -
Özellikler
Örnek Sayısı
CL ve CH
En az En çok Ort SS
Doğal su içeriği (ωn) % 287 7 40 23 5.87
Doğal birim ağırlığı (γn ) kN/m3 28 17.21 17.83 17.66 -
Doygun birim ağırlığı (γsat)kN/m3 28 18.10 18.41 18.28 -
Likit Limit (LL) % 287 29 67 42 5.88 Plastik Limit (PL) % 287 7 33 19 3.83 Plastisite İndisi (PI) % 287 11 39 23 4.24 4 nolu elek üstü % 235 1 39 9 13.95 200 nolu elek altı % 291 51 95 67 9.69 Kohezyon (c) kN/m2 28 29 177 110 - İçsel sürtünme açısı (φ)o 28 0 23 4 - Likidite İndisi (LI) % 285 -4.4 1.46 0.14 - Kıvam İndisi (K) % 285 0.07 1.81 0.82 - SPT-Ncor 183 9 >50 34 -
32
CL ve CH türü zeminlerin doğal su içeriği % 7 ile % 40 arasında değişmektedir. Doğal
birim ağırlığı 17.21 kN/m3 ile 17.83 kN/m3 arasında, doygun birim ağırlığı 18.10 kN/m3
ile 18.41 kN/m3 arasında değişmektedir. Likit limit % 29 ile % 67, plastik limit % 7 ile
% 33, plastisite indisi % 11 ile % 39 arasındadır. 4 nolu elek üstü % 1 ile % 39
arasında, 200 nolu elek altı % 51 ile % 95 arasındadır. Konsolidasyonsuz ve drenajsız
üç eksenli deneylerinden elde edilen kohezyon 29 kN/m2 ile 176.58 kN/m2 arasında,
içsel 0o ile 23o arasında değişmektedir. Likidite indisi (LI) değerleri % -4.4 ile % 1.46
arasında olup plastikdir. Kıvam indisi (K) değerleri % 0.07 ile % 1.81 arasındadır.
Düzeltilmiş SPT-Ncor darbe sayıları 9 ile >50 arasındadır. (Çizelge 5.4). Killerin SPT
N(cor) darbe sayılarına göre kıvamı “katı-çok katı” dır.
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
10
20
30
40
50
60
7
4
00
MH - OH
MH - OH
ML - OLCL
CL
CL
CH
CH
CL - MLML
Likit limit, LL (%)
Şekil 5.7 İnceleme alanından alınan ince taneli örneklerin plastisite kartındaki gösterimi
33
6. KONSOLİDASYON 6.1 Zeminlerin Sıkışabilirliği Yapı veya ek yüklerin neden olduğu gerilme artışı, zemini sıkıştırır. Bu sıkışmaya;
a) Zemin tanelerinin deformasyonu
b) Zemin tanelerinin yer değiştirmesi
c) Zemin taneleri arasındaki boşluklardan hava veya suyun atılması neden
olur. Zeminlerde yüklerin neden olduğu sıkışmaya bağlı oturma üç şekilde olur;
1. Ani Oturma: Su içeriğinde hiçbir değişikliğin olmadığı kuru, nemli ve doygun
zeminlerdeki elastik deformasyonun neden olduğu oturmalardır.
2. Birincil Konsolidasyon Oturması: Doygun, kohezyonlu zeminlerde boşluk suyunun
atılmasından dolayı oluşan hacim değişiklikleri sonucundaki oturmalardır.
3. İkincil Konsolidasyon Oturması: Doygun, kohezyonlu zeminin plastik özelliğine
bağlı olarak görülen oturmadır. Bu tür oturma, sıkışmanın yanı sıra sabit efektif
gerilmelerin etkisi ile meydana gelir.
6.1.1 Konsolidasyon teorisi Doygun zeminler gerilme artışına maruz kaldığında, boşluk suyu basıncı aniden
yükselir. Kumlu zeminlerde geçirgenlik yüksektir, dolayısıyla boşluk suyu basıncındaki
artışın neden olduğu drenaj hemen tamamlanır. Boşluk suyunun drenajı, zeminin
hacminin azalmasına neden olur ve bunun sonucunda oturma meydana gelir. Kumlu
zeminlerde, boşluk suyunun hızlı drenajından dolayı ani oturma olur.
Doygun sıkışabilir kil tabakaları gerilme artışına maruz kaldığında hemen elastik
oturmalar meydana gelir. Kilin geçirgenliğinin kuma göre çok küçük olmasından
dolayı, yüklerin oluşturduğu aşırı boşluk suyu basıncının dağıtılması uzun zaman
almaktadır. Bunun sonucunda, killerdeki konsolidasyon ani oturmalardan sonra uzun
süre devam edebilir. Killerde konsolidasyon oturmaları için geçen süre ani oturmalardan
oldukça fazladır.
34
Doygun killi zeminlerin zamana bağlı deformasyonu, bir silindir ve onun merkezindeki
bir yaydan oluşan basit bir model yardımıyla anlaşılabilir. Şekil 6.1.a’da gösterildiği
gibi sürtünmesiz, su geçirmez bir piston ve supaba sahip silindir su ile doludur. Silindir
bu şekildeyken Şekil 6.1.b’de görüldüğü gibi pistona P yükü uygulanır ve supap kapalı
tutulursa, suyun sıkışamaz olmasından dolayı uygulanan bütün yük silindirdeki su
tarafından alınacaktır. Yay herhangi bir deformasyona uğramayacaktır. Bu andaki aşırı
hidrostatik basınç(∆u);
ΑΡ
=∆u (6.1)
olarak gösterilir. Genel olarak ,
P= Ps+Pw (6.2)
yazılabilir. Burada;
Ps: Yay tarafından taşınan yük
Pw: Su tarafından taşınan yüktür.
A= Alan ifade etmektedir.
P yükü yerleştirildikten sonra supap kapatıldığında Ps=0 ve Pw=P olduğu görülmektedir.
Eğer supap açık olsaydı, su dışarıya akacaktı (Şekil 6.1.c). Bu akış, yayın
sıkışmasındaki bir artış ve aşırı hidrostatik basıncın azalmasıyla oluşacaktır.
Yani, Ps> 0 ve Pw<P olacaktır. Dolayısıyla ∆u<P/A olacaktır.
Bir süre sonra Şekil 6.1.d’e görüldüğü gibi aşırı hidrostatik basınç, sıfır olacak ve sistem
dengeye ulaşacaktır. Bu durumda
Ps=P ve Pw=0 ve P=Ps+Pw’dir.
Aynı şekilde, gerilme artışına bağlı olarak doygun bir kil tabakasının deformasyon
analizini yapmak mümkündür (Şekil.6.2). Altında ve üstünde kum tabakası olan, H
kalınlığındaki doygun kil tabakası üzerindeki toplam gerilme değişimi, toplam
basınçdaki ani değişmelere bağlıdır. Bu gerilme artışı boşluk suyuna ve zemine
iletilecektir. Efektif gerilmedeki değişme Şekil 6.1’deki yayın davranışına; boşluk suyu
basıncındaki değişme ise aşırı hidrostatik basınca benzeyecektir. Efektif gerilme
prensibi;
∆σ= ∆σ’ + ∆u’dur (6.3)
Eşitlikte ∆σ’ : Efektif gerilmedeki artış
∆u : Boşluk suyu basıncındaki artıştır.
35
SupapKapalý
(a)
P SupapKapalý
(b)PA
(d)
P
SupapAçýk
=0u
= 0
P
PA (c)
SupapAçýk
u
u
Şekil 6.1 Yay-silindir modeli ile konsolidasyon teoremi (Das 1998)
Killerin hidrolik iletkenliğinin oldukça düşük olması ve suyun sıkıştırılamamasından
dolayı t=0 anında artan bütün gerilmeler ∆σ, Şekil 6.1.b’de görüldüğü gibi tüm
derinliklerde su tarafından taşınacaktır (∆σ=∆u). Bu durumda gerilme zemin tarafından
taşınmaz yani artan efektif gerilme sıfırdır (∆σ’=0). Kil tabakalarına artan gerilmeler
(∆σ) uygulandıktan sonra boşluklardaki su sıkışmaya başlayacak ve her iki yöndeki
kum tabakalarına doğru drene olacaktır. Bu yöntemle, kil tabakasının tüm derinliğinde
aşırı boşluk suyu basıncı giderek azalacak ve zemin tarafından taşınan gerilme (efektif
gerilme) artacaktır. Bunun sonucunda, 0<t<∞ zaman aralığında, ∆σ=∆σ’+∆u, (∆σ’>0
ve ∆u<∆σ)’dır.
36
Kum
Kum
Derinlik
KilH
YASS
σ
Şekil 6.2 ∆σ ek gerilmesi sonucunda üstten ve alttan drene olmuş kil tabakasında efektif gerilme (Das 1998)
∆σ’ ve ∆u’nun aletsel büyüklüğü, farklı derinliklerde üstte veya altta bulunan kum
tabakalarının her birine drenaj yolunun mesafesine bağlı olarak değişecektir. Teorik
olarak, t=∞ zamanında tüm aşırı boşluk suyu basınçları ∆u=0 olacaktır. Bu durumda
toplam gerilme artacak ve ∆σ zemin tarafından taşınacaktır. Bu durumda ∆σ=∆σ’
olacaktır (Das 1998).
Ek yükler altında, zeminin içindeki boşluk suyunun drenajı ve basıncının efektif
gerilmeye transferi kil tabakalarında zamana bağlı oturmalara neden olur.
37
6.1.2 Konsolidasyonun belirlenmesi Tek boyutlu konsolidasyon belirleme yöntemi olan odömetre deneyi ilk defa Terzaghi
tarafından önerilmiştir. Odömetre Şekil 6.3’de gösterilmiştir. Genellikle 54 mm çapında
ve 20 mm yüksekliğindeki zemin örneği metal ringe yerleştirilir. Altına ve üzerine
gözenekli taşlar konur ve ödometre hücresine yerleştirilir. Örnek üzerine kaldıraç kolu
yardımı ile yükler uygulanır ve mikrometre ile yükseklik azalması ölçülür. Deney
boyunca örnek su içinde tutulur. Yükler 24 saat süre ile uygulanır. İkinci gün yükler iki
katına çıkarılır ve sıkışma ölçümleri okunmaya devam edilir. Deney tamamlandıktan
sonra örneğin kuru kütlesi hesaplanır.
YükDeformasyon ölçer
Gözenekli taþ
Gözenekli taþ
Örnek ringi
Su seviyesi
Zeminörneði
Şekil 6.3 Odömetre deney düzeneği Şekil 6.4 de verilen artan yükler için deformasyon-zaman ilişkisi aşağıdaki şekilde
belirlenir (Das 1998). Birinci aşama, ani sıkışmadır. Çoğunlukla ön yüklemeden olur.
İkinci aşama birincil konsolidasyondur. Boşluk suyunun dışarıya atılması ile oluşan
aşırı boşluk suyu basıncının efektif gerilmeye transferi sırasında meydana gelir. Üçüncü
aşama ise ikincil konsolidasyondur. Aşırı boşluk suyu basıncının tamamen
dağıtılmasından sonra örneğin deformasyonu ile meydana gelir.
38
Zaman (logaritmik ölçek)
Ýkincil Konsolidasyon
Birincil Konsolidasyon
Ýlksel sýkýþma
Şekil 6.4 Artan yükler için konsolidasyon süresince şekil değiştirme-zaman ilişkisi
6.1.3 Normal ve aşırı konsolide killer
Arazide herhangi bir derinlikteki zemin, jeolojik tarihinde maksimum efektif basınca
maruz kalmıştır. Önceki maksimum efektif basınç, örtü basıncına eşit veya daha az
olabilir. Arazideki bu basıncın azalması jeolojik süreçlerle veya insanlar tarafından
sağlanabilmektedir. Konsolidasyon özelliği incelenerek örneklerin alındığı yerlerde,
maruz kaldığı efektif örtü basınçları hesaplanmalıdır. Deney sırasında örneğe arazide
maruz kaldığı efektif örtü basıncından daha az toplam basınç uygulandığında örnekte
çok az miktarda sıkışma yani boşluk oranında çok az miktarda değişme meydana gelir.
Ancak örneğe uygulan toplam basınç, önceki maksimum efektif basınçtan daha büyük
olduğu zaman boşluk oranındaki değişim de daha büyük olur ve e-logP eğrisinin eğimi
doğrusaldır (Şekil 6.5).
39
Basýnç
e2
e1
e0
P2P1
Şekil 6.5 e-logP grafiği (Das 1998)
Bu ilişki, örneğe maksimum örtü basıncı önce yüklenmiş, sonra boşaltılmış ve tekrar
yüklenerek Şekil 6.6’daki e-logP grafiği elde edilmiştir. Grafikte abc eğrisi yüklemeyi,
cd eğrisi yük boşalmasını ve dfg eğrisi ise yeniden yüklemeyi göstermektedir
Basýnç log P
ab
d
c
f
g
%
Şekil 6.6 Zeminler için yükleme, boşaltma ve yeniden yüklemede e-logP ilişkisi
40
Bu grafikler killerin konsolidasyon türü hakkında bilgi verir. Normal konsolide killer: Zeminin geçmişte maruz kaldığı maksimum basınç olan şu
andaki efektif örtü basıncına sahip killerdir.
Aşırı konsolide killer: Zeminin geçmişte maruz kaldığı basınçtan daha az örtü basıncına
sahip killerdir. Geçmişteki efektif basınca “prekonsolidasyon basıncı” denir.
Casagrande (1936), prekonsolidasyon basıncını (Pc) belirlemek için laboratuvarda elde
edilen şekil 6.7 deki e-logP grafiğinden yararlanarak hesaplanabildiğini önermiştir. Bu
yöntem de;
e-logP grafiğinde gözlemsel olarak eğrinin minimum yarı çapa sahip olduğu maksimum
eğilme noktası a işaretlenir.
a noktasından yatay çizilir.
a noktasına (a-c) teğeti çizilir.
bac açısının açı ortayı olan ad çizilir.
e-log P grafiğinde eğrinin son kısmındaki düz olan kısmına hg teğeti çizilir.
gh ile ad nin kesişme noktası f bulunur.
Bu noktanın apsis değeri prekonsolidasyon basıncı Pc’yi verir.
Zeminler için aşırı konsolide oranı (OCR):
ΡΡ
=c
OCR (6.4.)
eşitliği ile hesaplanır.
Burada Pc: Numunenin prekonsolidasyon basıncı
P: Uygulanan efektif düşey basınçtır.
41
α
α
a bf
g d
c
h
Basýnç, P (logaritmik ölçek)
PC
Şekil 6.7 Prekonsolidasyon basıncının grafik yöntemle belirlenmesi (Casagrande 1936)
6.1.4 Hacimsel sıkışma katsayısına (mv) göre oturmanın hesaplanması
Odömetre deneyi sonucu alınan ölçümlerde, uygulanan her basınç değişimi sonucunda
örneklerde meydana gelen boşluk oranı değişimi ve bu değişimlerin birbirine oranından
sıkışma katsayısı (av) Eşitlik 6.5. ve hacimsel sıkışma (mv) Eşitlik 6.6 bulunmuştur
(Terzaghi 1943).
P
eav ∆
∆= (6.5.)
)1( e
am
v
v += (6.6.)
∆e = Boşluk oranı değişimi (%)
∆P= Basınç artışındaki değişim ( kg/cm2)
av= Sıkışma katsayısı (cm2/kg)
mv= Hacimsel sıkışma katsayısı (cm2/kg)
e= Boşluk oranı (%)
42
Hesaplanan hacimsel sıkışma katsayısı, üst yapılardan zemine aktarılan yük ve temelin
oturacağı kilin kalınlığı bilindiğinde olabilecek oturma aşağıdaki eşitlik yardımı ile
hesaplanabilir.
HPmSv
..∆= (6.7.)
S= Otuma miktarı (cm)
∆P=Yapılardan zemine aktarılan yük (kg/cm2)
H= Temelin oturacağı ince taneli birimin kalınlığını (cm) ifade etmektedir.
6.1.5 Tek yönlü birincil konsolidasyondan oturmanın hesabı Konsolidasyon deney sonuçlarından yararlanarak, arazideki tek yönlü birincil
konsolidasyona bağlı muhtemel oturma hesaplanabilir.
Doygun kil tabakasının H kalınlığını ve ortalama efektif örtü basıncına maruz kalan A
kesit alanını dikkate alındığında basınçtaki ∆P artışından dolayı S birincil oturması
meydana gelir. Bunun sonucundaki hacimsel değişiklik ;
∆V = Vo-V1 = HA- (H-S) x A = SA (6.8.)
eşitliği ile hesaplanır. Eşitlikte Vo= ilk hacim; V1= son hacimdir. Dolayısıyla toplam
hacimdeki değişiklik, boşluk hacmindeki değişikliğe (∆Vv) eşittir.
Hacimsel değişiklik;
∆V = SA = Vvo- Vv1 = ∆Vv (6.9.)
eşitliği ile hesaplanır.
Burada Vvo = İlk boşluk hacmi
Vv1 = Son boşluk hacmidir.
Boşluk oranının tanımından;
∆Vv = ∆eVs (6.10.)
olarak eşitlenir.
Burada ∆e boşluk oranındaki farktır.
43
Zeminin hacmi (Vs) aşağıdaki eşitlik ile hesaplanır.
oo
o
s
e
AH
e
VV
+=
+=
11 (6.11.)
Eşitlikte eo, Vo hacmindeki başlangıç boşluk oranıdır.
H
S
En kesit alaný=A
Yükseklik
Hacim
V
V
1V0
=
Yükseklik
En kesit alaný=A Hacim
H
S
V
V1V V0
V
sV
Boþluk
Zemin
Zemin
Şekil 6.8 Tek boyutlu konsolidasyonda yükseklik ve hacim değişimi
Sonuç olarak V∆ hacimsel değişiklik;
.1
ee
AHeVSAV
o
s ∆+
=∆==∆ (6.12.)
eşitliği ile hesaplanır.
e-logP grafiğinde doğrusal ilişki gösteren normal konsolide killer için ;
∆e = Cc[log (Po+∆p) – logPo] (6.13.)
Burada Cc , sıkışma indeksi olarak tanımlanır ve e-logP grafiğinin eğimidir.
6.13 eşitliğini 6.12 eşitliği içerisinde yerine konulursa oturma (S);
)log(1 0 o
oc
P
PP
e
HCS
∆++
= (6.14.)
şeklinde ifade edilir.
44
Daha kalın kil tabakalarında oturma hesaplanırken, kil tabakasını ara tabakalara bölüp
her tabaka için ayrı ayrı oturmaları hesaplamak daha doğru olur. Her tabaka için
hesaplanan oturmalar toplanarak toplam oturma bulunur.
)]log(1[
)(
)()(
io
iio
o
ic
P
PP
e
HCS
∆++
Σ= (6.15.)
Eşitlikte; Hi = i ara tabakasının kalınlığı
Po(i) = i ara tabakası için birincil ortalama efektif örtü basıncı
∆p(i) = i ara tabakası için düşey basınç artışını ifade eder.
Aşırı konsolide killerde Po+∆p<Pc için boşalma eğrisinin eğimi Cs, şişme indeksi
olarak da bilinir ve bu indeks değerine göre oturma miktarı aşağıdaki eşitlikle
hesaplanır.
∆e= Cs[log (Po+∆p) – log Po] (6.16.)
)log(1
)
o
o
o
s
P
PP
e
HCS
∆++
= (6.17.)
Eğer Po+∆p> Pc ise;
)log(1
log1
)
c
o
o
c
o
c
o
s
P
PP
e
HC
P
P
e
HCS
∆++
++
= (6.18.)
eşitliği ile hesaplanır. Eğer e-logP grafiği verilirse, basıncın uygun aralığı için oluşan ∆e
pik değeri bulunabilir ve eğer oturmayı hesaplamak için eşitlik 6.9’da kullanılabilir.
45
6.1.6 Sıkışma indeksi (Cc)
Sıkışma indeksi, e-logP yükleme eğrisinin eğimini ifade eder ve konsolidasyona bağlı
oturmanın hesaplanmasında kullanılır.
Skempton (1944) örselenmemiş killerde sıkışma indeksi için aşağıdaki eşitliği
önermiştir.
Cc= 0.009 (LL-10) (6.19.)
LL: Likit limiti ifade eder.
Rendon-Herrero (1983) bazı doğal killer için sıkışma indeksini aşağıdaki eşitlik ile
hesaplanmasını önermiştir.
38.2)1(141.0 2.1
s
osc
G
eGC
+= (6.20.)
Gs = Özgül ağırlığı ifade etmektedir.
Sıkışma indeksi için diğer korelasyonlar da mevcuttur. Bunlar çeşitli killerde yapılan
deneylerle geliştirilmiştir. Bu korelasyonlardan bazıları Çizelge 6.1’de verilmiştir.
Çizelge 6.1 Sıkışma indeksi Cc’nin korelasyonları
Eşitlik Referans Uygulandığı bölge ( )7007.0 −= LLC
C Skempton(1944) Örselenmiş killer
NCC ω01.0= Chicago killeri
( )27.015.1 −=oCeC Hough (1957) Tüm killer
27.0(30.0 0 −= eCC
) İnorganik,kohezyonlu zeminler
NCC ω0115.0= Organik zeminler,kömür, silt ve killer
( )90046.0 −= LLCC
Brezilya kili
( )5.075.0 0 −= eCC
Düşük plastisitli zeminler
0083.0208.0 0 += eCC
Chicago killeri
0107.0156.0 0 += eCC
Tüm killer
Not: e0=arazi boşluk oranı; N
ω : arazi su içeriği. Rendon-Herrero (1980)’den sonra
46
Casagrande (1936), prekonsolidasyon basıncını, (Pc) e-logP grafiğinden yararlanarak
bulmuştur. (Şekil 6.7). Her örnek için örneklere ait grafiklerden prekonsolidasyon
basınçı (Pc), örneğe ait şıkışma indeksi (Cc) ve şişme indeksi (Cs) grafik yardımı ile
bulmuştur.
Şıkışma indeksi (Cc) e logP eğrisinde yükleme eğrisi üzerinde seçilen 2 noktanın boşluk
oranları (e) ve bu boşluk oranlarına karşılık gelen basınç değerleri (P) alınıp aşağıdaki
eşitlikle hesaplanmıştır.
)log(1
2
12
P
P
eeCc
−= (6.21.)
6.1.6 Şişme indeksi
Şişme indeksi (Cs) sıkışma indeksinden daha küçük olup genellikle laboratuvar deney
sonuçlarından hesaplanır. Cs ile Cc arasında aşağıdaki ilişki mevcuttur.
cs C10
1ila
5
1C ≈
(6.22.)
Şişme indeksi Nagaraj ve Murty (1985) tarafından aşağıdaki eşitlikteki gibi
belirlenmiştir.
(6.23.)
Şişme indeksi ise (Cs) e log P boşalma eğrileri üzerinden seçilen 2 noktanın boşluk
oranları ve bu boşluk oranlarına karşılık gelen basınç değerleri yardımı ile aşağıdaki
eşitlik ile hesaplanır.
)log(1
2
12
P
P
eeCs
−= (6.24.)
sc GLL
C
=100
(%)0463.0
47
6.2 Konsolidasyon Süresinin (t90) Hesaplanması Zeminlerin konsolide olma süreleri tane boyu ile yakından ilgilidir. Zeminlerin, tane
boyu küçüldükçe daha uzun sürelerde ve daha yavaş hızlarda konsolide olmaktadır. Bu
nedenle ince taneli zeminlerin durağan yükler altında sıkışma hızının bir göstergesi olan
konsolidasyon katsayısı (Cv) aşağıdaki eşitlikten hesaplanmaktadır (Lambe 1967).
wv
v
m
kC
γ*)( = (cm2/s) (6.25.)
k = Geçirimlilik (cm/s)
mv = Hacimsel sıkışma katsayısı (cm2/kg)
wγ = Suyun birim ağırlığı (kN/m3)
İnce taneli zeminlerde konsolidasyon derecesi ile konsolidasyon süresi doğru orantılıdır.
% 90 konsolidasyon derecesi için geçen süreyi (t90) hesaplamak için Lambe (1967)
Eşitlik 6.26.’yı önermiştir.
v
v
C
HTt
*)90(
90 = (6.26.)
t90= İnce taneli zeminin % 90 konsolide olması için geçen süre (saniye,(s))
H = İnce taneli zeminin kalınlığı (cm)
Cv = Konsolidasyon katsayısı (cm2/s)
Tv(90)= 0.848 (Boyutsuz zaman faktörü)
Konsolide olacak zeminin kalınlığı H ise ve zemin tek taraflı drene olabilecekse efektif
zemin kalınlığı da H olur. Ancak zemin iki taraflı drene olabilecekse efektif zemin
derinliği H/2 olacaktır. Boyutsuz zaman kavramı (Tv90), Terzaghi’nin konsolidasyon
teorisine dayandırarak oluşturduğu oturma (S) ile (boyutsuz zaman kavramı (Tv)
arasındaki ilişkiden elde ettiği çizelgeden zeminin % 90’lık oturma miktarına karşılık
gelen değerdir (Lambe 1967).
48
7. HACILARIN GÜNEYİNDEKİ KİLLERİN KONSOLİDASYON
ÖZELLİKLERİ İnceleme alanındaki CL ve CH türü zeminden örselenmemiş örnekler sondaj sırasında
shelby tüpü ile sondaj sırasında alınmıştır. Tüplere alınan örneklerden 19.63 cm2 kesit
alanına sahip ve 2 cm yüksekliğin de odömetre ringine deney örnekleri alınmış ve
ASTM D 2435-90 (1994) standardına uygun olarak incelenmiştir.
Örnekler 3 gruba ayrılmışlardır. Uygulanan eksenel yük her defasında iki katına
çıkarılmış ve her grubta yüklenen yükler yarıya düşürülüp tekrar yüklenerek tekrarlı
yükler altında örneklerin konsolidasyon özellikleri incelenmiştir. Eksenel yükler her
basınç aralığında 24 saat bekletilmek şartı ile 0, 6, 15, 29’uncu saniyelerde, 1, 2, 4, 6, 9,
16, 20, 25, 36, 49, 64, 81, 100, 121, 144, 225, 400 ve 1440 dakikalarda ölçümler
alınmıştır (Çizelge 7.1.).
Çizelge 7.1 Grup numaraları, örnek numaraları ve uygulanan basınç aralıkları
Grup No 1.Grup 2.Grup 3.Grup Örnek no S7 UD4 S7 UD6 S10 UD3
S15 UD6 SK15 UD5 S7 UD7 S2 UD4 S2 UD3 S3 UD4 S3 UD1
Uygulanan basınç Aralıkları (kg)
0 0 0 0.5 0.5 0.5 1 1 1 2 2 2 1 4 1 2 2 2 4 4 4 8 8 2
16 16 4 32 32 8 16 16 16 8 8 32 16 8
49
7.1 İnceleme Alanından Alınan Örneklerin Hacimsel Sıkışma Katsayısına (mv)
Göre Oturma Miktarları
İnceleme alanından alınan 10 adet örselenmemiş CL grubu zemin örnekleri üzerinde
yapılan konsolidasyon deneyi sırasında alınan ölçümlerle Eşitlik 6.5 ile sıkışma
katsayısı (av) buna bağlı olarak Eşitlik 6.6 ile de hacimsel sıkışma katsayısı (mv)
hesaplanmıştır. Bulunan bu değerler Eşitlik 6.7 de yerine koyularak nihai oturma
miktarı hesaplanmıştır.
İnceleme alanında yapılardan zemine aktarılacak gerilme (∆P) 1kg/cm2 olduğu projede
öngörülmüştür. Hacimsel sıkışma katsayısı ile yapı temelin oturacağı ince taneli birimin
kalınlığı, oturma miktarları her örnek için hesaplanarak Çizelge 7.2’de verilmiştir.
Çizelge 7.2 Grup numaraları, örnek numaraları, yapılardan gelen yük, ince taneli birimlerin kalınlıkları, hacimsel sıkışma katsayısı ve bunlara bağlı zeminlerde hesaplanan oturma miktarları
Çizelge 7.3 Hacimsel sıkışma katsayısına bağlı oturma miktarlarının en az,
en çok ve ortalamaları
Grup no
Örnek no
∆P (kg/cm2)
H (cm)
mv
(cm2/kg) S
(cm) 1.Grup S7 UD4 1 1350 0.00186 2.52
S15 UD6 1 1050 0.00595 6.25 S2 UD4 1 800 0.00550 4.40 S3 UD1 1 1430 0.00780 11.15
2. Grup S7 UD6 1 1350 0.00905 12.20 S15 UD5 1 1050 0.00607 6.37 S2 UD3 1 800 0.00329 2.63
3.Grup S10 UD4 1 775 0.00803 6.22 S7 UD7 1 1350 0.00660 8.91 S3 UD4 1 1430 0.00556 7.95
Örnek sayısı En az En çok Ortalama
S (cm) 10 2.52 12.20 6.86 mv (cm2/kg) 10 0.00186 0.00905 0.005971
50
7.2 Şıkışma İndeksi (Cc) ve Şişme İndeksine (Cs) Göre Oturma Miktarlarının
Hesaplanması Her örnek için çizilen EK 4’deki e-logP grafiklerden Casagrande’nin (1936) önerdiği
grafiksel yöntem ile prekonsolidasyon basınclarının yanında sıkışma ve şişme indeksleri
de bulunmuştur.
İncelenen örneklerin sondaj loglarından yapıların oturacağı birimlerin üzerindeki
efektif örtü yükleri (Po) bulunmuştur. Efektif gerilmeye ek olarak yapılardan zemine
aktarılacak yük ise 1 kg/cm2 (98.10 kN/m2) olarak projede öngörüldüğü gibi
hesaplamalara katılmıştır.
Hesaplamalar sırasında efektif örtü yükünün (Po), yapıların zemine aktardığı ek yükün
(∆P) ile toplamının (Po+∆P) prekonsolidasyon basıncına (Pc) göre daha büyük ve küçük
olması değerlendirilmiştir. Buna göre; (Çizelge 7.4)
1. ( Po+∆P)< (Pc) ise Eşitlik (6.14.)
2. ( Po+∆P)> (Pc) ise Eşitlik (6.18.)
Eşitliklere göre hesaplanan zeminlerin oturma miktarları, sıkışma indeksleri, şişme
indekslerini, boşluk oranı ve prekonsolidasyon basıncı en az, en çok ve ortalama
değerleri verilmiştir (Çizelge 7.5).
51
Çizelge 7.4. Örnek numarası, başlangıç boşluk oranı (eo), sıkışma indeksi (Cc), şişme indeksi (Cs), yapılardan gelen gerilme (∆p),
efektif örtü yükü (Po), prekonsolidasyon basıncı (Pc) konsolidasyon durumu, hesaplamada kullanılan eşitlik numarası ve oturma
miktarları (S).
Grup
no
Örnek
no
H
(m)
eo
%
Cc Cs ∆p
(kN/m2)
Po
(kN/m2)
∆p+ po
(kN/m2)
pc
(kN/m2)
Konsolidasyon
durumu
Kullanılan
eşitlik no
S
(cm)
1.Grup S7 UD4 13.5 72 0.0797 0.0330 98.10 238.41 336.51 313.92 ∆p+po>pc 6.11. 4.99
S15 UD6 10.5 68.2 0.00664 0.0332 98.10 201.59 299.69 401.80 ∆p+po<pc 6.8. 7.10
S2 UD4 8.0 81 0.0548 0.0465 98.10 188.83 286.93 412.02 ∆p+po<pc 6.8. 4.40
S3 UD1 14.3 74.8 0.0830 0.0760 98.10 252.54 350.64 313.92 ∆p+po>pc 6.11. 9.13
2.Grup S7 UD6 13.5 80 0.1790 0.0948 98.10 238.41 336.51 323.73 ∆p+po>pc 6.11. 8.00
S15 UD5 10.5 65 0.0399 0.0330 98.10 201.59 299.69 412.02 ∆p+po<pc 6.8. 4.37
S2 UD3 8.0 80 0.073 0.0697 98.10 188.83 286.93 382.59 ∆p+po<pc 6.8. 5.89
3.Grup S10 UD4 7.75 68 0.0465 0.0232 98.10 133.64 231.74 470.88 ∆p+po<pc 6.8. 5.13
S7 UD7 13.5 74 0.0698 0.0551 98.10 238.41 336.51 323.73 ∆p+po>pc 6.11. 6.59
S3 UD4 14.3 78 0.0664 0.0707 98.10 252.54 350.64 323.73 ∆p+po>pc 6.11. 7.98
52
Çizelge 7.5 CL türü zeminlerin S, Pc, Cc, Cs, eo’nın en az, en çok ve ortalama değerleri
7.3 Sıkışma ve Oturma Özellikleri Arasındaki İlişkiler
Kilin sıkışma indeksi (Cc) ile şişme indeksi (Cs) arasındaki ilişki ve hacimsel sıkışma katsayısına bağlı oturma miktarı (Smv) ile sıkışma ve ve şişme indekslerine bağlı oturma miktarları (SCc,Cs) arasındaki ilişkiler SPSS bilgisayar programında regresyon analizleri ile %95 anlamlılık düzeyinde incelenmiştir.
Sıkışma ve şişme indisleri arasında korelasyon katsayısı r = 0.77 olup aralarında
doğrusal bir ilişki belirlenmiştir. Bu lineer ilişki Şekil 7.1’de verilmiştir.
Cc ve Cs ile hesaplanan oturma miktarı ile mv ile hesaplanan oturma miktarı arasındaki
ilişki Şekil 7.2 de verilmiştir. Aralarındaki konsolidasyon katsayısı r=0.75’dir.
Örnek sayısı En az En çok Ortalama
eo (%) 10 61 85 74.75
Cc 10 0.00664 0.1790 0.06987
Cs 10 0.0232 0.0948 0.05352
Pc(kN/m2) 10 313.92 470.88 367.83
S (cm) 10 4.37 9.13 6.358
53
0.02 0.04 0.06 0.08 0.100.0
0.1
0.2
r = 0.77
Þiþme indeksi Cs
Şekil 7.1 Sıkışma indeksi ile şişme indeksi arasındaki ilişki
10
9
8
7
6
5
44 6 8 10 12 142
m ‘ye baðlý oturma miktarý (Sm )v v
Şekil 7.2 Sıkışma ve şişme indeksleriyle hesaplanan oturma ile hacimsel sıkışma
katsayısıyla hesaplanan oturma miktarları arasındaki ilişk
r = 0.75
54
7.4 Konsolidasyon Süresinin (t90) Hesaplanması
Hesaplanan oturma miktarlarının arazide % 90’nın ne kadar sürede gerçekleşebileceğini
bulmak için konsolidasyon katsayısı (Cv) Eşitlik 6.25’den ve t90 süresi de Eşitlik
6.26’dan 10 adet örnek için ayrı ayrı hesaplanarak Çizelge 7.6 da verilmiştir.
Killerin ortalama geçirgenlik katsayısı (k) laboratuarda düşen seviyeli permametre
deneyi ile ortalama 5.39.10-8 cm/s olarak hesaplanmıştır.
Hesaplamalar sonucunda ortaya çıkan konsolidasyon katsayıları (Cv) ve oturma
miktarının %90’nının tamamlanması için gereken sürenin (t90) en az, en çok ve ortalama
değerleri Çizelge 7.7’de verilmiştir.
55
Çizelge 7.6. Örnek numaraları, hacimsel sıkışma katsayıları (mv), suyun birim ağırlığı (ρw), konsolidasyon katsayısı (Cv), drenaj durumu,
kil tabakasının kalınlığı (H), boyutsuz zaman faktörü (Tv) ve konsolidasyon süresi (t90)
Grup no
Örnek no Geçirgenlik (k)
cm/s
Hacimsel sıkışma
katsayısı (mv) (cm2/kg)
Suyun birim
ağırlığı ρw
(kg/cm3)
Konsolidasyon katsayısı (Cv)
cm2/s
Drenaj durumu
Kil tabasının kalınlığı (H) (cm)
Boyutsuz zaman
faktörü (Tv)
Konsolidasyon süresi (t90)
(yıl)
1.grup S7 UD4 5.39.10-8 0.00186 1.10-3 28,97.10-3 Tek yön 1350 0.848 1.69
S15 UD6 5.39.10-8 0.00595 1.10-3 905,88.10-5 Çift yön 1050 / 2 0.848 0.82
S2 UD4 5.39.10-8 0.00550 1.10-3 980.10-5 Çift yön 800 / 2 0.848 0.44
S3 UD1 5.39.10-8 0.00780 1.10-3 691.10-5 Tek yön 1430 0.848 7.96
2.grup S7 UD6 5.39.10-8 0.00905 1.10-3 595,58.10-5 Tek yön 1350 0.848 8.23
S15 UD5 5.39.10-8 0.00607 1.10-3 887,97.10-5 Çift yön 1050 / 2 0.848 0.83
S2 UD3 5.39.10-8 0.00329 1.10-3 16,38.10-3 Çift yön 800 / 2 0.848 0.26
3.grup S10 UD3 5.39.10-8 0.00803 1.10-3 671,23.10-5 Çift yön 775 / 2 0.848 0.61
S7 UD7 5.39.10-8 0.00660 1.10-3 816,67.10-5 Tek yön 1350 0.848 6.0
S3 UD4 5.39.10-8 0.00556 1.10-3 969,42.10-5 Tek yön 1430 0.848 5.67
56
Çizelge 7.7 Killerin Cv ve t90 değerlerinin en az, en çok ve ortalaması
Örnek sayısı En az En çok Ortalama
Cv (cm2/s) 10 595,58.10-5 28,97.10-3 4,62.10-3
t90 (yıl) 10 0.61 8.23 3.168
57
8. SONUÇLAR VE TARTIŞMALAR
Bu tez kapsamında Kırıkkale İli’nin Hacılar kasabası güneyindeki Üst Pliyosen
killerinin jeoteknik ve konsolidasyon özellikleri incelenerek elde edilen sonuçlar
aşağıda sunulmuştur.
1. İnceleme alanındaki zeminler düşük plastisiteli inorganik kil (CL), yüksek
plastisiteli inorganik kil (CH), düşük plastisiteli inorganik silt (ML), yüksek
plastisiteli inorganik silt (MH), siltli çakıl (GM), kötü derecelenmiş kum (SP),
iyi derecelenmiş kum (SW), siltli kum (SM) ve killi kumdan (SC) oluşmaktadır.
Kum ve çakıl silt ve kilin içinde mercek ve bantlar şeklindedir.
2. Düzeltilmiş SPTN darbe sayılarına göre iri taneli zeminler “sıkı-çok sıkı”, ince
taneliler ise “katı-çok katı” olarak sınıflandırılmıştır.
3. İnce taneli zeminlerin likidite indisi %-4.4 ile % 2.9 arasında kıvam indisi %
0.07 ile %5.5 arasında değişmektedir. Kohezyon 1.03 kN/m2 ile 215.82 kN/m2,
içsel sürtünme açısı 0 ile 25 derece arasında değişmektedir.
4. İnceleme alanındaki CL grubu zeminler; XRD analizine göre smektit, kaolinit,
illit ve klorit grubu kil mineralleri ile kuvars, feldispat ve amorf silikalardan
oluşmaktadır. Bu mineraller beslenme alanındaki granit ve diğer volkanik
kayaçlarda etkin bir kimyasal ve mekanik bozunmanın egemen olduğuna işaret
etmektedir.
5. İnceleme alanında Mart 2003 dönemde yeraltısuyu derinliği 715 m kotunda
20.50 m ve 708 m kotunda ise 16.40 m dir. Yeraltı suyu 685 m kotundaki
Kızılırmak Nehrine boşalmaktadır.
6. Yapı yükleri dikkate alındığında A, B ve C sahasından alınan örnekler 3 gruba
ayrılmış ve her gruba farklı yükler uygulanarak ödometre deneyi yapılmıştır.
Deney sonucunda elde edilen verilere göre oturma miktarları hacimsel sıkışma
58
ile sıkışma indisi ve şişme indeksine bağlı olarak hesaplanmıştır. Hesaplanan
oturma miktarları arasında % 95 anlamlılık düzeyinde yapılan regresyon
analizinde aralarında doğrusal ilişkinin olduğunu göstermektedir.
7. İnceleme alanı için en düşük mv=0.00186 cm2/kg ve oturma miktarı 2.52 cm’dir.
En yüksek mv=0.00905cm2/kg oturma miktarı ise 12.20 cm’dir. Ortalama
mv=0.005971 cm2/kg ortalama oturma miktarı ise 6.86 cm dir.
8. Deney sonucunda çizilen e-logP ilişkisinden elde edilen prekonsolidasyon
basıncı Pc (kg/cm2), şıkışma indeksi Cc, şişme indeksi Cs’ye göre oturma
miktarları hesaplanmıştır. Buna göre en düşük Cc = 0.00664 en yüksek Cc
=0.1790 ve ortalama Cc = 0.06987’dır. En düşük Cs =0.0232, en yüksek 0.0948
ve ortalama Cs = 0.05352’dir. En az Pc = 314 kN/m2, en büyük Pc = 471 kN/m2
ve ortalama Pc = 368 kN/m2’dir. İnceleme alanında hesaplanan en düşük oturma
miktarı S= 4.37 cm, yüksek oturma 9.13 cm ve ortalama oturma miktarı ise 6.36
cm’dir.
9. Kilin e-logP ilşkisinden elde edilen sıkışma indeksi ve şişme indeksi arasındaki
%95 anlamlılık düzeyinde regresyon analizine göre korelasyon katsayısı 0.77
dir.
10. İnce taneli zeminlerin sıkışma hızının bir göstergesi olan konsolidasyon
katsayısı (Cv) ve hesaplanan oturma miktarlarının % 90’nın tamamlanması için
gereken süreler (t90) bulunmuştur. Buna göre en az Cv=595,58.10-5cm2/s, en çok
Cv=28,97.10-3cm2/s ve ortalama Cv=4,62.10-3 cm2/s’dir. En az t90=0.61 yıl, en
çok t90=8.23 yıl ve ortalama çok t90=3.168 yıl olarak hesaplanmıştır.
11. İncweleme alanında yer altı suyu sondaj verilerine göre 16.40’m altında
bulunmaktadır. Ancak yüzey sularının süzülmesi, olabilecek şebeke, ve atık su
kaçakları ile yapı temelindeki CL grubu kilin doygun hale gelebileceği, kil
içerisindeki çakıl merceklerinin yağışlı dönemlerde suyla dolarak CL grubu
killerin doygun hale geleceği dikkate alınarak bu killerin konsolidasyon
59
özellikleri doygun şartlarda incelenmiştir. Konsolidasyon hesaplarında projeden
gelecek gerilmenin 100 kN/m2 olduğu kabul edilmiştir. mv değerlerine göre
oturma miktarı kil tabakasının kalınlığına bağlı olarak 2.52 cm ile 12.20 cm
arasında değişmektedir. Sıkışma indekslerine ve şişme indekslerine göre oturma
miktarı 4.37 cm ile 9.13 cm arasında değişmektedir. Gerçek projelendirmede
seçilen gerilmeler dikkate alındığnda ve farklı oturmalar da olabileceği dikkate
alınarak bu oturma değerlerine göre sürekli temel tipinin seçilmesi uygun
olabilecektir.
12. İncelenen Üst Pliyosen killerin prekonsolidasyon basıncı 314 kN/m2 ile 471
kN/m2 arasında değişmektedir. Önerilen proje yükünün 100 kN/m2 olabileceği
dikkate alınarak yapılan deneylerle ve tekrarlı yüklem-boşaltmaların 200 ile 400
kN/m2 arasında değiştiği göz önüne alınırsa beu gerilmeler prekonsolidasyon
basınç aralığı içerisinde kalmaktadır. Bu nedenle tekrar yükleme-boşaltma deney
sonuçlarına göre yapılacak silolardaki yükün doldurulup boşaltılmasının kilin
hesaplanan konsolidasyon oturmasını aşmayacağı sonucuna varılmıştır.
60
KAYNAKLAR
AİGM, 2004, Afet İşleri Genel Müdürlüğü (www.deprem.gov.tr) AİGM, 1996, Afet İşleri Genel Müdürlüğü (www.deprem.gov.tr) Akyürek, B., Bilginer, E., Dağer, Z., Soysal, Y. ve Sunu, O. 1980, Eldivan-Şabanözü (Çankırı)-Hasayaz-Çandır (Kalecik-Ankara) dolayının Jeolojisi: MTA Derleme No.6741 (yayınlanmamış). Akyürek, B., Bilginer, E., Akbaş, B., Hepşen, N., Pehlivan, Ş., Sunu, O., Soysal, Y. ve
Dağer, Z. 1982. Ankara-Elmadağ-Kalecik Dolayının Jeolojisi MTA Enstitüsü Jeoloji Dairesi Rapor Arşivi, Arşiv no:194
Akyürek, B., Duru, M., Sütçü Y.F., Papak, İ., Şaroğlu, F., Pehlivan, N., Gönenç, O., Granit. S. ve Yaşar, T. 1996. Ankara İlinin Çevre Jeolojisi Ve doğal Kaynaklar Projesi, Derleme No: 9961 (yayınlanmamış).
ASTM (American Society for Testing and Materials), 1994. Annual Book of ASTM Standarts- Construction: Soil and Rock. ASTM Publications, Vol.04.08, NY, 1225pp.
ASTM D 2216 (American Society for Testing and Materials), 2005. Standart Test Method for Laboratory Determination of Water (Moisture) Conttent of Soil and Rock By Mass. Annual Book of ASTM Standarts.
ASTM D 422 (American Society for Testing and Materials), 1963 (2002). Standart Test Method for Practicle-Size Analysis of Soil. Annual Book of ASTM Standarts.
ASTM D 4318 (American Society for Testing and Materials), 2000. Standart Test Method for Liquid Limit, Plastic Limit, and Plasticity Index Soils. Annual Book of ASTM Standarts.
ASTM (American Society for Testing and Materials), 1994.
ASTM D2850-03a
Standard Test Method for Unconsolidated-Undrained
Triaxial CompressionTest on Cohesive Soils
ASTM (American Society for Testing and Materials), 1994.
ASTM D2435-96 Standard
Test Method for One-Dimensional Consolidation
Properties of Soils
Birgili, Ş., Yoldaş, R., Ünalan, G., 1975. Çankırı-Çorum Havzasının Jeolojisi ve petrol olanakları MTA rapor no: 5621
Bilgin, R., 1986. Kırıkkale-Çiçekdağ-Kesikköprü dolayının jeoloji haritası, M.T.A. Casagrande, A. (1936). “Determination of the Preconsalidation Load and Its Practical Significance,” Proceedings, 1st İnternatinal Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Cabbridge, Mass., Vol. 3, 60-64. DAD, 1996., Türkiye Deprem Bölgeleri Haritası. Afet İşleri Genel Müdürlüğü, Deprem Araştırma Dairesi. Das, B, M., 1998.Principles of Geotechnical Engineering. Fourth Edition. PWS
Publishing Company. 712p, Boston. Google earth software, 2005. Kırıkkale ve yakın civarının uydu görüntüsü. Hakyemez, Y., Barkut, M.Y., Bilginer, E., Pehlivan, Ş., Can. B., Dağer, Z. Ve Sözeri,
B., 1986, Yapraklı-Ilgaz-Çankırı-Çandır dolayının jeolojisi. MTA Derleme No:7966 (yayınlanmamış).
Hough, B. K. 1958. Basic Soils Engineering, Ronald, Press, New York.
61
Kasapoğlu, K.E., 1980. Ankara Kenti Zeminlerinin Jeo-MühendislikÖzellikleri. Doçentlik tezi. 206s
Kılıç, R., 2004. Kırıkkale ve çevresinin jeolojisi, depremselliği ve alınabilecek Önlemler. (yayınlanmamış)
Lambe, T.W., 1967, Soil testing for engineers: John Wiley and Sons, New York,165s. Liao, S. S. C. and Whitman , R. V. 1986. “Overburden correction factors for SPT in
sand. Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, Vol. 112, No. 3, pp. 373-377. MTA. 1986.1:100000 ‘lik Kırıkkale-Çiçekdağı ve Kesikköprü dolayının jeoloji haritası. Nagaraj, T., and Murty, B. R. S. 1985. “Prediction of the Preconsolidation Pressure
and Re compression Index of Soils” Geotechnical Testi Journal, Vol.8,No.4,199-202.
Norman, T., 1972, Ankara Yahşiyan Bölgesinde Üst Kretase-Alt Tersiyer İstifinin Stratigrafisi, TJK Bülteni, Cilt XVI, Sayı 2, S 67-82. Norman, T., Gökçen, S.L. and Şenalp, M., 1980, Sedimantation pattern in central Anatolia at the Cretaceous-Tertiary Bondary; Cretaceous Res., 1,61-84. Rendon-Herrero,O.1980.“Compression İndex Equation,”Journal of Geotechnical
Engineering, ASCE, Vol. 106, No. GT11, 1179-1200. Rendon-Herrero, O. (1983). “Universal Compression İndex Equation,” Discussion,
Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, Vol. 109, No. 10, 1349. Oktay , F. 198y, Savcılıbüyükoba (Kaman) çevresinde Orta Anadolu Masifi Tortul Örtüsünün Jeolojisi ve Sedimantolojisi İTÜ Maden Fakültesi Jeoloji Kürsüsü 1981. Skempton, A. W. 1944. Notes on the compressibility of clays. Quarterly Journal
of the Geological Society of London, Vol, 100, 119-135. Skempton, A.W. 1986. Standart penetration test procedures and the effects in sands of
overburden pressure, relative density, particle size, aging and overconsolidation. Geotechnique, 36(3), 425-447.
Seymen, İ. 1982, Kaman Dolayında Kırşehir Masifinin Jeolojisi Doçentlik Tezi İ.T.Ü. Maden Fakültesi.
Seyitoğlu, G., Kazanci, N., Karadenizli, L., Sen, S., Varol, B. & Karabiyikoglu, T. 2000. Rockfall avalanche deposits associated with normal faulting in the NW of Cankiri basin: implications for the postcollisional tectonic evolution of the Neo-Tethyan suture zone. Terra Nova, 12, 245-251.
SPSS 11.0 software, 2005. Tekar Sondaj. 1987. Tüpraş Orta Anadolu Rafineri Sahası zemin etüdü geoteknik
raporu. Tekar Sondaj. 2003. Tüpraş Orta Anadolu Rafinerisi Ünite Sahası zemin etüdü
geoteknik raporu. Tekar Sondaj. 2003. Tüpraş Orta Anadolu Rafinerisi Tank Sahası Zemin etüdü
geoteknik raporu. Tekar Sondaj. 2003. Tüpraş Orta Anadolu Rafinerisi Flair Sahası zemin etüdü geoteknik
Raporu. Terzaghi, K. 1943. Theoretical Soil Mechanics, Wiley, New York. Terzaghi, K., and Peck, B. R. 1948. Soil Mechanics in Engineering Practice. John Wiley
and Sons Inc., 729p TS 1500,1987. İnşaat Mühendisliğinde Zeminlerin- Sınıflandırılması, 20s. TS EN 1900, 1997. İnşaat Mühendisliğinde Zemin Mekaniği Laboratuar Deneyleri.
Türk Standartları Enstitüsü, 153 s.
62
Ünalan, G. 1981. Ankara Güneybatısındaki Ankara Melanjı’nın Stratigrafisi; İç Anadolu’nun Jeoloji Simpozyumu. Tjk Yayını S.46-52. Ankara.
102
ÖZGEÇMİŞ Adı Soyadı : Mustafa Çanga
Doğum Yeri : Ankara
Medeni Hali : Bekar
Yabancı Dili : İngilizce
Eğitim Durumu (Kurum ve Yıl)
Lise: Ankara Cumhuriyet Lisesi 1996
Lisans: Ankara Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Jeoloji Mühendisliği 2002
Yüksek Lisans : Ankara Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Jeoloji Mühendisliği 2005
Çizelge 7.4 Örnek numarası, başlangıç boşluk oranı (eo), sıkışma indeksi (Cc), şişme indeksi (Cs), yapılardan gelen gerilme (∆p),
efektif örtü yükü (Po), prekonsolidasyon basıncı (Pc) konsolidasyon durumu, hesaplamada kullanılan eşitlik numarası ve
oturma miktarları (S).
Grup
no
Örnek
no
H
(m)
eo
%
Cc Cs ∆p
(kN/m2)
Po
(kN/m2)
∆p+ po
(kN/m2)
pc
(kN/m2)
Konsolidasyon
durumu
Kullanılan
eşitlik no
S
(cm)
1.Grup S7 UD4 13.5 72 0.0797 0.0330 98.10 238.41 336.51 313.92 ∆p+po>pc 6.11. 4.99
S15 UD6 10.5 68.2 0.00664 0.0332 98.10 201.59 299.69 401.80 ∆p+po<pc 6.8. 7.10
S2 UD4 8.0 81 0.0548 0.0465 98.10 188.83 286.93 412.02 ∆p+po<pc 6.8. 4.40
S3 UD1 14.3 74.8 0.0830 0.0760 98.10 252.54 350.64 313.92 ∆p+po>pc 6.11. 9.13
2.Grup S7 UD6 13.5 80 0.1790 0.0948 98.10 238.41 336.51 323.73 ∆p+po>pc 6.11. 8.00
S15 UD5 10.5 65 0.0399 0.0330 98.10 201.59 299.69 412.02 ∆p+po<pc 6.8. 4.37
S2 UD3 8.0 80 0.073 0.0697 98.10 188.83 286.93 382.59 ∆p+po<pc 6.8. 5.89
3.Grup S10 UD4 7.75 68 0.0465 0.0232 98.10 133.64 231.74 470.88 ∆p+po<pc 6.8. 5.13
S7 UD7 13.5 74 0.0698 0.0551 98.10 238.41 336.51 323.73 ∆p+po>pc 6.11. 6.59
S3 UD4 14.3 78 0.0664 0.0707 98.10 252.54 350.64 323.73 ∆p+po>pc 6.11. 7.98
51
Çizelge 7.6 Örnek numaraları, hacimsel sıkışma katsayıları (mv), suyun birim ağırlığı (ρw), konsolidasyon katsayısı (Cv), drenaj
durumu, kil tabakasının kalınlığı (H), boyutsuz zaman faktörü (Tv) ve konsolidasyon süresi (t90)
Grup no
Örnek no Geçirgenlik (k)
cm/s
Hacimsel sıkışma katsayısı (mv) (cm2/kg)
Suyun birim ağırlığı ρw (kg/cm3)
Konsolidasyon katsayısı (Cv)
cm2/s
Drenaj durumu
Kil tabasının kalınlığı (H)
(cm)
Boyutsuz zaman faktörü (Tv)
Konsolidasyon süresi (t90)
(yıl)
1.grup S7 UD4 5.39.10-8 0.00186 1.10-3 28,97.10-3 Tek yön 1350 0.848 1.69
S15 UD6 5.39.10-8 0.00595 1.10-3 905,88.10-5 Çift yön 1050 / 2 0.848 0.82
S2 UD4 5.39.10-8 0.00550 1.10-3 980.10-5 Çift yön 800 / 2 0.848 0.44
S3 UD1 5.39.10-8 0.00780 1.10-3 691.10-5 Tek yön 1430 0.848 7.96
2.grup S7 UD6 5.39.10-8 0.00905 1.10-3 595,58.10-5 Tek yön 1350 0.848 8.23
S15 UD5 5.39.10-8 0.00607 1.10-3 887,97.10-5 Çift yön 1050 / 2 0.848 0.83
S2 UD3 5.39.10-8 0.00329 1.10-3 16,38.10-3 Çift yön 800 / 2 0.848 0.26
3.grup S10 UD3 5.39.10-8 0.00803 1.10-3 671,23.10-5 Çift yön 775 / 2 0.848 0.61
S7 UD7 5.39.10-8 0.00660 1.10-3 816,67.10-5 Tek yön 1350 0.848 6.0
S3 UD4 5.39.10-8 0.00556 1.10-3 969,42.10-5 Tek yön 1430 0.848 5.67
55
81
Ek 2 XRD grafiği
82
Ek 2 XRD grafiği (devamı)
Sondaj No
Numune No
Derinlik (m)
Doğ. su iç. ω (%)
SPTN
Likidite İnd. LI %
Kıvam İnd K %
Atterberg Limitleri LL% PL% PI %
Elek Analizi +4 -200
Unıform kat. Cu Cc
Zemin gurubu Kıvamı C
(kN/m2) φ
(der) SPTNcor
S1 UD1 1.50-1.90 12 - -0.81 1.81 46 27 19 4 53 CL Katı -
SPT1 1.90-2.35 19 18 -0.20 1.19 40 22 18 10 57 CL Yarı katı 30
UD2 3.00-3.35 16 - -0.35 1.35 52 25 27 4 82 CH Katı -
SPT2 3..35-3.80 16 24 -1.37 2.95 54 41 13 - 92 MH Katı 30
UD3 4.50-4.80 21 - -1.46 2.46 48 37 11 1 66 ML Katı -
SPT3 4.80-5.25 11 36 -0.52 1.52 40 21 19 7 51 CL Katı 38
UD4 6.00-6.34 22 - 0.27 0.73 35 17 18 6 71 CL Plastik yumuşak -
SPT4 6.34-6.79 14 21 -2.02 3.02 41 32 9 3 84 ML Katı 19
UD5 7.50-7.85 17 - -0.24 1.23 45 22 23 9 58 CL Yarı katı -
SPT5 7.85-8.30 20 19 -0.6 1.60 46 30 16 - 72 ML Katı 16
UD6 9.00-9.30 23 - -0.50 1.50 58 35 23 - 88 MH Katı 78.48 13 -
SPT6 9.30-9.75 26 20 -0.41 1.42 61 36 25 4 67 MH Katı 15
UD7 10.5-10.85 23 - -0.75 1.75 58 38 20 1 82 MH Katı -
SPT7 10.85-11.30 25 22 -0.39 1.39 54 33 21 - 95 MH Katı 15
UD8 12.00-12.40 22 - -0.81 1.81 49 34 15 8 77 ML Katı
-
SPT8 12.40-12.85 28 23 -0.03 1.03 36 28 8 - 94 ML Yarı katı 15
UD9 13.50-13.80 19 - -1.26 2.26 44 33 11 10 84 ML Katı -
SPT9 13.80-14.25 23 33 0.19 0.81 50 17 33 - 75 CL Plastik sert 21
UD10 15.00-15.45 30 - 0.05 0.81 44 27 17 13 59 CL Plastik sert 12.75 20 -
SPT10 15.45-15.90 30 28 0.53 0.46 40 19 21 10 63 CL Plastik pelte 16
UD11 16.50-16.87 28 - 0.65 0.35 35 16 19 - 74 CL Plastik pelte -
SPT11 16.87-17.32 19 38 -0.13 1.13 38 21 17 7 66 CL Yarı katı 21
UD12 18.00-18.40 22 - -0.02 1.02 48 22 26 13 85 CL Yarı katı -
SPT12 18.40-18.85 25 34 -0.19 1.19 51 29 22 - 91 MH Katı 18
SPT13 19.50-19.95 22 26 -1.32 2.32 64 46 18 11 80 MH Plastik sert 14
S2 SPT1 1.00-1.45 12 22 0.10 0.89 41 9 32 7 62 CL Katı >50
UD1 2.00-2.50 9 - -0.34 1.34 41 17 24 5 59 CL Yarı katı -
63
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi
S2 SPT2 2.50-2.95 9 43 -0.22 1.22 40 15 25 8 60 CL - >50
SPT3 3.00-3.45 9 53 - - N P 15 42 SM - >50
SPT4 4.00-4.45 7 >50 - - N P 1 45 SM - >50
SPT5 5.50-5.95 6 >50 - - N P 18 26 SM Yarı katı >50
SPT6 7.00-7.45 14 >50 -0.02 1.02 40 15 25 3 61 CL Plastik yumuşak >50
UD2 8.50-9.00 25 - 0.32 0.68 41 17 24 - 59 CL Plastik yumuşak 172.66 0 -
SPT7 9.00-9.45 25 29 0.33 0.67 41 17 24 1 65 CL Plastik pelte 22
UD3 10.00-10.50 30 - 0.57 0.41 39 17 23 8 59 CL Plastik yumuşak 147.15 0 -
SPT8 10.50-10.95 27 30 0.43 0.58 41 17 24 - 61 CL Plastik yumuşak 21
UD4 11.50-12.00 27 - 0.45 0.53 40 17 24 1 67 CL Plastik yumuşak -
SPT9 12.00-12.45 26 28 0.35 0.65 40 19 21 12 56 CL Plastik yumuşak 19
SPT10 13.00-13.45 27 32 0.41 0.59 40 17 23 1 55 CL Plastik yumuşak 20
SPT11 14.50-14.95 10 41 - - N P 23 56 SM - 25
SPT12 16.00-16.45 7 34 - - N P 26 42 SM - 20
SPT13 17.50-17.95 8 45 - - N P 20 50 ML - 25
SPT14 19.00-19.45 9 30 - - N P 1 55 ML - 16
SPT17 23.50-23.85 36 >50 -4.4 0.18 40 16 24 10 64 CL Akışkan >50
SPT18 25.00-25.37 35 >50 0.78 0.22 40 17 23 1 70 CL Akışkan >50
S3 SPT1 1.00-1.45 12 17 -0.19 1.19 41 17 24 7 65 CL Yarı katı 40
SPT2 2.00-2.45 7 38 -0.46 1.46 40 17 23 3 69 CL Katı >50
SPT3 3.00-3.45 11 37 -0.28 1.22 39 17 23 10 55 CL Yarı katı 49
SPT4 4.00-4.45 10 45 -0.31 1.31 40 17 23 10 57 CL Katı >50
SPT5 5.50-5.95 18 23 0.02 0.98 40 17 23 8 62 CL Plastik sert 23
UD1 7.00-7.50 19 - 0.08 0.92 41 17 24 7 64 CL Yarı katı -
SPT6 7.50-7.95 22 42 0.24 0.76 41 16 25 11 73 CL Plastik sert 36
UD2 8.50-9.00 25 - 0.28 0.75 41 18 22 1 61 CL Plastik sert 162.85 0 -
SPT7 9.00-9.45 26 33 0.38 0.62 40 17 23 1 75 CL Plastik yumuşak 26
UD3 10.00-10.50 26 - 0.42 0.58 41 15 26 7 58 CL Plastik yumuşak 156.96 0 -
SPT8 10.50-10.95 28 34 0.50 0.50 39 17 22 16 59 CL Plastik yumuşak 25
64
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S3 UD4 11.50-12.00 28 - 0.52 0.48 40 15 25 0 70 CL Plastik pelte 147.15 0 -
SPT9 12.00-12.45 26 36 0.42 0.58 40 15 25 2 66 CL Plastik yumuşak 24
UD5 13.00-13.50 27 - 0.49 0.53 39 16 22 16 60 CL Plastik yumuşak 139.30 0 -
SPT10 13.50-13.93 28 39 0.49 0.51 40 17 23 0 67 CL Plastik yumuşak 25
SPT11 14.50-14.95 9 31 - - N P 19 19 SM - 19
SPT12 16.00-16.45 6 33 - - N P 24 22 SM - 19
SPT13 17.50-17.95 6 36 - - N P 20 10 24 0.62 SW-SM - 20
SPT14 19.00-19.45 7 40 - - N P 36 29 SM - 21
SPT15 20.50-20.84 11 >50 - - N P 13 13 SM - >50
SPT18 25.00-25.14 39 >50 0.96 0.04 40 17 23 2 73 CL Plastik sert >50
S4 SPT1 1.50-1.95 8 12 - - N P 1 37 SM - 22
SPT2 3.00-3.45 8 13 - - N P 20 24 SM - 17
SPT3 4.50-4.95 14 6 - - N P 8 35 SM - 6
SPT4 6.00-6.45 8 38 - - N P 43 18 SM - 35
SPT5 7.50-7.95 9 39 - - N P 3 32 SM - 32
SPT6 9.00-9.45 8 36 - - N P 19 20 SM - 27
UD1 10.50-10.95 16 - -0.33 1.33 37 21 16 8 64 CL Katı -
SPT7 10.95-11.40 13 21 -0.46 1.46 35 20 15 2 59 CL Katı 15
SPT8 12.00-12.45 11 19 - - N P 3 51 ML - 13
UD2 13.50-13.85 8 - - - N P 8 37 SM - -
SPT9 13.85-14.30 17 20 - - N P 10 59 ML - 12
UD3 15.00-15.40 15 - -0.26 1.26 34 19 15 15 71 CL Katı -
SPT10 15.40-15.85 17 19 -0.09 1.09 29 18 11 7 64 CL Yarı katı 11
UD4 16.50-16.80 22 - - - N P 19 42 SM - -
SPT11 16.80-17.25 9 34 - - N P 8 31 SM - 19
SPT12 18.00-18.45 8 48 - - N P 30 33 SM - 26
SPT13 19.50-19.95 21 33 - - N P - 82 ML - 17
S5 UD1 1.50-1.85 16 - -0.24 1.23 48 22 26 4 72 CL Yarı katı -
SPT1 1.85-2.30 18 20 -0.18 1.18 40 21 19 - 68 CL Yarı katı 34
65
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S5 UD2 3.00-3.30 20 - 0.15 0.85 35 17 18 9 81 CL Plastik sert -
SPT2 3.30-3.75 16 22 -0.33 1.33 39 22 17 - 63 CL Katı 28
UD3 4.50-4.80 28 - -0.43 1.43 59 37 22 - 82 MH Katı -
SPT3 4.80-5.30 24 24 0.12 0.88 39 22 17 2 82 CL Plastik sert 25
UD4 6.00-6.34 22 - -0.18 1.09 57 25 32 5 68 CH Yarı katı -
SPT4 6.34-6.79 25 32 -0.04 1.04 51 26 25 - 92 CH Yarı katı 29
UD5 7.50-7.90 20 - -0.15 1.15 60 25 35 - 74 CH Yarı katı -
SPT5 7.90-8.35 24 28 -0.08 1.01 48 24 24 4 52 CL Yarı katı 23
UD6 9.00-9.35 22 - -0.16 1.15 55 26 29 - 69 CH Yarı katı -
SPT6 10.50-10.80 23 31 -0.05 1.05 46 24 22 - 84 CL Yarı katı 24
UD7 10.80-11.25 26 - 0.28 0.72 38 21 17 11 81 CL Plastik yumuşak -
SPT7 12.00-12.40 23 29 - 1.00 44 23 21 - 74 CL Plastik sert 21
UD8 12.40-12.85 25 - -1.28 2.27 45 36 9 4 63 ML Katı -
SPT8 12.85-13.85 26 28 -0.31 1.31 49 31 18 - 96 ML Katı 19
UD9 13.85-14.30 21 - 0.07 0.93 32 20 12 1 58 CL Plastik sert -
SPT9 14.30-15.00 20 22 -0.09 1.09 37 21 16 - 71 CL Yarı katı 14
UD10 15.00-15.30 22 - -0.13 1.13 43 24 19 10 86 CL Yarı katı -
SPT10 15.30-15.75 25 28 0.07 0.93 52 23 29 - 94 CH Plastik sert 17
UD11 16.50-16.83 27 - 0.02 0.98 56 26 30 - 57 CH Plastik sert -
SPT11 16.83-17.28 28 33 0.13 0.88 47 25 22 - 61 CL Plastik sert 19
UD12 18.00-18.40 20 - -0.06 1.06 35 21 14 8 79 CL Yarı katı -
SPT12 18.40-18.85 34 32 0.63 0.37 42 20 22 - 89 CL Plastik pelte 18
SPT13 19.50-19.95 28 27 0.38 0.62 39 21 18 5 65 CL Plastik yumuşak 14
S6 SPT1 1.00-1.45 4 22 - - N P 45 4 24 0.96 GP - 49
SPT2 2.00-2.45 4 28 - - N P 38 10 53 1.64 SW-SM - 45
SPT3 3.00-3.45 9 21 - - N P 13 15 SM - 28
UD1 4.00-4.50 13 - - - N P 36 21 SM - -
SPT4 4.50-4.95 17 19 0.08 0.96 39 15 23 8 53 CL Plastik sert 21
SPT5 5.50-6.00 6 33 - - N P 25 13 SM - 31
66
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S6 UD2 6.00-6.45 7 - - - N P 17 12 SM - -
SPT6 7.00-7.45 7 36 - - N P 17 17 SM - 30
UD3 8.50-9.00 22 - 0.22 0.78 40 17 23 23 69 CL Plastik sert 165.79 0 -
SPT7 9.00-9.45 24 22 0.30 0.69 40 17 23 8 62 CL Plastik yumuşak 17
UD4 10.00-10.50 25 - 0.32 0.65 40 18 23 3 67 CL Plastik yumuşak 156.96 0 -
SPT8 10.50-10.95 26 23 0.46 1.00 39 15 24 13 63 CL Plastik sert 16
SPT9 11.50-11.95 23 14 - - N P 41 8 40 1.6 GW-GM - 9
SPT10 13.00-13.45 11 33 - - N P 37 10 41 3.7 SW-SM - 21
SPT11 14.50-14.95 3 48 - - N P 50 3 22 0.64 GP - 28
SPT12 16.00-16.45 7 44 - - N P 41 5 33 3 SW-SM - 25
SPT13 17.50-17.95 11 >50 - - N P 16 4 49 4 SW - >50
SPT16 22.00-22.28 27 >50 0.5 0.50 39 15 24 11 61 CL Plastik pelte >50
SPT17 23.50-23.64 26 >50 0.39 0.61 40 17 23 7 56 CL Plastik yumuşak >50
SPT18 25.00-25.20 27 >50 0.38 0.59 40 19 22 5 62 CL Plastik yumuşak >50
S7 UD1 1.00-1.50 17 - 0 1.00 41 17 24 17 55 CL Plastik sert -
SPT1 1.50-1.95 13 40 -0.29 1.28 40 19 21 1 69 CL Katı >50
UD2 2.00-2.20 9 - -0.46 1.45 41 19 22 1 58 CL Katı -
SPT2 2.20-2.65 9 >50 -0.35 1.36 39 17 22 8 67 CL Katı >50
UD3 3.00-3.30 10 - -0.31 1.30 40 17 23 10 61 CL Katı -
SPT3 3.30-3.75 16 40 -0.04 1.04 40 17 23 4 62 CL Yarı katı >50
UD4 4.00-4.50 20 - 0.13 0.86 40 17 23 0 71 CL Plastik sert -
SPT4 4.50-4.95 21 36 0.18 0.82 39 17 22 11 61 CL Plastik sert 40
UD5 5.50-6.00 21 - 0.17 0.87 41 17 23 11 61 CL Plastik sert 152.06 0 -
SPT5 6.00-6.45 20 43 0.05 0.95 40 19 21 4 60 CL Plastik sert 41
UD6 7.00-7.50 20 - 0.05 0.91 41 19 23 0 64 CL Plastik sert -
SPT6 7.50-7.95 21 37 0.17 0.83 40 17 23 0 69 CL Plastik sert 31
UD7 8.50-9.00 20 - 0.19 0.81 41 15 26 12 51 CL Plastik sert -
SPT7 9.00-9.45 20 33 0.2 0.80 40 15 25 14 56 CL Plastik sert 26
UD8 10.00-10.45 23 - 0.18 0.82 41 19 22 6 59 CL Plastik sert 147.15 0 -
SPT8 10.40-10.85 25 31 0.33 0.66 41 17 24 10 61 CL Plastik yumuşak 22
67
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S7 SPT9 11.50-11.82 26 >50 0.38 0.65 41 17 23 1 59 CL Plastik yumuşak >50
SPT10 13.00-13.45 23 45 0.25 0.75 41 17 24 13 58 CL Plastik yumuşak 29
SPT11 14.50-14.70 5 >50 - - N P 1 41 SM - >50 SPT12 16.00-16.24 7 >50 - - N P 11 37 SM - >50 SPT13 17.50-17.72 9 >50 - - N P 16 23 SM - >50 SPT14 19.00-19.24 9 >50 - - N P 37 10 53 0.11 SP-SM - >50 SPT16 22.00-22.45 26 >50 0.39 0.61 40 17 23 2 68 CL Plastik yumuşak >50 SPT17 23.50-23.73 23 >50 0.30 0.66 39 16 24 11 59 CL Plastik yumuşak >50 SPT18 25.50-25.72 25 >50 0.30 0.70 41 18 23 2 63 CL Plastik yumuşak >50 SPT19 27.00-27.24 28 >50 0.41 0.57 41 19 23 5 60 CL Plastik yumuşak >50 SPT20 28.50-28.75 23 >50 0.25 0.75 41 17 24 22 59 CL Plastik yumuşak >50 SPT21 30.00-30.32 23 >50 0.24 0.76 42 17 25 1 72 CL Plastik sert >50 SPT22 31.50-31.81 26 >50 0.39 0.61 40 17 23 8 60 CL Plastik yumuşak >50 SPT23 33.00-33.24 28 >50 0.5 0.50 39 17 22 14 55 CL Plastik pelte >50 SPT24 34.50-34.75 27 >50 0.38 0.62 40 19 21 2 60 CL Plastik yumuşak >50 SPT25 36.00-36.24 25 >50 0.4 0.60 40 15 25 1 64 CL Plastik yumuşak >50 SPT26 37.50-37.74 28 >50 0.43 0.57 40 19 21 8 60 CL Plastik yumuşak >50 SPT30 43.50-43.62 25 >50 0.37 0.64 39 17 22 2 61 CL Plastik yumuşak >50 SPT31 45.00-45.10 27 >50 0.38 0.62 40 19 21 3 60 CL Plastik yumuşak >50 SPT32 46.50-46.59 25 >50 0.29 0.71 40 19 21 5 63 CL Plastik yumuşak >50
SPT33 48.00-48.10 24 >50 0.35 0.65 41 15 26 7 64 CL Plastik yumuşak >50
S8 SPT1 1.00-1.45 15 11 0 1.00 41 15 26 5 60 CL Plastik sert 26
UD1 2.00-2.40 21 - 0.17 0.83 41 17 24 3 76 CL Plastik sert 141.26 0 -
SPT2 2.40-2.85 17 13 0 1.00 41 17 24 13 58 CL Plastik sert 21
SPT3 3.00-3.20 8 >50 -0.5 1.43 41 19 23 41 13 GC Katı >50
SPT4 4.00-4.45 4 24 - - N P 13 10 SM - 29
UD2 5.50-6.00 26 - 0.39 0.61 40 17 23 7 66 CL Plastik yumuşak 130.47 0 -
SPT5 6.00-6.45 18 18 0.04 0.96 42 17 25 31 62 CL Plastik sert 17
UD3 7.00-7.50 22 - 0.28 0.72 40 15 25 12 70 CL Plastik yumuşak 123.61 0 -
68
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S8 SPT6 7.50-7.95 19 20 0.15 0.85 41 15 26 39 56 CL Plastik sert 17
UD4 8.50-9.00 30 - 0.6 0.42 41 15 26 3 75 CL Plastik pelte 176.58 0 -
SPT7 9.00-9.45 20 24 0.19 0.84 41 15 25 44 49 SC Plastik Sert 19
UD5 10.00-10.40 25 - 0.36 0.62 41 16 26 14 67 CL Plastik yumuşak -
SPT8 10.40-10.80 20 22 0.13 0.88 41 17 24 2 41 SC Plastik sert 17
SPT9 11.50-11.90 13 14 - - N P 2 35 SM - 10
SPT10 13.00-13.45 16 31 -0.04 1.04 41 17 24 9 46 SC Yarı katı 21
SPT11 14.50-14.95 5 37 - - N P 25 4 12 1.12 SP-SM - 24
SPT12 16.00-16.45 5 39 - - N P 10 9 10 0.92 SP-SM - 25
SPT13 17..50-17.95 8 35 - - N P 28 1 9 0.86 SP - 21
SPT14 19.00-19.40 9 >50 - - N P 31 2 9 0.78 SP - >50
SPT15 20.50-20.70 9 >50 - - N P 31 6 11 0.99 SP-SM - >50
SPT16 22.00-22.37 25 >50 0.33 0.66 41 17 24 1 72 CL Plastik yumuşak >50
SPT17 23.50-23.75 22 >50 0.30 0.73 41 15 26 5 66 CL Plastik yumuşak >50
SPT18 25.00-25.13 24 >50 0.33 1.14 40 16 14 5 77 CL Yarı katı >50
S9 SPT1 1.00-1.45 5 21 - - N P 16 9 70 1.43 SW-SM - 48
SPT2 2.00-2.45 7 32 -0.50 1.50 40 18 22 29 21 SC Katı >50
SPT3 3.00-3.45 8 33 -0.35 1.35 39 16 23 40 13 SC Katı 43
UD1 4.00-4.30 3 - - - N P 15 3 6..3 0.86 SW - -
SPT4 4.30-4.75 3 35 - - N P 16 2 8 0.95 SW - 39
UD2 5.50-6.00 21 - 0.21 0.79 40 16 24 20 59 CL Plastik sert 161.87 0 -
SPT5 6.00-6.45 22 24 0.25 0.75 40 16 24 20 63 CL Plastik yumuşak 22
UD3 7.00-7.50 16 - 0 1.00 40 16 24 14 42 SC Plastik sert 133.42 0 -
SPT6 7.50-7.95 11 18 -0.21 1.21 40 16 24 2 30 SC Yarı katı 15
UD4 8.50-9.00 23 - 0.26 0.74 40 17 23 27 66 CL Plastik yumuşak 89.27 0 -
SPT7 9.00-9.45 25 30 0.32 0.65 40 18 23 17 72 CL Plastik yumuşak 23
UD5 10.00-10.50 26 - 0.41 0.59 39 17 22 23 67 CL Plastik yumuşak 117.72 0 -
SPT8 10.50-10.95 23 19 0.26 0.74 40 17 23 4 69 CL Plastik yumuşak 14
UD6 11.50-12.00 27 - 0.48 0.54 40 16 24 21 61 CL Plastik yumuşak -
69
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S9 SPT9 12.00-12.45 17 34 0.04 0.96 41 16 25 8 71 CL Plastik sert 22
SPT10 13.00-13.45 4 40 - - N P 0 6 7.08 0.77 SW-SM - 26
SPT11 14.50-14.95 5 >50 - - N P 7 3 7.5 0.83 SW - >50
SPT12 16.00-16.40 8 >50 - - N P 12 1 8.14 1.15 SW - >50
SPT13 17..50-17.87 10 >50 - - N P 30 2 8.45 1.32 SW - >50
SPT15 20.50-20.57 10 >50 - - N P 19 9 7 0.71 SW-SM - >50
SPT16 22.00-22.07 30 >50 0.54 0.46 42 16 26 3 70 CL Plastik pelte >50
SPT18 25.00-25.45 29 >50 0.48 0.52 43 16 27 10 70 CL Plastik yumuşak >50
S10 UD1 1.00-1.30 9 - - - N P 2 16 SM - -
SPT1 1.30-1.75 9 22 - - N P 24 23 SM - 44
UD2 2.00-2.50 19 - 0.09 0.91 40 17 23 25 53 CL Plastik sert 139.30 0 -
SPT2 2.50-2.95 16 22 - 1.00 42 16 26 11 62 CL Plastik sert 32
SPT3 3.00-3.45 8 36 - - N P 7 12 SM - 47
SPT4 4.00-4.45 16 29 - 0.54 39 16 24 4 64 CL Plastik yumuşak 33
UD3 5.50-6.00 16 - - - N P 23 20 SM - -
SPT5 6.00-6.45 22 23 0.18 0.82 40 18 22 6 59 CL Plastik sert 22
SPT6 7.00-7.45 10 34 -0.36 1.36 40 18 22 7 65 CL Katı 30
UD4 8.50-9.00 21 - 0.17 0.83 40 17 23 28 55 CL Plastik sert 156.96 0 -
SPT7 9.00-9.45 29 28 0.5 0.50 42 16 26 1 72 CL Plastik pelte 22
UD5 10.00-10.50 23 - 0.33 0.66 41 14 27 5 60 CL Plastik yumuşak -
SPT8 10.50-10.95 26 25 0.57 0.57 39 16 23 17 52 CL Plastik yumuşak 18
SPT9 11.50-11.95 11 19 - - N P 37 17 SM - 13
SPT10 13.00-13.45 13 29 - - N P 24 8 20.46 0.65 SW-SM - 19
SPT11 14.50-14.95 4 32 - - N P 18 17 SM - 19
SPT12 16.00-16.45 4 43 - - N P 28 20 SM - 25
SPT13 17.50-17.77 14 >50 - - N P 19 12 SM - >50
SPT16 22.00-22.27 35 >50 0.83 0.17 39 16 23 4 67 CL Akışkan >50
SPT17 23.50-23.75 32 >50 0.67 0.33 40 16 24 9 65 CL Plastik pelte >50
SPT18 25.00-25.28 32 >50 0.59 0.40 43 16 27 7 62 CL Plastik pelte >50
70
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S11 SPT1 1.00-1.45 10 23 - - N P 65 7 37 2.73 GP-GM - >50
UD1 2.00-2.30 19 - 0.16 0.88 40 15 24 9 69 CL Plastik sert -
SPT2 2.30-2.75 9 50 - - N P 20 10 11 0.85 SW-SM - >50
UD2 3.00-3.30 7 - - - N P 13 8 9 0.91 SW-SM - -
SPT3 3.30-3.55 11 >50 - - N P 11 20 SM - >50
UD3 4.00-4.30 9 - - - N P 16 18 SM - -
SPT4 4.30-4.75 19 >50 0.09 0.91 40 17 23 18 55 CL Plastik sert >50
UD4 5.00-5.50 20 - 0.13 0.87 40 17 23 2 52 CL Plastik sert 171.68 0 -
SPT5 5.50-5.95 22 31 0.28 0.72 40 15 25 22 58 CL Plastik yumuşak 30
UD5 7.00-7.40 21 - 0.10 0.86 39 19 21 10 64 CL Plastik sert -
SPT6 7.40-7.85 23 31 0.26 0.74 40 17 23 14 62 CL Plastik yumuşak 26
UD6 8.50-9.00 18 - 0.04 0.96 40 17 23 12 66 CL Plastik sert -
SPT7 9.00-9.45 26 24 0.43 0.54 39 16 24 19 52 CL Plastik yumuşak 19
UD7 10.00-10.40 23 - 0.29 0.71 38 17 21 15 61 CL Plastik yumuşak 147.15 0 -
SPT8 10.40-10.85 26 28 0.43 0.57 38 17 21 7 60 CL Plastik yumuşak 20
SPT9 11.50-11.95 22 15 - - N P 24 15 SM - 10
SPT10 13.00-13.45 24 42 0.24 0.84 40 19 21 11 68 CL Plastik sert 27
SPT11 14.50-14.75 17 >50 - - N P 44 15 SM - >50
SPT12 16.00-16.17 8 >50 - - N P 42 2 10 1.02 SW - >50
SPT13 17.50-17.82 17 >50 - - N P 1 3 3.5 0.89 SP - >50
SPT14 19.00-19.22 11 >50 - - N P 18 1 7.6 0.78 SW - >50
UD8 20.50-20.90 22 - - - N P 26 17 SM - -
SPT15 20.90-21.22 30 >50 0.57 0.43 40 17 23 10 62 CL Plastik pelte >50
SPT16 22.00-22.33 26 >50 0.41 0.59 42 15 27 2 67 CL Plastik yumuşak >50
SPT17 23.50-23.82 31 >50 0.57 0.45 43 15 27 14 60 CL Plastik pelte >50
SPT18 25.00-25.20 21 >50 -0.08 0.81 43 15 27 6 69 CL Plastik sert >50
S12 UD1 1.00-1.30 11 - -0.35 1.35 42 19 23 7 68 CL Katı -
SPT1 1.30-1.75 6 42 - - N P 23 11 SM - >50
SPT2 2.00-2.45 18 34 0.04 0.96 41 17 24 4 63 CL Plastik sert 47
71
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S12 UD2 3.00-3.30 18 - 0.05 0.95 39 17 22 10 59 CL Plastik sert 215.82 0 -
SPT3 3.30-3.75 14 44 -0.04 1.03 42 15 27 13 62 CL Yarı katı >50
UD3 4.00-4.50 8 - - - N P 14 21 SM - -
SPT4 4.50-4.95 4 >50 - - N P 31 11 SM - >50
UD4 5.50-6.00 23 - 0.31 0.72 41 15 25 10 66 CL Plastik yumuşak 166.77 0 -
SPT5 6.00-6.45 22 32 0.24 0.73 41 16 26 22 69 CL Plastik yumuşak 29
UD5 7.00-7.50 24 - 0.35 0.65 41 15 26 9 61 CL Plastik yumuşak 196.2 0 -
SPT6 7.50-7.95 22 33 0.22 0.75 40 17 24 1 70 CL Plastik yumuşak 26
UD6 8.50-9.00 24 - 0.31 0.66 40 17 24 11 57 CL Plastik yumuşak 147.15 0 -
SPT7 9.00-9.45 24 32 0.32 0.68 41 16 25 18 76 CL Plastik yumuşak 24
UD7 10.00-10.50 29 - 0.57 0.43 39 16 23 1 73 CL Plastik pelte 176.58 0 -
SPT8 10.50-10.95 29 27 0.5 0.5 41 17 24 27 64 CL Plastik pelte 19
SPT9 11.50-11.95 24 19 - - N P 0 49 SM - 13
UD8 13.00-13.30 12 - - - N P 33 24 SM - -
SPT10 13.30-13.75 14 61 - - N P 0 19 SM - 38
SPT11 14.50-14.95 6 39 - - N P 6 3 5.02 0.93 SP - 23
SPT12 16.00-16.45 4 53 - - N P 29 3 4.26 0.84 SP - 30
SPT13 17.50-17.90 4 >50 - - N P 9 18 SM - >50
SPT15 20.50-20.95 11 >50 -0.19 1.19 42 16 26 17 75 CL Yarı katı >50
UD9 22.00-22.50 26 - 0.42 0.58 40 16 24 2 73 CL Plastik yumuşak -
SPT16 22.50-22.95 30 52 0.57 0.42 40 17 24 0 82 CL Plastik pelte 27
SPT17 23.50-23.95 27 61 0.46 0.54 41 15 26 2 85 CL Plastik yumuşak 31
UD10 25.00-25.50 26 - 0.38 0.62 39 18 21 12 57 CL Plastik yumuşak -
SPT18 25.50-25.95 23 60 0.26 0.71 40 17 24 1 79 CL Plastik yumuşak 30
SPT19 26.50-26.83 25 78 0.33 0.64 39 18 22 3 70 CL Plastik yumuşak 38
SPT20 28.00-28.25 22 >50 0.22 0.82 40 17 22 0 80 CL Plastik yumuşak >50 SPT22 31.50-31.95 25 >50 0.27 0.76 41 19 21 19 72 CL Plastik sert >50 SPT23 33.00-33.33 31 >50 0.56 0.43 41 18 23 3 72 CL Plastik sert >50 SPT24 34.50-34.83 25 >50 0.35 0.66 42 16 26 3 67 CL Plastik pelte >50
72
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S12 SPT25 36.00-36.32 32 >50 0.64 0.36 41 16 25 0 67 CL Plastik yumuşak >50 SPT26 37.50-37.82 30 >50 0.54 0.48 41 17 23 18 73 CL Plastik pelte >50 SPT27 39.00-39.20 27 >50 0.48 0.52 40 15 25 8 79 CL Plastik pelte >50 SPT28 40.50-40.68 26 >50 0.38 0.63 41 17 24 3 82 CL Plastik yumuşak >50 SPT29 42.00-42.22 25 >50 0.30 0.70 41 18 23 17 70 CL Plastik yumuşak >50 SPT30 43.50-43.70 25 >50 0.35 0.65 42 16 26 5 72 CL Plastik yumuşak >50 SPT31 45.00-45.19 30 >50 0.52 0.48 41 18 23 7 70 CL Plastik yumuşak >50 SPT32 46.50-46.71 32 >50 - - N P 14 41 SM - >50 SPT33 48.00-48.05 40 >50 0.96 0.04 41 18 23 4 74 CL Akışkan >50
S13 SPT1 1.00-1.45 12 25 -0.14 1.15 43 16 27 13 30 SC Yarı katı >50
UD1 2.00-2.40 19 - 0.05 0.95 40 18 22 3 40 SC Plastik sert -
SPT2 2.40-2.85 17 35 0.04 0.93 44 16 29 7 43 SC Plastik sert >50
SPT3 3.00-3.45 19 28 0.04 0.96 43 18 25 2 55 CL Plastik sert 38
UD2 4.00-4.40 14 - - - N P 9 20 SM - -
SPT4 4.40-4.85 7 34 - - N P 25 5 17.86 0.96 SW-SM - 38
UD3 5.50-6.00 14 - - - N P 10 23 SM - -
SPT5 6.00-6.45 19 33 0.04 1 42 18 23 9 54 CL Plastik sert 31
UD4 7.00-7.50 22 - -0.22 0.82 40 17 22 19 70 CL Plastik sert 117.72 0 -
SPT6 7.50-7.95 24 26 0.26 0.74 41 18 23 18 67 CL Plastik yumuşak 22
UD5 8.50-9.00 25 - 0.33 0.67 39 18 21 8 74 CL Plastik yumuşak 1.03 7 -
SPT7 9.00-9.45 28 29 0.48 0.52 41 16 25 15 69 CL Plastik yumuşak 22
SPT8 10.00-10.45 26 17 0.4 0.57 38 18 21 4 70 CL Plastik yumuşak 12
UD6 11.50-12.00 19 - - - N P 44 7 70 0.52 GP-GM - -
SPT9 12.00-12.45 23 14 0.24 0.76 39 18 21 7 70 CL Plastik sert 9
SPT10 13.00-13.45 5 48 - - N P 4 4 8.5 1.2 SW - 31
SPT11 14.50-14.72 3 >50 - - N P 20 2 8 1. 3 SW - >50
SPT12 16.00-16.42 3 >50 - - N P 11 3 6 1.6 SW - >50
SPT13 17..50-17.70 9 >50 - - N P 43 4 60 0.68 GP - >50
SPT15 20.50-20.95 26 60 0.42 0.58 40 16 24 4 76 CL Plastik yumuşak 32
73
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S13 SPT16 22.00-22.45 27 58 0.5 0.52 38 16 21 4 65 CL Plastik yumuşak 30
SPT17 23.50-23.90 28 >50 0.55 0.45 38 16 22 3 79 CL Plastik pelte >50
SPT18 25.00-25.50 28 >50 0.55 0.46 38 16 22 8 76 CL Plastik pelte >50
S14 UD1 1.00-1.20 12 - - - N P 5 25 SM - -
SPT1 1.20-1.65 12 31 -0.33 1.4 40 19 20 3 59 CL Katı >50
SPT2 2.00-2.45 10 51 -0.3 1.33 38 17 21 0 64 CL Katı >50
SPT3 3.00-3.45 12 40 -0.24 1.22 40 17 23 17 55 CL Yarı katı >50
SPT4 4.00-4.45 7 41 - - N P 21 26 SM - 49
SPT5 5.50-5.95 8 44 - - N P 19 21 SM - 44
UD2 7.00-7.50 26 - 0.39 0.62 39 17 21 1 62 CL Plastik yumuşak -
SPT6 7.50-8.05 22 28 0.28 0.71 39 15 24 1 65 CL Plastik yumuşak 24
UD3 8.50-9.00 25 - 0.26 0.73 41 19 22 0 77 CL Plastik yumuşak 171.68 0 -
SPT7 9.00-9.45 21 22 0.16 0.82 39 17 22 0 70 CL Plastik sert 17
UD4 10.00-10.50 16 - -0.09 1.09 40 18 22 12 52 CL Yarı katı -
SPT8 10.50-10.95 14 25 -0.13 1.24 40 19 21 7 59 CL Yarı katı 18
UD5 11.50-12.00 23 - 0.28 0.74 40 17 23 3 61 CL Plastik yumuşak -
SPT9 12.00-12.45 23 29 0.28 0.74 40 17 23 7 56 CL Plastik yumuşak 20
SPT10 13.00-13.45 24 30 0.24 0.77 41 19 22 8 60 CL Plastik sert 20
S15 UD1 1.00-.140 12 - -0.32 1.33 40 19 21 13 53 CL Katı -
SPT1 1.40-1.85 12 22 -0.28 1.29 39 18 21 0 71 CL Katı 44
UD2 2.00-2.50 11 - -0.26 1.22 39 17 23 1 62 CL Yarı katı -
SPT2 2.50-2.95 9 22 -0.33 1.35 40 17 23 1 61 CL Katı 33
SPT3 3.00-3.45 8 36 - - N P 17 9 12 0.97 SW-SM - 49
UD3 4.00-4.30 9 - - - N P 18 25 SM - -
SPT4 4.30-4.75 9 30 - - N P 23 11 10 0.75 SW-SM - 34
UD4 5.50-5.80 9 - - - N P 10 17 SM - -
SPT5 5.80-6.25 9 41 -0.33 1.35 40 17 23 0 69 CL Katı 40
SPT6 7.00-7.45 9 31 -0.48 1.48 40 19 21 5 52 CL Katı 28
UD5 8.50-9.00 19 - 0.08 0.91 40 17 23 12 59 CL Plastik sert 162.85 0 -
SPT7 9.00-9.45 22 31 0.2 0.86 40 18 21 1 56 CL Plastik sert 25
74
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S15 UD6 10.00-10.50 16 - -0.03 1.04 42 17 25 11 60 CL Yarı katı -
SPT8 10.50-10.95 23 20 0.28 0.74 40 16 23 0 68 CL Plastik yumuşak 15
SPT9 11.50-11.95 22 25 0.19 0.82 40 17 22 22 57 CL Plastik sert 18
UD7 13.00-13.50 18 - 0.13 0.89 41 14 26 0 70 CL Plastik sert -
SPT10 13.50-13.95 23 31 0.18 0.77 40 19 22 18 60 CL Plastik sert 20
SPT11 14.50-14.95 24 31 0.28 0.71 41 17 24 22 55 CL Plastik yumuşak 19
UD8 16.00-16.50 24 - 0.30 0.65 41 16 26 7 64 CL Plastik yumuşak 156.96 0 -
SPT12 16.50-16.95 25 20 - - N P 22 20 SM - 12
SPT13 17.50-17.95 7 42 - - N P 11 31 SM - 24
SPT14 19.00-19.40 3 >50 - - N P 12 33 SM - >50
S16 UD1 1.5-1.75 21 - -0.54 1.52 59 34 25 - 71 MH Katı -
SPT1 1.75-2.20 18 22 -0.16 1.13 35 20 15 18 39 SC Yarı katı 38
UD2 3.00-3.30 19 - -0.18 1.15 42 22 20 20 43 SC Yarı katı -
SPT2 3.30-3.75 9 37 -0.87 1.89 26 17 9 16 42 SC Katı 46
UD3 4.50-4.80 30 - -0.83 1.83 52 40 12 37 45 GC Katı -
SPT3 4.80-5.25 19 24 -0.24 1.2 31 21 10 35 37 GC Yarı katı 27
UD4 6.00-6.35 12 - -1.22 2.19 36 25 11 39 25 GC Katı -
SPT4 6.35-6.80 8 20 - - N P 63 19 SM - 18
SPT5 7.50-7.95 16 21 -0.59 1.56 30 21 9 43 22 GC Katı 18
SPT6 9.00-9.45 6 30 -0.23 1.23 39 12 27 72 17 GC Yarı katı 23
SPT7 10.50-10.95 11 >50 - - N P 27 15 SM - >50
UD5 12.00-12.40 32 - 0.26 0.74 60 22 38 - 82 CH Plastik yumuşak -
SPT8 12.40-12.85 29 21 0.07 0.94 61 27 34 - 93 CH Plastik sert 14
UD6 13.50-13.95 28 - 0.05 0.94 58 26 32 4 78 CH Plastik sert -
SPT9 13.95-14.40 30 22 -0.6 1.15 53 33 20 - 94 MH Yarı katı 14
SPT10 15.00-15.45 3 44 - - N P 53 16 GM - 26
SPT11 16.50-16.73 3 >50 - - N P 52 13 GM - >50
SPT12 18.00-18.25 5 >50 - - N P 40 20 GM - >50
SPT13 19.50-19.74 6 >50 - - N P 45 18 GM - >50
S17 UD1 1.50-1.76 18 - -1.55 2.5 38 30 8 10 39 SC Katı -
75
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S17 SPT1 1.76-2.21 15 20 -.042 1.43 35 21 14 14 37 SC Katı 34
UD2 3.00-3.30 11 - -2.64 3.63 40 32 8 4 57 ML Katı -
SPT2 3.30-3.75 17 33 - - N P - 66 ML - 41
UD3 4.50-4.78 32 - -0.44 1.42 66 42 24 - 89 MH Katı 78.48 25 -
SPT3 4.78-5.23 29 26 0.02 1.5 56 28 18 1 78 MH Katı 27
UD4 6.00-6.35 13 - -1.43 2.46 40 29 11 15 48 SC Katı -
SPT4 6.35-6.80 12 23 -0.79 1.82 32 21 11 12 41 SC Katı 21
SPT5 7.50-7.95 15 50 0.06 0.89 23 14 9 16 31 SC Plastik sert 42
SPT6 9.00-9.45 5 >50 - - N P 21 29 SM - >50
SPT7 10.50-10.95 29 26 0.06 0.93 55 27 28 - 53 CH Plastik sert 18
UD5 12.00-12.50 32 - -0.07 1.07 63 34 29 - 96 CH Yarı katı 33.35 24 -
SPT8 12.50-12.95 30 32 0.21 0.77 47 25 22 10 86 CL Plastik sert 21
UD6 13.50-13.92 28 - 0.32 0.65 39 22 17 5 77 CL Plastik yumuşak -
SPT9 13.92-14.37 23 33 0.09 0.93 36 22 14 - 60 CL Plastik sert 20
SPT10 15.00-15.45 12 40 - - N P 22 44 SM - 25
SPT11 16.50-16.95 10 46 - - N P 15 38 SM - 26
SPT12 18.00-18.22 14 >50 - - N P 30 47 GM - >50
SPT13 19.50-19.23 16 >50 - - N P 32 43 GM - >50
S18 UD1 1.50-1.85 26 - 0.03 0.95 47 25 22 - 69 CL Plastik sert -
SPT1 1.85-2.30 15 22 - - N P 2 59 ML - 37
UD2 3.00-3.40 24 - -0.05 0.68 43 25 28 1 57 CL Plastik yumuşak -
SPT2 3.40-3.85 28 38 0.30 0 38 23 15 3 63 CL - 48
UD3 4.50-4.80 24 - 0.08 0.92 46 22 24 12 71 CL Plastik sert -
SPT3 4.80-5.25 13 65 - - N P 16 53 ML - >50
UD4 6.00-6.40 19 - - - N P 9 65 ML - -
SPT4 6.40-6.85 26 55 0.18 0.82 49 21 28 3 70 CL Plastik sert 50
UD5 7.50-7.82 25 - 0.26 0.72 35 21 14 - 82 ML Plastik yumuşak -
SPT5 7.82-8.27 13 55 -0.58 1.59 40 23 17 11 51 CL Katı 46
UD6 9.00-9.5 24 - 0.42 0.56 34 16 18 2 79 CL Plastik yumuşak -
SPT6 9.45-9.90 23 43 0.02 0.96 45 22 23 - 80 CL Plastik sert 32
76
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S18 UD7 10.50-10.90 20 - -0.05 1.69 57 22 35 7 77 CH Katı -
SPT7 10.90-11.35 16 36 -0.2 1.23 64 24 39 - 95 CH Yarı katı 25
UD8 12.0012.40 22 - -0.13 1.11 53 25 28 15 86 CH Yarı katı -
SPT8 12.40-12.85 20 38 -0.23 1.22 59 27 32 10 90 CH Yarı katı 25
UD9 13.50-13.85 24 - -0.10 1.09 61 27 34 4 68 CH Yarı katı -
SPT9 13.85-14.30 26 35 -0.12 1.11 67 30 37 - 59 CH Yarı katı 22
UD10 15.00-15.35 14 - - - N P - 53 ML - -
SPT10 15.35-15.80 9 44 - - N P 18 35 SM - 26
SPT11 16.50-16.95 12 77 - - N P - 57 ML - 44
SPT12 18.00-18.35 10 >50 - - N P 33 40 GM - >50
SPT13 19.50-19.73 13 >50 - - N P 27 38 GM - >50
S19 UD1 1.50-1.90 22 - -0.66 1.67 47 32 15 - 72 ML Katı 156.96 14 -
SPT1 1.90-2.35 24 25 -0.88 1.92 47 35 12 4 73 ML Katı 41
UD2 3.0-3.35 22 - 0.09 0.89 38 20 18 - 62 CL Plastik sert -
SPT2 3.35-3.80 21 38 -0.29 1.27 40 25 15 2 74 CL Katı 48
UD3 4.50-4.90 20 - -2.03 3 38 32 6 - 70 ML Katı 53.96 23 -
SPT3 4.90-5.35 20 29 -1.22 2.2 42 32 10 1 58 ML Katı 30
UD4 6.00-6.40 23 - 0.26 0.71 35 18 17 1 79 CL Plastik yumuşak -
SPT4 6.40-6.85 12 29 -0.24 1.22 34 16 18 21 51 CL Yarı katı 26
SPT5 7.50-7.95 4.0 39 - - N P 18 25 SM - 33
UD5 9.00-9.45 8 - - - N P 20 35 SM - -
SPT6 9.45-9.90 3 20 - - N P 32 16 SM - 15
UD6 10.50-10.93 36 - 1.46 0.07 37 22 15 - 90 CL Akışkan -
SPT7 10.93-11.38 36 22 0.64 0.33 42 24 18 4 78 CL Plastik pelte 15
SPT8 12.00-12.45 9 13 - - N P 6 27 SM - 9
SPT9 13.50-13.95 30 >50 -0.36 1.33 50 35 15 - 88 ML Katı >50
SPT10 15.00-15.20 10 >50 - - N P 40 28 GM - >50
SPT11 16.50-16.95 5 22 - - N P 69 18 GM - 13
SPT12 18.00-18.45 12 71 - - N P 12 21 SM - 38
SPT13 19.50-19.95 11 65 - - N P 12 20 SM - 34
77
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S20 UD1 1.50-1.85 22 - 0.08 0.90 41 20 21 8 79 CL Plastik sert -
SPT1 1.85-2.30 19 30 -0.07 1.08 45 21 24 - 62 CL Yarı katı >50
UD2 3.00-3.23 24 - -0.06 1.07 39 25 14 4 72 ML Yarı katı -
SPT2 3.23-3.68 21 21 0.43 0.57 39 7 32 - 84 CL Plastik yumuşak 27
UD3 4.50-4.80 27 - -0.02 1.04 52 28 24 4 59 CH Yarı katı -
SPT3 4.80-5.25 26 20 -0.11 1.09 61 29 32 - 52 CH Yarı katı 21
UD4 6.00-6.32 23 - -0.19 1.19 55 28 27 9 67 CH Yarı katı -
SPT4 6.32-6.77 25 19 -0.18 1.18 65 31 34 1 52 CH Yarı katı 18
UD5 7.50-7.85 26 - 0.15 0.85 48 22 26 - 64 CL Plastik sert -
SPT5 7.85-8.30 21 33 -0.08 1.06 39 22 17 - 86 CL Yarı katı 27
UD6 9.00-9.40 21 - -0.19 1.19 46 25 21 4 76 CL Yarı katı -
SPT6 9.40-9.85 22 19 0.09 0.93 36 21 15 3 87 CL Plastik sert 14
UD7 10.50-10.55 54 - - - N P 40 24 GC - -
SPT7 10.55-11.00 6 >50 - - N P 10 44 SM - >50
SPT8 12.00-12.45 3 22 - - N P 55 7 GM - 15
SPT9 13.50-13.95 10 24 - - N P 45 18 GM - 15
SPT10 15.00-15.45 7 28 - - N P 10 26 SM - 17
SPT11 16.50-16.95 11 59 - - N P 15 34 SM - 34
SPT12 18.00-18.45 6 63 - - N P 17 39 SM - 34
SPT13 19.50-19.95 7 69 - - N P 10 45 SM - 37
S21 UD1 1.50-1.75 15 - -1 2 57 36 21 7 59 MH Katı -
SPT1 1.75-2.20 21 22 0.28 0.7 35 15 20 - 70 CL Plastik yumuşak 39
UD2 3.00-3.32 22 - -0.10 1.08 49 24 25 8 64 CL Yarı katı -
SPT2 3.32-3.77 18 50 -0.08 1.06 37 19 18 3 69 CL Yarı katı >50
UD3 4.50-4.85 23 - -0.72 1.83 45 32 12 1 55 ML Katı -
SPT3 4.85-5.30 9 36 -3.1 4 17 15 2 2 51 ML Katı 38
SPT4 6.00-6.45 4 27 - - N P 15 25 SM - 26
UD4 7.50-8.00 21 - 0.21 0.79 32 18 14 8 71 CL Plastik sert -
SPT5 8.00-8.45 24 22 -0.45 1.46 40 29 11 4 81 ML Katı 18
UD5 9.00-9.35 20 - 0.05 0.94 36 19 17 - 75 CL Plastik sert -
78
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S21 SPT6 9.35-9.80 17 19 -0.22 1.24 38 21 17 - 76 CL Yarı katı 14
UD6 10.50-10.80 19 - -0.83 1.83 30 24 6 2 65 ML Katı -
SPT7 10.80-11.25 28 29 0.34 0.67 50 17 33 - 90 CL Plastik yumuşak 20
SPT8 12.00-12.45 12 13 - - N P - 42 SM - 9
UD7 13.00-13.35 19 - -0.6 1.59 38 26 12 1 52 ML Katı -
SPT9 13.35-13.80 20 22 -0.09 1.16 41 22 19 3 75 CL Yarı katı 14
SPT10 15.00-15.45 9 60 - - N P 37 8 GM - 36
SPT11 16.50-16.95 4 60 - - N P 7 30 SM - 34
SPT12 18.00-18.45 11 61 - - N P 24 11 SM - 33
SPT13 19.50-19.95 8 63 - - N P 40 28 GM - 33
S22 UD1 1.50-1.90 20 - - - N P 9 54 ML - -
SPT1 1.90-2.35 18 13 - - N P 11 51 ML - 22
UD2 3.00-3.34 17 - -0.41 1.39 35 22 13 1 61 CL Katı 176.58 12 -
SPT2 3.34-3.79 22 28 0.15 0.83 42 18 24 - 67 CL Plastik sert 35
UD3 4.50-4.83 20 - - - N P 8 71 ML - -
SPT3 4.83-5.28 13 39 -0.4 1.39 38 20 18 1 65 CL Katı 41
UD4 6.00-6.35 21 - 0.05 0.93 48 19 29 3 70 CL Plastik sert 115.76 9 -
SPT4 6.35-6.80 24 27 0.11 0.88 46 21 25 4 63 CL Plastik sert 26
UD5 7.50-7.90 19 - 2.87 0.33 20 17 3 5 57 ML Plastik pelte -
SPT5 7.90-8.35 14 43 - - N P 5 66 ML - 36
UD6 9.00-9.45 25 - 2.9 5.5 19 16 3 - 91 ML Katı 68.67 14 -
SPT6 9.45-9.90 23 25 - - N P - 82 ML - 19
UD7 10.50-10.85 20 - 0.16 0.84 36 17 19 7 76 CL Plastik sert -
SPT7 10.85-11.90 27 29 0.67 0.33 34 13 21 - 92 CL Plastik pelte 21
UD8 12.00-12.27 22 - -0.23 1 37 25 15 - 90 CL Plastik sert 95.16 22 -
SPT8 12.27-12.52 20 22 -1.55 2.5 40 32 8 2 77 ML Katı 15
UD9 13.50-13.90 22 - - - N P 10 80 ML - -
SPT9 13.90-14.35 18 25 - - N P 4 51 ML - 16
UD10 15.00-15.30 28 - 0.02 1 34 28 6 11 75 ML Plastik sert -
SPT10 15.30-15.75 36 30 0.93 0.13 37 29 8 - 98 ML Akışkan 18
79
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
S22 UD11 16.50-16.80 25 - -1.04 2 45 35 10 9 66 ML Katı -
SPT11 16.80-17.25 14 61 - - N P 24 45 SM - 35
SPT12 18.00-18.45 16 60 - - N P 10 39 SM - 35
SPT13 19.50-19.95 18 67 - - N P 15 41 SM - 36
S23 UD1 1.50-1.90 12 - -1.05 2.08 37 25 12 25 28 SC Katı 100.06 0 -
SPT1 1.90-2.35 29 28 0.51 0.48 41 16 25 - 57 CL Plastik pelte 47
UD2 3.00-3.35 27 - -0.17 1.11 37 28 9 7 66 ML Yarı katı -
SPT2 3.35-3.80 15 39 - - N P 4 54 ML - 49
UD3 4.50-4.90 23 - -0.34 1.33 47 29 18 - 55 CH Katı 88.29 11 -
SPT3 4.90-5.35 24 30 -0.14 1.13 60 28 32 4 68 CH Yarı katı 32
UD4 6.00-6.38 25 - 0.01 1 53 25 28 9 81 CH Plastik sert -
SPT4 6.38-6.83 22 26 -0.11 1.12 51 25 26 - 77 CH Yarı katı 24
UD5 7.50-7.90 28 - -0.01 1 58 28 30 10 85 CH Plastik sert -
SPT5 7.90-8.35 36 32 0.99 - 36 18 18 - 87 CL - 27
SPT6 9.00-9.45 17 21 0.08 0.92 29 16 13 7 40 SC Plastik sert 16
UD6 10.50-10.92 5 - - - N P 20 13 SM - -
SPT7 10.92-11.37 21 28 -0.93 1.92 44 32 12 3 65 ML Katı 20
SPT8 12.00-12.45 13 14 - - N P 6 25 SM - 9
UD7 13.50-14.00 30 - -0.22 1.24 56 35 21 - 94 MH Yarı katı 103.01 20 -
SPT9 14.00-14.45 27 22 -0.34 0.86 52 33 29 9 73 CH Plastik sert 14
SPT10 15.00-15.45 11 23 - - N P - 49 SM - 14
SPT11 16.50-16.95 5 58 - - N P 14 10 SM - 34
SPT12 18.00-18.45 12 61 - - N P 52 15 GM - 33
SPT13 19.50-19.95 8 62 - - N P 45 5 GM - 32
80
Ek 1 Deney sonuç çizelgesi (devamı)
