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7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
1/21
ANEXO II.3
Memoria de Clculo Pasarela
Proyecto Camino Operacin Bocatoma Cipreses
PRAMAR ambiental consultores
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
BASES DE CLCULO
1.0.- Generalidades
Las presentes bases de diseo corresponden al clculo estructural de una pasarela colgante y susfundaciones, ubicada en el camino de acceso a la Reserva Los Cipreses, localizada en la VI Regin del
Libertador Bernardo O`Higgins, y que servir como acceso a la Bocatoma Cipreses de la Central Chacayes.
El proyecto se estructura principalmente en base a torres metlicas, fundaciones de hormign armado, cable
de acero y tablero de madera.
2.0.- Bases de Clculo
2.1 .- Materiales
- Acero para elementos metlicos : Calidad A37-24ES
- Electrodos para soldadura : AWS E6011
- Acero para hormigones : A44-28H con resaltes- Hormigones : Grado H30-H25
- Madera : Coihue, GE N2, estado seco
2.2.- Cargas
2.2.1.- Pesos propios
-Hormign Armado : 2400 kg/m2
-Acero Estructural : 7854 kg/m3
2.2.2.- Sobrecargas
-Viento, carga eventual : De acuerdo a la Norma
2.2.3.- Cargas vivas
- Cuadrimoto : 300 kg
- Caballos : 600 kg/m
- Personas : 415 kg/m2
Distribucin de carga en cuadrimoto
El ancho total de una cuadrimoto estandar es de 985mm, por lo tanto se considerar una ancho efectivo de
tablero de 1400mmm
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 1/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
Para el diseo se considerarn las siguientes combinaciones de carga:
C1:PP+Viento+Cuadrimoto
C2:PP+Viento+Caballos
C3:PP+Viento+Personas
Para el caso de la cuadrimoto se considerar el paso de una cuadrimoto a la vez
Para el caso de caballos y personas se considerar la pasarela completa por cada carga respectivamente
de acuerdo a las combinaciones C2 y C3.
2.2.4.- Normas
-Nch 432 of 71 Viento
-Nch 431 of 77 Nieve
-Nch 433 of 96 Sismo-Nch 427 Cr 76 Acero, Clculo estructural
-Nch 170 of 85 Hormign
-Nch 429 Eof 57 Hormign Armado parte I
-Nch 430 Eof 61 Hormign Armado parte II
-Nch 1198 of91 Construcciones en madera-Clculo
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 2/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
3.- Geometria pasarela
L_pas 35m:= Luz entre torres
flL_pas
10:= fl 3.5 m= Flecha cable
fl
L_pas
:= 0.1= Cable tenso
cfL_pas
75:= cf 0.467 m= Contraflecha
L'' L_pas 18
32
+
:= L'' 35.933 m=
4.- Diseo del tablero
I.- Tabln de piso
Supongamos una pieza de:
b 2in:= h 8in:= madera 780
kg
m3:=
- Propiedades geometricas
ygb
2:= yg 2.54cm=
Ib3
h
12:= I 221.99 cm
4=
A b h:= A 103.226 cm2
=W
I
yg:= W 87.398cm
3=
- Cargas sobre el tabln de piso
Peso propio pp b h madera:= pp 8.052kg
m=
Personas qp 415kg
m2
b:= qp 21.082kg
m=
Caballo: Se considerar una carga puntual en el centro del tablero, cuyo valor ser 1/4 del peso de un caballo
Pca 800kg
4:= Pca 200 kg=
Cuadrimoto: Se considera un rueda en el centro del tablero Pcm 90kg:=
Se considera tabln simplemente apoyado de longitud 1m Ltab 1.0m:=
Combinacin N1: Mc1pp qp+( ) Ltab
2
8:= Mc1 3.642kg m=
Vc1pp qp+( ) Ltab
2:= Vc1 14.567 kg=
Combinacion N2: Mc2pp Ltab
2
8
Pca Ltab
4+:= Mc2 51.006kg m=
Vc2pp Ltab
2
Pca
2+:= Vc2 104.026 kg=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 3/20
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
Cominacion N3: Mc3pp Ltab
2
8
Pcm Ltab
4+:= Mc3 23.506kg m=
Vc3pp Ltab
2
Pcm
2+:= Vc3 49.026 kg=
Por lo tanto cotrola la Cominacin N2, se tienen las siguientes tensiones de trabajo
fb_c2Mc2
W:= fb_c2 58.361
kg
cm2
= Flexin
fv_c2 1.5Vc2
A:= fv_c2 1.512
kg
cm2
= Corte
Aplastamientofcn_c2
Vc2
b h:= fcn_c2 1.008
kg
cm2
=
R_c2 Vc2:= R_c2 104.026 kg= Reaccin
Considerando madera coihue verde ==> E4
Grado Estructural: GE N2 ==> F11
Flexin Ff 110kg
cm2
:=
Compresion Paralela Fcp 83kg
cm2
:=
Corte Fc 10.5kg
cm2
:=
Modulo Elasticidad Ef 79000kg
cm2:=
Compresion Normal Fcn 28kg
cm2
:=
Clculo de la Tensin de Diseo
Factores de modificacin
Kh 0.918:= Contenido de Humedad Considerando humedad equilibrio 16%
Kc 1.15:= Trabajo conjunto
Kd 1.740:= Duracin de la carga
Aplicando los factores de modificacin de aplicacin particular y general, tenemos que la tensin admisible de
diseo a la flexin y el mdulo de elasticidad son:
Ffdis Ff Kh Kd Kc:= Ffdis 202.061kg
cm2
=
Fczdis Fc Kh Kd Kc:= Fczdis 19.288kg
cm2
=
Fcndis Fcn Kh Kd Kc:= Fcndis 51.434kg
cm
2
=
Efdis Ef Kh Kc:= Efdis 83400.3kg
cm2
=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 4/20
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
Verificacion de tensiones:
Flexin "Ok"fb_c2
Ffdis1if
"Verificar" otherwise
:=
Flexin "Ok"=
Corte "Ok"fv_c2
Fczdis1if
"Verificar" otherwise
:=
Corte "Ok"=
Aplastamiento "Ok"fcn_c2
Fcndis1if
"Verificar" otherwise
:=
Aplastamiento "Ok"=
Por lo tanto se usan piezas 2"x8" para tablero de piso.
II.- Travesaos
Supongamos piezas de 5"x6"@1.0m
b 5in:= h 6in:=
Propiedades geometricas
ygh
2:= yg 7.62cm=
Ib h
3
12:= I 3746.083cm
4=
A b h:= A 193.548 cm2
=W
I
yg
:= W 491.612 cm3
=
pp b h madera:= pp 15.097kg
m=
Se modelar el travesao considerando las dos combinaciones ms desfavorables:
C1.- Se considera las dos patas de un caballo sobre un travesao y distribuyendo el peso de los tablones de piso.
C2.- Se considera la descarga puntual de peatones en cada tabln de piso y distribuyendola sobre el travesao.
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 5/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
Combinacion 1
Combinacion 2
Esfuerzos:
Combinacion 1 M_c1 103kg m:= V_c1 243kg:=
Combinacion 2 M_c2 145kg m:= V_c2 341kg:=
Por lo tanto controla la combinacion N2
Tensiones de trabajo
fb_c2_tM_c2
W:= fb_c2_t 29.495
kg
cm2
= Flexion
fv_c2_t 1.5V_c2
A:= fv_c2_t 2.643
kg
cm2
= Corte
Aplastamientofcn_c2_t
V_c2
b h:= fcn_c2_t 1.762
kg
cm2
=
R_c2_t V_c2:= R_c2_t 341 kg= Reaccin
Verificacion de tensiones:
Flexin "Ok"fb_c2_t
Ffdis1if
"Verificar" otherwise
:=
Flexin "Ok"=
Corte "Ok"fv_c2_t
Fczdis1if
"Verificar" otherwise
:=
Corte "Ok"=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 6/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
Aplastamiento "Ok"fcn_c2_t
Fcndis1if
"Verificar" otherwise
:=
Aplastamiento "Ok"=
Area requerida en el tirante para tomar el aplastamiento es:
AreqR_c2_t
Fcndis:= Areq 6.63 cm
2= Usar C 125x50x4, L=100mm
5.- Diseo del perno argolla
T V_c2:= T 341 kg=
Se considera elemento con hilo 16mm:= Acero A37-24ES
Fy 2400kg
cm2
:= A16 2.01cm2
:=
ft T
A16:= ft 169.652 kg
cm2
=
Traccin "Ok"ft
0.6Fy1if
"Verificar" otherwise
:=
Traccin "Ok"=
Soldadura argolla suponiendo filete de 5mm adm 449kg
cm:=
L_soldT
adm
:= L_sold 0.759cm= L_sold = 5cm
Por lo tanto soldar en 5 cm de longitud filete de 5mm
Electrodo E6011
6.- Diseo de tirantes
T V_c2:= T 341 kg=
Se consideran elementos 12mm:= Acero A37-24ES
Fy 2400kg
cm2
:= A12 1.13cm2
:=
ftT
A12:= ft 301.77
kg
cm2
=
Traccin "Ok"ft
0.6Fy1if
"Verificar" otherwise
:=
Traccin "Ok"=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 7/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
Corte en la argolla
Fv 0.3 Fy:= Fv 720kg
cm2
=
fv
T
2
A12
:=fv 150.885
kg
cm2
=
Cizalle_doble "Ok"fv
0.3Fy1if
"Verificar" otherwise
:=
Cizalle_doble "Ok"=
Soldadura argolla
Suponiendo un filete de 5mm adm 449kg
cm:=
L_soldT
adm:= L_sold 0.759cm= Por lo tanto soldar en 5 cm de longitud filete de 5mm
Electrodo E6011
Corte en el perno de pieza de sujecin
Se tiene cizalle doble en perno corriente 12, A37-24ES 1.2cm:=
A12 1.13cm2
=fv 150.885
kg
cm2
=fv
T
2
A12:=
Cizalle_doble "Ok"fv
0.3Fy
1if
"Verificar" otherwise
:=
Cizalle_doble "Ok"=
Aplastamiento en la placa de sujecion
Se considera una plancha de e=6mm y calidad A37-24ES e 0.6cm:=
Fap 1.35 Fy:= Fap 3240kg
cm2
= Aap 0.6cm := Aap 0.72cm2
=
fap
T
2
Aap
:= fap 236.806kg
cm2=
Aplastamiento "Ok"fap
Fap1if
"Verificar" otherwise
:=
Aplastamiento "Ok"=
Separacin entre perforaciones de placa de sujecin
gl 3 := gl 3.6 c m=
Distancias a los bordes: Minima gl_max 1.75 := gl_max 2.1cm=
Maxima gl_min 12 e:= gl_min 7.2cm=
Pieza de sujecin como se muestra en los planos
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 8/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
7.- Diseo Cable Principal
i.- Peso de los tirantes.
L_pas 35 m= acero 7854kg
m3
:=
L_tir 232m:=
A_tir A12:= A_tir 1.13 cm2
=
q_tirL_tir A12 acero
L_pas:= q_tir 5.883
kg
m=
ii.- Peso del tablero
Tablon de piso P_piso 2in 8 in L_pas madera 7:= P_piso 1972.641 kg=
Travesaos P_tra 5in 6 in 2.0 mL_pas
1m1+
madera:= P_tra 1086.966 kg=
Guardaruedas P_GR 4in 4 in L_pas madera 2:= P_GR 563.612 kg=
Montantes P_mon 1.5in 4 in 1.35 m maderaL_pas
1m1+
2:= P_mon 293.481 kg=
Cintas P_cin 1.5in 4 in L_pas 8 madera:= P_cin 845.418 kg=
q_tabP_piso P_tra+ P_GR+ P_mon+ P_cin+
L_pas:= q_tab 136.06
kg
m=
Por lo tanto cada cable se lleva la mitad de la carga de tablero, esto es:
q_tab_cq_tab
2
:= q_tab_c 68.03kg
m
=
iii.- Peso Propio del cable
q_ca 15kg
m:=
iv.- Peso de caballos por cable
q_caballo
600kg
m
2:= q_caballo 300
kg
m= por cable
v.- Carga de personas
An_pas 1.40m:=
q_per 415kg
m2
An_pas:= q_per 581kg
m=
q_per_cq_per
2:= q_per_c 290.5
kg
m= por cable
Por lo tanto dado que la carga de caballos es mayor que la carga de persona, se utlizar como carga de diseo
para el cabe la carga de caballos.
Por lo tanto la carga vertical total sobre el cable es:
q_vert q_tir q_tab_c+ q_ca+ q_caballo+:= q_vert 388.913kg
m=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 9/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
v.- Carga de Viento
Suponiendo un viento de 144km/hr, implica una presion basica de: Pb 100kg
m2
:=
Area expuesta al viento es la siguiente por metro lineal de pasarela:
Travesao A1 5in 6 in:= A1 0.019 m2
=
Guarda rueda A2 4in 1 m:= A2 0.102 m2=
Cintas A3 4in 1 m 8:= A3 0.813 m2
=
Montante A4 1.35m 0.90m+( ) 4 in:= A4 0.229 m2
=
Pendola A5 1.2 cm 4 m:= A5 0.151 m2
=
Luego el area total expuesta al viento At A1 A2+ A3+ A4+ A5+:= At 1.313 m2
=
Por lo tanto qwPb At
1m
:= qw 131.315kg
m
=
Finalmente la carga total sobre el cable es:
qt q_vert2
qw2
+:= qt 410.484kg
m=
De la teora de cables se obtiene que la fuerza vertical y horizontal en el cable para una carga uniformemente
distribuida estn dadas por las siguientes expresiones:
Hqt L_pas
2
8 fl
Pca 2 L_pas
4 fl+:= H 18958.673 kg=
Vqt L_pas
2Pca
2
2+:= V 7383.469 kg=
Luego la tensin en el cable es:
T H2
V2
+:= T 20345.685 kg= Considerando FS 3:=
T_ef T FS:= T_ef 61.037tonne=
Por lo tanto se usar cable tipo Tonina 6x19 (9/9/1) Seale, alma de acero, acero arado mejorado galvanizado,
D=1 1/4", resistencia a la ruptura minima garantizada 69.2 ton. Usar 8 clips tipo Crosby por extremo de cable,torque de apriete 360 lb*pie
8.- Diseo Cable Contraventacion
Para el diseo del cable de contraventacin se consiedera solo la carga de viento actuando en una direccin
qw 131.315kg
m= carga de viento
L_contra 35m:= Luz del cable de contraventacion
f_contra 3m:= Flecha cable contraventacion
H_1qw L_contra2
8 f_contra:= H_1 6702.543 kg=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 10/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
V_1qw L_contra
2:= V_1 2298.015 kg=
T_contra H_12
V_12
+:= T_contra 7.086tonne= Considerando FS 3:=
T_contra_ef FS T_contra:= T_contra_ef 21.257 tonne=
Por lo tanto se usar cable tipo Tonina 6x19 (9/9/1) Seale, alma de acero, acero arado mejorado galvanizado,
D=3/4", resistencia a la ruptura minima garantizada 27.3 ton. Usar 5 clips tipo Crosby por extremo de cable, torque
de apriete 130 lb*pie
9.- Diseo de la Torre
T 20.346tonne=
0.3810rad:= =21.83 angulo que forma el cable con la torre
P T sin ( )( ) 2:= P 15131.043 kg=
k 1.0:= columna apoyada-apoyada Fy 2400 kg
cm2
=
L_col 6.0m:=
Suponiendo perfil 150x150x5 Q 1.0:=
A_col 28.36cm2
:= W_col 130.86cm3
:=
I_col 981.38cm4
:= iI_col
A_col:= i 5.883cm=
pp_col 22.26kg
m:= Peso propio de la columna
Compresin
k L_col
i:= 101.997= < Ce 131.42:=
FS5
3
3
8
Ce+
1
8
Ce
3
:= FS 1.899=
Fc1
FS1 0.5
Ce
2
Q Fy:=
Fc 883.065kg
cm2
=
fcP pp_col L_col+
A_col:= fc 538.244
kg
cm2
=
FUfc
Fc:= FU 0.61= < 1 Ok
Por lo tanto la carga en el apoyo es
P_apo P pp_col L_col+:= P_apo 15.265tonne= Carga en el apoyo
Por lo tanto se utilizarn perfiles 150x150x5mm, acero calidad A37-24ES
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 11/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
13/21
Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
10.- Placa base
Se considera hormign H30 para las fundaciones
fch 0.30 300kg
cm2
:= fch 90kg
cm2
=
A_plP_apo
fch:= A_pl 169.607 cm2
=
Considerando placa cuadrada a A_pl:= a 13.023cm=
Por lo tanto se usar placa base 30x30cm a 30cm:= a_col 15cm:=
fchP_apo
a a:= fch 16.961
kg
cm2
= < fch = 75kg/cm2
na 0.8 a_col
2:= n 9 cm=
m
a 0.95 a_col
2:= m 7.875cm=
Tensin admisible Fm 0.75Fy:= Fm 1800kg
cm2
=
Tensin de trabajofm
3 fch m2
e2
:= >Fm
e3 fch m
2
Fm:= e 1.324cm=
Por lo tanto se utilizar placa base de 450x350x20mm
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 12/20
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
11.- Machn anclaje cable principal
Se considera que un machn tomar los dos cables.
0.381rad= =21.83 angulo que forma el cable
T 20.346tonne= tensin de 1 cable
Bm 3.0m:=Geometra del machn
Hm 2.50m:=
Lm 5.0m:=
(36 angulo resposo del suelo) 0.62832rad:=
s 1800kg
m3
:=
h 2.3tonne
m
3
:=
ka1 sin ( )
1 sin ( )+:= ka 0.26=
kp1
ka:= kp 3.852=
kh 0.15:= kv 0.20:=
0rad:= 0rad:=
atankh
1 kv
:=
2
3:=
Kaecos ( )2
cos ( ) cos ( )2
cos + +( ) 1sin +( ) sin ( )
cos + +( ) cos ( )+
2
:=
Kae 0.339=
Wm Bm Hm Lm h:= Wm 86.25 tonne= Peso machn de anclaje
i.- Empuje activo
pa s Hm ka:= pa 1.168tonne
m2
=
Ea1
2
pa Hm Lm:= Ea 7.302tonne=
Mva Ea1
3 Hm:= Mva 6.085tonne m=
ii.- Empuje sismico
ke Kae ka:= ke 0.08=
ps s Hm ke:= ps 0.358tonne
m2
=
Es1
2ps Hm Lm:= Es 2.239tonne=
Mvs Es 23
Hm:= Mvs 3.731tonne m=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 13/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
15/21
Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
iii.- Empuje pasivo
ppa s Hm kp:= ppa 17.333tonne
m2
=
Epa1
2ppa Hm Lm:= Epa 108.333 tonne=
Mrp Epa1
2 Hm:= Mrp 135.417 tonne m=
Verificacin del Volcamiento
Momentos volcantes Mv Mva Mvs+ 2 T cos ( ) Hm+:= Mv 104.25tonne m=
Momentos resistentes Mr Wm 2 T sin ( )( )Bm
2 Mrp+:= Mr 242.095 tonne m=
Seguridad al volcamiento FSVMr
Mv:= FSV 2.322= ok
Verificacin del Deslizamiento
Fuerzas deslizantes FD Ea Es+ 2 T cos ( )+:= FD 47.314tonne=
Fuerzas resistentes FR Epa Wm 2 T sin ( )( ) tan2
3
+:= FR 139.998 tonne=
Seguridad al deslizamiento FSDFR
FD:= FSD 2.959= ok
12.- Fierro anclaje cable principal
Se consideran 2 fierros de anclaje D 32mm:= Considerando acero A63-42H
FT
2:= F 10.173tonne= Fy 4200
kg
cm2
:=
A32 8.04cm2
:= eF
A32:= e 1265.279
kg
cm2
=
ad 0.6 Fy:= ad 2520kg
cm2
= > e OK
Por lo tanto se usarn 232, acero A63-42H
Calculo de la longitud de anclaje
5.5kg
cm2
:= Tensin de adherencia acero-hormigon
Por compatibilidad de tensiones tenemos que D L_an e D
2
4=
Por lo tanto L_anF
D := L_an 1.84 m= Sea longitud anclaje L_an 250cm=
Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 14/20
7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera
16/21
Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
13.- Machn anclaje cable contraventacin
1.- Machn Entrada Pasarela.
1 0.03072rad:= 1=1.78 angulo que forma el cable con el machn
T_contra 7.086tonne= tensin del cable de contraventacion
B_maEP 2.0m:=Geometra del machn
H_maEP 1.0m:=
L_maEP 2.0m:=
Hs 1.20m:= Suelo sobre el machn
WmaEP B_maEP H_maEP L_maEP h:= WmaEP 9.2 tonne= Peso machn de anclaje
W_s B_maEP L_maEP Hs s:= W_s 8.64tonne= Peso suelo sobre el machn
i.- Empuje activo
pa1_EP s H_maEP ka:= pa1_EP 0.467tonne
m2
=
pa2_EP s H _maEP Hs+( ) ka:= pa2_EP 1.028tonne
m2
=
Ea1_EP1
2pa1_EP Hs L_maEP:= Ea1_EP 0.561 tonne=
Ea2_EP pa2_EP pa1_EP( ) H_maEP L_maEP:= Ea2_EP 1.122 tonne=
Mva1_EP Ea1_EP1
2 H_maEP:= Mva1_EP 0.28tonne m=
Mva2_EP Ea2_EPH_maEP
3:= Mva2_EP 0.374tonne m=
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
ii.- Empuje sismico
ke Kae ka:= ke 0.08=
ps1_EP s H_maEP ke:= ps1_EP 0.143tonne
m2
=
Es1_EP1
2ps1_EP H_maEP L_maEP:= Es1_EP 0.143 tonne=
Mvs1_EP Es1_EP2
3 H_maEP:= Mvs1_EP 0.096tonne m=
iii.- Empuje pasivo
ppa1_EP s H_maEP kp:= ppa1_EP 6.933tonne
m2
=
ppa2_EP s H s H_maEP+( ) kp:= ppa2_EP 15.253tonne
m2
=
Epa1_EP ppa1_EP H_maEP L_maEP:= Epa1_EP 13.867 tonne=
Epa2_EP ppa2_EP ppa1_EP( ) H_maEP
2 L_maEP:= Epa2_EP 8.32tonne=
Mrp1_EP Epa1_EP1
2 H_maEP:= Mrp1_EP 6.933tonne m=
Mrp2_EP Epa2_EPH_maEP
3:= Mrp2_EP 2.773tonne m=
Verificacin del Volcamiento
Momentos volcantesMvEP Mva1_EP Mva2_EP+ Mvs1_EP+ T_contra cos 1( ) H_maEP+:= MvEP 7.832tonne m=
Momentos resistentes
MrEP W_s WmaEP+ T_contra sin 1( )( )B_maEP
2 Mrp1_EP+ Mrp2_EP+:= MrEP 27.329tonne m=
Seguridad al volcamiento FSV_EPMrEP
MvEP:= FSV_EP 3.489= ok
Verificacin del Deslizamiento
Fuerzas deslizantes FD_EP Ea1_EP Ea2_EP+ Es1_EP+ T_contra cos 1( )+:= FD_EP 8.908tonne=
Fuerzas resistentes FR_EP Epa1_EP Epa2_EP+ W_s WmaEP+ T sin 1( )( ) tan2
3
+:= FR_EP 29.851tonne=
Seguridad al deslizamiento FSD_EPFR_EP
FD_EP:= FSD_EP 3.351= ok
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
2.- Machn Salida Pasarela.
2 0.36198rad:= 2=20.74 angulo que forma el cable con el machn
T_contra 7.086tonne= tensin del cable de contraventacion
B_maSP 2.0m:=
Geometra del machnH_maSP 1.0m:=
L_maSP 2.0m:=
Hs 1.20m:= Suelo sobre el machn
WmaSP B_maSP H_maSP L_maSP h:= WmaSP 9.2 tonne= Peso machn de anclaje
W_s B_maSP L_maSP Hs s:= W_s 8.64tonne= Peso suelo sobre el machn
i.- Empuje activo
pa1_SP s H_maSP ka:= pa1_SP 0.467tonne
m2
=
pa2_SP s H _maSP Hs+( ) ka:= pa2_SP 1.028tonne
m2
=
Ea1_SP1
2pa1_SP Hs L_maSP:= Ea1_SP 0.561tonne=
Ea2_SP pa2_SP pa1_SP( ) H_maSP L_maSP:= Ea2_SP 1.122tonne=
Mva1_SP Ea1_SP1
2 H_maSP:= Mva1_SP 0.28 tonne m=
Mva2_SP Ea2_SP H_maSP3
:= Mva2_SP 0.374tonne m=
ii.- Empuje sismico
ke Kae ka:= ke 0.08=
ps1_SP s H_maSP ke:= ps1_SP 0.143tonne
m2
=
Es1_SP1
2ps1_SP H_maSP L_maSP:= Es1_SP 0.143 tonne=
Mvs1_SP Es1_SP
2
3 H_maSP:= Mvs1_SP 0.096tonne m=
iii.- Empuje pasivo
ppa1_SP s H_maSP kp:= ppa1_SP 6.933tonne
m2
=
ppa2_SP s H s H_maSP+( ) kp:= ppa2_SP 15.253tonne
m2
=
Epa1_SP ppa1_SP H_maSP L_maSP:= Epa1_SP 13.867 tonne=
Epa2_SP ppa2_SP ppa1_SP( )H_maSP
2
L_maSP:= Epa2_SP 8.32tonne=
Mrp1_SP Epa1_SP1
2 H_maSP:= Mrp1_SP 6.933tonne m=
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
Mrp2_SP Epa2_SPH_maSP
3:= Mrp2_SP 2.773tonne m=
Verificacin del Volcamiento
Momentos volcantes
MvSP Mva1_SP Mva2_SP+ Mvs1_SP+ T_contra cos 2( ) H_maSP+:= MvSP 7.376tonne m=Momentos resistentes
MrSP W_s WmaSP+ T_contra sin 2( )( )B_maSP
2 Mrp1_SP+ Mrp2_SP+:= MrSP 25.037tonne m=
Seguridad al volcamiento FSV_SPMrSP
MvSP:= FSV_SP 3.394= ok
Verificacin del Deslizamiento
- Fuerzas deslizantes
FD_SP Ea1_SP Ea2_SP+ Es1_SP+ T_contra cos 2( )+:= FD_SP 8.452tonne=
- Fuerzas resistentes
FR_SP Epa1_SP Epa2_SP+ W_s WmaSP+ T sin 2( )( ) tan2
3
+:= FR_SP 26.922tonne=
Seguridad al deslizamiento FSD_SPFR_SP
FD_SP:= FSD_SP 3.185= ok
14.- Fierro anclaje cable contraventacion
Se consideran 2 fierros de anclaje D 28mm:= Considerando acero A63-42H
F_conT_contra
2:= F_con 3.543tonne= Fy 4200
kg
cm2
:=
A28 6.15cm2
:= eF_con
A28:= e 576.061
kg
cm2
=
ad 0.6 Fy:= ad 2520kg
cm2= > e OK
Por lo tanto se usarn 222, acero A63-42H
Calculo de la longitud de anclaje
5.5kg
cm2
:= Tensin de adherencia acero-hormigon
Por compatibilidad de tensiones tenemos que D L_an e D
2
4=
Por lo tanto L_anF_con
D := L_an 0.732 m= Sea longitud anclaje L_an 150cm=
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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca
15.- Fundacin
P_apo 15.265tonne= carga vertical en el apoyo de la torre
H 0.75m:= Alto fundacin
B 2 m:= Ancho fundacinL 5m:= Largo fundacin
H_apo 1.5m:= Alto apoyo torre
B_apo 0.70m:= Ancho apoyo torre
L_apo 5m:= Largo apoyo torre
W_fu H B L h:= W_fu 17.25 tonne= Peso de la fundacin
W_apo H_apo B_apo L_apo h:= W_apo 12.075tonne= Peso apoyo torre
Carga vertical en el sello de fundacinP_s P_apo W_fu+ W_apo+:= P_s 44589.603 kg=
Dado que el apoyo de la torre se considera rotulado, ste no transmite momentos al sello. Solo se tiene el momento
generado por la presiones del suelo.
i Empuje activo
paf s H H_apo+( ) ka:= paf 1.051tonne
m2
=
Eaf paf H H_apo+( ) L1
2
:= Eaf 5.914tonne=
Mvaf Eaf H H_apo+
3:= Mvaf 4.436tonne m=
ii Empuje sismico
pef s H H_apo+( ) ke:= pef 0.322tonne
m2
=
Eef pef H H_apo+
2 L:= Eef 1.813tonne=
Mvef Eef H H_apo+
3
:= Mvef 1.36tonne m=
Verificacin al volcamiento
Momentos resistentes Mrf P_sB
2:= Mrf 44.59tonne m=
Momentos volcantes Mvf Mvaf Mvef +:= Mvf 5.796tonne m=
Factor de seguridad al volcamiento
FSfMrf
Mvf:= FSf 7.693= > 2 Ok
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xMrf Mvf
P_s:= x 0.87 m=
Resultante cae dentro del tercio central.
La distribucion de tensiones es
trapezoidale
B
2x:= e 0.13 m=