ANEJO Nº 8 DRENAJE - m.fomento.gob.es Enlace Sant… · 2. drenaje transversal 1 2.1. introducciÓn 1 2.2. identificaciÓn de las obras de drenaje transversal 1 2.3. criterios de

ANEJO Nº 8 - DRENAJE

ANEJO Nº 8 DRENAJE


NOTA: el presente anejo se mantiene idéntico al del proyecto aprobado el 30-12-2008, a excepción del plano que se ha actualizado.

ANEJO Nº 8

DRENAJE

ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 1

2. DRENAJE TRANSVERSAL 1

2.1. INTRODUCCIÓN 1 2.2. IDENTIFICACIÓN DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL 1 2.3. CRITERIOS DE CÁLCULO 2 2.4. METODOLOGÍA DE CÁLCULO 3 2.5. ANÁLISIS HIDRÁULICO 4

3. DRENAJE LONGITUDINAL 5

3.1. DRENAJE DE LA PLATAFORMA 5 3.2. PROTECCIÓN DE TALUDES 5 3.3. ESQUEMA DEL DRENAJE LONGITUDINAL 5 3.4. CRITERIOS DE DISEÑO 6 3.5. CÁLCULO HIDRÁULICO DE LOS ELEMENTOS DE DRENAJE

LONGITUDINAL 6 3.6. BAJANTES IN SITU EN DESMONTE 7

3.6.1. BAJANTES LISAS 7 3.6.2. BAJANTES ESCALONADAS 8

3.7. DRENAJE DEL FIRME 9 3.7.1. INTRODUCCIÓN 9 3.7.2. DRENAJE DE LAS CAPAS DE FIRME Y DE LA EXPLANADA 9 3.7.3. CÁLCULO HIDRÁULICO DE LAS TUBERÍAS DRENANTES 10

4. ESTUDIO DE LA EROSIÓN 10

5. CÁLCULO MECÁNICO DE TUBOS DE HORMIGÓN 11

6. ESTUDIO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE PASO 11

6.1. INTRODUCCIÓN 11 6.2. CÁLCULOS HIDRÁULICOS 11

6.2.1. BARRANCO DE LILLO 11

APENDICE 1 CÁLCULO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL 1

APÉNDICE 2 CÁLCULO HIDRÁULICO DE LOS ELEMENTOS DE DRENAJE LONGITUDINAL 1

APÉNDICE 3 CÁLCULOS DEL DRENAJE DE FIRME 1

APÉNDICE 4 EROSIÓN EN OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL 1

APÉNDICE 5 CÁLCULO MECÁNICO DE TUBOS DE HORMIGÓN 1

APÉNDICE 6 COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LAS OBRAS DE PASO 1

APÉNDICE 7 PLANOS 1


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1. INTRODUCCIÓN

El presente anejo estudia el sistema de drenaje de las obras proyectadas. Como punto de partida se toman los caudales de avenida definidos en el anejo nº 3 (Climatología e hidrología) considerando períodos de retorno de 25, 50 y 100 años. Se tomará el período de 500 años en aquellas obras donde haya posibilidad de daños catastróficos.

La estructura del anejo comprende cinco partes; la primera analiza las obras transversales a la vía definien-do forma y situación, además de comprobar su funcionamiento hidráulico durante la evacuación de las aguas en régimen de avenidas.

En la segunda parte se analiza el drenaje longitudinal, definiendo los diversos elementos que componen el sistema y comprobando la capacidad hidráulica de cunetas, colectores, bajantes y demás obras proyecta-das. El estudio además evalúa la necesidad de un sistema de evacuación de aguas provenientes de las capas de firme diseñando y comprobando el mismo en caso que sea necesario.

La tercera parte se encarga del estudio de la socavación provocada por las obras de drenaje transversal, viendo las medidas de protección necesarias.

La cuarta parte realiza el estudio mecánico de las conducciones previstas verificando que la resistencia de las mismas es acorde a las cargas previstas.

Finalmente, la quinta parte realiza un estudio hidráulico de los barrancos afectados, comprobando si las obras de paso previstas, existentes o afectadas, resultan suficientes.

2. DRENAJE TRANSVERSAL

2.1. INTRODUCCIÓN

El objeto principal de las obras de drenaje transversal es el de restituir la continuidad del cauce natural de la cuenca interceptada, perturbando aquel lo menor posible, permitiendo su paso bajo la carretera.

A partir de las cuencas diferenciadas en el anejo 3 “Climatología e hidrología” se realiza un estudio de cada una de ellas con la finalidad de poder ubicar las obras de drenaje transversal necesarias, según unos crite-rios dados en los apartados siguientes.

Una vez identificados los puntos de ubicación de las obras de drenaje transversal, se procede a su análisis hidráulico tal y como se desarrolla en los apartados siguientes. Este análisis contemplará tanto las obras de drenaje proyectadas como aquellas existentes que pudieran verse afectadas.

2.2. IDENTIFICACIÓN DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL

En base a la obra proyectada y a los elementos de drenaje existentes en el entorno se distinguen las obras de drenaje transversal a analizar que a continuación se indica. Para cada una se muestran los siguientes datos:

• Nombre

• Cuenca en la que se encuentra ubicada

• Período de retorno

• Tipo de obra, definiendo longitud y pendiente


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• Caudal de avenida previsto desaguar

• Tipo de entrada y salida de la obra de drenaje transversal respecto la carretera en proyecto.

La nomenclatura empleada para la denominación de las obras de drenaje es, OD- punto kilométrico aproxi-mado del tronco en el que están situadas. Para el caso de obras de drenaje situadas en los ramales de enlace el criterio utilizado es el de denominarlas según el punto kilométrico aproximado en el tronco para la proyección de su eje sobre aquel, indicando el margen en el que se encuentra.

Nombre Cuenca Período de retorno (años) Tipo de obra Longitud (m) Pte (%) Q (m3/s) Entrada Salida

BCO. CAMPILLO C. del Campillo 100 3 tubos ø600 8.00 3.00 1.89 T TOD 0+755 (Princ) C. del Campillo 100 1 marco 2.00x1.00 20.65 0.50 0.36 T TBCO LILLO Bco de Lillo 500 4 marcos 4.00x2.88 10.00 2.30 9.19 T TOD 0+165 Bco de Lillo 100 1 tubo ø1500 16.00 0.50 3.67 D DOD 0+000 Bco de Lillo 100 1 tubo ø1800 35.00 0.50 0.36 D TN-332 Bco de Lillo 100 1 tubo ø800 13.50 0.50 0.12 T T

2.3. CRITERIOS DE CÁLCULO

El criterio seguido para la ubicación de las obras de drenaje transversal es el siguiente:

• Deben situarse en la confluencia de la vía con los cauces principales de las cuencas o en puntos bajos que puedan resultar al interceptar alguna subcuenca, de forma que a partir de los planos de las cuencas y en concordancia con el trazado de la vía se determinan los parámetros iniciales para el posterior cálculo hidráulico de dichas obras, tales como la pendiente longitudinal, ajustándola en la medida de lo posible con la pendiente transversal del terreno, así como la longitud de aquellas.

• La altura del nivel de agua no deberá superar 1.2 veces la altura del conducto de la obra de drenaje

• El cuerpo de la conducción no debe entrar en carga

• No se dispondrán obras transversales multicelulares

• En aquellos casos que el flujo provenga de forma dispersa, se estudiará la conveniencia de la disposi-ción de una batería de obras transversales situadas en los puntos bajos o a una distancia próxima a és-tos donde la diferencia de cota sea pequeña.

• Para el caso de aquellas obras en las que el caudal a desaguar sea el correspondiente a varias cuen-cas, el caudal total no será la suma de todos ellos, sino que se realiza un estudio de dicho caudal como combinación de todas las cuencas.

A partir de los datos que se recogen en el Anejo 3 se pasa al análisis hidráulico de dichas obras hasta obte-ner las dimensiones finales de aquellas, el cual se realiza a partir de una hoja de cálculo de elaboración propia, cuya base de funcionamiento es la aplicación de la conocida fórmula de Manning con las recomen-daciones de la Instrucción 5.2-IC “Drenaje superficial”, así como las Normas BAT de hidrología y drenaje (Normas Técnicas para las carreteras de Vizcaya).

En el cálculo se tienen en cuenta las siguientes consideraciones:

• El coeficiente de pérdida de carga a la entrada de las obras variará según la tipología de embocadura adoptada, preferentemente con aletas o muros de acompañamiento.

• Las dimensiones de las obras de drenaje deberán permitir la entrada libre a la obra (funcionando en clase I según figura adjunta), pues si la entrada estuviera anegada podrían producirse efectos pernicio-sos para los materiales que forman el terraplén y firme de la vía.

• La dimensión mínima de las obras queda fijada en el apartado 5.2.2.3 de la Instrucción 5.2-IC. Esta dimensión es función de la longitud de la misma.

Estudiada el área a evacuar por cada obra de drenaje, de reducido tamaño en la mayoría de ocasiones, se observa que el tamaño de aquellas viene impuesto por la dimensión mínima a cumplir según la longitud.


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2.4. METODOLOGÍA DE CÁLCULO

Según la instrucción de drenaje superficial 5.2-IC cada obra de drenaje transversal, ya sea sección circular o bien rectangular posee una curva característica que relaciona un caudal de desagüe y una pendiente de-terminados, con la cota que alcanza la lámina de agua en la sección de salida y la cota de la lámina de agua en la sección de entrada. El conocimiento de esta curva predice el comportamiento de la obra en el proceso de desagüe. Si por cualquier circunstancia la lámina de agua en el control de entrada fuese supe-rior al gálibo vertical, se produciría una sobre-elevación de dicha lámina que podría llegar a inundar la plata-forma. Por todo ello es necesario conocer el proceso de desagüe de una manera precisa.

Con objeto de definir la curva característica del proceso de desagüe, se diferencian dos tipos de control:

• Control de entrada. Se produce cuando la sección se dimensiona en función de las características del caudal a la entrada.

• Control de salida. Se produce cuando los niveles en el cauce a la salida de la obra de drenaje influyen en los niveles aguas arriba.

Se realizan las siguientes comprobaciones que a continuación se indican:

Comprobación del cálculo hidráulico según el método expuesto en la Instrucción 5.2-IC DRENAJE SUPERFICIAL, de Junio de 1990

El método seguido para la comprobación del cálculo hidráulico de las Obras de Drenaje proyectadas, co-mienza calculando la altura de la lámina de agua a la embocadura de la obra, suponiendo que la sección de control se produce en dicha entrada. Dicha suposición ha de ser contrastada mediante la comprobación con las tablas que la propia instrucción adjunta, dependiendo del rango en que se encuentran una serie de pa-rámetros que es necesario calcular. De no ocurrir que los valores de dichos parámetros estén entre los marcados en las tablas, se ha de entender que es necesaria otra comprobación para poder asegurar que la sección de control se encuentra, efectivamente, a la entrada de la obra. Dicha comprobación radica en la comparación de la altura de lámina a la entrada (que se obtiene considerando que la sección de control se produce a la salida), con la calculada inicialmente. Si la primera altura obtenida es mayor que la recién cal-culada, entonces se puede considerar definitivo que la sección de control se produce a la entrada de la obra de drenaje, y que, por tanto, la altura de la lámina de agua es la inicial. Si la altura obtenida inicialmente es menor que la recién calculada, la sección de control se encuentra a la salida del tubo, y la altura real de la lámina de agua a la entrada es la última calculada.

Condiciones de control de entrada:

A) Comprobación del riesgo de aterramiento

Para que se pueda decir que no existe riesgo de aterramiento se debe cumplir:

Donde:

L= longitud de la obra de drenaje (m)

J=Jo(a)0.5 (m/m)

Jo= pendiente del cauce (m/m)

a=Bc/B relación entre el ancho del cauce y el ancho de la obra proyecta

j= pendiente de la obra proyectada (m)

B) Sobreelevación del nivel del agua

Control de entrada: Partiendo del caudal específico indicado en la Instrucción 5.2-IC, y utilizando las tablas 5.9-5.10 de la misma obtenemos el calado específico He.

La condición que se debe dar para que el control sea de entrada es:

Siendo:

He: calado a la entrada de la obra de drenaje

H: altura de la obra de drenaje

C) Calado a la salida

La diferencia del nivel de agua en el cauce a la salida del conducto con la cota de solera de ésta es inferior, tanto a la altura del conducto como al calado crítico en él.

De la Fig. 5.11 (instrucción 5.2-IC) obtenemos el calado crítico yc y se deberán cumplir las siguientes condi-ciones:

Siendo:

ys: calado a la salida de la obra de drenaje

yc: calado crítico

H: altura de la obra de drenaje

D) Relación entre la longitud L y la pendiente J.

De las figuras 5-12 a 5-14 según el tipo de obra de drenaje proyectada se obtiene la relación ( L / J ) máx. Para que el control sea de entrada se tiene que cumplir que la relación L/J sea inferior a (L/J max).

E) Altura de la lámina de agua a la entrada.

Por último, se tiene que cumplir que el nivel de agua a la entrada del conducto, resultante de los cálculos, no rebase el señalado en la Fig. 5-15.

i = L . (J-j)/H < 0,1

He(max)>He

He/H < 1,2

ys<H

ys<yc


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Si se cumplen todas las condiciones establecidas, teniendo en cuenta siempre que el conducto es recto, de sección constante y pendiente uniforme, se puede establecer que el control se produce a la entrada.

En caso de que esto no ocurriera así habrá que calcular el valor mínimo del nivel del agua a la entrada del conducto, exigido por el control de salida según la fórmula:

Siendo:

Hs: Valor mínimo del nivel de agua a la entrada del conducto exigido por el control de salida.(m)

L: Longitud del conducto. (m)

J: Pendiente del conducto. (m/m)

V: Velocidad media a sección llena. (m/s)

Rh: Radio hidráulico a sección llena.

g: Aceleración de la gravedad.

K: Coeficiente de rugosidad de Manning

Ke: Coeficiente de pérdida de carga en la embocadura.

u: El mayor de los dos valores siguientes:

ys

(yc+H)/2

En caso de que Hs<He se tomará como definitivo el valor de He.

2.5. ANÁLISIS HIDRÁULICO

A continuación, se adjunta la tabla recopilación de las obras de drenaje transversal propuestas. La misma se obtiene a partir de los cálculos hidráulicos realizados para cada obra según se muestra en el apéndice nº 1 del presente anejo

CUENCA CAUDAL DRENADO (m³/s) UBICACIÓN

1.1 0,66 OD-0+775 PROYECTADA 1 MARCO 2.00X1.00 m Eje principal

1.2 0,36 OD-0+200 PROYECTADA 1 MARCO 2.00X1.00 m Eje secundario

2.1 3,67 OD-0+165 PROYECTADA 1 TUBO ф1500 mm Eje principal

2.2 0,36 OD-0+000 PROYECTADA 1 TUBO ф1800 mm Eje principal

2.3 0,12 OD N-332 EXISTENTE 1 TUBO 800 mm N-332 (EXIST.)

TABLA RESUMEN OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL Y PASOS INFERIORES

OBRAS DE DRENAJE

Hs = ( 1 + Ke + (2.g.L) / (Rh 4/3.K 2) ). (V2/2.g) - L.J + u


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3. DRENAJE LONGITUDINAL

3.1. DRENAJE DE LA PLATAFORMA

El drenaje de la plataforma se realiza principalmente por la escorrentía superficial, ya que el firme impi-de en gran manera la infiltración del agua a través de él. Ajustando los peraltes y las pendientes en cada punto se recogerá y llevará el agua caída sobre la carretera hacia los puntos de desagüe situados en la mayoría de los casos junto a las obras de drenaje transversal.

El agua que se infiltra, es recogida por las capas drenantes del firme y evacuada transversalmente ha-cia el talud, tanto en desmonte como en terraplén. Esto será posible al cumplirse los siguientes condi-cionantes:

• Las cunetas proyectadas se encuentran revestidas en su totalidad

• La cota inferior del vértice de la cuneta se sitúa un mínimo de 30 cm bajo la cota del borde inferior de la última capa drenante

• Nos encontramos en zona pluviométrica 7 (O.C 17/2003)

En los tramos en desmonte se dispondrán cunetas que recogerán el agua de la plataforma y la conduci-rán a las obras de drenaje transversal. Las cunetas podrán ser de seguridad o adoptar taludes más restringidos siempre y cuando se dispongan medidas que mantengan la seguridad de la vía (biondas, etc.). Estas cunetas irán revestidas con una capa de 10 cm de hormigón en masa HM-20/P/20/I.

En los tramos terraplenados de la carretera con altura mayor de 2 m, se dispone de un bordillo al borde de la plataforma que recoja el agua de escorrentía y la conduzca a las bajantes de conformidad a lo indicado en la instrucción 5.2-IC “Drenaje Superficial”. Esta instrucción indica además que, para el le-vante español, las bajantes hacia el pie del terraplén se dispondrán cada 30 m. En el apéndice nº 2 del presente anejo se comprueban todos los tramos de bordillo viendo si es necesario reducir la distancia entre bajantes.

3.2. PROTECCIÓN DE TALUDES

Tanto en los pies de terraplenes como en las coronaciones de desmonte que estén ubicados en el mar-gen donde la cuenca vertiente intercepta con la vía se considera conveniente proyectar cunetas de protección para evitar erosiones que produzcan inestabilidades en los taludes. Estas cunetas recogerán las aguas que discurren directamente por el terreno en forma de manto de espesor despreciable y las conducirán hacia el punto bajo de la cuenca por un cauce definido. Las mismas desaguarán en las obras de drenaje transversal.

En zonas donde el talud correspondiente al lado de aguas abajo de la cuenca vertiente se desarrolla en desmonte y existe un punto bajo definido, se han proyectado bajantes escalonadas en el talud, que tienen su continuidad a través de las obras de drenaje transversal y longitudinal.

Las cunetas de guarda, tanto en terraplén como en desmonte, se recubrirán con una capa de 10 cm de hormigón en masa HM-20/P/20/I cuando la pendiente longitudinal sea inferior al 1% o mayor al 4%, así como en una longitud de 30 m antes y después de las arquetas. Para pendientes superiores al 7% se dispondrán escalonadas incorporando piedra de escollera embebida en la solera de hormigón.

Se dispone de tres tipos de cuneta de guarda cuyas dimensiones son las siguientes:

Cuneta de guarda tipo I en pie de terraplén

• Tipo de cuneta: trapezoidal

• Fondo de cuneta 0,60 m

• Taludes laterales 1: 1

• Calado máximo 0,30 m

• Distancia de la arista del talud 1,5 m

Cuneta de guarda tipo II en coronación de desmonte

• Tipo de cuneta trapezoidal





La ubicación de cada tipo de cuneta de guarda se recoge en los planos de planta de drenaje.

Cuneta de guarda tipo III en coronación de desmonte

• Tipo de cuneta trapezoidal





La ubicación de cada tipo de cuneta de guarda se recoge en los planos de planta de drenaje.

3.3. ESQUEMA DEL DRENAJE LONGITUDINAL

La red de drenaje longitudinal está constituida por los siguientes elementos:

• Cunetas laterales en tronco principal.

• Cunetas laterales en ramales de enlace.

• Cunetas laterales en caminos.

• Cunetas de guarda en coronación de desmonte y pie de terraplén.

• Bordillo en terraplenes de más de 2 m con salidas a bajantes prefabricadas separadas un máximo de 30 m.

• Bajantes in situ en puntos bajos de vaguadas en desmonte.

• Arquetas.

• Obras transversales de drenaje longitudinal (O.T.D.L).

• Pasacunetas.

• Colectores.


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3.4. CRITERIOS DE DISEÑO

Las obras que componen el esquema de drenaje longitudinal se proyectan de acuerdo con lo especifi-cado en la Instrucción 5.2-I.C. Drenaje Superficial.

Como se ha indicado anteriormente, el periodo de retorno a emplear en el cálculo de los caudales de diseño de los elementos de drenaje longitudinal es de 25 años, a excepción de las bajantes escalona-das in situ que recogen agua procedente de la cuenca, donde el caudal de cálculo es el correspondien-te a un período de retorno de 100 años.

Los criterios básicos para el diseño de cada tipo de elemento de drenaje longitudinal son:

CUNETAS:

En los tramos de desmonte se disponen cunetas junto al borde de la calzada de forma que la cota infe-rior del vértice de la cuneta quede 30 cm por debajo de la cota del borde inferior de la última capa dren-tante. Tanto en el tronco principal como en los ramales de enlace se disponen cunetas con talud 3H:2V y 1H:1V (interior-exterior). Para mantener la seguridad de la vía, en todo punto donde se disponga esta cuneta se dispondrá bionda.

Aquellos tramos de desmonte cuya magnitud sea reducida y exista a ambos lados cuneta de pie de terraplén, mantendrán la sección de la citada cuneta.

Estas cunetas de desmonte se disponen revestidas con 10 cm de hormigón HM-20/P/20/I. Se dispon-drán cinco tipos considerando calados entre 0.30 y 0.80 m.

Adicionalmente se considerará una cuneta de seguridad de taludes 1:6 y 1:4 (interior-exterior) de 20 cm de calado que dará continuidad a la existente en la margen derecha de la actual N-332. Esta cuneta se dispone revestida con 10 cm de hormigón HM-20/P/20/I.

Las cunetas de guarda se revestirán con 10 cm de hormigón HM-20/P/20/I cuando su pendiente longi-tudinal sea inferior al 1% y superior al 4%.

Para todo tipo de cunetas cuando la pendiente longitudinal sea superior al 7 % serán escalonadas con piedra de escollera embebida en la solera de hormigón.

El nivel de la lámina libre no deberá superar la explanada.

En el apéndice nº 2 del presente anejo se recogen los resultados de la comprobación hidráulica de las cunetas previstas.

BORDILLO EN TERRAPLENES:

Se disponen en los terraplenes de más de 2 m de altura.

Se proyectan salidas a bajante con una separación máxima de 30 m. Esta separación se podrá reducir de forma que la lámina de agua nunca supere el arcén.

La tipología del bordillo empleado es la que se representa en planos de detalle, montable de altura no superior a 10 cm.

En el apéndice nº 2 del presente anejo se recogen los resultados de la comprobación hidráulica de los bordillos proyectados.

OBRAS TRANSVERSALES PARA DRENAJE LONGITUDINAL (OTDL)

El diámetro de las obras transversales para drenaje longitudinal, depende del caudal a desaguar, sien-do el mínimo de 400 mm. El material utilizado es hormigón con objeto de dar homogeneidad a los mate-riales empleados en las obras de paso.

La pendiente longitudinal mínima de las obras transversales para drenaje longitudinal es aquella para la cual la velocidad en éstas no produzca sedimentaciones ni erosiones y permita su desagüe.

En el apéndice nº 2 del presente anejo se recogen los resultados de la comprobación hidráulica de las OTDL previstas.

3.5. CÁLCULO HIDRÁULICO DE LOS ELEMENTOS DE DRENAJE LONGITUDINAL

El cálculo de caudales se efectúa a partir de los mismos datos pluviométricos e hidrológicos utilizados en el drenaje transversal, siguiendo el procedimiento de la Instrucción 5.2-IC, a partir de la fórmula del Método Racional mediante un programa para ordenador confeccionado por "TYPSA" aplicado al cálculo de cunetas. Este programa analiza las variables que intervienen en el estudio hidráulico según la fórmu-la de Manning y la ecuación de continuidad, determinando el caudal para los distintos tramos de cuneta, a la vez que indica la posible saturación de la misma y los puntos conflictivos. A continuación, se desa-rrolla brevemente el procedimiento de cálculo utilizado.

Los coeficientes de escorrentía considerados son:

• Superficies asfaltadas: 0,9

• Superficies de los taludes de los desmontes: 0,8

Para el cálculo de caudales y el dimensionamiento del sistema se ha tomado como período de retorno de 25 años, de acuerdo con lo señalado en la Instrucción 5.2-IC, a excepción de aquellas cunetas que transporten el caudal procedente de las cuencas, donde el periodo de retorno es de 100 años, cuyo estudio ya se ha realizado en apartados anteriores.

Por lo que se refiere al tiempo de concentración, dado que el tiempo de recorrido en flujo difuso por la plataforma de la carretera y los márgenes es apreciable, no se puede emplear la fórmula del tiempo de concentración mostrada en la norma 5.2-IC “Drenaje”. Así, los tiempos a considerar son los indicados por la norma para estos casos:

• Calzadas y demás superficie en las que el recorrido del agua en flujo difuso es menor de 30 m:

Tc = 5 minutos.

• Superficies en las que el recorrido del agua en flujo difuso esté comprendido entre 30 y 150 m:

Tc = 10 minutos.

La precipitación máxima (Pd) para un período de retorno de 25 años es la obtenida en el anejo 3. El valor de la intensidad horaria de precipitación se obtiene de la expresión:

−−

•=

11.028

1.01.028

1

T

ddt I

III

donde d

1

II

= 11.5 (mapa de isolíneas de la Instrucción)


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Por tanto, para cada cuenca, la intensidad máxima horaria para el período de retorno considerado es la dada por la expresión anterior.

Una vez determinado el valor de la intensidad horaria y aplicando el coeficiente de escorrentía corres-pondiente, el caudal se obtiene a partir de la fórmula racional.

El cálculo hidráulico se realiza aplicando las fórmulas de Manning y continuidad:

21

321 IR

nV H ••=

SVQ •=

siendo:

Q caudal en m3/s

V velocidad en m/s

S superficie

n coeficiente de rugosidad del cauce

RH radio hidráulico

I pendiente de la línea de energía.

El valor del coeficiente de rugosidad de Manning es de 0.017 puesto que todas las cunetas se proyec-tan revestidas de hormigón.

Como condicionantes hidráulicos, debe cumplirse que las velocidades mínimas y máximas a lo largo de los tramos de cuneta considerados sean de 0,4 m/s y 6 m/s respectivamente, para garantizar que no se produzcan sedimentaciones ni erosiones; así como que el calado máximo de la cuneta para el caudal circulante es aquel para el cual no rebose. A partir de estas condiciones y con los caudales obtenidos, se dispone de las distintas tipologías de cunetas para cada caso.

Los caudales obtenidos para cada tramo de cuneta calculado, sus características hidráulicas, así como la capacidad hidráulica de aquellas en el tramo considerado, se presentan en los listados de ordenador incluidos en el apéndice nº 2 del presente Anejo.

En el caso de las cunetas de guarda, la obtención de los caudales se realiza en base a las subcuencas de aportación que cortan. Estimada la aportación se evalúa la cuneta necesaria teniendo en cuenta los parámetros antes indicados. Los listados para la determinación de caudales y dimensionamiento de cunetas se incluyen en el apéndice nº 2 del presente anejo.

La longitud de drenaje en las cunetas laterales depende de la proximidad a un terraplén donde evacuar. Los caudales recogidos por dichas cunetas se conducen siempre a través de éstas hasta el terraplén más cercano, por lo tanto la longitud de drenaje viene en función de la longitud de desmonte.

3.6. BAJANTES IN SITU EN DESMONTE

3.6.1. Bajantes lisas

El cálculo de las bajantes in situ en desmonte lisas se diseña como un canal rápido que acaba en una balsa amortiguadora donde se producirá un resalto hidráulico. En base a esto se dimensionará la citada balsa de forma que tenga longitud y altura suficiente para asegurar que el resalto queda en su interior. El diseño corresponde a secciones rectangulares.

Desde arqueta que recoge las cunetas de guarda se dispone un canal que da acceso al rápido por donde baja el caudal previsto, en régimen rápido, hasta la balsa amortiguadora donde se produce el resalto hidráulico. Desde esta el fluido continúa por la alcantarilla o cuneta allí proyectada.

Las variables que intervienen en el cálculo de la bajante son:

• Caudal de diseño de la bajante. Se emplea el caudal correspondiente al periodo de retorno de 100 años, ya que este tipo de bajantes se ubican en puntos de captación de cauces.

• Sección en canal de acceso. Será análoga a la sección en el rápido.

• Talud del terraplén o terreno donde se implanta la bajante.

• Número de Manning del rápido

• Dimensiones de la balsa amortiguadora

En base al caudal previsto y la sección del canal de acceso se definen los parámetros hidráulicos de caudal unitario, calado crítico, velocidad crítica y radio hidráulico. Conocida la energía específica en ese punto, suma de calado y velocidad, y dejando un resguardo suficiente se define la altura de los muros laterales del canal.

En el cuadro que se adjunta a continuación se especifican los resguardos mínimos a emplear en fun-ción del caudal:


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CAUDAL Q (m3/s) RESGUARDO (m)2,5 ó menos 0.32,5 a 12 0.412 a 25 0.5más de 25 0.6

Fuente: Cuadro de la página 5.89 de las normas BAT.

Fijada la sección del canal y considerando los parámetros geométricos del talud el paso siguiente es la definición de las dimensiones de la balsa amortiguadora. Estableciendo un ancho de la balsa se tantea el calado h1, correspondiente al calado de la lámina previo al resalto hidráulico. En base a ese calado se obtiene la velocidad, energía, radio hidráulico y número de Froude en ese punto. Este último dato nos indica, entre otras cosas, el tipo de resalto en el que nos encontramos.

Conocida la velocidad y radio hidráulico en las secciones aguas arriba y aguas abajo del rápido se pue-de definir la pérdida de carga unitaria como la media entre las producidas en ambos puntos. Obtenien-do ese valor se puede realizar la comprobación del teorema de Bernouilli, que nos indica la validez del calado h 1 tanteado. Este proceso es iterativo buscando llegar a las dimensiones óptimas de la balsa amortiguadora con un valor h 1 que satisfaga el teorema.

A continuación, se define el calado tras el resalto, h 2, en función del calado y el número de Froude previa al mismo.

Secciones rectangulares: )181(2

21

12 −⋅+⋅= Fhh

Este dato, junto al número de Froude y con ayuda de la figura siguiente, propuesta por el Bureau of Reclamation, nos da la longitud del resalto y con ella la longitud de la balsa amortiguadora a disponer.

La altura de la balsa será el mayor calado que se alcance, h2, más el resguardo correspondiente en función del caudal previsto definido anteriormente.

Los cálculos hidráulicos, así como las dimensiones de dichas bajantes se recopilan en el apéndice nº 2 del presente Anejo.

La disposición de las bajantes viene indicada en los planos de planta de drenaje.

3.6.2. Bajantes escalonadas

Para el cálculo de las bajantes escalonadas se ha empleado la metodología del United States Bureau of Reclamation (U.S.B.R.), aplicando el caso Cuenco amortiguador de caída vertical. Esta metodología está recogida por las Normas BAT.

ESQUEMA DE BAJANTE ESCALONADA

Las variables que intervienen en el cálculo de la bajante son:

• Caudal de diseño de la bajante. Se emplea el caudal correspondiente al periodo de retorno de 100 años, ya que este tipo de bajantes se ubican en puntos de captación de cauces.

• Talud de la bajante.

• Ancho de la bajante.

• Altura del escalón.

• Espesor de las paredes que forman la bajante.

En principio, el objetivo del cálculo es determinar cuál es la longitud necesaria que ha de tener el esca-lón de la bajante para que el chorro de agua quede sumergido en la balsa formada por los muros fronta-les y laterales de ésta.


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CUENCO DE CAÍDA VERTICAL

La ecuación empleada para la comprobación de la longitud de la bajante es:

hchhhc

hhcL ∗∗

∗+∗+∗=

3

7.01.15.285.0

En esta ecuación

L = Longitud mínima del escalón (cuenco). La longitud proyectada puede ser mayor que la mínima, pero si el caudal de diseño (q) es mayor que 1,35 m3/s/m no podrá exceder en más de 0,15 m la longitud mínima, ya que existe peligro de que la turbulencia se propague aguas abajo.

hc = Calado crítico aguas arriba.

h = Altura del escalón. Sobre lechos de hormigón pueden absorberse saltos de agua de hasta 1,8 m, aunque excepcionalmente pueden usarse saltos de hasta 2,4 m con un comporta-miento aceptable.

No tratándose de un solo resalto, sino varios sucesivos, su ejecución se hace más dificultosa a partir de una altura h>1,5 m, aunque como se ha indicado anteriormente, pueden usarse alturas de hasta 2,4 m.

Para que el chorro de agua quede sumergido, la altura del muro frontal (h’) que forma el cuenco no puede ser menor que 0,4 veces la profundidad crítica aguas arriba (hc), por lo que se tomará:

2' hch =

Los muros laterales deben tener una altura mínima en el punto más bajo, al menos igual a la altura del muro frontal, más el calado crítico, más un resguardo mínimo que depende del caudal de diseño de la bajante, tal y como ya se indicó en el apartado anterior.

Los cálculos hidráulicos, así como las dimensiones de dichas bajantes se recopilan en el Apéndice Nº 3 del presente Anejo.

La disposición de las bajantes viene indicada en los planos de planta de drenaje.

3.7. DRENAJE DEL FIRME

3.7.1. Introducción

La infiltración de agua a través del firme es un fenómeno complejo que depende de numerosos facto-res, entre los que se encuentran, la permeabilidad total del pavimento, su estado de conservación, su regularidad, pendiente, intensidad de lluvia, duración de la lluvia, etc.

El drenaje del firme proyectado resulta necesario en las obras de carretera, para evacuar y/o controlar el agua libre que accede al interior de la estructura del firme.

Con la excepción de drenes transversales en la transición desmonte – terraplén, no se diseña un siste-ma de drenes, dado que se cumplen las condiciones marcadas en la Orden Circular 17/2003 “Reco-mendaciones para el proyecto y construcción del drenaje subterráneo en obras de carretera”.

Dichos condicionantes son los siguientes:

• La cuneta está revestida

• Las obras se encuentran en zona pluviométrica 7

Los drenes proyectados desaguan al exterior en los mismos puntos que lo hacen las cunetas a través de la arqueta correspondiente. En aquellos casos en los que la cota del dren no es suficiente para po-der desaguar en el mismo punto, se prolonga su longitud hasta alcanzar el punto de vertido que puede ser en el terreno natural, en una obra de drenaje transversal, en la cuneta de guarda o en una arqueta a la tubería de desagüe cruzando el firme hasta el terraplén, es decir, a través de obras transversales de drenaje longitudinal (OTDL).

La posición de los drenes para cada una de las distintas tipologías de cunetas viene dada en los co-rrespondientes planos de detalle.

Para llevar a cabo el dimensionamiento del sistema de drenaje subterráneo se realiza el proceso que se desarrolla a continuación.

3.7.2. Drenaje de las capas de firme y de la explanada

Previo al dimensionamiento de la red de drenaje de firme es necesario estudiar y analizar según la sec-ción transversal del tronco y ramales, los posibles recorridos de las aguas infiltradas tanto vertical como horizontalmente.

A partir de la sección de firme propuesto para el tronco y ramales y según la Orden Circular 17/2003, el recorrido de las aguas infiltradas puede clasificarse para el caso del tronco y ramales como caso F (ex-planada de baja permeabilidad).


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A partir del recorrido del agua infiltrada y en base al cumplimiento de los condicionantes indicados en el apartado anterior, se considera apta la solución correspondiente a los detalles FD04 y FD14 de la cita-da Orden Circular, donde el drenaje se realiza por vertido directo a cuneta.

Esquema sección tipo FD14

Esquema sección tipo FD04

Además de los movimientos de las aguas según secciones transversales se han considerado los flujos de agua longitudinales al trazado de la carretera.

Para captar estos flujos, cuando la pendiente longitudinal de la carretera sea igual o superior al tres por ciento (3%), y el desmonte aguas arriba presente una longitud superior a ciento cincuenta metros (150 m ) , se proyectan zanjas drenantes transversales a la misma en las transiciones desmonte – terraplén, tal y como se indica en el esquema siguiente así como en los planos de planta de drenaje.

3.7.3. Cálculo hidráulico de las tuberías drenantes

La tubería drenante es una tubería perforada rodeada de un relleno de material drenante y un geotextil tal y como aparece en los planos de detalle de drenaje.

Según la clasificación de la permeabilidad de la explanada indicada en el apartado anterior, el caudal unitario de infiltración para el cálculo de tuberías drenantes es de 10-4 l/m²/s, correspondiente a un es-tado de impermeabilidad medio debido principalmente a la existencia de grandes desmontes sin reves-tir, aunque todas las cunetas estén revestidas.

Según la Orden Circular 17/2003, el diámetro mínimo interior de los tubos será de ciento cincuenta mi-límetros (150 mm ), nominal 200 mm.

En el apéndice nº 3 del presente anejo se recogen los resultados de los cálculos de los tubos dren.

4. ESTUDIO DE LA EROSIÓN

El estudio de la erosión se realiza según el criterio marcado en la Instrucción de drenaje superficial 5.2-I.C. Esta instrucción distingue entre erosión evolutiva, referida a la estabilidad de los cauces en si; y la erosión localizada debida a la presencia de las obras de drenaje, por la mayor concentración y energía cinética de la corriente.

Dado que no se ha observado una erosión evolutiva en los cauces, únicamente se tendrá en cuenta la erosión local, que afecta a las proximidades de la obra de drenaje y puede llegar a provocar su descal-ce.

Así, en primer lugar, se definirá para cada obra transversal el nivel de agua en el cauce en las proximi-dades de la salida de la obra de drenaje. La definición del nivel se realizará según la formulación pro-puesta en la instrucción:

Conductos rectangulares: 5.1HBg

Qqe⋅⋅

= Conductos circulares: 5.2Dg

Qqe⋅

=


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Donde qe es el caudal específico, Q el caudal previsto, B y H la anchura y altura de conductos rectan-gulares y D el diámetro en conductos circulares.

Obtenido el caudal específico y con ayuda del gráfico 5-19 de la instrucción se obtiene el nivel, siendo el mismo:

• Alto: si excede el límite δ

• Medio: si está comprendido entre δ y δ/2

• Bajo: si es inferior a δ/2

A continuación, se definen las máximas erosiones previsibles mediante las fórmulas siguientes:

Conductos rectangulares: 8/32/3

)()3

exp(3HBg

QBHHe

⋅⋅⋅

⋅−

⋅⋅=

Conductos circulares: 8/32/5

)(2Dg

QDe⋅

⋅⋅=

Conocido el nivel del agua en el cauce y la máxima erosión local, se continúa definiendo las medidas correctoras para evitar la erosión. Dichas medidas consistirán, tanto para niveles medios como bajos, en soleras de hormigón de longitud mínima 1.2e rematada con rastrillo vertical de profundidad mínima 0.25e o en mantos de escollera de 1.6e de longitud y espesor 2.5 veces el tamaño mínimo.

El tamaño mínimo de la escollera será el definido según la formulación de la instrucción. En el apéndice nº 4 del presente anejo se recopilan los cálculos realizados para cada obra de drenaje transversal, comprobando el nivel del agua, la erosión máxima y las medidas correctoras a disponer.

5. CÁLCULO MECÁNICO DE TUBOS DE HORMIGÓN

La comprobación mecánica de los tubos de hormigón armado se realiza mediante un programa de cálculo mecánico de tuberías de hormigón armado facilitado por la Asociación de Tubos de Hormigón Armado (ATHA), basado en los procedimientos indicados en el Anexo A de la norma UNE 127.010.

En el proceso de cálculo se han seguido los siguientes pasos:

1. Características de los tubos y sección a calcular

2. Clase de seguridad requerida

3. Selección del tipo de instalación y tipo de apoyo

4. Introducción de las características de los suelos

5. Selección del tipo de sobrecargas

6. Cálculo de las cargas de tierras y tráfico

7. Cálculo de la clase resistente UNE 127.010

En el apéndice Nº 5 del presente anejo se incluyen los cálculos mecánicos realizados para todos los diámetros empleados, comprobándose su validez para los recubrimientos máximo y mínimo que se tienen en cada caso.

De los cálculos anteriores se deducen las siguientes clases de tubos a utilizar:

TUBOS DE HORMIGÓN ARMADO

DIÁMETRO (mm) CLASE RECUBRIMIENTO

MÁXIMO (m) RECUBRIMIENTO

MINIMO (m)

400 90 2.78 0.6

500 90 3.00 0.6

1000 60 3.81 0.6

1500 60 4.74 0.80

1800 60 5.04 0.60

El cálculo estructural de los marcos de hormigón y aletas de las diversas obras de fábrica previstas se muestra en el anejo correspondiente a cálculos estructurales.

6. ESTUDIO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE PASO

6.1. INTRODUCCIÓN

El vial proyectado por la actuación contempla una somera afección al cauce del Barranco de Lillo por un de sus laterales.

Así, el objetivo de este apartado es comprobar que el barranco afectado tiene un funcionamiento hi-dráulico correcto y se mantiene suficiente gálibo entre la lámina de agua en el barranco y la cota inferior de la obra de paso.

La comprobación hidráulica del funcionamiento del barranco se ha realizado mediante el programa HEC-RAS a partir de los caudales obtenidos para un período de retorno de 500 años que se recogen en el anejo nº 3 “Climatología e hidrología” del presente proyecto. Dicho caudal toma el valor de 9.20 m3/s.

6.2. CÁLCULOS HIDRÁULICOS

6.2.1. Barranco de Lillo

El tramo en estudio es de 405 metros de longitud aproximada. En el apéndice nº 6 del presente anejo se adjuntan los planos con el tramo analizado, así como de las secciones transversales del barranco.

Para la simulación realizada se han utilizado como condiciones de contorno el calado normal para una pendiente del cauce de 0.048 m/m aguas arriba y el calado crítico aguas abajo al existir una obra de fábrica. La rugosidad de Manning del barranco se ha establecido en 0.030 para el canal principal y 0.035 para la llanura de inundación, dado que se trata de un cauce rugoso con vegetación.

A continuación, se muestran los perfiles longitudinales de la simulación realizada, correspondiendo el primero de ellos a la situación actual y el segundo a la situación final.


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Perfil longitudinal actual

Perfil longitudinal previsto

Actualmente la obra de paso dispuesta para salvar el cruce de la CV-8520 con el barranco cuenta con cuatro ojos de 4.00x2.88 m de sección y, tal y como se observa, está claramente sobredimensionada para un caudal de 500 años.

En la solución prevista se afecta la obra de fábrica manteniendo un solo ojo y cegando los demás. Se observa que para el mismo caudal la obra sigue siendo más que suficiente.

De forma resumida, los datos más reseñables de este barranco son los siguientes:

• Velocidad máxima: 5.57 m/s (sección 360-proyectada) / 5.58 m/s (sección 360-existente)

• Máxima anchura de la lámina de agua: 19.11 m (sección 120-proyectada) / 7.80 m (sección 60-existente)

• Régimen de funcionamiento: mixto rápido y lento

• Calado máximo: 1.39 m (sección 75-proyectada) / 0.67 m (sección 375-existente)

• Calado máximo en la obra de fábrica: 75 cm (situación proyectada) / 26 cm (situación actual).


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APENDICE 1 CÁLCULO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL

DESCRIPCIÓN DE LA OBRA DE DRENAJE:

Tipo de obra de drenaje: Número de Manning en la obra de drenaje:

nº de marcos en paralelo: 1Coeficiente Ke de pérdidas en la embocadura:

ancho en la base (m): 2.00altura (m): 1.00longitud del marco (m): 8.00pendiente (m/m): 0.0300 Régimen uniforme en la obra de drenaje:nº de Manning del marco (m): 0.015coeficiente Ke de pérdidas: 0.40 calado uniforme (m): 0.24

calado crítico (m): 0.45caudal de cálculo (m3/s): 1.89 velocidad (m/s): 3.89

nº de Froude: 2.52

Características del cauce aguas abajo:

Régimen uniforme en el cauce aguas abajo:

ancho en la base (m): 4.70 calado uniforme (m): 0.30taludes (xH:1V): 1.00 calado crítico (m): 0.25pendiente (m/m): 0.0050 velocidad (m/s): 1.28nº de Manning equivalente: 0.023 nº de Froude: 0.77

RESULTADOS: Funcionamiento de la obra de drenaje:

Clase: ITipo: 3Entrada: LibreControl: Entrada

Profundidad aguas arriba (m): 0.76Calado aguas abajo (m): 0.30Velocidad máx. en la obra (m/s): 3.89Velocidad a la salida (m/s): 3.89

- - - - - - - Calado crítico

OD BCO CAMPILLO

Marcos

Con imposta, aristas vivas (Ke=0.5)

ESQUEMA DE FUNCIONAMIENTO

Existe calado impuesto aguas abajo

Hormigón en bruto (n=0.017)






nº de Froude: 1.02








OD-0+775 (PRINC.)

Marcos










nº de Froude: 2.47








OD BCO LILLO

Marcos







nº de tubos en paralelo: 1Coeficiente Ke de pérdidas en la embocadura:

diámetro (m): 1.50

longitud del tubo (m): 16.00pendiente (m/m): 0.0050 Régimen uniforme en la obra de drenaje:nº de Manning del tubo (m): 0.015coeficiente Ke de pérdidas: 0.40 calado uniforme (m): 1.06


nº de Froude: 0.89





Clase: ITipo: 1Entrada: LibreControl: Salida



OD-0+165 (PRINC.)

Tubos

De hormigón, bordes vivos (Ke=0.5)







diámetro (m): 1.80



nº de Froude: 1.06








OD-0+000 (PRINC.)

Tubos








diámetro (m): 0.80



nº de Froude: 0.96





Clase: ITipo: 1Entrada: LibreControl: Salida



OD N-332 (EXIST.)

Tubos






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APÉNDICE 2 CÁLCULO HIDRÁULICO DE LOS ELEMENTOS DE DRENAJE LONGITUDINAL

CÁLCULO DE CAUDALES DE AVENIDA

Reordenación de accesos y acondicionamiento de la N-332 en la intersección con la CV-8520 DATOS

RESULTADOS

ESTIMACIÓN DE CAUDALES: MÉTODO RACIONAL MODIFICADO T= 100 años

Cuencas perimetrales

Punto de CálculoÁrea

(km2)KA

Longitudcaucenatural(km)

Longitudcauce

encauzado(km)

Longitudtotal

Cauce(km)

COTAINICIO

COTAFINAL

Desnivel(m)

PendienteLongitudinal

(m/m)

Pomedio(mm)

Po(mm)

Pd(mm)

Pd minorada efecto areal

(mm)C

Tc cauce natural

(h)

Tcencauzado

(h)

Tc(horas)

KTc I (mm/h) Q (m³/s)

C.1.1.1 0.0185 1.00 0.435 0.112 0.547 58.550 45.770 12.780 0.0234 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.33 0.01 0.34 1.02 123.44 0.32

C.1.1.2 0.0192 1.00 0.104 0.046 0.150 56.500 45.770 10.730 0.0715 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.09 0.00 0.09 1.00 240.59 0.64

C.1.2 0.0206 1.00 0.422 0.327 0.749 58.000 35.000 23.000 0.0307 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.30 0.03 0.33 1.02 124.15 0.36

C.2.1.1 0.1624 1.00 0.201 0.757 0.958 60.200 43.000 17.200 0.0179 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.19 0.07 0.26 1.01 141.79 3.22

C.2.1.1.1 0.1279 1.00 0.201 0.607 0.808 60.200 45.000 15.200 0.0188 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.19 0.06 0.24 1.01 146.58 2.62

C.2.1.2 0.0127 1.00 0.000 0.175 0.175 42.500 34.000 8.500 0.0486 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.00 0.02 0.02 1.00 525.04 0.92

C 2.1.3 0.0088 1.00 0.244 0.000 0.244 50.100 43.000 7.100 0.0291 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.20 0.00 0.20 1.01 162.68 0.20

C 2.1.4 0.0043 1.00 0.107 0.054 0.161 50.460 47.000 3.460 0.0215 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.11 0.01 0.12 1.00 213.10 0.13

C.2.2 0.0121 1.00 0.112 0.183 0.295 34.000 21.000 13.000 0.0441 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.10 0.02 0.12 1.01 212.09 0.36

C.2.3 0.0017 1.00 0.000 0.175 0.175 47.200 41.000 6.200 0.0354 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.00 0.02 0.02 1.00 525.04 0.12

C.3 0.0071 1.00 0.000 0.164 0.164 35.000 33.000 2.000 0.0122 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.00 0.02 0.02 1.00 539.68 0.53

C.3.1 0.0011 1.00 0.000 0.119 0.119 35.000 34.019 0.981 0.0083 10.00 2.3 23.00 136 136 0.50 0.00 0.01 0.01 1.00 613.30 0.09

3016-PC-AX-0821-HI-Caudales subcuencas_Ed1 Pág. 1

EJE: PRINCIPAL

Pki Pkf Longitud Calzada (m²) Taludes (m²) Pen % Calado (m) Tc (min) Int (mm/h) Q (m³/s) V (m/s) Qt (m³/s) Capacidad (%) Situación Tipología

760.00 655.00 105.00 85.65 227.08 4.78 0.12 5.00 184.62 0.030 1.67 1.19 2.52 Derecha I

655.00 500.00 155.00 453.31 457.48 1.77 0.32 5.00 184.62 0.212 1.70 0.73 28.98 Derecha II

280.00 160.00 120.00 1054.28 408.07 5.44 0.72 5.00 184.62 3.874 5.92 5.11 75.90 Derecha IV

155.00 0.00 155.00 1549.10 405.55 5.17 0.20 5.00 184.62 0.106 2.14 0.32 32.97 Derecha I

680.00 580.00 100.00 1298.92 313.97 2.67 0.32 5.00 184.62 0.193 1.47 0.62 31.16 Izquierda II

560.00 540.00 20.00 295.13 53.92 1.19 0.33 5.00 184.62 0.215 1.62 0.87 24.63 Izquierda II

540.00 440.00 100.00 892.53 266.69 0.56 0.41 5.00 184.62 0.279 1.34 0.78 35.72 Izquierda III

200.00 185.00 15.00 156.59 32.97 8.97 0.30 5.00 184.62 0.457 4.17 3.15 14.51 Izquierda II

175.00 165.00 10.00 102.64 10.47 7.21 0.77 5.00 184.62 5.273 7.08 5.40 97.64 Izquierda V

EJE:


260.00 279.38 19.38 134.68 25.56 4.91 0.14 5.00 184.62 0.139 2.51 1.15 12.08 Derecha Guarda I

260.00 279.38 19.38 134.68 20.88 4.91 0.05 5.00 184.62 0.008 1.25 1.15 0.74 Izquierda Guarda I

EJE: VÍA COLECTORA

Pki Pkf Longitud Calzada m2 Taludes m2 Pen % Calado m. Tc min. Int mm/h. Q m3/s V m/s Qt m3/s Capacidad % Situación Tipología

460.00 380.00 80.00 640.71 60.31 3.90 0.13 5.00 184.62 0.038 1.72 0.33 11.50 Derecha I

EJE:


80.00 0.00 80.00 260.71 121.65 9.05 0.09 5.00 184.62 0.020 2.16 0.56 3.64 Izquierda I

80.00 0.00 80.00 260.71 117.20 9.05 0.09 5.00 184.62 0.020 2.16 0.56 3.60 Derecha I

EJE: RAMAL 2


90.00 180.00 90.00 135.79 102.33 4.86 0.15 5.00 184.62 0.013 0.47 0.09 14.65 Izquierda I

60.00 160.00 100.00 795.35 113.89 5.75 0.21 5.00 184.62 0.140 2.53 0.79 17.77 Derecha I

160.00 170.00 10.00 85.67 14.79 1.42 0.27 5.00 184.62 0.148 1.58 0.74 20.01 Derecha II

240.00 200.00 40.00 291.05 45.82 4.60 0.19 5.00 184.62 0.338 3.23 1.19 28.45 Derecha Guarda I

EJE: RAMAL 3


60.00 0.00 60.00 495.05 204.66 5.44 0.73 5.00 184.62 3.794 5.62 4.79 79.15 Derecha IV

COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE CUNETAS DE DESMONTE

CAMINO DERECHA

SECUNDARIO

3016-PC-AX-0822-HI-Cunetas_Ed1 Pág. 1

COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE CUNETAS DE DESMONTE

EJE: RAMAL 4


144.40 20.00 124.40 912.00 410.06 1.05 0.34 5.00 184.62 0.287 1.92 0.78 36.89 Derecha II

EJE: RAMAL 5


151.33 80.00 71.33 548.91 167.22 1.92 0.33 5.00 184.62 0.321 2.40 1.62 19.79 Izquierda III

20.00 80.00 60.00 441.29 104.49 3.09 0.13 5.00 184.62 0.030 1.39 0.80 3.68 Izquierda I

EJE: RAMAL 6


40.00 75.00 35.00 291.56 93.59 6.82 0.10 5.00 184.62 0.021 1.72 0.89 2.34 Derecha I

75.00 199.07 124.07 908.54 411.19 5.34 0.32 5.00 184.62 0.447 3.58 1.54 29.07 Derecha II

EJE: RAMAL 7


90.00 20.00 70.00 426.62 69.62 5.86 0.11 5.00 184.62 0.027 1.75 0.39 7.02 Derecha I

3016-PC-AX-0822-HI-Cunetas_Ed1 Pág. 2

Tramo Subtramo Pki Pkf Longitud Ubicación Situación i (m/m) nQ aportado

(m³/s)x (m) x1 (m) (º) (º) a (m) b (m) h (m) Perimetro Sección Rh v (m/s)

Capacidad(m3/s)

Calado (m) V (m/s) % llenado Tipología

1 1 854.59 777.86 76.73 Pie de terraplén Eje principal.Margen derecha 0.029 0.015 0.320 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 3.709 1.001 0.16 2.70 31.95% I

1 2 40.00 70.00 30.00 Pie de terraplén Rotonda 1. Margen izquierda 0.029 0.015 0.320 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 3.708 1.001 0.16 2.70 31.95% I

2 3 170.00 190.00 20.00 Pie de terraplén Eje secundario. Margen derecha 0.125 0.015 0.360 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 7.691 2.077 0.12 4.80 17.34% I

3 1 240.00 275.00 35.00 Pie de terraplén Eje secundario. Margen derecha 0.023 0.015 0.093 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 3.289 0.888 0.10 1.68 10.51% I


4 1 207.58 232.70 25.12 Pie de terraplén Eje secundario. Margen izquierda 0.100 0.015 0.360 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 6.863 1.853 0.13 4.35 19.43% I


5 1 290.00 391.39 101.39 Pie de terraplén Ramal 1. Margen derecha 0.030 0.015 0.120 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 3.742 1.010 0.09 2.00 11.90% I

6 1 168.25 0.00 168.25 Coronación desmonte Eje principal.Margen derecha 0.071 0.015 0.356 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 5.810 1.569 0.13 3.79 22.67% II


8 1 82.10 0.00 82.10 Coronación desmonte Camino derecha.Margen izquierda 0.026 0.015 0.199 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 3.479 0.939 0.13 2.27 21.16% II

9 1 517.36 371.97 145.39 Coronación desmonte Eje principal.Margen derecha 0.014 0.015 3.219 2.00 0.60 45.00 45.00 0.70 0.70 0.70 2.58 0.91 0.35 3.903 3.552 0.67 3.82 90.61% III

9 2 631.61 519.69 111.92 Coronación desmonte Eje principal.Margen derecha 0.018 0.015 2.617 2.00 0.60 45.00 45.00 0.70 0.70 0.70 2.58 0.91 0.35 4.449 4.049 0.57 4.01 64.64% III


11 1 135.88 202.04 66.16 Coronación desmonte Ramal 2.Margen derecha 0.039 0.015 0.641 1.20 0.60 45.00 45.00 0.30 0.30 0.30 1.45 0.27 0.19 4.287 1.158 0.22 3.67 55.35% II

COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE CUNETAS DE GUARDA

3016-PC-AX-0823-HI-Cunetasdeguarda_Ed1 Pág. 1

Q 0.130 m3/s Caudal previstoResguardo 0.300 m Resguardo muros

B0 0.500 m Anchura secciónK0 0.585 m Altura muros lateralesq0 0.260 m3/s/m Caudal unitariohc0 0.190 m Calado críticoVc0 1.366 m/s Velocidad criticahvc0 0.095 m Energía específica por velocidadR0 0.108 m Radio hidraulico

L horizontal 2.510 m Longitud horizontalLr 7.937 m Longitud realPendiente 300.00% Pendiente del talud (%)

71.57 º Pendiente del talud (º)n 0.035 Nº Manning ROCAH 7.530 m Diferencia de cota Sf 0.872 Perdida de carga unitariahf 6.923 m Pérdida de carga totalKr 0.340 m Altura rápido

B1 inicial 0.667 m Ancho mínimo teóricoB1 0.800 m Ancho balsa amortiguadorah 1 0.040 m Calado antes de resaltoh 2 0.348 m Calado despues de resaltoV1 4.079 m/s Velocidadhv1 0.848 m Energía específica por velocidadÁrea1 0.032 m2 Sección mojadaPerim 1 0.880 m Perímetro mojadoR1 0.036 m R hidráulicoF1 6.524 Tipo de resalto ESTABLEL / h 2 6.100 Figura 5.68b normas BATL1 2.124 Longitud balsa amortiguadoraK1 0.648 Altura balsa amortiguadora

Cota geométrica 7.53 m 0.00 mCalado 0.19 m 0.04 mEnergía velocidad 0.10 m 0.85 mPerdida energía 0.00 m 6.92 mHo 7.82 m 7.81 mDiferencia 0.00 m

Comprobación teorema de BernouilliS1S0

BAJANTE LISA PK 0+652

SECCIÓN S0 (canal de acceso)

RÁPIDO

SECCIÓN S1 (balsa amortiguadora)

3016-PC-AX-0824-HI-Bajante1_Ed1










RÁPIDO












RÁPIDO






33.69 º Pendiente del talud (º)n 0.013 Nº Manning hormigonH 2.000 m Diferencia de cota Sf 0.052 Perdida de carga unitariahf 0.186 m Pérdida de carga totalKr 0.619 m Altura rápido

BAJANTE LISA PK 0+160-vertido cuneta


RÁPIDO


BAJANTE ESCALONADA P.K-0+ 367

CÁLCULO HIDRÁULICO DE LA BAJANTE ESCALONADASegún metodología del United States Bureau Of Reclamation

Caso: Cuenco amortiguador de caída vertical.

DATOS

Q diseño= 3.42 m3/sTalud T = 1.50

Ancho bajante= 3.80 mh = 1.50 m

Espesor pared = 0.30 m CUENCO DE CAÍDA VERTICAL

CÁLCULO DE LA LONGITUD MÍNIMA DEL ESCALÓN

Calado crítico bajante hc = 0.44 mAltura del muro frontal h' = 0.22 m

Velocidad crítica Vc = 2.07 m/s

L mín = 1.95 m

L proyectada = 1.95 m

ALTURA MÍNIMA DEL MURO LATERAL DE LA BAJANTE

resguardo mín= 0.40 mhc = 0.44 mh ' = 0.22 m

hmín muro = 1.05 m

hmín proyectada = 1.10 m

MEDICIONES

Escalón = 2.27 m3

Solera = 2.57 m3

Cajeros = 2.50 m3

Total = 7.34 m3

ESQUEMA DE BAJANTE ESCALONADA

3016-PC-AX-0824-HI-Bajante2_Ed1 Ver 13/5/96

3016-REORDENACIÓN DE ACCESOS Y ACONDICIONAMIENTO DE LA N-332 EN LA INTERSECCIÓN CON LA CV-8520

DATOS:

99

0.1667

130.65

0.9973

0.020

0.10

DIMENSIONAMIENTO DEL BORDILLO:

EJE LONGITUD MARGENANCHO

CALZADA DE APORTE (m)

PENDIENTELOGITUDINALDEL TRAMO

(m/m)

ANCHO ARCÉN (m)

PENDIENTETRANSVERSAL

(m/m)

ALT.MÁX.INUNDABLE

(m)

SUPERF.MOJADA (m²)

PERÍMETROMOJADO (m)

RADIOHIDRÁULICO (m)

CAUDAL MÁX. (l/s)

Eje principal 0+000 0+160 160.00 Izquierdo 3.50 0.0550 1.50 0.020 0.03 0.023 1.530 0.0147 15.83 0.13 125.00

Rotonda 1 0+080 0+120 40.00 Izquierdo 8.00 0.0200 1.50 0.020 0.03 0.023 1.530 0.0147 9.55 0.29 32.98

Eje secundario 0+000 0+018 18.00 Derecho 3.50 0.0491 1.50 0.020 0.03 0.023 1.530 0.0147 14.96 0.13 118.10

Eje secundario 0+000 0+018 18.00 Izquierdo 3.50 0.0491 1.50 0.020 0.03 0.023 1.530 0.0147 14.96 0.13 118.10

CAUDALAPORTADO

PORCALZADA

(l/s)xL

LONGITUDMÁXIMA

DESAGÜE DE BORDILLO

(m)(L)

TRAMO (pK)

LOCALIZACIÓN DEL BORDILLO

Precipitación total diaria (T=25 años) (mm) =

Tiempo de concentración (h) =

DRENAJE LONGITUDINALCOMPROBACIÓN HIDRÁULICA DEL BORDILLO DE PROTECCIÓN EN CORONACIÓN DE TERRAPLÉN

Intensidad media de precipitación (T=25 años) (mm/h) =

DATOS GEOMÉTRICOS CÁLCULO HIDRÁULICO

Coeficiente de escorrentía (calzada) =

Nº de Manning (calzada) =

Altura libre del bordillo (m) =

ARCÉN

%P

CALZADABERMA

Alt. libre bordillo

Alt. máx. inundable

3016-PC-AX-0825-HI-Bordillos_Ed1 Pág. 1

OTDL P.Ki P.Kf Ubicación Pendiente Longitud n Q aportado (m3/s) Diámetro (mm) V (m/s) Capacidad (m3/s)

OTDL-0+366 366.00 339.00 Eje principal. Margen derecha 0.04 27.00 0.015 3.731 1000.00 5.91 3.731

OTDL-0+359 359 323.62 Eje principal. Margen izquierda 0.04 35.38 0.015 0.355 500.00 3.85 0.607

OTDL-0+177 177 (Ramal 1) 675,45 (Princ.) Ramal 1. M.D - Eje principal M.I. 0.11 8.00 0.015 0.085 400.00 5.40 0.546

OTDL-0+200 200 200 Eje Secun. M.D-Eje secun.M.I 0.03 24.42 0.015 0.360 500.00 3.29 0.519

OTDL-0+270 270 270 Eje Secun. M.D-Eje secun.M.I 0.07 18.00 0.015 0.130 400.00 4.38 0.442

OTDL-0+065 65 65 Rotonda 1 0.04 13.00 0.015 0.080 400.00 3.06 0.310

OTDL-0+020 20 20 Rotonda 2 0.03 13.00 0.015 0.080 400.00 2.67 0.270

DIMENSIONAMIENTO HIDRÁULICO OBRAS TRANSVERSALES DE DRENAJE LONGITUDINAL

3016-PC-AX-0826-HI-Dimensionamiento OTDL_Ed1 Pág. 1


Pág. 1

APÉNDICE 3 CÁLCULOS DEL DRENAJE DE FIRME

DATOS:

Eje = PRINCIPAL

Caudal unitario de infiltración (según tabla 2.2. O.C. 17/2003)(l/m²s) = 0.00010

Ancho medio (m) = 13.50

Caudal de la tubería drenante (l/s/m) = 0.00135

P.K. Ini P.K. Fin DISPOSICIÓN TRAMO (m) Qtramo Pendiente Ønominal Qmax_tramo Comentarios

0+760 0+150 Transversal 610 11.117 0.50 200 23.300Dren transversal de recogida de tramo en desmonte. Desagua libremente barranco de Lillo

CÁLCULO HIDRÁULICO DEL DRENAJE DE FIRME

3016-PC-AX-0831-HI-Drenaje firme_Ed1


Pág. 1

APÉNDICE 4 EROSIÓN EN OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL

1.- Nivel del agua en el cauce en las proximidades de la salida de la OD

Marcos Tubos

OD BCO CAMPILLO 1.90 2.00 1.00 0.30 0.41 BAJO

OD 0+775 (PRINC.) 0.66 2.00 1.00 0.11 0.16 BAJO

OD BCO LILLO 9.19 4.00 2.88 0.15 0.22 BAJO

OD 0+165 (PRINC.) 3.67 1.50 0.43 0.53 MEDIO

OD 0+000 (PRINC.) 0.36 1.80 0.03 0.04 BAJO

OD N-332 (EXIST.) 0.12 0.80 0.07 0.10 BAJO

VERTIDO CUNETA A BCO LILLO 4.95 3.00 1.50 0.29 0.41 BAJO

Marcos Tubos

OD BCO CAMPILLO 1.90 2.00 1.00 0.00 1.62

OD 0+775 (PRINC.) 0.66 2.00 1.00 0.00 1.09

OD BCO LILLO 9.19 4.00 2.88 0.00 3.34

OD 0+165 (PRINC.) 3.67 0.00 0.00 1.50 2.18

OD 0+000 (PRINC.) 0.36 0.00 0.00 1.80 0.92

OD N-332 (EXIST.) 0.12 0.00 0.00 0.80 0.58

VERTIDO CUNETA A BCO LILLO 4.95 3.00 1.50 0.00 2.38

3.- Medidas protectoras

Solera

hormigón

horizontal

Vertical

L.min Prof. MinMarcos Q/(9.8^0.5*B*H^(3/2)

>0.8

Tubos

Q/(9.8^0.5*D^(5/2)>0.55

OD BCO CAMPILLO 1.90 2.00 1.00 0.41 0.36 MEDIO 1.62 1.95 0.41 0.30 NO APLICA 2.60

OD 0+775 (PRINC.) 0.66 2.00 1.00 0.16 0.14 BAJO 1.09 1.31 0.27 0.11 NO APLICA 1.75

OD BCO LILLO 9.19 4.00 2.88 0.22 0.19 MEDIO 3.34 4.01 0.83 0.15 NO APLICA 5.34

OD 0+165 (PRINC.) 3.67 1.50 0.53 0.46 MEDIO 2.18 2.61 0.54 0.43 NO APLICA 3.48

OD 0+000 (PRINC.) 0.36 1.80 0.04 0.03 MEDIO 0.92 1.11 0.23 0.03 NO APLICA 1.48

OD N-332 (EXIST.) 0.12 0.80 0.10 0.09 MEDIO 0.58 0.70 0.15 0.07 NO APLICA 0.93

VERTIDO CUNETA A BCO LILLO 4.95 3.00 1.50 0.41 0.36 MEDIO 2.38 2.86 0.60 0.29 NO APLICA 3.82

NOTAS:

Nivel Medio:

Rastrillo vertical de profundidad mínima 0,7e ó preferentemente solera de hormigón de longitud mínima 1,2e rematada con rastrillo vertical de profundidad mínima 0,25e.

Esta solución puede sustituirse por un manto de escollera de lmin 1,6e y espesor mínimo 2,5 veces el tamaño min

Nivel Bajo:

Se adoptan las mismas recomendaciones que para el caso de nivel medio

Altura (H)Fig. 5-19 Límites de niveles altos a la salida

Rastrillos

Erosión localizada

L.min

Ht Nivel

CÁLCULO DE LA EROSIÓN EN OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL-EROSIÓN LOCALIZADA

Diámetro (D)EROSIÓN LOCALIZADA

Caudal específicoAltura (H)

δ/H ó δ/D

(Fig.5.19, 5.2-I.C)

2.- Estimación de las máximas erosiones previsibles

OBRA DE DRENAJE Nivel

OBRA DE DRENAJE

Caudal a

desaguar (Q

(m³/s))

Ancho (B)

OBRA DE DRENAJE

Espesor

mínimo

Diámetro (D)

Condición tamaño mínimo

Medidas protectoras

Escollera

Caudal a

desaguar (Q

(m³/s))

Ancho (B)

Caudal a

desaguar (Q

(m³/s))

Altura (H) Diámetro (D)δ/H ó δ/D (Fig.

5.19, 5.2-I.C)Ancho (B)

3016-PC-AX-0841-HI-Erosion_Ed1 Pág. 1


Pág. 1

APÉNDICE 5 CÁLCULO MECÁNICO DE TUBOS DE HORMIGÓN

qr = Ct· r·hr·De ; Para hr h0, Ct=-1e

2hr

De

2hr

De

(h0 según norma)

h''r

hr

c

a

Es

120º

De

Di

b

Carga producida por terreno (qr): calculada como terraplén por sobrepasar el ancho de zanja b la anchura de transición.

Datos de la Obra: Sección tipo:

Clase mínima UNE-127.010exigible:

Clase 60

De=

Di=Esquema de instalación:

Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado

Hormigón

Relleno Compactado 95% P.N.

Es=

hr=

h''r=

2.15 m.

1.8 m.

a=0.537 m.

b=4.13 m.

c=0.15 m.(Suelo)

175 mm.

0.7 m.

0.2 m.

Cálculos:

Carga Carretera,Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)

Carga puntual de 0t. situada a 0 m

Carga uniformemente distribuida en superficie de 0 t/m²

CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di

Qtotal · 1.5 Qtotal=

Fap= 2.8

87.58 kN/m

0 kN/m

0 kN/m

59.62 kN/m

qr= 27.96 kN/m

17.6 kN/m³

0.165

26.06 kN/m²

ho= 6.118 m.

Cliente:

Instalación en Zanja Terraplenada;Relleno: Arenas y Gravas

c=0.3 m.(Roca)

(c según terreno)

Talud= 1:5

Resguardo=0.5 m.

Versión: 2.02a

(Válido para hr <=3.4 m.)

(Este croquis no representa proporciones reales)

Carga debida a compactador 0 kN/m

Reordenación de accesos yacondicionamiento de la N-332 en laintersección con la CV-8520

DN1800


2hr

De

2hr

De

(h0 según norma)

h''r

hr

c

a

Es

120º

De

Di

b




Clase 60

De=



Hormigón


Es=

hr=

h''r=

1.8 m.

1.5 m.

a=0.45 m.

b=3.612 m.

c=0.1 m.(Suelo)

150 mm.

0.8 m.

0.3 m.

Cálculos:






Fap= 2.8

82.8 kN/m

0 kN/m

0 kN/m

55.5 kN/m

qr= 27.29 kN/m

17.6 kN/m³

0.165

29.57 kN/m²

ho= 5.122 m.

Cliente:


c=0.23 m.(Roca)

(c según terreno)

Talud= 1:5

Resguardo=0.5 m.

Versión: 2.02a





DN1500


2hr

De

2hr

De

(h0 según norma)

h''r

hr

c

a

Es

120º

De

Di

b




Clase 60

De=



Hormigón


Es=

hr=

h''r=

1.218 m.

1 m.

a=0.305 m.

b=2.657 m.

c=0.1 m.(Suelo)

109 mm.

0.55 m.

0 m.

Cálculos:






Fap= 2.8

68.39 kN/m

0 kN/m

0 kN/m

55.68 kN/m

qr= 12.71 kN/m

17.6 kN/m³

0.165

36.64 kN/m²

ho= 3.466 m.

Cliente:


c=0.23 m.(Roca)

(c según terreno)

Talud= 1:5

Resguardo=0.43 m.

Versión: 2.02a





DN1000


2hr

De

2hr

De

(h0 según norma)

h''r

hr

c

a

Es

120º

De

Di

b




Clase 90

De=



Hormigón


Es=

hr=

h''r=

0.634 m.

0.5 m.

a=0.159 m.

b=1.648 m.

c=0.08 m.(Suelo)

67 mm.

0.55 m.

0 m.

Cálculos:






Fap= 2.8

39.59 kN/m

0 kN/m

0 kN/m

32.48 kN/m

qr= 7.1 kN/m

17.6 kN/m³

0.165

42.41 kN/m²

ho= 1.804 m.

Cliente:


c=0.15 m.(Roca)

(c según terreno)

Talud= 1:5

Resguardo=0.35 m.

Versión: 2.02a





DN500


2hr

De

2hr

De

(h0 según norma)

h''r

hr

c

a

Es

120º

De

Di

b




Clase 90

De=



Hormigón


Es=

hr=

h''r=

0.518 m.

0.4 m.

a=0.13 m.

b=1.485 m.

c=0.08 m.(Suelo)

59 mm.

0.55 m.

0 m.

Cálculos:






Fap= 2.8

33.2 kN/m

0 kN/m

0 kN/m

27.2 kN/m

qr= 6 kN/m

17.6 kN/m³

0.165

44.47 kN/m²

ho= 1.474 m.

Cliente:


c=0.15 m.(Roca)

(c según terreno)

Talud= 1:5

Resguardo=0.35 m.

Versión: 2.02a





DN400


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APÉNDICE 6 COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LAS OBRAS DE PASO

3016-PC-AX-0860-HI-Comp hid obras paso-Ed1 Pág. 1

PLANTA DEL MODELO EN HEC-RAS: BARRANCO DE LILLO

Sin escala

Pág. 2 3016-PC-AX-0860-HI-Comp hid obras paso-Ed1

PERFIL LONGITUDINAL BARRANCO DE LILLO ACTUAL T=500 AÑOS


PERFIL LONGITUDINAL BARRANCO DE LILLO PROYECTADO T=500 AÑOS


SECCIONES TRANSVERSALES BARRANDO DE LILLO ACTUAL






SECCIONES TRANSVERSALES BARRANDO DE LILLO PROYECTADO






LISTADO DE RESULTADOS BARRANCO DE LILLO ACTUAL T=500 AÑOS

Barranco Sección Hipótesis Q Total Cota lecho Cota láminaCota calado

críticoCota

energíaPendiente

energíaVelocidad Calado

Anchura máx lámina

Froude

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m) (m)405 500 años 9.20 36.27 36.68 36.80 37.06 0.04804 2.73 0.41 15.91 1.82390 500 años 9.20 35.59 36.21 36.29 36.49 0.02798 2.31 0.62 14.95 1.42375 500 años 9.20 34.17 34.84 35.12 35.78 0.07262 4.29 0.67 6.37 2.36360 500 años 9.20 31.69 31.95 32.19 33.54 0.41933 5.58 0.26 12.51 4.91345 500 años 9.20 29.92 30.20 30.39 30.87 0.08367 3.61 0.28 10.97 2.39330 500 años 9.20 28.30 28.83 29.05 29.62 0.08106 3.92 0.53 8.77 2.42315 500 años 9.20 26.34 26.82 27.08 28.00 0.14232 4.81 0.48 8.00 3.15300 500 años 9.20 24.99 25.28 25.53 26.20 0.09405 4.24 0.29 7.89 2.58285 500 años 9.20 24.83 25.32 25.34 25.55 0.01435 2.10 0.49 11.30 1.08270 500 años 9.20 23.53 23.92 24.15 24.96 0.16140 4.51 0.39 10.42 3.25255 500 años 9.20 22.99 23.27 23.38 23.66 0.04201 2.78 0.28 12.52 1.73240 500 años 9.20 22.56 23.11 23.15 23.31 0.01969 2.01 0.55 16.06 1.21225 500 años 9.20 21.43 21.81 22.02 22.64 0.13199 4.02 0.38 11.94 2.93210 500 años 9.20 19.62 19.98 20.15 20.68 0.12397 3.72 0.36 13.84 2.81195 500 años 9.20 18.99 19.36 19.47 19.72 0.03265 2.67 0.37 11.53 1.56180 500 años 9.20 18.81 19.20 19.22 19.40 0.01523 1.97 0.39 13.76 1.08165 500 años 9.20 18.27 18.55 18.68 18.98 0.05769 2.88 0.28 14.69 1.98150 500 años 9.20 17.58 17.89 18.00 18.24 0.03959 2.64 0.31 13.74 1.67135 500 años 9.20 16.96 17.22 17.33 17.59 0.04730 2.70 0.26 14.78 1.80120 500 años 9.20 16.62 16.97 16.99 17.13 0.01694 1.79 0.35 19.11 1.11105 500 años 9.20 16.12 16.40 16.50 16.72 0.04746 2.53 0.28 17.73 1.7890 500 años 9.20 15.35 15.70 15.80 16.02 0.04604 2.48 0.35 18.18 1.7575 500 años 9.20 15.00 15.50 15.46 15.61 0.00878 1.46 0.50 19.64 0.8260 500 años 9.20 15.00 15.44 15.31 15.51 0.00407 1.18 0.44 18.54 0.5845 500 años 9.20 14.70 14.96 15.01 15.19 0.02687 2.16 0.26 16.74 0.5830 500 años 9.20 14.22 14.73 14.74 14.87 0.01460 1.68 0.51 20.43 1.0315 500 años 9.20 13.78 14.09 14.21 14.46 0.05798 2.69 0.31 17.58 1.95

Lillo


LISTADO DE RESULTADOS BARRANCO DE LILLO PROYECTADO T=500 AÑOS

Barranco Sección Hipótesis Q Total Cota lecho Cota láminaCota calado

críticoCota

energíaPendiente

energíaVelocidad Calado

Anchura máx lámina

Froude

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m) (m)405 500 años 9.20 36.27 36.65 36.78 37.06 0.04800 2.84 0.38 16.19 1.84390 500 años 9.20 35.59 36.22 36.29 36.48 0.02719 2.28 0.63 14.96 1.41375 500 años 9.20 34.17 34.84 35.11 35.79 0.07336 4.30 0.67 6.36 2.37360 500 años 9.20 31.69 31.95 32.19 33.54 0.41735 5.57 0.26 12.52 4.90345 500 años 9.20 29.92 30.20 30.39 30.87 0.08366 3.61 0.28 10.97 2.39330 500 años 9.20 28.30 28.83 29.05 29.62 0.08106 3.92 0.53 8.77 2.42315 500 años 9.20 26.34 26.82 27.08 28.00 0.14232 4.81 0.48 8.00 3.15300 500 años 9.20 24.99 25.28 25.53 26.20 0.09405 4.24 0.29 7.89 2.58285 500 años 9.20 24.83 25.32 25.34 25.55 0.01435 2.10 0.49 11.30 1.08270 500 años 9.20 23.53 23.92 24.15 24.96 0.16140 4.51 0.39 10.42 3.25255 500 años 9.20 22.99 23.27 23.38 23.66 0.04202 2.78 0.28 12.52 1.73240 500 años 9.20 22.56 23.11 23.15 23.32 0.01871 2.03 0.55 15.38 1.19225 500 años 9.20 21.43 21.81 22.01 22.65 0.13647 4.07 0.38 11.87 2.98210 500 años 9.20 19.62 19.98 20.15 20.68 0.12212 3.70 0.36 13.87 2.79195 500 años 9.20 18.99 19.36 19.47 19.72 0.03264 2.67 0.37 11.53 1.56180 500 años 9.20 18.81 19.20 19.22 19.40 0.01505 1.97 0.39 13.77 1.08165 500 años 9.20 18.27 18.57 18.70 19.00 0.05046 2.89 0.30 13.12 1.88150 500 años 9.20 17.58 17.88 17.99 18.27 0.04548 2.75 0.30 13.69 1.78135 500 años 9.20 16.96 17.23 17.33 17.58 0.04418 2.65 0.27 14.79 1.74120 500 años 9.20 16.62 16.97 16.99 17.13 0.01727 1.81 0.35 19.11 1.12105 500 años 9.20 16.12 16.40 16.50 16.72 0.04682 2.51 0.28 17.75 1.7790 500 años 9.20 15.35 16.39 15.80 16.40 0.00032 0.54 1.04 21.91 0.1975 500 años 9.20 15.00 16.39 15.38 16.40 0.00009 0.35 1.39 25.87 0.1060 500 años 9.20 15.00 16.33 15.66 16.39 0.00099 1.02 1.33 8.57 0.3245 500 años 9.20 14.70 15.01 15.01 15.17 0.01363 1.76 0.31 16.78 0.3230 500 años 9.20 14.22 14.68 14.74 14.89 0.02563 2.02 0.46 19.51 1.3415 500 años 9.20 13.78 14.12 14.21 14.41 0.03996 2.39 0.34 17.86 1.65

Lillo


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APÉNDICE 7 PLANOS

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ANEJO Nº 8 DRENAJE - m.fomento.gob.es Enlace Sant… · 2. drenaje transversal 1 2.1. introducciÓn 1 2.2. identificaciÓn de las obras de drenaje transversal 1 2.3. criterios de