Embed Size (px)
Citation preview
ANÁLISE DE EDIFÍCIOS EM PAREDES DE CONCRETO
MOLDADAS IN LOCO
FERNANDO BEZERRA GALVÃO MORQUECHO
TRABALHO DE CONCLUSÃO DE CURSO
(MODALIDADE - MONOGRAFIA)
NATAL-RN
2016
U F R N
UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO NORTE
CENTRO DE TECNOLOGIA
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
FERNANDO BEZERRA GALVÃO MORQUECHO
ANÁLISE DE EDIFÍCIOS EM PAREDES DE CONCRETO
MOLDADAS IN LOCO
Trabalho de Conclusão de Curso na
modalidade Monografia, submetido ao
Departamento de Engenharia Civil da
Universidade Federal do Rio Grande do Norte
como parte dos requisitos necessários para a
obtenção do Título de Bacharel em Engenharia
Civil.
Orientador: Prof. Dr. Joel Araújo do
Nascimento Neto
NATAL/RN, 25 DE MAIO DE 2016
AGRADECIMENTOS
Agradeço a todos os professores que me acompanharam durante o meu curso,
em especial ao meu orientador, professor Dr. Joel Araújo do Nascimento Neto, que
me empolgaram e que me fizeram gostar cada vez mais da Engenharia Civil.
Agradeço também aos meus familiares, em especial ao meu avô Ubiratan
Pereira Galvão (in memorian) também engenheiro, que me influenciou na escolha da
profissão.
RESUMO
MORQUECHO, F. B. G. Análise de edifícios em paredes de concreto
moldadas in loco. 77 páginas. Monografia (Trabalho de Conclusão de Curso) –
Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Rio Grande do Norte, 2016.
A carência habitacional continua sendo um desafio para o Brasil. Para reduzi-
la, é necessário um sistema construtivo rápido, eficaz e industrializado, que consiga
suprir novas moradias à população em meio a uma pressão demográfica crescente.
Nesse contexto se insere o sistema construtivo de paredes de concreto moldadas in
loco. Além de propiciar uma maior rapidez à construção, a padronização do
processo faz com que as edificações sejam mais confiáveis. Neste trabalho, foram
analisados requisitos construtivos e de desempenho, além de enfocar o concreto
celular, material potencialmente utilizável nesse sistema. Além disso, o procedimento
de cálculo das paredes foi explorado considerando a nova normatização nacional, a
ABNT NBR 16055:2012 – Parede de concreto moldada no local para a construção
de edificações – Requisitos e procedimentos, comparando-o com a norma
americana ACI 318:2014 – Building Code Requirements for Structural Concrete.
Foram exploradas também considerações que podem ser feitas que assemelham o
Sistema de Paredes de Concreto ao Sistema de Alvenaria Estrutural de Blocos
Cerâmicos.
Palavras-chave: Paredes de concreto. Concreto celular. Cálculo estrutural.
Sistemas Construtivos.
ABSTRACT
MORQUECHO, F. B. G. Analisys of cast-in-place concrete walls buildings.
77 páginas. Undergraduate Thesis – Federal University of Rio Grande do Norte. Rio
Grande do Norte, Brazil, 2016.
The housing shortage remains a challenge for Brazil. To reduce it, a quick,
effective and industrialized building system that can supply new housing to the
population amid a growing demographic pressure is needed. In this context, fits the
constructive system of cast-in-place concrete walls. Beyond providing greater speed
to the construction, standardization of the process causes the buildings to be more
reliable. In this Undergraduate Thesis, construction and performance requirements
were analyzed, in addition to focusing on the cellular concrete, potentially usable
material in this system. In addition, the walls calculation procedure was explored
considering the new national regulation, the NBR 16055: 2012 – Cast in place
Concrete wall for construction of buildings - Requirements and procedures,
comparing it to the American Standard ACI 318: 2014 - Building Code Requirements
for Structural Concrete. It was also explored considerations that may be made to
resemble the Concrete Walls System to Structural Masonry Blocks Ceramic System.
Key Words: Concrete Walls. Cellular Concrete. Structural Calculation. Building
Systems.
SUMÁRIO
1. INTRODUÇÃO ................................................................................................ 1
1.1 CONSIDERAÇÕES INICIAIS .................................................................... 1
1.2 JUSTIFICATIVA ........................................................................................ 2
1.3 OBJETIVOS .............................................................................................. 3
2. O SISTEMA PAREDES DE CONCRETO MOLDADAS IN LOCO .................. 4
2.1 REQUISITOS INICIAIS ............................................................................. 4
2.2 SELEÇÃO DOS MATERIAIS E FORMAS ................................................. 5
2.2.1 Concreto ............................................................................................. 5
2.2.2 Formas e escoramento ....................................................................... 6
2.2.3 Aço...................................................................................................... 7
2.2.4 Instalações .......................................................................................... 8
2.3 FUNDAÇÃO .............................................................................................. 9
2.4 LOCAÇÃO, ARMAÇÃO E INFRAESTRUTURA DE INSTALAÇÕES ...... 10
2.4.1 Locação ............................................................................................ 10
2.4.2 Armação ........................................................................................... 11
2.4.3 Infraestrutura de instalações ............................................................. 12
2.5 MONTAGEM DE CONTRAMARCOS E FORMAS .................................. 13
2.5.1 Colocação dos contramarcos ........................................................... 13
2.5.2 Posicionamento e preparo das formas ............................................. 13
2.6 CONCRETAGEM .................................................................................... 16
2.6.1 Recebimento do concreto ................................................................. 16
2.6.2 Lançamento do concreto .................................................................. 16
2.6.3 Adensamento .................................................................................... 18
2.6.4 Cura e desforma ............................................................................... 19
2.6.5 Preparação para a execução do próximo pavimento ........................ 20
2.7 COBERTURA .......................................................................................... 21
2.8 ACABAMENTO ....................................................................................... 21
2.8.1 Revestimento interno ........................................................................ 22
2.8.2 Revestimento externo ....................................................................... 22
3. CONCRETO CELULAR ................................................................................ 23
3.1 MATERIAIS ............................................................................................. 23
3.1.1 Agregados e fíleres ........................................................................... 23
3.1.3 Espuma ............................................................................................. 24
3.2 DOSAGEM .............................................................................................. 24
3.2.1 Densidade ......................................................................................... 25
3.2.2 Resistência à compressão ................................................................ 26
3.2.3 Resistência à tração direta e à tração na flexão ............................... 29
3.2.4 Módulo de elasticidade ..................................................................... 29
3.2.5 Desempenho térmico ........................................................................ 31
3.2.6 Retração ........................................................................................... 32
3.2.7 Características físico-mecânicas ...................................................... 33
4. DIMENSIONAMENTO: COMPARAÇÃO DA NBR COM OUTRAS NORMAS
RELATIVAS À PAREDE DE CONCRETO E COM A ALVENARIA ESTRUTURAL .. 35
4.1 APRESENTAÇÃO DO PROJETO ........................................................... 35
4.2 METODOLOGIA ...................................................................................... 37
4.3 CARACTERÍSTICAS DOS MATERIAIS E AÇÕES ................................. 38
4.3.1 Propriedades físicas ......................................................................... 38
4.3.2 Ações ................................................................................................ 40
4.3.3 Combinação de ações ...................................................................... 41
4.4 ESFORÇOS SOLICITANTES ................................................................. 45
5 VERIFICAÇÃO DO DIMENSIONAMENTO DA ALVENARIA ESTRUTURAL 47
5.1 ALTURA E ESPESSURA EFETIVAS E ESBELTEZ ............................... 47
5.2 INTERAÇÃO DOS ELEMENTOS DE ALVENARIA ................................ 47
5.3 ANÁLISE PARA DISTRIBUIÇÃO DAS FORÇAS HORIZONTAIS ENTRE
OS PAINÉIS DE CONTRAVENTAMENTO............................................................ 48
5.4 PROCEDIMENTO DE CÁLCULO PARA TENSÕES SOLICITANTES
DEVIDO À AÇÃO DO VENTO E DIMENSIONAMENTO AO CISALHAMENTO .... 52
5.5 PROCEDIMENTO DE CÁLCULO PARA A RESISTÊNCIA À
COMPRESSÃO SIMPLES ..................................................................................... 53
5.6 DIMENSIONAMENTO DO GRUPO À COMPRESSÃO .......................... 54
5.7 TENSÕES DE COMPRESSÃO GERADAS POR FLEXÃO PELA AÇÃO
DE VENTO ............................................................................................................ 56
5.8 DIMENSIONAMENTO À FLEXO-COMPRESSÃO .................................. 56
5.9 TENSÕES SOLICITANTES E RESISTENTES DE CISALHAMENTO .... 57
6 VERIFICAÇÃO DO DIMENSIONAMENTO DA PAREDE DE CONCRETO ... 58
6.1 ALTURA, ESBELTEZ E RESISTÊNCIAS ............................................... 58
6.1.1 Fatores de ponderação devido às vinculações e comprimento ........ 58
6.1.2 Valores da força normal resistente ................................................... 61
6.1.3 Resistência ao cisalhamento ............................................................ 64
6.2 CONSIDERAÇÃO DO EFEITO DO VENTO ........................................... 65
6.3 VALORES SOLICITANTES DE PROJETO DE ACORDO COM AS
DIFERENTES COMBINAÇÕES ............................................................................ 67
6.4 COMPARAÇÃO ENTRE TENSÕES RESISTENTES E SOLICITANTES68
6.4.1 Compressão ..................................................................................... 68
6.4.2 Cisalhamento .................................................................................... 69
7 COMENTÁRIOS SOBRE OS RESULTADOS ............................................... 70
8 CONCLUSÃO ................................................................................................ 71
REFERÊNCIAS ................................................................................................ 72
1
1. INTRODUÇÃO
1.1 CONSIDERAÇÕES INICIAIS
“O concreto leve celular1 não é um material novo. Consta que seu
desenvolvimento aconteceu na Suécia, no final da década de 1920, em um processo
de autoclave” (MANUFACTURERS, 2016). É conhecido de acordo com o seu
processo de fabricação. Há o tipo gasoso e o tipo espumoso (SACHT, 2008, p. 66),
ambos normatizados. Recentemente, com o desenvolvimento da tecnologia do
concreto – através do uso de novos aditivos e/ou adições – e com as rigorosas
exigências da nova norma de desempenho, a Norma Brasileira (NBR) 15575:2013 –
Edificações Habitacionais – Desempenho da Associação Brasileira de Normas
Técnicas (ABNT), seu uso voltou à tona, principalmente na construção de
habitações de interesse popular.
Além das vantagens quanto ao peso, acarretando o alívio na estrutura e
tensões no solo, o concreto celular ainda é ambientalmente amigável, já que seu
processo de fabricação pode incluir reaproveitamento de outros materiais, como
resíduos de demolição. Esse reaproveitamento pode se dar em construções baixas
e em usos menos nobres, como pavimentação de área externa de condomínios ou
elementos de jardinagem. Entre algumas propriedades que favorecem o uso do
concreto celular em construções sustentáveis, ADAMCZYK, ZAREBSKA e INGRAO,
(2015, p. 9) destacam o bom isolamento térmico e acústico e a possibilidade de
recuperação e reciclagem.
A construção de edifícios simplificados2 constitui o interesse deste trabalho de
conclusão de curso, tendo como referência a norma ABNT NBR 16055:2012 –
Parede de concreto moldada no local para a construção de edificações – Requisitos
e procedimentos.
1 São sinônimos: concreto leve celular; concreto celular; concreto espumoso, quando o
concreto celular é obtido por meio de um agente espumoso; concreto aerado. 2 Considera-se edifício simplificado o edifício de paredes de concreto de até 5 pavimentos
[entre outras condições] Associação Brasileira de Normas Técnicas (2012).
2
1.2 JUSTIFICATIVA
O déficit habitacional do Brasil é muito grande. Mesmo depois de lançado o
programa Minha Casa Minha Vida, o número ainda é relevante. Segundo dados
estatísticos sobre o Déficit Habitacional Brasileiro da Fundação João Pinheiro em
parceria com o Ministério das Cidades, Banco Interamericano de Desenvolvimento
(BID) e Programa das Nações Unidas para o Desenvolvimento (PNUD), o déficit
chegava a 5,4 milhões de habitações em 2012 (FUNDAÇÃO JOÃO PINHEIRO,
2012), passando para 5,8 milhões (dados preliminares) em 2013 (FUNDAÇÃO
JOÃO PINHEIRO, 2013). O cenário é, então, desafiador.
Segundo um estudo da FGV Projetos, elaborado para o SindusCon SP (Sindicato da Indústria da Construção Civil paulista) [...] o Brasil vai precisar de 27,7 milhões de novas moradias até 2020 para dar conta de atender o crescimento das famílias, zerar o atual déficit habitacional e acabar com cortiços e favelas [...] (FERNANDES e ROLLI, 2008 apud NASCIMENTO e BRAGA, 2009)
É necessário um sistema construtivo rápido, já que a tendência é o déficit
habitacional aumentar se continuarmos a usar sistemas construtivos tradicionais,
com baixo grau de industrialização e rapidez. Sob essa ótica, o sistema de Paredes
de Concreto encaixa-se perfeitamente na demanda gigantesca que esse problema
traz. Braguim (2013, p. 2) argumenta que “o cenário nacional demanda construções
de qualidade, em grande quantidade, realizadas no menor tempo possível”,
corroborando a pertinência de desenvolvimento desse sistema no âmbito nacional.
É inevitável uma maior análise do sistema, incluindo procedimentos, etapas de
execução, controle tecnológico e até mesmo parâmetros e considerações de cálculo
para ampliar o conhecimento técnico brasileiro, já que a ABNT NBR 16055:2012 é
relativamente recente e é a primeira nesse sentido.
O presente trabalho de conclusão de curso pretende, portanto, acrescentar ao
meio técnico-científico novas experiências da construção local, além de comparar a
recente normatização com outras nacionais e internacionais, trazendo aspectos
semelhantes e diferenças entre as mesmas.
3
1.3 OBJETIVOS
Este trabalho tem como objetivos:
Apresentar o método construtivo do Sistema de Paredes de Concreto;
Comparar a NBR 16055:2012 com outras normas quanto ao
dimensionamento de paredes de concreto;
Identificar considerações a mais que se deva fazer ao utilizar o concreto
celular nesse tipo de sistema construtivo;
Empregar modelos de cálculo usuais para edifícios de alvenaria
estrutural para edifícios de paredes de concreto.
4
2. O SISTEMA PAREDES DE CONCRETO MOLDADAS IN LOCO
2.1 REQUISITOS INICIAIS
Para que se consiga o melhor desempenho do Sistema de Paredes de
Concreto, o projeto, desde o início, deve ser direcionado para a máxima
produtividade. Isso inclui, de acordo com (BRAGUIM, 2013) “[...] a modulação de
medidas, existência de simetria na geometria da edificação em planta, alinhamento
de paredes e a padronização das distâncias entre piso [...]”.
Os projetistas que desenvolverão as definições e projetos devem trabalhar
juntos, observando atentamente os casos de interferências entre sistemas e visando
sempre a rápida execução. Argumenta Pandolfo (2007) que a coordenação de
projetos é essencial, já que a estrutura e a vedação compõem um sistema só, o que
obriga a uma análise multidisciplinar da edificação.
Muito embora possa ser usado em qualquer tipo de construção, e com
vantagens, o lado econômico, que será tratado em capítulo posterior, é um dos
pontos decisivos na escolha do método construtivo. Por isso, deve-se avaliar o
número de repetições das formas, fator determinante no custo final e atratividade
das paredes de concreto moldadas in loco. Graziano, professor do Departamento de
Estruturas e Fundação da Escola Politécnica da Universidade de São Paulo afirma
que “Para uma perspectiva de alta repetição de construção, a competitividade do
sistema é mais evidente” (CORSINI, 2011).
Caso o concreto celular seja selecionado como material das paredes, deve-se
notar que a ABNT NBR 16055:2012 frisa “Esta norma se aplica a estrutura em
paredes de concreto de massa específica normal conforme a ABNT NBR
6118:2007” (ABNT, 2012). A ABNT NBR 6118:2007 – Projeto de estruturas de
Concreto - Procedimento traz que concretos de massa específica normal, a
possuem compreendida entre 2000 kg/m³ e 2800 kg/m³. Portanto, atualmente, para
o dimensionamento estrutural em concreto celular, deve-se recorrer a normas
internacionais.
5
2.2 SELEÇÃO DOS MATERIAIS E FORMAS
2.2.1 Concreto
Missurelli e Massuda (2009) indicam que no Brasil, quatro tipos de concreto
são usados para o sistema, sendo eles:
Concreto celular;
Concreto com elevado teor de ar incorporado – até 9%;
Concreto com agregados leves ou com baixa massa específica;
Concreto convencional ou concreto autoadensável.
Tabela 1 - Tipos de concreto utilizados
Fonte: ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE CIMENTO PORTLAND, 2009, p. 37
Como citado anteriormente, as três primeiras opções acima elencadas ficam
restritas à massa específica mínima para poder ser usada a NBR 16055:2012 –
2000kg/m³. Esses concretos ditos leves, como o celular e o aerado, apresentam
vantagens interessantes sobre os demais, principalmente quanto ao aspecto
acústico e térmico.
[...]Foram empregadas na época formas metálicas (alumínio) e concreto celular. O peso final do produto acabado foi consideravelmente menor que o da alvenaria convencional, o que acarretou economia nas fundações. As características consideradas importantes do sistema foi não necessitar a quebra de paredes para instalações hidro-sanitárias e elétricas, além do bom desempenho em relação ao conforto térmico e acústico, em função das características do concreto celular. (SACHT, 2008, p. 52)
6
O concreto convencional a ser usado deve apresentar fluidez adequada e
agregados com dimensões máximas compatíveis. De acordo com a ABNT NBR
16055:2012, as paredes internas podem ter, no mínimo, 8 cm de espessura. Com a
colocação da tela centralizada e após a inserção das instalações, podem haver
espaços em que o concreto, caso não tenha slump adequado, acabe por não
alcançar, originando nichos3.
Pelas características requeridas do concreto, uma opção tecnológica indicada
seria o uso de concreto autoadensável, podendo este ter uma relação água/cimento
bastante baixa. Entre outras vantagens deste tipo de concreto, Razera (2012, p. 16)
cita o melhor acabamento final, aumento da vida útil das formas e redução do custo
global da obra.
2.2.2 Formas e escoramento
O sistema de fôrmas é composto de estruturas provisórias, cujo objetivo é moldar o concreto fresco. É compreendido por painéis de fôrmas, escoramento, aprumadores e andaimes, incluindo seus apoios, bem como as uniões entre os diversos elementos. (ABNT NBR 16055:2012, p. 22).
Quanto às formas, Sacht (2008, p. 52) diz que “[...] atualmente no mercado
estão disponíveis os sistemas de fôrmas tipo túnel com fôrmas metálicas; o tipo
mesa/parede e o tipo parede; os dois últimos podendo ser metálicas ou mistas
(metálicas e madeira).” O mercado ainda traz outras duas opções, são as formas
plásticas, que, de acordo com SILVA (2010) não requer travamento metálico
adicional, são compostos por módulos intercambiáveis múltiplos de 30 cm na altura
e múltiplo de 1 cm na horizontal. Há também o segundo, o de formas incorporadas à
estrutura4 (geralmente painéis de EPS), ou seja, a forma é concretada juntamente
com a parede, ficando lá por toda a vida útil da estrutura. Contudo, essa última é
uma alternativa abrangida pela norma. A ABNT NBR 16055:2012 traz que “Esta
norma não se aplica a: [...] paredes de concreto moldadas in loco com fôrmas
incorporadas [...]”.
3 Vazios ou nichos ocorrem quando, após a concretagem, alguns espaços, dentro da estrutura
a ser concretada, acabam ficando vazios. Podem decorrer de falhas na vibração, locais congestionados com tubulações e/ou armaduras, principalmente.
4 Para mais informações, pode-se visitar sites de fabricantes, como a Polycrete
(http://www.polycrete.com/en/icf), entre outros. Conhecido no exterior por ICF – Insulated Concrete Form.
7
A seleção da forma vai depender do grau de repetição do uso da mesma, da
qualidade exigida, da espessura da parede e consequente empuxo gerado pelo
peso do concreto, da disponibilidade de fornecedores na região, do ritmo de obra
desejado, e até, segundo Pandolfo (2007), do estudo de grua.
O escoramento deve ser projetado de modo a não sofrer, sob a ação de seu peso próprio, do peso da estrutura e das cargas acidentais que possam atuar durante a execução da estrutura de concreto, deformações prejudiciais ao formato da estrutura de parede de concreto ou que possam causar esforços não previstos no concreto. (ABNT NBR 16055:2012, p. 23)
Figura 1 - Casas geminadas construídas com formas plásticas
Fonte: Site da empresa Tecwall: www.tecwall.com.br. Acesso em 22 de março de 2016.
2.2.3 Aço
Podem ser usadas telas soldadas, barras ou treliças
Usualmente, utilizam-se telas soldadas posicionadas no eixo das paredes ou nas duas faces, dependendo do dimensionamento projetado, além de barras em pontos específicos tais como cinta superior nas paredes, vergas, contravergas etc. (MISURELLI e MASSUDA, 2009).
Silva (201-?) afirma que, ao usar telas soldadas, deve-se procurar utilizar o
menor número de tipos de tela e o menor número possível de posições. Ainda, deve-
se identificar a sistematização de emendas horizontais e verticais.
8
2.2.4 Instalações
De acordo com a ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE CIMENTO PORTLAND -
ABCP (2013), o “PVC é o material mais utilizado nas instalações de água fria,
principalmente devido ao custo.” O mesmo autor cita o PEX como adequado às
passagens verticais. Ainda, segundo a ABNT NBR 16055 (2012, p. 10), há algumas
restrições quanto às tubulações que devem ser levadas em conta na hora do
projeto, como por exemplo, o uso de diâmetro até 50 mm e a impossibilidade de
passagem de tubulação de água quente nas paredes estruturais “Quando a
diferença de temperatura no contato entre a tubulação e o concreto não ultrapassar
15ºC[...]” (ABNT NBR 16055:2012).
Numa pesquisa realizada pela ABCP (2013), 42% das empresas que utilizam o
Sistema de Paredes de Concreto não usam instalações de água quente em suas
obras. Das que usam, 50% executam a mesma com CPVC.
Em relação às instalações elétricas, “O eletroduto corrugado laranja é indicado
para lajes, pois possui maior resistência. Por questões de praticidade, as
construtoras têm optado utilizá-lo em toda a obra.” (ABCP, 2013). As caixas de
passagem podem ser de PVC, ferro ou aço. Deve-se ter cuidado para que as caixas
metálicas não fiquem em contato com as armaduras da parede. “Tubos metálicos [e
caixas] não podem entrar em contato com as armaduras da parede a fim de evitar-
se corrosão galvânica.” (ABNT NBR 16055:2012).
A seguir é apresentada uma pesquisa realizada pela ABCP (2013) com 12
empresas que executavam prédios e casas em Paredes de Concreto à época.
Figura 2 - Critérios para seleção dos materiais para instalações
Fonte: ABCP, 2013
9
2.3 FUNDAÇÃO
“Os tipos de fundações mais adequados para as paredes de concreto são:
sapata corrida, laje de apoio (radier), blocos de travamento de estacas e tubulões”
(MISURELLI e MASSUDA, 2009). Como o sistema de Paredes de Concreto visa a
industrialização da construção, é interessante que a execução da fundação siga a
mesma diretriz. Para construções mais baixas em terreno de boa capacidade de
suporte, o radier tem grandes vantagens sobre os demais. Corsini (2011) corrobora
esse pensamento alegando que, ao se executar o radier, a facilidade para montar as
formas é maior, por deixar a base de montagem nivelada.
Missuelli e Massuda (2009) ainda alertam que, caso a escolha seja por radier,
o mesmo deve ser executado com um espaço excedente em relação à espessura
dos painéis externos das formas, permitindo o apoio e facilitando a montagem.
Especial atenção deve ser dada à impermeabilização, evitando que a umidade do
solo migre para a edificação. O cuidado com a cura do concreto, principalmente em
estruturas de concreto com grande área superficial exposta, como o caso do radier,
deve ser permanente, evitando o aparecimento de patologias. “Problemas com a
cura podem deixar a camada superficial fraca, porosa e permeável, vulnerável à
entrada de substâncias agressivas provenientes do meio-ambiente, degradando o
concreto.” (VALIN JR e LIMA, 2008)
Figura 3 - Fundação do tipo radier
Fonte: MISURELLI e MASSUDA, 2009
Antes da concretagem, deve-se verificar o posicionamento rigoroso das
armaduras de arranque e dos elementos de instalações. “Antes da montagem das
10
formas, as fundações devem conter os arranques verticais das paredes, a
localização das instalações sanitárias definidas e receber nivelamento rigoroso.”
(BRAGUIM, 2013)
2.4 LOCAÇÃO, ARMAÇÃO E INFRAESTRUTURA DE INSTALAÇÕES
2.4.1 Locação
O gabarito deve ser cuidadosamente posicionado. “A partir do eixo central da
parede, são considerados 13 cm para cada lado, totalizando a distância de 26 cm,
correspondente aos 10 cm de espessura da parede e mais 8 cm de cada lado para
colocação das faces das fôrmas (interna e externa).” (SILVA, 2010). É claro que, se
a parede for de espessura maior, as distâncias mudam. Na prática, em construções
mais baixas (até 5 pavimentos), raramente se tem paredes de espessura maior que
12 cm, a não ser por exigências de desempenho.
É importante lembrar que a ABNT NBR 16055:2012 fixa em ∓ 5 mm a
tolerância para a posição dos eixos de cada parede em relação ao projeto, além de
tolerância individual de desalinhamento horizontal ( ) de elementos estruturais
lineares menor ou igual a ou 5 mm, adotando-se o menor valor, sendo o
comprimento do elemento, expresso em milímetros (mm).
Figura 4 - Desalinhamento horizontal máximo
Fonte: ABNT NBR 16055:2012, p. 29
11
2.4.2 Armação
Segundo Missurelli e Massuda (2009), “A armação adotada no sistema paredes
de concreto é a tela soldada posicionada no eixo vertical da parede. Bordas, vãos de
portas e janelas recebem reforços de telas ou barras de armadura convencional.”.
Em edifícios mais altos, pode ser preciso armar a parede nas duas faces. “A
montagem, o posicionamento e o cobrimento especificados para as armaduras
devem ser verificados, devendo as armaduras estar previamente limpas [...]” (ABNT,
2012, p. 27).
Uma das funções da armação no Sistema Paredes de Concreto é resistir a
tensões de retração, consideráveis devido ao volume de concreto usado, além de
suportar outras ações diretas e indiretas. Por isso, segundo a ABNT (2012, p. 27)
antes de qualquer alteração ou corte na armação, deve-se obter a anuência do
projetista e do responsável técnico da obra.
Há um esforço considerável nas aberturas no Sistema Paredes de Concreto,
principalmente devido à retração e concentração de cargas. “Os espaçadores são
colocados a cada 50 cm, tanto na horizontal quanto na vertical, de forma a
possibilitar o cobrimento de concreto definido em projeto.” (SILVA, 2010).
A ordem de armação na obra a ser seguida é explicada por Missurelli e
Massuda (2009), de forma que se deve armar primeiro a armadura principal, em tela
soldada. Depois é a vez das armaduras de reforços, ancoragens de cantos e cintas.
Figura 5 - Etapa de armação concluída
Fonte: Facisa. Disponível em http://www.cesed.br/construcaoedificios/blog/?p=1504. Acesso
em 30 de Março de 2016
12
É importante destacar que “As paredes devem ser construídas monoliticamente
e com armadura de ligação, observada a armadura mínima” (ABNT, 2012, p. 12).
Isso significa que, em todas as ligações, seja parede-parede, seja parede-laje, a
armadura mínima deve ser respeitada. Além disso, “Qualquer elemento pré-moldado
(lajes, escadas e outros) não pode invadir a seção da parede e deve ser consolidado
com esta, com a finalidade de preservar o efeito de diafragma rígido e garantir a
continuidade das paredes.” (ABNT NBR 16055:2012, p. 12)
“Além disso, o espaçamento entre barras de aço verticais e horizontais não
pode ser maior que duas vezes a espessura da parede, sendo de no máximo 30
cm.” (ABNT NBR 16055:2012, p. 14).
2.4.3 Infraestrutura de instalações
Com o desenvolvimento desse sistema construtivo, os fornecedores
aperfeiçoaram-se, lançando produtos e ferramentas que tornam mais ágeis os
processos, principalmente o posicionamento das instalações, certamente integrante
do caminho crítico5.
Figura 6 - Produtos desenvolvidos para agilizar a montagem de instações. (a) As cintas já vêm nas caixas de passagem; (b) Dispositivo de passagem de
eletrodutos; (c) Caixa Shaft para transição entre laje e parede.
(a) (b) (c) Fonte: Catálogo da Polar. Disponível em: http://www.polar.com.br/pdf/catalogo-produtos.pdf.
Acesso em 30 de Março de 2016.
5 Caminho crítico corresponde à sequência de atividades determinantes para a conclusão de
um projeto, essenciais para o cumprimento do prazo final estipulado em projeto. É um indicador utilizado na rede PERT/CPM, instrumento de programação de atividades da gestão de projetos.
13
A fixação dos eletrodutos e caixas elétricas às telas soldadas se faz necessário
para que não sejam deslocados na concretagem. Kits hidráulicos podem ser
montados fora do canteiro de obra ou em espaço destinado exclusivamente para
isso. Se o projeto previr banheiros espelhados, pode-se montar a instalação
completa previamente.
2.5 MONTAGEM DE CONTRAMARCOS E FORMAS
2.5.1 Colocação dos contramarcos
Segundo a ABCP (2002, p. 47) os contramarcos devem ser fixados antes da
concretagem: “[...] colocação prévia de contramarcos pré-fabricados em madeira,
aço ou concreto diretamente no interior das fôrmas, concretagem e encaixe das
esquadrias após desforma”.
A ABCP (2013, p. 45-51) cita o uso de parafusos, sistema de colagem ou uso
de presilhas como possíveis procedimentos para fixação dos caixilhos. A falta de
adaptação entre formas e esquadria tem sido um problema citado por diversas
construtoras. Por isso, elas recomendam a padronização de dimensão dos vãos dos
caixilhos e modulação das formas.
Posicionar o caixilho faceando pelo lado interno do ambiente, utilizando
pingadeira, também tem sido uma conduta adotada pela maior parte das
construtoras. Junto com a aplicação de silicone, essas medidas podem eliminar a
falta de estanqueidade entre a parede e o caixilho, um dos problemas mais
recorrentes nas obras.
Para a instalação das esquadrias, segundo a ABCP, 82% das construtoras
pesquisadas optam pela contratação de terceirizadas. Entre os materiais preferidos,
estão as janelas de alumínio e as portas já acabadas de madeira.
2.5.2 Posicionamento e preparo das formas
Esta etapa varia conforme o tipo de forma utilizada. Por serem preferidas, far-
se-á a análise de acordo com a montagem de formas plásticas e de alumínio. “O
ideal é que cada painel pese até 60 kg, um pouco mais pesado que um saco de
14
cimento.”6 Diz-se que essas formas são manoportáveis, já que podem ser
carregadas por uma única pessoa.
Os painéis de alumínio se enquadram nessa restrição, já que “cada painel pesa
menos de 18 kg/m²” (SILVA, 2009), o que gera um peso aceitável para modulações
de 0,60 m x 3,00 m. Os painéis são posicionados segundo os eixos das paredes,
que nesse momento já estarão marcados com a tela soldada.
O travamento do sistema de fôrmas é feito a partir de pinos e cunhas, com espaçadores internos reutilizáveis que, além de conferir espaçamento entre as faces das fôrmas, conforme a espessura de projeto da parede, resistem aos esforços atuantes devidos ao empuxo do concreto. (SILVA, 2009)
Importante notar que as formas metálicas, em especial a de alumínio, dão mais
produtividade ao sistema, visto que não precisam de elementos adicionais para
resistir à concretagem. “Os painéis de alumínio não possuem furações para
passagem de ancoragens; somente a passagem fina da chapa de ancoragem na
emenda dos painéis.” (SILVA, 2009).
Figura 7 – Formas de alumínio EasySet
Fonte: Comunidade da Construção. Disponível em
http://www.comunidadedaconstrucao.com.br/produtos-servicos/4/formas-de-aluminio-easyset.html .
Acesso em: 02 de Abril de 2016.
“Os painéis de forma plástica pesam 10kg/m² e são pré-montados e numerados
em fábrica” (SILVA, 2010). De acordo com Silva (2010), a montagem deve ser
iniciada pelos painéis que formam o banheiro, por facilitar a colocação das
6 Disponível na revista Téchne, n. 143, Paredes maciças, Fevereiro de 2009.
15
instalações hidráulicas. No caso das formas plásticas, o processo de montagem das
instalações e armadura pode ser invertido com o da própria disposição das formas.
Em ambos os sistemas de formas, é essencial a aplicação correta de
desmoldante. “O desmoldante recomendado para as fôrmas é à base de água e
parafina líquida.” (SILVA, 2009).
Esta etapa é essencial para a qualidade final do sistema, visto que as formas
determinarão a geometria das paredes. É importante notar que a ABNT NBR
16055:2012 fixa em ∓ 5 mm a tolerância dimensional para a espessura das
mesmas. Além de 1/10 do comprimento como tolerância ao comprimento linear, seja
por trecho ou total.
Adicionalmente, a norma determina que:
A tolerância individual de desaprumo ( ) de elementos estruturais deve ser
menor ou igual a h/500 ou 5 mm, adotando-se o menor valor, e que a
tolerância cumulativa para desaprumo ( ) deve ser menor que 10 mm,
sendo h a altura do pavimento expressa em milímetros. (ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS, 2012, p. 29)
Figura 8 - Desalinhamento vertical máximo
Fonte: ABNT, 2012, p. 29
São, ainda, recomendações da ABNT NBR 16055 (2012) quanto ao uso de
agentes desmoldantes:
garantir que o concreto não tenha aderência à fôrma;
16
não deixar resíduos na superfície das paredes ou ser de difícil remoção,
podendo comprometer a aderência do revestimento final e o aspecto da
parede;
não alterar as características físicas e químicas do concreto;
não degradar a superfície das fôrmas.
2.6 CONCRETAGEM
2.6.1 Recebimento do concreto
O concreto pode ser usinado ou produzido na obra. Por ser compatível com o
sistema e permitir um maior controle tecnológico, os concretos usinados são
preferíveis. A adição de aditivos superplastificantes e fibras podem ser feitos no
caminhão betoneira quando este já estiver chegado ao local de aplicação. O uso da
fibra é importante quando o painel for muito grande e o efeito da retração tenha que
ser amenizado. “Recomenda-se o uso de concreto com fibras ou outros materiais
que diminuam os efeitos da retração.” (WENDLER FILHO, 2008).
A concretagem pode ser somente das paredes ou das paredes e lajes
conjuntamente. Segundo Sacht (2008), esse último sistema é chamado também de
OUTINORD (Flórida, EUA), referência à empresa que utiliza esse sistema com
formas do tipo túnel. É comum, também, que se mescle o sistema de paredes em
concreto com lajes pré-moldadas.
O recebimento do concreto é uma etapa importante, já que o slump deve
corresponder ao especificado no projeto para um bom desempenho do sistema.
Para esta etapa, deve ser consultada e seguida a norma ABNT NBR 12655:2015 –
Concreto – preparo, controle e recebimento. O procedimento da ABNT NBR NM
67:1998 – Ensaio de abatimento do concreto (Slump teste) deve ser seguido ou,
caso o concreto seja autoadensável, deve-se seguir a ABNT NBR 15823-2:2010 –
Concreto auto-adensável Parte 2: Determinação do espalhamento e do tempo de
escoamento – Método do cone de Abrams.
2.6.2 Lançamento do concreto
17
“Usualmente, o lançamento do concreto nas fôrmas pode ser feito utilizando
caçambas içadas por guindastes ou utilizando bombeamento.” (SACHT, 2008). Já
segundo a ABCP (2009), deve-se utilizar preferencialmente bomba para o
lançamento do concreto nas formas. Entre as razões, destacam-se: o tempo de
operação, redução de perdas e garantia da trabalhabilidade do material.
De acordo com a ABCP (2009), o lançamento deve ser planejado. A escolha de
pontos de lançamento não é aleatória, mas pensada de modo que a massa fluida de
concreto possa caminhar homogeneamente, preenchendo todos os vazios. Misurelli
e Massuda (2009) expõem uma sequência a ser seguida para o lançamento:
Iniciar por um dos cantos da construção até as paredes próximas
estarem cheias;
Seguir mesmo procedimento no canto oposto;
O procedimento é o mesmo para os outros dois pontos;
Pontos nas linhas elevadas (telhado);
O concreto deve ser lançado o mais próximo possível de sua posição
final;
Não deve haver interrupções com duração superior a 30 minutos.
Essas recomendações são relativas a edificações térreas com 4 cantos
opostos.
Figura 9- Equipamento destinado à concretagem de paredes de concreto
Fonte: Site da empresa Tecwall. Disponível em www.tecwall.com.br. Acesso em 04 de Abril de (2016)
Outros cuidados devem ser tomados. De acordo com a ABNT (2012), contra a
segregação, devem ser usados dispositivos que conduzam o concreto, minimizando
18
a segregação, como funis, calhas e trombas. Quando a altura de queda livre for
superior a 2,00 m, no caso de peças estreitas e altas, outros cuidados devem ser
tomados.
“Nas concretagens de lajes inclinadas e escadas, deve-se conduzir o concreto
de forma ascendente, ou seja, das regiões inferiores para as superiores do elemento
estrutural.” (ABNT, 2012, p. 32).
2.6.3 Adensamento
Os concretos autoadensáveis não necessitam de adensamento. O concreto
celular, quando recebe aditivo superfluidificante também não necessita. Os demais,
precisam e este deve ser bem feito para evitar defeitos no elemento parede.
O adensamento deve ser cuidadoso, para que a mistura preencha todos os espaços da fôrma. Nessa operação, o executor deve tomar as precauções necessárias para impedir a formação de ninhos ou segregação dos materiais e para não danificar os painéis das fôrmas.. (janelas de inspeção). (MISURELLI e MASSUDA, 2009)
A ABNT NBR 16055:2012 traz outros cuidados a serem tomados na etapa de
adensamento. São eles:
o adensamento (manual ou mecânico) deve garantir que o concreto
preencha todos os espaços da fôrma sem prejuízo da aderência das
armaduras. Para tanto, é preciso que no processo não se toque na
armadura nem desloque os embutidos da forma;
no caso de alta densidade de armaduras, cuidados especiais devem ser
tomados para que o concreto seja distribuído em todo o volume da peça
e o adensamento se processe de forma homogênea;
o enchimento da forma deve ser realizado sem a ocorrência de falhas
por ar aprisionado. O sistema de formas deve prever dispositivos que
garantam a saída desse ar durante a concretagem, em especial nas
regiões logo abaixo das janelas ou outros locais propícios à formação de
vazios. [Para tal, é necessário prever furos nas fôrmas (com cerca de ¾"
de diâmetro), segundo Missurelli e Massuda (2009)]. Deve-se também
acompanhar o enchimento das fôrmas por meio de leves batidas com
martelo de borracha nos painéis.
19
“Deve ser evitada a vibração excessiva do concreto, que pode provocar a
segregação do material e a migração de finos e água para a superfície (exsudação),
de forma a não prejudicar a qualidade e o desempenho do acabamento.” (ABNT,
2012, p. 34)
2.6.4 Cura e desforma
“A cura [...] deve ser realizada tomando cuidado para evitar mudanças bruscas
de temperatura, secagem, vento, chuva forte, agentes químicos, choques e
vibrações de grande intensidade para evitar o surgimento de fissuras e trincas.”
(FIABANI, 2010).
Como a superfície de concreto, no caso das paredes, fica com pouca área
superficial exposta (apenas a face superior), então o cuidado maior é justamente
com essa face. Recomenda-se mantê-la úmida, ainda mais se for usado aditivo
acelerador de pega (ter cuidado com os cloretos, geralmente presente nesse tipo de
aditivo, que podem causar danos às armaduras). A cura pode ser feita por
molhagem logo após o fim da pega, já que “[...] o melhor sistema para a inibição de
fissuras por retração é a cura úmida.” (BATISTA, et al, 2014).
De acordo com Misurelli e Massuda (2009), “A retirada das estruturas
provisórias deve ser feita após o concreto atingir a resistência prevista no projeto,
sem impacto, evitando o aparecimento de fissuras”. Geralmente, 3 MPa é adotada
como uma resistência à compressão adequada para a desforma. A ABNT NBR
16055:2012 enuncia uma precaução nessa etapa:
“Nenhuma ação adicional não prevista nas especificações de projeto ou na programação da execução da estrutura de concreto deve ser imposta à estrutura ou ao sistema de escoramento sem que se comprove que o conjunto tem resistência suficiente para suportar com segurança as ações a que estará sujeito” (ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS, 2012, p. 24)
Apesar de indesejado, pode ser necessário o estucamento de alguma
imperfeição resultante da concretagem. Ainda segundo Missurelli e Massuda (2009),
“Na desmontagem, [...] é fundamental que seja realizada uma limpeza completa,
removendo a película de argamassa (cimento + água + areia) aderida ao molde.
Esse trabalho deve ser cuidadoso, de modo a garantir a vida útil das fôrmas.”
20
As formas, logo após serem retiradas, são dispostas ao lado da edificação para
o processo de limpeza e aplicação de desmoldante visando ao próximo uso. Sobre
esse processo, Silva (2010) transmite uma recomendação da empresa Easy Set
Mills:
A empresa recomenda a lavagem das formas após cada concretagem, com jatos de água, para evitar que o concreto fique impregnado nas fôrmas, dificultando a sua remoção posterior, bem como o uso de espátulas, embora o tipo a ser utilizado não seja especificado pela empresa. Recomenda também evitar quedas e impactos na superfície de contato.
Ressalta-se a importância da não retirada de escoramentos “[...] enquanto não
houver certeza de que os elementos estruturais e o sistema de escoramento têm
resistência suficiente para suportar com segurança as ações a que estão sujeitos”
(ABNT, 2012, p. 24)
2.6.5 Preparação para a execução do próximo pavimento
Após a concretagem da laje e efetiva cura do concreto, com as esperas já
dispostas, faz-se a marcação das paredes e apoios para as formas. O procedimento
é o mesmo, como se a laje fosse o radier. Para esta etapa, utilizam-se velas, e
tensores. “A maioria dos sistemas de fôrmas trepantes disponíveis no mercado tem,
nas porções exteriores da fôrma, andaimes do tipo suspenso ou permitem a fixação
de balancins.” (PANDOLFO, 2007).
21
Figura 10 - Equipamento para trabalho em altura
Fonte: PANDOLFO, 2007
2.7 COBERTURA
Não há grandes requisitos para a cobertura. Pode-se executar as mesmas
coberturas que em outros sistemas estruturais. O que se deve evitar é a execução
de laje impermeabilizada, apenas, já que, devido à pequena espessura da laje,
haverá desconforto térmico para os habitantes do pavimento inferior. Uma opção
comum é a execução de cobertura em telha de fibrocimento elevada, formando-se,
assim, um colchão de ar, que ajuda no conforto térmico do pavimento inferior. No
caso de edificações com elevador, pelo fato de a planta da cobertura ser diferente
das demais, com a presença de casa de máquinas, pode-se executá-la em
alvenaria. É o caso do projeto analisado por Corrêa (2012, p. 52), em que o
reservatório e a casa de máquina foram executados em alvenaria estrutural. A
justificativa foi que, usando paredes de concreto, seria necessária a compra de um
novo conjunto de formas.
2.8 ACABAMENTO
22
2.8.1 Revestimento interno
A parede, segundo Silva (2010) dispensa chapisco, emboço e reboco, podendo
receber diversos tipos de revestimentos diretamente, como pinturas, texturas,
revestimentos cerâmicos, etc. A capa fina de gesso é o mais empregado, sendo a
espessura muito reduzida, semelhante ao Sistema de Alvenaria Estrutural.
2.8.2 Revestimento externo
Não há restrições. Podem ser aplicadas texturas diretamente ou revestimentos
tipo monocapa. Em alguns casos, a textura bastante lisa da parede de concreto
dificulta a aderência do revestimento. “Caso ele seja muito regular e plano, a
aderência dos revestimentos pode ser comprometida”. (PANDOLFO, 2007).
23
3. CONCRETO CELULAR
3.1 MATERIAIS
3.1.1 Agregados e fíleres
“O agregado miúdo é, normalmente, a areia natural que para ser adequada ao
uso em concreto, deve apresentar-se livre de impurezas orgânicas, argila, ou
qualquer outro material deletério e não apresentar quantidade excessiva de finos.”
(CORTELASSI, 2005, p. 46)
Sach e Seifert (1999) apud Jones (2000) ressaltam que agregados maiores
podem causar o colapso da espuma durante a mistura, o que não é desejável.
O pó de brita, que constitui um passivo ambiental do beneficiamento de rochas,
pode ser utilizado na confecção de concretos espumosos, mas a demanda por água
da pasta será maior, o que, em alguns casos, pode ser indesejável.
Cortelassi (2005) também relata que os agregados miúdos devem requerer a
menor quantidade de água possível para a obtenção de máxima plasticidade e
fluidez do concreto fresco. Em concretos celulares de alto desempenho, os finos
estão mais presentes, com grande parte da granulometria retida nas peneiras de
malhas de abertura 2,40 mm; 0,30 mm e 0,15 mm. Por isso, a areia não precisa ser
muito fina (nos concretos de alto desempenho), já que essa parcela é ocupada por
adições como microssílica, metacaulim ou cinza volante.
Uma recomendação do ACI - American Concrete Institute (1993) é a seguinte:
O tamanho máximo do agregado não deve em nenhum caso exceder um quinto da dimensão mais estreita entre os lados de formas, três quartos do espaçamento mínimo livre entre barras de reforço individuais ou conjuntos de barras , nem um terço da profundidade de lajes . Estas limitações podem ser dispensadas se métodos de viabilidade e trabalhabilidade são tais que o concreto não apresente estrutura em colmeia ou possuir vazios excessivos.
Assim, a demanda por determinado tamanho de agregado no concreto celular
varia, entre outros fatores, com:
a) Trabalhabilidade desejada;
b) Consumo de cimento;
c) Resistência;
24
d) Adições;
e) Aditivos;
f) Disponibilidade de materiais e jazidas na área da construção.
“Tipicamente, o teor de cimento fica em entre 300 kg/m³ e 400 kg/m³. No
entanto, teores de 500 kg/m³ ou maiores têm sido usados para alcançar maiores
resistências”. (MOHAMMAD, 2011, p. 59). Jones (2000) atestou que o ganho de
resistência obtido aumentando o teor de cimento acima de 500 kg/m³ é pequeno.
3.1.3 Espuma
Segundo Rosen (2004) apud Mohammad (2011), à agua são adicionados
agentes tensoativos que reduzem a tensão interfacial entre dois líquidos. Eles
contêm tanto hidrófilos quanto hidrófobos ao nível molecular. Isto promove a
formação da emulsão e permite que o agente tensoativo reduza a tensão interfacial
entre dois líquidos por adsorção na sua interface. „Interface‟ indica uma fronteira
entre duas fases imiscíveis. “O agente espumificante é diluído na água em
concentração de 1 para 5 a 40 partes de água.” (SULAIMAN, 2011, p. 12)
“Agentes surfactantes tensoativos sintéticos ou proteicos podem ser usados
para produzir espuma” (BRITISH CEMENT ASSOCIATION, 1994) apud Mohammad
(2011) e “são formulados para produzir bolhas de ar que são estáveis e capazes de
resistir às forças físicas e químicas impostas no processo de fabricação do concreto
espumoso.” (MOHAMMAD, 2011, p. 20)
“As bolhas variam em diâmetro de 0,1 mm a 1,5 mm” (BRADY et al, 2001)
3.2 DOSAGEM
“A dosagem do concreto celular é diferente do concreto normal. É definida
baseada na relação entre massa, densidade e volume do mesmo.” (AMIRRASOULI,
2015, p. 41).
25
De acordo com Mohammad (2011), não há um método padrão para dosagem
do concreto celular espumoso. Ainda: dosagens de concreto tradicional não podem
ser usadas de forma análoga para concreto espumoso7.
Basicamente, para uma densidade no estado plástico alvo (D, kg/m³) e um fator água/cimento (w/c) fixado, a quantidade de cimento (c, kg/m³), a água (W, kg/m³) e o agregado miúdo (f/ kg/m³) são calculados de acordo com uma equação: D = c + W + f Em que c = cimento, f = agregado miúdo e W = água (w/c x c) (MOHAMMAD, 2011, p. 43,44)
O concreto celular, segundo Amirrasouli (2015, p. 43) é produzido, hoje, por
dois métodos comerciais.
O método de pré-formação de espuma pode usar espuma seca ou molhada. A pré-espuma úmida é produzida pela pulverização de uma solução de agente espumificador através de uma malha fina que resulta em tamanhos de vazios entre 2 e 5 mm. No método de espuma seca, a solução de agente espumificador e água com ar comprimido são introduzidos simultaneamente no interior da câmara e a espuma resultante seca é adicionada à pasta de cimento. A espuma feita com base no método seco é mais estável e tem bolhas menores (menos de 1 mm). (AMIRRASOULI, 2015, p. 43)
No método de pré-espuma, “[...] uma espuma apropriada e estável deve ter
uma densidade entre 75 e 85 kg/m³.” (AMIRRASOULI, 2015, p. 43). O cálculo da
dosagem se torna ainda mais complexo ao usar outros materiais como cinza
volante, substituindo cimento ou como fíler, fibras, sílica ativa, metacaulim e outros.
3.3 PROPRIEDADES
3.2.1 Densidade
“A habilidade de controlar a densidade é uma das principais vantagens do
concreto celular. As densidades de projeto que estão numa faixa de 300 a 1600
kg/m³ têm uma forte influência sobre as propriedades do concreto celular [...]”
(MOHAMMAD, 2011, p. 28). A densidade é determinada através de métodos de
7 A título de comparação: na dosagem de concreto comum, a resistência à compressão
determina o fator água/cimento para assim calcular o volume de água. No concreto espumoso, a densidade a que se quer chegar e o fator água/cimento são os fatores inicialmente fixados.
26
dosagem já existentes. Quando a razão água/sólidos é alta, a adição de mais água
torna a pasta muito fina para conter as bolhas, que acabam segregando,
aumentando a densidade do concreto. Do lado oposto, com uma razão água/sólidos
baixa, “[...] a espuma é muito seca e usará a água da pasta, que é necessária para a
hidratação do cimento e ganho de resistência”. (AMIRRASOULI, 2015, p. 44)
. “Instabilidade no concreto celular espumoso faz com que a densidade varie e
isso pode causar uma segregação não prevista, colapso e eventual inaptidão para o
emprego projetado.” (YERRAMALA apud MOHAMMAD, 2011).
Segundo Narayanan e Remamurthy (2000, p. 325), uma forma esférica dos
vazios otimiza o desempenho do concreto celular. Além disso, esses poros têm que
ser distribuídos uniformemente por toda a massa de concreto. Evidentemente,
quanto maior a dimensão do vazio, menor será a densidade do concreto.
Figura 11 - Distribuição uniforme de vazios
Fonte: adaptação de AMIRRASOULI, 2015, p. 47
A heterogeneidade na distribuição dos vazios acaba por criar planos
preferenciais de ruptura e zonas frágeis, onde certamente ocorrerá uma falha, caso
o material esteja sendo submetido a uma tensão razoável. “A distribuição de bolhas
de pequenas dimensões através da estrutura do concreto celular pode trazer
propriedades mecânicas mais consistentes.” (AMIRRASOULI, 2015, p. 46).
3.2.2 Resistência à compressão
27
Segundo Mohammad (2011, p. 38), o valor típico de resistência para o concreto
espumoso de densidades entre 800 e 1.000 kg/m³ é de 1-8 MPa. “Com uma
resistência à compressão mínima de 25 MPa, o concreto espumoso tem o potencial
de ser usado como um material estrutural” (JONES e MCCARTHY, 2005). Para
concretos celulares normais, uma resistência de 25 MPa só seria atingida com
densidades variando de 1.800 kg/m³ a 2.000 kg/m³.
Figura 12 - Relação entre densidade e resistência à compressão de concretos celulares normais
Fonte: BRITISH CEMENT ASSOCIATION, 1994
Contudo, com o desenvolvimento da tecnologia e a incorporação do uso de
aditivos nesse material, é possível alcançar resistências maiores com densidades
reduzidas. “Com o Concreto Celular de Alto Desempenho8 o peso é
significativamente reduzido a um patamar de 1041-1522 kg/m³ (65 a 95 lbs/ft³) com
34,5 a 48,3 MPa, resultando em uma eficiência estrutural melhorada em termos de
resistência/peso, com menos componentes estruturais e uma consequente redução
na armação[...]” (LIGHTCONCRETE LLC, 2003)
Em uma pesquisa, usando aditivos e adições para o concreto celular, Dawson
et al (2015) demonstraram, através de diferentes dosagens, a evolução da
resistência à compressão aos 7, 14, 28 e 91 dias.
8 High Performance Cellular Concrete (HPCC) em inglês.
Densidade
seca (kg/m³)
Resistência à
compressão aos
7 dias (N/mm²)
28
Tabela 2 - Dosagens usadas na pesquisa de Dawson et al (2015)
Traços
FC3 FCa3 FC6 FCa6 FC9 FCa9
Densidade alvo (kg/m³)
1300 1300 1600 1600 1900 1900
Teor de cimento (kg/m³)
500 450 500 450 500 450
Sílica Ativa (kg/m³)
- 50 - 50 - 50
Fator água/cimento
0,475 0,300 0,500 0,325 0,525 0,350
Superplastificante (kg/m³)
- 7,5 - 7,5 - 7,5
Teor de água (kg/m³)
237,5 150,0 249,9 162,5 262,5 175,0
Teor de areia (kg/m³)
562,0 514,0 850,0 744,0 1137,5 974,0
Cinza Volante (kg/m³)
- 128,5 - 186,0 - 243,5
Espuma (kg/m³) 19,1 19,1 13,3 13,3 7,5 7,5
Agente espumificador
(kg/m³) 0,35 0,35 0,24 0,24 0,14 0,14
Espuma (m³) 0,424 0,424 0,295 0,295 0,166 0,166
Fonte: HILAL, THOM e DAWSON, 2015, p. 287
Dawson et al (2015) acabam aferindo que os traços FCa‟s (concreto espumoso
com adição de cinza volante) mostraram uma maior relação resistência/densidade
que qualquer outro traço de concreto espumoso em outros estudos produzidos
usando areia e/ou cinza volante como fíler.
Gráfico 1 - Evolução da resistência à compressão para diferentes dosagens
Fonte: HILAL, THOM e DAWSON, 2015, p. 289
Idade (dias)
Res
istê
nc
ia à
co
mp
res
sã
o (
MP
a)
29
3.2.3 Resistência à tração direta e à tração na flexão
“A resistência à tração do concreto espumoso é aumentada com o aumento na
densidade do traço.” (MOHAMMAD, 2011, p. 28). De acordo com Narayanan e
Ramamurthy (2000, p. 326), a relação entre a resistência à tração na flexão varia de
0,22 a 0,27. Contudo, para concretos espumosos de densidade muito baixa, esse
valor se aproxima de zero. Teores maiores de cimento resultam em um acréscimo
da resistência do concreto celular em geral. No entanto, Jones (2000) relatou que o
aumento é mínimo para teores maiores que 500 kg/m³. Complementarmente,
Mohammad (2011, p. 44) diz que a adição de fibras de polipropileno causa um
ganho na resistência à flexão, em contrapartida, isso causa uma perda na
trabalhabilidade e um incremento no custo.
3.2.4 Módulo de elasticidade
“A maior parte das fórmulas usadas para módulo de elasticidade do concreto
aerado autoclavado em compressão reportam uma função da resistência à
compressão.” (NARAYANAN e RAMAMURTHY, 2000, p. 326).
“O módulo de elasticidade do concreto espumoso é significativamente menor
que o do concreto normal. Os valores para densidade variando de 400 kg/m³ a 1600
kg/m³ correspondem a módulos entre 0,8 kN/mm² a 12 kN/mm², respectivamente.”
(BRITISH CEMENT ASSOCIATION, 1994).
30
Figura 13 - Módulo de elasticidade do concreto celular
Fonte: MELLIN, 1999
Segundo Khan (2014) ,o confinamento do concreto espumoso reduz as fissuras
e tem mostrado gerar menos deformações, dependendo do material envolvente.
Já McCarthy (2004) relata que, para a mesma força solicitante, as dosagens
com areia mostraram maiores valores de módulo de elasticidade se comparados às
dosagens com cinza volante. Isso pode ser explicado pelo intertravamento maior das
partículas e pelo maior módulo de elasticidade da areia.
Esse fenômeno foi observado também por Dawson et al (2015), levando à
seguinte conclusão: a substituição direta de concreto normal por concreto espumoso
celular para uma mesma solicitação não resultará em uma mesma resposta
estrutural. De acordo com os mesmos autores, o módulo dinâmico de elasticidade é
maior que o módulo estático. Uma razão seria o uso de uma abordagem não
destrutiva para a determinação do módulo dinâmico.
Para o coeficiente de Poisson, Byun et al (1998) trazem um valor médio para o
concreto leve de 0,2. Lee et al (2004) encontraram valores do Coeficiente de
Poisson entre 0,18 e 0,19.
Resistência à tração na flexão (N/mm²)
Módulo de Elasticidade (kN/mm²)
Densidade no estado plástico (kg/m³)
Teor de fibras¹ (%)
Resistência à compressão² (N/mm²)
2 dias 7 dias 28 dias
Fibra de polipropileno de 19 mm
Selado e curado
31
3.2.5 Desempenho térmico
O desempenho térmico do concreto celular constitui um diferencial positivo em
relação a outros materiais. Por isso, decidiu-se falar sobre o mesmo neste trabalho.
Segundo Narayanan e Ramamurthy (2000), a condutividade térmica depende
da densidade e conteúdo do traço, inclusive das características próprias de cada
material nele contido. A quantidade de poros (células) e a sua distribuição também
são críticos para o isolamento térmico. Uma distribuição uniforme de vários poros
pequenos em vez de poros isolados grandes traz melhores propriedades térmicas
para uma mesma densidade.
Já que o concreto celular tem excelente isolamento térmico e é de peso baixo,
pode complementar outros materiais para serem usados em aplicações que
requerem uma maior resistência estrutural.
Tabela 3 - Valores de condutividade térmica por densidade
Densidade seca (kg/m³)
Condutividade Térmica (W/mK)
400 0,10
600 0,11
800 0,17-0,23
1000 0,23-0,30
1200 0,38-0,42
1400 0,50-0,55
1600 1,00-1,20
Fonte: Adaptado de BRITISH CEMENT ASSOCIATION, 1994
32
Gráfico 2 - Condutividade térmica por densidade seca
Fonte: autor. Dados da BRITISH CEMENT ASSOCIATION, 1994
Roslan et al (2012) conseguiram uma mistura, através de adições de 30% de
cinza volante e 0,20% de fibra de propileno, de densidade igual a 1400 kg/m³,
condutividade térmica de 0,59 W/mK e resistência à compressão aos 28 dias de
11,8 MPa. Os valores obtidos mostram a relevância do material concreto celular em
face de outros materiais tradicionais de vedação e estruturais. Comparando com o
tijolo cerâmico, a ABNT NBR 15220:2008 – Desempenho térmico de edificações –
Parte 1: Definições, símbolos e unidades traz, para densidades entre 1300 kg/m³ e
1600 kg/m³, a condutividade térmica de 0,90 W/mK.
Adicionalmente, Roslan et al (2012) frisam que, para umidade mais alta (ensaio
com o corpo de prova saturado), a condutividade térmica é maior, por ter a água
uma maior condutividade térmica que o ar. Também, a adição de aditivo aumenta a
condutividade térmica no estado seco, mas diminui a mesma no estado saturado.
Explicam os autores que a absorção de água pelo concreto com aditivo é menor que
a do concreto normal, o que evita uma influência maior da água nas suas
propriedades térmicas.
3.2.6 Retração
De acordo com Ziembika (1977) apud Narayanan e Ramamurthy (2000), a
retração ocorre por perda da água adsorvida do material e é significante no concreto
y = 0,0383e0,0019x
R² = 0,9729
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0 500 1000 1500 2000
Co
nd
uti
vid
ad
e T
érm
ica (
W/m
K)
Densidade seca (kg/m³)
Condutividade Térmica
CondutividadeTérmica
Exponencial(CondutividadeTérmica)
33
celular por causa de sua alta porosidade total (40-80%) e superfície específica dos
poros (por volta de 30 m²/g).
Dentre alguns fatores que influem na retração, de acordo com o supracitado
autor, estão: distribuição e tamanho dos poros, sendo que poros mais dispersos e
menores com mesmo volume de outras distribuições de poros maiores causam
maior retração; concretos celulares produzidos apenas com cimento mostram uma
retração maior do que os produzidos com cimento e sílica; processos como o
autoclave causam uma redução de até 80% em comparação à cura exposta ao ar;
condições ambientais, como umidade relativa do ar e teor de umidade na massa.
3.2.7 Características físico-mecânicas
Relatam Rahman et al (2010) que o concreto celular sob tensão de
compressão apresenta um trecho inicial elástico, seguido de um regime de patamar
inclinado, quase reto, e um terceiro estágio – o de densificação. O comportamento é
similar ao de um material celular.
Ao iniciar o patamar inclinado, os microporos começam a conectarem-se,
causando uma diminuição da inclinação do gráfico. No estágio de densificação, os
poros já estão esmagados e o material começa a encolher. Portanto, para efeitos
estruturais seria interessante mantê-lo no trecho elástico ou próximo a ele.
Figura 14 - Diagrama típico tensão x deformação de um material celular
Fonte: AMIRRASOULI, 2015, p. 25
34
O comportamento do concreto celular é um pouco diferente do concreto normal
devido à presença maior de vazios. Explica Amirrasouli (2015, p. 46), sobre o
concreto comum:
Devido ao produto da hidratação e o processo de endurecimento de materiais cimentícios, a razão a/c não é constante pela matriz. Essas regiões localizadas [interstícios que envolvem os agregados] têm uma razão água/agregado maior e são mais frágeis que o restante da pasta hidratada. Por isso, fraturas de retração que ocorrem nas tenras idades dos materiais cimentícios são iniciadas a partir dessas regiões. O início e propagação dessas microfissuras é o mecanismo dominante desses materiais. Submetidos à tensão de compressão uniaxial, a resposta do concreto é controlada por microfissuras na zona fraca. Quando o carregamento é aumentado, as fissuras aumentam e se espalham, levando a matriz mais rígida a também fissurar.
Acontece que, no concreto celular, as zonas mais frágeis são justamente as
áreas mínimas de conexão entre as células, ou vazios. As fissuras e conexões
desses caminhos vicinais ao acréscimo de carregamento governam o
comportamento desse material.
[...] baseada na formação mecânica dos vazios na estrutura do concreto celular, a região mais frágil pode ser considerada a de área mínima entre vazios. Isso é devido à reação química do agente espumante e a matriz nessa região e às condições físicas do contorno da zona de transição que enfraquece esse limite em comparação a outras regiões do concreto. Qualquer deformação ou fissura são iniciadas nessas seções. (AMIRRASOULI, 2015, p. 47)
35
4. DIMENSIONAMENTO: COMPARAÇÃO DA NBR COM OUTRAS
NORMAS RELATIVAS À PAREDE DE CONCRETO E COM A
ALVENARIA ESTRUTURAL
4.1 APRESENTAÇÃO DO PROJETO
O projeto se trata de uma edificação multifamiliar com seis pavimentos,
incluindo a cobertura. Originalmente, projetado para alvenaria estrutural, dispõe de
10 apartamentos por andar, sendo concebido para venda pelo programa Minha
Casa Minha Vida.
O prédio possui 17,0 m de altura e 2,80 m de pé-esquerdo.
Figura 15 - Corte esquemático do prédio em análise
Fonte: Autor
36
Figura 16 - Planta baixa do 4º piso
Fonte: Autor
37
A edificação possui juntas estruturais, o que faz com que o comportamento da
mesma se dê como três edificações distintas – separadas por retas vermelhas na
planta baixa, na Figura 16.
O grupo de paredes escolhido para o dimensionamento, que a partir de agora
será chamado de Grupo P, foi o formado pelas paredes Par44, Par49, Par70 e
Par59, delimitados pelos linteis das janelas J1 e J2 e pela porta P3. As figuras
abaixo ilustram o grupo e sua localização em relação à planta baixa.
Figura 17 - Grupo de parede e posicionamento em planta
Fonte: Autor
4.2 METODOLOGIA
Primeiramente, serão levantadas todas as ações incidentes sobre o pavimento
térreo, inclusive as horizontais. Os pesos específicos de cada material serão
especificados, assim como as demais características inerentes a cada sistema
construtivo. Além disso, será definido um grupo de paredes a ser comparado,
considerando a análise por Grupo Isolado de Paredes (GIP).
38
Em seguida, será feito o dimensionamento do mesmo grupo de parede às
forças horizontais. As forças horizontais serão obtidas por das considerações da
ABNT NBR 6123:1988 – Forças devidas ao vento em edificações.
Proceder-se-á à comparação entre os diferentes dimensionamentos. Ao longo
de todas as etapas, serão invocadas diferentes considerações das normas em
análise.
As normas usadas para o dimensionamento serão: ABNT NBR 6118:2014 –
Projetos de estruturas de concreto – Procedimento; ABNT NBR 15812-1:2010 –
Alvenaria estrutural – Blocos cerâmicos Parte 1: Projetos; ABNT NBR 16055:2012 –
Parede de concreto moldada no local para a construção de edificações – Requisitos
e procedimentos; e ACI 318:2014 – Building Code Requirements for Reinforced
concrete.
Outras normas serão usadas para suportar as considerações construtivas e de
cálculo que porventura possam influenciar no dimensionamento.
4.3 CARACTERÍSTICAS DOS MATERIAIS E AÇÕES
4.3.1 Propriedades físicas
As propriedades físicas consideradas para cada material estão na tabela a
seguir:
Tabela 4 - Propriedades físicas dos materiais
Propriedades físicas
Material Ei (MPa) fck, fbk ou fpk (MPa)
fyk (MPa) Densidade
(kN/m³)
Bloco cerâmico 8.000 8,0 - 13,0
Argamassa 6.000 5,0 - 19,0
Prisma 3.360 3,2 - -
Concreto (parede) 11.171 20,0 - 15,0
Concreto (laje) 31.000 30,0 - 25,0
Graute 25.000 25,0 - 24,0
Aço (barra) CA-50 210.000 - 500 78,5
Aço (tela) CA-60 210.000 - 600 78,5
Fonte: autor
39
Para a argamassa de assentamento da alvenaria estrutural, foi considerada
uma argamassa com resistência à compressão aos 28 dias ( ) de 5 MPa.
A resistência característica do bloco foi obtida pelo porte da obra. Um bloco de
= 8 MPa (área bruta) é razoável para um prédio composto por térreo mais cinco
andares. A resistência característica do prisma foi obtido por correlação com a
resistência característica do bloco, sendo o fator de eficiência = 0,4. A ABNT NBR
15812-2:2010 – Alvenaria estrutural – Blocos cerâmicos Parte 2: Execução e
controle de obras, admite valores de entre 0,15 e 0,50 para ser
considerado como valor de projeto. Neste trabalho, foi considerado , e
está de acordo com a norma. Santos (2008) apresenta vários resultados de diversos
autores que obtiveram fatores de eficiência de , dependendo
especialmente, além da resistência do bloco, da resistência da argamassa. Sánchez
(2013) reuniu vários estudos sobre a influência dos fatores que influenciam na
resistência do prisma e chegou a conclusões semelhantes a Santos (2008).
O módulo de elasticidade E do bloco e da argamassa foram obtidos com base
em Santos (2008). Segundo a ABNT NBR 15812-1 (2010, p. 9), o módulo de
elasticidade do prisma pode ser estimado em 600 , resultando em 2,40 GPa (área
bruta), que, de certa forma, é um resultado conservador.
Todos os valores para propriedades do concreto da laje foram obtidos por
indicações da ABNT NBR 6118:2014, exceto o , que foi fixado em 30 MPa.
Para o concreto celular, foram usadas indicações do ACI 318:2014. Na tabela
19.2.1.1, a norma citada especifica que concretos leves devem possuir pelo menos
uma resistência característica à compressão de 17 MPa. Foi escolhido, assim, um
concreto de 20 MPa. Para este concreto, a resistência correspondente, através de
dosagens já mostradas neste trabalho, pode ser obtida com uma densidade de 1500
kg/m³. Para o módulo de elasticidade de concretos leves com densidade entre 1440
e 2560 kg/m³, o ACI 318 (2014) traz a seguinte equação:
√
( )
Usando a densidade especificada, = 11.171 MPa.
40
Para a espessura da parede de concreto foi adotado 12 cm. Tanto a norma
ABNT NBR 16055:2012 como o ACI 318M:2014 adotam valor mínimo de 10 cm para
paredes externas. Para uniformizar, todas as paredes terão a espessura de 12 cm.
4.3.2 Ações
A fim de permitir comparações, as ações foram consideradas iguais para os
dois sistemas estruturais, sendo apenas os valores alterados devido ao material. A
laje, por ter material igual nos dois casos, também teve iguais valores. A tabela
abaixo resume os valores dos pesos próprios:
Tabela 5 - Peso próprio dos componentes
Peso Próprio
Componente Densidade
(kN/m³) Altura (m)
Largura (m)
Peso
Valor Unidade
Parede de concreto celular
15,0 2,70 0,12 4,86 kN/m
Alvenaria de bloco cerâmico
13,0 2,70 0,19 6,67 kN/m
Laje de concreto 25,0 0,10 - 25,0 kN/m²
Piso cerâmico 30,0 0,01 - 0,30 kN/m²
Forro de gesso 12,5 0,01 - 0,13 kN/m²
Fonte: autor
Como ação acidental, foi considerada uma ação distribuída na laje igual a 2
kN/m², como preconiza a ABNT NBR 6120:1980 – Cargas para o cálculo de
estruturas de edificações. O valor característico foi tomado para área equivalente a
despensa, área de serviço ou lavanderia para facilitar os cálculos e à favor da
segurança. As demais cargas foram obtidas seguindo orientações da referida norma,
ou, como no caso de piso cerâmico e forro de gesso, foram obtidos de fornecedores
dos materiais em sites da internet.
A carga horizontal foi obtida de acordo com a ANBT NBR 6123:1988 – Forças
devidas ao vento em edificações. Os valores de Fx e Fy estão dispostos na Tabela
6. Porém, será considerada apenas a força no eixo y (Fy) para não tornar este
trabalho demasiado longo. Como não faz parte do objetivo deste trabalho, efeitos
resultantes de imperfeições geométricas globais, retração, gradiente térmico,
fluência e outros não foram considerados.
41
Figura 18 - Orientação das forças horizontais de vento
Fonte: autor
Tabela 6 - Força do vento nas duas direções
Vento
Piso Fx (kN) Fy (kN)
5 32,6 94,4
4 31,5 91,4
3 30,2 87,4
2 28,3 81,9
1 24,7 71,1
Fonte: autor
4.3.3 Combinação de ações
Foi analisada apenas a combinação normal de ações para o estado limite
último (ELU). Conforme traz a ABNT NBR 15821-1 (2010, p. 16), As combinações
últimas para carregamentos permanentes e variáveis devem ser obtidas por:
( )
Essa expressão é a mesma usada pela ABNT NBR 6118:2014 (sem levar em
conta as ações indiretas). A ABNT NBR 15821-1 (2010, p. 15) admite classificar a
edificação em Tipo 1 ou Tipo 2, sendo o Tipo 2 “aquelas em que as cargas
acidentais não superam 5 kN/m²”. De acordo com esta norma, para ações
permanentes e edificações Tipo 2, o coeficiente de ponderação para combinações
normais de ações deve ser de 1,40 para ações permanentes e 1,40 também para as
variáveis.
42
Ainda de acordo com a ABNT NBR 15821-1 (2010, p. 15), o coeficiente para
redução de ações variáveis deve ser tomado como 0,5 para cargas acidentais
em edifícios residenciais e 0,6 para pressão do vento em edificações em geral.
A ABNT NBR 16055 (2012, p. 9) indica que os coeficientes de ponderação de
esforços “devem ser determinados conforme a ABNT NBR 6118:2007 quanto a
combinações para os estados limites último (ELU) e de serviço (ELS)”. Como a parte
de combinação de ações não foi alterada da versão 2007 para 2014, optou-se por
seguir a de 2014. O , segundo a ABNT NBR 6118 (2014, p. 65), tabela 11.2, deve
ser tomado igual a 0,5 para cargas acidentais de edifícios residenciais e 0,6 para
pressão dinâmica do vento nas estruturas em geral. A tabela 11.1, na mesma
página, traz a seguinte assertiva “Para as cargas permanentes de pequena
variabilidade, como o peso próprio das estruturas, especialmente as pré-moldadas,
esse coeficiente [ ] pode ser reduzido para 1,3”. Ora, é razoável que se considere
o peso próprio das paredes de concreto de pequena variabilidade, principalmente
devido à industrialização do processo e à alta conformidade das fôrmas.
A ACI 318 (2014) sugere, através do seguinte quadro9, as combinações de
ações para estruturas de concreto:
Tabela 7 - Combinação de ações, segundo a ACI 318
Fonte: AMERICAN CONCRETE INSTITUTE, 2014, p. 58
9 No índice de notação da referida norma, D = effect of service dead load (carga permanente);
S = effect of service snow load (carga variável da neve); Lr = effect of service roof live load (carga variável na cobertura); L = effect of service live load (carga variável de ocupação); R = cumulative load effect of service rain load (carga acumulativa da água devido à chuva); W = Wind (vento); E = effect of horizontal and vertical earthquake-induced forces (efeito devido a esforços sísmicos).
Combinação de carregamento Equação
Carrega- mento
Principal
43
Posteriormente, traz outras observações, como “O fator L pode ser reduzido
para 0,5 nas equações (5.3.1c), (5.3.1d) e (5.3.1e) exceto em [...] (c) Áreas em que L
é maior que 4,8 kN/m²”. Portanto, quando a equação (5.3.1c) for empregada, o fator
L será reduzido.
Para a combinação de ações, foram consideradas três situações, quando
aplicáveis às normas respectivas: a primeira considera o peso próprio e a carga de
ocupação como única variável, na segunda, a ação variável principal é o vento, na
terceira, a principal é a carga de ocupação. A tabela abaixo resume as combinações
de ações para as diferentes normas e usando os diferentes materiais.
Tabela 8 - Denominação das combinações usadas
Combinação - Denominações
Peso
Próprio (G)
G + Q G + V + Q G + Q + V
NBR 6118 G6118 GQ6118 GVQ6118 GQV6118
ACI 318 GACI GQACI GVQACI GQVACI
NBR 15821-1 G15821 GQ15821 GVQ15821 GQV15821
Fonte: autor.
A lógica usada para formular o nome das combinações foi a seguinte: as três
primeiras letras indicam o tipo de carregamento, sendo G = peso próprio; Q = carga
de ocupação variável e V = vento. A sequência delas indica qual é a ação variável
principal, da esquerda para a direita. Por exemplo: GQV6118 é a combinação feita
de acordo com a norma ABNT NBR 6118:2014 que tem como carga variável
principal a carga de ocupação e como carga variável secundária o efeito do vento.
Da mesma forma, a GQACI é a combinação feita de acordo com a norma ACI
318:2014, que tem como ação variável principal a carga de ocupação e não leva em
conta o vento.
Na Tabela 9 podem ser encontrados os coeficientes de minoração usados em
cada combinação. Os valores característicos das ações serão sempre os mesmos,
excetuando-se a diferença de peso próprio entre o concreto celular – usados nas
44
combinações das normas ABNT NBR 6118:2014 e ACI 318:2014 – e a alvenaria de
blocos cerâmicos – usado na combinação da norma ABNT NBR 15821-1:2010.
Ressalta-se que para o caso de alvenaria em bloco cerâmico, será usada
apenas a norma brasileira ANBT NBR 15821-1:2010.
Tabela 9 - Fatores Majoradores e de Simultaneidade10
Fator Majorador Fator Majorador x Fator de Simultaneidade
Permanente Variável
Ocupação (Principal)
Variável Vento
(Principal)
Variável Ocupação
(Secundária)
Variável Vento
(Secundária)
G6118 1,30 - - - -
GQ6118 1,30 1,40 - - -
GVQ6118 1,30 - 1,40 0,70 -
GQV6118 1,30 1,40 - - 0,84
GACI 1,40 - - - -
GQACI 1,20 1,60 - - -
GVQACI 1,20 - 1,00 1,00 -
GQVACI 1,20 1,60 - - 0,50
G15821 1,35 - - - -
GQ15821 1,35 1,50 - - -
GVQ15821 1,35 - 1,50 0,75 -
GQV15821 1,35 1,50 - - 0,90
Fonte: autor
Logo se pode perceber que, na consideração de coeficientes majoradores, a
ABNT NBR 15821-1:2010 é mais conservadora que a ABNT NBR 6118:2014. Pode-
se especular que haja sido para proteger as edificações de blocos cerâmicos mal
fabricados. Diferentemente, a norma americana chega até a considerá-lo com
metade do valor característico na combinação GQVACI, em que o vento é carga
variável secundária.
Porém, faz-se necessário explicar que a ACI 318:2014 baseia-se na SEI/ASCE
7 (2002) e esta traz em sua seção 6 “Wind Loads11” que “a velocidade básica de
vento é considerada como uma rajada de vento de 3 segundos a 10 m do chão [...]”
(ASCE - AMERICAN SOCIETY OF CIVIL ENGINEERS, 2002, p. 23). A referida
10
Na consideração de uma variável secundária, os valores levam em conta o fator de simultaneidade e o de majoração. Por exemplo, segundo a ABNT NBR 6118:2014, na consideração
do vento como variável secundária, deve-se calcular = 1,40,6 = 0,84 . 11
Carregamentos de vento
45
norma também especifica que essa regra vale para um determinado tipo de
superfície, de classe C. Esta é classificada como:
Campo aberto com obstruções espaçadas, tendo alturas geralmente mais baixas que 9,1 m. Essa categoria inclui regiões planas, campos e todas as superfícies de água em regiões sujeitas a tornados. [...] não se podendo considerar carregamento menor que 0,48 kN/m² (ASCE, 2002, p. 23).
Mais adiante, tem-se que, para se estimar uma velocidade básica usando
dados climáticos regionais (e não o mapa indicado pela norma), deve-se considerar
“[...] pelo menos uma velocidade de vento com período de retorno de 500 anos
dividido por √ .” (ASCE, 2002, p. 28). A norma citada não traz em seu texto a
maneira como foi determinado os períodos de retorno para as velocidades básicas
constantes no mapa de isopletas da mesma (Figuras da seção 6.1).
Já a ABNT NBR 6118:2014 baseia-se na ABNT NBR 6123:1988 – Forças
devidas ao vento em edificações que traz “A velocidade básica do vento, é a
velocidade de uma rajada de 3s, excedida uma vez em 50 anos, a 10 m acima do
terreno, em campo aberto e plano.” (ABNT, 1988, p. 5).
Evidentemente, trata-se de métodos diferentes, sendo a norma americana
aparentemente mais específica em suas considerações. Não entrando no mérito
dessas especificações, foi utilizada a norma brasileira de vento para determinação
do valor característico desse tipo de ação – a ABNT NBR 6123:1988.
4.4 ESFORÇOS SOLICITANTES
Como o cálculo do esforço atuante será feito em regime elástico linear, os
coeficientes das ações serão aplicados diretamente à ação característica. Esse
procedimento é permitido pela norma ABNT NBR 8681:2003 – Ações e segurança
nas estruturas - Procedimento. “Se o cálculo do esforço atuante for feito em regime
elástico linear (elástico ou pseudoelástico), o coeficiente pode ser aplicado tanto
à ação característica quanto diretamente ao esforço característico.” (ABNT, 2003, p.
7). Desse modo, fez-se uma tabela já com os esforços combinados para uma melhor
comparação. O valor característico é dado na seção 4.3.2 Ações.
46
Tabela 10 - Esforços solicitantes de projeto
Valores solicitantes de projeto para a verificação das seções
Solicitações e
Combinações
Paredes (kN/m)
Permanente - Demais (kN/m²)
Ocupação - principal (kN/m²)
Vento - principal
(kN)
Ocupação - secundária
(kN/m²)
Vento - secundária
(kN)
G6118 6,32 3,74 - - - -
GQ6118 6,32 3,74 2,80 - - -
GVQ6118 6,32 3,74 - 127,96 1,40 -
GQV6118 6,32 3,74 2,80 - - 76,78
GACI 6,80 4,03 - - - -
GQACI 5,83 3,46 3,20 - - -
GVQACI 5,83 3,46 - 91,40 2,00 -
GQVACI 5,83 3,46 3,20 - - 45,70
G15821 9,00 3,89 - - - -
GQ15821 9,00 3,89 3,00 - - -
GVQ15821 9,00 3,89 - 137,10 1,50 -
GQV15821 9,00 3,89 3,00 - - 82,26
Fonte: autor
É mister comentar que a solicitação resultante do peso permanente da
alvenaria de bloco cerâmico é bem maior que o da parede de concreto celular. Isso
se deve principalmente devido aos revestimentos requeridos por cada sistema. Na
parede de concreto celular, o revestimento é mínimo, tanto o interior, quanto o
exterior, podendo ser usado monocapa na parte exterior e fina película de gesso na
parte interior.
Quanto ao revestimento da parede de bloco cerâmico estrutural, o projeto que
deu origem a este trabalho foi seguido, e o mesmo considera 2,5 cm de
revestimentos tanto interno como externo, sendo o bloco da família 14.
47
5 VERIFICAÇÃO DO DIMENSIONAMENTO DA ALVENARIA
ESTRUTURAL
5.1 ALTURA E ESPESSURA EFETIVAS E ESBELTEZ
“A altura efetiva ( ) de uma parede deve ser considerada igual: a) à altura da
parede, se houver travamentos que restrinjam os deslocamentos horizontais de suas
extremidades”. (ABNT, 2010, p. 19). No caso em análise, as lajes travam as paredes
nas extremidades, = 2,68 m.
“A espessura efetiva ( ) de parede sem enrijecedores será a sua espessura
(t), não se considerando revestimentos.” (ABNT, 2010, p. 19). No projeto, há a
indicação de bloco com = 0,14 m.
“Caso seja considerada a interação de paredes, deve ser verificada e
garantida a resistência de cisalhamento das interfaces” (ABNT, 2010, p. 20, nosso).
Para isso, a amarração tem que ser direta. Segundo a ABNT NBR 15812 (2010), o
índice de esbeltez é a razão entre a altura efetiva e a espessura efetiva da parede
ou pilar:
( )
Sendo o valor máximo do índice de esbeltez de paredes armadas igual a 30 e
não armadas igual a 24. No projeto em análise = 19,14.
5.2 INTERAÇÃO DOS ELEMENTOS DE ALVENARIA
Considerando as paredes do grupo trabalhando em conjunto, ou seja,
garantindo-se a amarração direta das mesmas, “[...] deve ser verificada e garantida
a resistência de cisalhamento das interfaces.” (ABNT, 2010, p. 20).
Em relação às flanges, as mesmas podem ser consideradas solidarizadas ao
grupo, caso haja amarração direta, “[...] não sendo permitida a sua contribuição na
absorção dos esforços cortantes durante o dimensionamento” (ABNT, 2010, p. 21).
48
“As abas (flanges) devem ser utilizadas tanto para cálculo da rigidez do painel
de contraventamento quanto para o cálculo das tensões normais devidas à flexão,
provenientes das ações horizontais [...]” (ABNT, 2010, p. 21)
Figura 19 - Largura máxima para consideração da flange
Fonte: ABNT, 2010, p. 22
Segundo a referida norma, “O comprimento efetivo de flange em painéis de
contraventamento deve obedecer ao limite ” (ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA
DE NORMAS TÉCNICAS, 2010, p. 22).
Para o projeto em análise, de acordo com a Figura 19, apenas uma das flanges
não poderá ser incluída integralmente. A Figura 20 resume a consideração das
flanges. A parte não considerada está hachurada com traços inclinados.
Figura 20 - Consideração das flanges do grupo P
Fonte: autor
5.3 ANÁLISE PARA DISTRIBUIÇÃO DAS FORÇAS HORIZONTAIS ENTRE OS
PAINÉIS DE CONTRAVENTAMENTO
A parte do prédio considerada no dimensionamento à ação de vento, devido à
presença de juntas estruturais, é a representada na página seguinte. Dela já foram
descontados o comprimento além do que cada flange pode contribuir. Os painéis
49
foram numerados considerando a simetria da estrutura. Como a mesma é simétrica,
o centro de torção coincide com o centro geométrico.
A estrutura é praticamente duplamente simétrica. O grupo 1 - que é o Grupo P
– não é totalmente simétrico ao grupo 13. Porém, para efeito de dimensionamento,
serão considerados como se o fossem, pois, caso a estrutura fosse considerada
assimétrica, a força do vento causaria apenas uma pequena rotação.
Figura 21 - Paineis de contraventamento
Fonte: autor
Pela Resistência dos Materiais, para uma força horizontal F aplicada no topo
de uma barra engastada na base, que representa o prédio, tem-se:
( )
Como a estrutura do mesmo foi considerada simétrica, a laje sofrerá uma
translação apenas, sem rotacionar. Desse modo, o deslocamento em cada painel
será o mesmo, considerando a laje atuando como diafragma rígido. Por isso a barra
representa fisicamente também um painel, ou grupo, apenas.
50
Figura 22 - Força horizontal em uma barra
Fonte: autor
De acordo com a Resistência dos Materiais, esse deslocamento será causado
por flexão e por cisalhamento, de modo que:
( )
Cada painel, assim, irá absorver uma parcela da força horizontal, de acordo
com sua rigidez. A essa parcela, dá-se o nome de quinhão.
A deformação referente ao cisalhamento pode ser eliminada, já que a parede
tem dimensões no comprimento bem maior que na altura, prevalecendo os efeitos
de flexão. Levando isso em conta, fazendo F = 1 e considerando as Equações 5 e 6,
pode-se concluir que:
( )
A Equação 6 indica a rigidez de um painel. A rigidez relativa de um painel em
relação a toda a estrutura é dada por:
( )
Como o módulo de elasticidade (E) é o mesmo para todos os grupos (dispõem
apenas de armadura construtiva), pode-se desconsiderá-lo para calcular-se o
51
quinhão que cada grupo recebe. Esse procedimento serve também para o
dimensionamento de paredes de concreto.
Tabela 11 - Inércia relativa de cada grupo
Determinação da Inércia Relativa
Grupo ( ) A (m²) d' (m) ( ) H Ri
1 = P 3,994 1,049 5,02 30,3733 2,68 8,51%
2 0,055 0,314 3,54 3,9875 2,68 1,12%
3 0,682 0,552 6,78 26,0624 2,68 7,30%
4 0,081 0,335 2,92 2,9418 2,68 0,82%
5 0,028 0,188 7,65 11,0069 2,68
3,08%
6 0,268 0,314 1,60 1,0697 2,68 0,30%
7 2,507 0,839 5,48 27,6450 2,68 7,74%
8 0,268 0,314 1,60 1,0697 2,68 0,30%
9 0,028 0,188 7,65 11,0069 2,68 3,08%
10 0,081 0,335 2,92 2,9418 2,68 0,82%
11 0,682 0,552 6,78 26,0624 2,68 7,30%
12 0,055 0,314 3,54 3,9875 2,68 1,12%
13 3,994 1,049 5,02 30,3733 2,68 8,51%
Total 357,0568 - 50,00%
Fonte: autor
Logo se percebe qual grupo contribui mais para a resistência à força do vento.
Este é o grupo 1, que corresponde simetricamente ao grupo 13. Foi feita apenas a
metade do prédio, já que, por simetria, acham-se valores iguais para a outra metade.
Desse modo, cada painel absorverá uma parcela da força horizontal do vento
igual à sua Rigidez Relativa (Ri) multiplicada pela força total do vento . Cada
combinação de ação levará a força do vento em consideração de uma forma
diferente, portanto será calculado apenas o esforço característico em cada grupo.
Depois, em tabela, será mostrada as tensões geradas pelo vento para cada
combinação distinta. Cada força horizontal terá um braço de alavanca distinto em
relação ao pavimento térreo, que é o objeto do estudo. A tabela seguinte mostra as
forças, seus braços de alavanca e respectivos momentos fletores em relação ao
térreo:
52
Tabela 12 - Força horizontal absorvida por cada grupo
Momentos causados pela força horizontal
Pavimento Ri Fyi (kN) Braço (m) Momento (kNm)
Térreo 8,51% - 0,00 -
1 8,51% 6,05 2,80 16,93
2 8,51% 6,97 5,60 39,01
3 8,51% 7,43 8,40 62,45
4 8,51% 7,78 11,20 87,08
5 8,51% 8,03 14,00 112,42
Momento total na base da alvenaria 317,90
Fonte: autor
5.4 PROCEDIMENTO DE CÁLCULO PARA TENSÕES SOLICITANTES DEVIDO À
AÇÃO DO VENTO E DIMENSIONAMENTO AO CISALHAMENTO
As tensões solicitantes devidas á ação horizontal do vento é calculada da
seguinte maneira:
Tensão de compressão ou tração:
( )
Tensão cisalhante:
( )
Segundo a ABNT NBR 15812:2010, não é permitido a consideração das
flanges na resistência ao cisalhamento. As resistências características ao
cisalhamento não devem ser maiores que os seguintes valores:
Tabela 13 - Valores característicos da resistência ao cisalhamento - (MPa)
Local Resistência média de compressão da argamassa (MPa)
1,5 a 3,4 3,5 a 7,0 acima de 7,0
Juntas horizontais
Interface de paredes com amarração direta
0,20 0,40 0,50
é a tensão normal de pré-compressão na junta considerando-se apenas as ações permanentes
ponderadas por coeficiente de segurança igual a 0,9 (ação favorável)
Fonte: ABNT, 2010, p. 11
53
Para combinações normais, a ABNT NBR 15812:2010 sugere um ,
coeficiente ponderador de resistência, de 2,0 para a alvenaria e 2,0 para o graute.
“No caso da aderência entre o aço e o graute, ou a argamassa que o envolve, deve
ser utilizado o valor = 1,5.” (ABNT, 2010, p. 10).
5.5 PROCEDIMENTO DE CÁLCULO PARA A RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO
SIMPLES
De acordo com a norma ABNT NBR 15812 (2010), em paredes de alvenaria
estrutural o esforço resistente de cálculo deve ser obtido através da equação:
( )
Em que:
é a força normal resistente de cálculo;
é a resistência à compressão de cálculo da alvenaria;
A é a área da seção resistente. No caso em análise, A = 1,115 m² (área bruta);
R = [ (
)
], no caso R = 0,89044
“As seções transversais submetidas á flexão e flexo-compressão serão
consideradas no Estádio I (alvenaria não fissurada e comportamento elástico linear
dos materiais)”. (ABNT, 2010, p. 24)
Consta no item 6.3.3 da norma ABNT NBR 15812-1:2010 que a resistência
característica à compressão simples da alvenaria deve ser determinada com base
no ensaio de paredes (ABNT NBR 8949) ou ser estimada como 70% da resistência
característica de compressão simples de prisma [...]. Sendo assim, de acordo
com a Tabela 4, = 2,24 MPa e por conseguinte, = 1,12 MPa.
A partir da Equação 10, sabendo que = 19,14, temos = 1,13 MN. É
interessante transformar essa força em uma força linear, para comparar com a carga
linear solicitante. Sabendo que o comprimento total do grupo é 8,16 m, tem-se que
.
54
A distribuição de tensões de compressão nos elementos de alvenaria
submetidos à flexão e não armados pode ser representada pelo seguinte diagrama:
Figura 23 - Distribuição de tensões na alvenaria não armada
Fonte: (ABNT, 2010, p. 26)
A máxima tensão de compressão de cálculo na flexão não deve ultrapassar
em 50% a resistência à compressão de cálculo da alvenaria (1,5 ). A
máxima tensão de tração de cálculo não deve ser superior à resistência à
tração da alvenaria
(ABNT, 2010, p. 26)
5.6 DIMENSIONAMENTO DO GRUPO À COMPRESSÃO
A consideração das cargas oriundas da laje será feita com o método das
charneiras plásticas. A divisão em áreas foi feita tal como recomenda a ABNT NBR
6118:2014, de acordo com a teoria das linhas de ruptura, que é permitida quando a
laje trabalha nos domínios 2 e 3.
55
Figura 24 - Divisão da laje e carregamento das paredes
Fonte: autor
As cargas devem ser uniformizadas e distribuídas em todo o grupo.
Considerando também as cargas da Tabela 5, pode-se dizer que o grupo está
submetido à seguinte carga linear total:
Tabela 14 - Carga linear sobre as paredes do Grupo P – Bloco cerâmico
Ações da laje
Peso próprio Carga acidental
Área (m²)
Peso (kN/m²)
Comprimento do grupo (m)
Carga linear (kN/m)
Carga (kN/m²)
Carga linear (kN/m)
7,99 2,88 8,32 2,764 2,00 1,920
Ações da parede
6,67 kN/m
Carga linear total
56,770 kN/m
Fonte: autor
A carga linear característica na base do grupo P, no pavimento térreo, devido
ao peso próprio (paredes mais laje), é de 47,17 kN/m. A carga linear característica
no mesmo local oriunda da carga acidental é de 9,60 kN/m. As duas somadas é
igual a 56,77 kN/m. Essa carga linear pode ser transformada em tensão ou força
concentrada. Esta será igual a 472 kN; aquela, 408,9kN/m² ou 0,409 MPa, já que o
Grupo P tem 1,155 m² de área transversal.
56
5.7 TENSÕES DE COMPRESSÃO GERADAS POR FLEXÃO PELA AÇÃO DE
VENTO
A linha neutra coincide com o centroide da área formada pelo Grupo P, já que
se espera que a alvenaria resista à tração pelo momento ser pequeno. O momento
total gerado, de acordo com a Tabela 12 é 317,90 kNm.
Da Equação 8, temos, então, que = 33,0 kN/m² ou 0,033 MPa nos pontos
mais requisitados, que são as extremidades do grupo. Na pior combinação , em que
se causaria a maior tração devido à flexão, a seção sequer ficaria tracionada, devido
ao peso próprio atuante na mesma.
5.8 DIMENSIONAMENTO À FLEXO-COMPRESSÃO
Para alvenaria não armada, de acordo com a ABNT NBR 15812:2010, tem-se
que:
( )
Considerando todos os valores obtidos nas sessões anteriores, pode ser
montada uma tabela levando em conta os coeficientes majoradores e de
simultaneidade constantes na Tabela 9. Essa tabela mostrará as tensões solicitantes
mais altas no Grupo P, de acordo com cada combinação.
Tabela 15 - Comparação da tensão solicitante de compressão com a resistente respectiva para alvenaria de blocos cerâmicos
Tensões solicitantes e resistentes de compressão na alvenaria de bloco cerâmico
Combinação Tensão solicitante (MPa)
Tensão resistente (MPa)
G15812 0,459 1,12
GQ15812 0,562 1,12
GVQ15812 0,560 1,12
GQV15812 0,592 1,12
Fonte: dados do autor
57
5.9 TENSÕES SOLICITANTES E RESISTENTES DE CISALHAMENTO
Nosso interesse é justamente verificar as juntas horizontais na base do
pavimento térreo. De acordo com as Tabela 13 e Tabela 14, para uma argamassa
de = 5,0 MPa, temos que = 0,9 339,78 = 305,80 kN/m² ou 0,3058 MPa, então
o esforço resistente é igual a 0,15 + 0,50,3058. Logo, 0,3029 MPa.
Apenas as combinações GVQ15821 e GQV15821 possuem ação de vento. A
comparação entre esforço resistente e solicitante (calculado de acordo com a
Equação 9) consta na Tabela 16. Importante lembrar que apenas a área da alma do
grupo contribui para resistir aos esforços solicitantes horizontais.
Tabela 16 - Comparação da tensão solicitante de cisalhamento com a resistente respectiva para alvenaria de blocos cerâmicos
Tensões solicitantes e resistentes de cisalhamento na alvenaria de bloco cerâmico
Combinação Tensão solicitante (MPa)
Tensão resistente (MPa)
GVQ15812 0,068 0,303
GQV15812 0,041 0,303
Fonte: autor
58
6 VERIFICAÇÃO DO DIMENSIONAMENTO DA PAREDE DE
CONCRETO
O Procedimento é semelhante, inclusive a divisão das paredes em grupos.
6.1 ALTURA, ESBELTEZ E RESISTÊNCIAS
6.1.1 Fatores de ponderação devido às vinculações e comprimento
A NBR 16055:2012 traz para determinação do comprimento equivalente a
seguinte tabela:
Figura 25 - Comprimento equivalente segundo a ABNT NBR 6118
Fonte: ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS, 2012, p. 13
Já a ACI 318:2014 considera as vinculações de uma maneira diferente. Através
do coeficiente , a resistência da parede é ponderada. A tabela seguinte traz os
valores de .
59
Tabela 17 - Fator de comprimento efetivo k para paredes
Fonte: ACI 318, 2014, p. 167
No caso da norma brasileira, torna-se necessário situar as paredes
pertencentes ao grupo em cada situação. Considerando, na Figura 25, de cima para
baixo, da esquerda para a direita, as situações A, B, C e D. E, de acordo com as
Figura 26 e Figura 27 (abaixo), pode-se classificar cada parede em uma situação.
Figura 26 - Localização do grupo e vista
Fonte: autor
Condições de vinculação
(a) Impedida à rotação no topo, na base ou em ambos
Paredes não impedidas à translação lateral
(b) Livres à rotação nas duas extremidades
Paredes impedidas à translação lateral no topo e na base e:
60
Figura 27 - Divisão das paredes do grupo P
Fonte: autor
A parede 2 enquadra-se no caso C, já que a janela J2 não causa uma grande
perda de rigidez no apoio lateral, sendo biapoiada. A parede 1 enquadra-se no caso
A , enquanto a parede 3 enquadra-se no caso B justamente pela presença da porta
P3.
Tabela 18 - Parâmetros de cálculo das paredes
Parede Comprimento Equivalente (le) Esbeltez λ Fator k1
Caso l (m) b (m) β le (m) t (m) λ k1
1a C 2,68 1,41 1,90 0,71 0,12 20,4 0,58
1b C 2,68 4,26 0,63 2,57 0,12 74,1 2,12
2 D 2,68 2,25 1,19 2,38 0,12 68,8 1,96
3 D 2,68 2,10 1,28 2,55 0,12 73,7 2,11
4 D 2,68 2,55 1,05 2,10 0,12 60,7 1,73
Fonte: autor
“As paredes devem ter extremidades com travamento de no mínimo três vezes
a sua espessura. Também há necessidade de travamento sempre que o
comprimento da parede entre os travamentos ultrapassar duas vezes a sua altura
geométrica. No caso de não ser possível o travamento, a parede deve ser
parcialmente calculada como pilar ou pilar-parede, conforme a ABNT NBR 6118.”
(ABNT, 2012, p. 12)
Mais à frente, a mesma norma determina que trechos com comprimento menor
que dez vezes a sua espessura devem ser dimensionados como pilar ou pilar-
parede. Apesar de, quando separadas para o cálculo de forças horizontais, em
grupos, as paredes fiquem com o comprimento menor que 10x a espessura, as
mesmas possuem continuação, ou seja, considerá-las como pilares parede não é
necessário (ver Figura 26). Contudo, a parede P4 é muito delgada para não ser
61
considerada pilar parede. A NBR 6118:2014 traz que “para que se tenha um pilar-
parede, em alguma dessas superfícies, a menor dimensão deve ser menor que 1/5
da maior, ambas consideradas na seção transversal do elemento estrutural”.
Percebe-se, então, que a parede 4 não se encaixa em nenhuma das definições,
restando-me optar pela NBR 16055:2012, caso C.
O grupo de paredes trabalhará conjuntamente, sendo as tensões transferidas
num plano limitado a 45º da aplicação da carga de acordo com a Figura 28.
Figura 28 - Transmissão de esforços nas paredes
Fonte: autor, baseado na ABNT NBR 16055:2012
6.1.2 Valores da força normal resistente
A ABNT NBR 16055:2012 traz uma simplificação de cálculo para pressões de
vento até 1 kN/m². Na seção 17.5.1, a norma traz a seguinte equação:
( )
(R1) (R2) (R3)
é a normal resistente de cálculo, por unidade de comprimento,
admitida no plano médio da parede. Para um melhor entendimento da inequação 12,
62
denominou-se o primeiro trecho da inequação como “resistência 1” ou simplesmente
R1, o segundo como R2 e o terceiro como R3.
São recomendações ainda, da ABNT NBR 16055:2012:
.
Para
Para
O módulo de elasticidade é definido por Pauw (1960) como sendo a inclinação
da linha que liga a tensão zero a uma tensão de 0,45 . Faz sentido, desse modo,
a norma brasileira adotar, como uma das regras, que a tensão máxima na área da
seção transversal seja limitada a . Dessa maneira, ela impede que o concreto
deforme demasiadamente, situando-o dentro do trecho elástico.
Conforme a Tabela 18, em nenhum dos casos , portanto, = 0. A
inequação 12 indica que existem três situações de cálculo a serem comparadas
para definição da normal resistente de projeto. A Tabela 19 traz os valores
calculados.
Tabela 19 - Valores da normal resistente segundo a NBR 16055:2012
Fonte: autor
Pela análise dimensional da inequação 12, percebe-se que o valor de R1 se dá
em força/comprimento, o de R2 também em força/comprimento, mas o de R3 é um
resultado apenas de força. Portanto, para compatibilizá-los, o valor de R3 tem que
ser dividido pelo comprimento da parede. Considerando um comprimento de 1 m, o
valor se torna fisicamente correto e de igual valor numérico.
O dimensionamento é atendido se os esforços solicitantes por metro linear
obtidos pelo modelo de cálculo forem menores que a normal resistente de cálculo:
Caso fcd (MPa) p (%) fscd (MPa) t (m) Ac (m²) R1 (kN/m) R2 (kN/m) R3 (kN/m)
1a C 11,90 0,15 365,22 0,12 0,680 2201 779 3238
1b C 11,90 0,15 365,22 0,12 0,110 605 779 524
2 D 11,90 0,15 365,22 0,12 0,110 651 779 524
3 D 11,90 0,15 365,22 0,12 0,162 608 779 771
4 D 11,90 0,15 365,22 0,12 0,036 738 779 171
ParedeNormal resistente - ABNT NBR 16055:2012
63
( )
Em que é o maior valor normal por unidade de comprimento, para o
carregamento considerado no trecho escolhido e é o menor valor normal por
unidade de comprimento, para outro carregamento considerado no trecho escolhido.
No caso de ocorrer tração, o valor de deve ser considerado nulo.
Já o ACI 318:2014 traz um método simplificado, fazendo a seguinte ressalva:
Se a resultante de todos os carregamentos se situar no terço do meio da parede
(excentricidade menor que h/6) com uma seção retangular, desde que respeitados
os valores de armadura mínima, pode ser obtido da seguinte maneira:
[ (
)
] ( )
Sendo o valor k dado na Tabela 17 e que leva em conta condições de
vinculação. Essa observação é a mesma que consta na NBR 6118:2014, só que
para o cálculo de pilares-parede. Diz a referida que os pilares-parede de concreto
simples de seção retangular podem ser dimensionados pela equação dada a seguir,
quando a resultante de todas as cargas de cálculo estiver dentro do terço médio
da espessura do pilar-parede
* (
) + ( )
Porém, a norma brasileira permite o uso dessa equação em seções apenas de
concreto simples, sendo bem próxima à americana. O fator da norma brasileira
leva em conta as vinculações, assim como o fator da americana.
Então, de acordo com a Equação 14, obtêm-se os valores da normal resistente
conforme o ACI 318:2014, que estão resumidas a seguir.
64
Tabela 20 - Valores da normal resistente segundo a ACI 318:2014
Parede Normal resistente - ACI 318:2014
k fc' (MPa) lc (m) h (m) Ag (m²) P (kN)
1 0,8 20,00 2,68 0,12 0,680 5148,214
2 0,8 20,00 2,68 0,12 0,110 832,799
3 0,8 20,00 2,68 0,12 0,162 1225,729
4 0,8 20,00 2,68 0,12 0,036 272,553
Fonte: autor
6.1.3 Resistência ao cisalhamento
A norma ABNT NBR 15812:2010 prescreve que “O esforço solicitante total
horizontal em uma direção é distribuído por todas as almas das paredes resistentes
na mesma direção”. O dimensionamento deve ser feito considerando a força
cortante resistente maior que a solicitante.
(
) ( )
( )
Sendo =
( )
Segundo a ACI 318M:2014, pelo modelo simplificado, pode ser dado por
√ 12 e não pode exceder √ , em que:
√ ( )
pode ser calculado da seguinte maneira:
12
é um fator modificador que reflete a redução das propriedades mecânicas do concreto leve em relação ao concreto de peso normal de igual resistência à compressão.
65
( )
( )
Para o cálculo do valor de , é necessário ter os resultados de corpos de prova
do concreto que será usado na obra. Contudo, decidiu-se por considerar =
da norma brasileira e = 26,6 MPa, de acordo com a condição de preparo do
concreto A (desvio-padrão = 4,0 MPa) da norma ABNT NBR 12655:2015 – Concreto
de cimento Portland – Preparo, controle, recebimento e aceitação – Procedimento.
Ainda não se dispõe de , sendo este valor posteriormente calculado.
6.2 CONSIDERAÇÃO DO EFEITO DO VENTO
Devido às paredes de concreto possuírem uma menor espessura, decidiu-se
diminuir a espessura da parede do projeto que leva em conta o bloco cerâmico
faceando-as pelo lado externo (paredes externas) e as paredes internas pelo eixo,
preservando sempre o alinhamento das mesmas. A seguinte recomendação deve
ser levada em conta “em nenhum caso pode-se acrescentar a largura da mesa ou
flange em seções transversais do tipo T ou L” (ABNT, 2012, p. 16). Desse modo, a
nova geometria dos grupos resistentes à ação do vento está representada abaixo:
66
Figura 29 - Geometria das paredes de concreto e grupos
Fonte: autor
Obviamente, essa nova geometria gera novas rigidezes e, em consequência,
novas rigidezes relativas. As mesmas são mostradas em tabela a seguir:
Tabela 21 - Inércia relativa das paredes de concreto celular
Determinação da inércia relativa da parede de concreto
Grupo ( ) A (m²) d' (m) ( ) H Ri
1 2,863 0,889 5,04 25,4361 2,68 8,44%
2 0,044 0,247 3,51 3,0959 2,68 1,03%
3 0,576 0,470 6,80 22,2956 2,68 7,39%
4 0,061 0,263 3,10 2,5926 2,68 0,86%
5 0,023 0,158 7,69 9,3902 2,68 3,11%
6 0,072 0,266 1,60 0,7518 2,68 0,25%
7 2,128 0,716 5,48 23,6415 2,68 7,84%
8 0,072 0,266 1,60 0,7518 2,68 0,25%
9 0,023 0,158 7,69 9,3902 2,68 3,11%
10 0,061 0,263 3,10 2,5926 2,68 0,86%
11 0,576 0,470 6,80 22,2956 2,68 7,39%
12 0,044 0,247 3,51 3,0959 2,68 1,03%
13 2,863 0,889 5,04 25,4361 2,68 8,44%
Total 301,5315 - 50,00%
Fonte: autor
67
Pode-se, agora, determinar o quinhão de carga e momento transferidos ao
grupo P. Segue os dados em tabela:
Tabela 22 - Momentos na base da parede térrea do grupo P
Momentos causados pela força horizontal
Pavimento Ri Fyi (kN) Braço (m) Momento (kNm)
Térreo 8,44% - 0,00 -
1 8,44% 6,00 2,80 16,79
2 8,44% 6,91 5,60 38,69
3 8,44% 7,37 8,40 61,93
4 8,44% 7,71 11,2 86,35
5 8,44% 7,96 14 111,49
Momento total na base da parede 315,25
Fonte: autor
6.3 VALORES SOLICITANTES DE PROJETO DE ACORDO COM AS DIFERENTES
COMBINAÇÕES
A carga linear característica de compressão sobre as paredes do Grupo P no
térreo está descrita na Tabela 23.
Tabela 23 - Carga linear sobre as paredes do Grupo P – Concreto celular
Ações da laje
Peso próprio Carga acidental
Área (m²)
Peso (kN/m²)
Comprimento do grupo (m)
Carga linear (kN/m)
Carga (kN/m²)
Carga linear (kN/m)
7,986 2,88 7,41 3,104 2,00 2,155
Ações da parede
4,86 kN/m
Carga linear total
50,597 kN/m
Fonte: autor
Tomando as Tabela 8, Tabela 9, Tabela 22 e Tabela 23, pode-se chegar aos
valores solicitantes de ações de compressão e de flexão causadas pelas ações.
Além de cada valor de cálculo para as diferentes combinações, tal como são
descritas na Tabela 8.
68
Tabela 24 - Combinações com valores característicos
Combinações Permanente
(kN/m)
Ocupação Principal (kN/m)
Vento Principal (kNm)
Vento Princi
pal (kN)
Ocupação Secundária
(kN/m)
Vento Secundária
(kNm)
Vento Secundária
(kN)
G6118 47,11 - -
- - GQ6118 47,11 15,09 -
- -
GVQ6118 47,11 - 441,35 50,36 7,54 - GQV6118 47,11 15,09 -
- 264,81 30,22
GACI 49,54 - -
- - GQACI 44,68 17,24 -
- -
GVQACI 44,68 - 315,25 35,97 10,78 - GQVACI 44,68 17,24 -
- 157,63 17,99
Fonte: autor
6.4 COMPARAÇÃO ENTRE TENSÕES RESISTENTES E SOLICITANTES
6.4.1 Compressão
As tensões resultantes do vento são calculadas de modo análogo ao da
alvenaria de blocos cerâmicos, considerando a simetria da estrutura. De ,
tem-se que, para p valor característico do momento gerado, 315,25/ (25,4361/
3,13) = 38,8 kN/m² ou 0,0388 MPa.
Obtidas as tensões normais geradas pelo vento, pode-se combinar com as
demais tensões resultantes das outras ações e compará-las com as resistentes, de
acordo com cada norma. Esses valores estão resumidos na Tabela 25.
Tabela 25 - Tensões solicitantes e resistentes de compressão na parede de concreto
Tensões solicitantes maiores de compressão na parede de concreto
Combinação Tensão solicitante
(MPa) Tensão resistente
(MPa)
G6118 0,394 1,425
GQ6118 0,521 1,425
GVQ6118 0,463 1,425
GQV6118 0,524 1,425
GACI 0,415 7,57
GQACI 0,519 7,57
GVQACI 0,468 7,57
GQVACI 0,521 7,57
69
Fonte: autor
6.4.2 Cisalhamento
De acordo com as Equações 16 a 21 e a Tabela 25, temos que, para o
cisalhamento, as tensões solicitantes e resistentes cisalhantes na base do Grupo P.
A área permitida para o cálculo das tensões cisalhantes é apenas o da alma.
Somente as combinações GVQ6118, GQV6118, GVQACI e GQVACI têm o vento
como uma das ações, portanto apenas elas serão consideradas para o cálculo do
cisalhamento na base do Grupo P. A Tabela 26 resume esses valores.
Tabela 26 - Tensões solicitantes e resistentes de cisalhamento
Tensões solicitantes de cisalhamento na parede de concreto
Combinação Tensão solicitante
(MPa) Tensão resistente
(MPa)
GVQ6118 0,074 0,295
GQV6118 0,044 0,298
GVQACI 0,053 0,243
GQVACI 0,026 0,243
Fonte: autor
70
7 COMENTÁRIOS SOBRE OS RESULTADOS
Comparando a alvenaria de blocos cerâmicos com o sistema Paredes de
Concreto, percebeu-se uma diminuição considerável das cargas permanentes
devido à reduzida espessura das paredes de concreto e o fino revestimento
necessário, que se traduziu em uma menor tensão solicitante de compressão.
Esperava-se uma maior tensão resistente para as paredes de concreto, porém
a norma ABNT NBR 16055:2012 faz considerações conservadoras acerca de
trechos que possam se assemelhar a pilares-parede, reduzindo muito a carga
resistente. Já o ACI 318:2014 permite a adoção de uma tensão resistente bem maior
(ver Tabela 25).
Quanto à resistência ao cisalhamento, o concreto por si só, nas paredes de
concreto, já resiste com folga às solicitações. A parede de blocos cerâmicos também
resiste bem, através da junta de argamassa. Em prédios mais altos, seria necessário
armadura para resistir a maiores esforços.
Comparando as normas NBR 16055:2012 com o ACI 318:2014, percebe-se
uma clara tendência de a norma brasileira ser mais conservadora, até porque é a
primeira norma deste tipo no Brasil e o sistema construtivo ainda não é tão
disseminado, exigindo cautela. Por exemplo, pode-se perceber pela Tabela 19 que a
tensão resistente do conjunto foi prejudicada pela PAREDE 4, devido ao pequeno
comprimento do trecho. A norma brasileira não traz critérios de dimensionamento
aprofundados, como por exemplo o dimensionamento ao vento, divisão em grupos e
outros. Teve-se que adotar procedimentos da norma ABNT NBR 15812:2010 para
isso.
Outra consideração que merece comentário é a do valor de adotado pela
ABNT NBR 16055:2010, que é igual a 1,68. Não ficou muito claro o porquê de a
norma ter adotado esse valor, em vez de 1,4, já utilizado na ABNT NBR 6118:2014.
Além disso, a norma brasileira não traz disposições específicas sobre elementos de
transição, como quando se constrói um edifício com pilotis, em que vigas e pilares
são necessários.
71
8 CONCLUSÃO
O sistema Paredes de Concreto é muito atrativo a partir de certa quantidade de
repetições, pois a fôrma representa um custo inicial alto, podendo até chegar a ser
mais atrativo financeiramente que o sistema de Alvenaria Estrutural, segundo Alves
e Peixoto (2011).
A utilização do concreto celular, principalmente em densidades baixas, como
constituinte das paredes monolíticas de concreto nesse sistema ainda não é
disseminada, nem sequer é admitida em algumas normas como a ECS EUROCODE
2:2004 e a ABNT NBR 16055:2012.
Há vantagens e desvantagens no uso desse material como vedação e estrutura
ao mesmo tempo. As vantagens estão dispostas ao longo desse trabalho. Entre as
desvantagens, Sacht (2008) cita baixa durabilidade, alta porosidade e necessidade
de um tratamento com impermeabilização eficiente, onerando o sistema. Sulaiman
(2011) confirma que a profundidade da carbonatação é maior nos concretos
celulares, o que pode influenciar negativamente na durabilidade do mesmo.
O dimensionamento ainda carece de profundidade. As informações constantes
na ABNT NBR 16055:2012 deixam a desejar, assim como as limitações que a
mesma impõe. Algumas considerações das normas brasileiras de alvenaria
estrutural poderiam ser replicadas no sistema de Paredes de Concreto, levando em
consideração que o comportamento estrutural pode ser admitido semelhante,
principalmente a divisão em grupos e absorção dos esforços por quinhão de cargas.
Algumas limitações poderão ser impostas ao se utilizar concreto celular no
sistema de Paredes de Concreto Moldadas in loco, como fixação de uma faixa de
densidades permitidas, controle rígido na produção e exigência de um sistema
adequado de impermeabilização nas paredes externas, principalmente.
72
REFERÊNCIAS
ADAMCZYK, J.; ZAREBSKA, J.; INGRAO, C. Cellular concrete the material of
sustainable construction. Technical Issues, Polônia, Janeiro 2015. 12.
ALVES, C. O.; PEIXOTO, E. J. S. Estudo comparativo de custo entre
alvenaria estrutural e paredes de concreto armado moldadas no local com
formas de alumínio. Trabalho de Conclusão de Curso. Universidade da Amazônia.
Belém. 2011.
AMERICAN CONCRETE INSTITUTE. Guide for Cellular Concretes Above
50 pcf, and for Aggregate Concretes Above 50 pcf with Compressives
Strenghts Less Than 2500 Psi. ACI. [S.l.], p. 523.3R-93. 1993.
AMERICAN CONCRETE INSTITUTE. ACI 318M: Building Code
Requirements for Reinforced concrete (ACI 318M-14) and Commentary (ACI
318RM-14). Farmingston Hills. 2014.
AMERICAN SOCIETY OF CIVIL ENGINEERS. SEI/ASCE 7 Minimum Design
Loads for Buildings and Other Structures. Reston, 376 páginas. 2002.
AMIRRASOULI, B. Mechanical Properties of Low Density Fibre-Reinforced
Cellular Concrete and its Energy Absorption Potential against Air Blast.
University of Manchester - Tese (PhD). Manchester, 170 páginas, 2015.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE CIMENTO PORTLAND - ABCP. Parede de
concreto: coletânea de ativos (2011-2013), 2013. Disponivel em:
<http://www.abcp.org.br/cms/wp-content/files_mf/Coletanea_PC2013.pdf>. Acesso
em: 31 de Março de 2016.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE CIMENTO PORTLAND (ABCP). Manual
Técnico para Implementação: Habitação 1.0: Bairro saudável, São Paulo, 1ª Ed.,
2002.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE CIMENTO PORTLAND. Parede de concreto:
coletânea de ativos, 2009. Disponivel em: <http://www.abcp.org.br/conteudo/wp-
content/uploads/2010/06/Coletanea_Ativos_Parede_Concreto_2008-2009.pdf>.
Acesso em: 30 de Março de 2016.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6123 - Forças
devidas ao vento em edificações. Rio de Janeiro, 66 páginas, 1988.
73
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 8681 - Ações e
segurança nas estruturas - Procedimento. Rio de Janeiro, 15 páginas, 2003.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Desempenho térmico
de edificações Parte 2: Métodos de cálculo da transmitância térmica, da
capacidade térmica, do atraso térmico e do fator solar de elementos e
componentes de edificações. Rio de Janeiro, 21 páginas, 2003.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Projeto de estruturas
de concreto - Procedimento. Rio de Janeiro, 221 páginas, 2007.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Desempenho
Térmico de edificações - Parte 2: Método de cálculo da transmitância térmica,
da capacidade térmica, do atraso térmico e do fator solar de elementos e
componentes de edificações. Rio de Janeiro. 2008.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Alvenaria estrutural -
Blocos cerâmicos Parte 1: Projetos. Rio de Janeiro, 41 páginas, 2010.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 16055 - Parede
de concreto moldada no local para a construção de edificações - Requisitos e
procedimentos. Rio de Janeiro, 35 páginas, 2012.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 15575 -
Edificações habitacionais - Desempenho. Rio de Janeiro. 2013.
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6118 - Projeto de
estruturas de concreto - Procedimento. Rio de Janeiro, 238 páginas, 2014.
AWANG, H.; MYDIN, A. O.; ROSLAN, A. F. Effect of additives on mechanical
and thermal properties of lightweight foamed concrete. Universidade Sains
Malaysia. Penang, 2012.
BATISTA, A. M.; SOUZA, H. O.; OYAKAWA, M. Fatores que propiciam
aparecimento de fissuras nas lajes maciças em edifícios de interesse social. In
Sustentabilidade, Inovação e Empreendedorismo Tecnológico, São Paulo, v. 1,
p. 156-196, Agosto-Dezembro 2014.
BRADY, K. C.; WATTS, G. R. A.; JONES, M. R. Specification for foamed
concrete. Transport Research Laboratory. Wokingham, 2001.
BRAGUIM, T. C. Utilização de modelos de cálculo para projeto de edifícios
de paredes de concreto armado moldadas no local. Universidade de São Paulo.
227 páginas, 2013.
74
BRITISH CEMENT ASSOCIATION. Foamed concrete; Composition and
Properties. [S.l.], 1994.
BYUN, K. J.; SONG, W. H.; PARK, S. S. Development of structural
lightweight foamed concrete using polymer foam agent. IX International
Congress on Polymers in Concrete. [S.l.]. 1998.
CORRÊA, J. M. Considerações sobre projeto e execução e edifícios em
paredes de concreto moldados in loco. Trabalho de Conclusão de Curso (TCC).
São Carlos, 72 páginas, 2012.
CORSINI, R. Paredes normatizadas. Téchne, São Paulo, n. 183, Dezembro
2011.
CORTELASSI, E. M. Avaliação do comportamento de concretos celulares
espumosos de alto desempenho. Dissertação de mestrado. Universidade Estadual
de Londrina. Londrina, 179 páginas, 2005.
FIABANI, V. Edificações com paredes de concreto: fatores que
influenciam o surgimento de defeitos na superfície das placas. Trabalho de
Diplomação (Graduação em Engenharia Civil) - Universidade Federal do Rio Grande
do Sul. Porto Alegre, p. 86. 2010.
FUNDAÇÃO JOÃO PINHEIRO. Câmara Brasileira da Indústria da Construção.
Déficit Habitacional no Brasil, 2012. Disponivel em:
<http://www.cbicdados.com.br/menu/deficit-habitacional/deficit-habitacional-no-
brasil>. Acesso em: 27 de Março de 2016.
FUNDAÇÃO JOÃO PINHEIRO. Câmara Brasileira da Indústria da Construção.
Déficit Habitacional no Brasil (Dados Preliminares), 2013. Disponivel em:
<http://www.cbicdados.com.br/menu/deficit-habitacional/deficit-habitacional-no-brasil-
dados-preliminares>. Acesso em: 27 de Março de 2016.
HILAL, A. A.; THOM, N. H.; DAWSON, A. R. The Use of Additives to Enhance
Properties of Pre-Formed Foamed Concrete. In, v. 7, n. 4, Agosto 2015. ISSN 2227-
524X.
JONES, M. R. Foamed Concrete for Structural Use. One day awareness
seminar on 'Foamed Concrete: Properties, Applications and Potential'University of
Dundee. Dundee, p. 54-79. 2000.
75
JONES, M. R.; MCCARTHY, A. Preliminary views on the potential of foamed
concrete as a structural material. Magazine of Concrete Research, v. 57, n. 1, p.
21-31, 2005. ISSN 0024-9831.
KHAN, M. I. Experimental Investigation on Mechanical Characterization of
Fiber Reinforced Foamed Concrete. Tese de Mestrado, University of Akron. Akron,
Ohio. 2014.
LEE, M. Y.; BRONOWSKI, D. R.; HARDY, R. D. Laboratory Constitutive
Characterization of Cellular Concrete. Sandia National Laboratories. Albuquerque;
Novo México; Livermore, 45 páginas, 2004.
LIGHTCONCRETE LLC. High-Strength Structural Lightweight Concrete.
LightConcrete LLC, 2003. Disponivel em:
<http://www.lightconcrete.com/images/LightConcrete.pdf>. Acesso em: 08 de Abril
de 2016.
MANUFACTURERS, A. C. America's Cement Manufacturers. Autoclaved
Cellular Concrete, 2016. Disponivel em: <hhttp://www.cement.org/cement-concrete-
basics/products/autoclaved-cellular-concrete>. Acesso em: 23 de Março de 2016.
MCCARTHY, A. Thermally insulating foundations and ground slabs for
sustainable housing using foamed concrete. ,Tese de Doutorado. University of
Dundee. [S.l.]. 2004.
MELLIN, P. Development of structural grade foamed concrete. ,
Dissertação de Mestrado. University of Dundee. Dundee. 1999.
MISURELLI, H.; MASSUDA, C. Paredes de concreto. Téchne, São Paulo, n.
147, Junho 2009.
MOHAMMAD, M. Development of Foamed Concrete: Enabling and
Supporting Design. University of Dundee. Dundee, 234 páginas, 2011.
NARAYANAN, N.; RAMAMURTHY, K. Structure and properties of aerated
concrete: a review. Cement & Concrete Composites, p. 321-329, Abril 2000. ISSN
0958-9465.
NASCIMENTO, D. M.; BRAGA, R. C. D. Q. Déficit habitacional: um
problema a ser resolvido ou uma lição a ser aprendida?. Risco, São Paulo,
Janeiro 2009. 11.
PANDOLFO, A. Edificações com paredes de concreto. Téchne, São Paulo,
n. 118, Janeiro 2007.
76
PAUW, A. Static Modulus of Elasticity of Concrete as Affected by Density.
Journal of the American Concrete Institute, Farmigton Hills, p. 32-57, Dezembro
1960.
RAHMAN, M. Z. A. A.; ZAIDI, A. M. A.; RAHMAN, I. A. Physical Behaviour of
Foamed Concrete under Uni-Axial Compressive Load: Confined Compressive
Test. Modern Applied Science, v. 4, n. 2, p. 126-132, Fevereiro 2010. ISSN 1913-
1852.
RAZERA, J. Avaliação comparativa dos custos de produção e aplicação
de concretos autoadensável e convencional. Monografia (Especialização em
Projeto de Estruturas) - Universidade de Tecnologia Federal do Paraná (UTFPR).
Toledo, 64 páginas, 2012.
ROSEN, M. J. Surfactant and Interfacial Phenomena. John Wiley & Sons, p.
1-34, 2004.
SACHT, H. M. Painéis de vedação de concreto moldados in loco: avaliação
de desempenho térmico e desenvolvimento de concretos. Dissertação de
Mestrado. UFSCAR. São Carlos, 2008.
SÁNCHEZ, E. Nova Normalização Brasileira para a Alvenaria Estrutural. 1ª.
ed. Rio de Janeiro: Interciência, 2013.
SANTOS, M. J. F. D. Análise da Resistência de Prismas e Pequenas
Paredes de Alvenaria Estrutural Cerâmica para Diferentes tipos de
Argamassas. Dissertação de Mestrado. Universidade Federal de Santa Maria.
Santa Maria. 2008.
SILVA, F. B. D. Fôrma de alumínio para paredes estruturais de concreto
armado moldadas no local. Téchne, São Paulo, n. 153, Dezembro 2009.
SILVA, F. B. D. Sistema de fôrmas plásticas para paredes de concreto.
Téchne, São Paulo, n. 165, Dezembro 2010.
SILVA, J. B. R. D. ABESC - Associação Brasileira das Empresas de Serviço de
Concretagem. Parede de concreto: velocidade com qualidade, 201-? Disponivel
em: <http://www.abesc.org.br/assets/files/paredes-concreto-concrete-show.pdf>.
Acesso em: 30 de Março de 2016.
SULAIMAN, S. Water Permeability and Carbonation on Foamed Concrete.
Dissertação de Mestrado. University Tun Hussein Onn Malaysia. [S.l.]. 2011.
77
VALIN JR, M. D. O.; LIMA, S. M. D. Influência do clima tropical na cura do
concreto. 2ª jornada da produção científica da educação profssional e
tecnológica da região centro-oeste, Cuiabá, Outubro, 2008.
WENDLER FILHO, A. A. Associação Brasileira de Engenharia e Consultoria
Etrutural (ABECE). Paredes de Concreto: Cálculo para Construções Econômicas,
2008. Disponivel em: <http://site.abece.com.br/download/pdf/Eventos-Palestra-
Wendler.pdf>. Acesso em: 03 de Abril de 2016.
YERRAMALA, A. Development and characteristics of foamed concrete
containing fine recycled and secondary aggregate. University of Dundee (Tese
de Doutorado). Dundee. 2008.
