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diseño de caja de control contemplado diferentes empujes
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PROYECTO EJECUTIVO DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL PLSTICOS
SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA
EN SAN AGUSTIN MPO. DE ECATEPEC EN EL EDO. DE MEXICO
3ER FRANJA DE 3.0M
CAMION H-20
Pu = 9460 kgs
Se analizar por el mtodo de cross
Impacto I = 7,28 X 1.3 = 9.46 Ton. proyeccin
del tablaestacado
Tezontle
Pv = 1600 kg /cm 12.68Wreglamento 2000 kg /m 13.48e (espesor)= 0.6 m
B (diseo )= 3.55 m 12.68 -.50 -.60 = 11.58
w concreto = 2400 kg /m 11.58qu = 2.5 ton/m
losa tapa = 0.5
0.8
13.48 0 13.48 losa de fondo p / tablaestacado
0 3.55 e= 0.8
ELEVACION
W= reglamento indica, que se deber de considerar una sobre carga superficial de 2.0 ton /m = 2000 kgs /m
Proyeccin de
tablaestacado
= 8.25
2.95 5.2 muro Corto
A = 53.4562875
muro largo
6.15
5.6 A = 31.98 mPLANTA
31.98 m
Interior = 19.8 mRigidez Relativa
Mlargo I / 5.6 0.18018018
Mcorto I / 2.95 0.33898305
Memoria de calculo ( Civil - Estructural )
CAJA DE CONTROL PARA LA DERIVACION HACIA LA LUMBRERA PLASTICOS
CONCRETO FC = 250 KGS / CM2
3.55
PROYECTO EJECUTIVO DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL PLSTICOS
SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA
1 2
0.18018018
0.33898305 0.33898305
0.18018018
3 4
Factores de Distribucin
Fd 1-2 = Fd 3-4 = 0.34705882 1
Fd 1-3 = Fd 2-4 = 0.65294118
18.25 ton/m
24 20 18
22
26
10
11
12
12.68
13
14
15
Figura 11. Empuje de tierras en estado pasivo
Momentos de Empotramiento
.
PROYECTO EJECUTIVO DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL PLSTICOS
SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA
LOSA DE TAPA
Carga Muerta =1600 kgs/m3 x 0.0 = 0.00 kgs /ml ( relleno )
0.50 m x 2400 kgs /m3 = 1200.0 kgs / ml ( losa )
Suma = 1200.0 kgs / m2 w= 1200
carga viva
9460 W = 4730 kgs
MUROS
Si se reduce el factor de 0.868 a 0.368 se reduce la presin del
P 1 = 0.868 x (1600 ( 12.68 ) 2) / 2 = P 1= 111647.299 kgs suelo al muro de 111647.299
P2 =2000 X .6 = P 2= 1200 kgs a 47334.33 se tomara el
Suma = 112847.299 kgs mayor, sin embargo para
el diseo del muro se
LOSA DE FONDO diseara con la presin
Se tomo la seccin completa de la caja para su peso triangular y empotrada en
Pp estruc.= 11.58 + 11.58 + 5.20 + 5.20 = 33.56 ml Pp = 48326.4 ambos lados con la presin
CL = 48326.40 / 5.20 w-1 diseo= 13613.0704 kgs/ml del diagrama
Cv = 4730.0 / 5.20 = w-2 diseo= 1332.39437 kgs/ml
Cm = 1200.0 = w-3 diseo= 1200 kgs/ml
Suma W= 16145.4648 KGS / ML
Para el peso propio de la
Franja horizontal estructura se tomara una
franja de un ancho unitario
12.68 vertical, cuyo peso total de
esta franja ser dividida
entre el ancho de la
Franja vertical estructura B = 3.55 m para
obtener kgs/m 6.15 o bien kgs /ml
3.55 NOTA: Para el anlisis con el cross se analizara con la franja
perimetral,
Para las cargas y empujes se usara la franja vertical
MOMENTO FINAL DE LA LOSA DE FONDO
M3-4 = WL/12 11708.8256 kgs-m
MOMENTO FINAL DE LA LOSA DE TAPA
M1-2=WL/12 870.25 kgs-mM1-2= PL / 8 3488.375 kgs-m 4358.625 kgs-m
Idealizando la carga con apoyos empotrados
PROYECTO EJECUTIVO DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL PLSTICOS
SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA
MOMENTO FINAL DE LOS MUROS
1-3 WL/15
3-1 WL/10 1-3 WL/15
12.08
12.68
Diagrama de presiones en la franja vertical
W = 18.25 12.08 220.46 ton /ml
Carga vertical
ton/m 18.25 3.55 3-1 WL/10 W= 220.46 ton/ml
De acuerdo al diagrama
Tomando la consideracin de empotramiento en La carga triangular ser manejada como carga en la
ambos lados franja horizontal y no vertical, pero uniformemente
M3-1=WL/10 266315.68 kgs-m W= 220.46
Ra=0.7W R3= 154.322 ton
M1-3 =WL/15 177543.787 kgs-m
Ra=0.3W R1= 66.138 ton
6.2
Mmax = WL /12 112.98575 ton- m
112985.75 kgs -m
266315.68 > 112985.75 kgs-mComo se puede ver el momento mximo se encuentra en la parte inferior del esfuerzo triangular y es con este momento que
se alimentara el CROSS y el resultado del refuerzo ser colocado en forma perimetral por ser el de carga y el refuerzo vertical
es de relleno, el refuerzo ser colocado en toda su altura.
53572.6844 -53572.684 -53572.879 53572.8791
* -62.545537
* 229.819086 122.156091 * 61.0780455 -117.670416 *
-220.223952 -131.75123 * -263.50245 119.1379075
* 755.420972 401.530066 * 200.765033 -495.741899 *
-345.21478 -811.73626 * -1623.4725 558.4793166
* -3983.3757 -2117.2898 * -1058.6449 -3054.32965 *
21520.2972 -15419.632 * -30839.263 5736.447062
* -58806.1756 -31257.337 * -15628.668 -58019.6313 *
-83121.6495 -4358.625 -4358.625 -68697.5986
177543.787 0.34705882 0.34705882 177543.7867
0.65294118 0.652941176
0.65294118 0.652941176
266315.68 0.34705882 0.34705882 266315.68
* -166243.299 -11708.826 -11708.826 -137395.197 *
-29403.0878 -88363.555 * -44181.778 -29009.8157
* 43040.5945 -36514.94 * -73029.88 11472.89412 *
-1991.68785 22877.4331 * 11438.7165 -1527.16483
* -690.42956 3049.10249 * 6098.20498 1116.958633 *
377.710486 -366.98508 * -183.49254 -247.870949
* -440.447904 296.849366 * 593.698733 238.275815 *
-234.11195 * -117.05597
* 126.651109
110965.033 -110965.03 -110963.76 110963.76
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CORTANTE FINALES DE LOSA SUPERIOR ( LOSA TAPA )
La carga viva de un camin H-20 el eje trasero pesa 7280 kgs por el factor de impacto 1.3 nos da como resultado 9460 kgs
por lo tanto el peso por llanta ser de 9460 kgs /2 =4730.0 kgs
Pu = 4730
w = 1200 kgs/ml
2.95
4135
2365
2365
4135
1.475 1.475
= 4793.75 kgs-m
CORTANTE FINALES DE LOSA DE FONDO
w = 16145.4648 kgs/ml
2.95
23814.5606
23814.5606
1.475 1.475
= 17563.2384 kgs-m
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Diseo del cajn
De acuerdo al mtodo de Cross se obtuvieron estos momentos finales.
(+)
48,778.93
(-) (-)
53572.6844 53572.6844
(-) (-)
110965.033 -93401.794 110965.033
(+)
Momentos Finales
Ctes. De Calculo
fs 2000 kgs/cm2 Vc 8.38 kgs/cm2
fc 250 kgs/cm2 R=V= 4135 kgs
R=V= 23,814.56 kgs
n 9
j 0.892
k 14.41
Losa de tapa ( + )
Mmax = 97724.63 kg-m 53572.6844 kgs-m 5357268.44 kgs-cm
Peralte (d)
d= 60.9733019 cm
Se dejar de e = 45
Se dejar
d= 45 r = 5 h= 50
Peralte 45
.
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SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA
Acero de refuerzo (As) (+) As = 66.7322925
46.7126048
El acero deber de colocarse de = 66.7322925 al 100 % en la cara del empuje y en la otra cara se colocara por acero
mnimo, sin embargo colocaremos el 70 % del rea total en c/u de las caras 46.71260476 con la finalidad de uniformi-
zar el rea de acero en la seccin de concreto
As = 5357268.44 = 46.71 cm (+)
2000 x 0.892 x 45
Vs# 6 2.85 cm2 16.3903876 6.10113697
5.07 2Vs# 8 10.14 cm2 4.60676576 21.7072031
As min=0.0025*100*20 = 5.0
Se dejara 2Vs# 8 @ 20 Dos lechos en forma transversal con sus respectivas travs
2Vs# 8 @ 25 Dos lechos en forma longitudinal
Cortante en trabes y columnas 0.29 fc = 250 = 4.58 kgs/cm
Cortante en losa y / o muro 0.53 fc = 250 8.38 kgs/cm
V= 0.91888889
V= 4135.0 = 0.91 kg/cm < 8.38 kg/cm
100 x 45
Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocar un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.
Muro lateral ( - )
Mmax = 110965.033 kg-m 110965.033 kgs-m 11096503.3 kgs-cm
Peralte (d)
d= 87.7528202 cm
Se dejar
d= 55 r = 5 h= 60
55
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SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA
Acero de refuerzo (As) (-) As = 113.091146 0.7 79.16380246
As= 11096503.3 = 79.16 cm (-)
2000 x 0.892 x 55
Vs# 6 2.85 cm2 27.7767728 3.60013025
7.92 2Vs# 10 15.84 cm2 4.9977148 20.009145
Se dejara 2Vs# 10 @ 20 dos lechos en forma horizontal + Vs # 10 @ 20 en chafln
2Vs# 10 @ 25 dos lechos en forma vertical
Cortante Por lo tanto el espesor reducido soporta el cortante
V= 4.3299201 sin sobrepasar tal esfuerzo por lo tanto el espesor es
correcto
V= 23814.56 = 4.32 kg/cm < 8.38 kg/cm
100 x 55
Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocara un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.
Losa de cimentacin ( + )
Mmax = 110965.0 kg-m 110965.033 kgs-m 11096503.3 kgs-cm
Peralte (d)
d= 87.7528202 cm
Se dejara
d= 55 r= 5 h= 60 60
55 Se aumentar el espesor de la losa de fondo de 55 a 60 cm
Acero de refuerzo (As) (-) As = 113.091146 0.7 79.16380246
As= 11096503.3 = 79.16 cm (+)
2000 x 0.892 x 55
Vs# 6 2.85 cm2 27.7767728 3.60013025
7.92 2Vs# 10 15.84 cm2 4.9977148 20.009145
Se dejara 2Vs # 10 @ 20 dos lechos en forma transversal
2Vs # 10 @ 25 dos lechos en forma longitudinal
Cortante
V= 4.3299201
V= 23814.56 = 4.329 kg/cm < 8.38 kg/cm
100 x 55
Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocara un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.