10. vaja: KKOONNSSTTRRUUIIRRAANNJJEE ...fgg-web.fgg.uni-lj.si/KMLK/Drago/BK/BK_2017_2018/2017_10...celotne konstrukcije, v katero bo vgrajena. Nosilno armaturo se oblikuje skladno

10. vaja: KKOONNSSTTRRUUIIRRAANNJJEE AARRMMAATTUURREE

1. Uvod

Konstruiranje ali oblikovanje armiranobetonskih elementov in konstrukcij je pomembnejši del

projektiranja. Projektant mora že v statičnem izračunu izbirati dejanske vrste in mere materialov, iz

katerih bodo narejeni elementi in konstrukcije, ter upoštevati njihovo delovanje med gradnjo in

uporabo. Elementi in konstrukcije morajo biti oblikovani tako, da se predpostavke v statičnem

izračunu čim bolj približajo dejanskemu stanju med gradnjo in v času uporabe. Z oblikovanjem

elementov in konstrukcij se zagotavljajo ustrezni nosilni sistemi za vse predvidene obtežbe, pri

čemer so upoštevane geometrijske lastnosti elementov in konstrukcij.

Zahtevam po varnosti, uporabnosti in trajnosti konstrukcij je zadoščeno le, če se poleg ustrezne

zasnove in statičnega računa tudi glede detajliranja betonskih konstrukcij upošteva pravila navedena

v standardu SIST EN 1992-1-1.

Armaturo se oblikuje skladno z zahtevami, ki sledijo iz statičnega izračuna, in ob upoštevanju

celotne konstrukcije, v katero bo vgrajena. Nosilno armaturo se oblikuje skladno z zahtevami, ki

sledijo iz statičnega izračuna. Konstrukcijsko armaturo, ki se je praviloma v statičnem izračunu ne

upošteva, se oblikuje po priporočilih in izkušnjah, upoštevajoč vplive, ki delujejo na nosilni sistem.

Podrobnejše oblikovanje armature je potrebno na mestih stikovanja armature, na mestih prekinitev

betoniranja, ob in v podporah, v vozliščih, v bližnji okolici delovanja točkovnih obtežb.

Zaradi boljših mehanskih lastnosti, boljše sprijemnosti armature z betonom, manjše nevarnosti

pojava in manjših velikosti razpok je ugodneje uporabljati tanjše armaturne palice.

Pri razporeditvi armaturnih palic po prerezu se upoštevajo predpisane debeline zaščitnih slojev

betona nad armaturo, predpisane razdalje med armaturnimi palicami, ki omogočajo vgradnjo

betona, predpisane sidrne in preklopne dolžine armature, ki omogočajo nosilni armaturi polno

nosilnost na mestih, kjer prevzemajo obremenitev.

2. PRIMER: Nosilec s previsnim poljem

2.1 Podatki

Armiranobetnoski nosilec s previsnim poljem v garažni hiši podpirata stebra. Nosilec je

konstantnega pravokotnega prečnega prereza po vzdolžni osi.

V mejnem stanju nosilnosti bomo določili potrebno armaturo v nosilcu, jo ustrezno razporedili po

prerezu in vzdolž nosilca.

Slika 1 Nosilec s previsnim poljem.

l lk

BK – 10. vaja: Konstruiranje armature

~ 2 ~

2.1.1 Materiali

Beton

Trdnostni razred betona v elementu je C40/50, armature pa S500.

Preglednica 1 Trdnostne in deformacijske lastnosti betona

Trd

no

stn

i ra

zred

i b

eto

na

90

10

5

98

5,0

3,5

6,6

44

2,8

2,8

2,6

2,6

1,4

2,3

2,6

80

95

88

4,8

3,4

6,3

42

2,8

2,8

2,5

2,6

1,4

2,2

2,6

70

85

78

4,6

3,2

6,0

41

2,7

2,8

2,4

2,7

1,4

5

2,0

2,7

60

75

68

4,4

3,1

5,7

39

2,6

3,0

2,3

2,9

1,6

1,9

2,9

55

67

63

4,2

3,0

5,5

38

2,5

3,2

2,2

3,1

1,7

5

1,8

3,1

50

60

58

4,1

2,9

5,3

37

2,4

5

3,5

2,0

3,5

2,0

1,7

5

3,5

45

55

53

3,8

2,7

4,9

36

2,4

40

50

48

3,5

2,5

4,6

35

2,3

35

45

43

3,2

2,2

4,2

34

2,2

5

30

37

38

2,9

2,0

3,8

33

2,2

25

30

33

2,6

1,8

3,3

31

2,1

20

25

28

2,2

1,5

2,9

30

2,0

16

20

24

1,9

1,3

2,5

29

1,9

12

15

20

1,6

1,1

2,0

27

1,8

f ck (

MP

a)

f ck,c

ube

(MP

a)

f cm

(M

Pa)

f ctm

(M

Pa)

f ctk

, 0,0

5 (

MP

a)

f ctk

, 0,9

5 (

MP

a)

Ecm

(G

Pa)

c1 (

‰)

cu1 (

‰)

c2 (

‰)

cu2 (

‰)

n

c3 (

‰)

cu3 (

‰)


~ 3 ~

2cm

kN0,4ckf … karakteristična tlačna trdnost betona

0,1cc

5,1c … materialni faktor varnosti za beton

2

2

cm

kN67,2

5,1

cm

kN0,4

0,1 c

ckcccd

ff

… računska tlačna trdnost betona

Klasična armatura

S500 … trdnostni razred armature

2cm

kN50ykf … karakteristična trdnost armature pri deformaciji na meji elastičnosti

15,1s … materialni faktor varnosti za armaturo

2

2

cm

kN5,43

15,1

cm

kN50

s

yk

yd

ff

… računska trdnost armature pri deformaciji na meji

elastičnosti

Specifična teža armiranega betona je

3m

kN25 .

2.1.2 Geometrijske karakteristike

m9l … dolžina nosilca v polju

m3kl … dolžina previsnega polja

cm60h … višina nosilca

cm40b … širina nosilca

cm5' aa … oddaljenost težišča vzdolžne armature od robu prereza

cm55cm5cm60 ahd … statična višina nosilca


~ 4 ~

Slika 2 Prečni prerez nosilca s previsnim poljem.

Domača naloga

Za suho okolje brez nevarnosti korozije preveri, če kritje betona nad armaturo zadošča.

b = 40 cm

h =

60 c

m

a'

= 5

cm

a =

5 c

m


~ 5 ~

2.1.3 Obtežba

m

kN6

m

kN25m40,0m60,0

3 hbgn … lastna teža nosilca

m

kN5g … preostala lastna teža

m

kN10q … koristna obtežba

2.1.4 Statični sistem

Slika 3 Statični sistem nosilca s previsnim poljem.

Sile v podporah

navpična sila v levi podpori, zaradi lastne teže

kN44m92

m3m9m

kN5

m

kN6

20

22

22

l

llggxR knz

vodoravna sila v levi podpori, zaradi lastne teže

kN00 xRx

navpična sila v desni podpori, zaradi lastne teže

kN88m92

m3m3m92m9m

kN5

m

kN6

2

2

22

22

l

llllgglxR kknz

navpična sila v levi podpori, zaradi koristne obtežbe v polju

kN452

m9m

kN10

20

lq

xRz

vodoravna sila v levi podpori, zaradi koristne obtežbe v polju

kN00 xRx

l lk


~ 6 ~

navpična sila v desni podpori, zaradi koristne obtežbe v polju

kN452

m9m

kN10

2

lq

lxRz

navpična sila v levi podpori, zaradi koristne obtežbe na previsu

kN5m92

m3m

kN10

20

22

l

lqxR kz

vodoravna sila v levi podpori, zaradi koristne obtežbe na previsu

kN00 xRx

navpična sila v desni podpori, zaradi koristne obtežbe na previsu

kN35m92

m3m3m92m

kN10

2

22

2

l

lllqlxR kkz

2.1.5 Obremenitev

Upogibni mometi

k

kkkprevisn

kprevisnpoljen

y

llxll

llxlxlllxlqgg

lxl

xlqggxxlqgg

xM

2

2

022

22

2

upogibni moment v polju, zaradi lastne teže

kNm625,86

8

m32m9m

kN5

m

kN6

8

2

2

22

22

kng

llgglxM

upogibni moment nad podporo, zaradi lastne teže

kNm5,49

2

m3m

kN5

m

kN69,4

2

2

2

knglgg

lxM

upogibni moment v polju, zaradi koristne obtežbe v polju

kNm25,101

8

m9m

kN10

82

22

lqlxM q


~ 7 ~

upogibni moment v polju, zaradi koristne obtežbe na previsu

kNm5,22

4

m3m

kN10

42

22

kq

lqlxM

upogibni moment nad podporo, zaradi koristne obtežbe

kNm452

m3m

kN10

2

22

kglq

lxM

Osne sile

kN0xNx

Prečne sile

kkprevisn

kprevisnpoljen

z

llxlxllqgg

lxl

lqggxlqgg

xV0

22

2 2

prečna sila tik desno ob levi podpori, zaradi lastne teže

kN44m92

m3m9m

kN5

m

kN6

20

22

22

,

l

llggxV knDg

prečna sila tik levo ob desni podpori, zaradi lastne teže

kN55m92

m3m9m

kN5

m

kN6

2

22

22

,

l

llgglxV knLg

prečna sila tik desno ob desni podpori, zaradi lastne teže

kN33m3m

kN5

m

kN6,

knDg lgglxV

prečna sila tik desno ob levi podpori, zaradi koristne obtežbe v polju

kN452

m9m

kN10

20,

lq

xV Dq

prečna sila tik levo ob desni podpori, zaradi koristne obtežbe v polju

kN452

m9m

kN10

2,

lq

lxV Lq

prečna sila tik desno ob desni podpori, zaradi koristne obtežbe v polju

kN0, lxV Dq


~ 8 ~

prečna sila tik desno ob levi podpori, zaradi koristne obtežbe na previsu

kN5m92

m3m

kN10

20

22

,

l

lqxV kDq

prečna sila tik levo ob desni podpori, zaradi koristne obtežbe na previsu

kN5m92

m3m

kN10

2

22

,

l

lqlxV kLq

prečna sila tik desno ob desni podpori, zaradi koristne obtežbe na previsu

kN30m3m

kN10, kDq lqlxV

Slika 4 Konstrukcija kvadratne parabole.

8

2lpM

2

2

klpM

8

2lpM


~ 9 ~

Slika 5 Potek notranjih sil vzdolž nosilca.

2.2 Dimenzioniranje po metodi mejnih stanj 2.2.1 Upogibno osna obremenitev

Delni faktorji varnosti za obtežbo

lastna teža

plivneugoden v1,35

ivugoden vpl00,1g

koristna obtežba

plivneugoden v1,50

ivugoden vpl00,0q

Mesto največjega upogibnega momenta v polju je

-5,00 kN

[M y]

[V z]

[N x]

l= 9 m lk = 3 m

g

110 kNm

100 kNm

90 kNm

80 kNm

70 kNm

60 kNm

50 kNm

40 kNm

30 kNm

20 kNm

10 kNm

0 kNm

-10 kNm

-20 kNm

-30 kNm

-40 kNm

-50 kNm

-50 kN

-40 kN

-30 kN

-20 kN

-10 kN

0 kN

10 kN

20 kN

30 kN

40 kN

50 kN

-20 kN

-10 kN

0 kN

10 kN

20 kN

-49,5 kNm

86,625 kNm

44 kN

33 kN

-55 kN

[M y]

[V z]

[N x]

l= 9 m lk = 3 m

q

110 kNm

100 kNm

90 kNm

80 kNm

70 kNm

60 kNm

50 kNm

40 kNm

30 kNm

20 kNm

10 kNm

0 kNm

-10 kNm

-20 kNm

-30 kNm

-40 kNm

-50 kNm

-50 kN

-40 kN

-30 kN

-20 kN

-10 kN

0 kN

10 kN

20 kN

30 kN

40 kN

50 kN

-20 kN

-10 kN

0 kN

10 kN

20 kN

101,25 kNm

45,00 kN

-45,00 kN

[M y]

[V z]

[N x]

l= 9 m lk = 3 m

q

110 kNm

100 kNm

90 kNm

80 kNm

70 kNm

60 kNm

50 kNm

40 kNm

30 kNm

20 kNm

10 kNm

0 kNm

-10 kNm

-20 kNm

-30 kNm

-40 kNm

-50 kNm

-50 kN

-40 kN

-30 kN

-20 kN

-10 kN

0 kN

10 kN

20 kN

30 kN

40 kN

50 kN

-20 kN

-10 kN

0 kN

10 kN

20 kN

-45,00 kNm

30,00 kN


~ 10 ~

lxV

dx

xdMmaxEdz

Edy 00 ,

,,

l

lqggxlqgglxV

kprevisugodnoqgngmaxpoljeneugodnoqgng

Edz

22

20

2

,,

,

,

0

22

2 2,

l

lggxlqgg kgngmaxpoljeneugodnoqgng ,

poljeneugodnoqng

poljeneugodnoqkng

maxqggl

lqllggx

,

2

,

22

2

,

m251,4

m

kN1050,1

m

kN5

m

kN635,1m92

m9m

kN1050,1m3m9

m

kN5

m

kN635,1

222

maxx .

Največji upogibni moment v polju nastopi v obtežnem primeru, ko je lastna teža razporejena vzdolž

celotnega nosilca, koristna obtežba pa deluje le v polju

22

22

maxmaxqmaxkmaxng

maxEd,max

xxlq

l

xlxllggxxM

,

2

m251,4m251,4m9m

kN1050,1

m92

m251,4m3m251,4m9m9m

kN5

m

kN635,1

22

Ed,maxM ,

kNm74,269Ed,maxM .

Največji upogibni moment nad podporo nastopi v obtežnem primeru, ko je lastna teža razporejena

vzdolž celotnega nosilca, koristna obtežba pa deluje na previsu

2

2

kqng

Ed,min

lqgglxM

,

2

m3m

kN1050,1

m

kN5

m

kN635,1

2

Ed,minM ,

kNm33,134Ed,minM .

Določitev armature v polju

084,0

cm

kN67,25cm50cm4

kNm74,269

2

22

cd

Ed,max

dfdb

Mk ,

izberemo ‰10/5,3/ sc , kjer je 187,0dk in 121,1sk . Potrebna armatura v najbolj

obremenjenem prerezu v polju je

2

2

, cm65,12

cm

kN5,435cm5

kNm74,269121,1

yd

Ed,max

spotrsfd

MkA .


~ 11 ~

Izberemo 16 . Potrebno število palic je

29,6

cm6,1

cm65,12442

2

2

,

d

An

potrs

potr .

Izberemo 167 in prerez je

222

cm07,144

cm6,17

4

dnAs .

Določitev armature nad podporo

042,0

cm

kN67,25cm50cm4

kNm33,134

2

22

cd

Ed,min

dfdb

Mk ,

izberemo ‰10/5,3/ sc , kjer je 187,0dk in 121,1sk . Potrebna armatura v prerezu nad

desno podporo je

2

2

, cm30,6

cm

kN5,435cm5

kNm33,134121,1

yd

Ed,min

spotrsfd

MkA .

Izberemo 16 . Potrebno število palic je

13,3

cm6,1

cm30,6442

2

2

,

d

An

potrs

potr .

Izberemo 164 in prerez je

222

cm04,84

cm6,14

4

dnAs .

Najmanjša razdalja med armaturnimi palicami je

vhgmin aada ;minmm20;mm5;max ,

pri čemer sta premer armaturne palice in dg premer največjega zrna agregata,

mm16gd ,

pri vzdolžni armaturi 16

mm21mm20;mm5mm16;mm16max mina .

Najmanjši premer vretena za krivljenje armaturnih palic je

cmcmcm

cm

kNcm

kNcm

af

fA

af

F

bcd

yds

bcd

btminm 8,19

6,12

1

4,3

1

67,2

5,4301,2

2

11

2

11

2

2

2

1

,

,

pri čemer sta Fbt natezna sila v palici, ki je pri polno nosilni armaturi ydsbt fAF , in ab polovična

medosna oddaljenost notranjih palic v smeri pravokotno na ravnino krivljenja oziroma debelina

krovnega sloja c=a-vzd/2-s=5cm-1,6cm/2-0,8cm=3,4cm.


~ 12 ~

2.2.2 Strižna obremenitev

Domača naloga

Izračunaj potrebno strižno armaturo in izberi ustrezne palice – navpična stremena ter razdaljo med

njimi.


~ 13 ~

2.3 Konstruiranje 2.3.1 Prerez v polju, na mestu maksimalnega upogibnega

momenta

Izbrali smo 167 .

Medosna razdalja med palicami vzdolžne armature je

cm7,3cm6,1cm1,2cm517

cm52cm40

1

2min

a

n

abah .

Slika 6 Razpored armature po prečnem prerezu v polju.

2.3.2 Prerez nad podporo, na mestu minimalnega upogibnega momenta

Izbrali smo 164 .

Medosna razdalja med palicami vzdolžne armature je

cm7,3cm6,1cm1,2cm1014

cm52cm40

1

2min

a

n

abah .

b = 40 cm

h =

60 c

m

5 5 5 5 5 5 5 5

55

5


~ 14 ~

Slika 7 Razpored armature po prečnem prerezu nad desno podporo.

2.3.3 Razpored armature vzdolž nosilca

Upogibni momenti, zaradi predvidenih obtežnih primerov

Obtežni primeri:

vpliv lastne teže, pomnožen s faktorjem γg = 1,0,

vpliv lastne teže, pomnožen s faktorjem γg = 1,35, in vpliv koristne obtežbe delujoče v polju, pomnožen s faktorjem γg = 1,5,

vpliv lastne teže, pomnožen s faktorjem γg = 1,35, in vpliv koristne obtežbe delujoče na previsu, pomnožen s faktorjem γg = 1,5,

vpliv lastne teže, pomnožen s faktorjem γg = 1,35, in vpliv koristne obtežbe, pomnožen s faktorjem γg = 1,5.

b = 40 cmh =

60 c

m

5 10 10 10 55

55


~ 15 ~

Slika 8 Kombinacije predvidenih faktoriranih obtežnih primerov.

Ovojnica upogibnih momentov

Iz predvidenih obtežnih primerov izločimo največje in najmanjše vplive, v našem primeru

upogibnih momentov. Ta diagram imenujemo ovojnica upogibnih momentov.

Slika 9 Ovojnica upogibnih momentov.

-200 kNm

-150 kNm

-100 kNm

-50 kNm

0 kNm

50 kNm

100 kNm

150 kNm

200 kNm

250 kNm

300 kNm

0 m 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m 6 m 7 m 8 m 9 m 10 m 11 m 12 m

lastna teža

lastna teža + koristna obtežba v polju

lastna teža + koristna obtežba na previsu

lastna teža + koristna obtežba

-200 kNm

-150 kNm

-100 kNm

-50 kNm

0 kNm

50 kNm

100 kNm

150 kNm

200 kNm

250 kNm

300 kNm

0 m 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m 6 m 7 m 8 m 9 m 10 m 11 m 12 m

minimum

maximum


~ 16 ~

Premik momentne črte

Momentno črto premaknemo za dolžino al, s katero zajamemo dodatne natezne sile v vzdolžni

armaturi, ki izhajajo iz delovanja Mörschevega paličja, ki prevzame prečne sile

ctgctgz

al 2

,

pri čemer so

z … ročica notranjih sil,

θ … naklon tlačnih diagonal,

α … naklon prečne armature,

m245,09045121,12

m55,0

2

ctgctgctgctg

k

da

s

l .

Sidrna dolžina armaturne palice

Sidranje armaturnih palic, žic ali varjenih mrež mora zagotoviti varen prenos njihovih sil na beton

in preprečiti vzdolžno razpokanje ter cepljenje elemeta. Kadar je potrebno, se v ta namen namesti

ustrezno prečno armaturo.

Mejna sprijemna napetost fbd pri rebrastih palic je določena z

ctdbd ff 2125,2 ,

pri čemer sta

η1 … koeficient odvisen od pogojev sidranja,

primere druge vseza7,0

sidranjapogojih dobrih pri0,11 ,

η2 … koeficient odvisen od premera palic,

mm 32

10032,1

mm 320,1

2

.

Preglednica 2 Mejne sprijemne napetosti fbd [kN/cm2] za rebraste palice s premerom do

32 mm.

Beton C16/20 C20/25 C25/30 C30/37 C35/45 C40/50 C45/55 C50/60 C55/67 ≥C60/70

Dobri pogoji

sidranja 0,20 0,23 0,27 0,30 0,33 0,38 0,41 0,44 0,45 0,47

Slabi pogoji

sidranja 0,14 0,16 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28 0,30 0,32 0,33

Opomba: Vrednosti fbd [kN/cm2] veljajo za palice 32 mm, pri večjih premerih jih je potrebno pomnožiti s

faktorjem 100

32,12

.


~ 17 ~

45° α 90°

za vse vrednosti h h 250 mm 250 mm < h 600 mm 600 mm < h

Dobri pogoji sidranja

za vse palice

Dobri pogoji sidranja

za vse palice

Dobri pogoji sidranja v

nešrafiranem področju

Slabi pogoji sidranja v

šrafiranem področju

Dobri pogoji sidranja v

nešrafiranem področju

Slabi pogoji sidranja v

šrafiranem področju

Slika 10 Opis pogojev sidranja, v odvisnosti od lege armaturne palice v elementu.

Osnovna sidrna dolžina ravne palice je določena

yd

sdrqdb

yd

sd

bd

yd

bd

sdrqdb

fl

ff

f

fl

*,,

44,

pri čemer sta

sd … projektna napetost armature v mejnem stanju nosilnosti na mestu, od katerega merimo

sidrno dolžino,

bdf … sprijemna napetost.

Projektna sidrna dolžina vzdolžne armature elementov betonskih konstrukcij, ki se meri v osi palic,

je

yd

sdrqdbbd

fll

*,54321 ,

pri čemer mora biti izpolnjen pogoj 7,0531 . Koeficient α1 zajame vpliv oblike palic v

področju sidranja, α2 ugoden učinek prečnih tlačnih napetosti, ki jih zagotavlja beton z ustrezno

debelino krovnega sloja, α3 neprivarjene, α4 privarjene prečne palice, α5 posledice drugih vplivov.

Projektna sidrna dolžina ne sme biti manjša od minimalne sidrne dolžine, ki znaša

mm 100;10;30max, b,rqdminb l,l za sidranje palic v natezni coni,

mm 100;10;60max, b,rqdminb l,l za sidranje palic v tlačni coni.

smer betoniranja

h

h

smer betoniranja

h

smer betoniranja

250 m

m

h

smer betoniranja

300m

m

α


~ 18 ~

Preglednica 3 Osnovne sidrne dolžine l*b,rqd [cm] za polno izkoriščene rebraste palice (σsd = fyd) iz jekla S500 pri dobrih pogojih sidranja.

Beton

[mm] C16/20 C20/25 C25/30 C30/37 C35/45 C40/50 C45/55 C50/60 C55/67 ≥C60/70

5 28 24 20 18 16 14 13 12 12 12

6 33 29 24 22 20 17 16 15 14 14

7 39 34 28 25 23 20 19 17 17 16

8 45 39 32 29 26 23 21 20 19 19

9 50 43 36 33 30 26 24 22 22 21

10 56 48 40 36 33 29 27 25 24 23

12 67 58 48 43 40 35 32 30 29 28

14 78 68 56 51 46 41 38 35 34 33

16 89 77 64 58 53 46 43 40 39 37

20 111 97 81 72 66 58 54 50 48 47

25 139 121 101 91 82 72 67 62 60 58

28 156 135 113 101 92 81 75 70 68 65

32 178 155 129 116 105 93 86 80 77 75

40 242 210 175 158 143 126 117 109 105 102

Pri slabih pogojih sidranja je potrebno podane vrednosti deliti z 0,7.

Premeri 5, 7 in 9 se uporabljajo le za palice varjenih mrež.

Pri polno izkoriščenih palicah velja *

,, rqdbrqdb ll , sicer dobimo osnovne sidrne dolžine palic s korekcijo

podanih vrednosti glede nivoja projektnih napetosti jekla

yd

sdrqdbrqdb

fll

*,, .

V našem primeru so 0,154321 .

V polju je projektna sidrna dolžina enaka

cm16cm46

cm

kN38,0

cm

kN5,43

4

mm16

2

2*

,, b,minrqdbrqdbbd llll ,

nad podporo pa

cm16cm67

cm

kN38,0

cm

kN5,43

4

mm16

7,0

1

2

2*

,, b,minrqdbrqdbbd llll .

Preklopna dolžina armaturne palice

Stikovanj palic s prkrivanjem mora zagotoviti varen prenos sile iz ene palice na drugo, pri tem pa v

okolici spoja ne sme priti do cepljenja betona niti se ne smejo pojaviti razpoke, ki bi vplivale na

lastnosti konstrukcije.


~ 19 ~

Določitev dolžin armaturnih palic

Slika 11 Razširitev momentne linije in razpored armature vzdolž nosilca pri zanemaritvi sile v palicah vzdolž sidrne dolžine.

[M y]

220 kNm

200 kNm

180 kNm

160 kNm

140 kNm

120 kNm

100 kNm

80 kNm

60 kNm

40 kNm

20 kNm

0 kNm

-20 kNm

-40 kNm

-60 kNm

-80 kNm

-100 kNm

-134,33 kNm

240 kNm

260 kNm

280 kNm

-120 kNm

-140 kNm

7,001 m

8,505 m

9 m 3 m

269,74 kNm

4,251 m

3,34 m

6,57 m

8,45 m

9,91 m

3,04 m

6,83 m

2,42 mlbd = 0,46 m lbd = 0,46 m

al = 0,25 m al = 0,25 m

lbd = 0,46 m

lbd = 0,46 m

lbd = 0,46 m

lbd = 0,67 m

lbd = 0,67 m

2 16 mm (l = 8,45 m)

2 16 mm (l = 9,91 m)

1 16 mm (l = 3,34 m)

2 16 mm (l = 6,57 m)

2 16 mm (l = 6,83 m)

2 16 mm (l = 3,04 m)


~ 20 ~

Slika 12 Razširitev momentne linije in razpored armature vzdolž nosilca pri upoštevanju linearnega spreminjanja sile vzdolž sidrne dolžine.

[M y,Ed]

220 kNm

200 kNm

180 kNm

160 kNm

140 kNm

120 kNm

100 kNm

80 kNm

60 kNm

40 kNm

20 kNm

0 kNm

-20 kNm

-40 kNm

-60 kNm

-80 kNm

-100 kNm

-134,33 kNm

240 kNm

260 kNm

280 kNm

-120 kNm

-140 kNm

7,001 m

8,505 m

9 m 3 m

269,74 kNm

4,251 m

2,42 m

5,65 m

7,53 m

9 m

1,7 m

5,55 m

lbd = 0,46 m lbd = 0,46 m

al = 0,25 m al = 0,25 m

lbd = 0,46 m

lbd = 0,46 m

lbd = 0,46 m

lbd = 0,67 m

lbd = 0,67 m

2 16 mm (l = 1,70 m)

2 16 mm (l = 5,55 m)

1 16 mm (l = 2,42 m)

2 16 mm (l = 5,65 m)

2 16 mm (l = 7,53 m)

2 16 mm (l = 9 m)


~ 21 ~

Izvleček armature

Slika 13 Armaturni načrt.

b = 40 cm

h =

60 c

m

5 10 10 10 5

55

5

b = 40 cm

h =

60 c

m

5 5 5 5 5 5 5 5

555

9 m 3 m

2,42 m

5,65 m

7,53 m

12,2 m

1,7 m

12,45 m

12,1 m

2 16 mm (l = 1,70 m)

2 16 mm (l = 12,45 m)

1 16 mm (l = 2,42 m)

2 16 mm (l = 5,65 m)

2 16 mm (l = 7,53 m)

2 16 mm (l = 12,20 m)

2 16 mm (l = 12,10 m)


~ 22 ~

Preglednica 4 Izvleček armature v nosilcu s previsnim poljem.

ARMATURA S500 BETON C40/50 oznaka dolžina število kosov 8 16

1,70 m 16 mm 2 3,40 m

* 12,45 m 16 mm 2 24,90 m

* 12,10 m 16 mm 2 24,20 m

2,42 m 16 mm 1 2,42 m

5,65 m 16 mm 2 11,30 m

7,53 m 16 mm 2 15,06 m

* 12,20 m 16 mm 2 24,40 m

2,16 m 8 mm m vsota dolžin po m 105,68 m

teža po kg 166,80 kg

* palico vlečemo vzdolž celega nosilca

Documents

10. vaja: KKOONNSSTTRRUUIIRRAANNJJEE ...fgg-web.fgg.uni-lj.si/KMLK/Drago/BK/BK_2017_2018/2017_10...celotne konstrukcije, v katero bo vgrajena. Nosilno armaturo se oblikuje skladno