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Revisão de conceitos da EstáticaTensões normais e de corteEstado de tensão uniaxialNoção de tensão admissivel
Tradução e adaptação: Victor Franco Correia versão: 1/2013
Referências: Mechanics of Materials, Beer, Johnston & DeWolf – McGraw-Hill
Mechanics of Materials, Hibbeler, Pearsons Education.
Mecânica dos Materiais
Revisão de conceitos da Estática
Revisão de conceitos da Estática
Força normal máxima
Tensão normal
Revisão de conceitos da Estática
m = 80 Kg
Revisão de conceitos da Estática
Forças normais nos tirantes
Tensão normal média
Revisão de conceitos da Estática
Revisão – apoios/ligações e respectivas reacções
Revisão de conceitos da Estática
Revisão de conceitos da Estática
Forças de corte nos pinos
Revisão de conceitos da Estática
• Considere-se a estruturarepresentada, que terá sidoprojectada para suportar umacarga de 30 kN
• Vamos efectuar uma análise estática para determinar as forças internas emcada um dos elementos estruturais e as forças de reacção nos apoios
Diagrama de Corpo Livre da estrutura
• A estrutura é retirada dos seus apoios e as correspondentes forças de reacção têm de ser consideradas
• Ay e Cy não podem ser determinadas a
partir destas equações (estrutura
estaticamente indeterminada)
( ) ( )( )
kN30
0kN300
kN40
0
kN40
m8.0kN30m6.00
=+
=−+==
−=−=
+==
=
−==
∑
∑
∑
yy
yyy
xx
xxx
x
xC
CA
CAF
AC
CAF
A
AM
• Condições para o equilibrio estático:
Diagramas de Corpo Livre dos componentes
• Adicionalmente, cada componente da estrutura deve satisfazer as condições paraequilibrio estático
• Resultando:↑=←=→= kN30kN40kN40 yx CCA
( )
0
m8.00
=
−==∑
y
yB
A
AM
• Considere-se o diagrama de corpo-livre da viga horizontal:
kN30=yC
substituindo na equação de equilibrio da estrutura, temos:
• A viga horizontal e o tirante inclinado estãosujeitos a esforços axiais de tracção/compressão
kN50kN40
3
kN30
54
0
==
==
=∑
BCAB
BCAB
B
FF
FF
Fr
• Os nós, ou pontos de ligação, têm de satisfazeras condições de equilibrio estático, que podemser expressos sob a forma de um triângulo de forças:
• Para equilibrio, as forças axiais têmnecessariamente de ter a mesma linha de acção, a mesma intensidade e direcções opostas
Introdução à Análise de Tensões
para esse material e, assim, poder-se-á concluir que a barra BC é adequada parasuportar em segurança a carga aplicada
admσ
• Se a barra BC for construída em aço estatensão poderá ser inferior a uma determinadatensão admissível
Será que a estrutura pode suportar emsegurança a carga de 30 kN ?
MPa159m10314
N105026-
3=
×
×==
A
PBCσ
• Em qualquer secção da barra BC, a forçainterna é 50 kN e tem-se uma tensão normal
média:dBC = 20 mm
• Da análise estática temos:
FAB = 40 kN (compressão) FBC = 50 kN (tracção)
Cont.
• O projecto de novas estruturas requer a selecção dos materiais apropriados e o cálculo das dimensões adequadas para os
componentes
• Imagine-se que por compromisso entre preço, peso, disponibilidade de materiais, etc. se decide construir a estrutura numa liga de alumínio para a qual: σadm= 100 MPa.
• Qual seria a o diâmetro adequado da barra?
( )mm2.25m1052.2
m1050044
4
m10500Pa10100
N1050
226
2
266
3
=×=π
×=
π=
π=
×=×
×=
σ==σ
−−
−
Ad
dA
FA
A
F
adm
adm
• Neste caso, um diâmetro de 26 mm seriaadequado.
• A tensão normal num ponto específico, pode nãoser igual à tensão média, mas a resultante da distribuíção de tensões tem de satisfazer:
∫∫ σ==σ=A
med dAdFAP
Esforços Axiais: Tensões Normais
• A resultante das forças internas para um elementosujeito a força axial é normal à secção transversal
A
P
A
Fmed
A=σ
∆
∆=σ
→∆ 0lim
• A tensão normal nessa secção é definida como:
• A exacta distribuíção de tensões na secção, é estaticamente indeterminada, i.e., não pode ser obtida unicamente através das equações de equilibrio estático.
• Se uma barra for sujeita a um carregamentodescentrado, então a resultante da distribuíçãode tensões na secção transversal resulta numaforça axial e num momento.
Carregamentos centrados e descentrados
• A distribuíção de tensões em componentescom carregamento descentrado não pode ser uniforme nem simétrica
• Uma distribuição uniforme de tensões numasecção transversal pressupõe que a linha de acção da resultante das forças internas passapelo centróide da secção
• Uma distribuição uniforme de tensões só é possível se as cargas concentradas nasextremidades das barras forem aplicadas noscentróides da secção transversal – o que se designa por carregamento centrado
Tensões de Corte
• As forças P e P’ estão aplicadastransversalmente ao componente AB.
A
P=τmed
• A correspondente Tensão de Corte média é:
• As correspondentes forças internas actuam no plano da secção C - forças de corte.
• A distribuíção das tensões de corte ao longo da secção variam de zero nas superfícies exterioresaté valores máximos, que podem exceder a Tensão de Corte média
• A distribuíção das tensões de corte na secção não se pode assumir uniforme
Exemplos de solicitações por tensões de corte
A
F
A
P==τmed
Corte simples
A
F
A
P
2med ==τ
Corte duplo
Exemplos - tensões de corte
Pressão específica em ligações
• No caso de ligaçõesaparafusadas, rebitadas e através de pinos surgemtensões nas superfícies de contacto
dt
P
A
P==bσ
• A correspondente pressãoespecífica ou tensão de contacto é:
• A resultante da distribuíção de pressões na superfície é igual e oposta à força exercida no pino
• Pretende-se calcular as tensões no tirante e na vigahorizontal que compõem a estrutura
Análise de tensões - exemplo
• É necessário considerar a tensão normal máxima emAB e BC, e a tensão de corte a pressão específicade contacto em cada ligaçãocom pinos
• Da análise estática:FAB = 40 kN (compressão) FBC = 50 kN (tracção)
VISTA SUPERIOR DO TIRANTE BCVISTA SUPERIOR DO TIRANTE BC
VISTA SUPERIOR DA VIGA ABVISTA SUPERIOR DA VIGA AB
Tensões normais no tirante BC e na viga AB
• O tirante está sujeito a tracção axial (50 kN)
• A viga horizontal está em compressão axial (40 kN) e a tensão média é:
( )( )
MPa167m10300
1050
m10300mm25mm40mm20
26
3
,
26
=×
×==σ
×=−=
−
−
N
A
P
A
extremBC
• Nas extremidades planas do tirante, a menor área da secção transversal ocorre no linha de eixo do pino,
• No centróide da secção circular (A = 314x10-6m2), a tensão normal média é: σBC = +159 MPa
• Obviamente, não estamos aqui a considerar quaisquerefeitos de concentração de tensões, que serãoabordados mais adiante.
MPamm
NAB 7.26
5030
400002
−=×
−=σ
Tensões de corte nos pinos
• Área da secção transversal dos pinos emA, B, e C :
262
2 m104912
mm25 −×=
== ππ rA
MPa102m10491
N105026
3
, =×
×==τ
−A
PmedC
• A força exercida no pino em C é igual à força no tirante BC,
• O pino em A está sujeito a corte duplocom uma força igual à força em AB,
MPa7.40m10491
kN2026, =
×==τ
−A
PmedA
• Pino B: secção mais solicitada em corte
(máximo)kN 25
kN15
=
=
G
E
P
P
MPa9.50m10491
kN2526, =
×==τ
−A
PGmedB
• Correspondente tensão de corte média nasecção mais solicitada:
Tensões de corte nos pinos – cont.
50 kN
30 kN
= 25 kN
pormenor da secção G do pino B
= 25 kN
= 50 kN
Pressões específicas de contacto nos pinos
• Para calcular as pressões específicas de contacto no pino A, na viga AB, temos t = 30 mm e d = 25 mm,
( )( )MPa3.53
mm25mm30
kN40===
td
Pbσ
• Para calcular as pressões específicas de contacto no pino A, no suporte, temos t = 2 (25 mm) = 50 mm e d = 25 mm,
( )( )MPa0.32
mm25mm50
kN40===
td
Pbσ
Exemplo
Calcular:Tensões normais nos tirantesTensão de corte no pinoPressões específicas de contacto nos componentes da ligação.
Estados de tensão uniaxiais
Tracção/Compressão
Corte
Factor ou coeficiente de segurança
admissível Tensão
deelasticida de LimiteTensão
segurança deFactor
adm
e0,2 =σ
σ=
=
s
s
n
n
Os componentes de máquinas e estruturas são projectados porforma que as tensões de serviço
sejam sempre inferiores à tensão
limite de elasticidade do material, afectada de um determinadofactor ou coeficiente de
segurança, ie inferiores a umadeterminada tensão admissível:
O coeficiente de segurança
pretende ter em consideração os
seguintes factores, entre outros:
• Incerteza nas propriedades dos materiais
• Incerteza nas forças aplicadas• Incerteza da análise de tensões• Numero de ciclos de carga• Tipos de ruptura (dúctil, frágil)• Requisitos de manutenção e efeitos de
deterioração de propriedades• Importancia da integridade da estrutura
ou componente• Riscos de vida humana• Influencia na função da máquina• etc.adm
adm
τ≤τ
σ≤σ
max
max
σr
σe 0.2
r
e
σ
σ2.0
Propriedades mecânicas obtidas através do ensaio de tracção uniaxial
Normalização de propriedades materiais
ExercícioConsidere-se o sistema representado na figura:
a) Sabendo que o tirante AB é fabricado em aço com uma tensão limite de elasticidade de 600 MPa, calcular o diâmetro do mesmo por forma que o coeficiente de segurança em relação ao limite elástico seja igual a 2.
b) Calcular a tensão de corte média no pino C, fabricado no mesmo aço, se o diâmetro do pino for de 20 mm. Qual o factor de segurança em relação ao limite elástico, utilizando a relação seguinte:
c) Calcular a espessura mínima t dos suportes em C, sabendo que a pressão específica admissível para o aço utilizado é de 300 MPa.
admadmadm σ⋅=σ⋅=τ 5774.03
3
Notas – equações da estática para cálculo de
esforços internos
Exemplo - cont.
Equilíbrio global:
Exemplo - cont.
Equilíbrio parcial de um troço AC para determinação de esforços internos:
Exemplo
500 Kg