00 Memoria de cálculo Mi Cine Santiago T

Documento: C:\Users\ProyectosConsulting.lt19\Desktop\rozne\1184 Cinepolis\Analisis\Estruc

2013\Archivos para documentos de texto\Cartula de la Memoria de Clculo.doc

Memoria de Clculo Estructural

MI CINE, CINPOLIS

Santiago Tianguistenco

Estado de Mxico

FORTA INGENIERA Octubre 2013

FORTA INGENIERIA. TEL. 5538-1598

Informacin y Ventas: [email protected] Ingeniera y Soporte tcnico: [email protected] www.fortaingenieria.com

Mxico D.F., 26 de Julio de 2013

__________________________________________________

ATENCIN: ABEL TORRES TAPIA

CINPOLIS ___________________________________________________________________________

MEMORIA DE CLCULO PARA EL PROYECTO MI CINE DE CINPOLIS

SANTIAGO TIANGUISTENCO, ESTADO DE MXICO

INTRODUCCIN.

El presente documento comprende el anlisis y diseo estructural para el edificio destinado a cines

MICINE.

UBICACIN.

La empresa Cinpolis proyecta la construccin de un complejo de cines que se construir en la localidad de

Santiago Tianguistenco, Estado de Mxico. Debido a sus requerimientos de servicio y a los del Manual de

Diseo de Cinpolis, se clasifica dentro del grupo A.

Cinpolis

Mi Cine



ANTECEDENTES.

Se trata del diseo estructural para el local comercial de un cine de 5 salas. El inmueble tiene una superficie

aproximada de 1,395 m2. En planta baja, estn localizadas las salas y dulcera, taquillas y cisterna, en la planta

de entrepiso los baos y las oficinas.

Adems, cuenta con estructura ligera para casetas de proyeccin.

TIPO DE ESTRUCTURA.

La cubierta general del complejo ser a base de lmina ligera apoyada en joist. Los joist descargan

directamente sobre una viga tipo armadura y los muros de mampostera reforzada interiormente. La

cimentacin ser diseada mediante zapatas corridas de concreto, desplantadas a una profundidad de 1.50 m,

de acuerdo con el Estudio de Mecnica de Suelos.

La losa de entrepiso se resolver con sistema de vigueta y bovedilla.

Se indica que la relacin entre altura y espesor de los muros de mampostera no cumple con los requisitos de

la norma para muros reforzados interiormente (NTC 2004, p.6.1.7.).

PARMETROS DE DISEO PRELIMINAR.

A continuacin presentamos los lineamientos de los parmetros de diseo preliminar:

1. - Cdigos y reglamentos.

2. - Criterios de anlisis y diseo.

3. - Materiales.

4. - Cargas de diseo.

5. - Datos de sismo.

6. - Datos de viento.

7. Condiciones de carga.

8. - Combinaciones de carga para revisin de desplazamientos y diseo de cimentacin.

9. - Combinaciones para diseo de elementos estructurales en acero.

10. - Combinaciones para diseo de elementos estructurales en concreto y mampostera.

11. - Deflexiones permisibles para efectos a largo plazo.



1. Cdigos y reglamentos.

Para el anlisis y diseo de la estructura, se aplicar el que rija de los siguientes reglamentos en funcin de la

actividad a desarrollar.

Estructuras de mampostera: Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-

2004 y NTC-2004)

Estructuras de concreto: Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-

2004 y NTC-2004)

Estructuras de acero: Manual de construccin de acero. (AISC) Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias

(RCDF- 2004 y NTC-2004).

1.3. Viento. 1.3.1. Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE).

1.3.2. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-

2004 y NTC-2004).

1.4. Sismo: 1.4.1. Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE 2008) y su

programa PRODISIS.

1.4.2. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-

2004 y NTC-2004).

1.5. Carga viva. 1.5.1. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-

2004 y NTC-2004).

1.5.2. Manual de Proyectos Estructurales Cinpolis 2009, Forta Ingeniera.

1.6. Carga de nieve y/o carga de granizo. 1.6.1. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-

2004 y NTC-2004).

2.- Criterio de anlisis y diseo.

2.1. El anlisis de cimentaciones y estructuras se realizar de acuerdo a la teora elstica.

2.2. El diseo de la estructura de acero se realizar de acuerdo a la teora plstica.



2.3. El diseo de la estructura de concreto se realizar de acuerdo a la teora de resistencia ltima.

2.4. El diseo de la estructura de mampostera se realizar de acuerdo a la teora de resistencia ltima.

3. Materiales.

Los materiales a usar en el proyecto sern los siguientes.

3.1 Concreto: 3.1.1. Cimentacin, losas, trabes ----------------------------------------------------------------------- fc = 200 kg/cm 3.1.2. Celdas coladas y castillos ------------------------------------------------------------------------ fc = 180 kg/cm

3.2. Acero de refuerzo: 3.2.1. Alambrn ------------------------------------------------------------------------------------------ fy = 2530 kg/cm

3.2.2. Varillas corrugadas #3-#8 ----------------------------------------------------------------------- fy = 4200 kg/cm

3.2.3. Malla electrosoldada---- ------------------------------------------------------------------------- fy = 5000 kg/cm

3.3. Acero estructural: 3.3.1. Armaduras, trabes, columnas de seccin W con placas --------------------------- A-992 (fy = 3515 kg/cm)

3.3.2. Columnas Structural tubing square---------------------------------------------------- ASTM 500 (fy = 46ksi) 3.3.3. Secciones de tubo ------------------------------------------------------------------------ A-36 (fy = 2530 kg/cm)

3.3.4. Tipo de conexin---------------------------------------------------------------------------soldado y/o atornillada.

3.4. Acero miscelneo 3.4.1. Anclas de acero estructural ------------------------------------------------------------------ A325 (8440 kg/cm)

4. Cargas de diseo. 4.1. Carga viva

4.1.1. Cubierta o azoteas con pendiente mayor al 5%

Carga mxima ---------------------------------------------------------------------------------------- 40 Kg/m

Carga reducida --------------------------------------------------------------------------------------- 20 Kg/m

4.1.2. Sistemas de ispticas (gradas)

Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 350 Kg/m

Carga reducida ------------------------------------------------------------------------------------- 250 Kg/m

4.1.3. Sistemas de entrepiso

Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 250 Kg/m


4.1.4. Sistemas de escalera

Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 500 Kg/m




4.1.5. Sistemas de casetas

Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 250 Kg/m


La carga reducida se usar para combinaciones con sismo o viento.

4.2. Carga de nieve o granizo en cubiertas ser de 100 Kg/m.

4.3. Carga muerta.

Se considera como carga muerta el peso de todos los elementos estructurales, acabados y elementos que

ocupan una posicin permanente.

Adicionalmente a lo anterior se considerar cargas puntuales por instalaciones de aire acondicionado que

se soportan de la cubierta, la cual se considera de 1300kg y carga del plafn de 40 kg/m2.

4.4. Cargas de equipos.

Los pesos propios en operacin de todos los equipos del proyecto, sern de acuerdo a la informacin

certificada de los proveedores.

5. Datos de sismo:

De acuerdo al Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE 2008).

5.1. Grupo de estructura.------------------------------------------------------------------------------------------- Grupo A

5.2. Factor de comportamientos ssmico.------------------------------------------------------------------------- Q = 1.5

5.3. Tipo de suelo.-----------------------------------------------------------------------------------------------------Tipo II

5.4. Tipo de estructura.------------------------------------------------------------------------------------------------Tipo II

5.6. Coeficiente ssmico.

5.6.1. De acuerdo con Mecnica de Suelos. ---------------------------------------------------------------------- 0.3*1.5

5.6.2. De acuerdo de programa PRODISIS. ------------------------------------------------------------------- 0.338*1.5

Se tomar el valor que arroja el programa PRODISIS.

5.7. Factor de regularidad.------------------------------------------------------------------------------------------------ 0.8



6. - Datos de viento:

De acuerdo al Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE 2008).

6.1 Segn su respuesta ante el viento. ------------------------------------------------------------------------------ Tipo 2

6.2 Categora de rugosidad. ------------------------------------------------------------------------------------------ Cat. 2.

6.3 Factor de topografa. ------------------------------------------------------------------------------------------ 1.0 adim

6.4 Velocidad regional. ----------------------------------------------------------------------------------------122.45 km/h

6.5 Altura mxima. ---------------------------------------------------------------------------------------------------- 8.8 m

6.6 Clase de estructura. -------------------------------------------------------------------------------------------------- B 6.7 Altitud. ------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2622 msnm

6.8 Presin de diseo bsico. --------------------------------------------------------------------------------- 37.09 kg/m2



7. Condiciones de carga: 7.1 CM Carga muerta.

7.2 CVM Carga viva mxima.

7.3 CVA Carga viva instantnea.

7.4. GR Granizo.

7.5. Sx Sismo en el eje X.

7.6. Sy Sismo en el eje Y.

7.7. Vn Viento normal.

7.8. Vp Viento paralelo.

8.- Combinaciones para revisin de desplazamientos y diseo de cimentacin:

11. CM + CVM.

12. CM + CVA + VN

13. CM + CVA + VP

14. CM + GR

15. CM + CVA + Sx + 0.5Sy

16. CM + CVA + Sx - 0.5Sy

17. CM + CVA - Sx + 0.5Sy

18. CM + CVA - Sx - 0.5Sy

19. CM + CVA + 0.5Sx + Sy

20. CM + CVA + 0.5Sx - Sy

21. CM + CVA - 0.5Sx + Sy

22. CM + CVA - 0.5Sx - Sy

9. Combinaciones para diseo de elementos estructurales en acero:

23. 1.4CM

24. 1.2CM + 1.6CVM + 0.5GR

25. 1.2CM + 1.6GR + 1.0CVM

26. 1.2CM + 1.6GR + 0.8VN

27. 1.2CM + 1.6GR + 0.8VP

28. 1.2CM + 1.6GR - 0.8VN

29. 1.2CM + 1.6GR - 0.8VP

30. 1.2CM + 1.6VN + CVM + 0.5GR

31. 1.2CM + 1.6VP + CVM + 0.5GR

32. 1.2CM - 1.6VN + CVM + 0.5GR

33. 1.2CM - 1.6VP + CVM + 0.5GR

34. 1.2CM + Sx +0.5Sy + CVM + 0.2GR

35. 1.2CM + Sx 0.5Sy + CVM + 0.2GR 36. 1.2CM Sx + 0.5Sy + CVM + 0.2GR 37. 1.2CM Sx - 0.5Sy + CVM + 0.2GR 38. 1.2CM + 0.5Sx + Sy + CVM + 0.2GR

39. 1.2CM + 0.5Sx - Sy + CVM + 0.2GR



40. 1.2CM - 0.5Sx + Sy + CVM + 0.2GR

41. 1.2CM - 0.5Sx - Sy + CVM + 0.2GR

42. 0.9CM + 1.6VN

43. 0.9CM + 1.6VP

44. 0.9CM - 1.6VN

45. 0.9CM - 1.6VP

46. 0.9CM + Sx + 0.5Sy

47. 0.9CM + Sx - 0.5Sy

48. 0.9CM Sx + 0.5Sy 49. 0.9CM Sx - 0.5Sy 50. 0.9CM + 0.5Sx + Sy

51. 0.9CM + 0.5Sx - Sy

52. 0.9CM - 0.5Sx + Sy

53. 0.9CM - 0.5Sx - Sy

10. Combinaciones para diseo de elementos estructurales en concreto y mampostera:

54. 1.5CM + 1.5CVM

55. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1VN

56. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1VP

57. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1GR

58. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1Sx + 0.55Sy

59. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1Sx - 0.55Sy

60. 1.1CM + 1.1CVA - 1.1Sx + 0.55Sy

61. 1.1CM + 1.1CVA - 1.1Sx - 0.55Sy

62. 1.1CM + 1.1CVA + 0.55Sx + 1.1Sy

63. 1.1CM + 1.1CVA + 0.55Sx - 1.1Sy

64. 1.1CM + 1.1CVA - 0.55Sx + 1.1Sy

65. 1.1CM + 1.1CVA - 0.55Sx - 1.1Sy

11. Deflexiones permisibles para efectos de largo plazo. 11.1.1 En armaduras de cubierta o azotea. ------------------------------------------------------------------------ L/250

11.1.2 En trabes o vigas de entrepiso. ----------------------------------------------------------------------------- L/360

11.1.3 En desplazamientos horizontales. -------------------------------------------------------------------- H*(0.006)

CRITERIO DE ANLISIS ESTRUCTURAL.

El anlisis estructural se efectuar mediante un modelo matemtico tridimensional elaborado con elementos

barra unidimensional. Este modelo responder a un comportamiento de tipo elstico lineal. La elaboracin y

el clculo matemtico de este modelo se realizar mediante un programa de computadora que considera

dentro de sus clculos las fuerzas inducidas por deformaciones debidas a los siguientes elementos mecnicos,

tales como: momentos flexionantes, fuerza cortante, fuerza axial y momento torsionante.



El mtodo utilizado por el programa para la elaboracin del modelo es conocido como el mtodo de las

rigideces en 3D. El modelo considerar base rgida (empotrada).

Con relacin a los lmites de falla y servicio, la revisin se efectuar conforme a los criterios establecidos en

el RCDF y sus Normas Tcnicas Complementarias 2004.

SOFTWARE DE ANALISIS ESTRUCTURAL.

El programa de anlisis que se utilizar para resolver la estructura del cine es SAP2000, el cual analiza la

estructura utilizando un modelo elstico lineal y hojas de clculo.

CORDIALMENTE

Calcul:

DOROTA GORECKA

ADRIANA MARTNEZ

Revis:

ING. IGNACIO ALVAREZ NERI

Aprob:

ARQ. EDUARDO AGUILAR.

Vo. Bo:

ING. RICARDO VILLASANA BARREDA.

COORDINADOR DE CLCULO



1. ANEXOS DE CLCULO DEL PROYECTO

A continuacin, la lista de anexos de clculo realizados y la explicacin de su contenido:

Anexo 1. Topologa del modelo. Definicin de la geometra del modelo analizado.

Anexo 3A y 3B. Cuantificacin de las cargas.-

Resumen de las nomenclaturas de secciones utilizadas y sus

propiedades. Anlisis se las cargas accidentales: viento.

Anexo 4. Regionalizacin geotcnica.-

Zona ssmica en estudio, potencial de riesgo y valores

caractersticos de carga del suelo.

Anexo 5. Factor de comportamiento ssmico.-

Factor de comportamiento ssmico.

Anexo 6 y 6A. Condiciones de regularidad.-

Revisin de las condiciones de regularidad segn las Normas

Tcnicas Complementarias al R.C.D.F. 2004.

Anexo 6B. Modelacin del suelo.-

Definicin de las condiciones de carga primarias que sern

utilizadas por las combinaciones de carga para el anlisis y diseo.

Definicin de los factores de diseo. Definicin de las

combinaciones de carga.

Anexo 7. Combinaciones de carga.-

Combinaciones de carga.

Anexo 9. Anlisis ssmico.-

Evaluacin de la aceleracin espectral..

Anexo 10. Nudos de la cimentacin.-

Nmeros de los nudos de cimentacin..



Anexo 11. Elementos mecnicos.-

Fuerzas internas en elementos.

Anexo 12. Desplazamientos.-

Desplazamientos.

Anexo 13. Diseo de cimentacin.-

Diseo de cimentacin.

Anexo 14. Revisin de contratrabe de mampostera a flexocompresin.

Revisin de contratrabe de mampostera a flexocompresin.

Anexo 15. Diseo de muros de mampostera.-

Diseo de muros de mampostera.

Anexo 16. Diseo de elementos de acero.-

Diseo de elementos de acero.

Anexo 17. Diseo de elementos de concreto.-

Diseo de elementos de concreto.

Anexo 18. Diseo de la cisterna. -

Diseo de la cisterna.

Anexo 19. Planos del proyecto.-

Planos estructurales del proyecto calculado.

Anexo de Clculo 1 Proyecto: MICINETopologa del modelo Atencin:

Remitente: Forta IngenieraFecha:

Area AlturaLado largo del edificio (b) 37.51 m. m 1395.4 8.8Lado corto del edificio (d) 37.20 m. Altura mxima del proyecto H: 8.81 m. Altura del proyecto H': 8.81 m. Angulo de inclinacin de la cubierta 6.84 Longitud entrante en la direccin larga 1.00 m. Longitud entrante en la direccin corta 11.00 m. Numero de niveles 1

8.8

17-octubre-13

DEFINICIN DE LA GEOMETRIA DEL MODELO ANALIZADO

DIMENSIONES GENERALES DEL EDIFICIO

Nivel N-1

m.

FORTA INGENIERATels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750

Ingeniera/Soporte tcnico: [email protected]; Informacin/Ventas: [email protected]

Anexo de Clculo 3A Proyecto: MICINECuantificacin de cargas permanentes y variables Atencin: 0


Carga tipo

kN/m2 kg/m2

3

## 12

22 7

3 0.1 5

Cubierta de Lamina 22

Losa Nervada 35

h= 30+5

Losa Vigueta y Bovedilla de Cemento h= 16+4

Losa Prefabricada

## Piso de Rejilla Irving 4.8x63.5

NTC-CADEE (Nota 1)

Impermeabilizante

Enladrillado

Relleno Tezontle 15

Relleno Tierra 15

Falso Plafon 0.40 40

Aplanado

Piso de Azulejo

Piso Cermico

Piso de Granito

Piso de Marmol

Piso de Linoleum-Alfombra

Piso de Madera-Deck

Instalaciones 15

Adhesivo Cermico 9 (Tabla 6.1 Cargas vivas unitarias) Notas 4, 7, 8 y 9Adhesivo Asfaltico

Muro de block hueco de concretocon aplanado

kN/m2 kg/m2

W 0.05 5

Wa 0.20 Wa 20SUMAS 0 60 Wm 0.40 Wm 40

Consideraciones de las cargas muertas, vivas mximas y variables.

Losa Vigueta y Bovedilla de Poliestireno

plg.

Muro Tabimax 10 cm.

NTC-CADEE (Nota 1)

PESOELEMENTO Espesor/Cal.

Cubierta Multytecho

Losacero

Carga viva mxima (Wm)Carga viva instantanea (Wa)

Muro Novamuro sin aplanado

17-octubre-13

DESTINO DEL PISO:

Muro Tabimax 12 cm. Carga viva media (W)

CARGACARGAS VARIABLES

cubierta

Losa Maciza

i) Azoteas con pendiente mayor de 5%; otras cubiertas, cualquier pendienteMuro de tabique de barro macizo recocido con aplanado

Muro de tabique de barro con huecos sin aplanado



Anexo de Clculo 3A Proyecto: MICINECuantificacin de cargas permanentes y variables Atencin: 0

Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13

Carga tipo

6

kN/m2 kg/m2 2 6

## 12

20 8

3

Cubierta de Lamina 22

Losa Nervada 35

h= 20+5 2.3 225

Losa Vigueta y Bovedilla de Cemento h= 16+4

Losa Prefabricada

## Piso de Rejilla Irving 4.8x50.8

0.20 20

NTC-CADEE (Nota 1) 0.20 20

Impermeabilizante

Enladrillado

Relleno Tezontle 15

Relleno Tierra 15

Falso Plafon 0.40 40

Aplanado

Piso de Azulejo

Piso Cermico 0.40 35

Piso de Granito

Piso de Marmol

Piso de Linoleum-Alfombra

Piso de Madera-Deck

Instalaciones

Adhesivo Cermico 2 (Tabla 6.1 Cargas vivas unitarias) Notas 4, 7, 8 y 9Adhesivo Asfaltico

Muro de block hueco de concretocon aplanado

kN/m2 kg/m2

W 1.00 100

Wa 1.80 Wa 180

SUMAS 0 340 Wm 2.50 Wm 250

Carga viva instantanea (Wa)

Losa Vigueta y Bovedilla de Poliestireno

NTC-CADEE (Nota 1)

Muro Novamuro sin aplanado

Carga viva media (W)

Carga viva mxima (Wm)

b) Oficinas, despachos y laboratoriosMuro de tabique de barro macizo recocido con aplanado

Muro de tabique de barro con huecos sin aplanado

Muro Tabimax 12 cm.

CARGAS VARIABLES

Losa Maciza

Losacero

CARGA

Consideraciones de las cargas muertas, vivas mximas y variables.

ELEMENTO Espesor/Cal. PESO

DESTINO DEL PISO:

entrepiso

Muro Tabimax 10 cm.

cm.

Cubierta Multytecho



Anexo de Clculo 3B Proyecto: MICINEAnlisis de cargas accidentales Atencin: 0Cuantificacin de cargas por rea Remitente: Forta Ingeniera

Fecha:

Consideraciones de diseo por viento

Categora del terreno segn su rugosidad 3Factor de topografa Ft (0.8 a 1.2): 1.00 adim

Clase de la estructura: B Construcciones cuya dimensin horizontal o vertical este entre 20 y 50 m.La ciudad de tiene los siguientes valores regionales:Velocidad de viento regional Vr: 122.45 Km/hr Para un periodo de retorno de 200 aos (estructura del grupo A )Factor delta o altura gradiente (d): 390 adimFactor de altura (a): 0.16 adimFactor de rugosidad y altura (Frz) 0.8681 adimFactor de tamao (Fc) 0.95 adimFactor de exposicin (Fa) 0.82 adimAltura S.N.M. y temperatura promedio 2,680 m. 12.7 CGradiente G= 0.76 adimVelocidad de diseo Vd 100.98 Km/hrPresin de diseo bsica qz 37.09 kg/m2 *nominal, con Factor de Forma (cp)=1

Notas1.- Calculos de conformidad con los criterios y frmulas del Manual de Diseo de Obras Civiles de la CFE. Instituto de Investigaciones Elctricas 1993.

Normal. Terreno practicamente plano con pendientes menores del 5%

Toluca, Edo. Mex.

Campo abierto con topografa irregular. reas urbanas y suburbanas, zonas boscosas

17-octubre-13

Techo Barlovento

Techo Sotavento

Muro Latera

l

H( 60)

bd

Borde de barlovento

VIENTO NORMAL A LAS GENERATRICES

Muro Barlovento

Cumbrera

H'( 60)

La

h 3 mH

L b

NOTA:H, se refiere a la alturade la cubierta, yLa, a la longitud del arco

Muro LateralSotav

entoMuro



Anexo de Clculo 4 Proyecto: MICINERegionalizacin ssmica Atencin: 0


Zona de estudio en el DF = B (grfica anexa)Parmetro del espectro ssmico Ta = 0.10 Parmetro del espectro ssmico Tb = 1.50

Parmetro del espectro ssmico r = 2/3Coeficiente ssmico empleado c = 0.17 coeficiente factorizado = 0.2565 (Nota 1)

Valor de a que correponde a T= 0 a0= 0.080 Capacidad de carga del suelo qa = 15.00 Ton/m2 (Nota 2)

Tipo de suelo= IINotas

Notas.1.- Ver estudio de mecnica de suelos del proyecto. Zonificacin.2.- Ver estudio de mecnica de suelos del proyecto. Capacidad de carga.3.- Para este caso, la fuerza cortante basal no ser menor que 0.8aWo/Q'4.-

Es admisible para estructuras ubicadas en las zonas II y III, de acuerdo a lo indicado en el apndice A de las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo. Ver Nota 4.

17-octubre-13

Regionalizacin ssmica-geotcnica

b) La relacin entre longitud y ancho de la planta del edificio no exceder de 2.0

En zona I. Para estructuras regulares, segn Captulo 6, de altura no mayor de 40 m y estructuras irregulares de no ms de 30 m.

Para toda estructura. Con la salvedad especificada en el punto 9.3 de las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo. Ver Nota 3.

Para este caso, ser necesario contar con los parmetros de interaccin, tales como el periodo dominante del terreno y elmdulo de reaccin del suelo. Estos datos deben ser proporcionados por la Mecnica de Suelos.

c) La relacin entre la altura y la dimensin mnima de la base del edificio no exceder de 1.5 y la altura deledificio no ser mayor de 13 m.

b) Mtodo esttico.

a) Mtodo simplificado.

Se verificar nicamente que en cada entrepiso la suma de las resistencias al corte de los muros de carga, enla direccin en que se considera la aceleracin, sea cuando menos igual a la fuerza cortante total que obre endicho entrepiso, empleando los coeficientes ssmicos reducidosSer aplicable para edificios que cumplan simultneamente con los siguientes requisitos:a) En cada planta, al menos el 75% de las cargas verticales estarn soportadas por muros ligados entre smediante losas monolticas u otros sistemas de piso suficientemente resistentes y rgidos al corte. Dichosmuros tendrn distribucin sensiblemente simtrica con respecto a dos ejes ortogonales. En todos los pisos secolocarn como mnimo dos muros de carga perimetrales paralelos con longitud total al menos igual a lamitad de la dimensin de la planta del edificio

En zona II y III. Para estructuras regulares, segn Captulo 6, de altura no mayor de 30 m y estructurasirregulares de no ms de 20 m.

c) Mtodo dinmico.Tener en cuenta

explcitamente los efectos del

sitio y la interaccin

suelo-estructura.



Anexo de Clculo 5 Proyecto: MICINEFactor de Comportamiento Sismico Atencin: 0


Factor de comportamiento sismico Qx = 1.5 (Nota 3)Factor de comportamiento sismico Qz = 1.5 (Nota 3)

Requisitos para Q= 4



Requisitos para Q= 1.5


3.-

Se usar Q= 4 cuando se cumplan los requisitos siguientes: a) La resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos no contraventeados de acero, concreto reforzado o compuestos de los dos materiales, o bien por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir, sin contar muros ni contravientos, cuando menos 50 por ciento de la fuerza ssmica actuante. a) La resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos no contraventeados de acero, concreto reforzado o compuestos de los dos materiales, o bien por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir, sin contar muros ni contravientos, cuando menos 50 por ciento de la fuerza ssmica actuante. c) El mnimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la accin de diseo no difiere en ms de 35 por ciento del promedio de dichos cocientes para todos los entrepisos. Para verificar el cumplimiento de este requisito, se calcular la capacidad resistente de cada entrepiso teniendo en cuenta todos los elementos que puedan contribuir a la resistencia, en particular los muros que se hallen en el caso de la seccin 1.3.1. El ltimo entrepiso queda excluido de este requisito. c) El mnimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la accin de diseo no difiere en ms de 35 por ciento del promedio de dichos cocientes para todos los entrepisos. Para verificar el cumplimiento de este requisito, se calcular la capacidad resistente de cada entrepiso teniendo en cuenta todos los elementos que puedan contribuir a la resistencia, en particular los muros que se hallen en el caso de la seccin 1.3.1. El ltimo entrepiso queda excluido de este requisito. e) Los marcos rgidos de acero satisfacen los requisitos para marcos con ductilidad alta que fijan las Normas correspondientes, o estn provistos de contraventeo excntrico de acuerdo con las mismas Normas.

17-octubre-13

Se usar Q= 1 en estructuras cuya resistencia a fuerzas laterales es suministrada al menos parcialmente por elementos o materiales diferentes de los arriba especificados, a menos que se haga un estudio que demuestre, a satisfaccin de la Administracin, que se puede emplear un valor ms alto que el que aqu se especifica; tambin en algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes. En todos los casos se usar para toda la estructura, en la direccin de anlisis, el valor mnimo de Q que corresponde a los diversos entrepisos de la estructura en dicha direccin. El factor Q puede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura, segn sean las propiedades de sta en dichas direcciones.

Vase Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E., en la seccion 3.2.4 Factor de Comportamiento Ssmico.

Se usar Q= 2 cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada por losas planas con columnas de acero o de concreto reforzado, por marcos de acero con ductilidad reducida o provistos de contraventeo con ductilidad normal, o de concreto reforzado que no cumplan con los requisitos para ser considerados dctiles, o muros de concreto reforzado, de placa de acero o compuestos de acero y concreto, que no cumplen en algn entrepiso lo especificado por las secciones 5.1 y 5.2 de este Captulo, o por muros de mampostera de piezas macizas confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes. Tambin se usar Q= 2 cuando la resistencia es suministrada por elementos de concreto prefabricado o presforzado, con las excepciones que sobre el particular marcan las Normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera con las caractersticas que se indican en las Normas respectivas, o de algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes.

Se usar Q= 1.5 cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada en todos los entrepisos por muros de mampostera de piezas huecas, confinados o con refuerzo interior, que satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes, o por combinaciones de dichos muros con elementos como los descritos para los casos de las secciones 5.2 y 5.3, o por marcos y armaduras de madera, o por algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes.

Factor de Comportamiento Sismico

Se usar Q= 3 cuando se satisfacen las condiciones 5.1.b y 5.1.d 5.1.e y en cualquier entrepiso dejan de satisfacerse las condiciones 5.1.a 5.1.c, pero la resistencia en todos los entrepisos es suministrada por columnas de acero o de concreto reforzado con losas planas, por marcos rgidos de acero, por marcos de concreto reforzado, por muros de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, por combinaciones de stos y marcos o por diafragmas de madera. Las estructuras con losas planas y las de madera debern adems satisfacer los requisitos que sobre el particular marcan las Normas correspondientes. Los marcos rgidos de acero satisfacen los requisitos para ductilidad alta o estn provistos de contraventeo concntrico dctil, de acuerdo con las Normas correspondientes.



Proyecto: PLANTILLA ESTRUC FORTAAnexo de Clculo 6 Atencin: Lic. Pedro Checa PatjaneCondiciones de Regularidad Remitente: Forta Ingeniera

Fecha: 17-octubre-13

Para que una estructura pueda considerarse regular debe satisfacer los siguientes requisitos

1.-

2.- La relacin de su altura a la dimensin menor de su base no pasa de 2.5. ( H / D ) = 0.24

3.- La relacin de largo a ancho de la base no excede de 2.5. ( B / D ) = 1.01

4.-

5.- En cada nivel tiene un sistema de techo o piso rgido y resistente.

6.-

7.-

8.-

9.-

10.-

11.-

Con los parmetros obtenidos se concluye entonces que la estructura se considera irregularCon un factor de regularidad igual a 0.8

Su planta es sensiblemente simtrica con respecto a dos ejes ortogonales por lo que toca a masas, as como amuros y otros elementos resistentes. Estos son, adems, sensiblemente paralelos a los ejes ortogonalesprincipales del edificio.

Descripcin Cumple

Revisin de las condiciones de regularidad segn las Normas Tcnicas Complementarias al R.C.D.F. 2004

Ni la rigidez ni la resistencia al corte de ningn entrepiso difieren en ms de 50% de la del entrepiso inmediatoinferior. El ltimo entrepiso queda excluido de este requisito.

Si Cumple

No tiene aberturas en sus sistemas de techo o piso cuya dimensin exceda de 20% de la dimensin en plantamedida paralelamente a la abertura; las reas huecas no ocasionan asimetras significativas ni difieren en posicinde un piso a otro, y el rea total de aberturas no excede en ningn nivel de 20% del rea de la planta.

Si Cumple

La planta no tiene entrantes ni salientes cuya dimensin exceda de 20% de la dimensin de la planta medida paralelamente a la direccin que se considera del entrante o saliente.

En ningn piso la excentricidad torsional calculada estticamente, es, excede del 10% de la dimensin en planta deese entrepiso medida paralelamente a la excentricidad mencionada.

El peso de cada nivel, incluyendo la carga viva que debe considerarse para diseo ssmico, no es mayor que 110%del correspondiente al piso inmediato inferior ni, excepcin hecha del ltimo nivel de la construccin, es menor que70% de dicho peso.

Ningn piso tiene un rea, delimitada por los paos exteriores de sus elementos resistentes verticales, mayor que110% de la del piso inmediato inferior ni menor que 70% de sta. Se exime de este ltimo requisito nicamente alltimo piso de la construccin. Adems, el rea de ningn entrepiso excede en ms de 50% a la menor de los pisosinferiores.

Todas las columnas estn restringidas en todos los pisos en dos direcciones sensiblemente ortogonales pordiafragmas horizontales y por trabes o losas planas.

No cumple

Si Cumple

Si Cumple

Si Cumple

Si Cumple

Si Cumple

No Cumple

Si Cumple

Si Cumple



Anexo de Clculo 6A Proyecto: MICINEValores Caracteristicos Atencin: 0


Grupo del tipo de edificio = A (Nota 1)

Factor por condiciones de regularidad = 0.8 (Nota 2) Estructura irregular. No se cumple con dos o ms de los requisitos de regularidad

Notas aplicables al RCDF

1.- El Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal en el ttulo sexto, en su artculo 139 seala lo siguiente:

a)

b)

c)

2.-3.-

Notas aplicables al Manual de Diseo CFE

1.- El Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E. en la seccion 3.2.2 seala lo siguiente:

2.-3.- Vase Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E., en la seccion 3.2.4 Factor de Comportamiento Ssmico.

Estructuras del grupo B : Estructuras en que se requiere un grado de seguridad intermedio. Construcciones cuya falla estructural ocasionara prdidas de magnitudintermedia pondra en peligro otras construcciones de este grupo del A, tales como naves industriales, locales comerciales, estructuras comunesdestinadas a vivienda u oficinas, salas de espectculos, hoteles, depsitos y estructuras urbanas industriales no incluidas en el grupo A, as comomuros de retencin, bodegas ordinarias y bardas con altura mayor de 2.5 m. Tambin se incluyen todas aquellas estructuras de plantas degeneracin de energa elctrica que en caso de fallar por temblor no paralizaran el funcionamiento de la planta.

Estructuras del grupo C : Estructuras en que es admisible un grado de seguridad bajo. Construcciones cuya falla estructural ocasionara prdidas de magnitud sumamentepequea y no causara normalmente daos a construcciones de los grupos A y B ni prdidas de vidas. Se incluyen en este grupo, por ejemplo,bodegas provisionales y bardas con altura no mayor de 2.5 m.

Vase Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E., en la seccion 3.4.3 Condiciones de regularidad.

Subgrupo B1: Edificaciones de ms de 30 m de altura o con ms de 6,000 m2 de rea total construida, ubicadas en las zonas I y II a que sealuden en el artculo 170 de este Reglamento, y construcciones de ms de 15 m de altura o ms de 3,000 m2 de rea total construida, en zonaIII; en ambos casos las reas se refieren a un solo cuerpo de edificio que cuente con medios propios de desalojo: acceso y escaleras,incluyendo las reas de anexos, como pueden ser los propios cuerpos de escaleras. El rea de un cuerpo que no cuente con medios propios dedesalojo se adicionar a la de aquel otro a travs del cual se desaloje;

Edificios que tengan locales de reunin que puedan alojar ms de 200 personas, templos, salas de espectculos, as como anunciosautosoportados, anuncios de azotea y estaciones repetidoras de comunicacin celular y/o inalmbrica.Subgrupo B2: Las dems de este grupo.

Vase las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo (NTC-DS) del RCDF - 2004, en su captulo 6 (Condiciones de regularidad)Vase las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo (NTC-DS) del RCDF - 2004, en su captulo 5 (Factor de Comportamiento Ssmico)

Estructuras del grupo A : Estructuras en que se requiere un grado de seguridad alto. Construcciones cuya falla estructural causara la prdida de un nmero elevado de vidaso prdidas econmicas o culturales de magnitud excepcionalmente alto, o que constituyan un peligro significativo por contener sustancias txicas inflamables, as como construcciones cuyo funcionamiento sea esencial a raz de un sismo. Tal es el caso de puentes principales, sistemas deabastecimiento de agua potable, subestaciones elctricas, centrales telefnicas, estaciones de bomberos, archivos y registros pblicos,monumentos, museos, hospitales, escuelas, estadios, templos, terminales de transporte, salas de espectculos y hoteles que tengan reas de reuninque puedan alojar un numero elevado de personas, gasolineras, depsito de sustancias inflamables txicas y locales que alojen equipoespecialmente costoso. Se incluyen tambin todas aquellas estructuras de plantas de generacin de energa elctrica cuya falla por movimientossmico pondra en peligro la operacin de la planta, as como las estructuras para la trasmisin y distribucin de energa elctrica.

17-octubre-13

Valores Caractersticos

Estructuras del grupo A : Edificaciones cuya falla estructural podra constituir un peligro significativo por contener sustancias txicas o explosivas, as como edificacionescuyo funcionamiento es esencial a raz de una emergencia urbana, como: hospitales, escuelas, terminales de transporte, estaciones de bomberos,centrales elctricas y de telecomunicaciones, estadios, depsitos de sustancias flamables o txicas, museos y edificios que alojen archivos yregistros pblicos de particular importancia, y otras edificaciones a juicio de la Secretara de Obras y Servicios.

Estructuras del grupo B : Edificaciones comunes destinadas a viviendas, oficinas y locales comerciales, hoteles y construcciones comerciales e industriales no incluidas enel Grupo A, las cuales se dividen en:



Anexo de Clculo 6B Proyecto: MICINEModelacion del suelo Atencin: 0


Story Point UX UY UZ RX RY RZBASE All Yes Yes Yes Yes Yes Yes

17-octubre-13

Topologa de los apoyos utilizados y sus propiedades



C:\Users\ProyectosConsulting.lt19\Desktop\rozne\1184 Cinepolis\Estruc 2013\Anexo 1 a 18 Pgina 10

Anexo de Clculo 7B Proyecto: Sams Club Las AmericasCombinaciones de carga Atencin: Ing. Ricardo Villasana


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Sismo X Sismo Z. Carga muerta. Carga viva maxima.Carga viva accidental. Viento normal. Viento paralelo. Granizo

Permanentes

20-abril-12

Combinaciones para revisin de desplazamientos y diseo de cimentacin

Nombre de la carga

Accidentales Variables Accidentales

GR

AV

ITA

CIO

NA

LES

11 Cargas gravitacionales mximas. 1.00 1.00

12 Combinacin de viento normal 1.00 1.00 1.00

13 Combinacin de viento paralelo 1.00 1.00 1.00

14 Combinacin de granizo 1.00 1.00

SISM

O X

15 CM + CVA + 100 Sx + 0.30 Sz 1.00 0.30 1.00 1.00

16 CM + CVA + 100 Sx - 0.30 Sz 1.00 -0.30 1.00 1.00

17 CM + CVA - 100 Sx + 0.30 Sz -1.00 0.30 1.00 1.00

18 CM + CVA - 100 Sx - 0.30 Sz -1.00 -0.30 1.00 1.00

SISM

O Z

19 CM + CVA + 0.30 Sx + 100 Sz 0.30

1.00

1.00

1.00 1.00 1.00

20 CM + CVA + 0.30 Sx - 100 Sz 0.30 -1.00 1.00

1.00 1.00

21 CM + CVA - 0.30 Sx + 100 Sz -0.30

1.00-1.00 1.0022 CM + CVA - 0.30 Sx - 100 Sz -0.30



Remitente: Forta IngenieraFecha: 20-abril-12

METODO DE DISEO: LRFD

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10


Permanentes

23 1.4CM 1.40

24 1.2CM+1.6CV+0.5GRANIZO 1.20 1.60 0.50

25 1.2CM+1.6GRANIZO+0.5CV 1.20 0.50 1.60

26 1.2CM+1.6GRANIZO+0.8VIENTO NORMAL 1.20 0.80 1.60

27 1.2CM+1.6GRANIZO+0.8VIENTO PARALELO 1.20 0.80 1.60

28 1.2CM+1.6GRANIZO-0.8VIENTO NORMAL 1.20 -0.80 1.60

29 1.2CM+1.6GRANIZO-0.8VIENTO PARALELO 1.20 -0.80 1.60

30 1.2CM+1.3VIENTO NORMAL+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 1.30 0.50

31 1.2CM+1.3VIENTO PARALELO+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 1.30 0.50

32 1.2CM-1.3VIENTO NORMAL+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 -1.30 0.50

33 1.2CM-1.3VIENTO PARALELO+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 -1.30 0.50

34 1.2CM+Sx+0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 1.00 0.30 1.20 0.50 0.20

35 1.2CM+Sx-0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 1.00 -0.30 1.20 0.50 0.20

36 1.2CM-Sx+0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -1.00 0.30 1.20 0.50 0.20

37 1.2CM-Sx-0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -1.00 -0.30 1.20 0.50 0.20

38 1.2CM+0.3Sx+Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 0.30 1.00 1.20 0.50 0.20

39 1.2CM+0.3Sx-Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 0.30 -1.00 1.20 0.50 0.20

40 1.2CM-0.3Sx+Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -0.30 1.00 1.20 0.50 0.20

41 1.2CM-0.3Sx-Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -0.30 -1.00 1.20 0.50 0.20

42 0.9CM+1.3VIENTO NORMAL 0.90 1.30

43 0.9CM+1.3VIENTO PARALELO 0.90 1.30

44 0.9CM-1.3VIENTO NORMAL 0.90 -1.30

45 0.9CM-1.3VIENTO PARALELO 0.90 -1.30

46 0.9CM+Sx+0.3Sy 1.00 0.30 0.90

47 0.9CM+Sx-0.3Sy 1.00 -0.30 0.90

48 0.9CM-Sx+0.3Sy -1.00 0.30 0.90

49 0.9CM-Sx-0.3Sy -1.00 -0.30 0.90

50 0.9CM+0.3Sx+Sy 0.30 1.00 0.90

Combinaciones para diseo de elementos estructurales en acero

Nombre de la carga





51 0.9CM+0.3Sx-Sy -0.30 -1.00 0.90

52 0.9CM-0.3Sx+Sy 0.30 1.00 0.90

53 0.9CM-0.3Sx-Sy -0.30 -1.00 0.90




METODO DE DISEO:RCDF(NTC)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10


Permanentes

Combinaciones para diseo de elementos estructurales en concreto

Nombre de la carga


GR

AV

ITA

CIO

NA

LES 54 1.5CM+1.5CV 1.50 1.50

55 1.1CM+1.1CV+1.1VIENTO NORMAL 1.10 1.10 1.100

56 1.1CM+1.1CV+1.1VIENTO PARALELO 1.10 1.10 1.100

57 1.1CM+1.1CV+1.1GRANIZO 1.10 1.10 1.100

SISM

O X

58 1.1CM+1.1CV+1.1Sx+0.33Sy 1.1000 0.33000 1.10 1.10

59 1.1CM+1.1CV+1.1Sx-0.33Sy 1.1000 -0.33000 1.10 1.10

60 1.1CM+1.1CV-1.1Sx+0.33Sy -1.1000 0.33000 1.10 1.10

61 1.1CM+1.1CV-1.1Sx-0.33Sy -1.1000 -0.33000 1.10 1.10

SISM

O Z

62 1.1CM+1.1CV+0.33Sx+1.1Sy 0.33000 1.1000 1.10 1.10

63 1.1CM+1.1CV+0.33Sx-1.1Sy 0.33000 -1.1000 1.10 1.10

64 1.1CM+1.1CV-0.33Sx+1.1Sy -0.33000 1.1000 1.10 1.10

65 1.1CM+1.1CV-0.33Sx-1.1Sy -0.33000 -1.1000 1.10 1.10

Anexo de Clculo 7A Proyecto: MICINEDeclaracin de cargas primarias Atencin: 0


1 Rigidez X2 Rigidez Z3 Sismo X.4 Sismo Z.5 Carga muerta.6 Carga viva maxima.7 Carga viva accidental.8 Viento normal a las generatrices.9 Viento paralelo a las generatrices.

10 Granizo (30 kg/m2)..

17-octubre-13

Definicin de las condiciones de carga que sern utilizadas por las combinaciones de carga para el anlisis y diseo

Las condiciones de viento son aplicables a estructuras sensibles a los efectos de las fuerzas generadas por elmismo, y para elementos de fachada en estructuras no sensibles.Considerar el sitio porque pudiera haber nieve.Para el rea metropolitana considerar 100 kg/m2

No aplicaNo aplica

Las condiciones de Rigidez no se utilizan para diseo, representan un parmetro que nos indica la forma en quese mueve la estructura ante la carga lateral unitaria en cada sentido de los ejes ortogonales.Los ejes ortogonales en el plano horizontal llevan la nomenclatura del programa Staad Pro, donde la coordenada"y" representa la elevacin respecto de la horizontal.



Proyecto: MICINE

Anexo de Clculo 9A Atencin:Anlisis ssmico CFE 2008 Remitente: Forta Ingeniera

Fecha:

RESPUESTA DINAMICA DEL TERRENOClasificacion de Tipo de SueloNumero de Golpes (SPT) 15-50Densidad del material s= 1.70 ton/m Velocidad efectiva de propagacin de ondas de corte en el estrato Vs= 180.0 m/sEspesor total del estrato del terreno Hs= 5.0 m.Periodo dominante del estrato equivalente (periodo del sitio) Ts= 0.11 s.

Periodo de referencia Tref= 1.50 s.ESPECTRO DE DISEO

Ordenada espectral maxima para el espectro transparente C= 0.341 gAceleracion maxima del terreno a0= 0.17 gAceleracion maxima en terreno rocoso a0r= 0.17 gAceleracion de referencia aref= 400 cm/s

Factor de distancia Fd= 0.00043 adim.

Factor de comportamiento Lineal del sueloFactor de sitio Fs= 1.00 adim.

Factor de respuesta Fr= 2.01 adim.

Factor de comportamiento no Lineal del sueloFuncion del Periodo dominante del sitio fsd= 0.002Velocidad de propagacion de ondas del semiespacio V0= 720 m/sContraste de Impedancias mecanicas Suelo-Roca s= 0.25

Clasificacion del tipo de sueloFactor de no Linealidad Suelos arcillosos

Ps/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 0.98 0.95 0.91 0.87 0.85 0.79 0.75 0.625 1.00 0.97 0.94 0.93 0.90 0.88 0.81 0.790.250 1.00 0.96 0.93 0.91 0.87 0.85 0.77 0.740.125 1.00 0.93 0.85 0.76 0.70 0.67 0.61 0.560.000 1.00 0.82 0.63 0.46 0.36 0.32 0.31 0.28

F'nl= 1.00 adim.Factor de no linealidad Fnl= 1.00 adim.

Evaluacion de la aceleracion espectral en el sentido X-X torre 3

17-octubre-13

Suelo Medio

Arcillosos

Factor de Velocidad Suelos arcillososPs/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.000.625 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.99 0.99 0.990.250 1.00 0.99 0.98 0.96 0.94 0.93 0.93 0.930.125 1.00 0.98 0.95 0.90 0.86 0.84 0.84 0.840.000 1.00 0.95 0.88 0.77 0.69 0.67 0.66 0.66

Fv= 1.00 adim.Factor de velocidad Fv= 1.00 adim.

Periodos caracteristicos del espectro Ta y TbTa= 0.10 sTb= 0.60 s

Periodo equivalente Ts= 0.11 s

Periodo de inicio de la rama descendente Tc= 2.00 s

Caida de la rama espectral descendente

k = 1.50kmin= 1.50kmax= 0.50

Factor de amortiguamiento= 1.00= 0.450

Periodo Fundamental de Vibracion de la Estructura Te= 0.3 sAceleracin espectral normalizada con la aceleracin de la gravedad

a= no aplica

a= 0.341

a= no aplica g

a= no aplica

Parametro que controa la caida de la ordenada espectral r= 0.50

Reduccion por sobreresistencia

R= 2.50

Sobrerresistencia Indice, dependiente del sistema estructural R0= 2.50

Factor por redundancia = 1.00

Factor de Comportamiento sismico Q= 2.00

Factor de variacion de espectro p= -0.50

Factor de reduccion por ductilidad. Q'= 1.58

a' (Q=1) = 0.136 g

a' (Q= 2)= 0.086 g

Factor por condiciones de regularidad = 0.8

Ordenada de la aceleracion del espectro elstico (Q=1) valuada en el periodo Te de la estructura


Marcos dctiles de concreto reforzado, de acero estructural o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 4, por sistemas de muros de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o muros de mampostera de piezas macizas confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera con las caractersticas que se indican en las normas tcnicas de estructuras de madera.

En estructuras con al menos dos marcos o lneas de defensa paralelas en la direccin de anlisis y que cada marco o lnea de defensa disponga de al menos dos crujas o estructuraciones equivalentes.

0.341

0.136

0.108

0.000

0.050

0.100

0.150

0.200

0.250

0.300

0.350

0.400

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4

Acel

erac

ion

a (%

g)

Periodo (T) seg.

Espectros en la direccion X-X

Espectro Transparente en Roca (PRODISIS) C= 0.341 Q= 1Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.341 gEspectro de Diseo C= 0.136Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.136 gEspectro de Diseo Reducido C= 0.108 Q'= 1.58 Q'r=1.262Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.108 g

Proyecto: MICINE

Anexo de Clculo 9A Atencin:Anlisis ssmico CFE 2008 Remitente: Forta Ingeniera

Fecha:

RESPUESTA DINAMICA DEL TERRENOClasificacion de Tipo de SueloNumero de Golpes (SPT) 15-50Densidad del material s= 1.70 ton/m Velocidad efectiva de propagacin de ondas de corte en el estrato Vs= 180.0 m/sEspesor total del estrato del terreno Hs= 5.0 m.Periodo dominante del estrato equivalente (periodo del sitio) Ts= 0.11 s.

Periodo de referencia Tref= 1.50 s.ESPECTRO DE DISEO

Ordenada espectral maxima para el espectro transparente C= 0.341 gAceleracion maxima del terreno a0= 0.17 gAceleracion maxima en terreno rocoso a0r= 0.17 gAceleracion de referencia aref= 400 cm/s

Factor de distancia Fd= 0.00043 adim.

Factor de comportamiento Lineal del sueloFactor de sitio Fs= 1.00 adim.

Factor de respuesta Fr= 2.01 adim.

Factor de comportamiento no Lineal del sueloFuncion del Periodo dominante del sitio fsd= 0.002Velocidad de propagacion de ondas del semiespacio V0= 720 m/sContraste de Impedancias mecanicas Suelo-Roca s= 0.25

Clasificacion del tipo de sueloFactor de no Linealidad Suelos arcillosos

Ps/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 0.98 0.95 0.91 0.87 0.85 0.79 0.75 0.625 1.00 0.97 0.94 0.93 0.90 0.88 0.81 0.790.250 1.00 0.96 0.93 0.91 0.87 0.85 0.77 0.740.125 1.00 0.93 0.85 0.76 0.70 0.67 0.61 0.560.000 1.00 0.82 0.63 0.46 0.36 0.32 0.31 0.28

F'nl= 1.00 adim.Factor de no linealidad Fnl= 1.00 adim.

17-octubre-13

Evaluacion de la aceleracion espectral en el sentido Y-Y torre 3

Suelo Medio

Arcillosos

Factor de Velocidad Suelos arcillososPs/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.000.625 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.99 0.99 0.990.250 1.00 0.99 0.98 0.96 0.94 0.93 0.93 0.930.125 1.00 0.98 0.95 0.90 0.86 0.84 0.84 0.840.000 1.00 0.95 0.88 0.77 0.69 0.67 0.66 0.66

Fv= 1.00 adim.Factor de velocidad Fv= 1.00 adim.

Periodos caracteristicos del espectro Ta y TbTa= 0.10 sTb= 0.60 s

Periodo equivalente Ts= 0.11 s

Periodo de inicio de la rama descendente Tc= 2.00 s

Caida de la rama espectral descendente

k = 1.50kmin= 1.50kmax= 0.50

Factor de amortiguamiento= 1.00= 0.450

Periodo Fundamental de Vibracion de la Estructura Te= 1 sAceleracin espectral normalizada con la aceleracin de la gravedad

a= no aplica

a= no aplica

a= 0.264 g

a= no aplica

Parametro que controa la caida de la ordenada espectral r= 0.50

Reduccion por sobreresistencia

R= 2.50

Sobrerresistencia Indice, dependiente del sistema estructural R0= 2.50

Factor por redundancia = 0.80

Factor de Comportamiento sismico Q= 2.00

Factor de variacion de espectro p= 1.32

Factor de reduccion por ductilidad. Q'= 1.94

a' (Q=1) = 0.132 g

a' (Q= 2)= 0.068 g

Factor por condiciones de regularidad = 0.8

En estructuras con al menos dos marcos o lneas de defensa paralelas en la direccin de anlisis, cuando se disponga de marcos de una sola cruja o estructuraciones equivalentes (un solo muro por lnea de defensa paralela, etc.).



Marcos dctiles de concreto reforzado, de acero estructural o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 4, por sistemas de muros de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o muros de mampostera de piezas macizas confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera con las caractersticas que se indican en las normas tcnicas de estructuras de madera.

0.264

0.132

0.085

0.000

0.050

0.100

0.150

0.200

0.250

0.300

0.350

0.400

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00

Acel

erac

ion

a (%

g)

Periodo (T) seg.

Espectros en la direccion Y-Y

Espectro Transparente en Roca (PRODISIS) C= 0.341 Q= 1Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.264 gEspectro de Diseo C= 0.171Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.132 gEspectro de Diseo Reducido C= 0.11 Q'= 1.94 Q'r=1.55Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.085 g

Anexo 10. Nudos de la cimentacin

FORTA INGENIERA Tels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750

Ingeniera/Soporte tcnico: [email protected]; Informacin/Ventas: [email protected] www.fortaingenieria.com

1

Nmeros de apoyos cimentacin

Anexo de Clculo 11 Proyecto: MICINEElementos mecnicos Atencin: 0


Fuerzas Internas Elementos



Anexo de Clculo 12

Tablas de desplazaminentos

Joint OutputCase U1 U2 U3 R1 R2 R394 COMB14 0.01521 0.02320 -0.03948 -0.00003 0.00001 0.0000094 COMB15 0.03764 1.61623 -0.03148 -0.00210 0.00001 0.0002694 COMB16 0.03874 -1.44166 -0.03161 0.00182 0.00001 0.0004394 COMB18 0.00235 -1.55199 -0.03204 0.00202 0.00000 -0.0002594 COMB20 0.02729 -5.04781 -0.03191 0.00646 0.00001 0.0004094 COMB22 0.01638 -5.08091 -0.03204 0.00652 0.00001 0.00020285 COMB14 -0.60402 0.00000 -4.82319 -0.00011 0.00000 -0.00052285 COMB15 1.00980 1.00980 -2.89208 0.00034 0.00000 0.00256285 COMB16 1.02179 1.02179 -2.89737 -0.00038 0.00000 -0.00119285 COMB18 -1.75375 -1.75375 -2.96243 -0.00051 0.00000 -0.00329285 COMB20 0.06433 0.06433 -2.92630 -0.00127 0.00000 -0.00630285 COMB22 -0.76833 -0.76833 -2.94582 -0.00131 0.00000 -0.00693376 COMB14 0.11929 -0.00191 -0.00867 0.00021 -0.00533 -0.00024376 COMB15 1.66472 0.17382 -0.14608 0.00011 -0.00581 -0.00034376 COMB16 1.70122 -0.13139 -0.16321 0.00015 -0.00607 0.00020376 COMB18 -1.44346 -0.16948 -0.04841 0.00015 -0.00311 0.00008376 COMB20 0.64316 -0.50080 -0.14302 0.00019 -0.00533 0.00079376 COMB22 -0.30024 -0.51223 -0.10858 0.00019 -0.00444 0.000751099 COMB14 -0.42978 -0.00275 -1.33607 -0.00002 -0.00864 0.000081099 COMB15 1.11521 0.21124 -0.79905 0.00006 -0.00509 -0.001071099 COMB16 1.12723 -0.05549 -0.80012 -0.00006 -0.00510 0.001161099 COMB18 -1.64856 -0.21746 -0.84333 -0.00009 -0.00535 0.001201099 COMB20 0.16971 -0.42337 -0.81650 -0.00022 -0.00520 0.003771099 COMB22 -0.66302 -0.47196 -0.82946 -0.00023 -0.00527 0.00379

Desplazamientos

TABLE: Joint Displacements - Desplazamientos mximos



Anexo de Clculo 13 Proyecto: MICINEDiseo Zapata Corrida Atencin: 0


ESFUEZOS ZAPATA CORRIDA ZC-00 1 0 0 0

PA= 4.93 TONPB= 0 TONPC= 0 TONPD= 0 TONdado 0.2 0.2 md= 0.25 m 1.3qa= 14 ton/m2prof desp= 1.5 mpeso vol s= 1.6 ton/m2 xfc= 250 kg/cm2 1 4.93 0.5 2.465

x cc 0.500 0 1 0ca 0.5 ex= 0.000 m 0 1 0

ey= 0 m 0 1 0y cc= 0.65 4.93 0.5 2.465

ca= 0.65Pc= 4.042307692 ton/m2 menos a cap de carga y

4.93 0.65 3.2045qr= 3.792307692 ton/m2 Pcim+rell= 3.38 ton 0 0.65 0

2.4 0 0.65 0PT= 8.31 ton MY= 0 ton-m MX= 0 0 0.65 0

4.93 0.65 3.2045SY= 0.281666667 m3 SX= 0.216666667 M3

P 8.31 + MY 0 + MX 0 = 6.39230769 6.392307692 SE ACEPTA (P/A) +(MZ/SZ)-(MX/SX) 6.39230769 SE ACEPTAA 1.3 - SY 0.281666667 - SX 0.216666667 = 6.39230769 6.392307692 (P/A) -(MZ/SZ)-(MX/SX) 6.39230769

P/A= 6.39230769 ton/m2 0 ton/m2 0 ton/m2MY/SY= MX/SX=

Peralte Preliminard= 10.2236426 cm

Mu= qnu l2 /2 3.867346154 ton-m d= 25 cm

Revisin de Cortante como elemento ancho:

Mu= 0.966836538 ton-m Vu= 3.515769231 ton 0.5 Rev como elem ancho

Vcr=0.5 FR b d f*c 14142.13562 kg 14.14213562 ton PASA

Flexin 1.628356275 kg/cm2 p 0.0004331MR/bd2 1.54693846 p= 0.002

As min= 6.588078459 cm2As= 5 cm2 Mr 460826.4706 4.608264706

As temp= 2.619047619 cm2

Var# 4 1.27 No Var= 3.937007874 25.4Var temp # 3 0.71 No Var= 3.688799463 27.1090909

A B C D



ESFUEZOS ZAPATA CORRIDA ZL-10 1 0 0 0

PA= 4.88 TONPB= 0 TONPC= 0 TONPD= 0 TONdado 0.2 0.2 md= 0.25 m 1.5qa= 16.5 ton/m2prof desp= 2.3 mpeso vol s= 1.6 ton/m2 xfc= 250 kg/cm2 1 4.88 0.5 2.44

x cc 0.500 0 1 0FC 1.100 ca 0.5 ex= 0.000 m 0 1 0

ey= 0.65 m 0 1 0y cc= 0.1 4.88 0.5 2.44


4.88 0.1 0.488qr= 3.253333333 ton/m2 Pcim+rell= 5.82 ton 0 0.75 0

0.25 0 0 0.75 0PT= 10.7 ton MY= 3.422 ton-m MX= 0 0 0.75 0

4.88 0.1 0.488SY= 0.375 m3 SX= 0.25 M3

(P/A) +(MZ/SZ)+(MX/SX)P 10.7 + MY 3.422 + MX 0 = 16.2586667 16.25866667 SE ACEPTA (P/A) +(MZ/SZ)-(MX/SX) 16.2586667 SE ACEPTAA 1.5 - SY 0.375 - SX 0.25 = -1.992 -1.992 (P/A) -(MZ/SZ)-(MX/SX) -1.992

P/A= 7.13333333 ton/m2 9.125333333 ton/m2 0 ton/m2MY/SY= MX/SX=


Mu= qnu l2 /2 13.73857333 ton-m d= 25 cm





As min= 6.588078459 cm2As= 5 cm2 Mr 460826.4706 4.608264706

As temp= 2.619047619 cm2


A B C D



ESFUEZOS ZAPATA CORRIDA ZL-20 1 0 0 0

PA= 4 TONPB= 0 TONPC= 0 TONPD= 0 TONdado 0.2 0.2 md= 0.25 m 1.7qa= 15.8 ton/m2prof desp= 2.3 mpeso vol s= 1.6 ton/m2 xfc= 250 kg/cm2 1 4 0.5 2

x cc 0.500 0 1 0FC 1.100 ca 0.5 ex= 0.000 m 0 1 0

ey= 0.75 m 0 1 0y cc= 0.1 4 0.5 2


4 0.1 0.4qr= 2.352941176 ton/m2 Pcim+rell= 6.596 ton 0 0.85 0

1.4 0 0 0.85 0PT= 10.596 ton MY= 4.4 ton-m MX= 0 0 0.85 0

4 0.1 0.4SY= 0.481666667 m3 SX= 0.283333333 M3

(P/A) +(MZ/SZ)+(MX/SX)P 10.596 + MY 4.4 + MX 0 = 15.3678893 15.36788927 SE ACEPTA (P/A) +(MZ/SZ)-(MX/SX) 15.3678893 SE ACEPTAA 1.7 - SY 0.481666667 - SX 0.283333333 = -2.90200692 -2.90200692 (P/A) -(MZ/SZ)-(MX/SX) -2.90200692

P/A= 6.23294118 ton/m2 9.134948097 ton/m2 0 ton/m2MY/SY= MX/SX=


Mu= qnu l2 /2 17.28887543 ton-m d= 25 cm





As min= 6.588078459 cm2As= 6.25 cm2 Mr 572385.1103 5.723851103

As temp= 2.619047619 cm2


A B C D

Anexo 14. Revisin de contratrabe de mampostera a flexocompresin.



1

Revisin contratrabe de mampostera a flexocompresin

Pu = 4,45t

M = 2.24ton-m

PR = FR FE (fm* + 7) AT < 1.25 FR FE fm * AT

PR = 0.6 x 0.6 x (40+7) x 800 = 1.3536

AT = 20 x 40=800

1.25 x 0.6 x 0.6 x 40 x 800 = 14400kg

13536 Mu = 224000 kg-cm

Proyecto:

Anexo de Clculo 15 Atencin:Revisn de muros de mampostera Remitente:

Fecha:

Grupo: A Tipo de pieza: Huecaf*m (kg/cm2)= 60 Material de la pieza: De concreto I = 787881898.3v*m (kg/cm2)= 2 Tipo de carga: Carga sostenida A= 15580fc(kg/cm2) = 200 E (modulo de elasticidad) = 21000 r= 224.88fy (kg/cm2) = 4200 Gm (modulo de cortante) = 8400

Anlisis por carga vertical

W (kg/m) = 3585 Viento:rea tributara (m2)= 156.325 16.9 Presin neta de diseo (kg/m2) = 0Altura total del muro (m) = 7.79 Presin Normal en muro aislado = 0Peso del muro (kg/m2) = 250 momento de volteo (ton m) = 1.183Altura del muro (m) = 3.4 momento ultimo de volteo (ton m) = 20.44875Franja de anlisis d (m) = 2.8d (m) = 2.6Carga excntrica (ton) = 2.01 Cortante ultimo (ton) = 0Carga distribuida en la franja (ton) = 10.038Carga Po.Po. (ton) = 5.453Carga axial para el diseo = 15.49Carga axial ultima (ton) = 23.24

Cortante resistente de mampostera (ton) = 6.664 SI PASAt (cm) = 20b (cm)= 20 Volteo =ec = 3.33333333Me (ton-m)= 0.067

MICINE

Forta Ingeniera

17-octubre-13

DISEO DE MUROS DE MAMPOSTERIA NTC RCDF.

Anlisis por carga lateral

Diseo Muros diafragma.

b hSeccin en castillos: 20 20

FE= 0.7 1.2498412720 esbeltez reglamento= 17 SI PASA

Esfuerzo critico de Euler (kg/cm2)= 9011.4 SI PASAResistencia a la compresin PR (con 2 castillos) = 154.56 SI PASA 176.4As min. (cm2)= 3.81 3.80Elige armado de castillos 3 # 4PR/3 = 51.52

20 5.5. Resistencia a la flexo compresin MR = 55.365.6. Resistencia a la flexo compresin MR = 100.83

Flexin en todo lo alto del muro para disear los castillos. Resistencia de mampostera a cortante VmR = 3.92 11.76 SI PASANO SE NECESITA CONTRIBUCION POR ACERO HORIZONTAL

Carga uniforme en el castillo (ton/m) = 0 Cuanta horizontal minima ph = 0.0001 0.0002Cortante (ton) = 0 Cuanta horizontal mxima ph = 0.0043 0.0002Momento de volteo (ton m) = 0 Cuanta calculada ph = 0.0049Carga axial (ton) = 10.038 As horizontal (cm2) = 1.98 4 # 2.5

Seccin de Dala: b = 20 h = 20Resistencia de refuerzo horizontal a cortante VsR = 1.164= 0.2Resistencia a cortante total VR = 5.087 SI PASA

55.36 SI PASA

As Calc. (cm2) =

Diseo de muros confinados.

h=

b=

Anexo 16. Diseo de elementos de acero- Armadura



1

Armadura - cubierta

Cargas

Carga muerta




2

Carga viva mxima

Carga viva accidental




3

Carga de granizo

Carga axial (COMB 54)




4

Cortante 2-2 (OMB54)

Momentos 3-3 (COMB 54)




5

Relaciones de esfuerzo

Documento:

\\Fortaserver\Mejora_continua

Anexo 17. Diseo de elementos de concreto viga de acceso.



1

Viga de acceso

Cargas

Carga muerta

Documento:

\\Fortaserver\Mejora_continua

Anexo 17. Diseo de elementos de concreto viga de acceso.



2

Cortante 2-2

Momentos 3-3

Refuerzo mnimo (cm2)

Proyecto: MICINE Anexo de Clculo Atencin:

Anexo 18 Diseo de cisterna Remitente: Forta IngenieriaFecha:

FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexionFR= 0.8 cortante CARACTERISTICAS DE MATERIALESFC= 1.1 fc= 200 Kg/cm2

f*c= 160 Kg/cm3DIMENSIONES DE TABLERO fc= 136 Kg/cm4

2.08 m fy= 4200 Kg/cm35.45 m E= 197989.90 Kg/cm2

DATOS LOSA ANALISIS DE CARGASEspesor de la losa 0.25 m OK

Peralte efectivo 0.20 m Carga muerta 9000 Kg/m2Armado en lecho superior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCarga viva Maxima 0 Kg/m2Armado en lecho superior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCM Equipos 0 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionMuros 0 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionPeso Propio 600 Kg/m2

9600 Kg/m2

RESTRICCIONES DE ANALISI SEGN LAS NTC seccion 6.3.3.52,5d= 50 cm

6.232 cmPeralte minimo de la losa 0.032*((fs*w)1/4) 13.99 cm

66666.67 cm^4

REVISION POR FLEXION POR NTC

0.38si

553 2.297 2.526 2.619 OK409 1.699 1.869 2.619 OK312 1.296 1.425 2.619 OK139 0.577 0.635 2.619 OK

relacion de lados corto a largo

Inercia de una franja de losa

m = a1 / a2 =

17-octubre-13

DISEO DE LOSA FONDO

Claro cortoClaro largo

Separacion Min de varillas para cargas mayores a 1000 KgPeralte minimo de la losa (perimetro del tablero) /250

Losa colada monoliticamente con sus apoyos

coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares, franjas centrales

Momento actuante ton*m

Momento ultimo ton*m

Momento resistente

ton*m

Tablero TIPO 1

Neg. En bordes interiores

cortotodos los bordes

continuos

largo

Positivo cortolargo





FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexion

17-octubre-13

DISEO DE LOSA FONDO

cm2cm2 As minimo 1.48 cm2cm2 As maximo 32.381 cm2cm2

0.055 OK OK0.055 OK OK p min= 0.00070.055 OK OK pmax= 0.016190.055 OK OK

REVISION DE LOSA POR CORTANTE seccion 6.3.3.6

Vr=(a1/2-d)w[0,95-0,5(a1/a2)] 7040.28 Kg

7744.31 Kgcortante resistente Vr=0,5Fr b d raiz(f*c) 10119.29 Kg OK

area de acero As en el lado largo= 3.563area de acero As en el lado corto= 3.563

area de acero As en el lado largo (positivo)= 3.563area de acero As en el lado corto (positivo)= 3.563

porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018

cortante actuante para una carga distribuida

cortante ultimo Vu=Vr*1,4*1,15






17-octubre-13

DISEO DE LOSA FONDO

REVISION POR PUNZONAMIENTO

REVISIN PARA 1000Kg.

Cortante actuante puntual 1000 KgArea del cono de cortante 400 cm^2Esfuerzo coratante ultimo 3.5 Kg/cm^2Esfuerzo cortante resistente 5.0596 Kg/cm^2 OK

REVISION POR DEFORMACIONES

Deformacion para apoyos empotradosDeformacion para una viga con dos apoyos empotrados

sutituyendo

Kg/mMu= 4744.90 Kg*m

MR= 2619.38 Kg*m AUMENTAR PERALTE

Kg/m

Mu= 691.13 Kg*m

MR= 2619.38 Kg*m OK

p=l/240+0.5 = w l4 / 384EI 2.32 0.17 OK0.92 0.17 OK

Va=

Acono=

Vu= FC * Va/Acono

0.8*raiz(f'*c)*0.5

5w l14 / 384EI

5w l24 / 384EI

Igualando las deformaciones w l4 / 384EI = w l^4 / 384EIDespejando w2 = (384/384) w1 ( l1

4 / l24 )

w1 + w2 = ww = w1 + (384/384) w1 ( l1

4 / l24 )

w =w1 (1+(384/384)(l1/l2)4)

w1=w/(1+(384/384) (l1/l2)4 )

carga para el claro de 2.08m W2 = 9400.56 Mu=(wl2/12)*1.4

MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)

carga para el claro de 5.45m W1 = 199.44Mu=(wl2/12)*1.4

MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)

deformacin permisible cm deformacin cm





FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexionFR= 0.8 cortante CARACTERISTICAS DE MATERIALESFC= 1.1 fc= 200 Kg/cm2

f*c= 160 Kg/cm3DIMENSIONES DE TABLERO fc= 136 Kg/cm4

2.08 m fy= 4200 Kg/cm35.45 m E= 197989.90 Kg/cm2

DATOS LOSA ANALISIS DE CARGASEspesor de la losa 0.15 m OK

Peralte efectivo 0.10 m Carga muerta 80 Kg/m2Armado en lecho superior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCarga viva Maxima 250 Kg/m2Armado en lecho superior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCM Equipos 500 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionMuros 0 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionPeso Propio 360 Kg/m2

1190 Kg/m2

RESTRICCIONES DE ANALISI SEGN LAS NTC seccion 6.3.3.52,5d= 25 cm

6.232 cmPeralte minimo de la losa 0.032*((fs*w)1/4) 8.30 cm

8333.33 cm^4

REVISION POR FLEXION POR NTC

0.38si

553 0.285 0.313 1.273 OK409 0.000 0.000 1.273 OK312 0.000 0.000 1.273 OK139 0.000 0.000 1.273 OK

Momento ultimo ton*m

Momento resistente

ton*m

Tablero TIPO 1

Neg. En bordes interiores

cortotodos los bordes

continuos

largo

Positivo cortolargo

Inercia de una franja de losa

relacion de lados corto a largo m = a1 / a2 =Losa colada monoliticamente con sus apoyos

coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares, franjas centrales

Momento actuante ton*m

17-octubre-13

DISEO DE LOSA TAPA

Claro cortoClaro largo

Separacion Min de varillas para cargas mayores a 1000 KgPeralte minimo de la losa (perimetro del tablero) /250






17-octubre-13

DISEO DE LOSA TAPA

cm2cm2 As minimo 0.74 cm2cm2 As maximo 16.190 cm2cm2

0.11 OK OK0.11 OK OK p min= 0.00070.11 OK OK pmax= 0.01620.11 OK OK

REVISION DE LOSA POR CORTANTE seccion 6.3.3.6

Vr=(a1/2-d)w[0,95-0,5(a1/a2)] 976.59 Kg

1074.25 Kgcortante resistente Vr=0,5Fr b d raiz(f*c) 5059.64 Kg OK

porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036

cortante actuante para una carga distribuida

cortante ultimo Vu=Vr*1,4*1,15

area de acero As en el lado corto (positivo)= 3.563

porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036

area de acero As en el lado largo= 3.563area de acero As en el lado corto= 3.563

area de acero As en el lado largo (positivo)= 3.563






17-octubre-13

DISEO DE LOSA TAPA

REVISION POR PUNZONAMIENTO

REVISIN PARA 1000Kg.

Cortante actuante puntual 1000 KgArea del cono de cortante 400 cm^2Esfuerzo coratante ultimo 3.5 Kg/cm^2Esfuerzo cortante resistente 5.0596 Kg/cm^2 OK

REVISION POR DEFORMACIONES

Deformacion para apoyos empotradosDeformacion para una viga con dos apoyos empotrados

sutituyendo

Kg/mMu= 588.17 Kg*m

MR= 1272.64 Kg*m OK

Kg/m

Mu= 85.67 Kg*m

MR= 1272.64 Kg*m OK

p=l/240+0.5 = w l4 / 384EI 2.32 0.17 OK0.92 0.17 OK

MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)

carga para el claro de 5.45m W1 = 24.72Mu=(wl2/12)*1.4

MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)

deformacin permisible cm deformacin cm

w =w1 (1+(384/384)(l1/l2)4)

w1=w/(1+(384/384) (l1/l2)4 )

carga para el claro de 2.08m W2 = 1165.28 Mu=(wl2/12)*1.4

Igualando las deformaciones w l4 / 384EI = w l^4 / 384EIDespejando w2 = (384/384) w1 ( l1

4 / l24 )

w1 + w2 = ww = w1 + (384/384) w1 ( l1

4 / l24 )

Va=

Acono=

Vu= FC * Va/Acono

0.8*raiz(f'*c)*0.5

5w l14 / 384EI

5w l24 / 384EI



Anexo 18 Diseo de la cisterna Proyecto: MICINEAtencin:


DISEO DE MUROS DE CISTERNA (EMPUJE DE AGUA)

Momento Max Momento NegativoM= 0.63 ton-m M= 2.35 ton-mV= 1.98 ton V= 4.88 tonV pao= 1.98 ton

Mu= 0.88 ton-m Mu= 3.29 ton-mVu= 2.77 ton Vu= 6.83 tonVu pao= 2.77 ton

L muro= 100.00 cmd muro= 20.00 cm

fc= 200.00 kg/cm2f*c= 160.00 kg/cm2fc= 136.00 kg/cm2fy= 4,200.00 kg/cm2

Esfuerzo Debido al M max(+)Actuante Esfuerzo Debido al M max(-) Actuanteesf= 2.21 kg/cm2 esf= 8.23 kg/cm2

Cuantia de acero min Cuantia de aceroP= 0.0007 0.0006 0.000741 P= 0.0023 0.0023

Area de acero requerida Area de acero requeridaAs= 1.48 cm2 As= 4.51 cm2

As prop= 3 As prop= 3 0.71 cm2 0.71 cm2

Sep= 25.00 cm Sep= 13.00 cm

Armado a Flexion en muro Armado a Flexion en murovar # 3 @ 25 var # 3 @ 13

Revision por Cortante en el pao del muro

Para P

Documents

00 Memoria de cálculo Mi Cine Santiago T