МИНИСТЕРСТВО УГОЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ ИНСТИТУТ ОБОГАЩЕНИЯ ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ИСКОПАЕМЫХ

М Е Т О Д И К А(временная)

О П Р Е Д Е Л Е Н И Я П Р О И З В О Д И Т Е Л Ь Н О С Т И Р Е З О Н А Н С Н Ы Х

И И Н Е Р Ц И О Н Н Ы Х Г Р О Х О Т О В П Р И Г Р О Х О Ч Е Н И И К А М Е Н Н Ы Х

У Г Л Е Й . А Н Т Р А Ц И Т О В И Г О Р Ю Ч И Х С Л А Н Ц Е В

Москва1970

георадарный комплекс

МИНИСТЕРСТВО УГОЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ ИНСТИТУТ ОБОГАЩЕНИЯ ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ИСКОПАЕМЫХ

УТВЕРЖДАЮ:Начальник Главшахтопроекта

Е.ДУГИН

УТВЕВДАЮ:

*£ник ГлавуглеуОэращения

И .Б Л А Г О В

6 апреля *1970 г. 3 апреля 1970 г.

М Е Т О Д И К А(временная)

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ РЕЗОНАНСНЫХ

И ИНЕРЦИОННЫХ ГРОХОТОВ ПРИ ГРОХОЧЕНИИ КАМЕННЫХ УГЛЕЙ, АНТРАЦИТОВ И ГОРЮЧИХ СЛАНЦЕВ

Москва1970

В В Е Д Е Н И Е

В соответствии с поручением Главуглеобогащения Научно-иссле­

довательский и проектно-конструкторский институт обогащения

твердых горючих ископаемых разработал настоящую методику опреде­

ления производительности резонансных и инерционных грохотов при

сухом грохочении каменных углей,антрацитов и горючих сланцев.

Методика составлена на основе обобщения фактических данных

работы грохотов указанного типа в производственных условиях и

рекомендуется к применению как временная для определения потреб­

ного фронта грохочения при проектировании новых и реконструкции

действующих предприятий угольной промышленности.

Методика согласована с научно-исследовательскими,проектными

и проектно-конструкторскими институтами,машиностроительными заво­

дами, а также предприятиями угольной промышленности.

Научно-исследовательскому и проектно-конструкторскому инсти­

туту обогащения твердых горючих ископаемых продолжить дальнейшие

работы по совершенствованию методики на основе практического её

применения.

I. О Б Щ ПОЛОЖЕНИЯ

I.Настоящая методика предназначается для расчета производи­

тельности резонансных грохотов (ГОСТ 13166-67) и инерционных

грохотов (ГОСТ 10745-64) при сухом грохочении каменных углей,

3

антрацитов и сланцев с применением металлических сит (ГОСТ

30306-62, ГОСТ 1187-65).

2. Для конкретных условий грохочения в методике учитываются

следующие основные факторы, определяющие производительность грохо­

тов указанного типа:

гранулометрический состав исходного;

влажность грохотимого материала;

эффективность грохочения;

размер отверстий сит, форма отверстий;

режим работы грохота;

насыпной гео материала;

расположение сит иа грохоте.

3. Содержание "трудных" зерен учитывается выходом подрешет-

ного продукта в питании грохота и содержанием в нем зерен менее

половины размера отверстий сита.

Влияние других просеивающих поверхностей и форм отверстий

учитывается соответствующими коэффициентамн.Рабочая площадь гро­

хота принимается по данным технической характеристики заводов -

-изготовителей грохотов.

4.Эффективность грохочения определяется из баланса

продуктов грохочения по формуле:

П. ОБОСНОВАНИЕ ОСНОВНЫХ ПОЛОЖЕНИЙ МЕТОДИКИ

а) Производительвость грохота

Исследованиями установлено,что с учетом указанных факторовf

влияющих на процесс грохочения углей , производительность резонано-

ннх и жнещионных грохотов находится в зависимости от удельной

производительности , площади сита,насыпного веса просеваемого мате­

риала и коэффициентов ,учитывающих влажность исходного материала,

режим грохота и форму отверстий просеивающей поверхности.

В общем виде эта зависимость может быть представлена в

следующем виде:

$ ъ<р Кв Кр Кф f т/ч, U )

где & - производительность грохота по питанию, т/ч;

^ - удельная производительность по питанию с одного

квадратного метра сита, т/м^-ч;

f - полезная площадь сита, м^;

Кв,Кр, Кф -коэффициенты,учитывающие соответственно влажности исход­

ного материала,режим грохота и форму отверстий просеи­

вающей поверхности.

Примечание «В формулу (I ) не вошел коэффициент,учитывающий вес

материала,так как последний учтен в приведенных значе­

ниях удельной производительности (принятой за основу).

Производительность грохота по просеву (по подрешетному)

определяется зависимостью

a f r f - > < л , ®

5

где Ci - производительность грохота по питанию, т/ч;

o t}j 3 - соответственно содержание подрешетного в питании

и засорение надрешетного продукта нижним классом, в долях ед.

Удельная производительность (нагрузка с одного квадратного

метра сита в т/ч ) определяется следующей зависимостью:

С , т/м2.* (3)

где

W

^ ^ . А . В .

- удельная производительность по питанию,принятая

/ за основу по фактическим данным испытаний, при усло­

вии: эффективности грохочения £ = 95%,

содержания подрешетного в питании с* =75% и

внешней влажности исходного материала до 3 -■ 4%

( И'*);

- коэффициенты,учитывающие другие условия грохочения:

А - содержание зерен меньше 1/2 размера отверстий

сит в исходном; В - содержание подрешетного продукта

в питании ж С - эффективность грохочения.

Значения удельной производительности

в табл.1.%

приведены

При классификации бурых углей и горючих сланцев на резо­

нансных и инерционных грохотах значение удельной производитель­

ности ^ даны в табл. 2 с учетом влажности исходного угля

( W ' ) и размера отверстий сит* При расчете производительности

грохота по формуле (I) коэффициент Кв в данном случае учитывать

не следует.

6

Марка

угля

Таблица 1

Удельная производительность при внешней влажности исходного до 3-4% ■ разме­рах отверстий сит, мм

6 х 6 _ 1 10x10 _ I 13x13 _ 125х25_ _'_50х50_ _ [ 75x75 _ _ 1 100 х 100 _ |150х150_

при грохочении на резонансных грохотах

Каменный 5,3 7,1 13,6 18,0 27,0 38,0 - -

Антрацит 6,3 8,4 14,6 21,6 34,0 42,0 -

прм грохочении на хнврцхояннх грохотах

Каменный сл сл 7,3 13,3 17,5 25,0 35,0-45,0 45,0-55,0х) 65,0-80,0х)

Антрацит 6,5 8,8 14,3 21,0 30,0 40,0-50,0х) 50,0-70,0х * 75,0-100,0х5

х)Примечание. Удельная производительность £ с и н д е к с о м соответствует грохочению

всех марок угля на иневдионных грохотах типа Ш Г .

Таблица 2

! При грохоченииРазмеротверстий ! ___бурого хгдя__________]_______ сл а щ е н

СИТ# Ш Влажность ( IY**) %

до 30 ! более 35 ! до 14 ! более 17I -------------------------------------------------------

Значение удельной производительности т/м2* 4

50 х 50 30 18 30 18

25 х 25 15 10 18 7

б)Влияние крупности исходного материала

Гранулометрический состав исходного материала и особенно со­

держание в нем нижнего продукта,подлежащего отсеву ,является важ­

ным фактором,влияющим на технологические показатели работы грохо­

та. При равных значениях эффективности грохочения, режима грохота

и относительно сухом материале (с внешней влажностью до 4,0% )

производительность грохота изменяется от содержания подрешетного

продукта в исходим! и количества в нем зерен менее половины раз­

мера отверстий сит.Чем больше в исходном подрешетноге продукта,

тем быстрее уменьшается толщина слоя материала на сите и интен­

сивнее осуществляется отсев.

Зависимость эффективности грохочения от производительности

грохота при равных условиях классификации выражается прямой ли­

нией, т.е. эффективность грохочения снижается пропорционально

увеличению производительности.

8

Таблица 3Содержание ! .зерен менее \ ! 1 ! I1/2 размера ! 20 30 40 , 50 60 70отверстий сит , . ! !подрешетно- f 1 .го продукта ! ! ! *

Коэффициент А __ J ) / 7 0_______ 0f85_____________1 ^ 0 0_________ 1 ^ 3 5 _________ 1^20_________ £ f90Содержание

про£ктаНвГ° 30/95 40/90 50/85 60/80 70/70 75/60 80/50 90/40ИСХОДНОМJo____________ 2 _____________________________________________________________________________________________________

Коэффицжент В 0,80 0,85 0,90 0,93 0,98 1,00 1,09 1,15

tQ Эффективность грохочения 60 70 80 85 90 95

Коэффициент С 2,10 1,70 1,40 1,30 1,15 1,00

Примечание. При внешней влажности более 4% повышенное содержание подрешетного продуктав исходном материале ухудшает условия грохочения. Это учитывается коэффициенте»! В (табл.3)# который в данном случае определяется по содержанию подрешетного в питании^ указанном в знаменателе дроби.

В табл.З представлены значения поправочных коэффициентов

(при внешней влажности исходного угля до 4%), корректирующих

удельную производительность , определяемую по формуле (3).

в) Влияние влажности исходного материала

Влажность исходного материала является одним из наиболее

важных факторов,влияющих на процесс грохочения и технологические

показатели работы грохота. Зависимость эффективности грохочения

от влажности исходного материала выражается параболической кривой,

для которой характерным является наличие двух участков соответст­

вующих сухому и мокрому грохочению.

Влияние влажности исходного материала на производительность

грохота возрастает с уменьшением размера отверстий просеивающей

поверхности и увеличением эффективности грохочения.

Установлено,что при эффективности грохочения в пределах

£ =90-95% и постоянном режиме грохота каждый процент повышения

влажности исходного, начиная от 5,5% ( W p ) ̂ приводит к сниже­

нию производительности грохота на ситах с отверстиями 6x6,10x10,

13x13 и 25x25 мм соответственно на 24, 12, 10 и 5%. При изменении

влажности от 6 до 8% ( W ^ ) При прежних условиях грохочения

удельная производительность па ситах 6x6 и 13x13 мм снижается

на 30-35%, а при влажности более 8% ( м / р ) на 60% и более.

В таблице 4 г-кьедены значениякоэффициента Кв,учитывающего содерканж-з внешней влажности в исход­

ном на производительность грохота в зависимости от размера отвер­

стий просеивающей поверхности.Значение коэффициента Кв,принятого

за единицу,соответствует процессу грохочения, когда содержание

внешней влаги не сказывается на технологических показателях работы

грохота.

10

Таблица 4

Размер отвер-! етий с и

ММ I

6 x 6

10 х 10

13 х 13

25 х 25

50 х 50

Значение коэффициента Кв от содержания внешней __________влаги исходного,^____________________.

3,0 ; 4,0 ч.сл сл о

6 ’° !! более ! 6,0

1,00 0,75 0,65хТ ■

0,60 .» ^ \ 1

)

1,00 0,85 0,70 0,65х) 0Т ххх)

1,00 0,90 0,75 0,70 0,6б) )

1,00 1,00 0,95 0,92 0,80

1,00 1,00 1,00 1,00 0,95 0,90

Примечание: I.Значения коэффициента Кв: с индексом '

соответствуют систематической очистке сит с индексомXX )

- систематической очистке сит или применению резиновых

сит.

2. На ситах с отверстиями 6x6,10x10 и 13 х 13 мм

при внешней влажности более 6 f0% ххх^ сухое грохочение

возможно только на грохотах специальных конструкций.

В табл.4 значения коэффициента Кв даны в зависимости от

содержания внешней (свободной) влаги в исходном материале которая

главным образом влияет на производительность и качество грохоче­

ния.Указанная влага определяется по ГОСТ-11021-64,Однако в практи­

ческих условиях её определение затруднено.Для ориентировочного

подсчета содержания внешней влаги в исходном материале рекомен­

дуется следующая зависимость:

И / ' ’- И ' ' * ,/>

где W - содержание рабочей влаги, %;

V / - содержание гигроскопической влаги определяемой по ГОСТ 2719-58.

гг

В приложении к методике дана табл.7, по которой можно опреде-fit

лить содержание адсорбционной влаги W в углях различных

марок по основным угольным бассейнам.

]гО В ж м н и а р е ж и м а г р о х о т о в

Механический режим резонансных и инерционных грохотов су­

щественно влияет на процесс грохочения и технологические показа­

тели. Средняя скорость прохождения материала по просеивающей по­

верхности с учетом требований эффективности грохочения определяет­

ся подбором рациональных значений частоты и амплитуды колебаний

рабочего органа,угла его наклона я угла подбрасывания материала

на сите. Исследованиями установлено9что при прочих равных усло­

виях грохочения лучшие технологические показатели получены при

движении материала по ситу в пределах 2 ^ = 0 #35 - 0 #38 м/сек.

В табл. 5 представлены значения поправочного коэффициента Кру

учитывающего влияние режима грохота на его производительность.

Таблица 5

Размеротверстий

Значение коэффициента Кр от ! материала по ситу, ч/сек

скорости движения

сжт, мм ! 0.2&-0*28 ft 9

! 0-28- 0 ’32

1 9

оо ! 0.35-

0/38 ! *

! 0,40- 0*42

1 *

6 x 6 0,78 0,88 0,93 1,00 0,94

13 х 13 0,88 0,90 0,95 1,00 0,96

25 х 25 0,90 0,95 0,97 1,00 0,98

50 х 50 0,95 0,98 0,99 1,00 0,99

Примечание. 1.При дальнейшем совершенствовали резонансных жинерционных грохотов, в направлении улучшения их ди­намического режима,данные табл. 5 могут быть скоррек­тированы.

12

Средняя скорость движения материала по ситу определяется

следующими эмпирическими зависимостями:

для грохотов резонансного типа

? Л = 0,1 ( 9 + Z ) ц/сек; (5)

для грохотов инерционного типа

2/^ = 0,5 ft 4 ^ 0 ,м/сек , (6)

где ft - вынужденная частота колебаний рабочего органа,

код/мин;

Of - амплитуда колебаний рабочего органами;

2 - угол наклона просеивающей поверхности к горизонту,

град;

0 - угол подбрасывания или направление колебаний,град; для инерционных грохотов, при ft =900-1100 код/мин и

амплитуде Л =2,5-3,5 мм 0 =68-74°; для резонанс­

ных грохотов 9 =35-40°.

Примечание. Формула (6) соответствует практическим данным при

углах наклона просеивающей поверхности в пределах

10-25°.

д)Вдияние ф о р м отверстий просеивающей поверхности

Форма отверстий просеивающей поверхности оказывает существен­

ное влияние на эффективность и производительность грохота,что

связано с условиями прохождения зерен через отверстия.В настоящее

время в эксплуатации в основном находятся металлические сита с

квадратной формой отверстий. Поэтому приведенные в методике дан­

ные по удельной производительности соответствуют применению прово­

лочных сит с квадратной формой отверстий.

13

Однако в условиях эксплуатации находят применение штампо­

ванные сита с круглой х квадратной формой отверстий, которые

также учитываются методикой*

Влияние формы отверстий просеивающей поверхности на произ­

водительность грохота определено экспериментально# и установлен

соответствующий поправочный коэффициент Кфэ значение которого

дано в табл*6*Таблица 6

Т и п п р о с е и в а ю щ е й поверхности

сита проволоч- ! ные с квадрат­ штампованные ситаной формой от- ! верстки с квадратными ! с круглыми

? отверстиями ! отверстьями

Значение коэффициента Кф

1,00 0,85 0,70

Примечание* За последние годы в угольной промышленности

находят применение сита с иной формой отверстий

(сы*табл*8 в приложении).

ш* р а с ч е т произюдатности г р о х о т о ва) В односитном исполнении

Производительность грохота по питанию {исходному) рассчи­

тывается по формуле (1)# по просеву (подрешетному) - по формуле

(2)*Пример расчета резонансного грохота

Определить производительность грохота ГРЛ-61 при следующих

заданных условиях:

грохочению подвергается каменный уголь марки "Г" Донецкого

бассейна крупности 0-100 мм и влажностью 7,5% ( W p ) ка ситах с отверстиями 13 х 13 мм.

14

Содержание в исходном подрешетного продукта - 80% и зерен

размером менее 1/2 размера отверстий сит - 40%, Засорение над-

решетного продукта нижним классом не должно превышатьуЗ =12 # 5%.

Определяем значение удельной производительности грохота

| ^ А В С =13,6.1,00.0,93.1,00=12,65 т/м2* ч

где О - 13,6 т/м^Ч (табл.1); А=1,00; В=0,93; С=1,00(табЛ.З);ч

при — Ю 4 = — Ю 4 =96? .* 80 (100-12,5)

Производительность грохота по питанию:

Q = ^ F Кв.Кр.Кф =12,65 . 10,0.0,70.1,00.1,00=88,6 т/ч ,

где F =10и2 , Кв=0,70 (из данных табл.4),при И^^= W P - W rt*-.

=7,5-2,5=5,0 ); Кр=1,00 [табл.5 при 2^=0,1.600.0,01

(5°+35°)=0,37 ц/сек); Кф=1,00 (табл.6).

Производительность грохота по просеву:

Q - 8 8 , 6 - 2 ^ - Г ^ 1 2 § =69 2 */ч.

r Р 1 - 0 , 1 2 5

Пример расчета инешионного грохота

Определить производительность грохота 1ОД-52 на сите с

отверстиями 13x13 мм при условии грохочения антрацита Донецкого

бассейна крупностью 0-100 мм и влажностью 6,5? ( ).

Содержание подрешетного в питании о£ =80? и содержании

в нем класса 0-6 ш - 50?.Засорение надрешетного продукта не

должно превышать f i = 1 2 , Угол наклона грохота 17°.

Определяем удельную производительность

^ = Й АВС = 14,3.1,15.0,93.1,00=15,3 т/^.ч

15

где ^ =14,3 т/м^.ч (табл.1); А=1,15 (табл.З);В=0,98 (табл. 8);

С.1,00 ( Ш Й . З ) . ц . I - -“ 4 - » . < *

Определяем производительность по питанию

& = ^./\Кв.Кр.Кф=15,3.7,87.0,75.0,95.1,00=85,О т/ч,

где Кв =0,75 (табл.4), при W''* V / * - W r* -4,8»;

Кр=0,95 (табл.5); Кф=1,00 (табл.6),

вря Y =0,5 0*! =0,5.900.0,003.0,26.0,96=0,34 «/сек.

Производятельность по просеву

=85,0 0,8 - 0,125 I - 0,125

= 65,5 т/ч.

б)В двухситном дополнении

Производительность двухситного грохота по питание опреде­

ляется производительностью нижнего (второго) сита по формуле;

где й

2 = 100

% А

т/ч , (7 )

производительность двухситного грохота но пита­

нию, т/ч;

0 Н расчетная производительность по питанию нижнего

сита, т/ч;

hвыход подрешетного продукта верхнего вита {%),

определяемый из зависимости:

где

I . = U . X , (в )' * /<Н?

с о д е р ж а н и е п о д р е ш е т н о г о п р о д у к т а в е р х н е г о с и т а в

ИСХОДНОМ, %;

16

^ - эффективность грохочения по верхнему ситу, %.

Производительность по питанию нижнего сита определяется

по формуле:

(2 = (р . X . F Кв.Кр.Кф т/ч, (9)

где X F - полезная площадь нижнего второго сита, м2

(для резонансных грохотов х=0#9 , для инерционных -

x=0t8, а при расчете трехситного грохота для нижнего

третьего сита х=0#7);

^ , Кв,Кр,Кф - имеют прежние значения.

Для определения удельной производительности нижнего сита

по формуле (3) необходимо знать содержание подрешетного продукта

нижнего сита в питании последнего ( )9 определяемое по фор­

муле:

° ^ иo th * t e t

НО)

где о (п н - содержание подрешетного низшего сита в исходном

(питании грохота) % % .

Пример расчета резонансного грохота

Определить производительность двухситного грохота ГРД-62

при установленных ситах: верхнее 13 х 13 мм, нижнее 6 x 6 мм.

Грохочению подвергается антрацит крупностью 0-100 мм

с содержанием в исходном 0-13 мм - 70% и 0-6 мм - 50%. Требуемое

засорение надрешетного продукта нижним классом: для верхнего

сита - 12,5% и нижнего сита - I9fQ%.

Влажность исходного антрацита - 5% * ( ^ ).

Определяем:

17

Эффективность грохочения верхнего сита

А = -jL L -£ ± — Ю4 = -ZSbig»5,_ ^ ^ Of-fli) 70(100-12,5)

Ю 4 =94%.

Содержание подрешетного продукта нижнего сита в его питания

V - - 50.100 „ п-^ - — т , ------------

где / - 70.94

Л " 100= 65.0%.

Эффективность грохочении нижнего сита

I

О(н ~ Ю 4 = 76-1976 (100-19)

=10 =92,6%.

Удельную нреизводительность нижнего сита

Ср = ^ к Ъ С =6,3.1,15.0,95.1,07=7,4 т/м^ч,

где о =6,3 (табл.1); 1=1,15 (табл.З); В=0,98 (табл.З при

^ =76%); С=1,07 (табл.З нри / =92,6%).

Производительность нижнего сита

8 Н = Я .0,9F .Кв-Кр-Кф =7,6.0,9.10.0,60.1,00.1,00

=40,0 т/ч,

Где Кв =0,60(табл.4); Кр=1,00 нри У ' =0,1 к a - s in . (5®+35°)=

= 37 ц/сех (табл.5).

Кф =1,00 (табл.6).

Производительность грохота до питанию с учетом верхнего

сита

где

вн -кн >

Л70.94,0

100

= 41,0 ■ 100 65,i

=65,8%,

=62,3 т/ч,

18

Пример расчета инерционного грохота

Определить производительность двухситного грохота ГИЛ52 при

установленных ситах: верхнее 13x13 мы,нижнее 6x6 мм.Грохочению

подвергается каменный уголь крупностью 0-100 мм и влажностью 3-4%

( \У *** ).Содержание в исходном класса 0-13 мы - 80% и класса

0-6 мм - 40%. Требуемое засорение надрешетного продукта подрешет­

ины для верхнего сита 12,5, нижнего 15%. Угол наклона грохота 17°.

h

Определяем:

Эффективность грохочения верхнего сита

, = ю4 = _5Ы1.5------ Ю4=96 « .оt l f / f i o - y U ) 80(100-12,5) ’

Содержание подрешетного продукта нижнего сита в его питании

где

' ~7Г~I __ 80.96,0 rfgН ~ юо *

40.10076,8

Эффективность грохочения нижнего сита

о-к — РМ =10* 51,9-1910 =83,7%.

fr tt - f t k j 51,9(100-19}

Удельную производительность нижнего сита

^ = ^ А В С = 5,5.1,00.1,07.1,35=7,9 tV . 4 ,

где ^ =5,5 (табл.1); А=1,00 (табл.З); В=1,07(табл.З при

=52,1%); С =1,35(табл.3 цри Д =83,7).

Производительность нижнего сита

Д 0,8 F Кв-Кр-Кф =7,9.0,8.7,87.1,00.1,00 =49,7 т/ч.

где Кв =1,00 Iтабл.4); Кр=1,00 при

О А Я 'З г? W сек (табл.5).Кф=1,СКХтаСл.6).

Производительность грохота по питание с учетом верхнего

сита

О, ш Л к ш ------ . =«4,7 тл,J Л те.8

где / = §0*2§*0__ =76 8% ,// 100

Зам. директорапо научной части ✓ * .___

к .т .н . (— ' , ^ ч Г = = — Егоров Н*С*,

Руководитель темн к .т .н * Пономарев И.В.

20

п р и л о ж е н и е

Определение пропускной способности грохота

При технологическом расчете грохотов и определении их

конструктивных параметров в отдельных случаях появляется необ­

ходимость в определении пропускной способности грохота,как транс­

портирующего желоба.

Её определение можно осуществить по формуле:

3600 г с а п

где $ he - пропускная способность грохота, т/ч;

/ - насыпной В6С, т/м3;£ - ширина грохота,м;

h - т о л щ и н а с л о я с ы п у ч е г о м а т е р и а л а в м е с т а х

п и т а н и я М;

У ' - скорость движения материала по ситу, VceK.

Толщина слоя сыпучей смеси h в местах питания (наверху

грохота) можно по опытным данным принять равной:

для крупного материала h = J) ;

для мелкого материала h =(2 г 4) ъ

где J2) - максимальный размер кусков материала,м;

o f - размер отверстий, м.

21

Т аб ли ц а 7

Содержание гигроскопической влагиугольным бассейнам

W гьв углях по основным

Марка ! ------у г л я

!Донбао- I ский

!

Н аи м ен ован и е у го л ь н ы х р ай о н о в стр ан ы

’ к и и - д а я ск и й

t К и р г и з -Tf..,L -TOnVWji л е п и л и - ш ш , ! СКИЙ.

- . д и н ск и й . А чи н ски й , f Баш ки р- У з б е к с - !б а с с к и й ! JK n enw n irnl* nwwflT |КИЙ,

! Т ад ж и к- ! ски й

!т

1 К р а с н о я р - ' ски й

Т уви н ски й ’ ха<54_ * - р о в -J Iск и й

м о р -ски й

I Содерж ание г и г р о с к о п и ч е с к о й в л а г и в у г л я #%

!С ахали н ­

с к и й

А 1 ,5-2,5 - - - I.® - - - 2.5-5,5 -Г 2,5-3,0 2,0-3,0 - I,WS,8 “ 3,0 2 |5-4#0 2,5 2,0 2,0-3,0

V 4,0 - 7,0-7,5 - б» 5~8,0 7,0 4-415 3,5-6,0 3,5 3,5-4,5в т М 1.5 - - - - - - - 1,2-1,5 -

К 1,3-1,5 ■*■.5 1.5 I . 7 • - - - - 1,0Я h* 2,0 - 1,5-2,3 - - - 2,0 1,0ос I 5

9

»-1

сл I . 7 * - - - I , 5-1,7 -сс - I , 5-1,6 2,0 V * V - - - -

П рим ечание. Данные т а б л .7 за и м ст в о в а н ы и з сп р а в о ч н и к а "Э н е р г е т и ч е с к о е то п л и в о СССР1

п од р ед ак ц и ей Т .А .З и к е е в а #и з д а т е л ь с т в о э н е р г и я з а 1 9 6 8 г .

Таблица 8

Ориентировочные значения коэффициента Некоторый может

быть принят при расчете производительности грохотов9 при

исходной влажности грохотимого материала до 3-4? ( W * h ) .

Тип просеивающей поверхности

сита с прямо- !щелевидные сита !сита струнного типа (из угольными отзер-, резины и металла)___стиями_____ х ______________________ 1 ________________________ _

Отношение ширины ячейки (в) к ее длине ( Ь )

I : 4 20при поперечном ,при продольном расположении * расположении

струн ! струн

Коэффициент Кф

Институт твердых горючих ископаемых

Заказ 71 Л-93223 Объем 1 ,6 печ,,л* Тираж 400 эк з. Подписано в печать 23-1У -70 г .

МоскваИсточник