Upload
ciaran-cooke
View
44
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
ترتيب مطالعات و ارائه گزارشات. مرحله اول: ارزيابی آسيب پذيری ارزيابی کیفی آسيب پذيری ارزيابی کمی آسيب پذيری مرحله دوم: ارائه طرح بهسازی. ارزيابی کیفی آسيب پذيری:. گزارش مرحله اول: گردآوری اطلاعات اوليه - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
گزارشات ارائه و مطالعات ترتيب
• : پذيری آسيب ارزيابی اول مرحلهپذيری • آسيب کیفی ارزيابیپذيری • آسيب کمی ارزيابی
• : بهسازی طرح ارائه دوم مرحله
پذيری آسيب کیفی :ارزيابی
•: اول مرحله گزارشاوليه • اطالعات گردآوریساختمان،: • کلی مشخصات آوردن بدست هدف
مشخصات و ساختمان عمومی وضعيتميباشد اوليه ارزيابی فرمهای تکميل با ساختگاه
پذيری آسيب کیفی :ارزيابی
•: دوم مرحله گزارشبهسازی • هدف تعييناز: • انتظار مورد عملکرد سطوح به توجه با هدف
ساختمان . گردد مي تعيين بهسازی هدف
بهسازی : به نياز یاعدم نياز کيفی ارزيابی نتيجه•: بهسازی به نياز صورت درهدف • به توجه با سونداژها و آزمایشات درخواست
بهسازینظر • مورد خطر سطوح به توجه با خطر تحليل انجام
پذيری آسيب کمی :ارزيابی
•: سوم مرحله گزارشطرح • طيف تعيين و زلزله خطر تحليل
مختلف: • سطوح در طرح طيف ارائه نتيجه
پذيری آسيب کمی :ارزيابی
•: چهارم مرحله گزارشساختمان • موجود وضعيت تفصيلی اطالعات تهيه
و: • پيکربندی تعيين موجود، اطالعات اوری جمع هدفساختگاه مشخصات و مصالح خواص آوردن بدست
انتظار: • مورد مقاومت و پايين کرانه تعيين نتيجهمصالح
آگاهی • ضريب تعيين ساختمان، پيکربندی تعيين
پذيری آسيب کمی :ارزيابی
•: پنجم مرحله گزارششرايط • و ساختمان موجود وضعيت ارزيابی
ساختگاه
ساختمان: • پيکربندی ارزيابی و ضعفها ارزيابی هدفبهسازی محدودیتهای ارزيابی ساختگاه، و
نهايي: • بهسازی هدف تعيين نتیجه
پذيری آسيب کمی :ارزيابی
•: ششم مرحله گزارشبهسازی • به ساختمان نياز تفصيلی ارزيابی
خطر: • سطوح در ساختمان رفتار بررسی هدفمختلف
ساختمان: • ضعف نقاط شدن مشخص نتيجه
بهسازی طرح ارائه
• : مقدماتی طرح تهیه اول مرحله گزارش
• : نهايي طرح تهيه دوم مرحله گزارش
• : اجرايي طرح تهيه سوم مرحله گزارش
پروژه اول
فوالدی اسکلت ساختمانجهت دو هر در مهاربند دارای
ساختمان :مشخصات
• : ساختمان مربع 2400مساحت مترطبقات : • طبقه 3تعدادفوالدی : • ساختمان اسکلتمهاربند : • جهت دو هر در جانبی باربر سیسنم
مرکز هم• : بلوک تيرچه سقف سیستم• : منفرد فونداسیون نوع
ساختمان از بعدی سه نمای
: مبنا بهسازی هدف
خطر سطح در طرح جانی ایمنی کنترلیک
تحلیلی- 1 مدل انتخاب
افزارهای • نرم قابلیت به توجه با بعدی سه مدلموجود
افزار • ETABS 2000نرم
بارگذاری • و ساختمان هندسی مدل ایجادملی مقررات و شده برداشت جزئیات مطابق
مبحث 6ساختمان
ساختمان قابهای بارگذاری
اعضا هندسی مشخصات
profile no.
A(cm2) Ix(cm4) Iy(cm4) SX(cm3) Sy(cm3) Zx(cm3) ZY(cm3)
2UNP140 40.8 1210 862 172.8 144 198.72 165.6
2UNP160 48 1850 1210 232 186 266.8 213.9
2UNP200 64.4 3820 2240 382 299 439.3 343.85
مورد- 2 مقاومت و مقاومت پايين کرانه تعيينمصالح انتظار
• FYLB=2400 kg/cm2
• FYE=2640 kg/cm2
اجزاء- 3 ظرفیت پایین کرانه تعیین
AFPQ aCLCL 7.1
ظرفیت پایین کرانه محاسبه جزييات درستونها
الغری- 1 محاسبه
مجاز- 2 تنش محاسبهFaفشاری
پايين- 3 کرانه محاسبهظرفيت
محاسبه مي FYLBاز Faدر استفاده .گردد
profile no. A(cm2) KL/rFyl
(kg/cm2)Cc
Pcl(kg)
2UNP200 64.4 50.87 2400.00 131.42 134697.64
2UNP140+2PL120X10
64.8 62.40 2400.00 131.42 128096.60
2UNP200+2PL80X10
80.4 47.08 2400.00 131.42 170993.86
در ظرفيت پايين کرانهستونها
اجزاء- 4 انتظار مورد ظرفیت تعیین
• PYE=A.FYE
profile no. A(cm2)Fye
(kg/cm2)Pye(kg)
2UNP200 64.4 2640.00 170016
2UNP140+2PL120X10 64.8 2640.00 171072
2UNP200+2PL80X10 80.4 2640.00 212256
در انتظار مورد مقاومتستونها
مهاربندها در کشش انتظاردر مورد مقاومت
PROFILE L(cm) A(cm2)Fye
(kg/cm2)Pt(Kg)
2UNP100 430 27 2640.0071280
2UNP140 650 40.8 2640.00107712
• Pt=A.FYE
فشار محاسبه در انتظار مورد درمهاربندی ظرفيت ها
aas BFF
ccrKl
B
2/
1
1
محاسبه مي Fyeاز Faدر استفاده .گردد
الغری- 1 محاسبه
مجاز- 2 تنش محاسبهFaفشاری
ضريب 3 Bمحاسبه
مجاز- 4 تنش محاسبهيافته کاهش
ظرفيت- 5 AFPQمحاسبه aCLCL 7.1
PROFILE L(cm) A(cm2) (kl/r)maxFas
(kg/cm2)PCl (Kg)
2UNP100 430 27 67.93 1128.12
51780.72
2UNP140 650 40.8 85.64 1007.47
69877.82
در فشار در انتظار مورد ظرفيتها مهاربندی
سازه- 5 تحلیل روش انتخاب
خطی • استاتيکی تحلیل روش
خطی • ديناميکی تحلیل روش
خطی • غير استاتيکی تحلیل روش
خطی • غير ديناميکی تحلیل روش
خطی روشهای
خطی استاتیکی تحلیل روشخطی دینامیکی تحلیل استاتیکی روش تحلیل پیش
خطی
منظور به خطی استاتيکی تحلیل پیش انجامبررسی
شود می انجام خطی روشهای های محدوديت
اصلی- 6 غیر و اصلی اعضای تعیین
ثقلی باربری به نياز که ای سازه سيستم آرايش حداقلدر اصلی اعضای عنوان به را باشد مي زلزله از پس
. شود می گرفته نظر
به ها مهاربندی و ستونها تيرها، کلیه ساختمان اين در
اند شده گرفته نظر در اصلی اعضای .عنوان
شالوده -7 سازی مدل
شود؟ • مدلسازی بايد پی جسم آياتغيير • از ميتوان پی بودن صلب صورت در
جسم و نموده صرفنظر پی خمشی شکلهاینکرد مدل را پی
مدلسازی • بايد نباشد صلب پی صورتيکه درگردد.
پی صلبيت بررسی
گردد مي کنترل زير رابطه منفرد های پی :در
5
1
5
12
2
2
2
24
22
22
3
03.0)
2.
()2.
(4
)1(12
m n
SVf
SV
ff
KBn
Lm
D
nSin
mSin
K
tED
پی صلبيت بررسی
گردد مي کنترل زير رابطه نواری های پی :در
BKL
EI
B
GK
SV
SV
3
2
)1(
3.1
4
پی صلبيت بررسی جزييات
15.0
3
1063.37215100
5.2
60200200
23
2
CmKgK
CmKgfE
CmKgQ
CmhLB
SV
Cf
all
5
1
5
12
2
2
2
24
22
92
33
22
3
03.0001.0)
2.
()2.
(4
1044.6)15.01(12
601063.372
)1(12
m n
SVf
SV
ff
OK
KBn
Lm
D
nSin
mSin
K
tED
خطی استاتیکی تحلیل پیش انجام
محدوديتهای کنترل منظور بهخطی روشهای
ساختمان -8 پیکربندی
ارتفاع • و پالن در منظم ساختمان معيارهای کنترلپالن • در موجود پیشامدگی یا فرورفتگیسختی • و جرم مرکز بین فاصلهطبقات • کف دیافراگم در بزرگ بازشوهاینباشد • انقطاعی جانبی نیروهای انتقال مسیر درباشد • یکنواخت باید ساختمان ارتفاع در جرم توزیعنباشد • نرم ای طبقه هیچنباشد .• ضعیف طبقه هیچ
n
1ii
n
1iii
V
VDCRDCR
محدوده کاربرد روشهای خطی( براي هر تالش )نظير نيروي محوري، لنگر خمشيDCR- نسبت نیرو به ظرفیت )1
( در هر عضو اصلي كه بزرگترين بدون لحاظ اثرات اندركنشي و نيروي برشي، باشد.2اين نسبت، تالش بحراني را مشخص مي كند، كمتر از
باشد 2- اگر نسبت نیرو به ظرفیت حتي در يكي از اعضای اصلی بیش از 2بايد هر سه شرط زیر برقرار باشد:
- انقطاع در سیستم باربر جانبی در صفحه و خارج از صفحه وجود نداشته باشد. 2-1- متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی اعضاي هر طبقه بیش از2-2
با متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی یک طبقه 25% باالتر یا پایین تر اختالف نداشته باشد.
متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی با استفاده از نسبت وزنی مطابق رابطه ي زیر محاسبه می شود.
پيچش- 2-3 اثر در بحراني تالش براي ظرفیت به نیرو نسبتاز بيش طبقه از عضو هر واقعشده% 50در عضو با
. باشد نداشته اختالف پيچش مركز به نسبت آن مقابل سمت در
محاسبه DCRنحوه
•1: رابطه- از ای لرزه و ثقلی بارگذاری
• QUD=1.1D+1.1L+QE
مقاومت- 2• اساس بر اعضا ظرفيت آوردن دست بهنهايي
•QCE
آوردن- 3 دست تالش DCRبه هر برای
CEX
UDXMX M
MDCR
CEY
UDYMY M
MDCR
WVC
WWSCCCCVCC
T
TTC
tonWtonW
tonW
gS
sT
HTsT
mH
m
am
L
D
a
53.11
2.111275.111
275.12.05.02
28.05.01
2.021
2350430
1920
2.1
28.0)90.9(05.005.0
5.0
90.9
3213
2
0
01
43
43
0
خطی استاتيکی تحليل
VhW
hWF
Tk
n
j
kjj
kii
i
1
75.05.0
ارتفاع در جانبی نيروی توزيع
افزار نرم در اعمال نحوه
پیچش- 9 اثر
اثرات • لذا است شده استفاده بعدی سه مدل ازواقعی ملح پیچش سازه مدل می گرد ودر .ظ
• ( ) در اتفاقی و واقعی کل پيچشي لنگر تحت اگرطبقات از ηتمام از 1/1كوچكتر مي توان باشد
نمود صرفنظر اتفاقي پيچش اثر
دیافراگمها- 10 بندی دسته
SfDiaph
S
f
AG
WL
EI
WL
8
384
5
2
4
صلبیت : لحاظ از ها دیافراگم صلبیت :انواع لحاظ از ها دیافراگم انواع
صلب- 22صلب- صلب- 11 صلب- نیمه انعطاف- انعطاف- 33نیمه پذیرپذیر
5.0
Story
Diaph
2
Story
Diaph
P-Δاثرات- 11
مصالح Pاثرات- ∆-• خطی رفتار محدوده درپايداری • ضريب محاسبه
محدوده Δ-Pاثرات • مصالح در خطی غیر رفتارضریب • اعمال 3Cبا
بايد • نيست مشخص تحليل ابتدای در اينکه به توجه با. شود فرض
TC
1.0511.0 3
11.0 3 C
اعمال مصالح Pاثرات ∆-نحوه خطی رفتار محدوده در در
افزار نرم
سازه- 12 و خاک اندرکنش
شود؟ • مدل سازه گاه تکيه آیانرم • خاک روی بر واقع های سازهوقفه • بی استفاده قابلیت عملکرد سطح
گرفتن • نظر در به نياز پروژه اين در بنابراين. باشد نمی سازه و خاک اندرکنش
زلزله- 13 های مولفه همزمان اثر
با • جهت هر در زلزله اثر خطی تحلیلهای درنظر% 30 در آن بر عمود امتداد در زلزله اثر
. می شود گرفته
جانبی- 14 و ثقلی بارگذاری ترکیب
• QU = QG + QE
• QU = QG – QE
JCCC
QQQ E
GUF321
JCCC
QQQ E
GUF321
تغيير توسط شونده کنترل تالشهایشکل
نيرو توسط شونده کنترل تالشهای
خطی • روشهای در اعمال نحوه
•QU = QG + QE
JCCC
QQQ E
GUF321
واژگونی- 11 اثر
ot
OTST RCCC
MM
321
9.
321 CCC
MM OT
ST
نظر مد مقاوم لنگر محاسبه در مرده بارهای تنها چنانچهگيرد قرار
نظر در مورد نيز اعضا در کشش چنانچهشود گرفته
طراحی- 12 فرضیات ارزیابی
باربر • سيستم اينکه به توجه با ساختمان اين درکنترل تالش تنها لذا باشد، مي مهاربندی جانبی
در محوری نيروی تغييرمکان، توسط شونده . ميباشد ها مهاربندی
پذيرش معيارهای کنترل
• QUD<m.k.QCE
• QUF<k.QCL
تغيير توسط شونده کنترل تالشهایشکل
نيرو توسط شونده کنترل تالشهای
غيرخطی روشهای
غيرخطی استاتیکی تحلیل روش
غيرخطی دینامیکی تحلیل روش
ديناميکی تحلیل پیشخطی
روش اين انجام درندارد وجود خاصی محدوديت
منظور به خطی ديناميکی تحلیل پیش انجامبررسی
شود می انجام باالتر مودهای اثرات
ديناميکي • تحليل از حاصل برش که هنگامینظر در با ساختمان طبقات تمام در خطي
موثر، 90گرفتن جرم از 30درصد کمتر درصداستفاده به مجاز باشد، اول مد از حاصل برش
. باشيم مي خطي غير استاتيکي تحليل ازغير • استاتيکي روش بايد صورت اين غير در
بکار خطي ديناميکي روش همراه به خطيشود گرفته
خطی ديناميکی تحلیل پیش
خطی غير استاتيکی تحليل
پذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای محاسبههدف • مکان تغيير محاسبهجانبی • بار الگوی انتخابساختمان • روی بر ثقلی بارگذاری اعمالخطی • غير استاتيکی تحليل انجامهدف • مکان تغيير اصالحپذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای اصالحو • تغييرشکل توسط شونده کنترل تالشهای کنترل
نيرو
در مدلسازي پارامترهايها مهاربندي
نوع تالش
a b c IO LS CP
كشش 11dt 14dt 0.8 0.25dt 11dt 13dt
فشار .5dc 8dc 0.2 .25dc 6dc 7dc
محاسبه Δcو Δdنحوه
AE
PL
محاسبه به Δcدر انتظار مورد کمانشی باررود می کار
محاسبه به Δdدر تسليم حد کشش تنش نظير باررود می کار
PROFILE PC(Kg) dc(cm) Pt(Kg) dt(cm)
2UNP100 41146.63 0.312047 71280 0.540571
2UNP140 52705.51 0.399843 107712 0.817143
افزار نرم در اعمال نحوه
جانبی بار الگوی انتخاب
•: اول نوع توزيعخطی • استاتيکی روش در جانبی بار توزيع با متناسبارتعاشی • اول مود شکل با متناسبديناميکی • تحليل از حاصل جانبی نيروهای با متناسب
•: دوم نوع توزيعیکنواخت • توزيعمتغير • توزيع
هدف مکان تغيير محاسبه
gT
SCCCC eat 2
2
3210 4.
شود i : فرضTe=T
Ti=0.34 جهت درy
طبقات طبق 3تعداد اول نوع توزیع و طبقهبهسازی) 2-3جدول( :دستورالعمل
C0=1.2شود i Te=T : فرض
C1=1.2 نوع از 1قاب جانی ایمنی عملکرد سطح و
بهسازی) 3-3جدول( :دستورالعمل C2=1.2
: شود مي α> 0فرض C3=1
زلزله- 13 های مولفه همزمان اثر
امتداد • هر در بایستی نیز خطی غیر تحلیلهای درنیروهای% 100 همراه به مکانها تغییر و نیروها
با سطح% 30متناظر زلزله تحت مکان تغییرنظر در آن بر عمود امتداد در نظر مورد خطر
. شود گرفته
جانبی- 14 و ثقلی بارگذاری ترکیب
• QU = QG + QE
• QU = QG – QE
push1
cmxxxxStx 2.581.94
34.05.112.12.12.1
2
2
جهت در اول نوع بار Xتوزیع
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06
dis(m)
bas
e sh
ear(
ton
)
تغيير توسط شونده کنترل تالشهایمکان
ستونها • در محوری نيروی کنترل
تغيير • در ستونها در محوری نيروی آوردن بدستدر مقاومت پايين کرانه با مقايسه و هدف مکان
ستونها
نيرو توسط شونده کنترل تالشهای
مهاربندي اتصاالت 2UNP160كنترل
عضو ظرفيت حداكثر مبناي بر اتصال طراحي: گيرد مي صورت آن به متصل
PMAX=A.FY=48x2400=115.2ton
برابر جوش شده 6بعد گرفته نظر در ميليمتراست.
LW=115.2x1000/(2x650x.6)=148cm
بايد جوش طول اتصال سمت هر در بنابراينباشد .37برابر متر سانتي
مهاربندي اتصال ورق نياز مورد قائم جوش طولستون به
Lwv=115.2x SIN(36)/(2x650x.6)=87cm
مهاربندي اتصال ورق نياز مورد افقي جوش طولتير به
Lwh=115.2x COS(36)/(2x650x.6)=119cm
دوم • پروژه
ساختمان :مشخصات
• : ساختمان مربع 2400مساحت مترطبقات : • طبقه 8تعدادفوالدی : • ساختمان اسکلتقاب : • جهت دو هر در جانبی باربر سیسنم
خمشی• : بلوک تيرچه سقف سیستم• : نواری فونداسیون نوع
ساختمان از بعدی سه نمای
: مطلوب بهسازی هدف
اثر تحت جانی ايمنی سطح کنترلخطر - سطح 1زلزله
آستانه عملکرد سطح کنترلسطح اثرزلزله تحت فروریزش
2خطر -
تحلیلی- 1 مدل انتخاب
افزارهای • نرم قابلیت به توجه با بعدی سه مدلموجود
افزار • SAP 2000نرم
بارگذاری • و ساختمان هندسی مدل ایجادملی مقررات و شده برداشت جزئیات مطابق
مبحث 6ساختمان
مورد- 2 مقاومت و مقاومت پايين کرانه تعيينمصالح انتظار
• FYLB=2400 kg/cm2
• FYE=2640 kg/cm2
AFPQ aCLCL 7.1
YLBCLCL ZFMQ
مورد- 3 مقاومت و مقاومت پايين کرانه تعييناعضا انتظار
YECECE ZFMQ
تيرها
ومقطع فشردکي کنترلپالستيک شرايط
فشردگي
Mp(t.m)bf/2tf h/tw
I 36x22x1.5x1 7.35 36 دارد 37.2
I 36x20x1.4x1 7.15 36 دارد 32.6
I 32x20x1.4x1 7.15 32 دارد 28.1
I 30x20x1.4x.8 7.15 37.5 دارد 25.2
I 28x18x1.2x.8 7.5 35 دارد 18.8
I 26x14x1x.8 7 32.5 دارد 12.1
I 16 6.15 20 دارد 9.2
ستونها
کنترل فشردکي شرايط
فشردگي
Fa Pye(ton) Pcl(ton)
b/t or h/t
Box 40x40x1
40 ندارد 1375 411 365
Box 35x35x1
35 ندارد 1362 359 315
Box 30x30x1
30 دارد 1345 306 265
Box 30x30x.8
37.5 ندارد 1346 247 214
سازه- 2 تحلیل روش انتخاب
خطی • استاتيکی تحلیل روش
خطی • ديناميکی تحلیل روش
خطی • غير استاتيکی تحلیل روش
خطی • غير ديناميکی تحلیل روش
خطی روشهای
خطی استاتیکی تحلیل روشخطی دینامیکی تحلیل استاتیکی روش تحلیل پیش
خطی
منظور به خطی استاتيکی تحلیل پیش انجامبررسی
شود می انجام خطی روشهای های محدوديت
محاسبه DCRنحوه
•1: رابطه- از ای لرزه و ثقلی بارگذاری
• QUD=1.1D+1.1L+QE
مقاومت- 2• اساس بر اعضا ظرفيت آوردن دست بهنهايي
•QCE
آوردن- 3 دست تالش DCRبه هر برای
CEX
UDXMX M
MDCR
CEY
UDYMY M
MDCR
خطی استاتیکی تحلیل پیش انجام
مقادير اينکه به توجه المانها 2از DCRبا از بسياری درتوان نمی خطی روشهای از لذا باشد مي بيشتر
نمود استفاده
غيرخطی روشهای
غيرخطی استاتیکی تحلیل روش
غيرخطی دینامیکی تحلیل روش
ديناميکی تحلیل پیشخطی
روش اين انجام درندارد وجود خاصی محدوديت
منظور به خطی ديناميکی تحلیل پیش انجامبررسی
شود می انجام باالتر مودهای اثرات
ديناميکي • تحليل از حاصل برش که هنگامینظر در با ساختمان طبقات تمام در خطي
موثر، 90گرفتن جرم از 30درصد کمتر درصداستفاده به مجاز باشد، اول مد از حاصل برش
. باشيم مي خطي غير استاتيکي تحليل ازغير • استاتيکي روش بايد صورت اين غير در
بکار خطي ديناميکي روش همراه به خطيشود گرفته
خطی ديناميکی تحلیل پیش
PRIOD UX UY SUM UX
SUM UY
1 1.503812 76.6381 0.0000 76.6381
0.0000
2 1.433960 0.0000 76.5907
76.6381
76.5907
3 0.566450 11.3669 0.0000 88.0050
76.5907
4 0.532232 0.0000 11.8364
88.0050
88.4271
5 0.322925 4.7404 0.0000 92.7454
88.4271
6 0.298778 0.0000 4.8924 92.7454
93.3195
7 0.214653 2.8652 0.0000 95.6106
93.3195
8 0.202065 0.0000 2.5041 95.6106
95.8236
موثر 90کنترل جرم درصد
STORYMODE
1MODE
8PERCENT OF DIFFERENCE
SHEAR OF STORY 1 823.77 866.37 4.92
SHEAR OF STORY 2 808.52 838.43 3.57
SHEAR OF STORY 3 767.42 780.61 1.69
SHEAR OF STORY 4 697.88 704.84 .99
SHEAR OF STORY 5 601.62 614.46 2.09
SHEAR OF STORY 6 480.12 513.33 6.47
SHEAR OF STORY 7 332.6 388.9 14.48
SHEAR OF STORY 8 160.6 227.26 29.33
مودهای تاثير کنترلباالتر
اصلی- 3 غیر و اصلی اعضای تعیین
ثقلی باربری به نياز که ای سازه سيستم آرايش حداقلدر اصلی اعضای عنوان به را باشد مي زلزله از پس
. شود می گرفته نظر
اعضای عنوان به ستونها و تيرها کلیه ساختمان اين در
اند شده گرفته نظر در .اصلی
شالوده -4 سازی مدل
شود؟ • مدلسازی بايد پی جسم آياتغيير • از ميتوان پی بودن صلب صورت در
جسم و نموده صرفنظر پی خمشی شکلهاینکرد مدل را پی
مدلسازی • بايد نباشد صلب پی صورتيکه درگردد.
پی صلبيت بررسی
گردد مي کنترل زير رابطه نواری های پی :در
BKL
EI
B
GK
SV
SV
3
2
)1(
3.1
4
پیچش- 5 اثر
اثرات • لذا است شده استفاده بعدی سه مدل ازواقعی ملح پیچش سازه مدل می گرد ودر .ظ
• ( ) در اتفاقی و واقعی کل پيچشي لنگر تحت اگرطبقات از ηتمام از 1/1كوچكتر مي توان باشد
نمود صرفنظر اتفاقي پيچش اثر
دیافراگمها- 6 بندی دسته
SfDiaph
S
f
AG
WL
EI
WL
8
384
5
2
4
طبقاتنسبي مکان ثغيير
( متر( طبقهمکان تغيير
( متر( ديافراگممکانها تغيير نسبت
=AA<1/2
1 0.03049 0.00393 0.13 ok
2 0.03905 0.00465 0.12 ok
3 0.04142 0.00478 0.12 ok
4 0.05005 0.00478 0.10 ok
5 0.04582 0.00408 0.09 ok
6 0.05394 0.00434 0.08 ok
7 0.06302 0.00441 0.07 ok
8 0.07283 0.00383 0.05 ok
طبقات در ديافراگم صلبيت بررسیمختلف
P-Δاثرات- 7
مصالح Pاثرات- ∆-• خطی رفتار محدوده در
پايداری • ضريب محاسبه
محدوده Δ-Pاثرات • مصالح در خطی غیر رفتارضریب • اعمال 3Cبا
سازه- 8 و خاک اندرکنش
شود؟ • مدل سازه گاه تکيه آیانرم • خاک روی بر واقع های سازهوقفه • بی استفاده قابلیت عملکرد سطح
زلزله- 9 های مولفه همزمان اثر
امتداد • هر در بایستی نیز خطی غیر تحلیلهای درنیروهای% 100 همراه به مکانها تغییر و نیروها
با سطح% 30متناظر زلزله تحت مکان تغییرنظر در آن بر عمود امتداد در نظر مورد خطر
. شود گرفته
جانبی- 10 و ثقلی بارگذاری ترکیب
• QU = QG + QE
• QU = QG – QE
طراحی- 12 فرضیات ارزیابی
VCE=1.5FV.AW
VCE< Vp حاکم عضو خمشی رفتاراست
VCE< Vp حاکم عضو برشی رفتاراست
Vp=( MpL+MpR)/L+VD+VL
ستونها L(m) Vp VCEنوع
رفتار
Box 40x40x1 3.2 29.7 84.5 خمشي
Box 35x35x1 3.2 22.4 73.9 خمشي
Box 30x30x1 3.2 20.6 63.4 خمشي
Box30x30x.8 3.2 13.3 50.7 خمشي
حاکم رفتار نوع
اتصال • چشمه سازی مدل بررسی
اتصاالت • در حاکم رفتار بررسی
خطی غير استاتيکی تحليل
پذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای محاسبههدف • مکان تغيير محاسبهجانبی • بار الگوی انتخابساختمان • روی بر ثقلی بارگذاری اعمالخطی • غير استاتيکی تحليل انجامهدف • مکان تغيير اصالحپذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای اصالحو • تغييرشکل توسط شونده کنترل تالشهای کنترل
نيرو
مدلسازی پارامترهای
نسبت • به توجه با تيرها ميتوان h/twو bf/2tfدرجدول از را مدلسازی بدست 3-5پارامترهای
.آورد
•
به • ستون محوري نيروی نسبت باید ستونها درفرض ابتدا در را محوري نيروی پايين کرانه
نسبت به توجه با سپس و h/twو bf/2tfنمودجدول از را مدلسازی بدست 3-5پارامترهای
آورد.
محاسبه تيرها Өyنحوه در
B
BYEy EI
LZF
6
تيرهاӨy for L=4m
Өy for L=5m
I 36x22x1.5x1 5.21E-03 6.52E-03
I 36x20x1.4x1 5.21E-03 6.52E-03
I 32x20x1.4x1 5.87E-03 7.33E-03
I 30x20x1.4x.8 6.26E-03 7.82E-03
I 28x18x1.2x.8 6.70E-03 8.38E-03
I 26x14x1x.8 7.22E-03 9.03E-03
I 16 1.17E-02 1.47E-02
محاسبه ستونها Өyنحوه در
)1(6 YEC
CYEy P
P
EI
LZF
ابتدا در کرد Pبايد فرض را
ستونها
کنترل فشردکي شرايط
فشردگي
Mp(t-m) Өy b/t or h/t
Box 40x40x1
40 ندارد 47.5 3.86E-03
Box 35x35x1
35 ندارد 35.9 4.49E-03
Box 30x30x1
30 دارد 32.9 5.14E-03
Box 30x30x.8
37.5 ندارد 21.3 5.14E-03
تيرهاشرايط کنترل
خميریمدلسازي پارامترهاي
bf/2tf h/tw a b c
I 36x22x1.5x1 7.35 36 9Өy 11Өy 0.6
I 36x20x1.4x1 7.15 36 9Өy 11Өy 0.6
I 32x20x1.4x1 7.15 32 9Өy 11Өy 0.6
I 30x20x1.4x.8 7.15 37.5 9Өy 11Өy 0.6
I 28x18x1.2x.8 7.5 35 9Өy 11Өy 0.6
I 26x14x1x.8 7 32.5 9Өy 11Өy 0.6
I 16 6.15 20 9Өy 11Өy 0.6
تيرها در مدلسازی پارامترهای
تيرهاشرايط کنترل
خميریپذيرش معيارهاي
bf/2tf h/tw IO LS CP
I 36x22x1.5x1 7.35 36 Өy 9Өy 11Өy
I 36x20x1.4x1 7.15 36 Өy 9Өy 11Өy
I 32x20x1.4x1 7.15 32 Өy 9Өy 11Өy
I 30x20x1.4x.8 7.15 37.5 Өy 9Өy 11Өy
I 28x18x1.2x.8 7.5 35 Өy 9Өy 11Өy
I 26x14x1x.8 7 32.5 Өy 9Өy 11Өy
I 16 6.15 20 Өy 9Өy 11Өy
تيرها در پذيرش معیارهای
ستونها
فشردکي کنترلپالستيک ومقطع
مدلسازي پارامترهاي
b/t or h/t a b c
Box 40x40x1
40 Өy 1.5Өy 0.2
Box 35x35x1
35 Өy 1.5Өy 0.2
Box 30x30x1
30 3Өy 5Өy 0.2
Box 30x30x.8
37.5 Өy 1.5Өy 0.2
ستونها در مدلسازی پارامترهای
ستونها
فشردکي کنترلپالستيک ومقطع
پذيرش معيارهاي
b/t or h/t IO LS CP
Box 40x40x1
40 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy
Box 35x35x1
35 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy
Box 30x30x1
30 .25Өy 3.8Өy 5Өy
Box 30x30x.8
37.5 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy
ستونها در پذيرش معيارهای
هدف مکان تغيير محاسبه
e
iie
eat
K
KTT
gT
SCCCC
2
2
3210 4
51.05.235.0.3
2
0
aa ST
TBAS
mSt 52.081.94
65.151.011.15.1
2
2
جهت درx
یک خطر سطح
mS t 47.081.94
57.151.01115.1
2
2
جهت Yدر
جانبی بار الگوی انتخاب
•: اول نوع توزيعخطی • استاتيکی روش در جانبی بار توزيع با متناسبارتعاشی • اول مود شکل با متناسبديناميکی • تحليل از حاصل جانبی نيروهای با متناسب
•: دوم نوع توزيعیکنواخت • توزيعمتغير • توزيع
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
disp
bas
e sh
ear
2555eK3120iKVy=230
هدف مکان تغيير اصالح
اصالح هدف مکان تغيير محاسبهشده
65.12555
31205.1
e
iie K
KTT
mS t 56.081.94
65.151.011.15.1
2
2
و مدلسازی پارامترهای اصالحپذيرش معيارهای
COLUMN STORY P/Pye Өy
Box 40x40x1
1 0.37 4.86E-03
2 0.36 4.94E-03
3 0.31 5.32E-03
4 0.26 5.71E-03
5 0.21 6.09E-03
ستونها A=P/Pcl
کنترل فشردکي ومقطع پالستيک
مدلسازي پارامترهاي
b/t or h/t a b c
Box 40x40x1 .15<A<.5 40 Өy 1.5Өy 0.2
Box 35x35x1 .15<A<.5 35 Өy 1.5Өy 0.2
Box 30x30x1 A<.15 30 4.4Өy 6.4Өy 0.23
Box30x30x.8 A<.15 37.5 4Өy 6Өy 0.2
ستونها A=P/Pcl
کنترل فشردکي ومقطع پالستيک
پذيرش معيارهاي
b/t or h/t IO LS CP
Box 40x40x1 .15<A<.5 40 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy
Box 35x35x1 .15<A<.5 35 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy
Box 30x30x1 A<.15 30 .26Өy 3.5Өy 4.5Өy
Box 30x30x.8 A<.15 37.5 .25Өy 3Өy 4Өy
0
50
100
150
200
250
300
350
400
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
disp
bas
e sh
ear
DisplacementBase
ForceA-B
B-IO
IO-LS
LS-CP
CP-C
C-D
D-E
<E TOTAL
0 0 0 992 0 0 0 0 0 0 0 992
1 0.069 218.4493 992 0 0 0 0 0 0 0 992
2 0.0828 262.0077 966 26 0 0 0 0 0 0 992
3 0.1167 329.9434 889 103 0 0 0 0 0 0 992
4 0.1341 349.2981 849 131 0 0 0 12 0 0 992
5 0.1341 128.7147 841 127 0 0 0 0 0 24 992
6 0.2031 121.4929 841 127 0 0 0 0 0 24 992
7 0.2721 114.271 841 127 0 0 0 0 0 24 992
8 0.3411 107.0505 841 127 0 0 0 0 0 24 992
9 0.4101 99.8286 838 130 0 0 0 0 0 24 992
10 0.4791 92.5899 837 131 0 0 0 0 0 24 992
11 0.5481 85.3422 837 131 0 0 0 0 0 24 992
12 0.6171 78.0945 837 131 0 0 0 0 0 24 992
13 0.6861 70.8467 832 136 0 0 0 0 0 24 992
14 0.69 70.4283 831 137 0 0 0 0 0 24 992
شکل تغيير توسط شونده کنترل تالشهای کنترل
پروژه سوم
بتنی اسکلت ساختمانهمراه به خمشی قاب جانبی باربر سيستم
برشی ديوار
ساختمان :مشخصات
• : ساختمان مربع 3000مساحت مترطبقات : • طبقه 3تعدادبتنی : • ساختمان اسکلتهمراه : • به خمشی قاب جانبی باربر سیسنم
برشی ديوار• : بتنی دال سقف سیستم• : نواری فونداسیون نوع
از بعدی سه نمایساختمان
تحلیلی- 1 مدل انتخاب
افزارهای • نرم قابلیت به توجه با بعدی سه مدلموجود
افزار • SAP 2000نرم
بارگذاری • و ساختمان هندسی مدل ایجادملی مقررات و شده برداشت جزئیات مطابق
مبحث 6ساختمان
مدلسازی نحوه
المان • از استفاده با ساختمان این در ستون و تیر المانهایFRAME . تیرها مدلسازی در اند شده مدل افزار نرم در
ضوابط از استفاده با جان طرف هر در دال موثر پهنای. است شده گرفته نظر در آبا نامه آیین
ستون • و تیر المانهای صورت به نیز بتنی برشی دیوارهای. اند شده مدل
نرم • که است این سازی معادل این از استفاده اصلی علتمانند مهندسی موجود آنالیز SAPافزارهای قابلیت
. ندارند را سطحی المانهای غیرخطی
تير مدلسازی نمونه
مدلسازی نمونهستون
مدلسازی نمونهديوار
سازه- 2 تحلیل روش انتخاب
خطی • استاتيکی تحلیل روش
خطی • ديناميکی تحلیل روش
خطی • غير استاتيکی تحلیل روش
خطی • غير ديناميکی تحلیل روش
Frame DesignSectDCR خطر سطح
دوDCR خطر سطح
یک
137 B1-AB 1.56 0.99
138 B1-AB 1.14 0.73
139 B1-BC 2.71 1.58
140 B1-BC 1.34 0.77
141 B1-CD 1.64 0.93
دو و یک خطر سطوح در ظرفیت به نیرو مقادیر
شالوده -3 سازی مدل
شود؟ • مدلسازی بايد پی جسم آياتغيير • از ميتوان پی بودن صلب صورت در
جسم و نموده صرفنظر پی خمشی شکلهاینکرد مدل را پی
مدلسازی • بايد نباشد صلب پی صورتيکه درگردد.
پی صلبيت بررسی
گردد مي کنترل زير رابطه نواری های پی :در
BKL
EI
B
GK
SV
SV
3
2
)1(
3.1
4
نوع G B L v KSV EI/L4 2/3KSV.B صلبیت
F1 1538462 2 4.8 0.3 1428571 395598 1904761.9 N
F2 1538462 1.85 4.5 0.3 1544401 455784 1904761.9 N
مدلسازی در پی جسم بايد ها پی صلبيت عدم به توجه باگردد ملحوظ
افزار نرم در مدلسازی نحوه
طبقه P(ton) V(ton) delta H(cm)شاخص پایداری
STORY1 1989.4 1128.5 5.2 545.0 0.0168
STORY2 1204.5 800.6 2.4 460.0 0.0077
STORY3 478.9 1092.4 1.5 355.0 0.0019
پايداری ضريب محاسبه جزييات
سازه- 8 و خاک اندرکنش
شود؟ • مدل سازه گاه تکيه آیانرم • خاک روی بر واقع های سازهوقفه • بی استفاده قابلیت عملکرد سطح
و • خاک اندرکنش بايد پروژه اين در بنابراين. شود گرفته نظر در سازه
Frame DesignSect VC3-3 VS3-3 V3
اثر نیاز
شکل پدیری
ضریب آگاهی
Vu3-3
274C60*30-
6T24,2T18156532
.168123
. 32.47 0.85 0.75 20.70
275C60*30-
6T24,2T18156532
.168123
. 32.47 0.85 0.75 20.70
276C60*30-
6T24,2T18156532
.168123
. 32.47 0.85 0.75 20.70
جهت در برش در ظرفیت پایین ستونها 3-3کرانه
SECTION ρ ρ' ρball ρ-ρ'/ρball
آرماتور
عرضی
V 3.77V/bwdfc.5
B1-AB 0.0070 0.0097 0.0194 -0.1436 C 5.7 0.2061
B1-BC 0.0039 0.0097 0.0194 -0.3005 C 11.7 0.4230
B1-CD 0.0046 0.0097 0.0194 -0.2632 C 5.7 0.2061
پارامترهای محاسبه جزيياتمدلسازی
SECTION a b c IO LS CP
B1-AB 0.025 0.05 0.2 0.01 0.02 0.05
B1-BC 0.025 0.05 0.2 0.01 0.02 0.05
B1-CD 0.025 0.05 0.2 0.01 0.02 0.05
تيرها در مدلسازی پارامترهای
a b c IO LS CP
0.006 0.015 0.2 0.005 0.01 0.015
ستونها در مدلسازی پارامترهای
(µÁ|m6-17Ê y Ì£ÉZÅ ÁÉY] Ë~aÉZÅ ZÌ »ÁÉ Z µ|»ZÅ f»YZa� � � � � � � � � � � � :)–µ fÀ̄ÉZ Y� � �]Z]Ã|¿Â� � �É Z� � -µ|»ÉZÅ f»YZa� � 1 Ë~aÉZÅ ZÌ »� � �
½ZË{Y, ½YÁ{ZË� � � � )%( Zn»Ê¸̄Ê^ ¿½Z°» Ì̤e� � �{ ° ¼̧t� � � �
 ¿� � �
Ê^ ¿½Z°» Ì̤e� �½YÁ{ZË� )%(ʸ̄
½ZË{Y,Â� � �
d^ ¿�d»ÁZ¬»
Ã|¿Z¼Ì«Z] ʸ Y� ʸ YÌ£� � 2
ËY� � �
a b c IO LS CP LS CP
¦ ·Y–YÂË{c Z «ZËÊ ]ÉZÅ YÂË{� � � � �ļÅYÂË{cZ «ZËÊ ]ÉZÅ YÂË{É� � � � �2 75/0 0/2 40/0 40/0 60/0 75/0 75/0 5/1
k–Ä̧aÂ̄ÉZÅ Ìe�Ã|ÀÀ̄Ê ]ÉZÅ YÂË{É� � �3
Ê ÁÊ·Â ÉZÅ ÂeZ»M� � � � � �4 5
cww flt
shear
3 002/0 020/0 60/0 006/0 015/0 020/0 020/0 030/0 Ê ÂeZ»�MÁÊ·Â��ÂeZ»�M� � � � � � � �ËY |mYÁ� � �6 016/0 024/0 30/0 005/0 012/0 016/0 016/0 024/0
3 012/0 025/0 40/0 006/0 008/0 010/0 010/0 020/0 Ê ÂeZ»�MÁÊ·Â��ÂeZ»�M� � � � � � � �ËY |«Z§� � �6 008/0 014/0 20/0 004/0 006/0 007/0 007/0 012/0
d e c IO LS CP
0.75 2 0.4 0.4 0.75 1.5
ديواها در مدلسازی پارامترهای
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0 2 4 6 8 10 12
disp(cm)
base
she
ar
( ton
)
جهت در یک خطر سطح اول، نوع توزیع اول، بار x ترکیب
0
200
400
600
800
1000
1200
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5
disp.(cm)
base
she
ar
( ton
)
جهت در یک خطر سطح اول، نوع توزیع اول، بار y ترکیب
نیرو توسط شونده کنترل تالشهایپذیری • شکل نیاز بندی طبقه
Frame مقطع
نیاز شکل پذیری در
سطح خطر یک
نیاز شکل پذیری در سطح خطر دو
137 B1-AB کم کم
138 B1-AB کم کم
139 B1-BC کم متوسط
140 B1-BC کم کم
141 B1-CD کم کم
142 B1-CD کم متوسط
Frame DesignSect Max Of V2
اثر نیاز شکل پدیری
ضریب آگاهی VU2
کنترل در جه2ت
166 B3-1,2 10.52 1.00 0.75 26.48 O.K
167 B3-1,2 14.20 0.85 0.75 22.51 O.K
168 B3-1,2 10.34 1.00 0.75 26.48 O.K
169 B3-1,2 30.50 1.00 0.75 26.48 N.G
یک خطر سطح در ساختمان تیرهای در برش کنترل
Frame DesignSectMax
Of V2
اثر نیاز شکل پدیری
ضریب آگاهی
VU2
کنترل در جه2ت
274C60*30-6T24,2T18
11.54 0.85 0.75 13.94 O.K.
275C60*30-6T24,2T18
12.28 0.85 0.75 13.94 O.K.
276C60*30-6T24,2T18
22.21 0.85 0.75 13.94 N.G
277C60*30-6T24,2T18
12.21 0.85 0.75 13.94 O.K.
یک خطر سطح در ساختمان ستونهای در برش کنترل