sistema de control y protecciones para un generador de 4900

SISTEMA DE CONTROL Y

PROTECCIONES PARA UN

GENERADOR DE 4900 KVA 11 KV

DEL LABORATORIO DE CENTRALES

JULIO 2019

Eduardo Rivero Barneto

DIRECTOR DEL TRABAJO FIN DE MASTER:

Carlos A. Platero Gaona

Ed

uard

o R

ive

ro B

arn

eto

TRABAJO FIN DE MASTER

PARA LA OBTENCIÓN DEL

TÍTULO DE MASTER EN

INGENIERÍA INDUSTRIAL

Un día tu vida pasará delante de tus ojos.

Asegúrate de que valga la pena verla

AGRADECIMIENTOS

Para mí, la realización de este trabajo supone la finalización de mis estudios en la

Escuela Técnica Superior de Ingenieros Industriales. Ha sido un largo camino a través

del cual me he cruzado con gente y he recibido el apoyo de muchos a los que debo

agradecer.

En primer lugar, me gustaría agradecer a mi tutor D. Carlos Platero el cual es para mí

mucho más que el tutor de mis trabajos final de Grado y final de Máster. Se ha convertido

en mi mentor y en un amigo del que tanto he aprendido los últimos años en la escuela

y al que debo agradecerle el haber encontrado el primer empleo que muchos desearían.

También agradezco a todos los profesores y compañeros que han logrado hacer de este

camino uno mucho más llevadero. De estos compañeros muchos han llegado a ser

verdaderos amigos con los que siempre podré recordar las vivencias de la escuela.

Por último, pero no menos importante debo agradecer a aquellos que siempre me han

dado su apoyo incondicional, con los que a lo largo de estos años he celebrado las

victorias y he sufrido las derrotas. Ellos son todos los amigos y familiares que sé que

siempre van a estar ahí.

G4900

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RESUMEN

En este Trabajo de Fin de Máster se plantean diferentes tareas a realizar para contribuir

al acondicionamiento de un grupo generador de 4900 kVA instalado en el laboratorio de

alta tensión de la Escuela Técnica Superior de Ingenieros Industriales de Madrid.

El trabajo se encuadra, por tanto, dentro de un proyecto de mayor envergadura que

tiene como objetivo habilitar una bancada de prácticas en alta tensión con fines

educativos y de divulgación en un centro docente, donde no es habitual encontrar

instalaciones con estas características. Se trata de un proyecto colaborativo y como tal,

el objetivo de este trabajo es contribuir a su puesta en marcha. Para ello, tras realizar

un estudio de los elementos vinculados al grupo generador se ha llevado a cabo el

proyecto el cual se puede dividir en los siguientes cuatro hitos principales:

HITO 1. Ajuste de las protecciones de generador: Se ha conseguido realizar

unas tablas con los ajustes propuestos para cada una de las protecciones de

generador. Para la realización de estas tablas ha sido necesario entender cada

una de las protecciones que se van a emplear ya que en el caso que nos ocupa

no todas son necesarias. Una vez entendidas y considerando los valores

asignados de tensiones e intensidades del generador se han propuesto unos

ajustes para que las protecciones actúen únicamente cuando algún parámetro

se salga de los valores normales de funcionamiento.

Esto se ha hecho para el relé de protección MiCOM p345 por lo que a lo largo

de la realización de esta parte del trabajo se ha utilizado su manual de

funcionamiento. Las protecciones ajustadas han sido según su código ANSI: 32,

40, 50/51, 49, 87G, 59N, 27/59, 81O, RTD.

HITO 2. Cálculo de la resistencia de desexcitación y regulación de tensión: En

esta parte del proyecto ha sido fundamental tener en cuenta las características

del circuito de excitación de la máquina para poder obtener un valor de

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resistencia de desexcitación que sirva como solución de compromiso entre una

rápida desexcitación de la máquina y la evitación de altas tensiones durante este

proceso en dicho circuito.

Por otro lado, se ha elaborado un archivo de configuración del regulador de

tensión UNITROL 1000 a través del cual este se encargará de hacer subir la

tensión de la máquina siguiendo una rampa una vez se conecte la excitación con

la máquina girando a velocidad cercana a la asignada.

HITO 3. Colecciones de esquemas eléctricos desarrollados. Se han diseñado y

dibujado los esquemas eléctricos desarrollados del cuadro de control y

protecciones del generador. En estos esquemas se han tenido en cuenta las

características de todos los equipos de la instalación los cuales quedan

representados en ellos con su cableado asociado para poder controlar,

supervisar y proteger tanto el generador como los equipos auxiliares.

En ellos se ha incluido una lista de aparatos y otra de bornas. En esta última se

diferencia entre bornas de medida, que han de ser seccionables para poder

realizar pruebas, bornas de control y bornas de potencia desde las cuales se

llevan cables de alimentación desde el cuadro a aquellas partes en las que se

necesite.

En los esquemas es donde queda plasmada toda la lógica de control del sistema

con sus enclavamientos.

Además de la colección de esquemas previamente mencionada se ha realizado

una actualización de los esquemas del cuadro de control del motor de corriente

continua en la que se han tenido en cuenta las interconexiones con el panel de

generador.

HITO 4. Listas de cables e interconexiones. En base a los esquemas eléctricos

previamente realizados y los planos del laboratorio se ha elaborado una lista de

cables. En esta lista de cables queda reflejada la identificación de cada cable, el

G4900

P á g i n a 3 | 4

esquema eléctrico al que pertenece, su composición, el origen y el destino, la

descripción, la ruta que seguirá y la longitud estimada.

Por otro lado, y a partir de la lista de cables, se ha hecho una lista de

interconexiones en la que se detalla para cada cable la borna origen y destino

de cada uno de sus hilos.

G4900

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PALABRAS CLAVE

devanado, accionamiento, rotor, estator, polos, inducido, campo, escobilla, excitación,

rectificador, tiristor, regulador, disparo, shunt, relé de protección, contactor.

CÓDIGOS UNESCO

INGENIERÍA Y TECNOLOGÍA ELÉCTRICAS

330601 utilización de la corriente continua

330602 aplicaciones eléctricas

330603 motores eléctricos

330607 maquinaria rotatoria

330608 interruptores

TECNOLOGÍA ELECTRÓNICA

330714 dispositivos semiconductores

TECNOLOGÍA INDUSTRIAL

331007 estudio de tiempos y movimientos

ÍNDICE

1.- INTRODUCCIÓN .................................................................................................................................. 1

2.- OBJETIVOS .......................................................................................................................................... 2

3.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN ..................................................................................................... 3

3.1.- GENERADOR ................................................................................................................................ 3

3.1.1.- Transformador de tensión ................................................................................................... 4

3.1.2.- Transformadores de intensidad ........................................................................................... 4

3.2.- MOTOR DE CORRIENTE CONTINUA ............................................................................................. 5

3.3.- CABINAS DE MEDIA TENSIÓN ...................................................................................................... 6

3.4.- REACTANCIAS .............................................................................................................................. 7

3.5.- TRANSFORMADOR ...................................................................................................................... 8

3.6.- GRUPO HIDRÁULICO ................................................................................................................... 9

4.- DESARROLLO .................................................................................................................................... 10

4.1.- CUADRO DE CONTROL DEL MOTOR DE CORRIENTE CONTINUA .............................................. 10

4.1.1.- Alimentación ...................................................................................................................... 10

4.1.2.- Condiciones de funcionamiento ........................................................................................ 11

4.2.- CUADRO DE CONTROL Y PROTECCIÓN DEL GENERADOR ......................................................... 12

4.2.1.- Alimentaciones ................................................................................................................... 12

4.2.2.- Protecciones del generador ............................................................................................... 13

4.2.3.- Circuito de excitación ......................................................................................................... 29

4.2.4.- Regulación de tensión ........................................................................................................ 33

4.2.5.- Equipos de medida ............................................................................................................. 36

4.2.6.- Refrigeraciones .................................................................................................................. 36

4.3.- CABLEADO E INTERCONEXIONES .............................................................................................. 38

4.4.- ESQUEMAS ELÉCTRICOS DESARROLLADOS ............................................................................... 45

5.- RESULTADOS Y CONCLUSIONES ....................................................................................................... 46

6.- LÍNEAS FUTURAS .............................................................................................................................. 48

7.- BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................................................... 49

8.- PLANIFICACIÓN TEMPORAL Y PRESUPUESTO .................................................................................. 50

8.1.- PLANIFICACIÓN TEMPORAL ...................................................................................................... 50

8.2.- PRESUPUESTO ........................................................................................................................... 52

9.- ÍNDICE DE FIGURAS .......................................................................................................................... 56

10.- ÍNDICE DE TABLAS .......................................................................................................................... 58

ANEXO I: Tablas de ajustes propuestos para las protecciones del generador G4900

ANEXO II: Archivo de configuración del regulador de tensión Unitrol 1000

ANEXO III: Cables e interconexiones de Baja Tensión

ANEXO IV: Esquemas eléctricos desarrollados

G4900

Eduardo Rivero Barneto 1

1.- INTRODUCCIÓN

En este proyecto se pretende continuar con la realización de la instalación de una pequeña

central eléctrica en la Escuela Técnica Superior de Ingenieros Industriales de la Universidad

Politécnica de Madrid con fines didácticos. La implantación de dicha instalación comenzó con

la realización del Trabajo de Fin de Grado “Diseño, fabricación y puesta en servicio de un

sistema de control para una máquina de corriente continua de 500 kW “. El objetivo sigue

siendo brindar a los alumnos la posibilidad de operar máquinas de una potencia

considerablemente superior a las que se ven actualmente en las prácticas de laboratorio y

que pueden encontrarse en cualquier central o fábrica con procesos de generación eléctrica.

Esta instalación se encontrará específicamente en el laboratorio de pruebas de alta tensión

de la escuela y principalmente estará compuesta por un generador síncrono de 4900 kVA y

un motor de corriente continua de 500 kW, además de los sistemas de control y protecciones.

Antes de pasar a introducir el alcance y los objetivos cabe mencionar que actualmente el

motor de corriente continua y el generador síncrono objeto de este trabajo se encuentran

acoplados mecánicamente de forma que el motor realiza la función que realizaría una turbina

en una central de generación convencional.

El alcance de este documento es dejar constancia del desarrollo seguido para el diseño, la

fabricación y la puesta en servicio de los equipos de control, medida y protección y los

servicios auxiliares asociados al generador. Se incluirá toda la documentación generada

relativa a la realización de las diversas etapas del proyecto.

Objetivos

2 Escuela Técnica Superior de Ingenieros Industriales (UPM)

2.- OBJETIVOS

El principal objetivo es poner en marcha nuestro generador síncrono de 4900 kVA para lo cual

es necesario implantar un sistema de control y protecciones, un sistema de lubricación de

cojinetes, una adecuada refrigeración y la realización de las conexiones con el resto de los

elementos del laboratorio.

Comenzando por el sistema de control, deberá ser posible controlar de forma relativamente

fina y segura parámetros como la velocidad del motor y la tensión en bornes del generador.

Por un lado, la velocidad de giro se regula controlando el motor de corriente continua acoplado

a nuestro generador desde su propio cuadro de control mientras que la tensión se controlará

mediante pulsadores en la puerta del armario del generador a través del regulador de tensión

incluido en el mismo.

Se realizarán los esquemas eléctricos desarrollados que nos servirán como guía en la

instalación de los equipos necesarios. Se persigue llevar a cabo la instalación de forma que

puedan ser aprovechados en gran parte instrumentos y elementos de montaje que ya se

encuentren disponibles en el laboratorio de máquinas eléctricas abaratando así los costes de

la instalación.

El control de la máquina se hará desde el armario en el que se instalarán los equipos de

control y protecciones.

Por tanto, los objetivos del proyecto pueden separarse en cuatro hitos principales:

HITO 1. Ajuste de las protecciones de generador.

HITO 2. Cálculo de la resistencia de desexcitación y regulación de tensión.

HITO 3. Colecciones de esquemas eléctricos desarrollados.

HITO 4. Listas de cables e interconexiones.

G4900


3.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN

En este apartado, se especifican las características fundamentales de cada uno de los

elementos principales que conforman la instalación.

3.1.- GENERADOR

El elemento central de la instalación y, por lo tanto, el de mayor potencia es el generador. Se

trata de un generador síncrono de 4900 kVA de polos salientes con dos pares de polos

fabricado por la empresa ABB y que anteriormente era empleado para la producción de

electricidad en una cogeneración. La tensión asignada en bornes del generador es de 11 kV.

La máquina se refrigera mediante el flujo de aire que crea el movimiento del ventilador

solidario al eje de la máquina.

A continuación, se muestran la placa de características del generador en la que pueden verse

algunos de sus parámetros, entre los que se encuentra una velocidad de giro asignada de

1500 rpm. Además, también sabemos que la máquina consume una potencia de pérdidas de

138 kW.

Fig. 1: Placa de características del generador

El sistema de excitación del generador es sin escobillas (brushless).

Tanto para la medida de las variables eléctricas como para la instalación de protecciones, el

generador cuenta con transformadores de tensión y de intensidad.

Descripción de la instalación


3.1.1.- Transformador de tensión

Se tiene un transformador de tensión con dos secundarios de 30 VA cada uno en el lado de

línea del generador. Uno de los secundarios se encuentra conectado en estrella para la

medida de las tensiones de fase mientras que el otro se encuentra conectado en triángulo

abierto para la medida de la tensión residual.

Fig. 2: Placa de características del transformador de tensión

3.1.2.- Transformadores de intensidad

En cuanto a transformadores de intensidad, el generador dispone de cinco, tres en el lado de

neutro y dos más en el lado de línea.

De los del lado de neutro, dos se encuentran cortocircuitados pero el tercero dispone de tres

secundarios de 30 VA cada uno, dos de los cuáles se conectarán al panel de control para

medida y protección.

Fig. 3: Placa de características del transformador de intensidad (lado de neutro)

De los del lado de línea, uno se encuentra cortocircuitado y del otro, el cual tiene dos

secundarios, se utiliza solo uno de ellos para protección.

Type:

Ith 16 - 32 kA Idyn: 40-80 kA. U: 12/28/75 kV

In

class Fs

1S 30 5P10

2S 30 5P10

3S 30 0,5 5

150-300/1/1/1 A. IEC 185, IEC 44 f: 50 Hz

KOFA 12 F 3 nr 6297SF003/1

burden/VA

ABB Strömberg Distribution

G4900


Fig. 4: Placa de características del transformador de intensidad (lado de línea)

3.2.- MOTOR DE CORRIENTE CONTINUA

El motor de corriente continua hará la función que realizaría una turbina en una central

eléctrica convencional accionando el generador. Esta máquina tiene una potencia de 500 kW

por lo que es suficiente para mover el alternador teniendo en cuenta que este tiene unas

pérdidas mecánicas de 138 kW.

Fig. 5: Placa de características del motor de corriente continua

Como se puede ver en la imagen, la tensión e intensidad de excitación es 220 VDC y 11,7A.

Además, la tensión de inducido es 700VDC con una intensidad asignada de 750 A.

Cabe destacar que, puesto a que en el laboratorio no se dispone de tanta potencia de

alimentación, nunca alcanzaremos este punto de funcionamiento.

TIPO ACF -12 Nº 9 5 1 8 6 8 / 3

I.pn

I.sn

BORN

VA kV

CL Hz

EXT. % I.ter. 24 kA 1 S

Fs I.din. 60 kA

12/28/76

50

120 120

TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD

300

1 1

1S1-1S2 2S1-2S2

15 7.5

5P20 5P20



3.3.- CABINAS DE MEDIA TENSIÓN

La misión de las cabinas de Media Tensión es conectar el generador con la carga permitiendo

maniobrar y evacuar la potencia del generador a las cargas que se desee. Estas cabinas

conforman una entrada de potencia, que es la llegada desde el generador, y dos salidas que

conectan con dos grupos de cargas distintos.

G

11 kV

Fig. 6: Diagrama unifilar cabinas Media Tensión

Cada salida cuenta con un contactor en carro extraíble, fusibles cortacircuitos, instrumentos

de medida, autoválvula y un relé MiCOM p121 que realiza la función de protección de

sobreintensidad.

G4900


Fig. 7: Fotografía de las cabinas de Media Tensión

3.4.- REACTANCIAS

En el laboratorio también se encuentran instaladas tres reactancias trifásicas. Dos de ellas

son de una potencia de 1500 kVA y la otra de 2000 kVA. La idea es que estas reactancias

actúen como carga inductiva para el generador haciendo que este solo deba generar

prácticamente potencia reactiva lo que se traduce en un menor consumo de potencia activa

para el accionamiento que en este caso es el motor de corriente continua.

Fig. 8: Placa de características de las reactancias de 1500 kVA.



Fig. 9: Fotografía de las Reactancias

3.5.- TRANSFORMADOR

También se dispone de un transformador de 1000 kVA que podrá sustituir a la reactancia de

2000 kVAr en caso de que se quiera alimentar cargas en baja tensión con la potencia

entregada por el generador.

Fig. 10: Fotografía del Transformador seco 1000 kVA

G4900


3.6.- GRUPO HIDRÁULICO

Por último, se tiene un grupo hidráulico que permite bombear aceite desde una cuba hasta los

cojinetes de fricción o deslizamiento del generador donde el movimiento se ve facilitado por

una capa o película lubricante evitando así un rozamiento excesivo con el desgaste que esto

supone.

En máquinas rotativas que no trabajan a una alta velocidad de giro como es el caso de nuestro

generador es imposible generar una presión de lubricante lo suficientemente alta como para

soportar la gran carga a la que están sometidos los cojinetes. En este caso, el lubricante es

inyectado a alta presión en el cojinete por medio de la bomba auxiliar.

Fig. 11: Fotografía de la bomba de aceite y del ventilador de refrigeración de este.

Fig. 12: Placa de características del motor de la bomba de aceite.

Desarrollo


4.- DESARROLLO

4.1.- CUADRO DE CONTROL DEL MOTOR DE CORRIENTE CONTINUA

4.1.1.- Alimentación

La alimentación del motor de corriente continua se realiza mediante su cuadro de control en

el que se puede controlar de forma independiente la tensión de inducido y la tensión de

excitación.

La tensión de inducido se obtiene a través de un puente de tiristores controlado con una

consigna de tensión a partir de la tensión trifásica de 400 V del laboratorio. Mientras que la

tensión de excitación se obtiene mediante un regulador recortador de onda y un puente

rectificador de diodos a partir de la tensión Fase-Neutro de alimentación del cuadro.

La tensión de alimentación tanto de este panel como del de generador, del cual ya se hablará

más adelante en este documento, proviene del embarrado del laboratorio pasando por un

interruptor automático de 400 A bajo el cual se ha colocado un toroidal para realizar la

protección de falta a tierra.

Fig. 13: Interruptor automático y Toroidal. Alimentación de los cuadros de control

G4900


4.1.2.- Condiciones de funcionamiento

Tanto el devanado de inducido como el de excitación del motor se alimentan a través de un

contactor tetrapolar que cierra cuando se cumplen una serie de condiciones y se le da la orden

de cierre. De la misma forma, este contactor abre cuando se pierde alguna de estas

condiciones o se le da la orden de apertura. Tanto la orden de cierre como la de apertura se

realizan mediante unos pulsadores en el frontal del panel.

Por lo tanto, el arranque y funcionamiento del motor de corriente continua están supeditados

a que se cumplan todas estas condiciones que son las que se enumeran a continuación:

Ventilación del puente de tiristores activada: El puente de tiristores del panel de control

del motor debe ser ventilado ya que estos tiristores están hechos de material

semiconductor que no soporta altas temperaturas. Para evitar esta subida excesiva de

la temperatura viene incorporado un ventilador accionado por un motor monofásico

cuyo funcionamiento se supervisa mediante un contacto auxiliar del contactor con el

que se pone en marcha.

Ventilación del motor: El motor se refrigera mediante un ventilador actuado por un

motor trifásico independiente el cual debe accionarse con un variador de velocidad

para evitar corrientes demasiado altas durante el arranque.

Interruptor de campo cerrado: Antes de cerrar el circuito de inducido es importante la

existencia de campo en la máquina para que esta gire y se genere una fuerza

contraelectromotriz opuesta a la tensión de alimentación evitando así corrientes

elevadas durante demasiado tiempo. La posición del interruptor de campo se vigila

mediante un contacto auxiliar del relé que produce el cierre de dicho interruptor.

Corriente de campo mínima: Con el propósito explicado anteriormente, se debe

asegurar la existencia de un campo mínimo en la máquina. Por tanto, mediante una

salida a relé del amperímetro de campo se controlará que la intensidad de excitación

sea superior a 10 A.

Desarrollo


Velocidad del motor bajo límites: Una salida a relé del contador de pulsos que nos

permite medir la velocidad en la máquina se encargará de parar la máquina en caso

de que se produzca una sobrevelocidad.

Seta de emergencia no actuada: En serie con las condiciones de funcionamiento hay

colocada una seta de emergencia que permite abrir el circuito de forma manual en

caso de que así se desee por cualquier tipo de incidencia.

Relé de protección: El relé del cuadro de control y protección del generador añade dos

contactos a la cadena de condiciones. Uno de ellos, es el Watch Dogs que disparará

la máquina en caso de que se produzca un fallo en el relé. El otro contacto es una

salida digital del relé que permitirá funcionar al motor siempre que no actúen las

protecciones del generador.

Bomba de aceite activada: Por último, se supervisará que la bomba que inyecta aceite

a los cojinetes se encuentre en funcionamiento mediante un contacto auxiliar del

contactor que cierra el circuito del motor que la acciona.

4.2.- CUADRO DE CONTROL Y PROTECCIÓN DEL GENERADOR

4.2.1.- Alimentaciones

En el panel del generador hay numerosos consumos que se deben alimentar. Para ello, desde

la llegada de alimentación al cuadro de control del motor se traen las tres fases más el neutro

(3 x 400 V +N) hasta este. Una vez tenemos tensión en el cuadro podemos alimentar todas

las cargas tanto trifásicas como monofásicas derivadas de los consumos auxiliares para el

funcionamiento del generador. Tenemos los siguientes consumos trifásicos:

• Transformador de excitación: A través de este transformador se podrá dar

alimentación a la entrada de potencia del regulador de tensión, la cual es trifásica.

• Bomba de aceite: Se trata de un motor asíncrono.

• Refrigeración del aceite: Se hace mediante un ventilador el cual está accionado por un

motor trifásico.

G4900


• Variador de velocidad: Este variador de velocidad es el que permitirá realizar el

arranque suave del motor de la ventilación de la máquina de corriente continua.

Por otro lado, se tienen los siguientes consumos monofásicos:

• Relé de protección: La alimentación auxiliar del relé MiCOM P345 es monofásica de

230 VAC.

• Regulador de tensión: La alimentación auxiliar del Unitrol 1000 puede ser también

monofásica de 230 VAC.

• Fuente de alimentación: Se instalará una fuente de alimentación 230 VAC / 125 Vcc

para poder realizar todo el control con corriente continua aprovechando así la mayor

parte de la aparamenta existente.

4.2.2.- Protecciones del generador

Uno de los elementos principales del cuadro será el relé de protección mediante el cual se

podrá proteger la instalación midiendo tensiones y corrientes en distintos puntos de esta

gracias a los transformadores de protección. Las protecciones se ajustarán de forma que se

asegure su correcto funcionamiento evitando así que actúen de forma innecesaria o no lo

hagan cuando deban. Para ello, se seguirán los criterios que se exponen a continuación en

los diferentes apartados relacionados con cada una de las protecciones que se pretenden

implementar.

Protección de Potencia Inversa (32)

Esta protección se encarga de detectar una inversión en el flujo de potencia de salida del

generador lo cual implicaría que el generador estaría actuando como motor accionando la

turbina (en este caso nuestra máquina de continua). Por lo tanto, esta protección puede

considerarse más bien una protección de la turbina en lugar de una de generador.

La protección de potencia trifásica incluida en el relé P345 provee dos umbrales de protección.

Se puede seleccionar cada umbral independientemente, ya sea como potencia inversa,

Desarrollo


sobrepotencia, baja potencia hacia adelante o desactivada. La dirección del funcionamiento

de la protección de potencia, hacia adelante o inversa, también se puede definir con el ajuste

del modo de funcionamiento.

En este caso, se escogerá el modo de funcionamiento “Como Generador” con la función de

potencia Inversa y se ajustarán dos umbrales de funcionamiento:

𝑃 < 1 = 0,02 ∙ 𝑆𝑁 = 98 𝑘𝑊

𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 = 1 𝑠

𝑃 < 2 = 0.10 ∙ 𝑆𝑁 = 490 𝑘𝑊

𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 = 𝐼𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡á𝑛𝑒𝑜

Protección de Fallo de Campo (40)

Cuando se pierde la excitación de un generador síncrono, se anula su fuerza electromotriz

(f.e.m.) interna. Esto conlleva la caída de la potencia activa entregada por la máquina y un

aumento de la potencia reactiva que recibe.

De acuerdo con la siguiente expresión de la tensión en bornes del generador:

𝑈 = 𝐸0 − 𝑗𝑋𝑑 ∙ 𝐼

si se pierde la excitación (E0=0),

𝑈

𝐼=

𝐸0

𝐼− 𝑗𝑋𝑑 = −𝑗𝑋𝑑

Por tanto, mediante la medida de la tensión y la intensidad puede detectarse la pérdida de

campo.

La pérdida completa de excitación puede originarse por el disparo accidental del sistema de

excitación, por un cortocircuito o un circuito abierto que se produzca en la excitación del

circuito CC o por un defecto en la fuente de excitación. La protección de fallo de campo del

P345 consta de dos elementos, un elemento de impedancia con dos etapas temporizadas y

G4900


un elemento de alarma de factor de potencia, que se ilustran en la Figura 14. Los elementos

funcionan con las señales de intensidad y de tensión de la fase A medidas por las entradas ΙA

y VA del relé.

Fig. 14: Características de la protección de fallo de campo. Extraída de la guía de aplicación de los relés P34x

Se ajustarán dos umbrales teniendo en cuenta que la reactancia síncrona del generador es

Xd = 2,18 p.u. = 53,83 Ω con unos tiempos de 2 s y 0,5 s para los umbrales 1 y 2

respectivamente.

Protección de sobreintensidad de fase (50/51)

Esta protección es la encargada de detectar sobrecorrientes que puedan ocurrir debido a

cortocircuitos y disparar si el valor detectado de corriente supera el valor de ajuste.

Por un lado, tenemos la protección de tiempo dependiente (51) en la que el tiempo de disparo

viene dado por el valor de la corriente de cortocircuito y protege tanto para faltas polifásicas

como para faltas a tierra.

El tiempo de disparo dependerá del valor de la corriente y vendrá dado en función de una

característica normalizada (IEC 60255-127). Existen diferentes tipos: Normalmente Inversa

(Standard Inverse), Muy Inversa (Very Inverse), Extremadamente Inversa (Extremely Inverse)

Desarrollo


e inversa de larga duración (Long Time Inverse). La expresión que define el tiempo de disparo

es la siguiente:

𝑡 = 𝑘𝑎

(𝐼

𝐼𝑎𝑗)

𝑏

− 1

Donde I es el valor eficaz de la corriente que circula por el relé, Iaj es la intensidad de ajuste y

k es el dial de tiempos (TDS, Time Dial Setting).

Tipo de Característica a b Normalmente Inversa 0,14 0,02 Muy Inversa 13,5 1 Extremadamente Inversa 80 2 Inversa de Larga duración 120 1

Tabla 1: Parámetros de las características de la protección de intensidad de tiempo dependiente

La intensidad de ajuste Iaj define el umbral de actuación del relé. El valor de esta corriente

deberá ser superior al de la corriente de carga máxima e inferior al valor mínimo de corriente

en condiciones de falta.

El dial de tiempos es un parámetro que define una característica dentro de un tipo dado. De

este parámetro depende la rapidez de actuación de la protección y es el que permite la

coordinación entre relés cuando existen más de uno.

El relé se deberá ajustar a un valor de intensidad entre la máxima corriente de carga y la

mínima corriente de cortocircuito.

La máxima corriente de carga está dentro de los límites admisibles del generador y, además,

de la limitación que impone el motor de corriente continua ya que debido a la potencia de

alimentación disponible y las características del puente de tiristores este no tendrá una

potencia mecánica en el eje mayor a 270 kW.

G4900


Fig. 15: Curva de capacidad del generador. Obtenida de los ensayos previos.

De la figura se extrae que la máxima potencia aparente que podrá entregar el generador será:

𝑆 = √𝑃2 + 𝑄2 = √2702 + 40002 ≈ 4010 𝑘𝑉𝐴

Lo que se corresponde con una corriente máxima de carga de:

𝐼 =4010 𝑘𝑉𝐴

√3 ∙ 11 𝑘𝑉= 210,47 𝐴

La protección se ajustará a un 110% de esta intensidad con una curva normalmente inversa

y el dial de tiempos a TD = 0,2.

𝐼𝑎𝑗51 = 1,1 ∙ 210,47 = 231,52 𝐴 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑎𝑟𝑖𝑜)

Por otro lado, tenemos la protección de tiempo independiente (50) que permite disminuir el

tiempo de despeje del fallo en el sistema, ya que el relé manda la señal de forma instantánea

una vez que se haya superado el umbral previamente establecido.

En este caso se ha escogido como umbral el doble de la intensidad asignada del generador:

𝐼𝑎𝑗50 = 2 ∙ 𝐼𝑛 = 2 ∙ 257,18 = 514,37 𝐴 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑎𝑟𝑖𝑜)

Desarrollo


La protección de sobreintensidad, incluida en el relé P345, proporciona protección trifásica no

direccional / direccional de cuatro umbrales con características de temporización

independientes. Todos los ajustes de sobreintensidad y direccionales se aplican a las tres

fases, pero son independientes para cada uno de los cuatro umbrales.

Los dos primeros umbrales de la protección de sobreintensidad presentan características

temporizadas que pueden ser seleccionadas como de tiempo mínimo definido inverso (IDMT)

o de tiempo definido (DT). El tercero y el cuarto umbral presentan únicamente características

de tiempo definido.

Sobrecarga Térmica (49)

La sobrecarga del generador puede llevar a aumentos de temperatura en el estator de la

máquina que excedan el límite térmico del aislamiento del devanado. La vida útil del

aislamiento es menor con aumentos en la temperatura por encima del valor nominal. Sin

embargo, la vida útil del aislamiento no es totalmente dependiente del aumento de

temperatura sino del tiempo durante el cual se mantiene en esta temperatura elevada. Debido

a la gran capacidad de almacenamiento de calor que tiene una máquina eléctrica, las

sobrecargas no frecuentes de corta duración pueden que no dañen la máquina. Sin embargo,

las sobrecargas prolongadas de un porcentaje pequeño pueden provocar el envejecimiento

prematuro y el fallo del aislamiento.

La complejidad física y eléctrica de la construcción de un generador conduce a una compleja

relación térmica. Por esto, no es posible crear un modelo matemático preciso de las

verdaderas características térmicas de la máquina.

No obstante, si se considera al generador como un cuerpo homogéneo, desarrollando calor

internamente a velocidad constante y disipando calor a una velocidad directamente

proporcional al incremento de la temperatura, puede demostrarse que la temperatura está

dada en cada instante por:

G4900


𝑇 = 𝑇𝑚á𝑥 (1 − 𝑒−𝑡

𝜏⁄ )

Donde:

𝑇𝑚á𝑥 ≔ 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 𝑒𝑛 𝑟é𝑔𝑖𝑚𝑒𝑛 𝑒𝑠𝑡𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛𝑎𝑟𝑖𝑜

𝜏 ∶= 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑒𝑛𝑡𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜

Planteando el equilibrio térmico de forma:

𝐶𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒𝑠𝑎𝑟𝑟𝑜𝑙𝑙𝑎𝑑𝑜 = 𝐶𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑎𝑙𝑚𝑎𝑐𝑒𝑛𝑎𝑑𝑜 + 𝐶𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑖𝑠𝑖𝑝𝑎𝑑𝑜

El incremento de temperatura es proporcional al cuadrado de la intensidad:

𝑇 = 𝐾 ∙ 𝐼𝑅2 ∙ (1 − 𝑒

−𝑡𝜏⁄ )

𝑇 = 𝑇𝑚á𝑥 = 𝐾 ∙ 𝐼𝑅2 𝑠𝑖 𝑡 = ∞

Donde:

𝐼𝑅 = 𝑒𝑙 𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑡𝑖𝑛𝑢𝑜 𝑑𝑒 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑞𝑢𝑒 𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑖𝑟í𝑎 𝑢𝑛𝑎 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑇𝑚á𝑥 𝑒𝑛 𝑒𝑙 𝑔𝑒𝑛𝑒𝑟𝑎𝑑𝑜𝑟

Para una intensidad de sobrecarga de 𝐼 la temperatura está dada por:

𝑇 = 𝐾 ∙ 𝐼2 ∙ (1 − 𝑒−𝑡

𝜏⁄ )

Para que una máquina no exceda la temperatura nominal 𝑇𝑚á𝑥, el tiempo 𝑡 durante el cual la

máquina puede soportar la intensidad 𝐼, está dado por:

𝑇𝑚á𝑥 = 𝐾 ∙ 𝐼𝑅2 = 𝐾 ∙ 𝐼2 ∙ (1 − 𝑒

−𝑡𝜏⁄ )

𝑡 = 𝜏 ∙ ln (1

(1 − (𝐼𝑅

𝐼⁄ )2

)

)

Un elemento de protección de sobrecarga debe satisfacer la relación anterior. El valor de 𝐼𝑅

puede ser la intensidad de carga total o un porcentaje de ésta.

Desarrollo


En el análisis anterior se realiza una simplificación demasiado grande ya que el incremento

de temperatura en diversas partes de la máquina puede ser muy desigual. Por ello, se

obtendrá una representación más precisa del estado térmico de la máquina mediante el uso

de dispositivos de supervisión de la temperatura (RTD) proporcionando una mejor protección

la cual se explicará en otro apartado del documento.

El relé P345 produce un modelo de la característica térmica tiempo-intensidad de un

generador, creando internamente una imagen térmica de la máquina. Las componentes de

secuencia directa e inversa de la intensidad del generador son medidas independientemente

y se combinan para formar una intensidad equivalente, Ιeq, que se utiliza para el circuito

réplica. El efecto de calentamiento en la imagen térmica lo produce la Ιeq y, por tanto, toma en

cuenta el efecto de calentamiento debido a las componentes de la intensidad tanto de

secuencia directa como de secuencia inversa.

Las intensidades de fase desequilibradas producen la circulación de componentes de

intensidad de secuencia directa e inversa y también causarán calentamiento adicional del

rotor.

Cualquier componente de secuencia de fase inversa de intensidad del estator producirá una

componente de rotación inversa de flujo del estator, que pasará por el rotor al doble de la

velocidad sincrónica. Tal componente de flujo inducirá corrientes parásitas de doble

frecuencia en el rotor, las que pueden provocar el sobrecalentamiento del cuerpo del rotor, de

los devanados principales del mismo, de los devanados de amortiguación, etc.

Este calor adicional no es tomado en cuenta por las curvas de límites térmicas suministradas

por el fabricante del generador, ya que estas curvas suponen únicamente intensidades de

secuencia positiva provenientes de una alimentación y un diseño de generador perfectamente

equilibrados. El modelo térmico del P345 se puede polarizar para reflejar el calentamiento

adicional causado por la intensidad de secuencia negativa cuando la máquina está

funcionando. Esta polarización se realiza creando una intensidad de calentamiento

G4900


equivalente, en vez de utilizar simplemente la intensidad de fase. El factor M es una constante

que relaciona la resistencia del rotor de secuencia negativa con la de secuencia positiva. Si

se utiliza un factor M de 0, la polarización desequilibrada se desactiva y la curva de sobrecarga

transcurrirá el intervalo con respecto a la intensidad de secuencia positiva medida del

generador.

La intensidad equivalente para el funcionamiento de la protección de sobrecarga está de

acuerdo con la expresión siguiente:

𝐼𝑒𝑞 = √(𝐼12 + 𝑀 ∙ 𝐼2

2)

Donde:

𝐼1 = 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑠𝑒𝑐𝑢𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑎

𝐼2 = 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑠𝑒𝑐𝑢𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑖𝑛𝑣𝑒𝑟𝑠𝑎

𝑀 = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑝𝑟𝑜𝑝𝑜𝑟𝑐𝑖𝑜𝑛𝑎𝑙 𝑎 𝑙𝑎 𝑐𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑡é𝑟𝑚𝑖𝑐𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑚á𝑞𝑢𝑖𝑛𝑎

El aumento o disminución de la temperatura depende del aumento o disminución de la

intensidad y, para lograr una protección de sobrecarga sostenida, se incorporan unas

constantes de tiempo para calentamiento y refrigeración.

La tolerancia térmica del generador depende del estado previo a la sobrecarga. La imagen

térmica tiene en cuenta los estados extremos ‘frío’ y ‘caliente’. Sin intensidad de prefalta se

tiene en cuenta la condición de frío y cuando el generador ha estado funcionando a plena

carga se tiene en cuenta la condición de caliente. Por tanto, durante el funcionamiento normal,

el relé funciona dentro de esos dos límites.

La intensidad de ajuste será el 110 % de la intensidad asignada del generador con una alarma

térmica al 90 % de la misma. Además, las constantes de tiempo de calentamiento y

enfriamiento se estiman en 45 min. Para el factor M se tomará un ajuste típico de 3.

Protección diferencial de generador (87G)

Desarrollo


Este tipo de protección se basa en la comparación de las magnitudes de la intensidad entre

los extremos del elemento a proteger. La zona de actuación estará definida por la posición de

los transformadores de intensidad que, al tratarse del generador, estos son los que se

encuentran tanto en lado de neutro como en el de línea.

I1 I2

Idif.

Fig. 16: Esquema de montaje protección diferencial de generador

En una protección diferencial se definen las siguientes intensidades:

• Corriente diferencial: Es la diferencia entre las intensidades en un extremo y en otro

del elemento protegido teniendo en cuenta las relaciones de transformación de los

transformadores de protección. Si esta corriente diferencial sobrepasa cierto umbral

significa que parte de la corriente se deriva hacia otra parte como consecuencia de un

defecto.

𝐼𝑑 = 𝐼1 − 𝐼2

• Corriente de frenado: Se define como la semisuma de los valores absolutos de las

corrientes medidas. Si esta corriente de frenado adopta un valor alto mientras que la

corriente diferencial no es muy alta indica que se tiene un defecto fuera de la zona

protegida y la protección diferencial no debe actuar.

𝐼𝑏 =|𝐼1| + |𝐼2|

2

G4900


En resumen:

Id = 0 I1 = I2 No hay defecto No disparo

Id ≠ 0 I1 ≠ I2 Defecto Interno Disparo

Id = 0 I1 ≈ I2 >> In Defecto externo No disparo

Tabla 2: Situaciones de operación protección diferencial

Además de todo esto, deben tenerse en cuenta diversos errores en las medidas de corriente

que pueden tener lugar en operación normal sin defecto. Estos son los siguientes:

• Errores de los transformadores de intensidad: Aumenta con Ib.

• Corrientes capacitivas: Constante con Ib.

• Diferente grado de saturación en ambos transformadores de intensidad.

• Diferencia de relación en los transformadores de intensidad: Aumenta con Ib.

Para evitar que estos errores de medida provoquen el disparo innecesario de la protección se

define una curva de disparo que es más permisiva cuanto mayor es la corriente de frenado Ib.

Fig. 17: Curva de disparo de la protección diferencial

La protección diferencial de generador en el relé P345 se puede configurar para funcionar

como elemento diferencial de alta impedancia o como elemento diferencial de restricción. Las

mismas entradas de intensidad utilizadas para la protección de alta impedancia se pueden

usar también para la protección entre espiras.

Desarrollo


Para la protección de nuestro generador se va a escoger la función de restricción con los

siguientes valores para los parámetros que definen la curva de disparo:

Parámetro Ajuste Unidades

Corriente diferencial con corriente de frenado nula 0,15 pu Corriente de frenado para cambiar la curva 1,5 pu Pendiente 0,5 pu

Tabla 3: Criterios de ajuste de la protección diferencial

Protección de sobretensión residual (59N)

Esta protección se basa en la detección de faltas a tierra del estator de la máquina mediante

la medida de la tensión residual que aparece ante un defecto de este tipo (desequilibrado).

Dicha tensión residual se medirá en los terminales secundarios con conexión en triángulo

abierto del transformador de tensión.

Esta protección puede emplearse independientemente de si el generador está puesto a tierra

o no, y sin importar el tipo de falta a tierra o la intensidad de defecto.

Para faltas cercanas al neutro del generador, la tensión residual será pequeña y para evitar

que la protección dispare por cualquier tipo de desequilibrio o tensión inducida en el neutro de

la máquina se va a ajustar para que actúe cuando esta tensión residual supere la que habría

si la falta se produce en el primer 5% del arrollamiento. Es decir, la protección dispararía

siempre que la tensión residual sea superior al 5% de la tensión Fase – Neutro del generador.

Para esta función de protección se provee una entrada de tensión específica VN, que puede

usarse para medir la tensión residual a partir de la suma de las tensiones fase-neutro medidas,

suministrada por la tensión medida en el lado secundario de la conexión a tierra de un

transformador de distribución o desde un TT conectado en triángulo abierto como se muestra

en la Figura 18. En nuestro caso se ha escogido la opción 3 (Medida en el TT conectado en

triángulo abierto).

G4900


Fig. 18: Conexiones alternativas del relé para la protección de sobretensión residual. Extraída de la guía de aplicación del relé.

Se ajustará la protección para que actúe con una tensión residual superior 5% de la tensión

fase-neutro asignada en un tiempo de 250 ms.

Protección de Tensión (27/59)

Esta protección dispara cuando la tensión medida con el transformador de tensión en el lado

de línea del generador se sale de los márgenes inferior y superior durante un tiempo

especificado.

La protección de mínima tensión y de sobretensión incluida dentro del relé P345 consiste en

dos umbrales independientes. Los dos umbrales proporcionan tanto umbrales de alarma como

de disparo, cuando sea necesario. Éstos son configurables para la medición fase-fase o para

fase-neutro. Los umbrales de mínima tensión pueden bloquearse opcionalmente por una

condición de polo muerto (Interruptor abierto), aun así, en el caso que nos ocupa no se va a

emplear la protección de mínima tensión (27).

Desarrollo


El primer umbral de la protección de sobretensión presenta características temporizadas que

pueden ser seleccionadas como de tiempo mínimo definido inverso (IDMT) o de tiempo

definido (DT). El segundo umbral es únicamente de tiempo definido.

La protección de sobretensión (59) se hará considerando las tensiones fase-fase para hacerla

inmune a los desequilibrios que pueda ocasionar un defecto monofásico a tierra y tomará los

siguientes ajustes:

𝑉 > 1 ∶ 1,15 ∙ 𝑈𝑛

𝑡1 ∶ 3 𝑠

𝑉 > 2 ∶ 1,40 ∙ 𝑈𝑛

𝑡2 ∶ 𝐼𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡á𝑛𝑒𝑜

Protección de frecuencia (81)

De la misma forma que ocurre con la protección de tensión, esta disparará cuando la

frecuencia del sistema se salga de los límites establecidos durante un tiempo programado. En

este caso tampoco se activará la función de mínima frecuencia. Sin embargo, se ajustarán los

dos umbrales de protección de máxima frecuencia de la siguiente forma:

𝐹 > 1 ∶ 50,5 𝐻𝑧

𝑡1 ∶ 3 𝑠

𝐹 > 2 ∶ 51 𝐻𝑧

𝑡2 ∶ 1 𝑠

Protección térmica por RTD (elemento de resistencia térmica)

Una sobrecarga prolongada de los generadores puede provocar el sobrecalentamiento de sus

devanados, causando el deterioro prematuro del aislamiento, o en casos extremos, el fallo del

aislamiento. Cojinetes gastados o no lubricados también pueden generar calentamiento

G4900


localizado dentro del alojamiento del cojinete. Para la protección ante cualquier

sobrecalentamiento general o localizado, el P345 tiene hasta 10 entradas para elementos de

resistencia térmica RTD, Tipo A PT100 de 3 hilos. La conexión de los RTD se muestra en la

Figura 19.

Fig. 19: Conexión de RTD. Extraída de la guía de aplicación del relé.

El colocar estas resistencias a 3 hilos tiene la ventaja de que a la medida de resistencia

podemos restarle la de los cables de ida y vuelta obteniendo así el valor exacto de la PT100

y no introduciendo error en la medida.

Estos RTD se deben colocar en zonas estratégicas de la máquina, susceptibles de

recalentarse o de sufrir daños por calentamiento. En este caso se encuentran 6 en los 3

devanados del estator de la máquina, 2 en los rodamientos y otros 2 en la entrada y salida de

aire.

Normalmente, un RTD PT100 puede medir la temperatura dentro del rango de -40° a +300°C.

La resistencia de estos dispositivos cambia con la temperatura, a 0°C tienen una resistencia

de 100Ω. El relé puede determinar la temperatura en la ubicación de cada sonda, y la misma

está disponible para:

• Vigilar la temperatura, que puede visualizarse localmente en el relé.

Desarrollo


• Las alarmas, que se activan si se excede un umbral de temperatura por un tiempo

mayor que el de la temporización ajustada.

• Los disparos, que se activan si se excede un umbral de temperatura por un tiempo

mayor que el de la temporización ajustada.

Nótese que la medición directa de la temperatura mediante RTD proporciona una protección

térmica más fiable que los dispositivos que utilizan una imagen térmica a partir de la intensidad

de fase. Esta última técnica es susceptible de inexactitudes en las constantes de tiempo

empleadas por el modelo de la réplica y, también, inexactitudes debidas a la variación de la

temperatura ambiente.

En base a los valores esperados de temperatura que deben medir las sondas se va a ajustar

la protección de la siguiente forma:

ALARMA DISPARO

Devanado estatórico 100 ˚C 110 ˚C Cojinete accionamiento 70 ˚C 80 ˚C Cojinete opuesto al accionamiento 70 ˚C 80 ˚ C Entrada de aire 35 ˚C 40 ˚C Salida de aire 60 ˚C 70 ˚C

Tanto las alarmas como los disparos tienen una temporización instantánea

Tabla 4: Criterios de ajuste protección RTD.

En el ANEXO I se muestran las tablas con los ajustes propuestos para todas las protecciones

anteriormente explicadas. Es importante mencionar que estos ajustes se indican en base a

los circuitos secundarios de los transformadores de protección.

Transformador Primario Secundario

Intensidad 300 A 1 A Tensión 11000/√3 110/√3

Tabla 5: Relaciones de transformación de los transformadores de protección.

G4900


4.2.3.- Circuito de excitación

Como ya se indicó en el apartado en el que se describía la instalación, el generador posee un

sistema de excitación sin escobillas (Brushless).

Este sistema funciona mediante una excitatriz rotativa que se trata de una máquina cuyo

inducido se encuentra en el rotor mientras que el devanado de campo es estacionario. Las

tensiones generadas por esta excitatriz, que son trifásicas de corriente alterna se rectifican

mediante un puente de diodos giratorios logrando una corriente continua en el devanado de

campo de la máquina principal. El esquema de un sistema de excitación sin escobillas con

diodos rotativos es el siguiente:

Ie

Ir

Parte estacionaria

Parte rotativa

+

-

Fig. 20: Esquema excitación sin escobillas

La intensidad de excitación de la parte estacionaria Ie proviene del regulador de tensión Unitrol

1000 cuya entrada de potencia UPWR es alimentada a través del transformador de excitación

T200A que debe proporcionar una tensión trifásica de 110 V.

Desarrollo


Fig. 21: Placa de características del transformador de excitación.

La salida de corriente Ie del regulador puede llegar hasta 15 A, por lo tanto, alcanza sin

problema los 6,2 A que necesita el generador para funcionar en régimen permanente.

La intensidad Ie llega al circuito de excitación a través del interruptor de campo el cual se trata

de una unidad tripolar con enclavamiento magnético y cuatro contactos auxiliares.

Fig. 22: Fotografía del interruptor de campo

Este interruptor tiene tres contactos de potencia de los cuales dos de ellos se utilizan para

cerrar el circuito de excitación y el tercero para conectar una resistencia en paralelo con la

bobina inductora de forma que cuando abre el circuito de excitación la bobina de campo queda

en paralelo con dicha resistencia permitiendo una desexcitación mucho más rápida. Más

G4900


adelante se explica de forma detallada el funcionamiento del circuito de desexcitación de la

máquina.

Para controlar la apertura y el cierre del interruptor, este posee una bobina de cierre y otra de

apertura. Por tanto, cuando se quiera cerrar o abrir se energizará una u otra respectivamente.

Esta energización se realiza a través de unos pulsadores en la puerta del armario y se controla

con salidas digitales del relé de protección. Además, para evitar la energización simultánea

de ambas bobinas se utilizan los contactos auxiliares del interruptor de forma cruzada. El

circuito de control puede verse de forma detallada en los esquemas eléctricos del armario los

cuales se incluyen más adelante en este documento.

Cálculo de la resistencia de Desexcitación

Durante el funcionamiento de la máquina pueden darse ocasiones en las que haya que abrir

el interruptor de campo, sin embargo, esta es una maniobra que no debe hacerse sin más ya

que se trata de un circuito altamente inductivo en el que no puede haber cambios bruscos de

intensidad sin que se induzcan altas tensiones. Por tanto, para permitir que esta intensidad

siga circulando una vez se abra el interruptor de campo, previamente debe cortocircuitarse la

bobina de excitación y para ello es para lo que se emplea el tercer contacto de potencia del

interruptor de campo. La situación es la que se representa a continuación:

Ie

+

-

Ie

+

-Ie

Ie

ANTES DE LA APERTURA DESPUÉS DE LA APERTURA

Fig. 23: Representación de la apertura del interruptor de campo.

Desarrollo


Sin embargo, si únicamente se cortocircuita la bobina de campo la intensidad de excitación Ie

tardaría demasiado en reducir su valor hasta anularse ya que este tiempo depende

directamente de la relación L/R del circuito y la resistencia de la bobina real es bastante

pequeña. Por ello, debe colocarse una resistencia de desexcitación en serie con la rama que

cortocircuita a la bobina para así reducir drásticamente el tiempo que tarda en anularse la

corriente. El esquema final es el siguiente:

+

-Ie

Ie

U

Fig. 24: Circuito de desexcitación.

Sin embargo, al colocar una resistencia en paralelo con la bobina de campo, se induce una

tensión tanto en la bobina como en la resistencia que no debemos dejar que suba

extremadamente. Esta tensión se obtiene de la siguiente expresión:

𝑈 = 𝐼𝑒 ∙ 𝑅𝑑𝑒𝑠𝑒𝑥𝑐𝑖𝑡𝑎𝑐𝑖ó𝑛

En resumen, cuanto mayor sea la resistencia de desexcitación menos tardará en anularse la

corriente, pero mayor será la tensión en el circuito de excitación en los primeros instantes de

la apertura. Por ello, debe encontrarse una solución de compromiso entre ambas.

Se calculará la resistencia de desexcitación base a dos criterios:

Criterio general: La resistencia de desexcitación debe encontrarse entre el valor de la

resistencia de la excitatriz y cinco veces esta.

G4900


10,275 Ω < 𝑅𝑑𝑒𝑠𝑒𝑥𝑐𝑖𝑡𝑎𝑐𝑖ó𝑛 < 51,375 Ω

Criterio de tensión máxima: No sobrepasar la tensión admisible del interruptor de

campo y de la salida de corriente de excitación Ie. Para lograr esto, la resistencia de

desexcitación debe tomar valores por debajo del siguiente:

𝑅𝑑𝑒𝑠𝑒𝑥𝑐𝑖𝑡𝑎𝑐𝑖ó𝑛 = 0,8 ∙𝑇𝑒𝑛𝑠𝑖ó𝑛 𝑎𝑠𝑖𝑔𝑛𝑎𝑑𝑎

𝐼𝑒= 0,8 ∙

300𝑉

6,2𝐴= 30,7 Ω

Teniendo en cuenta los resultados de estos dos criterios utilizados se va a escoger una

resistencia de 30 Ω que deberá disipar una potencia menor de 1,15 kW durante el corto

periodo de tiempo que dure la desexcitación.

4.2.4.- Regulación de tensión

Un generador que se encuentra conectado a la red puede regular las potencias activa y

reactiva que entrega controlando el par y la corriente de excitación respectivamente mientras

que su tensión en bornes permanece invariante ya que es la tensión de red.

Sin embargo, si se encuentra en vacío o alimentando unas pocas cargas sin estar conectado

a red, la tensión en bornes podrá variar en función de dos variables independientes: la

velocidad del rotor y la corriente de excitación. Este último caso es el que nos encontramos

en el laboratorio donde controlaremos la tensión de salida del generador a través del regulador

de tensión actuando sobre la corriente de excitación mientras que la velocidad del grupo

vendrá determinada por la del motor de corriente continua.

El cableado del regulador de tensión debe hacerse de la siguiente manera:

Desarrollo


Fig. 25: Cableado del regulador de tensión. Extraída del manual del regulador

Donde pueden verse la alimentación auxiliar (UAUX) y la de potencia (UPWR), las lecturas de

tensión (UM) y corriente (IM2) en el lado de línea del generador y la salida de la intensidad de

excitación (Ie).

La programación del regulador de tensión se detalla a continuación:

1. Se indican los parámetros del sistema.

Fig. 26: Datos del sistema. Programación AVR.

2. Se define la rampa de arranque suave con las tensiones de inicio y final en porcentaje

y el tiempo de rampa.

G4900


Fig. 27: Rampa de arranque suave AVR.

3. Por último, se indican las entradas digitales que se van a cablear y la función que

deben desempeñar. Se realizará el cableado de dos entradas digitales que servirán

para subir o bajar la consigna de tensión del regulador y otra que indique el estado del

interruptor de campo (abierto o cerrado). Además, se introducen los niveles de tensión

de estas entradas para los cuales se escogen 4 y 10 V de forma que si se detecta una

entrada a 0 V indica un problema en el cableado.

Fig. 28: Configuración entradas/salidas digitales AVR.

Desarrollo


En el ANEXO II se incluye el archivo de configuración del regulador de tensión.

4.2.5.- Equipos de medida

Aparte de medir tensiones y corrientes para poder llevarlas al relé de protección y proteger la

instalación, es importante visualizar estas medidas. Para ello, se van a colocar amperímetros

y voltímetros en el frente del cuadro. Estos serán de 96x96 mm y se instalarán los siguientes:

3 voltímetros de aguja para medir las tensiones fase-neutro a la salida del generador.

3 amperímetros de aguja para medir las intensidades de fase en el estator del

generador.

1 voltímetro de aguja para medir la tensión de excitación.

1 shunt meter para medir la intensidad de excitación.

4.2.6.- Refrigeraciones

En todo sistema eléctrico o de proceso es importante mantener las temperaturas de los

equipos dentro de los límites asignados de funcionamiento y para ello se deben instalar

equipos de refrigeración. Desde el cuadro de control y protección del generador se van a

alimentar las refrigeraciones de los elementos:

Circuito de aceite

Para alcanzar una adecuada lubricación de los cojinetes del generador, el aceite debe

inyectarse a una cierta temperatura de trabajo y debe refrigerarse. Para lograr esta

refrigeración, el aceite es impulsado mediante una bomba a un intercambiador de calor donde

se modifica su temperatura hasta que esta es la adecuada para la lubricación. No obstante,

cuando la máquina se encuentra en funcionamiento es posible que el aceite sobrepase la

temperatura requerida como consecuencia del calentamiento de los componentes del

sistema. La viscosidad del lubricante disminuye al aumentar su temperatura, de forma que un

calentamiento excesivo del aceite supondría un descenso de su viscosidad resultando en una

disminución del rendimiento y un aumento del desgaste en las partes móviles de la máquina.

G4900


Por esto, es necesario refrigerar el aceite a través de un ventilador, accionado mediante un

motor trifásico.

Motor de corriente continua

La ventilación de la máquina de corriente continua se hace mediante un motor trifásico el cual

debe ser alimentado de forma independiente. Sin embargo, debido a la alta inercia de este

accionamiento y para evitar que el lento arranque provoque el paso de altas intensidades en

el motor durante tiempos prolongados, se va a alimentar a través de un variador de velocidad

para realizar un arranque suave.

Fig. 29: Fotografía del varidor de velocidad.

Desarrollo


4.3.- CABLEADO E INTERCONEXIONES

Puesto que la instalación está conformada por diferentes elementos que deben estar

conectados es necesario definir los cables de Baja Tensión a través de los cuales se llevarán

las señales de control, las medidas y la potencia para la explotación de estos elementos.

Cabe mencionar que se ha tratado de definir una lista de cables lo más uniforme posible para

facilitar el proceso de compra de estos y abaratar los costes del cableado. Por otro lado, en

los casos en los que sea posible se emplearán cables disponibles en el laboratorio siempre y

cuando cumplan con los requisitos de intensidad asignada y caída de tensión.

La nomenclatura que adoptan los cables tanto en la lista como en los esquemas eléctricos

desarrollados será la siguiente:

MCP

XXX L

Fig. 30: Nomenclatura de los cables de baja tensión.

Donde:

• La primera letra indica si el cable es de medida (M), de control (C) o de potencia (P).

• En segundo lugar, se sitúa el número de la página de los esquemas en la que aparece

el cable.

• Por último, se incluye una letra para diferenciar entre los cables de una misma página.

En la figura 31, se muestran los planos acotados del emplazamiento y está disponible en un

tamaño más adecuado para su visualización en el ANEXO III. Para su realización, se han

utilizado unos planos ya existentes de la instalación, sobre los que se han añadido las

arquetas y las salidas de los tubos en los lugares correspondientes, con lo que ha sido

necesario tomar medidas sobre el emplazamiento. Las cotas también se han agregado para

obtener las longitudes de cable necesarias.

G4900: MCC


Las entradas y salidas de los tubos, tanto si llegan a arquetas como si salen directamente a

las máquinas, se encuentran marcadas con letras mayúsculas, de la A a la H. Los cables se

dispondrán por los caminos marcados en este plano por tubos y bandejas y las longitudes

serán las que aquí se representan.

Fig. 31: Disposición física de la instalación.

A continuación, se va a proceder al cálculo de los cables de potencia en base a los criterios

de capacidad térmica y caída de tensión:

Bajo el criterio de capacidad térmica, debido a que todos los cables de potencia forman

parte de circuitos trifásicos se hallará la intensidad que circulará por ellos en

condiciones asignadas de funcionamiento a través de la siguiente expresión:

𝐼 =𝑃

√3 ∙ 𝑈 ∙ 𝑐𝑜𝑠𝜑

Desarrollo


La intensidad resultante es la que definirá la sección del cable acorde a la siguiente

tabla:

SECCIÓN NOMINAL (mm2) Intensidad admisible

6 56 10 75 16 97 25 125 35 150 50 180 70 220 95 265 120 305 150 340 185 385 240 445 300 505 400 570 500 - 630 -

Tabla 6: Intensidad nominal en función de la sección del cable para cables tripolares/tetrapolares de aluminio con aislamiento de PVC. Extraído de REBT. ITC-BT-07

Bajo el criterio de caída de tensión, se asegurará que la caída de tensión no sea

superior al 3% hallada mediante la siguiente expresión:

𝑆 =𝜌 ∙ 𝐿 ∙ 𝐼

𝑒

Donde:

𝑆 𝑒𝑠 𝑙𝑎 𝑠𝑒𝑐𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒

𝜌 𝑒𝑠 𝑙𝑎 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑠𝑡𝑖𝑣𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑙𝑢𝑚𝑖𝑛𝑖𝑜 𝑎 70˚. 𝜌 = 0,0348 Ω𝑚𝑚2

𝑚⁄

𝐿 𝑒𝑠 𝑙𝑎 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑖𝑡𝑢𝑑

𝐼 𝑒𝑠 𝑙𝑎 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑞𝑢𝑒 𝑐𝑖𝑟𝑐𝑢𝑙𝑎𝑟á 𝑝𝑜𝑟 𝑒𝑙 𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒

𝑒 𝑒𝑠 𝑙𝑎 𝑐𝑎í𝑑𝑎 𝑎𝑑𝑚𝑖𝑠𝑖𝑏𝑙𝑒 𝑒𝑛 𝑉. 𝐸𝑛 𝑒𝑠𝑡𝑒 𝑐𝑎𝑠𝑜: 𝑒 = 0,03 ∙ 230 = 6,9 𝑉

G4900: MCC


Si la sección de cable obtenida bajo este criterio es menor que la obtenida con el anterior

significa que la sección calculada bajo el criterio de capacidad térmica es suficiente. Si no,

habrá que buscar un cable de sección mayor hasta que se satisfagan ambos criterios.

Cable de alimentación ventilador DCM

Criterio de capacidad térmica:

𝑃 = 4 𝑘𝑊

𝑈 = 400 𝑉

𝑐𝑜𝑠𝜑 = 0,8

𝐼 =4000

√3 ∙ 400 ∙ 0,8= 7,3 𝐴

⇒ 𝑆 = 6 𝑚𝑚2

Criterio de caída de tensión:

𝑆 =0,0348 ∙ 4,5 ∙ 7,3

6,9= 0,17 𝑚𝑚2 ≤ 6 𝑚𝑚2

Cable:

3 × 6 𝑚𝑚2 + 𝑁 0,6 1⁄ 𝑘𝑉

Cable de alimentación ‘Oil Pump Control Panel’


𝑃 = 4 𝑘𝑊

𝑈 = 400 𝑉

𝑐𝑜𝑠𝜑 = 0,82

𝐼 =4000

√3 ∙ 400 ∙ 0,82= 7,04 𝐴

⇒ 𝑆 = 6 𝑚𝑚2

Desarrollo



𝑆 =0,0348 ∙ 15 ∙ 7,04

6,9= 0,53 𝑚𝑚2 ≤ 6 𝑚𝑚2

Cable:

3 × 6 𝑚𝑚2 + 𝑁 0,6 1⁄ 𝑘𝑉

Cable de alimentación Bomba de aceite


𝑃 = 4 𝑘𝑊

𝑈 = 400 𝑉

𝑐𝑜𝑠𝜑 = 0,82

𝐼 =4000

√3 ∙ 400 ∙ 0,8= 7,04 𝐴

⇒ 𝑆 = 6 𝑚𝑚2


𝑆 =0,0348 ∙ 1 ∙ 7,04

6,9= 0,04 𝑚𝑚2 ≤ 6 𝑚𝑚2

Cable:

3 × 6 𝑚𝑚2 + 𝑁 0,6 1⁄ 𝑘𝑉

Cable de alimentación ventilador aceite


𝑃 = 0,11 𝑘𝑊

𝑈 = 400 𝑉


G4900: MCC


𝐼 =110

√3 ∙ 400 ∙ 0,7= 0,23 𝐴

⇒ 𝑆 = 2,5 𝑚𝑚2


𝑆 =0,0348 ∙ 15 ∙ 0,23

6,9= 0,02 𝑚𝑚2 ≤ 6 𝑚𝑚2

Cable:

3 × 2,5 𝑚𝑚2 0,6 1⁄ 𝑘𝑉

Cable de alimentación principal


𝑃 = 14 𝑘𝑊

𝑈 = 400 𝑉


𝐼 =14000

√3 ∙ 400 ∙ 0,8= 25,26 𝐴

⇒ 𝑆 = 6 𝑚𝑚2


𝑆 =0,0348 ∙ 15 ∙ 25,26

6,9= 1,91 𝑚𝑚2 ≤ 6 𝑚𝑚2

Cable:

3 × 6 𝑚𝑚2 + 𝑁 0,6 1⁄ 𝑘𝑉

Por lo tanto, cualquier sección superior a las anteriormente calculadas es válida.

Desarrollo


En el ANEXO III se incluyen tanto la lista de cables como la de interconexiones con toda la

información relativa a los esquemas eléctricos, composición de los cables, ruta, longitud

estimada y origen y destino de cada hilo.

G4900: MCC


4.4.- ESQUEMAS ELÉCTRICOS DESARROLLADOS

Este apartado es la parte principal del proyecto, en la que se han elaborado dos colecciones

de esquemas eléctricos desarrollados. Una correspondiente al cuadro de control del motor de

corriente continua y otra al cuadro de control y protección del generador.

En estos esquemas se incluyen todas las partes necesarias para el funcionamiento de la

instalación y toda la lógica de control cableada mediante contactores, relés auxiliares y

entradas y salidas digitales de los diferentes equipos. A través de esta lógica de control se

incluyen las supervisiones y los disparos para la explotación segura de estas máquinas

eléctricas.

Ambas colecciones se incluyen en el ANEXO IV.

Resultados y conclusiones


5.- RESULTADOS Y CONCLUSIONES

Los resultados obtenidos en cada una de las partes de este trabajo cumplen con los objetivos

planteados en cada uno de los hitos del mismo.

HITO 1. Ajuste de las protecciones de generador: Se ha conseguido realizar unas

tablas con los ajustes propuestos para cada una de las protecciones de generador.

Con el desarrollo de estas tablas se ha entendido a la perfección la base teórica de

cada una de las protecciones ajustadas y se ha aprendido a interpretar de forma

correcta el manual de un relé de protección y sus diferentes secciones. Como

conclusión a la realización de este hito puede decirse que los conocimientos adquiridos

son perfectamente extrapolables a otros sistemas y relés.

HITO 2. Cálculo de la resistencia de desexcitación y regulación de tensión: Se ha

logrado el objetivo de calcular una resistencia de desexcitación adecuada para este

caso entendiéndose así la importancia de la búsqueda de soluciones de compromiso

en ingeniería.

Además, el ajuste del regulador de tensión del generador ha obligado a la utilización

de otro manual completamente diferente profundizando así en la competencia

adquirida de trabajo con documentación externa. Por otro lado, se han explorado las

diferentes posibilidades que presenta el regulador empleado.

HITO 3. Colecciones de esquemas eléctricos desarrollados. Esta ha sido la parte que

más tiempo ha ocupado durante la realización del proyecto ya que dentro de las tareas

que pueden llevarse a cabo dentro de una ingeniería de detalle el diseño de esquemas

eléctricos es de las más tediosas. Sin embargo, puede decirse que se ha cumplido el

objetivo planteado al inicio del proyecto y se ha logrado la realización de unas

colecciones de esquemas eléctricos desarrollados completamente válidas listas para

ser empleada durante el montaje y cableado de los equipos.

HITO 4. Listas de cables e interconexiones. Para poder completar esta parte del

proyecto ha sido fundamental el apoyo en la documentación elaborada durante fases

G4900: MCC


anteriores del mismo. Además, se han seguido diferentes criterios fundamentados en

la normativa, la comodidad a la hora del montaje y en la reducción de los costes finales

de cableado. Como resultado se ha logrado elaborar tanto una lista de cables de baja

tensión como una lista de interconexiones en la que se detalla la conexión de cada

uno de los hilos que los conforman.

Evaluados los resultados de cada uno de los hitos, se considera que a lo largo de la realización

de este trabajo se ha conseguido cumplir con creces con todas las metas marcadas en cuanto

a aprendizaje. Es destacable la aplicabilidad que han tenido los conocimientos adquiridos

durante las prácticas externas para poder realizar las actividades esperadas en el plazo

esperado y con la rigurosidad requerida.

Una de las conclusiones a destacar es que ha sido necesaria la interpretación de manuales y

guías de usuario de diferentes equipos para poder utilizarlos de forma correcta y

posteriormente lograr una adecuada integración entre todos.

Resultados y conclusiones


6.- LÍNEAS FUTURAS

La realización de este trabajo supone un avance considerable en el desarrollo de la central

que pretende instalarse en el Laboratorio de Alta Tensión de la Escuale Técnica Superior de

Ingenieros Industriales. Con este trabajo quedan prácticamente completos los trabajos de

ingeniería de diseño apoyado en otros trabajos finales anteriores que se centraban más en

otros elementos de la instalación como el motor de corriente continua o las cabinas de Media

Tensión para los cuales ya se ha comprobado su correcto funcionamiento, sin embargo, aún

queda trabajo por hacer.

Lo siguiente que se deberá hacer será realizar la instalación y el cableado de todos los equipos

que aquí se exponen y para lo cual servirán como guía los esquemas eléctricos desarrollados.

Una vez se completen estas tareas se espera poder impartir prácticas de laboratorio

realmente ilustrativas para los alumnos de la escuela en este laboratorio, así como llevar a

cabo diferentes cursos de maniobras y protecciones eléctricas.

G4900: MCC


7.- BIBLIOGRAFÍA

Normas

“Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en instalaciones

eléctricas de alta tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC RAT 01

a 23.” (2014)

“Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e instrucciones Técnicas

Complementarias (ITC) BT 01 a BT 51” (2002)

Norma española UNE-HD 60364-5-52 (2014) “Instalaciones eléctricas de baja tensión.

Parte 5: Selección e instalación de equipos eléctricos. Canalizaciones.”

Norma española UNE 21027-9 (2017) “Cables eléctricos de baja tensión. Cables de

tensión asignada inferior o igual a 450/750 V (Uo/U). Cables unipolares sin cubierta,

con aislamiento reticulado y con altas prestaciones respecto a la reacción al fuego,

para instalaciones fijas”

Norma española UNE 21031 (2017) “Cables eléctricos de baja tensión. Cables de

tensión asignada inferior o igual a 450/750 V (Uo/U). Cables de utilización general.

Cables flexibles con aislamiento termoplástico (PVC) de más de 5 conductores.”

Norma española UNE 21123 (2017) “Cables eléctricos de utilización industrial de

tensión asignada 0,6/1 kV”

Libros

Francisco Blázquez, Jaime Rodríguez, Ángel M. Alonso, Carlos Veganzones, (2007),

‘’Máquinas síncronas y máquinas de corriente continua’’ Publicaciones de la ETSII

UPM.

Manuales

MiCOM p342/p343/p344/p345 & p391 Relés de protección de generadores p34x/ES

M/176 Manual Técnico. Schneider Electric.

Relés de protección de generadores p34x/ES M/176 Guía de aplicación. Schneider

Electric.

Unitrol 1000 User´s Manual.

Presentaciones

Protecciones de generador. Asignatura Generación Eléctrica Convencional y con

Energías Renovables.

Protección de sobreintensidad. Asignatura Protecciones eléctricas.

Planificación temporal y presupuesto


8.- PLANIFICACIÓN TEMPORAL Y PRESUPUESTO

8.1.- PLANIFICACIÓN TEMPORAL

Las tareas que desarrollar de este proyecto se han ido sucediendo desde la asignación del

TFM en el mes de febrero de 2019.

En primer lugar, se muestra la estructura de descomposición del proyecto o EDP:

Fig. 32: Estructura de descomposición del proyecto.

Las tareas realizadas en este proyecto tras definir el alcance del mismo se han sucedido, en

líneas generales, de la siguiente manera:

En primer lugar, se ha realizado una toma de datos en el laboratorio para conocer las

características de las máquinas y equipos con los que se va a trabajar. Después ha habido

una revisión de la documentación existente y se ha trabajado con los distintos manuales.

Tras esta fase de preparación, llega la ejecución de los trabajos donde se elabora toda la

documentación relativa a los diferentes hitos del proyecto.

Proyecto

Análisis de resultados

Dirección del proyecto

Gestión de alcance

Gestión de tiempos

Gestión de costes

Trabajo en laboratorio

Toma de datos

Toma de medidas

Configuraciones

Documentación

Manuales

Protecciones

Regulador de tensión

Esquemas eléctricos

Listas de cables

G4900


Por último, se ha hecho un análisis de los resultados los cuales se recogen en el apartado

dedicado al efecto en este documento.

Es importante destacar que las tareas realizadas no se han sucedido completamente una

detrás de la otra si no que ha habido determinados solapes.

En la siguiente tabla se indica el tiempo empleado en la realización de cada parte de este

proyecto y las fechas en las que se realiza.

Tabla 7: Planificación temporal de las tareas del proyecto

Tarea Inicio Finalización DíasToma de datos 04/02/2019 06/02/2019 2

Toma de medidas 07/02/2019 08/02/2019 1

Revisión de la documentación existente 11/02/2019 17/02/2019 6

HITO 1 18/02/2019 15/03/2019 25

Estudio del manual del relé MiCOM p345 18/02/2019 23/02/2019 5

Estudio de las protecciones de generador 25/02/2019 28/02/2019 3

Elaboración de las tablas de ajustes 01/03/2019 04/03/2019 3

Obtención de las necesidades de interconexión del relé 06/03/2019 08/03/2019 2

Redacción HITO 1 11/03/2019 15/03/2019 4

HITO 2 18/03/2019 11/04/2019 24

Estudio del circuito de excitación de la máquina 18/03/2019 19/03/2019 1

Elaboración de unos criterios de cálculo de la resistencia de desexcitación 19/03/2019 21/03/2019 2

Cálculo de la resistencia de desexcitación 21/03/2019 22/03/2019 1

Estudio del manual del regulador de tensión UNITROL 1000 25/03/2019 29/03/2019 4

Configuración del regulador 01/04/2019 03/04/2019 2

Obtención de las necesidades de interconexión del regulador 03/04/2019 04/04/2019 1

Redacción HITO 2 08/04/2019 11/04/2019 3

HITO 3 12/04/2019 12/06/2019 61

Elaboración de esquemas Cuadro de Control y protección de generador 12/04/2019 22/05/2019 40

Actualización de esquemas Cuadro de control Motor de Corriente Continua 28/05/2019 12/06/2019 15

HITO 4 13/06/2019 23/06/2019 10

Cálculo de cables 13/06/2019 15/06/2019 2

Elaboración de la Lista de Cables 16/06/2019 17/06/2019 1

Elaboración de la Lista de Interconexiones 19/06/2019 21/06/2019 2

Redacción del HITO 4 21/06/2019 23/06/2019 2

Conclusiones y redacción del resto del documento 13/06/2019 24/06/2019 11



En base a esta tabla se ha realizado el siguiente diagrama de Gantt:

Fig. 33: Diagrama de Gant

8.2.- PRESUPUESTO

El presupuesto necesario para la realización de este proyecto viene dado principalmente por

el coste de todos los bienes materiales incluidos. La lista de material es la que se expone a

continuación:

G4900


Tabla 8: Coste material Cuadro de Control de Generador

Objeto Cantidad Precio ud. Precio total

Cuadro de control generador 1 16.831,45 € 16.831,45 €

Armario metálico 1 430,00 € 430,00 €

Interruptor magnetotérmico bipolar 2 A curva tipo C. 230 VAC 1 5,10 € 5,10 €



Relé de protección MiCOM p345 1 6.900,00 € 6.900,00 €

Interruptor magnetotérmico tetrapolar 30 A curva tipo C. 400 VAC 2 43,29 € 86,58 €

Interruptor magnetotérmico tetrapolar 10 A curva tipo C. 400 VAC 1 37,89 € 37,89 €


Fuente de alimentación 230 VAC / 125 VDC. X W 1 69,75 € 69,75 €

Regulador de tensión 1 7.215,00 € 7.215,00 €

Contactor tripolar 400V 1 29,86 € 29,86 €

SHUNT meter 1 72,50 € 72,50 €

Voltímetro de panel 100VDC. Escala de 100V. 1 34,16 € 34,16 €

Voltímetro de panel 230VAC. Escala de 6,3 kV 3 39,59 € 118,77 €

Amperímetro de panel. Escala de 260-300 A 3 42,89 € 128,67 €

Pulsador 1 contacto auxiliar. 125 VDC 7 16,89 € 118,23 €

Interruptor de campo. 1 764,00 € 764,00 €

Resistencia de desexcitación 30 Ω 1000W 1 54,13 € 54,13 €

Resistencia SHUNT 1 61,34 € 61,34 €

Pulsador 1 contacto auxiliar. 24 VDC 2 14,15 € 28,30 €

Lámpara 125 VDC 1 12,89 € 12,89 €

Pulsador 1 contacto auxiliar. 230 VAC 2 15,86 € 31,72 €

Transformador de potencia 4 kVA 400/110 1 325,00 € 325,00 €

Variador de velocidad 5,5 kW 380V 1 713,56 € 713,56 €



Tabla 9: Coste material Cuadro de control MCC


Panel MCC 1 6.041,34 € 6041,34

Rectificador trifásico 1 934,85 € 934,85 €

Tarjeta de control 1 196,80 € 196,80 €

Contactor principal 1 2.328,07 € 2.328,07 €

Fusibles (bolsa de 3) 1 445,38 € 445,38 €

Portafusible 3 23,16 € 69,48 €

Interruptor automático 4 A 2 6,52 € 13,04 €



Interruptor automático tripolar 1 45,72 € 45,72 €

Fuente de alimentación AC/DC 1 27,90 € 27,90 €

Fuente de alimentación AC/DC 1 83,63 € 83,63 €

Relé de estado sólido 1 92,96 € 92,96 €

Convertidor electrónico 1 150,00 € 150,00 €

Relé 24 VDC 1 12,93 € 12,93 €

Relé 230 VAC 3 6,68 € 20,04 €

Contactor 2 38,49 € 76,98 €

Puente de diodos 1 38,60 € 38,60 €

Resistencia 330Ω 300W 3 60,42 € 181,26 €

Disipador puente 1 16,35 € 16,35 €

Disipador resistencia 1 27,86 € 27,86 €

Shunt meter panel 2 72,50 € 145,00 €

Voltímetro de panel 2 71,43 € 142,86 €

Interruptor giratorio 2 posiciones 3 16,91 € 50,73 €

Potenciómetro 1 14,91 € 14,91 €

Pulsador 2 15,58 € 31,16 €

Lámpara 1 12,13 € 12,13 €

Interruptor marcha paro 1 19,58 € 19,58 €

Seta de emergencia 1 35,90 € 35,90 €

Voltímetro analógico 1 47,29 € 47,29 €

Contador de impulsos circutor 1 42,38 € 42,38 €

Shunt 400A-150mV 1 59,70 € 59,70 €

Shunt 20A-150mV 1 29,10 € 29,10 €

Material vario de montaje 1 250,00 € 250,00 €

Impresión y colocación vinilo 1 100,00 € 100,00 €

G4900


Tabla 10: Presupuesto total del proyecto

A este presupuesto se debe añadir el de mano de obra de alumnos, el cual en total asciende a 800

horas. Contando con un precio de 10€/h. Estos costes de montaje quedan en torno a 8000€.

El presupuesto total del proyecto será 397.554,84 €.


Generador síncrono 4900 kVA 1 250.000,00 € 250.000,00 €

Cuadro de control generador 1 16.831,45 € 16.831,45 €

Motor de corriente continua 500 kW 1 25.000,00 € 25000

Panel MCC 1 6.041,34 € 6041,34

Cabinas 11 kV 1 18.500,00 € 18500

Reactancias 1500 kVA 2 15.000,00 € 30000

Reactancias 2000 kVA 1 15.000,00 € 15000

Transformador 1000 kVA 1 8.500,00 € 8500

Bomba de aceite 1 469,00 € 469

Ventilador aceite 1 132,00 € 132

Material de laboratorio: 1 918,00 € 918

Fuente de tensión variable 1 3.000,00 € 3000

Convertidor de frecuencia 1 750,00 € 750

Máquina de inducción 4kW 1 4.000,00 € 4000

Megóhmetro 1 1.200,00 € 1200

Fuente de tensión variable 1 3.000,00 € 3000

Puente de diodos 1 300,00 € 300

Transformador 5 kVA 1 1.000,00 € 1000

Ventilador 1 30,00 € 30

Tobera 1 100,00 € 100

Interruptor automático 1 900,00 € 900

Cables de MT 120 (m) 5,28 € 633,6

Cables de BT 350 (m) 1839,7

Botellas 21 29,75 € 624,75

Peladora 1 785,00 € 785

TOTAL 389.554,84 €

Índice de figuras


9.- ÍNDICE DE FIGURAS

Fig. 1: Placa de características del generador ......................................................................................... 3

Fig. 2: Placa de características del transformador de tensión ................................................................ 4

Fig. 3: Placa de características del transformador de intensidad (lado de neutro) ................................ 4

Fig. 4: Placa de características del transformador de intensidad (lado de línea) ................................... 5

Fig. 5: Placa de características del motor de corriente continua ............................................................ 5

Fig. 6: Diagrama unifilar cabinas Media Tensión ..................................................................................... 6

Fig. 7: Fotografía de las cabinas de Media Tensión ................................................................................. 7

Fig. 8: Placa de características de las reactancias de 1500 kVA. ............................................................. 7

Fig. 9: Fotografía de las Reactancias ....................................................................................................... 8

Fig. 10: Fotografía del Transformador seco 1000 kVA ............................................................................ 8

Fig. 11: Fotografía de la bomba de aceite y del ventilador de refrigeración de este. ............................. 9

Fig. 12: Placa de características del motor de la bomba de aceite. ....................................................... 9

Fig. 13: Interruptor automático y Toroidal. Alimentación de los cuadros de control ........................... 10

Fig. 14: Características de la protección de fallo de campo. Extraída de la guía de aplicación de los

relés P34x .............................................................................................................................................. 15

Fig. 15: Curva de capacidad del generador. Obtenida de los ensayos previos. .................................... 17

Fig. 16: Esquema de montaje protección diferencial de generador ..................................................... 22

Fig. 17: Curva de disparo de la protección diferencial .......................................................................... 23

Fig. 18: Conexiones alternativas del relé para la protección de sobretensión residual. Extraída de la

guía de aplicación del relé. .................................................................................................................... 25

Fig. 19: Conexión de RTD. Extraída de la guía de aplicación del relé. ................................................... 27

Fig. 20: Esquema excitación sin escobillas ............................................................................................ 29

Fig. 21: Placa de características del transformador de excitación. ....................................................... 30

Fig. 22: Fotografía del interruptor de campo ........................................................................................ 30

Fig. 23: Representación de la apertura del interruptor de campo. ....................................................... 31

G4900


Fig. 24: Circuito de desexcitación. ......................................................................................................... 32

Fig. 25: Cableado del regulador de tensión. Extraída del manual del regulador .................................. 34

Fig. 26: Datos del sistema. Programación AVR...................................................................................... 34

Fig. 27: Rampa de arranque suave AVR. ............................................................................................... 35

Fig. 28: Configuración entradas/salidas digitales AVR. ......................................................................... 35

Fig. 29: Fotografía del varidor de velocidad. ......................................................................................... 37

Fig. 30: Nomenclatura de los cables de baja tensión. ........................................................................... 38

Fig. 31: Disposición física de la instalación. ........................................................................................... 39

Fig. 32: Estructura de descomposición del proyecto. ........................................................................... 50

Fig. 33: Diagrama de Gant ..................................................................................................................... 52

Índice de tablas


10.- ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 1: Parámetros de las características de la protección de intensidad de tiempo dependiente ... 16

Tabla 2: Situaciones de operación protección diferencial .................................................................... 23

Tabla 3: Criterios de ajuste de la protección diferencial ....................................................................... 24

Tabla 4: Criterios de ajuste protección RTD. ......................................................................................... 28

Tabla 5: Relaciones de transformación de los transformadores de protección. .................................. 28

Tabla 6: Intensidad nominal en función de la sección del cable para cables tripolares/tetrapolares de

aluminio con aislamiento de PVC. Extraído de REBT. ITC-BT-07 ........................................................... 40

Tabla 7: Planificación temporal de las tareas del proyecto .................................................................. 51

Tabla 8: Coste material Cuadro de Control de Generador .................................................................... 53

Tabla 9: Coste material Cuadro de control MCC ................................................................................... 54

Tabla 10: Presupuesto total del proyecto ............................................................................................. 55

ANEXO I Tablas de ajustes propuestos para las protecciones del generador G4900.

G4900


Protección de potencia inversa (32)

Texto Menú Ajuste propuesto Rango de ajuste

Medida del paso Mínimo Máximo

GRUPO 1: POTENCIA

Modo funcnm Como Generador Como Generador, Como Motor

Poten1Función Inversa Desactivada, Inversa, Baja hacia adelante, Sobrepotencia

-P>1 Ajuste - 1 InW 300 In W 0.2 In W

P<1 Ajuste 56.6 In W 1 InW 300 In W 0.2 In W

P>1 Ajuste - 1 InW 300 In W 0.2 In W

Pot.1 Tempo 1 s 0 s 100 s 0.1 s

Poten1 Temp DO 0 s 0 s 10 s 0.1 s

P1 Inh PolMuerto Desactivado Activado, Desactivado

Poten2 Función Inversa Desactivada, Inversa, Paso bajo, Sobrepotencia

-P>2 Ajuste - 1 InW 300 In W 0.2 In W

P<2 Ajuste 283.0 In W 1 InW 300 In W 0.2 In W

P>2 Ajuste - 1 InW 300 In W 0.2 In W

Pot.2 Tempo 0 s 0 s 100 s 0.1 s

Poten2 Temp DO 0 s 0 s 10 s 0.1 s

P2 Inh PolMuerto Desactivado Activado, Desactivado

SobrePoten. NPS

S2>1 Estado Desactivado Desactivado, Activado

S2>1 Ajuste - 0.1 In VA 30 In VA 0.01 In VA

S2>1 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s

Tabla 1: Ajustes propuestos protección de potencia inversa

Anexo I: Tablas de ajustes propuestos para las protecciones del generador G4900


Protección de Fallo de campo (40)



GRUPO 1: FALLO CAMPO

FCamp Alm Estado Desactivado Desactivado, Activado

FCamp Alm Ang 15˚ 15˚ 75˚ 1˚

FCamp Alm Tempo 5 s 0 s 100 s 0.1 s

FCamp 1 Estado Activado Desactivado, Activado

FCamp1 -Xa1 15 / In Ω 0 / In Ω 40 / In Ω 0.5 / In Ω

FCamp1 Xb1 70 / In Ω 25 / In Ω 325 / In Ω 1 / In Ω

FCamp1 Temporiz. 2 s 0 s 100 s 0.1 s

FCamp1 Temp DO 0 s 0 s 10 s 0.1 s

FCamp 2 Estado Activado Desactivado, Activado

FCamp2 -Xa2 35 / In Ω 0 / In Ω 40 / In Ω 0.5 / In Ω

FCamp2 Xb2 30 / In Ω 25 / In Ω 325 / In Ω 1 / In Ω

FCamp2 Temporiz. 0.5 s 0 s 100 s 0.1 s

FCamp2 Temp DO 0 s 0 s 10 s 0.1 s

Tabla 2: Ajustes propuestos protección de Fallo de Campo

G4900


Protección de Sobreintensidad de fase (50/51)



GRUPO 1: SOBREINTENSIDAD

I>1 Función IEC S Inverse Desactivado, DT, IEC S Inverse, IEC V Inverse, UK LT Inverse, UK Rectifier, RI, IEEE M Inverse, IEEE V Inverse, IEEE E Inverse, US Inverse, US ST Inverse

I>1 Dirección No direccional No direccional, Direc a adelante, Direc a atrás

I>1 Ajuste 0.77 In 0.08 In 4.0 In 0.01 In

I>1 Temporiz. - 0 100 0.01

I>1 TMS 1 0.025 1.2 0.025

I>1 Time Dial 0.2 0.01 100 0.01

I>1 k (RI) 1 0.1 10 0.05

I>1 Repon Caract DT DT o Inversa

I>1 tREPOSICION 0 0 s 100 s 0.01 s

I>2 Función DT Desactivado, DT, IEC S Inverse, IEC V Inverse, UK LT Inverse, UK Rectifier, RI, IEEE M Inverse, IEEE V Inverse, IEEE E Inverse, US Inverse, US ST Inverse

I>2 Dirección No direccional No direccional, Direc a adelante, Direc a atrás

I>2 Ajuste 1.71 In 0.08 In 4.0 In 0.01 In

I>2 Temporiz. 0.1 s 0 100 0.01

I>2 TMS - 0.025 1.2 0.025

I>2 Time Dial - 0.01 100 0.01

I>2 k (RI) - 0.1 10 0.05

I>2 Repon Caract DT DT o Inversa

I>2 tREPOSICION 0 0 s 100 s 0.01 s

I>3 Estado Desactivado Desactivado o Activado

I>3 Dirección - No direccional, Direc a adelante, Direc a atrás

I>3 Ajuste - 0.08 In 32 In 0.01 In

I>3 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s

I>4 Estado Desactivado Desactivado o Activado

I>4 Dirección - No direccional, Direc a adelante, Direc a atrás

I>4 Ajuste - 0.08 In 32 In 0.01 In

I>4 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s

I> Angulo Caract - -95˚ +95˚ 1˚

I> Vincular func 00000000 Bit 0 = VTS Bloq I>1, Bit 1 = VTS Bloq I>2, Bit 2 = VTS Bloq I>3, Bit 3 = VTS Bloq I>4, los Bits 4 - 7 no se usan

Tabla 3: Ajustes propuestos para la protección de sobreintensidad de fase



Sobrecarga térmica (49)



SOBRCARGA TÉRMIC

ITérmic Activado Desactivado, Activado

Térmic I> 0.94 0.5 In 2.5 In 0.01 In

Alarma térmica 90% 20% 100% 1%

Const tiempo 1 45 min 1 min 200 min 1 min

Const tiempo 2 45 min 1 min 200 min 1 min

M Factor 3 0 10 1

Tabla 4: Ajustes propuestos para la protección de sobrecarga térmica

G4900


Protección diferencial de generador (87G)



GRUPO 1: GEN DIF

Gen Dif Función Restringida Desactivado, Restringida, Alta Impedancia, Entre Espiras

Gen Dif Is1 0.15 0.05 In 0.5 In 0.01 In

Gen Dif k1 0 0 20% 5%

Gen Dif Is2 1.5 1 In A 5.0 In A 0.1 In A

Gen Dif k2 50 20% 150% 10%

EntreEspiras IsA - 0.05 In 2 In 0.01 In

EntreEspiras IsB - 0.05 In 2 In 0.01 In

EntreEspiras IsC - 0.05 In 2 In 0.01 In

Tempo EntrEspira - 0 s 100 s 0.01 s

Tabla 5: Ajustes propuestos para la protección diferencial de generador.



Sobretensión residual (59N)



SOBREV RESID DVN: GRUPO 1

VN>1 Estado Activado Desactivado, Activado

Entrada VN>1 Derivado No aplica

VN>1 Función DT Desactivado, DT, IDMT

VN>1 Ajuste 5 V 1 V 80 V 1 V

VN>1 Temporiz. 0.25 s 0 s 100 s 0.01 s

VN>1 TMS - 0.5 100 0.5

VN>1 t REPOSICI 0 s 0 s 100 s 0.01 s

VN>2 Estado Desactivado Desactivado, Activado


VN>2 Función - Desactivado, DT, IDMT

VN>2 Ajuste - 1 V 80 V 1 V

VN>2 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s

VN>2 TMS - 0.5 100 0.5

VN>2 t REPOSICI - 0 s 100 s 0.01 s




VN>3 Ajuste - 1 V - 1 V

VN>3 Temporiz. - 0 s - 0 s

VN>3 TMS - 0.5 - 0.5

VN>3 t REPOSICI - 0 s - 0 s






VN>4 TMS - 0.5 - 0.5


VN>5 Estado Activado Desactivado, Activado


VN>5 Función DT Desactivado, DT, IDMT

VN>5 Ajuste 5 V 1 V 5 V 1 V

VN>5 Temporiz. 0.25 s 0 s 0.25 s 0 s

VN>5 TMS - 0.5 - 0.5

VN>5 t REPOSICI 0 s 0 s 0 s 0 s

G4900







VN>6 TMS - 0.5 - 0.5


Tabla 6: Ajustes propuestos protección de sobretensión residual.



Protección de tensión (27/59)



GRUPO 1: PROT TENSIÓN

MÍNIMA TENSIÓN Subencabezamiento

V< Modo medida Fase-Fase Fase-Fase, Fase-Neutro

V< Modo funcnm Trifásico Cualquier fase, Trifásico

V<1 Función Desactivado Desactivado, DT, IDMT

V<1 Ajuste - 10 V 120 V 1 V

V<1 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s

V<1 Inh pol mrto Desactivado Activado, Desactivado

V<2 Estado Desactivado Activado, Desactivado

V<2 Ajuste - 10 V 120 V 1 V

V<1 Tempoiz. - 0 s 100 s 0.01 s

V<1 Inh pol mrto Desactivado Activado, Desactivado

SOBREVOLTAJE Subencabezamiento

V> Modo medida Fase-Fase Fase-Fase, Fase-Neutro

V> Modo funcnm Trifásico Cualquier fase, Trifásico

V>1 Función DT Desactivado, DT, IDMT

V>1 Ajuste 126.5 V 60 V 185 V 1 V

V>1 Temporiz. 3 s 0 s 100 s 0.5 s

V>1 TMS 1 0.5 100 0.5

V>2 Estado Activado Activado, Desactivado

V2>1 Ajuste 154 V 60 V 185 V 1 V

V2> Temporiz. 0 s 0 s 100 s 0.5 s

NPS SOBREVOLTAJE Subencabezamiento

V2> Estado Desactivado Activado, Desactivado

V2>1 Ajuste - 1 V 150 V 1 V

V2> Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s

Tabla 7: Ajustes propuestos para la protección de tensión

G4900


Protección de frecuencia (81U/81O/81AB)



GRUPO 1: PROT FRECUENCIA

MÍNIMA FRECUENCIA

F<1 Estado Desactivado Activado o Desactivado

F<1 Ajuste - 45 Hz 65 Hz 0.01 Hz

F<1 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s



F<2 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s



F<3 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s



F<4 Temporiz. - 0 s 100 s 0.01 s

F< Vincular func 0000

Bit 0 = Pol Mrt Bloq F<1 Bit 1 = Pol Mrt Bloq F<2 Bit 2 = Pol Mrt Bloq F<3 Bit 3 = Pol Mrt Bloq F<4

SOBREFRECUENCIA

F>1 Estado Activado Activado o Desactivado

F>1 Ajuste 50.5 45 Hz 68 Hz 0.01 Hz

F>1 Temporiz. 3 s 0 s 100 s 0.01 s

F>2 Estado Activado Activado o Desactivado

F>2 Ajuste 51 45 Hz 68 Hz 0.01 Hz

F>2 Temporiz. 1 0 s 100 s 0.01 s

Tabla 8: Ajustes propuestos para la protección de frecuencia



Dispositivo de Resistencia Térmica (RTD)



GRUPO 1: PROTECCIÓN RTD

Selecc RTD 1111111111

Bit 0 - Selecc RTD 1 Bit 1 - Selecc RTD 2 Bit 2 - Selecc RTD 3 Bit 3 - Selecc RTD 4 Bit 4 - Selecc RTD 5 Bit 5 - Selecc RTD 6 Bit 6 - Selecc RTD 7 Bit 7 - Selecc RTD 8 Bit 8 - Selecc RTD 9 Bit 9 - Selecc RTD 10

RTD 1 alm Ajust 100 ˚C 0˚C 200˚C 1˚C

RTD 1 alm Tmp 0 s 0 s 100 s 1 s

RTD 1 disp Ajust 110 ˚C 0˚C 200˚C 1˚C

RTD 1 disp Tmp 0 s 0 s 100 s 1 s

























G4900














Tabla 9: Ajustes propuestos para la protección RTD

ANEXO II Archivo de configuración del regulador de tensión Unitrol 1000

G4900


;-----------------------------------------

; ABB Switzerland Ltd

; CMT 1000 v4.111

;

; UNITROL 1000 Parameter File

; Saved: 19.06.2019, 17:30

; Offline

;-----------------------------------------

[SYSTEM DATA]

Ie Nominal=6.2A

Potential Transformer=Three_Phase

UM Nominal=11.000kV

UM Primary=11.000kV

UM Secondary=110.0V

IM2 Nominal=257A

IM2 Primary=300A

IM2 Secondary=1.000A

Ie No Load=30.0%

Kceiling=3.00

Anexo II: Archivo de configuración del regulador de tensión Unitrol 1000


Xq=0.95

[FIELD FLASHING]

Off Level=0.0%

[SOFTSTART]

Starting Level=0.0%

Hold Time=0.0s

Ramp Time=10.0s

[V/Hz LIMITER]

fKnee=48.0Hz

Slope=100.0%/fknee

[IeMin LIMITER]

Minimum=0.0%

Active=FALSE

[IeMax LIMITER]

Maximum=160.0%

G4900


Maximum Hold Time=10.0s

Delayed=120.0%

Delayed Hold Time=60.0s

Continuous=105.0%

Active=TRUE

[PQ LIMITER]

Minimum Q (P @ 0%)=-40.0%

Minimum Q (P @ 25%)=-35.0%

Minimum Q (P @ 50%)=-30.0%

Minimum Q (P @ 75%)=-25.0%

Minimum Q (P @ 100%)=-20.0%

Voltage Dependency=TRUE

Active=TRUE

[UM LIMITER]

Minimum=90.0%

Maximum=110.0%

Minimum Active=TRUE

Maximum Active=TRUE



[BOOST]

Treshold=40.0%

Hold Time=3.0s

Hysteresis=15.0%

[AUTO SETPOINT]

Minimum=90.0%

Maximum=110.0%

Ramp Rate=0.30%/s

[PF SETPOINT]

Minimum=-0.8500

Maximum=0.8500

Ramp Rate=0.0050/s

[Var SETPOINT]

Minimum=0.0%

Maximum=100.0%

Ramp Rate=1.00%/s

G4900


[MANUAL SETPOINT]

Minimum=0.0%

Maximum=150.0%

Ramp Rate=2.50%/s

[OPEN LOOP SETPOINT]

Minimum=0.0%

Maximum=100.0%

Ramp Rate=1.00%/s

[VDC]

Primary Net ID=1

Secondary Net ID=2

Ramp Up Time=10.0s

[DIGITAL I/O HYSTERESIS]

Low Level=4.0V

High Level=10.0V



[DIGITAL I/O 1]

Input=None

Polarity=Normal

Output=None

Direction=In

[DIGITAL I/O 2]

Input=None

Polarity=Normal

Output=None

Direction=In

[DIGITAL I/O 3]

Input=None

Polarity=Normal

Output=None

Direction=In

[DIGITAL I/O 4]

Input=None

G4900


Polarity=Normal

Output=None

Direction=In

[DIGITAL INPUT 5]

Input=Decrease

Polarity=Normal

[DIGITAL INPUT 6]

Input=Increase

Polarity=Normal

[DIGITAL INPUT 7]

Input=Excitation_ON

Polarity=Normal

[DIGITAL INPUT 8]

Input=None

Polarity=Normal



[DIGITAL INPUT 9 from +AI]

Input=None

Polarity=Normal

[DIGITAL INPUT 10 from -AI]

Input=None

Polarity=Normal


Input=None

Polarity=Normal


Input=None

Polarity=Normal


Input=None

Polarity=Normal

G4900



Input=None

Polarity=Normal

[ANALOG INPUT]

Ie Ext Minimum=0.0A

Ie Ext Maximum=30.0A

UM Aux Minimum=-10.0%

UM Aux Maximum=10.0%

[ANALOG INPUT 1]

Input=None

Uin 0%=0.0V

Uin 100%=10.0V

[ANALOG INPUT 2]

Input=None

Uin 0%=0.0V

Uin 100%=10.0V



[ANALOG INPUT 3]

Input=None

Uin 0%=0.0V

Uin 100%=10.0V

[ANALOG OUTPUT]

Output1=None

Output2=None

Uout1 0%=0.0V

Uout1 100%=10.0V

Uout2 0%=0.0V

Uout2 100%=10.0V

Ie 0%=0.0%

Ie 100%=300.0%

Fbias 0%=-3.0Hz

Fbias 100%=3.0Hz

[TUNE AUTO]

Proportional Gain (Vp)=20.0

Derivation Time (Tb)=0.20s

G4900


Integration Time (Ta)=4.00s

Droop (Kq)=0.0%

[TUNE PF/Var/PQ LIMITER]



[TUNE MANUAL/Ie LIMITER]



[COMMUNICATION]

AVR ID=1

[SYNCHRONIZATION]

Min Slip=0.00Hz

Max Slip=-0.40Hz

MaxDeltaU=5.00%

Max Delta Angle=10deg

Tot CB Close Time=90ms



[DIODE MONITORING]

f Nominal=50.00Hz

f Exc Nominal=50Hz

Tconst Exc=350ms

Active=FALSE

Alarm Level=5.0%

Alarm Delay=10.0s

Trip Level=20.0%

Trip Delay=0.3s

ANEXO III Cables e interconexiones de Baja Tensión

G4900


PLANO DEL LABORATORIO

Fig. 1: Plano del laboratorio.



LISTA DE CABLES

Tabla 1: Lista de cables

Esquema

EléctricoID Cable

Tipo y Composición

del CableOrigen Destino Descripción Ruta

Longitud

estimada

GCP-EE01, h.031, h.032 M031A 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas tensión H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.031 M031B 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas intensidad H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.031, h.32 M031C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas intensidad + Campo H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.105 M105A 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas RTD H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.105 M105B 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas RTD H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.105 M105C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas RTD H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.106 M106A 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas RTD H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.106 M106B 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV GCP GENERADOR Medidas RTD H - F - C - B - A 13 m

GCP-EE01, h.102, 111 C111A 2x0,75 mm2 - 300/500V GCP DCMCP Condiciones de arranque DCM H - F 3 m

GCP-EE01, h.053, h.111 C053A 8x0,75 mm2 - 300/500V GCP MVC I, MVC II Disparo cabinas H - F - C - D 9,5 m

GCP-EE01, h.090 P090A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV GCP DCMCP Alimentación principal Interruptor General - E - F 15 m

GCP-EE01, h.102 P102A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV GCP DCM Cooling Fan Alimentación Ventilador DCM H - F - G 4,5 m

GCP-EE01, h.103 P102B 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV GCP DCMCP Alimentación Variador de Velocidad H - F 3 m

GCP-EE01, h.104 P102C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV GCP DCMCP Alimentación Variador de Velocidad H - F 3 m

GCP-EE01, h.250 P250A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV GCP Oil Pump Control Panel Alimentación Bomba H - F - C - B - Oil Pump Control Panel 15 m

GCP-EE01, h.250 P250B 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kVOil Pump

Control PanelBomba Alimentación Bomba Oil Pump Control Panel - Bomba 1 m

GCP-EE01, h.255 P255A 3x2,5 mm2 - 0,6/1 kV GCP Oil Cooling Fan Alimentación Ventilador Aceite H - F - C - B - Oil Cooling Fan 15 m

G4900


LISTA DE INTERCONEXIONES



Tabla 2: Lista de interconexiones. M031A, M031B.

Esquema

EléctricoID Cable Composición Nº hilo

Origen

cuadro

Origen

regletero

Origen

borna

Destino

cuadro

Destino

regletero

Destino

borna

GCP-EE01, h.031 M031A 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 1 GCP XM 1 GENERADOR X1 190








GCP-EE01, h.031 M031B 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 1 GCP XM 3 GENERADOR X1 186








G4900


Tabla 3: Lista de interconexiones. M031C, C053A.

Esquema


Origen

cuadro

Origen

regletero

Origen

borna

Destino

cuadro

Destino

regletero

Destino

borna

GCP-EE01, h.031 M031C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 1 GCP XM 11 GENERADOR X1 130






- M031C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 7 - - - - - -

- M031C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 8 - - - - - -

GCP-EE01, h.053 C053A8x0,75 mm2 + Pantalla - 0,6/1

kV1 GCP XC 36 CABINA MT I X1 10




kV3 GCP XC 40 CABINA MT II X1 10













Tabla 4: Lista de interconexiones. M105A, M105B.

Esquema


Origen

cuadro

Origen

regletero

Origen

borna

Destino

cuadro

Destino

regletero

Destino

borna

GCP-EE01, h.105 M105A 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 1 GCP XC 1 GENERADOR X1 20






- M105A 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV - - - - - - -


GCP-EE01, h.105 M105B 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 1 GCP XC 7 GENERADOR X1 22






- M105B 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV - - - - - - -


G4900


Tabla 5: Lista de interconexiones M105C, M106A.

Esquema


Origen

cuadro

Origen

regletero

Origen

borna

Destino

cuadro

Destino

regletero

Destino

borna

GCP-EE01, h.105 M105C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV 1 GCP XC 13 GENERADOR X1 27






- M105C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV - - - - - - -

- M105C 8x1,5 mm2 + Pantalla - 0,6/1 kV - - - - - - -











Tabla 6: Lista de Interconexiones: M106B, C111A, P090A.









GCP-EE01, h.111 C111A 8x0,75mm2 - 300/500V 1 GCP XC 31 DCMCP X1 1

GCP-EE01, h.111 C111A 8x0,75mm2 - 300/500V 2 GCP XC 32 DCMCP X1 2

GCP-EE01, h.090 P090A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV R GCP XP 1 DCMCP - -

GCP-EE01, h.090 P090A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV S GCP XP 2 DCMCP - -

GCP-EE01, h.090 P090A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV T GCP XP 3 DCMCP - -

GCP-EE01, h.090 P090A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV N GCP XP 4 DCMCP - -

G4900


Tabla 7: Lista de Interconexiones. P102A, P102B, P102C.

GCP-EE01, h.102 P102A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV R GCP XP 5Ventilador

DCM- -

GCP-EE01, h.102 P102A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV S GCP XP 6Ventilador

DCM- -

GCP-EE01, h.102 P102A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV T GCP XP 7Ventilador

DCM- -

- P102A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV N - - - - - -

GCP-EE01, h.102 P102B 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV R GCP XP 15 DCMCP X1 5

GCP-EE01, h.102 P102B 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV S GCP XP 17 DCMCP X1 7

GCP-EE01, h.102 P102B 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV T GCP XP 19 DCMCP X1 9

- P102B 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV N - - - - - -

GCP-EE01, h.102 P102C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV R GCP XP 16 DCMCP X1 6

GCP-EE01, h.102 P102C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV S GCP XP 18 DCMCP X1 8

GCP-EE01, h.102 P102C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV T GCP XP 20 DCMCP X1 10

- P102C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV N - - - - - -



Tabla 8: Lista de interconexiones. P250A, P250C, P255A.

Esquema


Origen

cuadro

Origen

regletero

Origen

borna

Destino

cuadro

Destino

regletero

Destino

borna

GCP-EE01, h.250 P250A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV R GCP XP 8Oil Pump

Control Panel

GCP-EE01, h.250 P250A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV S GCP XP 9Oil Pump

Control Panel

GCP-EE01, h.250 P250A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV T GCP XP 10Oil Pump

Control Panel

GCP-EE01, h.250 P250A 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV N GCP XP 11Oil Pump

Control Panel

GCP-EE01, h.250 P250C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV ROil Pump

Control PanelOil Pump - -

GCP-EE01, h.250 P250C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV SOil Pump


GCP-EE01, h.250 P250C 3x6 mm2 + N - 0,6/1 kV TOil Pump


GCP-EE01, h.255 P255A 3x2,5 mm2 - 0,6/1 kV R GCP XP 12Oil Cooling

Fan

GCP-EE01, h.255 P255A 3x2,5 mm2 - 0,6/1 kV S GCP XP 13Oil Cooling

Fan

GCP-EE01, h.255 P255A 3x2,5 mm2 - 0,6/1 kV T GCP XP 14Oil Cooling

Fan

ANEXO IV Esquemas eléctricos desarrollados

G4900


ESQUEMAS

ELÉCTRICOS

DESARROLLADOS

MOTOR DE CORRIENTE

CONTINUA

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

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DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA ELÉCTRICACÁTEDRA DE MÁQUINAS ELÉCTRICAS

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DIAGRAM NR. TITLE

305

306

307

308

310

311

316

320

350

352

366

370

ÍNDICE

General

Alimentaciones AC

Alimentaciones DC

Contactor principal

Control ventilaciones

Ventilaciones

Conexión puente de control

Consigna puente

Alimentación campo DCM

Medida corriente y tensión de campo

Medida corriente y tensión de inducido

Medida de velocidad

301

380 Lista de Bornas

Portada

Índice

300

301

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

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VVV

F316A F316B F316C

F305A F305B F305C

MM

V

A

MM

A

V

CONTROL CONSIGNA

3 x 400 V + N

GENERAL 305

K318

CK3

18C

K318

CK3

18C

K308A

F306A

K318A

F305D

K318B

R316AR350A

F306C

U350A

D350A

U352A

U352B

U366A

U366B

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

ALIMENTACIONES AC

R S T

ACOMETIDA RED

N

306

UC

230

A

UC

0 A

UC

230

B

UC

0 B

UC

230

C

UC

0 C

3 x 400 V + N

307.1B308.1B

320

307.4B311.6B

350.1B

TENSIÓN CONTROLALIMENTACIÓN

CAMPO MDC

316.2A

F306A F306B F306C10A 4A 20A

F305A F305B F305C

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

UC 230 A

UC 0 A

TENSIÓN CONTROLTENSIÓN CONVERTIDOR

MEDIDA INDUCIDO

U307AU307AU307A

F307A

U307BU307BU307BU307B

+24V 0V +24V 0V

ALIMENTACIONES DC307

306.5D306.5D

306.6D306.6D

350.1D352.1B350.1D352.1B

366.1B370.6E366.1B370.6E

4A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

UC 230 A

UC 0 A

NOSOBREVEL.

CORRIENTEDE CAMPO

>10 A

CORRIENTEDE CAMPO

>10 A

K318CK318C

INTERRUPTORDE CAMPO

K318C

INTERRUPTORDE CAMPO

K318BK318B

VENTILACIÓNMÁQUINA

MDC

K318B

VENTILACIÓNMÁQUINA

MDC

VENTILACIÓNPUENTE

VENTILACIÓNPUENTE

XC5

BOMBA DE ACEITE ON

MiCOM P345

WATCH DOGS

K308A

CONTACTOR PRINCIPAL308

S308CS308C

S308A

S308B

K308A54

53

L308A

27 299 15 6

K352AK352A 1

2

3

4

2

1

A1

A2

53 54

61 62

71 72

83 84

K318AK318A

14133431

XC6XC6XC31XC31X1

X2 X3 X4M13 M14

XC32L13

L14 L15

GCP

Oil Pump

/308.6C

/320.4C

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 VENTILACIÓN

311

K318A

MAIN

MOTOR MONOFÁSICO

ALIMENTACIÓN MOTOR VENTILACIÓN RECTIFICADOR

24

21

306.6E

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

K2 G2 K1 G1 K4 G4 K3 G3 K6 G6 K5 G5K2 G2 K1 G1 K4 G4 K3 G3 K6 G6 K5 G5

T S RT S R T S RT S R

SU PPL Y

400 VAC

SU PPL Y

230 VAC

5V

out

0V 5V

in

10V

in

K2 G2 K1 G1 K4 G4 K3 G3 K6 G6 K5 G5

T S R T S R

SU PPL Y

400 VAC

SU PPL Y

230 VAC

5V

out

0V 5V

in

10V

in

W1W1

W2W2

W3W3

W4W4

W5W5

W6W6

+

-

CONEXIÓN PUENTE DE TIRISTORES Y TARJETA DE CONTROL

316

366.6E366.6E 366.3E366.3E

R316A

320.7C320.7C

K308A

U316A

ALIMENTACIÓN ALTERNA 3 X 400

SALIDA DC DEL PUENTE DE TIRISTORES

306.2E

F316A F316B F316C

R316B

R316C

R316D

R316B

R316C

R316D

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

CAMPO Y VENTILACIONES MDC

S318A S318B S318C

K318A K318B K318C

VENTILACIÓN RECTIFICADOR

VENTILACIÓN MÁQUINA CC

INTERRUPTOR DE CAMPO

UC230C

N

A1

A2

A1

A2

A1

A2

1 2

3 4

5 6

21 22

1L1 2L1

4L23L2

5L3 6L3

1413

21 22

111214111214

212224212224

313234313234

414244414244

3

4

3

4

3

4

X5 X6

X8

X10X9

X7/311.6C

/350.2B

/350.2B

/308.4B /308.4B

/308.5B

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

K320BK320B

K320A

K320B

K320A

K320AK320A

K320B

K308AK308A

A1

A2

A1

A2

UC 230 A

S

C

B

K320A

K320B

S

C

B

K320A

K320B

+ OUT

- OUT

SUBIRCONSIGNA

BAJARCONSIGNA

RESETINICIAL

CONSIGNA DEL PUENTE DE TIRISTORES

320

111214111214

212224212224

313234313234

414244414244

11

12

11

12

111214111214

212224212224

313234313234

414244414244

21

24

21

24

CONSIGNA PUENTE DE TIRISTORES

316.3F316.3F

VV

S320AS320A S320BS320B

V320A

3

4

3

4

62

61

/320.4C /320.2C

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

XP2

XP1+

-

+

-1L1 2T1

6A4

4A2

3A1

5A3

1L1 2T1

6A4

4A2

3A1

5A3

1L1 2T1

6A4

4A2

3A1

5A3

UC 230 C

N

+24 V

0 V

+10 V

0 V

352.3E352.3E352.6E352.6E

R350A

R350B

ALIMENTACIÓN CAMPO DCM350

306.7D

307.2E

U350A

D350A

R350A

MEDIDA TENSIÓN DE

CAMPO

MEDIDA CORRIENTE DE

CAMPO

RECTIFICACIÓN DE CAMPO

12K

6K8

2K

1 2

3 4

K318C

K318C

R350C

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

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Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

307.2E307.2E

24 V

0 v

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U352ASHUNT METER

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U352ASHUNT METER

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U352BVOLTMETER

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U352BVOLTMETER

K352AD352A

MEDIDA CORRIENTE Y TENSIÓN DE CAMPO MDC

352

350.6C350.6C 350.5C350.5C

MEDIDA CORRIENTE DE CAMPO MDC

MEDIDA TENSIÓN DE CAMPO MDC

915915

10261026

11371137

12481248

A1

A2

/308.5B

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

307.5E307.5E

24 V

0 v

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U366ASHUNT METER

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U366ASHUNT METER

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U366BVOLTMETER

PSU+

PSU-

COM SP1 SP2

- INPUT +

U366BVOLTMETER

MEDIDA CORRIENTE Y TENSIÓN DE INDUCIDO MDC

366

316.6E 316.6E

MEDIDA CORRIENTE DE INDUCIDO MDC

MEDIDA TENSIÓN DE INDUCIDO MDC

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 MEDIDA DE VELOCIDAD

370

ALIMENTACIÓN24 VDC

SENSOR INDUCTIVO

306.5F

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 LISTA DE BORNAS

380

X1

1 308.1B CONDICIONES DE ARRANQUE (GCP)

2 308.2B CONDICIONES DE ARRANQUE (GCP)

3 308.2B CONDICIONES DE ARRANQUE (BOMBA DE ACEITE ON)

4 308.3B CONDICIONES DE ARRANQUE (BOMBA DE ACEITE ON)

5 318.4E CONTACTOR ALIMENTACIÓN VSD R

6 318.4E CONTACTOR ALIMENTACIÓN VSD R

7 318.4E CONTACTOR ALIMENTACIÓN VSD S

8 318.4E CONTACTOR ALIMENTACIÓN VSD S

9 318.4E CONTACTOR ALIMENTACIÓN VSD T

10 318.4E CONTACTOR ALIMENTACIÓN VSD T

ESQUEMAS

ELÉCTRICOS

DESARROLLADOS

CUADRO DE CONTROL Y

PROTECCIÓN DEL GENERADOR

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

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GCP-EE01TitleProjectEnd User


Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

DIAGRAM NR. TITLE

001

002

003

020

031

032

051

052

053

INDEX

TITLE PAGE

INDEX

GENERAL ONE LINE DIAGRAM

GENERATOR NEUTRAL SIDE

GENERATOR LINE SIDE

MV CUBICLE. REACTANCE

MV CUBICLE. TRANSFORMER

MV CUBICLE CONTROL. REACTANCES

MAIN SUPPLY

DIAGRAM NR.

106

110

111

200

210

220

230

250

255

TITLE

090

PANEL SUPPLIES

TEMPERATURE MEASURE II

PROTECTION RELAY INPUTS

PROTECTION RELAY. DI & RTD

AUTOMATIC VOLTAGE REGULATOR

FIELD CIRCUIT BREAKER CONTROL

FIELD CIRCUIT BREAKER

PANEL ELECTRICAL METERING (STATOR)

OIL PUMP

OIL COOLING FAN

TEMPERATURE MEASURE I

100

DEVICES LIST

105

CONNECTION TERMINALS LIST I280

054 MV CUBICLE CONTROL. TRANSFORMER

CONNECTION TERMINALS LIST II281

DCM COOLING FAN102

002

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 DEVICES LIST

003

NOMBRE

PÁG

DESCRIPCIÓN

F100

A10

0In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o b

ipo

lar

2 A

cu

rva

tip

o C

. 230

VA

C

F100

B10

0In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o b

ipo

lar

1 A

cu

rva

tip

o C

. 230

VA

C

F100

C10

0In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o b

ipo

lar

4 A

cu

rva

tip

o C

. 230

VA

C

F100

D10

0In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o b

ipo

lar

4 A

cu

rva

tip

o C

. 230

VA

C

F110

A11

0R

elé

de

pro

tecc

ión

MiC

OM

p34

5

F90A

90In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o t

etr

apo

lar

30 A

cu

rva

tip

o C

. 400

VA

C

F90B

90In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o t

etr

apo

lar

10 A

cu

rva

tip

o C

. 400

VA

C

F90C

90In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o b

ipo

lar

6 A

cu

rva

tip

o C

. 230

VA

C

F90D

90In

terr

up

tor

mag

ne

toté

rmic

o t

etr

apo

lar

30 A

cu

rva

tip

o C

. 400

VA

C

G10

0A10

0Fu

en

te d

e a

lim

en

taci

ón

230

VA

C /

125

VD

C. X

W

G20

0A20

0R

egu

lad

or

de

te

nsi

ón

K25

5A25

5C

on

tact

or

trip

ola

r 40

0V

P22

0A22

0SH

UN

T m

ete

r

P22

0B22

0V

olt

íme

tro

de

pan

el 1

00V

DC

. Esc

ala

de

100

V.

P23

0A23

0V

olt

íme

tro

de

pan

el 2

30V

AC

. Esc

ala

de

6,3

kV

P23

0B23

0V

olt

íme

tro

de

pan

el 2

30V

AC

. Esc

ala

de

6,3

kV

P23

0C23

0V

olt

íme

tro

de

pan

el 2

30V

AC

. Esc

ala

de

6,3

kV

P23

0D23

0A

mp

erí

me

tro

de

pan

el.

Esc

ala

de

260

-300

A

P23

0E23

0A

mp

erí

me

tro

de

pan

el.

Esc

ala

de

260

-300

A

P23

0F23

0A

mp

erí

me

tro

de

pan

el.

Esc

ala

de

260

-300

A

PA

R1

53P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 125

VD

C

PA

R2

54P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 125

VD

C

PC

R1

53P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 125

VD

C

PC

R2

54P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 125

VD

C

Q21

0A21

0In

terr

up

tor

de

cam

po

.

R22

0A22

0R

esi

ste

nci

a d

e d

ese

xcit

ació

n 3

0 Ω

100

0W

R22

0B22

0R

esi

ste

nci

a SH

UN

T

S200

A20

0P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 24

VD

C

S200

B20

0P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 24

VD

C

S210

A21

0P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 125

VD

C

S210

A20

9P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 125

VD

C

S210

B21

0P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 125

VD

C

S210

C21

0Lá

mp

ara

125

VD

C

S255

A25

5P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 230

VA

C

S255

B25

5P

uls

ado

r 1

con

tact

o a

uxi

liar

. 230

VA

C

T200

A20

0Tr

ansf

orm

ado

r d

e p

ote

nci

a 4

kVA

40

0/11

0

U10

2A10

2V

aria

do

r d

e v

elo

cid

ad 5

,5 k

W

380

V

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

GENERAL ONE LINE DIAGRAM

020

GG AVRGCP

87, 32, 2140, 15, 81

11 kV 400 A 50Hz 31,5 kA

51, 51N 51, 51N

DC MOTOR500 kW

700V

1500 kVAr 1500 kVAr

Dy111000 kVA

11 / 0,4 kV2000 kVAr

GENERATOR4900 kVA

11 kV50 Hz

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 GENERATOR NEUTRAL SIDE

031

GG18

6

185

184

183

182

181

176

175

174

173

172

171

166

165

164

163

162

161

186

186

186

170

180

160

1S1 1S2

1S1 1S2

1S1 1S2

2S1 2S2

2S1 2S2

2S1 2S2

3S1 3S2

3S1 3S2

3S1 3S2

3S1 3S2

3S1 3S2

3S1 3S2

3S1 3S2

151

150

/032.1A

190

191

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

130

131

F3-

F4+

F3

F4 F2

F1

P1

P1

P1

P1

P1

P1

P1

P1

P1

P1

P2

P2

P2

P2

P2

P2

P2

P2

P2

121.1D110.2D110.2E 220

T3300/5

T2300/1 4900 kVA

11 kV1500 rpm

T4300/1-1-1

CORE 230 VA5P10

CORE 130 VA5P10

CORE 330 VA0.5M5

P2

S2 S1

W2

V2

U2

W1

V1

U1

GENERATOR EARTHING

GENERATOR

GCP

XM

1 2 1 2 3 4 5 6 7 8 1 2M031AM031A M031BM031B M031C

110 / √3 V

11000 / √3 V

X1

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 GENERATOR LINE SIDE

032

191

192

193

194

195

196

201

202

203

204

205

206

200

190

1S1 1S2

1S1 1S2

1S1 1S2

2S1 2S2

2S1 2S2

2S1 2S2

/051.1A

20 21 2219

P1

P1

P1

P2

P2

P2

110.2B

300 / 115 VA5P20

300 / 17,5 VA5P20

P1 P1 P1

P2 P2 P2

P1 P1 P1

P2 P2 P2

P1 P1 P1

P2 P2 P2

110

112

140

141

142

143

181716151413

F302BF302B

11000 / √3 V

30VACL3P

110 / √3 V

30VACL1

110 / √3 V

/031.7A

/110.6C/200.2B

/110

GCP

GENERATOR

UA

UB

UC

UN

7 83 4 5 6 3 4 5 6M031AM031A M031CM031C

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 MV CUBICLE. REACTANCE

051

P1 P1 P1

A

S1

S2

AV-110 kV-12kV

AV-110 kV-12kV

AV-210 kV-12kV

AV-210 kV-12kV

AV-310 kV-12kV

AV-310 kV-12kV

REACTANCIAS 2 X 1500 kVAr

11 kV 400 A

C1 400 A

F1 250 A

51/51NMiCOMP-121

41

43

45

46

44

42

34 (-) 35 (+)2

46

81012

14

16

18

20

35

36

3 TI200/5A

15 VA5P10

3 TI200/5A

15 VA5P10

1 TOROIDAL100/5A

10 VAcl3

1 TOROIDAL100/5A

10 VAcl3

P1 P1 P1

/032.7A /052.1A

89L-1

89T-1

052.6B

/053.3D

/053.5D

UC48 Vcc

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 MV VOLTAGE CUBICLE.

TRANSFORMER

051

P1 P1 P1

A

S1

S2

AV-110 kV-12kV

AV-110 kV-12kV

AV-210 kV-12kV

AV-210 kV-12kV

AV-310 kV-12kV

AV-310 kV-12kV

11 kV 400 A

C2 400 A

F2 160 A

51/51NMiCOMP-121

41

43

45

46

44

42

34 (-) 35 (+)2

46

81012

14

16

18

20

35

36

3 TI80/5A

15 VA5P10

3 TI80/5A

15 VA5P10

1 TOROIDAL100/5A

10 VAcl3

1 TOROIDAL100/5A

10 VAcl3

P1 P1 P1

TRANSFORMADOR / REACTANCIA 2000 kVAr

051.6B

/051.7A

/054.3D

/054.5D

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

MV CUBICLE CONTROL. REACTANCES

053

IC110 A

X1

IP110 A

(+)

(-)

48 Vcc

C1KMO KMF

MVC I

APERTURA CIERRE

PA1 PC1

S1 S8 S5

S6S11

S2/052.7C /051.7C

2

6

8

10

1

SLR1SLR1

PAR1 PCR1

GCP

1

2

C053A

8

7 10

XC/35

XC/34 XC/36

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

MV CUBICLE CONTROL. TRANSFORMER

054

IC210 A

X1

IP210 A

(+)

(-)

48 Vcc

C2KMO KMF

MVC I

APERTURA CIERRE

PA2 PC2

S1 S8 S5

S6S11

S2/051.7C /051.7C

2

6

8

10

1

SLR2SLR2

PAR2 PCR2

GCP

3

4

C053A

8

7 10

X1/39

X1/38 X1/40

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 MAIN SUPPLY

90

3 x 400 V + N

100.2B

AC POWER SUPPLY

OIL COOLING FAN

F90C F90D

MAIN POWER SUPPLY OIL PUMP

F90A

DCMCP

250.2A 255.2A

GCP

R S T N

EXCITATION TRANSFORMER

F90B

200.1A

P090AP090A

XP 1 2 3 4

/102.1A

10A 6A 30A

30A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 PANEL SUPPLIES

100

230 VAC

111.3F 140

PROTECTION CONTROL

F100A F100B F100C2A 1A

AC POWER SUPPLY AVR

125 Vcc

090.4F

F100D

G100A

+U1

25

-U12

5

210.1A

4A

2A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 DCM COOLING FAN

102

VSD

L1 L2 L3

U V W

M3F

R S T

U102A

/090.7D

G

GCP

DCM Cooling Fan

P102A

XP 5 6 7

K318B

DCMCP

X5

X7

X9

X6

X8

X10

XP XP

15

17

19

16

18

20

R

S

T

R

S

T

P102B P102C

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 TEMPERATURE MEASURE I

105

111.2A111.2A 111.2B111.2B 111.2B111.2B 111.2B111.2B 111.2C111.2C 111.2C111.2C

STATOR PHASE AI

STATOR PHASE BI

STATOR PHASE CI

STATOR PHASE AII

STATOR PHASE BII

STATOR PHASE CII

GCP

GENERATOR

XC 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6

M105A

X1 20 25 21 24 22 23 28 29 27 30 26 31

M105B

1 2 3 4 5 6

M105C

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 TEMPERATURE MEASURE II

105

111.2D111.2D 111.2D111.2D 111.2D111.2D 111.2E111.2E

BEARING DE BEARING NDE COLD AIR HOT AIR

GCP

GENERATOR

20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30XC 19

1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6 M106BM106B

X1 70 71 72 73 80 81 82 83

M106AM106A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

PROTECTION RELAY INPUTS

110

5A

1A

5A

1A

5A

1A

5A

1A

5A

1A

5A

1A

5A

1A

032.2F

032.3F

VA

VB

VC

VN

V0

IA

IB

IC

IA

IB

IC

IN

VN

F1

F2

F3

F4

F5

F6

F7

F8

F9

D1

D2

D3

D4

D5

D6

D7

D8

D9

D10

D11

D12

D23

D24

D19

D20

D21

D22

F23

D12F24

E1

E2

E3

E4

E5

E6

E7

E8

E9

E10

E11

E12

E13

E14

MiCOMP345(PARTE)

032.4F

031.2F

031.1F

F110A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

PROTECTION RELAY. DI & RTD

111

MiCOMP345(PARTE)

M11

M12

M13

M14

L1

L2

L3

L4

L5

L6

L7

L8

L9

L10

L11

L12

L13L14

L15

L16L17

L18

K1

K2

K3

K4

K5

K6

K7

K8

K9

K10

K11

K12

Contactos de circuito de vigilancia

M1 M2 M7 M8 M9 M10

B22B23B24

B26B25

B27

B28B29B30

B13B14B15

B10B11B12

B4B5B6

B16B17B18

B7B8B9

B1B2B3

B19B20B21

/032.4D

/105.1E

/105.2E

/105.3E

/105.4E

/105.5E

/105.6E

/106.2E

/106.3E

/106.4E

/106.5E

DCMCP

MVC I

MVC II

K14

K15

k16k17

k18

K13

RELÉ 1

RELÉ 2

RELÉ 3

RELÉ 4

RELÉ 5

RELÉ 6

RELÉ 7

RELÉ 8

RELÉ 9

RELÉ 10

RELÉ 11

RELÉ 12

RELÉ 13

RELÉ 14

RELÉ 15

RELÉ 16

/210.2B

/210.4C

GCP

1

2

5

6

7

8

F110A

XC

31

32

33

34

37

38

C111A

C053A

X1

1

7

X1

2

1

1

X1

7

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

AUTOMATIC VOLTAGE REGULATOR

200

norm.

inv.

in, norm.

in, inv.

out, inv.

out, norm.

Uaux

L1 (+)

L2 (-)

Uaux

(+10V) +Vref(-10V) -Vref

(+24V) +VdigAGNDDGND

Ie

AOUT

DIN,DOUT

DIN

AIN

AIN

UNET

IB

UA

UPWR

13

14

15

8

9

505152

535455

23

24

25

26

27

28

29

30

31

47

46

7

1011

12

123

1617

456

33

34

35

36

37

38

18192021

40

41

42

43

44

45

32

39

22

PID

DSP

9 pol

AO1

AO2

AGND

+Vdig

DIO1

DIO2

+Vdig

DIO3

DIO4

L1(+)L2(-)

L3

L1L2L3

S1S2

L1L3NC

+AI1

-AI1

+Vref

+AI2

-AI2

-Vref

+Vref+AI3-AI3-Vref

DGND+Vdig

DI5DI6

DI7

+Vdig

DI8DGND

/220.2C

/100.5D

/090.1F

G200A

T200A

UBUC

/032.2F

/230.3D

S200A S200B

RISE DOWN

53 54

Q210A

F110A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

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Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

FIELD CIRCUIT BREAKER CONTROL

210

S210BS210A

A1

A3

A1

A3

A2

A3

A2

A3

33

34

44

43

76

75

Q210A

+U125

-U125

S210C

3L2 4T2

1L1 2T1

5L3 6T3

13 14

21 22

53 54

61 62

14

13

Q210A

/210.6B

OPEN CLOSE

F110A

L1

L2

L16 L17

L18

/200.2E

/220.2C

/220.4D

/220.2E

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 FIELD CIRCUIT BREAKER

220

3L24T2

2T1

1L1

5L36T3

R220A

/200.6B /031.7E

VSHUNT METER

P220A P220B

Q210A

R220B

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

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Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

PANEL ELECTRICAL METERING (STATOR)

230

CURRENT PHASE A

V V V A A A

/200.2B

CURRENT PHASE B

CURRENT PHASE C

VOLTAGE PHASE A

VOLTAGE PHASE A

VOLTAGE PHASE A

VA

VB

VC

VN

IA

IB

IC

ID

P230A P230B P230C P230D P230E P230F

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 OIL PUMP

250

KM1

M3F

S1 KM1

S2

KM1

A1

A2

A1

A2

H1

/090.5F

POWER CONTROL

K250AB

U1+

X1-8

X1-9

X1

X2

U1-

Q1

13

14

DISYUNTOR

L N

- +

R S T N

R S T

13 14

21 22

53 54

61 62

/250.5D

/250.6C

KM1

53

54

XC

XC

GCP

Oil Pump Control panel

XP 8 9 10 11

50

51

P250A

P250B

U250A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900 OIL COOLING FAN

255

K255A

M3F

S255A

S255B

K255A

A1

A2

A1

A2

111214111214

212224212224

313234313234

414244414244

111214

212224

313234

414244

/090.7F

POWER CONTROL

/255.5B

K255A

11

12 14

XP 12 13 14

R S TP255A

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

CONNECTION TERMINAL LIST I

280

XM 1

031.

1EG

ENER

ATO

R N

EUTR

AL

GR

OU

ND

ING

VO

LTA

GE

203

1.1E

GEN

ERA

TOR

NEU

TRA

L G

RO

UN

DIN

G V

OLT

AG

E

303

1.2E

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

NEU

TRA

L SI

DE

A

403

1.2E

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

NEU

TRA

L SI

DE

B

503

1.2E

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

NEU

TRA

L SI

DE

C

603

1.2E

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

NEU

TRA

L SI

DE

N

703

1.4E

GEN

ERA

TOR

MET

ERIN

G C

UR

REN

T A

803

1.4E

GEN

ERA

TOR

MET

ERIN

G C

UR

REN

T B

903

1.4E

GEN

ERA

TOR

MET

ERIN

G C

UR

REN

T C

1003

1.4E

GEN

ERA

TOR

MET

ERIN

G C

UR

REN

T N

1103

1.7E

GEN

ERA

TOR

FIE

LD W

IND

ING

1203

1.7E

GEN

ERA

TOR

FIE

LD W

IND

ING

1303

2.1F

GEN

ERA

TOR

VO

LTA

GE

A

1403

2.1F

GEN

ERA

TOR

VO

LTA

GE

B

1503

2.1F

GEN

ERA

TOR

VO

LTA

GE

C

1603

2.1F

GEN

ERA

TOR

VO

LTA

GE

N

1703

2.2F

GEN

ERA

TOR

RES

IDU

AL

VO

LTA

GE

1803

2.2F

GEN

ERA

TOR

RES

IDU

AL

VO

LTA

GE

1903

2.4F

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

LIN

E SI

DE

A

2003

2.4F

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

LIN

E SI

DE

B

2103

2.4F

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

LIN

E SI

DE

C

2203

2.4F

GEN

ERA

TOR

PR

OTE

CTI

ON

CU

RR

ENT

LIN

E SI

DE

N

XP 1

090.

2DM

AIN

PO

WER

SU

PP

LY R

209

0.2D

MA

IN P

OW

ER S

UP

PLY

S

309

0.3D

MA

IN P

OW

ER S

UP

PLY

T

409

0.3D

MA

IN P

OW

ER S

UP

PLY

N

510

2.5D

DC

M C

OO

LIN

G F

AN

R

610

2.5D

DC

M C

OO

LIN

G F

AN

S

710

2.5D

DC

M C

OO

LIN

G F

AN

T

825

0.2B

OIL

PU

MP

SU

PP

LY R

925

0.2B

OIL

PU

MP

SU

PP

LY S

1025

0.2B

OIL

PU

MP

SU

PP

LY T

1125

0.3B

OIL

PU

MP

SU

PP

LY N

1225

5.2D

OIL

CO

LIN

G F

AN

SU

PP

LY R

1325

5.2D

OIL

CO

LIN

G F

AN

SU

PP

LY S

1425

5.2D

OIL

CO

LIN

G F

AN

SU

PP

LY T

1510

2.2A

VA

RIA

BLE

SP

EED

DR

IVER

R

1610

2.2A

VA

RIA

BLE

SP

EED

DR

IVER

R

1710

2.2B

VA

RIA

BLE

SP

EED

DR

IVER

S

1810

2.3A

VA

RIA

BLE

SP

EED

DR

IVER

S

1910

2.3A

VA

RIA

BLE

SP

EED

DR

IVER

T

2010

2.3B

VA

RIA

BLE

SP

EED

DR

IVER

T

1 2 3 4 5 6 7

A

F

B

C

D

E

Page No.

Continue



Supplier


0

DESIGNED BY:

CHECKED BY:

APPROVED BY:G4900

CONNECTION TERMINAL LIST II

281

XC 1

105.

1DST

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