Upload
independent
View
1
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
C«ng ty cæ phÇn s«ng ®μ th¨ng long
ThuyÕt minh
tÝnh to¸n mãng cÈu th¸p c5015
gãi thÇu : x©y dùng vμ l¾p ®Æt thiÕt bÞ toμ nhμ ct1 dù ¸n : khu t¸i ®Þnh c− xu©n la phôc vô x©y dùng khu ®« thÞ míi t©y hå t©y ®Þa ®iÓm : p. xu©n la- q. t©y hå- tp.hμ néi Chñ ®Çu t− : bql ®Çu t− vμ x©y dùng khu ®tm hμ néi ®d chñ ®Çu t− : bql dù ¸n h¹ tÇng t©y hå t©y T− vÊn gi¸m s¸t : c«ng ty cæ phÇn bva
HÀ NéI - 2015
C«ng ty cæ phÇn s«ng ®μ th¨ng long
ThuyÕt minh
tÝnh to¸n mãng cÈu th¸p c5015
gãi thÇu : x©y dùng vμ l¾p ®Æt thiÕt bÞ toμ nhμ ct1 dù ¸n : khu t¸i ®Þnh c− xu©n la phôc vô x©y dùng khu ®« thÞ míi t©y hå t©y ®Þa ®iÓm : p. xu©n la- q. t©y hå- tp.hμ néi Chñ ®Çu t− : bql ®Çu t− vμ x©y dùng khu ®tm hμ néi ®d chñ ®Çu t− : bql dù ¸n h¹ tÇng t©y hå t©y T− vÊn gi¸m s¸t : c«ng ty cæ phÇn bva
§¥N VÞ THIÕT KÕ §¥N VÞ THÈM TRA
C¤NG TY cæ phÇn s«ng ®μ - th¨ng long Khu ®« thÞ míi v¨n khª - ph−êng la khª - hµ ®«ng – hµ néi
§T: 04.22470783 fax: 04.33552978 Website: sodathanglong.com.vn Email: [email protected]
Hå s¬ thiÕt kÕ tÝnh to¸n mãng cÈu th¸p
Gãi thÇu sè 10: x©y dùng vμ l¾p ®Æt thiÕt bÞ toμ nhμ ct1 (kh«ng bao gåm thang m¸y) Dù ¸n: khu t¸i ®Þnh c− xu©n la phôc vô x©y dùng khu ®« thÞ míi t©y hå t©y
1
A. CÁC TIÊU CHUẨN VÀ QUY PHẠM ÁP DỤNG
A.1. Tiêu chuẩn áp dụng - TCVN 10304: 2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế; - TCVN 2737: 1995: Tải trọng và tác động; - TCVN 5574: 2012: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép tiêu chuẩn thiết kế.
A.2. Tài liệu tham khảo - Báo cáo khảo sát địa chất công trình; - Hồ sơ cần trục tháp C-5015.
A.3. Các phần mềm máy tính sử dụng trong tính toán - ETABS (version 9.7 : CSI - USA); - SAFE (version 12.2.0 : CSI - USA).
B. MÔ TẢ CHUNG Theo hồ sơ thiết kế kỹ thuật cần trục tháp C-5015 được lắp đặt trên nền móng khối có kích thước 5,6x5,6x1,35m. Do đó cần tính toán thiết kế lại móng cho cần trục tháp theo phương án Móng cọc để đảm bảo an toàn cho cần trục tháp trong quá trình sử dụng.
B.1. Thông số kỹ thuật của cần trục tháp C-5015 Các thông số cơ bản của cần trục tháp C-5015 được trình bày trên Bảng 1.
Bảng 1. Thông số kỹ thuật của cần trục tháp
Model
Chiều cao tự đứng
Tầm với ngang (Jib length)
Sức nâng tối đa (Q max)
Sức nâng cuối cần (Tip Load)
Thép chế tạo
C5015 39.8m 50 m 8 tấn 1.5 tấn tại 50m Q345
B.2. Tải trọng tác dụng của cẩu tháp Căn cứ vào thông số kỹ thuật trong catalog do nhà sản xuất cung cấp, móng cẩu tháp được tính toán theo các trường hợp tải trọng sau:
B.2.1. Trường hợp 1
C¤NG TY cæ phÇn s«ng ®μ - th¨ng long Khu ®« thÞ míi v¨n khª - ph−êng la khª - hµ ®«ng – hµ néi
§T: 04.22470783 fax: 04.33552978 Website: sodathanglong.com.vn Email: [email protected]
Hå s¬ thiÕt kÕ tÝnh to¸n mãng cÈu th¸p
Gãi thÇu sè 10: x©y dùng vμ l¾p ®Æt thiÕt bÞ toμ nhμ ct1 (kh«ng bao gåm thang m¸y) Dù ¸n: khu t¸i ®Þnh c− xu©n la phôc vô x©y dùng khu ®« thÞ míi t©y hå t©y
2
B.2.2. Trường hợp 2
B.2.3. Trường hợp 3
C¤NG TY cæ phÇn s«ng ®μ - th¨ng long Khu ®« thÞ míi v¨n khª - ph−êng la khª - hµ ®«ng – hµ néi
§T: 04.22470783 fax: 04.33552978 Website: sodathanglong.com.vn Email: [email protected]
Hå s¬ thiÕt kÕ tÝnh to¸n mãng cÈu th¸p
Gãi thÇu sè 10: x©y dùng vμ l¾p ®Æt thiÕt bÞ toμ nhμ ct1 (kh«ng bao gåm thang m¸y) Dù ¸n: khu t¸i ®Þnh c− xu©n la phôc vô x©y dùng khu ®« thÞ míi t©y hå t©y
3
C. ĐỊA CHẤT
Địa tầng lấy theo số liệu khảo sát hố khoan và được tổng hợp trong Bảng 2.
Bảng 2. Địa tầng theo số liệu khảo sát hố khoan
Các chỉ tiêu cơ lý Ký hiệu Đơn vị Thứ tự các lớp đất
Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Loại đất Đất lấp Sét dẻo cứng Cát hạt mịnTrạng thái Dính Rời Chiều dày Lđ m 0,95 8,85 8,8 T.L thể tích tự nhiên Gtn T/m3 1,8 1,89 1,9 Độ sệt B 0,31 Lực dính kết C kG/cm2 0,34 0,34 Góc ma sát trong φ độ 13 13,53 Mô đun đàn hồi E kG/cm2 105 163 Giá trị SPT trung bình N Búa/30cm 12 29 Chiều sâu lớp mặt Lml M 0 0,95 9,8 Chiều sâu lớp đáy Ldt m 0,95 9,8 18,6
D. ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU VÀ GIẢI PHÁP THIẾT KẾ
4.1. Giải pháp kết cấu móng Móng cẩu tháp được thiết kế sử dụng giải pháp móng cọc bê tông cốt thép. Có tiết diện vuông cạnh 250mm, gồm 1 đoạn cọc mũi với chiều dài 5 m; cắm vào lớp sét, trạng thái dẻo cứng ( Lớp 2). Đài cọc bê tông cốt thép, chiều dày là 1,35m. Thông số cấu kiện phần móng cẩu tháp được trình bày trên Bảng 3.
Bảng 3. Giải pháp kết cấu phần móng
STT Cấu kiện Giải pháp kết cấu 1 Cọc bê tông cốt thép Cọc vuông cạnh 250mm; sức chịu tải thiết kế P = 25T2 Đài móng Kích thước AxBxH= 5,6x5,6,1,35m
4.2. Vật liệu sử dụng
Quy cách vật liệu bê tông dùng làm móng cẩu tháp được trình bày trên Bảng 4.
C¤NG TY cæ phÇn s«ng ®μ - th¨ng long Khu ®« thÞ míi v¨n khª - ph−êng la khª - hµ ®«ng – hµ néi
§T: 04.22470783 fax: 04.33552978 Website: sodathanglong.com.vn Email: [email protected]
Hå s¬ thiÕt kÕ tÝnh to¸n mãng cÈu th¸p
Gãi thÇu sè 10: x©y dùng vμ l¾p ®Æt thiÕt bÞ toμ nhμ ct1 (kh«ng bao gåm thang m¸y) Dù ¸n: khu t¸i ®Þnh c− xu©n la phôc vô x©y dùng khu ®« thÞ míi t©y hå t©y
4
Bảng 4. Bê tông
STT Các cấu kiện Cấp độ bền Rn
(kG/cm2) Rbt
(kG/cm2) 1 Cọc bêtông cốt thép B20 (#250) 110 8.8 2 Đài cọc B22,5 (#300) 130 10 3 Bê tông lót B7,5 (#100) 45 4,8
Vật liệu cốt thép dùng làm móng cẩu tháp được trình bày trên Bảng 5.
Bảng 5. Cốt thép
STT Các cấu kiện Chủng loại, cường độ 1 Cốt thép đường kính Ф < 10mm (AI) Ra=2250 kG/cm2 2 Cốt thép đường kính 10mm ≤ Ф (AII) Ra=2800 kG/cm2
E. KẾT QUẢ KIỂM TRA Hệ kết cấu đài - cọc được mô hình hóa theo sơ đồ không gian và phân tích kết cấu sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn với sự trợ giúp của phần mềm phân tích kết cấu Etabs version 9.7 và phần mềm Safe version 12.2.0. Hệ kết cấu đài - cọc - dầm gia cường được khai báo làm việc đồng thời, trong đó các cọc được mô hình hóa dưới dạng các liên kết đàn hồi. - Kết quả tính toán tải trọng tác dụng lên cọc xem Phụ lục E.2 và Phụ lục E.5; - Kết quả tính toán sức chịu tải của cọc xem Phụ lục E.3; - Kết quả kiểm tra đài cọc xem Phụ lục E.4; - Kết quả kiểm tra dầm gia cường đài cọc xem Phụ lục E.6; - Kết quả kiểm tra bu lông neo chân cẩu tháp xem Phụ lục E.7.
Story Point Load FZ MX MY MZBASE 328 TH1 8.8 0 0 0BASE 328 TH2 5.98 0 0 0BASE 328 TH3 17.22 0 0 0BASE 329 TH1 23.02 0 0 0BASE 329 TH2 24.73 0 0 0BASE 329 TH3 17.25 0 0 0BASE 330 TH1 8.82 0 0 0BASE 330 TH2 6.01 0 0 0BASE 330 TH3 17.25 0 0 0BASE 331 TH1 23 0 0 0BASE 331 TH2 24.7 0 0 0BASE 331 TH3 17.22 0 0 0BASE 332 TH1 16.28 0 0 0BASE 332 TH2 15.71 0 0 0BASE 332 TH3 17.63 0 0 0BASE 333 TH1 16.01 0 0 0BASE 333 TH2 15.45 0 0 0
E.2. PHẢN LỰC ĐẦU CỌC
BASE 333 TH3 17.35 0 0 0BASE 334 TH1 16.03 0 0 0BASE 334 TH2 15.48 0 0 0BASE 334 TH3 17.37 0 0 0BASE 335 TH1 8.89 0 0 0BASE 335 TH2 6.06 0 0 0BASE 335 TH3 17.36 0 0 0BASE 336 TH1 23.16 0 0 0BASE 336 TH2 24.87 0 0 0BASE 336 TH3 17.36 0 0 0
9
Cao độ Bề dày W γ Độ sệt B C NSPT Qc φ Eom m % T/m3 - T/m2 Búa T/m2 Độ T/m2
1 Đất thổ nhưỡng 1 1 30 1.9 0.01 0 0 0
2 Sét-sét pha dẻo cứng 10.8 9.8 28.3 1.89 0.31 3.4 12 38 13 1050
3 Sét pha xám, dẻo mềm 29.4 18.6 26.3 1.9 0.4 3.4 29 44 13.53 1630
E.3. TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỌC
Các chỉ tiêu cơ lý của lớp đất
E.3.1. SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÁC LỚP ĐẤT
STT Tên l ớp đất
1. Cao độ mũi cọc 6.8 m
2. Cạnh cọc 250 mm loại cọc: Vuông.
Số liệu cọc
10
E.3.2. SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU
F=φ(m1m2RnFb+RaFa) Trong đó:
φ : Hệ số uốn dọc
Rn : Cường độ chịu nén của bêtông kG/cm2
Fb : Diện tích tiết diện bêtông cm2
Ra : Cường độ tính toán của thép kG/cm2
Fa : Diện tích tiết diện thép cm2
CHI TIẾT CẤU TẠO CỌCLoại: Vuông.
1. Cạnh (đường kính) cọc a(d) = 250 (mm)2. Cường độ chịu nén của bêtông Rn = 110 (kG/cm2)3. Đường kính thép chủ d = 16 (mm)4. Số lượng thép chủ n = 45. Diện tích thép chủ Fa = 8.04 (cm2)
26. Cường độ tính toán của thép Ra = 2800 (kG/cm2)7. Hệ số uốn dọc φ = 17a. Hệ số điều kiện làm việc m1 m1 = 17b. Hệ số phụ thuộc biện pháp thi công m2 m2 = 0.858. Diện tích tiết diện bêtông Fb = 616.96 (cm2)
SỨC CHỊU TẢI THIẾT KẾ CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU:[P] =1x(1x0.85x110x616.96 + 2800x8.04) = 80198 (kG) = 80.20 (T)
11
E.3.3 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO CƠ LÝ
D= 250 (mm); Vuông.F=m(mRRF+u∑mfFiLi)
Trong đó:m : Hệ số làm việc của cọc trong đất 1mR : Hệ số làm việc của đất mũi cọc 1mf : Hệ số làm việc của đất bên thân cọc 1R : Sức chống của đất tại mũi cọc T/m2
F : Diện tích tiết diện ngang thân cọc 0.063 m2
u : Chu vi tiết diện ngang thân cọc 1 mFi : Masát bên thân cọc T/m2
Li : Chiều dài cọc trong lớp đất i mSỨC CHỊU TẢI TÍNH TOÁN CỦA CỌC:
Ftt=F/KK = 1.4
Stt Tên lớp Zi Li B mf Fi mR mRRiF ∑mfFiLi Ftt=F/K1 Đất thổ nhưỡng 0 5 0 5 0 01 1 0 57 1 5 34 0 28 4 02
Loại:
1 Đất thổ nhưỡng 0.5 0.5 0.01 1 0.57 1 5.34 0.28 4.022 Đất thổ nhưỡng 1 0.5 0.01 1 1.13 1 10.68 0.85 8.233 Sét-sét pha dẻo cứng 1.5 0.5 0.31 1 2.57 1 5.11 2.13 5.174 Sét-sét pha dẻo cứng 2 0.5 0.31 1 2.91 1 6.81 3.58 7.435 Sét-sét pha dẻo cứng 2.5 0.5 0.31 1 3.16 1 8.51 5.16 9.766 Sét-sét pha dẻo cứng 3 0.5 0.31 1 3.40 1 10.21 6.86 12.197 Sét-sét pha dẻo cứng 3.5 0.5 0.31 1 3.55 1 11.91 8.63 14.678 Sét-sét pha dẻo cứng 4 0.5 0.31 1 3.69 1 13.60 10.48 17.209 Sét-sét pha dẻo cứng 4.5 0.5 0.31 1 3.79 1 15.30 12.37 19.77
10 Sét-sét pha dẻo cứng 5 0.5 0.31 1 3.89 1 17.00 14.32 22.3711 Sét-sét pha dẻo cứng 5.5 0.5 0.31 1 3.99 1 17.73 16.31 24.3212 Sét-sét pha dẻo cứng 6 0.5 0.31 1 4.09 1 18.47 18.36 26.3113 Sét-sét pha dẻo cứng 6.5 0.5 0.31 1 4.14 1 19.20 20.43 28.3114 Sét-sét pha dẻo cứng 6.8 0.3 0.31 1 4.17 1 19.64 21.68 29.52
SỨC CHỊU TẢI THIẾT KẾ CỦA CỌC THEO CƠ LÝ: [P]=30 (T)
12
E.3.4. SỨC CHỊU TẢI GIỚI HẠN CỦA CỌC THEO MEYERHOF
D= 250 (mm); Vuông.F=m(K1NmF+u∑K2NiLi)
Trong đó:m : Hệ số làm việc của cọc trong đất 1K1 : Hệ số làm việc của đất mũi cọc 40 T/m2
K2 : Hệ số làm việc của đất bên thân cọ 0.2 T/m2
Nm : Nspt của đất tại mũi cọc BúaF : Diện tích tiết diện ngang thân cọc 0.063 m2
u : Chu vi tiết diện ngang thân cọc 1.000 mNi : Nspt của đất bên thân cọc BúaLi : Chiều dài cọc trong lớp đất i m
SỨC CHỊU TẢI TÍNH TOÁN CỦA CỌC:Ftt=F/K
K = 2(T-m)
Stt Tên lớp Zi Hi NSPT K2 Ni K1 u∑K2NiLi K1NmF Ftt=F/Kấ hổ h
Loại:
1 Đất thổ nhưỡng 0.5 0.5 0 0.2 0.0 40 0.00 0.00 0.002 Đất thổ nhưỡng 1 0.5 0 0.2 0.0 40 0.0 0.00 0.003 Sét-sét pha dẻo cứng 1.5 0.5 12 0.2 12.0 40 1.2 30.00 15.604 Sét-sét pha dẻo cứng 2 0.5 12 0.2 12.0 40 2.4 30.00 16.205 Sét-sét pha dẻo cứng 2.5 0.5 12 0.2 12.0 40 3.6 30.00 16.806 Sét-sét pha dẻo cứng 3 0.5 12 0.2 12.0 40 4.8 30.00 17.407 Sét-sét pha dẻo cứng 3.5 0.5 12 0.2 12.0 40 6.0 30.00 18.008 Sét-sét pha dẻo cứng 4 0.5 12 0.2 12.0 40 7.2 30.00 18.609 Sét-sét pha dẻo cứng 4.5 0.5 12 0.2 12.0 40 8.4 30.00 19.2010 Sét-sét pha dẻo cứng 5 0.5 12 0.2 12.0 40 9.6 30.00 19.8011 Sét-sét pha dẻo cứng 5.5 0.5 12 0.2 12.0 40 10.8 30.00 20.4012 Sét-sét pha dẻo cứng 6 0.5 12 0.2 12.0 40 12.0 30.00 21.0013 Sét-sét pha dẻo cứng 6.5 0.5 12 0.2 12.0 40 13.2 30.00 21.6014 Sét-sét pha dẻo cứng 6.8 0.3 12 0.2 12.0 40 13.9 30.00 21.96
SỨC CHỊU TẢI THIẾT KẾ CỦA CỌC THEO MEYERHOF [P]=22 (T)
13
E.3.5 SỨC CHỊU TẢI CỌC THEO CÔNG THỨC CỦA NHẬT BẢN
D= 250 mm; Vuông.F=Qp+Qci+Qsi
Trong đó:Qp : K1*Ni*Ap K1 = 15 TQci : Ci*u*Hi TQsi : K2*Ni*u* K2 = 0.2 TC : Lực dính đơn vị T/m2
Ap : Diện tích tiết diện ngang thân cọc 0.063 m2
u : Chu vi tiết diện ngang thân cọc 1.000 mHi : Chiều dài cọc trong lớp đất i mZi : Độ sâu mũi cọc m
SỨC CHỊU TẢI TÍNH TOÁN CỦA CỌC:Ftt=F/K
K = 3(T-m)
Stt Tên lớpZi
( )Hi
( )
C(T/m2 Ni
Qp=K1*Ni*A
Qci=Ci* *Hi
Qsi=K2*Ni* *Hi
Ftt=F/K
Loại:
p(m) (m) (T/m2
)i K1*Ni*Ap Ci*u*Hi K2*Ni*u*Hi K
1 Đất thổ nhưỡng 0.5 0.5 0 0 0.0 0.00 0.0 0.00
2 Đất thổ nhưỡng 1 0.5 0 0 0.0 0.00 0.0 0.00
3 Sét-sét pha dẻo cứng 1.5 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 4.72
4 Sét-sét pha dẻo cứng 2 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 5.68
5 Sét-sét pha dẻo cứng 2.5 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 6.65
6 Sét-sét pha dẻo cứng 3 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 7.62
7 Sét-sét pha dẻo cứng 3.5 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 8.58
8 Sét-sét pha dẻo cứng 4 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 9.55
9 Sét-sét pha dẻo cứng 4.5 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 10.52
10 Sét-sét pha dẻo cứng 5 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 11.48
11 Sét-sét pha dẻo cứng 5.5 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 12.45
12 Sét-sét pha dẻo cứng 6 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 13.42
13 Sét-sét pha dẻo cứng 6.5 0.5 3.4 12 11.3 1.70 1.2 14.38
14 Sét-sét pha dẻo cứng 6.8 0.3 3.4 12 11.3 1.02 0.7 14.96
SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO CT CỦA NHẬT BẢN: [P]=15 (T)
14
* VËt liÖu sö dông :
Bªt«ng B22.5 --> Rb = 13 (MPa) = 130 (daN/cm2)
Cèt thÐp AII --> Rs = 280 (MPa) = 2800 (daN/cm2)
* TÝnh to¸n cèt thÐp chÞu m«men d−¬ng theo ph−¬ng X:
M«men : M = 350 (kNm) BÒ réng : b = 100 (cm) ω = 0.746
ChiÒu cao: h = 135 (cm) σsc,u = 400 (MPa)
Líp ®Öm : a = 10 (cm) ξR= 0.609
--> ho = 125 (cm) αR= 0.423
0.017
--> αm <= αR:
ζ = 0.991
Gi¸ trÞ cèt thÐp tÝnh to¸n :
tÝnh to¸n cèt thÐp §μi
E.4. TÍNH TOÁN ĐÀI CỌC
2mb o
MR bh
α = =
ss o
MAR hζ
= = 10.09 (cm2) Hµm l−îng : μ = 0.08%
Chän : φ 16 --> a = 199 (mm)
Bè trÝ cèt thÐp :Bè trÝ : φ 16 a 200
* TÝnh to¸n cèt thÐp chÞu m«men d−¬ng theo ph−¬ng Y:
M«men : M = 350 (kNm) BÒ réng : b = 100 (cm) ω = 0.746
ChiÒu cao: h = 135 (cm) σsc,u = 400 (MPa)
Líp ®Öm : a = 10 (cm) ξR= 0.609
--> ho = 125 (cm) αR= 0.423
2mb o
MR bh
α = =
ss o
MAR hζ
= =
15
0.017
--> αm <= αR:
ζ = 0.991
Gi¸ trÞ cèt thÐp tÝnh to¸n :
10.09 (cm2) Hµm l−îng : μ = 0.08%
Chän : φ 16 --> a = 199 (mm)
Bè trÝ cèt thÐp :Bè trÝ : φ 16 a 200
KÕt luËn: §µi ®¶m b¶o kh¶ n¨ng chÞu lùc
2mb o
MR bh
α = =
ss o
MAR hζ
= =
16
E.5. TÝnh to¸n t¶i träng t¸c dông lªn cäc
E.5.1. THÔNG SỐ ĐÀI CỌC & CỌCĐài cọc: 9 cọc CọcChiều cao đài ho= Sức chịu tải cho phép của [P] = 25 TChiều dài đài lx = Trọng lượng riêng bê tông g = 2.5 T/m3
Chiều rộng đài ly = Trọng lượng bê tông đài Po = 116.4 T
E.5.2. NỘI LỰC TÍNH TOÁN VÀ PHẢN LỰC ĐẦU CỌC
Nội lực (đơn vị : T, Tm) : Nội lực đáy đài chuyển về tâm cọc và phản lực đầu cọc:TT Fx Fy Fz Mx My Mz Nội lực Fz Mx My Pmax Pmin Pmax/[P]
5.60 (m)5.60 (m)
1.35 (m)
TH1 0 0 28 102.4 0 0 TH1 144 102 0 24 9 94 %TH2 0 0 23 135.2 0 0 TH2 139 135 0 25 6 85 %TH3 0 0 39.4 0.0 0 0 TH3 156 0 0 17 17 58 %
Sơ đồ bố trí cọc : Tâm cọc : Tâm cột :Yi / Xi -2.3 0.0 2.3 X = 0.00 X = 0.00
-2.3 1 1 1 Y = 0.00 Y = 0.000.0 1 1 12.3 1 1 1
E.5.3. Kết Luận : Cọc đủ khả năng chịu tải
17
E.6. KIỂM TRA DẦM GIA CƯỜNG
* Vật liệu sử dụng :Bê tông: B22.5 --> Rb = 13 (MPa) = 130 (daN/cm2)
Cốt thép: AII --> Rs = 280 (MPa) = 2800 (daN/cm2)
M Rn Ra b h a ho Fa tính toán (Ftt)
Hàm lượng thép
T.m kG/cm2 kG/cm2 cm cm cm cm cm2 m cm2
M- -4.6 130 2800 50 120 5 115 1.43 0.02 4Φ16 8.04 5.61 Đạt
M+ 10.0 130 2800 50 120 5 115 3.12 0.05 4Φ16 8.04 2.57 Đạt
Nhậnxét
BẢNG TÍNH CỐT THÉP DẦM
TÊN DẦM Tầng Tiết diện
Base
Fa thiết kế (Ftk) K=Ftk/Ftt
Dầm đài
Kết luận: Kết cấu dầm đảm bảo khả năng chịu lực
18
Sè liÖu ®Çu vµoLo¹i bu l«ng CÊp ®é bÒn 8.8
Bè trÝ 8 bu l«ngD bu l«ng 24 mm
M« men M = 0 kG.mLùc c¾t Q = 0 kG
Lùc däc N = 73000 kGC−êng ®é tÝnh to¸n chÞu c¾t vµ chÞu kÐo cña bulong
4.6 4.8 5.6 5.8 6.6 8.8C¾t fvb 150 160 190 200 230 320
KÐo ftb 170 160 210 200 250 400DiÖn tÝch thiÕt diÖn bulong
d ( mm) 16 18 20 22 24 27 30A ( cm2) 2.01 2.54 3.14 3.8 4.52 5.72 7.06
Abn (cm2) 1.57 1.92 2.45 3.03 3.52 4.59 5.6
C−êng ®é tÝnh to¸n cña bu l«ng tõ thÐp ®é bÒn líp ( N/mm2)
E.7. kiÓm tra liªn kÕt nèi bu l«ng ch©n cÇn trôc th¸p
Ký hiÖuTr¹ng th¸i øng suÊt
[ ] tbbntb fAN *=
nN
hhMN
ib +=
∑ 21
max .2.
Kh¶ n¨ng lµm viªc chÞu kÐo cña bu l«ng
ftb - C−êng ®é tÝnh to¸n chÞu kÐo cña vËt liÖu bul«ng
ftb = 4000 kG/cm2
Abn - diÖn tÝch thiÕt diÖn thùc cña bu l«ng
Abn = 3.52 cm2
[ N] tb = 14080 kG
KiÓm tra liªn kÕt bu l«ng ®· chänKiÓm tra kh¶ n¨ng chÞu kÐo cña bu l«ngLùc kÐo lín nhÊt t¸c dông vµo bul«ng:
= 9125 kG
Ta cã: [ N] vb = 14080 kG
§iÒu kiÖn: [ N] kbl > Nbmax §¹t
NhËn xÐt : C¸c bu l«ng ®∙ chän ®¶m b¶o kh¶ n¨ng chÞu lùc
[ ] tbbntb fAN *=
nN
hhMN
ib +=
∑ 21
max .2.
19