View
578
Download
7
Category
Preview:
Citation preview
1/19
Sadržaj:
Strana 1. Toplotni proračun 3
Termofizička svojstva toplijeg fluida 3 1.2 Termofizička svojstva hladnijeg fluida 3 Toplotna snaga aparata 3 1.4 Maseni protok vazduha 4 Osnovne geometrijske karakteristike razmenjivača toplote 4 1.6 Srednja temperaturska razlika 4 1.7 Geometrijske karakteristike međucevnog prostora 4 Određivanje koeficijenta prelaza toplote sa strane vazduha 5 Otpori provođenju toplote usled zaprljanja 6 1.10 Određivanje efikasnosti orebrene površine 6 Određivanje koeficijenta prelaza toplote se strane cevi 7 Koeficijent prolaza toplote sveden na unutrašnju površinu cevi 7 1.13 Koeficijent prolaza toplote sveden na spoljašnju stranu cevi 8 Broj cevi 8 1.15 Pad pritiska sa strane vazduha 8 Određivanje snage ventilatora 8
2. Mehanički proračun 9 Provera debljine zida cevi prema standardu JUS M.E2.260/1991 9 2.2 Proračun cevnih ploča prema standardu JUS M.E2.259/1991 10 Određivanje debljine zida omotača prema standardu JUS
M.E2.259/1991 11
2.3.1 Dimenzije priključaka 11 Ulazni priključak za paru 11 Izlazni priključak za kondenzat 11
2.3.2 Debljina zida omotača sa strane pare 11 Omotač dimenzija mm 600400× 11 2.3.2.2 Omotač dimenzija mm 950400× 11
Debljina zida omotača sa strane kondenzata 12 2.3.3.1 Omotač dimenzija mm 200600× 12 Omotač dimenzija mm 950200× 12
2.4 Određivanje debljine ravnog danca prema standardu JUS M.E2.259/1991
12
Određivanje dimenzija prirubnice na ulaznom priključku prema standardima JUS M.E2.257/1991 (proračun zavrtanja) i JUS M.E2.258/1991
12
2.5.1 Proračun zavrtanja 12 Proračun prirubnice 13
2/19
2.6 Određivanje dimenzija prirubnice na izlaznom priključku prema standardima JUS M.E2.257/1991 (proračun zavrtanja) i JUS M.E2.258/1991
14
Proračun zavrtanja 14 2.6.2 Proračun prirubnice 15
2.7 Proračun prirubnice na priključku za čišćenje aparata 16 Proračun zavrtanja 16 2.7.2 Proračun prirubnice 17 Proračun prirubnice 18
Literatura 19
3/19
Toplotni proračun Termofizička svojstva toplijeg fluida
kgkg 3780,x~D = sastav kondenzata
C894 °= ,tkond temperatura kondenzacije
kgJ 101987 3
1 ⋅=r toplota promene faze
3mkg 879=lρ gustina kondenzata
3mkg 8540,g =ρ gustina pare
KkgJ 33901 ⋅
=Pc specifični toplotni kapacitet
sPa 103170 31 ⋅⋅= −,lµ dinamička viskoznost kondenzata na temperaturi
kondenzacije
KmW 4230⋅
= ,lλ toplotna provodnost kondenzata
1.2 Termofizička svojstva hladnijeg fluida
C352 °=Pt početna temperatura vazduha C702 °=Kt krajnja temperatura vazduha
Termofizička svojstva su uzeta za srednju temperaturu vazduha.
KkgJ 10082 ⋅
=Pc specifični toplotni kapacitet vazduha
32 mkg 0781,=ρ gustina vazduha
KmW 028202 ⋅
= ,λ toplotna provodnost vaduha
sPa 106519 62 ⋅⋅= −,µ dinamička viskoznost vazduha
7030Pr2 ,= Prantlov broj za vazduh Toplotna snaga aparata
kW 552198736001000
11 =⋅=⋅= rmQ
4/19
Maseni protok vazduha
( ) ( ) ht 356
skg 615
3570100810552 3
222
112 ,,
ttcrmm
PKP
==−⋅
⋅=
−⋅⋅
=
Osnovne geometrijske karakteristike razmenjivača toplote
mm 1900=izL rastojanje između cevnih ploča 10=lN broj redova cevi
mm 581 =t podužni korak cevi mm 950=B širina aparata
14258
95021
1 =−=−=tBNc broj cevi u jednom redu
14010141 =⋅=⋅= lcc NNN ukupan broj cevi 1.6 Srednja temperaturska razlika
( ) ( ) ( ) ( ) C839
3589470894ln
3589470894
ln2
2
22 °=
−−
−−−=
−−
−−−=∆ ,
,,
,,
tttt
ttttt
pkond
kkond
pkondKkondsr
Geometrijske karakteristike međucevnog prostora • Broj rebara po dužnom metru cevi
2860035011
===,t
Nr
r
gde je korak rebra m 00350,tr = • Strujni presek za vazduh
( )[ ]{ }( )[ ]{ }
2
1
m 14104400005028628600050102201495091
1
,A,,,,,,A
dNNdNBLA rrrrrsciz
=
⋅⋅+⋅−⋅⋅−⋅=⋅⋅+⋅−⋅⋅−⋅= δδ
5/19
• Površina orebrenja po jedinici dužine cevi
mm 6720
0005004402
022004402862
2
2222
,S
,,,,dddNπS
r
rrsr
rr
=
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅+
−⋅⋅=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅+
−⋅⋅= πδ
• Međurebarna površina svedena na jedinicu dužine cevi
( ) ( )
mm 0590
000502861022012
,S
,,NdS
mr
rrsmr
=
⋅−⋅⋅=⋅−⋅⋅= πδπ
• Spoljašnja površina po jedinici dužine cevi
mm 7310
059067202
,S
,,SSS
s
mrrs
=
+=+=
Određivanje koeficijenta prelaza toplote sa strane vazduha • Srednja brzina struje vazduha
sm 712
0781141615
2
22 ,
,,,
Amw =
⋅=
⋅=
ρ
• Rejnoldsov broj za vazduh
15328106519
07810220712Re 62
222 =
⋅⋅⋅
=⋅⋅
= −,,,,dw s
µρ
• Nuseltov broj za vazduh
783Nu
15053
11537030153281340Nu
PrRe1340Nu
2
113402031
68102
1134020
31
26810
22
,,,,,,
tht,
,,,
N
,
r
r
,
r
r,l
=
⋅⎟⎠⎞
⎜⎝⎛⋅⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛⋅⋅⋅=
⋅⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅⋅⋅= ψ
δ
• Koeficijent prelaza toplote sa strane vazduha
6/19
KmW 108
022002820783Nu
22
222
⋅=
⋅=
⋅=
α
λα,,,
ds
1.9 Otpori provođenju toplote usled zaprljanja
WKm 10150
WKm 1020
23
2
23
1
⋅⋅=
⋅⋅=
−
−
,R
,R
Određivanje efikasnosti orebrene površine • Karakteristična geometrijska veličina za poprečna rebra
m 784000050014022 22
,,,l
lr
ef*r =
⋅=
⋅=
δ
• Efektivna dužina rebra
m 014002200440ln3501
011020005010110ln3501
21
,l,,,
,,,
dd,
hhl
ef
s
r
r
rref
=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ ⋅+⋅⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
⋅+⋅=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅+⋅⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅
+⋅=δ
• Biov broj za rebro
21903807840
10150108
11
11Bi
32
2
,,
,
l
R r
*r =⋅
⋅+=⋅
+=
−λα
• Efikasnost rebra
933021902190th
BiBith ,
,,
===θ
• Efikasnost orebrene površine
7/19
( ) ( )
9380
9330173106720111
,
,,,
SS
s
r
=
−⋅−=−⋅−=
η
θη
Određivanje koeficijenta prelaza toplote sa strane cevi
( )( )
41
13
43
1 7280⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
−⋅⋅
⋅⋅−⋅⋅⋅⋅=
gukondul
glllg ttd
gr,
µρρρλ
εα
gde je temperatura na granici sloja zaprljanja koju treba pretpostaviti C°,tgu
990
87985401
1
1
1
32
32 ,
,
l
g
g =
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛+
=
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+
=
ρρ
ε
Pretpostavlja se C591 °= ,tgu .
( )( )
KmW 11036
591894020103170819101987854087987942309907280
21
41
3
3343
1
⋅=
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡−⋅⋅⋅
⋅⋅⋅−⋅⋅⋅⋅= −
α
α,,,,
,,,,,
Koeficijent prolaza toplote sveden na unutrašnju površinu cevi
KmW 866
9380731002010150
1081
02000220ln
38020201020
1103611
1ln2
11
2
33
22
11
⋅=
⋅⋅
⋅⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ ⋅++⋅
⋅+⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ ⋅+=
⋅⋅
⋅⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛++⋅
⋅+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+=
−−
u
u
s
u
u
s
z
u
u
k
,,,,
,,,,
k
SdR
dddR
k
π
ηπ
αλα
C69111036
8398668941
°=⋅
−=∆⋅
−= ,,,tktt srukondgu α
temperatra je dobro pretpostavljena
8/19
Koeficijent prolaza toplote sveden na spoljašnju površinu cevi
KmW 474
7310020866 2 ⋅
=⋅
⋅=⋅= ,,,
SSkks
uus
π
1.14 Broj cevi
13483986691020
10552 3
=⋅⋅⋅⋅
⋅=
∆⋅⋅⋅⋅=
,,,tkLdQN
sruizuc ππ
Broj cevi je dobro pretpostavljen. Pad pritiska sa strane vazduha
lNwp ⋅⋅
⋅=∆2
222
22ρξ
460
9102207310
05800220
153284465
Re4465
2
541
4120
30541
14120
22
,
,,,
,,,
SS
td, ,
,
,
g
s
,
s,
=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
⋅⋅⋅⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛⋅=⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅=
ξ
πξ
Pa 400
102
7120781460
2
2
2
=∆
⋅⋅
⋅=∆
p
,,,p
1.16 Određivanje snage ventilatora • Korisna snaga
W57884000781
6152
2
2 =⋅=∆⋅=,,pmPkor ρ
• Površina poprečnog preseka kanala aksijalnog ventilatora (1)
( ) 2m 169406281950901
6281÷=
÷⋅
=÷
= ,,,,,
,,AAav
• Prečnik kanala za ventilator
( )m 131940 ,,Dav ÷=
9/19
Usvaja se . mm 1000=avD
• Instalisana snaga elektromotora za pogon jednog ventilatora
( ) ( ) ( ) W94069044801
5788301251301251 ÷=⋅
⋅÷=⋅
⋅÷=,
,,P,,Pvm
kori ηη
1=mη mehanički stepen korisnosti, preporuka za opseg prečnika kanala za ventilator je
direktna veza elektromotora i ventilatora 80,v =η unutrašnji stepen korisnosti ventilatora
• Rastojanje od cevnog snopa do ventilatora
mm 5001000500500 =⋅=⋅= ,D,H av • Usvojena su dva aksijalna ventilatora sa po četiri lopatice • Zazor između lopatica ventilatora i oplate ventilatora
mm 5100000500050 =⋅=⋅= ,D, avδ Mehanički proračun Provera debljine zida cevi na unutrašnji pritisak prema standardu JUS
M.E2.260/1991
21
20cc
pvSKpDs s +++⋅⋅
⋅=
• Radni uslovi
mm 1mm 705020101
319020
1022<=++
+⋅⋅
⋅= ,,,
,
,s
• Ispitni uslovi
mm 1mm 7050201301
5219020
13022<=++
+⋅⋅
⋅= ,,,
,,
,s
Debljina zida cevi zadovoljava.
10/19
Uslov za primenu standarda:
2111
212022
21
,,
,
,DD
u
s
≤
≤
≤
Uslov za primenu standarda je ispunjen.
Proračun cevnih ploča prema standardu JUS M.E2.259/1991
mm 31024510
511010040010
400 2 ,,,,KSpd,s =
⋅⋅
⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅=
Gde je prečnik najvećeg kruga upisanog u deo sa cevima. mm 1002 =dUsvaja se debljina cevnih ploča mm 20=s . • Provera valjanog spoja
Dozvoljeno opterećenje valjanog spoja sa žlebom iznosi 2mmN 300=
W
R
AF
Korisna površina nastavka iznosi:
( ) ( ) 2mm 28142022 =⋅−=⋅−= WusW lddA Površina opterećenja koja dolazi na jednu cev se računa po obrascu:
222
21 mm 25204225058
4=
⋅−⋅=
⋅−⋅=
ππ sR
dttA
Sila cevi se određuje na osnovu sledeće formule:
N 2772520110 =⋅=⋅= ,ApF RR Sada je dozvoljeno opterećenje valjanog spoja:
22 mmN 300
mmN 99
28277
<== ,AFW
R
Cevne ploče zadovoljavaju.
11/19
• Dimenzije cevnih ploča
mm 600950×=×BA
2.3 Određivanje debljina zida omotača prema standardu JUS M.E2.259/1991
Za materijal zida je izabran Č 4574, 2mmN 245=K .
Dimenzije priključaka Ulazni priključak za paru
Preporučena brzina strujanja iznosi sm 3020 ÷=w . Usvaja se brzina
sm20=w .
m 1440208540
3600100044 ,
,wmd
g
=⋅⋅
⋅=
⋅⋅⋅
=ππρ
Usvaja se cev DN 150 ( ) . mm 54159 ,× Izlazni priključak za kondenzat
Preporučena brzina strujanja iznosi sm40,w = .
m 032040879
3600100044 ,,w
mdl
=⋅⋅
⋅=
⋅⋅⋅
=ππρ
Usvaja se cev DN 32 ( ) . mm 6238 ,× Debljina zida omotača sa strane pare 2.3.2.1 Omotač dimenzija mm 600400×
mm 83124510
51104003145010
,,,,,KSpfCCs E =
⋅⋅
⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅=
Omotač dimenzija mm 950400ו Ploča bez oslabljenja
mm 96124510
511040039145010
,,,,,KSpfCCs E =
⋅⋅
⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅=
• Ploča sa oslabljenjem
mm 06224510
5110400391052145010
,,,,,,KSpfCCCs EA =
⋅⋅
⋅⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅⋅=
Usvaja se za sve zidove debljina mm 252,s = .
12/19
2.3.3 Debljina zida omotača sa strane kondenzata Omotač dimenzija mm 200600×
mm 85024510
51102002145010
,,,,,KSpfCCs E =
⋅⋅
⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅=
2.3.3.2 Omotač dimenzija mm 950200ו Ploča bez oslabljenja
mm 05124510
511020049145010
,,,,,KSpfCCs E =
⋅⋅
⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅=
• Ploča sa osabljenjem
mm 11124510
5110200491055145010
,,,,,,KSpfCCCs EA =
⋅⋅
⋅⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅⋅=
Usvaja se za sve zidove debljina mm 251,s = . Određivanje debljine ravnog danca prema standardu JUS M.E2.259/1991
mm 13324510
511060048145010
,,,,,KSpfCCs E =
⋅⋅
⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅=
Usvaja se debljina ravnog danca mm 53,s = . 2.5 Određivanje dimenzija prirubnice na ulaznom priključku prema standardima JUS M.E2.257/1991 (proračun zavrtanja) i JUS M.E2.258/1991 Usvojena je prirubnica za privarivanje i teflonski zaptivač (PTFE). Proračun zavrtanja • Najmanja sila u zavrtnju za radno stanje
( ) ( )
N 39812767204
N 1275161121518510
1010
N 6740
16151851040
N 20440
1611040
1
2222
22
=++=++=
=⋅⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅=
=−⋅⋅
=−⋅⋅
=
=⋅⋅
=⋅⋅
=
DBFBRBSB
DDDB
uDFB
uRB
FFFF
,,,,,kSdpF
,,ddpF
,dpF
ππ
ππ
ππ
13/19
• Najmanja sila u zavrtnju za ugradno stanje
N 2403915162551850 =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ,,KkdF DDDV ππ • Prečnik zavrtanja Radno stanje
mm 71338225
3985115 ,,cnK
FZd SBk =+
⋅⋅=+
⋅⋅=
Ispitno stanje
mm 6108225
39829120
,,nK
FZd SBk =
⋅⋅=
⋅⋅=
Ugradno stanje
mm 91148225
24039129120
,,nK
FZd DVk =
⋅⋅=
⋅⋅=
Usvaja se zavrtanj M16 prema preporuci u standardu JUS M.B6.011. 2.5.2 Proračun prirubnice • Korisna dvostruka širina prirubnice
mm 473315216126522 ,,dddb Ls =⋅−−=′⋅−−= mm 31518850 ,,dVd LL =⋅=⋅=′ reducirani prečnik rupe za vijke
• Pomoćna vrednost Z
( ) ( ) 32211 mm 31295454150 =⋅+=⋅+= ,,ssdZ u
• Krak delovanja sile u zavrtnju-ispitni pritisak i pogonsko stanje
mm 3352
541502252
1 ,,sdda ut =−−
=−−
=
• Krak delovanja sile za ugradno stanje
mm 8192
51852252
,,dda DtD =
−=
−=
14/19
• Otporni moment prirubnice Pogonsko i ispitno stanje
3mm 86335245
51398=⋅
⋅=⋅
⋅= ,,a
KSFW SB
Ugradno stanje
3
20
mm 21370819245
11240391=⋅
⋅=⋅
′⋅= ,,a
KSFW D
DV
• Potrebna visina prirubnice Pogonsko stanje
41473
312986421421−=
−⋅=
−⋅=
,,
bZW,hF nije merodavno
Ugradno stanje
mm 319473
312921370421421 ,,
,b
ZW,hF =−⋅
=−⋅
=
Usvaja se visina prirubnice . mm 20=Fh Određivanje dimenzija prirubnice na izlaznom priključku prema standardima
JUS M.E2.257/1991 (proračun zavrtanja) i JUS M.E2.258/1991 (proračun prirubnica)
Usvojena je prirubnice za privarivanje i teflonski zaptivač (PTFE). 2.7.1 Proračun zavrtanja • Najmanja sila u zavrtnju za radno stanje
( ) ( )
N 756631512612
N 631513112155610
1010
N 51240
405561040
N 61240
401040
1
2222
22
,,,,FFFF
,,,,,,kSdpF
.,,ddpF
,,dpF
DBFBRBSB
DDDB
uDFB
uRB
=++=++=
=⋅⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅=
=−⋅⋅
=−⋅⋅
=
=⋅⋅
=⋅⋅
=
ππ
ππ
ππ
15/19
• Najmanja sila u zavrtnju za ugradno stanje
N 59906513255560 =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ,,KkdF DDDV ππ • Prečnik zavrtanja Radno stanje
mm 38334225
7565115 ,,,cnK
FZd SBk =+
⋅⋅=+
⋅⋅=
Ispitno stanje
mm 3204225
75629120
,,,nK
FZd SBk =
⋅⋅=
⋅⋅=
Ugradno stanje
mm 5104225
5990629120
,,nK
FZd DVk =
⋅⋅=
⋅⋅=
Usvaja se zavrtanj M12 prema preporuci u standardu JUS M.B6.011. Proračun priribnice • Korisna dvostruka širina prirubnice
mm 85461224012022 ,,dddb Ls =⋅−−=′⋅−−= mm 61214900 ,,dVd LL =⋅=⋅=′ reducirani prečnik rupe za vijke
• Pomoćna vrednost Z
( ) ( ) 32211 mm 32396262832 ,,,,ssdZ u =⋅+=⋅+=
• Krak delovanja sile u zavrtnju-ispitni pritisak i pogonsko stanje
mm 3272
62832902
1 ,,,sdda ut =−−
=−−
=
• Krak delovanja sile za ugradno stanje
mm 75162
556902
,,dda DtD =
−=
−=
16/19
• Otporni moment prirubnice Pogonsko i ispitno stanje
3mm 489327245
51756 ,,,,aKSFW SB =⋅
⋅=⋅
⋅=
Ugradno stanje
3
20
mm 45057516245
1159906=⋅
⋅=⋅
′⋅= ,,a
KSFW D
DV
• Potrebna visina prirubnice Pogonsko stanje
124854
3239489421421 ,,
,,,b
ZW,hF −=−⋅
=−⋅
= nije merodavno
Ugradno stanje
mm 610854
32394505421421 ,,
,,b
ZW,hF =−⋅
=−⋅
=
Usvaja se visina prirubnice . mm 11=Fh 2.7 Proračun prirubnice na priključku za čišćenje aparata Proračun zavrtanja se vrši prema standardu JUS M.E2.257/1991 a proračun prirubnice se vrši prema standardu JUS M.E2.258/1991. Dimenzije poklopca se određuju primenom standarda JUS M.E2.259/1991. Izabrana je prirubnica za privarivanje sa teflonski zaptivačem (PTFE). 2.7.1 Proračun zavrtanja • Najmanja sila u zavrtnju za radno stanje
( ) ( )
N 36945273212846
N 52720112163510
1010
N 32140
6026351040
N 284640
6021040
1
2222
22
=++=++=
=⋅⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅=
=−⋅⋅
=−⋅⋅
=
=⋅⋅
=⋅⋅
=
DBFBRBSB
DDDB
uDFB
uRB
FFFF
,,,kSdpF
,ddpF
,dpF
ππ
ππ
ππ
17/19
• Najmanja sila u zavrtnju za ugradno stanje
N 99745620256350 =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ππ DDDV KkdF • Prečnik zavrtanja Radno stanje
mm 24326225
36945115 ,,cnK
FZd SBk =+
⋅⋅=+
⋅⋅=
Ispitno stanje
mm 03126225
369429120
,,nK
FZd SBk =
⋅⋅=
⋅⋅=
Ugradno stanje
mm 81626225
99745629120
,,nK
FZd DVk =
⋅⋅=
⋅⋅=
Usvaja se zavrtanj M27 prema preporuci u standardu JUS M.B6.011. Proračun priribnice • Korisna dvostruka širina prirubnice
mm 11315260274522 =⋅−−=′⋅−−= Ls dddb mm 1530500 =⋅=⋅=′ ,dVd LL reducirani prečnik rupe za vijke
• Pomoćna vrednost Z
( ) ( ) 32211 mm 37345252595 =⋅+=⋅+= ,,ssdZ u
• Krak delovanja sile u zavrtnju-ispitni pritisak i pogonsko stanje
mm 3462
525956902
1 ,,sdda ut =−−
=−−
=
• Krak delovanja sile za ugradno stanje
mm 5272
6356902
,dda DtD =
−=
−=
18/19
• Otporni moment prirubnice Pogonsko i ispitno stanje
3mm 1047346245
513694=⋅
⋅=⋅
⋅= ,,a
KSFW SB
Ugradno stanje
3
20
mm 123155527245
11997456=⋅
⋅=⋅
′⋅= ,,a
KSFW D
DV
• Potrebna visina prirubnice Pogonsko stanje
919113
37341047421421 ,,b
ZW,hF −=−⋅
=−⋅
= nije merodavno
Ugradno stanje
mm 39113
3734123155421421=
−⋅=
−⋅=
,b
ZW,hF
Usvaja se visina prirubnice . mm 40=Fh Proračun debljine poklopca
mm 86324510
511074531510101 ,,,,,KSpfCCs E =
⋅⋅
⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅⋅⋅=
( ) ( ) 5102111
63521201141
63569041 11
111 ,,;,C,,;C
dSk;
ddCC
D
D
D
t ==⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ ⋅⋅⋅
+=⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ ⋅⋅+=
Usvaja se debljina poklopca . mm 30=s
Recommended