SEMINARSKI_LEKOVIC

7/25/2019 SEMINARSKI_LEKOVIC

http://slidepdf.com/reader/full/seminarskilekovic 1/35

Univerzitet u Beogradu

Rudarsko-geološki fakultet

IZRADA UPROŠĆENOG RUDARSKOG

PROJEKTA ISTRAŢNE BUŠOTINE X-1

Z A D A T A K

IZRADA UPROŠĆENOG RUDARSKOG PROJEKTA ISTRAŢ NE BUŠOTINE X-1

Na osnovu datog projektnog zadatka-prognoznog geološkog profila, predviđene dubine

bušenja, kao I osnovnog zadatka istraţne bušotine izraditi rudarski projekat bušenja istraţne

bušotine X-1 u skladu sa vaţećim normativima I standardima koji regulišu ovu oblast rudarstva,

zakonskim propisima I pravilniku.

Rudarskim projektom treba obraditi sledeće elemente:

1. Elemente projekta opsteg znacaja2. Analizu podzemnih pritisaka;

3. Dubinu ugradnje zastitnih cevi

4. Izbor konstrukcije busotine

5. Dimenzionisanje zastitnih cevi sa prikazom izrade busotine

6. Parametre rezima busenja po fazama

7.Program isplake

Cilj izrade busotine

Konturno – istraţna bušotina X-1, ima za cilj okonturenje i moguce prosirenje u pravcu severa,treba

proveriti prosirenje kao I dubinu zaleganja slojeva pozitivnih horizonata ,te utvrditi mogucu

produktivnost.

Prognozna dubina bušotine 3300 ±50 m

Prognozni geološki

profil

DUBINA (m) LITOLOŠKI SASTAV

0 - 160 Gline,peskovite gline

160 -640 Peskovite gline,glinoviti peskovi640 -1300 Laporovite gline ,peskoviti lapori

1300 – 1560 Peskoviti lapori I laporovoti pescari

1560-1980 Lapori,laporoviti pescari

1980-2150 Peskoviti lapori,pescari,lapori do laporci

2150-2970 Pescari,konglomeraticno-brecast materijal

2970-3300 Lapori,proslojci Pescara,glinci

Tvrdina materijala

0 -1300 m Meki sedimenti1300-2150 m meki do srednje tvrdi sedimenti

2150-3300 m Srednje tvrdi do tvrdi sedimenti

Manifestacija ugljovodonika

Na osnovu rezultata dobijenih bušenjemi I spitivanjem bušotina u bliţoj okolini, mogu se očekivati značajne pojave ugljovodonika u sedimentima od 2150 m pre ulaska u predabenskle sediment pa

do 3300 m.

Na osnovu izvedenih hidrodinamičkih ispitivanja I ispitivanja mehaničkih osobina uzoraka jezgra

na bušotinama u okolini očekuju se slojni pritisci na pribliţnim dubinama:

DUBINA (m) SLOJNI PRITISAK (MPa)

860 8,7

1340 13,94

1800 19,62

2420 26,862580 32,30

2760 37,25

2930 39,253050 36,35

3160 36,40

3300 36,96

Beograd,20__.god., Katedra za naftu

1. Pripremni radovi ( elementi projekta opsteg znacaja )

Snabdevanje radilišta industrijskom vodom, isplačnim materijalom

Radilište će se snabdevati industrijskom vodom.

Bušaće postrojenje u toku izrade bušotine mora imati stalnu rezervu radnog fluida u spoljnom isplačnomsistemu u količini jedne zapremine postignute dubine bušotine.

Pored ove količine radnog fluida obavezno je imati na raspolaganju materijal za izr adu radnog fluida u

količini jedne zapremine postignute dubine bušotine.

Vraćanje zemljišta prvobitnoj nameni

Nakon zavr šetka bušenja bušotine Mk-X1 zemljište ili deo zemljišta vratiti u prvobitno stanje u skladu sa

odlukom investitora.

IZRADA PROJEKTA za istraznu busotinu MK X1

Da bi se moglo pristupiti izradi uproscenog rudarskog projekta busotine moraju se poznavati

realne vrednosti slojnog pritiska,pritiska isplake,i pritiska frakturiranja naslaga stena. Sva dalja

razmatranja ukljucujuci dizajniranje zastitnih cevi i konstukcije busotine,izbor ispirnog

fluida,kontrola dotoka i ostale elemente projekta zasnivaju se na poznavanju vrednosti

pomenutih pritisaka.

SLOJNI PRITISAK

* 1 bar= 100 KPa

* 1 MPa= 10 * 100 KPa = 10 * 1 bar = 10 bar

DUBINA (m) SLOJNI PRITISAK (Mpa) SLOJNI PRITISAK (bar)

860 8,7 87

1340 13,94 139,4

1800 19,62 196,2

2420 26,86 268,6

2580 32,30 323

2760 37,25 372,5

2930 39,25 392,5

3050 36,35 363,5

3160 36,40 364

3300 36,96 369,6

GRADIJENT SLOJNOG PRITISKA (kg/dm3)

Gradijent se moze izraziti i preko jedinice za gustinu isplake ( kg/dm3 odnosno kg/l) .Da bi se

gradijent izrazio tom jedinicom primenjuje se jednacina P= ρ ∙ g ∙ H ,s tim sto se zamenjuju

poznate vrednosti P,g I H , i preko njih se izrazava gustina isplake ρ odnosno trazeni gradijent .

Primer za dubinu od 860 m :

P= ρ ∙ g ∙ H

H= 860 m

Psl= 87 bar

g= 0,0981

87= ρ * 0.0981 * 860

87= 84,37 ρ

84,37= 1,03 kg/dm

Na isti nacin dobijaju se sve ostale vrednosti gradijenata za date dubine,sto je prikazano u tabeli.

DUBINA (m) Gradijent slojnog pritska (bar/m)

860 1,03

1340 1,06

1800 1,11

2420 1,13

2580 1,27

2760 1,37

2930 1,36

3050 1,21

3160 1,17

3300 1,14

Pritisak Isplake

Naptritisak isplake u odnosu na slojni pritisak iznosi 1,2 MPa odnosno 12 bara te se pritisakisplake (radnog fluida) dobija kada se vrednost pritiska od 12 bara doda postojecoj vrednosti

slojnog pritiska za sve zadate dubine u projektnom zadatku.

Primer za dubinu od 860 m:

H=860 m

Psl= 87 bar

Pis= Psl + 12 bar

Pis= 87 bar + 12 bar= 99 bar

Na ovaj nacin se dobijaju I sve ostale vrednosti pritiska isplake za zadate dubine.

Gradijent isplake

Gradijent isplake se dobija zamenom poznatih vrednosti (P,g,H) u jednacini P= ρ ∙ g ∙ H , iizrazavanjem gustine fluida ρ koja u jednacini predstavlja nepoznatu vrednost.

Primer za dubinu od 860 m:

H= 860 m

Pis= 99 bar

g= 0,0981

99= ρ * 0.0981 * 860

99= 84,37 ρ

84,37= 1,17 kg/dm

U sledecoj tabeli prikazane su vrednosti pritiska isplake i odgovarajucih gradijenata za projektovane dubine busotine.

Gradijent frakturiranja

Gradijent frakturiranja dobija se na osnovu jednacine po Eatonu :

1− −

(Mpa/m)

gde je :

= 0,0226 Mpa/m

Koeficijent Poissona : v= 0,113553 ∙ ln H – 0,503155

Ps- slojni pritisak

Pfr- gradijent frakturiranja

H- dubina

Primer za dubinu od 860 m :

1− −

DUBINA (m) Pritisak isplake (bar) Gradijent isplake (kg/dm )

860 99 1,17

1340 151,4 1,15

1800 208,2 1,18

2420 280,6 1,18

2580 335 1,32

2760 384,5 1,42

2930 404,5 1,413050 370,5 1,25

3160 376 1,21

3300 381,6 1,17

1− (

v= 0,113553 ∙ ln H – 0,503155

ln (860) = 6,7

v= (0.113553 ∙ 6,7 ) – 0,503155

v= 0,760805 – 0,503155

v= 0,2576

Pfr =0,2576

1−0,2576 ∙ (0,0226

860) +

Pfr= 0, 347 ∙ ( 0,0226

− 0,01

) + 0,01

Pfr = 0,0145 Mpa/m ili Pfr= 0,145 bar/m

Pritisak frakturiranja

Pfr= gradijent frakturiranja ∙ H

Pfr= 0,145 bar/m ∙ 860m= 124,7 bar

Tabelarni prikaz pritiska frakturiranja i gradijenta frakturiranja

DUBINA (m) Pritisak frakturiranja (bar) Gradijent frakturiranja (bar/m)

860 124,7 0,145

1340 213,06 0,159

1800 304,2 0,169

2420 440,44 0,1822580 482,46 0,187

2760 535,44 0,194

2930 574,28 0,196

3050 585,6 0,192

3160 603,56 0,191

3300 633,6 0,192

Krive pritiska u funkciji dubine

Ovde treba grafik krivih pritisaka (slojnog,pritiska isplake i frakturnog pritiska ) ! !!!!!!

2. Dubina ugradnje zastitnih cevi

Na osnovu krivih pritisaka (psl,pis,pfr) u funkciji dubine vrsi se izbor DUBINE ugradnje

zastitih cevi.

Graficka metoda odredjivanja dubine ugradnje zastitnih cevi (postupak dno-povrsina)

Na grafiku na kome su prikazane krive pritisaka u funkciji dubinse busotine krece se

povlacenjem vertikalne linije od konacne projektovane dubine busotine (3300 m) sve do mesta

preseka sa krivom frakturiranja ta tacka je tacka A,povlacenjem horizontalne linije od tacke A

ka krivoj sa pritiskom isplake (tacka B ) i ocitava se dubina ( 2200 m ) ,na dubini od 2200 m do

3300 m treba da se ugradi eksploataciona kolona cevi buduci da u tom intervalu postoje

znacajne pojave ugljovodonika.Dalje se na isti nacin povlaci vertiklna linija iz tacke B do

preseka sa krivom frakturiranja (tacka C ) a zatim iz tacke C horizontalna linija do mesta preseka

sa krivom pritiska isplake (tacka D ) i ocitava se dubina (1600 m ) , sto znaci da od 1600 do 2

200 m treba ugraditi tehnicku kolonu zastitnih cevi kako bi se izolovale problematicne zone

(zone sklone gubicima isplake,diferencijalna zaglava,itd) .Od tacke D povlaci se vertikalna linija

sve do 30 m ,na dubini od 1600 – 30 m treba ugraditi povrsinsku kolonu zastitnih cevi,a od 30 m

do povrsine se ugradjuje uvodna kolona .

3.Izbor konstrukcije busotine (geometrije busotine)

Na istraznoj busotini MK-X1 ugradice se eksploataciona kolona spoljasnjeg precnika 7“(177,8 mm ) u intervalu 2200 m- 3300 m . prema API standardu spoljasnji precnik spojnice

te kolone iznosi 194,5 mm .

Potreban precnik dleta za busenje sekcije ( 2200-3300 m ) i ugradnju eksploatacione kolone

Dd = 194,5 mm + 2 ∙10 mm = 214,5 mm

Prvo dleto slicnog precnika po API- ju je dleto spoljasnjeg precnika 8 ½“ (215,9 mm )

Miminalni unutrasnji precnik tehnicke kolone zastitnih cevi

IDtk= 215,9 mm + 2 ∙ 2 = 219,9 mm

Prema API standardu dimenzija kolone zastitnih cevi kroz koju moze proci dleto precnika 215,9

mm je kolona spoljasnjeg precnika 9 5/8 “ ( 244,5 mm ) koja ima unutrasnji precnik 220,5 mm .

Precnik spojnice ove kolone je 269,9 mm.

Precnik dleta za busenje sekcije ( 1600 -2200 m ) i ugradnju tehnicke kolone 9 5/8“

Dd = 269,9 mm + 2 ∙20 mm = 309,9 mm

Prema API standardu dleto koje odgovara ovoj vrednosti je dleto spoljasnjeg precnika 12 ¼”(311,1 mm)

Miminalni unutrasnji precnik povrsinske kolone zastitnih cevi

IDtk= 311,1 mm + 2 ∙ 2 = 315,1 mm

Po API standardu ovoj vrednosti unutrasnjeg precnika odgovara kolona zastinih cevi spoljasnjeg

precnika 13 3/8“ ( 339,7 mm) .Precnik spojnice je 365,1 mm

Precnik dleta za busenje sekcije ( 30 -1600 m ) i ugradnju povrsinske kolone 9 5/8“

Dd = 365,1 mm + 2 ∙20 mm = 405,1 mm

Precnik dleta koji odgovara je 17 ½“ (444,5 mm)

Miminalni unutrasnji precnik uvodne kolone zastitnih cevi

IDtk=444,5 mm + 2 ∙ 2 = 448,5 mm

Uvodna kolona koja se ugradjuje je 20 “ ( 508 mm ) sa spojnicom spoljasnjeg precnika 533 mm

Precnik dleta za busenje sekcije ( 0-30 m ) i ugradnju uvodne kolone 20“

Dd = 448,5 mm + 2 ∙20 mm = 405,1 mm

Dd= 533,4 mm + 2 ∙ 20 = 573,4 mm

Po API- ju u pitanju je dleto 24“ (609 mm)

Faza bušenja / prečnik

mm(in)

PrečnikKolona

mm (in)

kolona

Dubina

kolona

Faza I

609,6 ( 24 “) 30

Uvodna 30

Faza II

444,5 (17 ½)

1600339,7

( 13 3/8 )

Površinska

Faza III

311,1 (12 1/4)

2200 244,4

(9 5/8) Tehnicka 2200

Faza IV

215,9 (8 1/2)3300

(7 )Eksploataciona

FAZA BUSENJA 1

SASTAV BUSACEG ALATA (BHA) za izradu bušotine do dubine od 30 m.

komOpis alata

Spoljni

Prečnik

(mm/in)

Unutraš.

Prečnik

(mm/in)

Tip Navoja

donjeg

Navoja

gornjeg

Duţina

1 609,6 (24”) n/a7 5/8”

REG m.0,50

1 Prelaz203,2

7 5/8” REGţ.

6 5/8”REG ţ.

2 Tešk e šipk e203,2

6 5/8” REGm.

6 5/8”REG ţ.

Izbor tipova dleta,parametara reţima busenja

Preč.

Interv

dizne Parametri bušenja

mm(in) (m) code 1/32”

Opterece

(103daN

obrtaja

(0/min)

Kapacitet

ispiranja

(24)0-30

1.1.11-2

602500

PROGRAM ISPLAKE

Faza bušenja I

Prečnik bušenja (mm;in) 609,6 (24 ”)

Interval bušenja (m) 0.00-30

Zaštitne cevi (mm) /

Tip isplake bentonitska

Količina isplake u bušotini + 20%: 11 m3

Rezerve isplake u površinskom sistemu: 11 m3

Materijal i aditivi: (kg/m3) (kg) Vrednosti fizičko-hemijskih veličina:

1. Bentonit 70-100 3 000 gustina (kg/l) 1,20

2. Kaustična soda 3 90 viskozitet po Marsh-u (s) 80-100

PROGRAM UGRADNJE ZAŠTITNIH CEVI

FAZA I

Dubina zacevljenja (m) 0,0 - 30,0

Nazivni prečnik (mm) 508

Masa (kg/m) 139,12

Kvalitet K55

Navoj STC

Oznaka 20"

PROGRAM CEMENTACIJE

Osnovni podaci za proračun Jedinica Faza I

Nazivni prečnik bušenja mm 609,6

Nazivni prečnik zaštitnih cevi mm 508

Interval ugradnje m 30-0,0

Duţina intervala koji se cementira m 30

Zapreminska masa cementne kaše

kg/ dm3 1,85

Zapremina cementne kaše

m3 5,5

Masa cementa

kg 3060

FAZA BUSENJA 2

komOpis alata

Spoljni

Prečnik

mm(in)

Unutraš.

Prečnik

mm(in)

Navoja

donjeg

Navoja

gornjeg

Duţina

Dleto 444,5

(17 ½ )n/a 6 5/8”

REG muš. 0,50

12 7/32”

Stabilizator

spiralni

(2 13/16)

6 5/8”REG ţen.

1Kratka Teška

šipka

209,55

(8 ¼)

(2 13/16)

6 5/8”REG muš.

6 5/8”REG ţen.

12 7/32”

Stabilizer

spiralni

(2 13/16)

6 5/8”REG muš.

6 5/8”REG ţen.

1Teška šipka

spiralna

209,55

(8 ¼)

(2 13/16)

6 5/8”REG muš

6 5/8”REG ţen.

12 7/32”

Stabilizer

spiralni

(2 13/16)

6 5/8”

REG muš.

6 5/8”

REG ţen. 2,47

10 Teške šipke 209,55

(8 ¼)

(2 13/16)

6 5/8”REG muš

6 5/8”REG ţen.

Prelaz

8”x6 ¾”

(2 13/16)

6 5/8”REG muš

NC50 ţen 0,91

10Teške šipke

spiralne

(6 1/2)

(2 1/4) NC50 muš NC50 ţen 90

1 Udarač (Jar) 171,45

2 1/2 NC50 muš NC50 ţen 5,20

Izbor dleta i parametara busenja

Preč.

mm(in)

Interval

1/32”

Parametri bušenja

Opterecenje

(103daN)

Kapacitet

(17 1/2)30-1600 1.1.7

1x138-12

1202000

1Tešk a šipk a

spiralna

(6 1/2)

(2 1/4) NC50 muš NC50 ţen 9,26

Teške bušaće

šipke

(3) NC50 muš NC50 ţen 360

90Bušaće šipke

19.5 lb/ft

127,00

108,61

(4.276) NC50 muš. NC50 ţen. 810

PROGRAM ISPLAKE

Faza bušenja II

Prečnik bušenja (mm;in) 444,5 (17 ½ ”)

Interval bušenja (m) 30-1600

Zaštitne cevi (mm) Uvodna kolona

Tip isplake Gipsno-polimerna

2. Kaustična soda 3 90 viskozitet po Marsh-u (s)

80-100

3.Gips 23 4117

4.Dispergator 4 752

PROGRAM KAROTAŢNIH MERENJA

GFK merenja pre ugradnje površinske kolone, dleto=444,5 mm (17 ½“) na dubini 1600 m:

KAROTAZNA MERENJA NAKON UGRADJENE POVRSINSKE KOLONE: 339,7 mm (13 3/8")

do 1600 m

Naziv operacije Oznaka sonde R = 1:500

CALIPER/GAMMA RAY LOGFOCUSLOG+SP+GR DNO - KOLONA

DEVIATION DNO-KOLONA

F A Z A II

Dubina zacevljenja (m) 0-1600

Nazivni prečnik (mm) 339,7

Masa (kg/m) 71,04

Kvalitet K-55

Navoj D/O

API oznaka 13 3/8” x 48# K-55 LTC

PROGRAM CEMENTACIJE

Osnovni podaci za proračun Jedinica Faza II

Nazivni prečnik zaštitnih cevi mm 339,7

Interval ugradnje m 1600-0

kg/ dm3 64,5

m3 103

Masa cementa

kg 3060

Naziv operacije Oznaka sonde R = 1:500

CEMENT BOND LOG CBL+CCL+GR DNO - VRH

FAZA BUSENJA III

SASTAV BUŠAĆEG ALATA (BHA) FAZE III, ZA IZRADU BUŠOTINE :

OD 1600 – 2200 m TVD

Opis alata

Spolj.

Prečnik

mm(in)

Unutra.

Prečnik

mm(in)

Navoja

donjeg

Tip Navoja

gornjegDuţina

Dleto (12 1/4) n/a4 1/2” REG

muš. 0,65

8 15/32”

Stabilizat.

sa Totco

sedištem

(6 1/2)

(2 ¼)

4 1/2”REG ţen.

NC50 ţen. 1,80

Kratka teška

šipka

(6 1/2)

(2 ¼) NC50 muš. NC50 ţen. 3,00

8 15/32”

Stabilizer165,1

(6 1/2)

(2 ¼) NC50 muš. NC50 ţen. 1,80

1Spiralna

Teška šipka

(6 1/2)

(2 ¼) NC50 muš. NC50 ţen. 9,00

8 15/32”

Stabilizer

(6 1/2)

(2 ¼) NC50 muš. NC50 ţen. 1,80

20Spiralne

Teške šipke

(6 1/2)

(2 ¼) NC50 muš. NC50 ţen. 180

1 Udarač 165,1

(6 1/2)

(2 13/16) NC50 muš. NC50 ţen. 9,00

1Teške

bušaće šipke

muš. NC 50 ţen. 72,00

Bušaćešipke

19.5 lb/ft

127,00

108,61

4.276 NC50 muš. NC50 ţen. 265

Izbor dleta i paramatera busenja

PROGRAM ISPLAKE

Faza bušenja III

Prečnik bušenja (mm;in) 311,1 (12 1/4" )

Interval bušenja (m) 1600-2200

Prethodno ugradjene zaštitne cevi (mm) Povrsinska kolona

Tip isplake lignosulfatska

2. Kaustična soda 3 90 viskozitet po Marsh-u (s) 80-100

3.Glikol 10 4500

4. Visco XL 7 2345

Preč.

mm(in)

Interval

1/32”

Parametri bušenja

Opterecenje

(103daN)

obrtaja

(0/min)

Kapacitet

309,15

(12 1/4)1600 – 2200 1.1.4

1x1410-15 120-140 2800

F A Z A III

Dubina zacevljenja (m) 2200

Masa (kg/m) 58,9

Kvalitet K-55

Navoj D/O

API oznaka 9 5/8” x 40# K-55 LTC

PROGRAM CEMENTACIJE

Osnovni podaci za proračun Jedinica Faza III

Interval ugradnje m 2200-0

kg/ dm3 64,5

m3 187

Masa cementa

kg 4120

FAZA BUSENJA 4

Sastav alata za busenje intervala 2200 m – 3300 m

komOpis alata

Spoljni

Prečnik

mm(in)

Unutraš.

Prečnik

mm(in)

Navoja

donjeg

Navoja

gornjeg

Duţina

Dleto215,9

(8 1/2" )n/a

6 5/8”REG muš.

Stabilizator

spiralni

(2 13/16)

6 5/8”REG ţen.

1Kratka Teška

šipka

209,55

(6 ½”)

(2 13/16)

6 5/8”REG muš.

6 5/8”REG ţen.

Stabilizer

spiralni

(2 13/16)

6 5/8”REG muš.

6 5/8”REG ţen. 2,56

1Teška šipka

spiralna

209,55

(8 ¼)

(2 13/16)

6 5/8”REG muš

6 5/8”REG ţen.

Stabilizer

spiralni

(2 13/16)

6 5/8”REG muš.

6 5/8”REG ţen.

5 Teške šipke 209,55

(6 ½”)

(2 13/16)

6 5/8”REG muš

6 5/8”REG ţen.

Prelaz203,2

(2 13/16)

6 5/8”REG muš

NC50 ţen 0,91

Izbor dleta i paramatera busenja

5Teške šipke

spiralne

(6 1/2)

(2 1/4) NC50 muš NC50 ţen 27

1 Udarač (Jar) 171,45

2 1/2 NC50 muš NC50 ţen 5,20

1Tešk a šipk a

spiralna

(6 1/2)

(2 1/4) NC50 muš NC50 ţen 9,26

12Teške bušaće

šipke

(3) NC50 muš NC50 ţen 108,00

89Bušaće šipke

19.5 lb/ft

127,00

108,61

(4.276) NC50 muš. NC50 ţen. 801

Preč.

mm(in)

Interval

1/32”

Parametri bušenja

Opterecenje

(103daN)

Brojbr.

(0/min)

Kapacitet (l/m)

(8 1/2)

2200 - 3300 4.3.52 x11

15-17 100-120 3100

PROGRAM KAROTAZNIH MERENJA U OTVORENOJ BUSOTINI NA DUBINI BUSOTINE OD

3300 mTVD

Br.Naziv operacije

Oznaka

sondeR=1:500

1 Ultrazvucno snimanje (monopol) Dno busotine-Kolona

2 Kaliper Dno busotine-Kolona

3 Spectral gama Ray Dno busotine-Kolona

4 Otpornost isplacnog kolaca I isplake Dno busotine-Kolona

5 Maksimalna temperatura Dno busotine-Kolona

GFK merenja nakon ugrađene i cementirane eksploatacione kolone 177,8 mm (7 “):

Redni Naziv operacije Oznaka sonde R = 1:500

1. CEMENT BOND LOG CBL+CCL+GR DNO – 2200 m

F A Z A IV

Dubina zacevljenja (m) 3300

Masa (kg/m) 25,16

Kvalitet K-55

Navoj D/O

API oznaka 7 ” x 17# K-55 LTC

PROGRAM CEMENTACIJE

Osnovni podaci za proračun Jedinica Faza IV

Interval ugradnje m 3300-povrsina

kg/ dm3 37

Masa cementa

kg 3200

PRIKAZ IZRADE BUSOTINE

SEMINARSKI_LEKOVIC

Documents

European Colinization of Latin America

Plato - Symposium

Acetone Peroxide

Bodybuilding - The Rock Hard Challenge (Month 1 Training)

Life Is Just A Dream - Or Is It?

Puntuación PAEF,s

Venture Capital

Fortran

Explore The Levels of Creation

Heidegger Kritik

1 시스템분석입문

Star Wars Original Trilogy Trivia (Episodes IV-VI)

Chapter-01

Iron Mills Essay

Cakes Recipes

Rubik's cube solution

The Dutch Republic In International Trade

Improve the Color Quality Of Your Monitor

How Computer Keyboards Work

Tragic Heroes