R. Dollan, Princeton 22/05/06 Analysis of the September data H. Kolanoski, K. Laihem, S. Riemann, A....

R. Dollan, Princeton 22/05/06

Analysis of the September dataAnalysis of the September dataAnalysis of the September dataAnalysis of the September data

H. Kolanoski, K. Laihem, S. Riemann, A. Schälicke , DESY

R. Dollan,T. Lohse , HU - Berlin

Collected dataCollected dataCollected dataCollected data

Settings # of Superuns # of events

L 340; S 140; T 22 T 6

148 Superruns60 Superruns

3.1 *106

3.7 *105

L 220; S 100; T 22 T 6

1.2 *106

1.8 *105

L 260; S 120; T 22 T 6

1.17 *106

1.8 *105

L 360; S 160; T 22 T 6

1.2 *106

1.4 *105

L 360; S 160; T 22 T 6

6.9 *105

8.4 *104

L 374; S 180; T 22 T 6

1.0 *106

1.5 *105

What has to be doneWhat has to be doneWhat has to be doneWhat has to be done

• Combine (reject) cycles• Determine values for later used cuts• Extract the signal -> subtract the Background• Cut• Normalize the data• Determine the Energydeposition in the CsI• Calculate Asymmetries• Normalize again• Correct• Compare results

General for this analysisGeneral for this analysisGeneral for this analysisGeneral for this analysis

• Only superruns are included (Sept. (Oct.) data

• Only gain1 low sensitivity (12bit) data are used

• Only gain1 low sensitivity (12bit) data

• All data are normalized (Beamcurrent, Photonflux)

• Only gain1 low sensitivity (12bit) data

• All data are normalized (Beamcurrent, Photonflux)

• Only central crystal are used for the asymmetry calculation

SuperrunsSuperrunsSuperrunsSuperruns

+ - + -

Pairing of superrunsPairing of superrunsPairing of superrunsPairing of superruns

+ - + -

Toroid 6130Toroid 6130Toroid 6130Toroid 6130• the histograms containe the signals of both cycles• mean value und width are used for further analysis

stable example more unstableexample

PcalEPcalEPcalEPcalE• the histograms containe the signals of both cycles• mean value und width are used for further analysis

Background is changingover the two cycles„stable Background“

The CutsThe CutsThe CutsThe Cuts

„Cut1“

„Cut2“

The Signals in the CsIThe Signals in the CsIThe Signals in the CsIThe Signals in the CsI

Undulato on: Signal + BackgroundUndulator off : Background

Bg + signal

How the Background has to besubtracted to get a stable result?

We tested several Methods:

NormalizationNormalizationNormalizationNormalization

To the beamcurrent:• Each signal and background event is normalized to its corresponding

toroid signal

si , bj si / Ii , bj / Ij

To the photonflux:• Each background subtracted signal is normalized to the readings of

Ag1Sic

( si – bj) ( si – bj) / Φγ

Combining Signal and Background eventsCombining Signal and Background eventsCombining Signal and Background eventsCombining Signal and Background events

N = Ns * NbN = Ns + Nb

N = Ns = Nb N = Ns = Nb

„Meth.: C1“ „Meth.: D“

BG subtr. EBG subtr. Edepdep in the CsI crystals in the CsI crystalsBG subtr. EBG subtr. Edepdep in the CsI crystals in the CsI crystals

Sum of two Gaussians withthe same meanvalue is fittedto the Energydistribution:

Ffit = G1(μ,σ1) + G2(μ,σ2)

ns,nb - # of Signal/Background events in the fitFWHM - full width at half max. of the final fit

Asymmetries AAsymmetries AiiAsymmetries AAsymmetries Aii

S140(2nd)

Linear fit of Ai:

A [%] ΔA [%] Χ2 / ndf

Meth. C1 1.07 0.05 765 / 220

Meth. C1 + Cut2 1.09 0.07 599 / 220

Meth. D 1.03 0.06 407/ 220

Meth. D + Cut2 1.02 0.07 392 / 220

S140(2nd)

Linear fit of Ai:

define a figure of merit:

A [%] ΔA [%] Χ2 / ndf ΔAχ [%]

Meth. C1 1.07 0.05 765 / 220 0.10

Meth. C1 + Cut2 1.09 0.07 599 / 220 0.11

Meth. D 1.03 0.06 407/ 220 0.08

Meth. D + Cut2 1.02 0.07 392 / 220 0.09

S140(2nd)

Linear fit of Ai:

A [%] ΔA [%] Χ2 / ndf ΔAχ [%] Aχbar [%] ΔAχbar [%]

Meth. C1 1.07 0.05 765 / 220 0.10 1.07 0.08

Meth. C1 + Cut2 1.09 0.07 599 / 220 0.11 1.11 0.09

Meth. D 1.03 0.06 407/ 220 0.08 1.00 0.07

Meth. D + Cut2 1.02 0.07 392 / 220 0.09 0.97 0.07

Ai weighted with

S140(2nd)

Linear fit of Ai:

Meth. C1 1.07 0.05 765 / 220 0.10 1.07 0.08

Meth. C1 + Cut2 1.09 0.07 599 / 220 0.11 1.11 0.09

Meth. D 1.03 0.06 407/ 220 0.08 1.00 0.07

Meth. D + Cut2 1.02 0.07 392 / 220 0.09 0.97 0.07

Ai weighted with

ConclusionConclusionConclusionConclusion

• Combining every signal with every background event leads to the result with the smallest total uncertainty (Method D)

CorrectionCorrectionCorrectionCorrection

offDoes the Undulator kick the beam when on ?

Background changes for undulator on/off-> use Pcal to correct for it

Corection event by eventCorection event by eventCorection event by eventCorection event by event

• Beamcurrent normalization :

• Photonflux normalization :

IP1 ~30 meters upstream

E-166 Detector area (Top view)E-166 Detector area (Top view)E-166 Detector area (Top view)E-166 Detector area (Top view)

0.4 X0, Ti

PosSi2, 3

AnalyzerCsI

AnalyzerG_cal

Ag-2 Ag-1

MeV, 109), Etot ~ 0.5 104 TeVAg1SiC

Ag2SiC

C-1G_cal-old

SiC-old(mobile)

CsI DESY

CsI SLACUnder main CsI

(mobile)

Detector Segmentation DAQ ch. Description Location1. Pcal B, C, D, E(e-) 1, 2, 3, 4 4x4 arrays, 23 layer: 1X0W/Si/G10, xyz sum above permanent dump magnets2. Gcalold 1 8 12ch M1s, 23 layer: 1X0W/Si/G10, xyz sum mobile (background)3. SiCold 1 9 12ch M1s, 15 layer: Si/G10, xyz sum mobile (background)4. Ag2SiC 1 13 12ch. M1, 1 layer: 0.15X0W/G10/Si, xy sum inside Gcal box5. Gcal Z1-4s 14-17 (s)ig:central 8ch M1s, Zsum| 1:1,2 2:3,4 3:5,6 4:7-9 Gcal box

Z1-4b 18-21 (b)kgndl:corners 4ch M1s, Zsum| same as sig. 9 layers: 1X0W/G10/Si6. PositronSi 1 22 12ch. M1, 1 layer Si/G10, xy sum between Faraday cup and e+ magnet (June05 run)6a.PosSi 2 or 3 4-BL,TL,TR,BR 88,89,90,92 (1) 2x2 array, 1 layer: Si only in beam, between Faraday cup and e+ magnet (Sept05 run)7. Ag1Si 1 23 12ch. M1, 1 layer 0.15X0W/G10/Si, xy sum upstream of Ag1 in Al box8. Collimator Si 4-T,R,B,L 84,85,86,87 4-M1, 12ch arrays w/ 1X0W, 3mm hole aligned w/ collimator 3mm hole

Faraday Cup(removable)

Collimator 2Positron Spectrometer

15cm (reversible)magnetized Fe

CollimatorSi

Impact of correction and normalizationImpact of correction and normalizationImpact of correction and normalizationImpact of correction and normalization

S140 bc 1.03 0.06 406 / 220 0.08 1.00 0.07

S140 bc corrected 0.95 0.06 452 / 220 0.08 0.94 0.07

S 140 ag1sic 1.04 0.06 314 / 220 0.07 0.99 0.06

S140 ag1sic corrected 0.96 0.06 350 / 220 0.07 0.99 0.06

• The normalization to the absolute photonflux is an additional improvement

ConlusionsConlusionsConlusionsConlusions

Asymmetry [%]

BC BC corr. Ag1Sic Ag1Sic corr.100 0,57 ± 0,16 0,48 ± 0,14 0,56 ± 0,16 0,46 ± 0,14

120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

Asymmetry [%]

120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

• The correction shifts the asymmetry within the errors

Asymmetry [%]

120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

180ff 0,98 ± 0,13 0,99 ± 0,11

160el 1,31 ± 0,05 1,28 ± 0,04 1,32 ± 0,05 1,29 ± 0,04

Outlier rejectionOutlier rejectionOutlier rejectionOutlier rejectionCriterion: Individual contribution to total χ2

Find next biggest χi -> remove whole superrun

A [%] ΔA [%] χ2 ndf ΔAχ [%] Aχbar [%] ΔAχ [%]

S140bc 1.03 0.06 406.9 220 0.082 1.00 0.07

2609 1.02 0.06 378.3 215 0.081 1.02 0.07

2607 1.04 0.06 347.7 210 0.079 1.05 0.07

2625 1.05 0.06 322.0 201 0.079 1.04 0.07

2553 1.05 0.06 306.1 196 0.079 1.05 0.08

2600 1.05 0.06 289.8 191 0.079 1.04 0.08

2558 1.02 0.06 273.6 186 0.078 1.01 0.07

2573 1.03 0.07 258.7 181 0.078 1.01 0.08

2586 1.04 0.07 237.2 176 0.077 1.00 0.08

2582 1.05 0.07 227.3 171 0.078 1.03 0.08

2585 1.07 0.07 216.5 166 0.079 1.04 0.08

2594 1.07 0.07 205.5 161 0.080 1.06 0.08

2555 1.08 0.07 193.2 156 0.079 1.07 0.08

2548 1.11 0.07 171.3 146 0.080 1.10 0.08

2630 1.12 0.08 160.6 141 0.081 1.10 0.08

2627 1.09 0.08 153.0 136 0.082 1.09 0.08

S100bcn 0.57 0.16 181.5 206 0.154 0.58 0.14

2394 0.52 0.17 170.3 201 0.155 0.56 0.14

2335 0.50 0.17 161.9 196 0.154 0.57 0.14

2350 0.47 0.17 152.5 191 0.153 0.51 0.13

2359 0.46 0.17 144.0 186 0.151 0.49 0.13

2418 0.44 0.17 136.8 181 0.151 0.48 0.13

2405 0.43 0.18 131.4 176 0.151 0.48 0.13

Conlusions - Asymmetry determinationConlusions - Asymmetry determinationConlusions - Asymmetry determinationConlusions - Asymmetry determination

• The outlier rejection is an additional method to improve the χ2/ ndf

of the Asymmetry-Fit To do / questions• Compare results for selected runs with Tennessee• photon beam behavior in September ?• Run also over the june data (150A) with the selected methods• determine the asymmetries in the other crystals • estimate the final systematic uncertainty

• We should correct the data for steering effect

Asymmetry [%]

120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

180ff 0,98 ± 0,13 0,99 ± 0,11

160el 1,31 ± 0,05 1,28 ± 0,04 1,32 ± 0,05 1,29 ± 0,04

appendixappendixappendixappendix

Asymmetry [%]

120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

180ff 0,98 ± 0,13 0,99 ± 0,11 1,07 ± 0,13 0,92 ± 0,11

160el 1,31 ± 0,05 1,28 ± 0,04 1,32 ± 0,05 1,29 ± 0,04

S100bcn 0.57 0.16 181.5 206 0.154 0.58 0.14

2394 0.52 0.17 170.3 201 0.155 0.56 0.14

2335 0.50 0.17 161.9 196 0.154 0.57 0.14

2350 0.47 0.17 152.5 191 0.153 0.51 0.13

2359 0.46 0.17 144.0 186 0.151 0.49 0.13

2418 0.44 0.17 136.8 181 0.151 0.48 0.13

2405 0.43 0.18 131.4 176 0.151 0.48 0.13

2354 0.47 0.18 122.9 171 0.150 0.56 0.13

2386 0.50 0.18 117.3 166 0.150 0.55 0.13

2383 0.53 0.18 109.8 161 0.149 0.56 0.13

2332 0.57 0.18 103.7 156 0.149 0.58 0.13

2423 0.59 0.19 97.0 151 0.149 0.59 0.13

2426 0.60 0.19 89.0 146 0.148 0.56 0.13

2349 0.58 0.19 83.3 141 0.147 0.58 0.13

2366 0.56 0.19 78.3 136 0.146 0.61 0.13

2380 0.54 0.20 72.4 131 0.145 0.60 0.13

2340 0.51 0.20 65.2 126 0.142 0.56 0.13

2347 0.54 0.20 62.4 123 0.142 0.56 0.13

2428 0.56 0.20 57.3 118 0.142 0.57 0.13

2330 0.47 0.21 51.2 113 0.140 0.46 0.12

S100bccorr 0.48 0.14 226.8 206 0.143 0.52 0.13

2394 0.43 0.14 210.3 201 0.142 0.47 0.12

2359 0.41 0.14 195.5 196 0.140 0.46 0.12

2366 0.40 0.14 178.9 191 0.137 0.41 0.12

2405 0.37 0.14 167.0 186 0.135 0.41 0.12

2369 0.38 0.14 159.2 181 0.135 0.42 0.12

2349 0.39 0.14 149.8 176 0.134 0.39 0.12

2340 0.37 0.15 139.8 171 0.132 0.37 0.12

2335 0.36 0.15 129.4 166 0.129 0.37 0.12

2423 0.36 0.15 122.5 161 0.130 0.36 0.12

2418 0.35 0.15 115.4 156 0.129 0.36 0.12

2386 0.37 0.15 110.8 151 0.131 0.38 0.12

2344 0.36 0.15 105.2 146 0.130 0.37 0.12

2408 0.37 0.15 99.8 141 0.130 0.40 0.12

2426 0.37 0.16 92.9 136 0.130 0.42 0.12

2354 0.41 0.16 85.2 131 0.128 0.44 0.12

2428 0.43 0.16 79.7 126 0.129 0.48 0.12

2383 0.47 0.17 73.1 121 0.128 0.52 0.12

2397 0.50 0.17 70.1 116 0.134 0.53 0.12

S100ag 0.56 0.16 189.0 206 0.157 0.51 0.13

2335 0.54 0.17 177.1 201 0.155 0.54 0.13

2394 0.51 0.17 168.1 196 0.157 0.52 0.14

2359 0.49 0.17 158.0 191 0.155 0.51 0.14

2340 0.47 0.17 147.5 186 0.153 0.50 0.14

2423 0.48 0.17 138.9 181 0.153 0.53 0.14

2405 0.46 0.18 132.6 176 0.152 0.50 0.14

2418 0.45 0.18 125.8 171 0.152 0.49 0.14

2350 0.42 0.18 116.8 166 0.150 0.50 0.14

2386 0.45 0.18 111.9 161 0.151 0.52 0.13

2332 0.49 0.18 106.1 156 0.151 0.54 0.13

2354 0.54 0.18 97.4 151 0.149 0.59 0.13

2344 0.56 0.19 92.2 146 0.148 0.57 0.14

2428 0.60 0.19 86.3 141 0.148 0.61 0.13

2383 0.63 0.19 79.7 136 0.147 0.64 0.13

S100agco 0.46 0.14 243.0 206 0.148 0.51 0.13

2359 0.44 0.14 225.2 201 0.146 0.45 0.12

2394 0.40 0.14 212.5 196 0.147 0.41 0.12

2349 0.42 0.14 199.8 191 0.145 0.42 0.12

2405 0.40 0.14 185.9 186 0.143 0.44 0.12

2340 0.38 0.14 173.0 181 0.141 0.37 0.12

2335 0.37 0.14 160.0 176 0.138 0.37 0.12

2366 0.36 0.15 145.9 171 0.135 0.35 0.12

2344 0.35 0.15 135.5 166 0.133 0.34 0.12

2423 0.36 0.15 126.2 161 0.132 0.37 0.12

2386 0.38 0.15 121.1 156 0.133 0.37 0.12

2418 0.36 0.15 114.3 151 0.133 0.38 0.12

2369 0.37 0.15 109.0 146 0.133 0.40 0.13

2428 0.41 0.16 102.4 141 0.134 0.48 0.13

2354 0.45 0.16 94.4 136 0.133 0.50 0.12

2408 0.47 0.16 88.0 131 0.131 0.48 0.13

2426 0.46 0.16 82.6 126 0.132 0.48 0.13

2375 0.44 0.17 77.0 121 0.134 0.44 0.13

S120bc 0.89 0.08 273.1 187 0.098 0.93 0.09

2519 0.83 0.08 251.9 182 0.098 0.86 0.09

2530 0.79 0.09 232.0 177 0.098 0.82 0.09

2497 0.81 0.09 217.6 172 0.097 0.82 0.09

2479 0.82 0.09 200.1 167 0.096 0.83 0.09

2506 0.80 0.09 188.9 162 0.096 0.82 0.09

2501 0.75 0.09 176.3 157 0.096 0.77 0.09

2474 0.76 0.09 161.2 152 0.096 0.78 0.09

2511 0.77 0.09 152.1 147 0.095 0.78 0.09

2457 0.74 0.09 143.9 141 0.096 0.76 0.09

2522 0.80 0.10 133.6 136 0.098 0.82 0.09

2517 0.75 0.10 123.6 131 0.099 0.76 0.10

2471 0.77 0.10 118.6 126 0.100 0.77 0.10

S120bcco 0.83 0.08 272.0 187 0.091 0.86 0.09

2519 0.78 0.08 249.4 182 0.090 0.80 0.08

2530 0.74 0.08 229.1 177 0.090 0.75 0.08

2497 0.76 0.08 215.1 172 0.090 0.76 0.08

2479 0.77 0.08 196.7 167 0.088 0.76 0.08

2506 0.75 0.08 184.7 162 0.088 0.76 0.08

2501 0.70 0.08 172.2 157 0.087 0.72 0.08

2474 0.71 0.09 159.2 152 0.088 0.72 0.08

2521 0.69 0.09 150.0 147 0.088 0.73 0.08

2524 0.70 0.09 137.8 142 0.088 0.72 0.08

2517 0.65 0.09 128.7 137 0.089 0.67 0.08

2451 0.61 0.09 116.5 132 0.087 0.63 0.08

2471 0.63 0.09 110.9 127 0.088 0.65 0.09

2507 0.66 0.10 102.6 122 0.088 0.68 0.08

2522 0.71 0.10 92.7 117 0.089 0.74 0.08

2511 0.74 0.10 84.8 112 0.088 0.75 0.09

S120ag 0.89 0.08 173.8 187 0.078 0.92 0.07

2501 0.85 0.08 159.6 182 0.076 0.88 0.07

2479 0.86 0.08 147.1 177 0.075 0.89 0.07

2471 0.88 0.08 140.7 172 0.075 0.90 0.07

2507 0.90 0.08 132.6 167 0.075 0.91 0.07

2518 0.91 0.09 122.2 162 0.075 0.92 0.07

2451 0.89 0.09 112.2 157 0.074 0.91 0.07

2530 0.85 0.09 103.9 152 0.074 0.85 0.07

2528 0.84 0.09 98.7 147 0.075 0.85 0.07

2499 0.84 0.09 94.1 142 0.076 0.83 0.07

2511 0.85 0.09 89.2 137 0.076 0.85 0.07

2506 0.84 0.10 83.4 132 0.076 0.84 0.07

2447 0.82 0.10 79.3 127 0.076 0.83 0.07

2497 0.85 0.10 74.0 122 0.076 0.86 0.07

2522 0.89 0.10 68.4 117 0.078 0.90 0.07

2474 0.92 0.11 63.3 112 0.080 0.93 0.07

2473 0.94 0.11 56.8 107 0.081 0.95 0.08

S120agco 0.83 0.07 185.2 187 0.074 0.86 0.07

2501 0.79 0.08 170.2 182 0.073 0.81 0.07

2471 0.80 0.08 162.5 177 0.073 0.83 0.07

2479 0.82 0.08 148.6 172 0.072 0.83 0.07

2507 0.85 0.08 140.1 167 0.072 0.86 0.07

2518 0.85 0.08 125.0 162 0.070 0.86 0.07

2528 0.85 0.08 119.3 157 0.071 0.86 0.07

2499 0.85 0.08 114.2 152 0.072 0.86 0.07

2451 0.82 0.08 107.2 147 0.072 0.83 0.07

2530 0.78 0.09 98.6 142 0.072 0.78 0.07

2506 0.77 0.09 91.9 137 0.072 0.78 0.07

2516 0.79 0.09 88.9 136 0.071 0.79 0.07

2519 0.74 0.09 83.4 131 0.073 0.74 0.07

2447 0.73 0.09 79.1 126 0.073 0.72 0.07

2473 0.73 0.10 72.4 121 0.074 0.71 0.07

2457 0.71 0.10 67.3 115 0.075 0.71 0.07

2524 0.71 0.10 60.0 110 0.074 0.68 0.07

2527 0.67 0.10 53.6 105 0.073 0.65 0.07

2497 0.69 0.10 48.6 100 0.073 0.67 0.07

2474 0.71 0.11 44.4 95 0.075 0.70 0.07

2522 0.75 0.12 40.5 90 0.077 0.74 0.07

S140bc 1.03 0.06 406.9 220 0.082 1.00 0.07

2609 1.02 0.06 378.3 215 0.081 1.02 0.07

2607 1.04 0.06 347.7 210 0.079 1.05 0.07

2625 1.05 0.06 322.0 201 0.079 1.04 0.07

2553 1.05 0.06 306.1 196 0.079 1.05 0.08

2600 1.05 0.06 289.8 191 0.079 1.04 0.08

2558 1.02 0.06 273.6 186 0.078 1.01 0.07

2573 1.03 0.07 258.7 181 0.078 1.01 0.08

2586 1.04 0.07 237.2 176 0.077 1.00 0.08

2582 1.05 0.07 227.3 171 0.078 1.03 0.08

2585 1.07 0.07 216.5 166 0.079 1.04 0.08

2594 1.07 0.07 205.5 161 0.080 1.06 0.08

2555 1.08 0.07 193.2 156 0.079 1.07 0.08

2548 1.11 0.07 171.3 146 0.080 1.10 0.08

2630 1.12 0.08 160.6 141 0.081 1.10 0.08

2627 1.09 0.08 153.0 136 0.082 1.09 0.08

S140bcco 0.95 0.06 452.0 220 0.081 0.94 0.07

2609 0.94 0.06 414.0 215 0.079 0.94 0.07

2607 0.96 0.06 380.6 210 0.077 0.96 0.07

2600 0.97 0.06 361.0 205 0.078 0.95 0.07

2625 0.99 0.06 332.8 196 0.078 0.96 0.07

2573 0.99 0.06 315.9 191 0.078 0.95 0.07

2553 0.99 0.06 298.8 186 0.077 0.95 0.07

2586 0.99 0.06 274.7 181 0.076 0.97 0.07

2555 0.99 0.06 259.5 176 0.076 0.97 0.07

2585 1.01 0.06 246.2 171 0.076 0.99 0.07

2558 0.98 0.06 229.6 166 0.075 0.97 0.07

2594 0.98 0.07 218.3 161 0.076 0.97 0.07

2582 0.99 0.07 206.0 156 0.077 0.96 0.07

2577 1.00 0.07 190.8 151 0.076 0.98 0.07

2630 1.01 0.07 178.3 146 0.076 1.00 0.07

2589 0.98 0.07 165.7 141 0.077 0.96 0.07

2612 0.95 0.07 152.7 136 0.077 0.92 0.07

2602 0.95 0.07 143.4 131 0.077 0.91 0.07

2627 0.92 0.08 133.3 126 0.077 0.89 0.07

2605 0.91 0.08 126.2 121 0.078 0.90 0.07

2548 0.93 0.08 106.9 111 0.078 0.91 0.07

2631 0.95 0.08 99.8 106 0.080 0.91 0.08

S140ag 1.04 0.06 314.4 220 0.072 0.99 0.06

2609 1.03 0.06 287.6 215 0.070 1.00 0.07

2607 1.03 0.06 272.4 210 0.069 1.00 0.07

2555 1.03 0.06 253.7 205 0.068 1.01 0.07

2625 1.04 0.06 237.0 196 0.069 1.01 0.07

2582 1.06 0.06 226.9 191 0.070 1.03 0.07

2600 1.06 0.07 214.4 186 0.070 1.02 0.07

2630 1.07 0.07 205.6 181 0.071 1.04 0.07

2612 1.05 0.07 194.0 176 0.071 1.02 0.07

2580 1.05 0.07 187.6 171 0.071 1.03 0.07

2586 1.05 0.07 170.8 166 0.070 1.04 0.07

2631 1.07 0.07 163.6 161 0.071 1.04 0.07

2589 1.03 0.07 154.3 156 0.072 1.02 0.07

2560 1.01 0.07 141.8 151 0.071 0.99 0.07

2570 0.98 0.08 129.6 141 0.072 0.96 0.07

2594 0.98 0.08 123.7 136 0.074 0.95 0.07

S140agco 0.96 0.06 350.7 220 0.071 0.94 0.07

2609 0.94 0.06 313.2 215 0.069 0.93 0.06

2607 0.95 0.06 295.9 210 0.068 0.94 0.06

2555 0.95 0.06 279.8 205 0.067 0.96 0.06

2600 0.95 0.06 265.2 200 0.068 0.95 0.06

2625 0.97 0.06 245.7 191 0.068 0.95 0.07

2582 0.98 0.06 235.1 186 0.069 0.97 0.07

2630 1.00 0.06 224.6 181 0.070 1.00 0.07

2580 1.00 0.06 212.8 176 0.069 1.00 0.07

2612 0.98 0.06 199.1 171 0.069 0.98 0.07

2631 0.99 0.07 189.3 166 0.070 1.00 0.07

2586 0.99 0.07 171.0 161 0.069 1.00 0.06

2577 1.01 0.07 156.2 156 0.068 1.02 0.06

2589 0.97 0.07 145.6 151 0.068 1.00 0.06

2585 1.00 0.07 137.2 146 0.068 1.02 0.07

2560 0.97 0.07 122.3 141 0.067 0.98 0.06

2594 0.97 0.07 116.2 136 0.068 0.96 0.07

2545 0.95 0.08 104.4 126 0.070 0.95 0.07

2588 0.93 0.08 98.3 121 0.072 0.92 0.07

S160bc 0.83 0.08 417.1 165 0.123 0.85 0.09

2748 0.84 0.08 247.2 161 0.096 0.84 0.09

2637 0.89 0.08 216.2 156 0.094 0.89 0.08

2774 0.89 0.08 185.8 151 0.090 0.90 0.08

2790 0.90 0.08 163.6 146 0.087 0.91 0.09

2773 0.86 0.08 147.5 141 0.086 0.87 0.08

2641 0.84 0.09 131.3 136 0.084 0.85 0.08

2781 0.88 0.09 118.0 132 0.082 0.89 0.08

2784 0.90 0.09 108.0 127 0.082 0.92 0.08

2757 0.95 0.09 92.4 122 0.078 0.97 0.08

2786 0.96 0.09 87.1 119 0.078 0.98 0.08

2788 0.97 0.09 78.9 114 0.078 1.00 0.07

2758 0.98 0.10 72.0 109 0.077 1.02 0.07

2766 0.97 0.10 65.2 104 0.077 0.98 0.07

2783 1.00 0.10 60.8 99 0.078 1.03 0.07

2751 1.00 0.10 55.0 94 0.077 1.01 0.07

2794 0.98 0.10 49.9 89 0.077 0.99 0.07

2755 0.96 0.11 45.4 84 0.077 0.97 0.07

2642 0.99 0.11 42.8 82 0.078 0.99 0.07

2771 1.00 0.11 37.6 78 0.076 1.01 0.07

2767 1.01 0.11 33.8 73 0.076 1.01 0.07

2753 1.04 0.12 30.8 68 0.078 1.06 0.07

2778 1.00 0.12 26.1 63 0.078 1.02 0.07

2640 1.05 0.13 22.8 58 0.083 1.06 0.08

S160bcco 0.79 0.07 453.5 165 0.117 0.81 0.08

2748 0.80 0.07 296.7 161 0.096 0.81 0.08

2790 0.79 0.07 237.1 156 0.088 0.80 0.08

2637 0.82 0.07 207.6 151 0.087 0.82 0.08

2774 0.83 0.07 182.6 146 0.084 0.83 0.08

2773 0.79 0.08 163.9 141 0.082 0.77 0.08

2641 0.78 0.08 149.6 136 0.082 0.77 0.08

2781 0.81 0.08 132.6 131 0.080 0.80 0.07

2784 0.84 0.08 121.6 126 0.079 0.80 0.07

2766 0.81 0.08 111.8 121 0.079 0.79 0.07

2757 0.86 0.08 99.5 116 0.077 0.84 0.07

2758 0.87 0.09 89.8 111 0.077 0.83 0.07

2788 0.88 0.09 82.7 106 0.077 0.85 0.07

2786 0.89 0.09 78.2 103 0.077 0.87 0.07

2751 0.91 0.09 68.7 98 0.076 0.87 0.07

2749 0.87 0.09 63.9 93 0.077 0.82 0.07

2642 0.90 0.09 61.0 91 0.077 0.86 0.07

2761 0.93 0.10 56.3 86 0.079 0.89 0.07

2783 0.97 0.10 50.6 81 0.079 0.92 0.07

S160ag 0.89 0.08 367.1 165 0.115 0.87 0.08

2748 0.90 0.08 204.2 161 0.087 0.88 0.08

2774 0.89 0.08 168.3 156 0.081 0.87 0.08

2757 0.92 0.08 150.8 151 0.079 0.90 0.08

2784 0.93 0.08 139.0 146 0.078 0.92 0.08

2637 0.98 0.08 122.6 141 0.078 0.96 0.08

2781 1.01 0.08 107.6 136 0.075 0.99 0.07

2786 1.02 0.09 101.9 133 0.075 1.01 0.07

2790 1.02 0.09 91.1 128 0.073 0.99 0.07

2758 1.02 0.09 81.0 123 0.072 1.00 0.07

2766 1.02 0.09 73.2 118 0.071 0.99 0.07

2771 1.04 0.09 67.4 113 0.070 1.00 0.07

2788 1.04 0.09 61.0 108 0.070 1.02 0.07

2773 1.03 0.09 56.8 103 0.071 1.00 0.07

2780 1.00 0.10 52.2 98 0.071 0.99 0.07

2794 0.98 0.10 46.9 93 0.070 0.96 0.07

2778 0.96 0.10 42.4 88 0.071 0.93 0.07

2783 0.99 0.10 39.3 83 0.072 0.97 0.07

S160agco 0.88 0.07 832.5 165 0.159 0.86 0.08

2748 0.84 0.07 234.4 161 0.085 0.84 0.07

2774 0.84 0.07 203.3 156 0.082 0.84 0.08

2790 0.82 0.07 172.7 151 0.077 0.80 0.07

2757 0.85 0.07 156.2 146 0.076 0.83 0.07

2758 0.84 0.07 140.9 141 0.075 0.81 0.07

2784 0.87 0.08 128.3 136 0.074 0.85 0.07

2781 0.89 0.08 110.2 131 0.070 0.84 0.07

2637 0.93 0.08 95.0 126 0.069 0.89 0.07

2773 0.91 0.08 87.7 121 0.069 0.88 0.07

2766 0.90 0.08 79.8 116 0.069 0.88 0.07

2786 0.91 0.08 75.7 113 0.069 0.89 0.07

2788 0.92 0.09 69.3 108 0.069 0.89 0.07

2778 0.90 0.09 64.6 103 0.070 0.85 0.07

2771 0.91 0.09 60.0 98 0.070 0.88 0.07

S180bc 0.88 0.18 81.8 64 0.207 0.94 0.17

2803 0.92 0.19 47.1 59 0.169 1.00 0.16

2805 0.93 0.19 38.7 54 0.164 1.03 0.16

2827 0.95 0.20 32.4 49 0.165 0.99 0.16

2823 0.96 0.22 24.7 44 0.161 1.01 0.16

2826 1.02 0.23 18.5 39 0.157 1.10 0.15

2822 1.10 0.25 13.7 34 0.156 1.20 0.14

2819 1.19 0.26 10.2 29 0.156 1.30 0.13

2825 1.27 0.29 6.8 24 0.152 1.36 0.11

2812 1.34 0.31 4.5 19 0.154 1.38 0.13

S180bcco 0.83 0.16 75.7 64 0.173 0.83 0.16

2803 0.87 0.16 50.8 59 0.153 0.93 0.15

2827 0.90 0.17 41.1 54 0.150 0.97 0.14

2805 0.88 0.18 34.9 49 0.149 0.93 0.15

2823 0.90 0.19 27.9 44 0.149 0.94 0.15

2826 0.94 0.20 21.0 39 0.147 1.02 0.14

2825 0.95 0.21 17.4 34 0.152 1.04 0.14

2819 1.04 0.23 12.6 29 0.151 1.08 0.14

2812 1.08 0.25 9.8 24 0.158 1.11 0.16

2822 1.22 0.28 6.0 19 0.157 1.28 0.16

S180ag 0.86 0.18 74.7 64 0.198 0.82 0.18

2803 0.90 0.19 49.6 59 0.174 0.88 0.17

2805 0.88 0.19 42.3 54 0.172 0.97 0.17

2827 0.92 0.20 34.7 49 0.171 0.96 0.17

2823 0.90 0.22 26.0 44 0.166 0.90 0.17

2819 0.91 0.23 21.6 39 0.169 0.89 0.17

2825 0.91 0.24 18.5 34 0.179 0.96 0.19

2814 0.93 0.26 15.2 29 0.190 1.02 0.19

2822 1.02 0.29 11.6 24 0.200 1.15 0.20

2826 1.18 0.32 7.4 19 0.202 1.43 0.16

S180agco 0.82 0.16 72.9 64 0.171 0.84 0.15

2803 0.86 0.17 55.9 59 0.161 0.83 0.15

2827 0.91 0.17 44.5 54 0.157 0.90 0.14

2805 0.86 0.18 35.0 49 0.150 0.92 0.15

2825 0.85 0.19 30.4 44 0.155 0.91 0.15

2819 0.86 0.20 24.8 39 0.156 0.89 0.16

2823 0.84 0.21 16.7 34 0.148 0.88 0.15

2816 0.75 0.24 13.4 29 0.160 0.74 0.17

2826 0.80 0.26 10.0 24 0.168 0.81 0.18

2822 0.88 0.30 7.2 19 0.182 0.91 0.18

S180ffbc 0.98 0.13 272.2 104 0.206 0.97 0.20

2877 0.98 0.13 272.2 104 0.206 0.97 0.20

2877 0.90 0.13 230.9 99 0.199 0.95 0.19

2888 0.81 0.13 195.0 94 0.193 0.84 0.18

2856 0.78 0.14 179.1 89 0.196 0.84 0.18

2884 0.81 0.14 167.2 84 0.200 0.85 0.19

2859 0.83 0.14 145.8 79 0.195 0.82 0.19

2854 0.79 0.15 126.7 74 0.194 0.86 0.18

2865 0.82 0.15 114.8 69 0.197 0.90 0.18

2883 0.82 0.16 101.0 64 0.201 0.84 0.19

2870 0.89 0.16 91.3 59 0.202 0.97 0.19

2881 0.86 0.17 76.7 54 0.206 0.84 0.19

2894 0.80 0.18 64.8 49 0.209 0.83 0.20

2889 0.71 0.19 52.0 44 0.206 0.73 0.18

2862 0.74 0.20 42.3 39 0.207 0.71 0.19

2868 0.71 0.20 32.8 34 0.200 0.73 0.22

2876 0.58 0.22 25.2 29 0.207 0.48 0.20

2880 0.61 0.24 17.7 24 0.210 0.56 0.20

2874 0.81 0.27 13.8 19 0.228 0.74 0.22

2878 0.68 0.36 7.9 14 0.267 0.67 0.21

S180ffbcco 0.99 0.11 279.5 104 0.186 0.97 0.18

2877 0.99 0.11 279.5 104 0.186 0.97 0.18

2877 0.93 0.12 242.1 99 0.182 0.91 0.18

2888 0.83 0.12 208.4 94 0.178 0.87 0.17

2884 0.85 0.12 195.6 89 0.182 0.87 0.18

2854 0.82 0.13 166.9 84 0.178 0.83 0.17

2862 0.80 0.13 146.0 79 0.176 0.84 0.17

2859 0.81 0.13 131.4 74 0.176 0.81 0.18

2856 0.76 0.14 111.5 69 0.173 0.78 0.17

2894 0.70 0.14 100.0 64 0.177 0.74 0.18

2883 0.69 0.15 86.6 59 0.180 0.72 0.18

2865 0.73 0.15 79.4 54 0.188 0.76 0.18

S180ffag 1.07 0.13 981.6 104 0.394 0.87 0.16

2854 1.07 0.13 981.6 104 0.394 0.87 0.16

2854 0.89 0.13 179.3 99 0.175 0.88 0.17

2888 0.81 0.13 155.0 94 0.172 0.79 0.16

2884 0.83 0.14 143.2 89 0.174 0.79 0.17

2859 0.85 0.14 131.2 84 0.174 0.81 0.17

2894 0.80 0.14 116.8 79 0.175 0.78 0.17

2856 0.80 0.15 105.6 74 0.177 0.81 0.17

2877 0.71 0.15 87.1 69 0.173 0.70 0.16

2862 0.78 0.16 77.9 64 0.175 0.82 0.16

2870 0.84 0.16 69.5 59 0.175 0.87 0.17

2880 0.84 0.17 62.7 54 0.182 0.87 0.17

2876 0.76 0.18 54.9 49 0.189 0.71 0.17

S180ffagco 0.92 0.11 181.6 104 0.152 0.92 0.14

2888 0.92 0.11 181.6 104 0.152 0.92 0.14

2888 0.85 0.12 160.4 99 0.150 0.87 0.13

2894 0.80 0.12 145.8 94 0.151 0.84 0.13

2854 0.76 0.12 132.7 89 0.151 0.83 0.14

2859 0.77 0.13 123.2 84 0.152 0.78 0.14

2884 0.78 0.13 112.7 79 0.154 0.76 0.15

2876 0.71 0.13 98.0 74 0.155 0.70 0.14

2856 0.69 0.14 87.7 69 0.157 0.66 0.15

2877 0.61 0.15 73.7 64 0.156 0.63 0.15

2889 0.53 0.15 64.4 59 0.157 0.51 0.15

2881 0.50 0.16 53.3 54 0.159 0.45 0.15

2862 0.53 0.17 46.8 49 0.163 0.51 0.15

S160elbc 1.31 0.05 252.4 144 0.062 1.29 0.06

2703 1.32 0.05 226.5 139 0.061 1.30 0.06

2742 1.31 0.05 211.4 134 0.061 1.30 0.06

2745 1.29 0.05 200.5 129 0.062 1.28 0.06

2693 1.27 0.05 182.5 124 0.061 1.26 0.06

2700 1.26 0.05 166.6 119 0.060 1.23 0.06

2707 1.27 0.05 153.1 114 0.060 1.24 0.06

2690 1.27 0.05 138.8 109 0.060 1.24 0.06

2681 1.26 0.06 124.8 104 0.061 1.22 0.06

2683 1.26 0.06 113.3 99 0.062 1.21 0.06

2680 1.23 0.06 100.6 94 0.062 1.20 0.06

2741 1.20 0.06 91.0 89 0.063 1.15 0.06

2689 1.18 0.06 77.4 84 0.062 1.12 0.06

2701 1.15 0.07 67.0 79 0.061 1.11 0.06

2678 1.14 0.07 59.6 74 0.062 1.11 0.06

2705 1.17 0.07 50.9 69 0.062 1.14 0.06

2744 1.14 0.08 42.1 64 0.062 1.11 0.06

2737 1.12 0.08 37.3 59 0.064 1.09 0.06

2676 1.07 0.09 31.9 54 0.066 1.05 0.07

S160elbcco 1.28 0.04 262.1 144 0.060 1.25 0.06

2703 1.29 0.05 238.3 139 0.060 1.27 0.06

2745 1.27 0.05 226.8 134 0.061 1.25 0.06

2693 1.25 0.05 210.5 129 0.060 1.23 0.06

2741 1.23 0.05 198.9 124 0.061 1.21 0.06

2689 1.22 0.05 182.7 119 0.061 1.20 0.06

2690 1.22 0.05 166.4 114 0.061 1.20 0.06

2700 1.21 0.05 150.0 109 0.060 1.17 0.06

2680 1.19 0.05 136.5 104 0.061 1.15 0.06

2701 1.16 0.05 125.8 99 0.061 1.13 0.06

2681 1.14 0.06 111.6 94 0.062 1.12 0.06

2742 1.13 0.06 98.3 89 0.061 1.12 0.07

2683 1.12 0.06 87.6 84 0.062 1.11 0.07

2744 1.10 0.06 77.8 79 0.062 1.08 0.07

2678 1.07 0.07 68.5 74 0.063 1.04 0.07

2705 1.10 0.07 58.3 69 0.063 1.08 0.07

2707 1.11 0.07 46.0 64 0.061 1.09 0.07

2737 1.09 0.08 40.3 59 0.063 1.06 0.07

2676 1.03 0.08 34.1 54 0.064 0.98 0.07

S160elag 1.32 0.05 168.1 144 0.050 1.32 0.05

2693 1.29 0.05 149.4 139 0.048 1.29 0.05

2683 1.28 0.05 137.1 134 0.048 1.27 0.05

2680 1.28 0.05 124.4 129 0.049 1.27 0.05

2744 1.27 0.05 115.9 124 0.049 1.26 0.05

2681 1.25 0.05 107.6 119 0.050 1.24 0.05

2690 1.25 0.05 99.4 114 0.050 1.22 0.05

2676 1.24 0.06 92.5 109 0.051 1.21 0.05

2689 1.24 0.06 87.3 104 0.052 1.20 0.05

2697 1.24 0.06 80.6 99 0.052 1.21 0.05

2742 1.25 0.06 72.4 94 0.052 1.23 0.05

2701 1.25 0.06 65.8 89 0.052 1.22 0.05

2700 1.24 0.06 58.9 84 0.052 1.22 0.05

2692 1.26 0.06 53.8 79 0.053 1.24 0.05

2745 1.23 0.07 47.4 74 0.053 1.21 0.05

2707 1.26 0.07 40.5 69 0.052 1.25 0.05

2711 1.25 0.07 36.9 64 0.054 1.25 0.05

2705 1.23 0.07 32.1 59 0.055 1.24 0.06

2698 1.24 0.08 29.5 54 0.057 1.23 0.06

S160elagco 1.29 0.04 178.1 144 0.049 1.29 0.05

2693 1.27 0.04 160.8 139 0.048 1.28 0.05

2744 1.26 0.05 150.8 134 0.048 1.26 0.05

2680 1.26 0.05 138.7 129 0.048 1.28 0.05

2683 1.25 0.05 128.0 124 0.049 1.25 0.05

2681 1.23 0.05 119.8 119 0.050 1.22 0.05

2689 1.22 0.05 112.6 114 0.051 1.21 0.05

2690 1.22 0.05 104.1 109 0.051 1.20 0.05

2697 1.22 0.05 94.2 104 0.051 1.22 0.05

2745 1.20 0.05 87.2 99 0.051 1.21 0.05

2701 1.20 0.06 79.6 94 0.051 1.20 0.05

2692 1.21 0.06 74.0 89 0.053 1.21 0.05

2707 1.24 0.06 66.0 84 0.053 1.24 0.05

2705 1.24 0.06 60.0 79 0.054 1.24 0.05

2700 1.23 0.06 53.6 74 0.054 1.23 0.05

R. Dollan, Princeton 22/05/06 Analysis of the September data H. Kolanoski, K. Laihem, S. Riemann, A....

Documents

Der Urknall im Labor -Der Urknall im Labor - teilchenphysik.de · 21. Sept. 2007 - Tage der Forschung H. Kolanoski, Urknall im Labor 11 HIGGS-TeilchenHIGGS-Teilchen Die Teilchen in

Der Urknall im Labor - · 14.2.2011 - Friedrich-Gymnasium Luckenwalde. Hermann Kolanoski - Urknall im Labor 3. CERN, der Large Hadron Collider und seine Experimente CERN, …

Polarisation monitoring Sabine Riemann, Andreas Schälicke, Andriy Ushakov (DESY) Positron Source Group Meeting, 28-30 October, 2009 University of Durham

Avion 1985-03-06 · It ls1n bm:stmcnJ. Cuts would ··llmtt' st\ldcnt ~and aocai . 10 ~Tall« UJucatfon. This Ju1fllna .of dollan will create not~ mOrc. than a miner ·!'r 'conjuDftivc.,

2. Entwicklung des Universums - · WS2009/10 Hermann Kolanoski, Astroteilchenphysik - Kosmologie I 5 Kosmologisches Prinzip Galaxien Hintergrundstrahlung Universum sieht von überall

Patrick dollan (1885 1963) and the labour movement in glasgow

Spin Control and Transportation O. Adeyemi*, M. Beckmann**, V. Kovalenko, L. Malysheva, G. Moortgat-Pick*, S. Riemann, A. Schälicke, A. Ushakov**

Fiona Dollan TMA1142 Presentation

Statistische Methoden der Datenanalysekolanosk/smd_ss08/skripte/skript.pdf · Statistische Methoden der Datenanalyse Vorlesung im Sommersemester 2008 H. Kolanoski Humboldt-Universität

2w. Abschnitt Protokoll - schwimmverein1911.de. Abschnitt... · Schälicke, Pascal 97 SV Heessen 1950 1:53,36 Disqualifikation: Boujeld, Adnan 97 Waspo Herringen ... Rohden, Malte

Detectors in Particle Physics Claus Gößling (Dortmund) and ...kolanosk/astro0910/skripte/astro03_2_TW.pdf · Hermann Kolanoski, Astroteilchenphysik - 3.Kosm.Strahlung (II) 5 Passage

Sabine Riemann , Andreas Schälicke, Andriy Ushakov … · Polarisation monitoring Sabine Riemann , Andreas Schälicke, Andriy Ushakov (DESY) Positron Source Group Meeting, 28-30

Detectors in Particle Physics Claus Gößling (Dortmund) …kolanosk/eep06/skripte/eep01_1.pdf · Hermann Kolanoski, Exp.Elementarteilchenphysik SS06 - Einleitung 4 Zu dem Wahlpflichtfach

Hermann Kolanoski, "Magnetic Monopoles"1 8.2.2005 Magnetic Monopoles How large is a monopole? Is a monopole a particle? How do monopoles interact? What

Optical Physics - Indico · PDF fileAndreas Schälicke (DESY) - Geant4 Tutorial 2010 Optical Physics Andreas Schälicke (DESY, Zeuthen) material adpted from P. Gumplinger / G. Santin

thepeoplestribune.comthepeoplestribune.com/wp-content/uploads/2019/08/Trib_08... · 2019. 8. 13. · Keep your hard-earned dollan ciradating in the community! TOdd Eugene Cutngtlt

Carrigan, Daniel (2014) Patrick Dollan (1885-1963) and the ...theses.gla.ac.uk/5640/1/2014CarriganMPhil.pdf · Carrigan, Daniel (2014) Patrick Dollan (1885-1963) and the Labour Movement

Detektoren in der Elementarteilchenphysikkolanosk/det09/Det_Kap_1.pdfDetektor Datenverarbeitung Gehirn Computer Hermann Kolanoski, Detektoren - SS09, Einführung 11 Nachweis von Strahlung

Simulation of optical processes in GEANT4 · -> QE(PMT-XP1911) 13 ± 2 % 24 February, 2005 R. Dollan 4. ExperimentExperiment 24 February, 2005 R. Dollan 5 PMT 2 PMT 1 PMT 3 Trigger

Mitglieder des DVS Bezirksver- band Potsdam · Dieter Miethe 14772 Brandenburg Herr Klaus Schenk 14480 Potsdam Herr EWS Jan Reschke 14467 Potsdam Herr Dipl.-Ing. (FH) Udo Schälicke