View
304
Download
3
Category
Preview:
Citation preview
7/29/2019 Exemplu proiectare
1/29
7/29/2019 Exemplu proiectare
2/29
Planseurece
Tencuiala 0.02 1900 38 1.35 51.3
Placa betonarmat 0.13 2500 325 1.35 438.7
Sapa egalizare 0.02 2100 42 1.35 56.7
Gresie 0.007 1100 7.7 1.35 10.39
Rigips 0.01 50 0.5 1.35 0.675
Total actiuni pemanente 487.7 557.76
Planseucald
Tencuiala
Placa betonarmat 0.13 2500 325 1.35 438.7
placa LU dinstejarcu sapade egalizare 0.056 73 40.88 1.35 0.675
Rigips 0.01 50 0.5 1.35 0.675
Total actiuni pemanente 478.88 545.86
Pereteexterior
Tencuiala 0.02 1900 38 1.35 51.3
Blocuri BCA 0.3 950 285 1.35 384.75
Termoizolatie 0.05 250 15 1.35 16.87
Tencuiala 0.02 1900 38 1.35 51.3
Total actiuni pemanente 373.5 504.22
Pereteinterior
Tencuiala 0.02 1900 38 1.35 51.3
Blocuri BCA 0.25 950 237.5 1.35 320.6
Tencuiala 0.02 1900 38 1.35 51.3
Total actiuni pemanente 313.5 423.2
Pereterigips
Rigips 0.01 50 0.5 1.35 0.675
Vata mimerala 0.12 350 42 1.35 56.7
Rigips 0.01 50 0.5 1.35 0.675
Total actiuni pemanente 43 58.05
Evalurea incarcarilor variabile.
Incarcarea din actiunea zapezii.
, unde:
sk valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe acoperis [kN/m2];
ce coeficient de expunere a amplasamentului constructiei;
ct coeficient termic;
so,k valoarea caracteristica a incarcarii de zapada pe sol, in amplasamentul constructiei [kN/m2].
=0,8
so,k=2,00 [kN/m2] conform indicativului 1-1-3 2005;
Pag 2 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
3/29
ce=0,8 expunere partiala;
ct=1,00.
Sk=2,0 [kN/m2] =1600 [N/m2]
3. Incarcari cvasipermanente.
Peretii neportanti de compartimentare se considera pe un m2 de placa (planseu) conform punctului 3.1.3 din STAS 10101/2a1 87:
-pereti din zidarie din BCA de maxim 30 cm grosime la exterior si de 25 cm la interior pentru compartimentare reprezinta 3KN/m2
3. Proiectarea preliminara a elementelor structurale
Predimensionarea elementelor structurale s-a realizat pe criterii de rigiditate si de rezistenta.
3.1. Predimensionarea pe criteri de rigiditate.
Placa:
=10.4 cm hp =13 cm,
unde:
hp inaltimea placii;
P perimetrul unui ochi de placa.
Grinzi:
La grinzile monolite, dimensiunile sectiunii transversale se adopta, de regula, multiplu de 50 mm pentru h 400 mm
=>250mm
unde:
L deschiderea grinzii;
hg inaltimea grinzii;
bg latimea grinzii.
Din predimensionare rezulta grinzi de 250mmx400mm (pe directie longitudinala si transversala)
Stalpi:
Dimensiuni minime constructive conform P100/2006 pentru orice directie: 30cm.
Se ia in considerare si latimea grinzilor, astfel tinand cont ca bg=25cm vom alege dimensiunile stalpilor minim bg+10cm=35cm.
Conform STAS 10107/0-90, pentru evitarea aparitiei efectelor de ordinul II, coeficientul de zveltete trebuie sa aiba o valoare corespunzatoare: 14cm.
Pentru evitarea aparitiei mecanismului de stalp scurt (care are ca rezultat ruperea casanta a stalpului), trebuie respsctata conditia: unde:
Hs dimensiunea libera a stalpului, Hs=75m,
h dimensiunea stalpului pe directia considerata.
Deci
In concluzie dimensiunile stalpilor trebuie sa se situeze in intervalul: 35 110 cm
Grinzi:
Incarcarile luate in considerare pentru predimensionarea grinzilor provin din incarcarea transmisa de planseu si din greutatea proprie.Incarcarea transmisplanseu se calculeaza luand in considerare aria aferenta grinzii, (ca in figura 2).
Pag 3 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
4/29
Fig. Aria aferenta unei grinzi.
Obtinem astfel incarcarea pe grinda: , unde:
Aaf aria aferenta;
L lumina.
Acoperirea cu beton de calcul se considera a =25 mm.
Stalpi:
Evaluarea fortelor axiale in stalpi.
Pentru predimensionarea stalpilor se urmeaza etapele:
a) se stabilesc stalpii cei mai solicitati care se vor dimensiona;
b) se evalueaza incarcarile axiale aferente fiecarui stalp luat in considerare;
c) pe baza caracteristicilor de material si a incarcarii axiale se calculeaza o arie de beton necesara.
Aria necesara de beton o vom calcula considerand forta axiala de proiectare normalizata n cu valoarea de 0,3. Se asigura astfel o ductilizare moderat
stalpilor in cazul extrem al solicitarii seismice. Stiind ca forta axiala de proiectare normalizata n = , unde: Ab este aria sectiunii de beton, iar N este ef
axial, si ca inaltimea zonei comprimate este: se va observa ca acestea vor avea valori apropiate si v > . Plafonul admis pentru z
comprimata este in cazul armarii cu otel PC 5 Alegand astfel valoarea de mai sus vom obtine o arie a sectiunii stalpului satisfacatoare atat din punctvedere al rezistentei, dar si din punct de vedere economic.
Fig. 3. Aria aferenta pentru stalp central.
Stalpul central.
Se considera pentru calcul stalpul central de la intersectia axelor B-2 cu dimensiunile de 600600 [mm].
Incarcarile aferente acestui stalp provin din:Nterasa
ETAJ CURENT SI PARTER
Incarcare din greutate placa:
=27.96 0.13 1 x 25 =90.87 [kN]
Incarcare utila
qa Aaf x 0.4=227.960.4 =236 [kN]
Incarcare din parchet
Aafx x 1 = 15.99 x0.73 x1=11.67 KN
Incarcare din greutate proprie grinzi
Pag of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
5/29
Grinda 9: =0.250,31.8251=3.375[kN]
Grinda 8: =0.250,58251=8.75 [kN]
Grinda 4: =0.250,553.2251=11 [kN]
Grinda 3: =0.250,595251=9.21 [kN]
TOTAL=334 kN
Incarcare din greutate proprie stalpi
1 =0.5 x 0.5 x 3x 25 x1 =18.75 kN
din greutatea proprie a peretilor de compartimentare:
=
0.3 x 45 x 3.2 x 4 x 1 x 0.8 +
0.3 x 7 x 1.8 x 4x1x 0.8 +
0.1x45x1.85x4x1x0.8+
0.1x5x1.7x4x1x 0.8+
0.1x3x1.85x4x1x0.8+
0.125x3x1.7x4x1x0.8 =19.24 [kN]
Incarcarea din tencuiala pe pereti
2x =2 x 0.025 x 313 x19 x 1 =30.52 kn
Incarcarea din tencuiala pe placa
=0.02 x 27.96 x19 x 1 =10.62 kn
TOTAL =258.84 kn x2 =517.68 kN
TOTAL PE STALP =734.608 kn
Sectiunea stalpului rezulta astfel:
[mm]
b h =500 500 mm
STALPUL MARGINAL:
Vom considera pentru calcul stalpul marginal de la intersectia axelor A-2 si va avea dimensiunile 450450 [mm]. Aria aferenta acestui stalp 14.13
ETAJ 3
Incarcare din greutate placa:
=5.85 0.13 1 x 25 =19.01 [kN]
Incarcare din zapada
qa Aaf x 0.4=1.285.850.4 =99 [kN]
Incarcare din hidroizolatie
bhrxAafx x 1 =0.02 x 5.85 x1=0.117 KN
Incarcare din greutate proprie grinzi
Grinda 3: =0.250,503.12251=9.75[kN]
Grinda 8: =0.250,585251=8.90 [kN]
Grinda 9: =0.250.385251=5.34 [kN]
TOTAL=23.99 kN
Incarcare din greutate proprie stalpi
1 =0.45 x 0.45 x 3x 25 x1 =15.18kN
Incarcarea din tencuiala pe placa
=0.02 x 5.85 x19 x 1 =22 kn
Total general pe stalp: N =45.38 [kN]
ETAJ 2
Pag 5 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
6/29
Incarcare din greutate placa:
=14.13 0.13 1 x 25 =45.92 [kN]
Incarcare din terasa circulabila
qa Aaf x 0.4=214.130.4 =11.30 [kN]
Incarcare din hidroizolatie
bhrxAafx x 1 =0.02 x 14.13 x1=0.28 KN
Incarcare din parchet
Aafx x 1 = 14.13 x0.73 x1=10.31 KN Incarcare din greutate proprie grinzi
Grinda 3: =0.250,503.12251=9.75[kN]
Grinda 8: =0.250,585251=8.90 [kN]
Grinda 9: =0.250.385251=5.34 [kN]
TOTAL=23.99 kN
Incarcare din greutate proprie stalpi
1 =0.45 x 0.45 x 3x 25 x1 =15.18 kN
din greutatea proprie a peretilor de compartimentare:
=
0.3 x 1.70 x 45 x 4 x 1 x 0.8 +
0.3 x 4.1 x 3 x 4x1x 0.8 =15.80 [kN]
Incarcarea din mozaic pe placa
=14.12 x 0.94 x 1 =13.31 kn
Incarcarea din tencuiala pe placa
=0.02 x 14.13 x19 x 1 =5.36 kn
Incarcarea din tencuiala atic
2x =2 x 0.025 x 4.09 x19 x 1 =3.88 kn
Incarcarea din perete cortina
=4.41 x 0.44 x 1 =1.94 kn
TOTAL =1427 kn
ETAJ Curent
Incarcare din greutate placa:
=14.13 0.13 1 x 25 =45.92 [kN]
Incarcare din greutate proprie grinzi
Grinda 3: =0.250,503.12251=9.75[kN]
Grinda 8: =0.250,585251=8.90 [kN]
Grinda 9: =0.250.385251=5.34 [kN]
TOTAL=23.99 kN
Incarcare din greutate proprie stalpi
1 =0.45 x 0.45 x 3x 25 x1 =15.18 kN
din greutatea proprie a peretilor de compartimentare:
=
0.3 x 1.70 x 45 x 4 x 1 x 0.8 +
0.3 x 4.1 x 3 x 4x1x 0.8 =15.80 [kN]
Incarcare din parchet
qa Aaf x 1=0.7314.131 =10.31 [kN]
Incarcare din termoizolatie
Pag 6 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
7/29
Aafx x 1 = 14.13 x0.05x1=0.70 KN
Incarcarea din tencuiala pe placa
=0.02 x 14.13 x19 x 1 =5.36 kn
Incarcarea din tencuiala pe pereti
2x =2 x 0.025 x 16.47 x19 x 1 =15.64 kn
Incarcarea din perete cortina
=4.41 x 0.44 x 1 =1.94 kn
TOTAL =134.84 kn
TOTAL PE STALP =3249 kn
Sectiunea stalpului rezulta astfel:
[mm]
b h =400 400 mm
Fundatia:
Infrastructura acestei cladiri este alcatuita din grinzi de fundare.
Sistemul de fundare este fundarea directa pe grinzi si talpi de fundare.
Dimensiunile bazei fundatiei se aleg astfel incat presiunile la contactul intre fundatie si teren sa aiba valori acceptabile, pentru a se impiedica aparitia ustari limita care sa pericliteze siguranta constructiei si/sau exploatarea normala a constructiei. Deasemenea presiunile care se dezvolta pe talpa de fundare trebuiaiba valori mai mici decat presiunea conventionala furnizata de studiul geotehnic.
Starile limita ale terenului de fundare pot fi de natura unei stari limita ultime (SLU), a carei depasire conduce la pierderea ireversibila, in parte sau in totalia capacitatii functionale a constructiei sau de natura unei stari limita a exploatarii normale (SLEN), a carei depasire conduce la intreruperea exploatarii normalconstructiei.
Se mai ia in calcul si incarcarea din pertii de beton armat de la subsol si din peretii despartitori de la etajele de deasupra.
Fig.4. Aria de fundare si sectiune caracteristica fundatiei.
Conditii constructive:
inaltime grinzii: ,
L0 =4.75 m distanta intre cuzineti
H 400 mm
Inaltime talpii de fundare: h =(0,25 0,35) B
h 300 mm
0,25
Se propun astfel dimensiunile sectiunii de fundatie si grosimea de talpa perpendiculara pe cea de calcul.
Incarcarea gravitationala la nivelul talpii fundatiei se aproximeaza Nf=1,2N, pentru a tine seama de greutatea proprie a fundatiei si de neuniformitdistributiei, ca efect al momentului incovoietor.
- forta axiala Nf=703,64 kN
Stiind ca , iar
Pag 7 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
8/29
latura B a blocului de fundatie se determina cu relatia: LB
L =>B =1.20 m
4,75>4,45
Alegem astfel:h =0,4m, - inaltimea grinzii de fundare;
H =1,80m, - inaltimea blocului de fundare;
B =1,20 m - latimea talpii de fundare.
4.Evaluarea incarcarilor orizontale
4.1.Incarcari din actiunea vantului
Incarcarea din actiunea vantului conform indicativului NP 082 2004:
, unde:qref presiunea de referinta a vantului:ce(z) factorul de expunere la inaltimea z deasupra terenului;cp coeficient aerodinamic de presiune, cp=1,00.
[kg/m2 ] =4900 [N/m2]
densitatea aerului ce variaza in functie de altitudine, temperatura, latitudine si anotimp, pentru aerul standard=1,25 [gk/m3].
ce(z) =cg(z)cg(z) factorul de rafala 1,60;cr(z) factorul de rafala 0,20;
[N/m2].
4.Din actiunea seismului
EVALUAREA INCARCARILOR SEISMICE
Actiunea seismica a fost modelata folosind metoda fortelor seismice statice echivalente. Modurile proprii fundamentale de translatie pe cele douadirectii principale au contribuit predominant la raspunsul seismic total, efectul modurilor proprii superioare de vibratie fiind neglijate.
Forta taietoare de baza corespunzatoare modului propriu fundamental pentru cele doua directii principale s-au determinat conform coduluiP100/2006 dupa cum urmeaza:
- Clasa de importanta si de expunere III, ;
- Factor de reducere:
-
Coeficient de amplificare al deplasarilor: c=1;
- Clasa solului: TC=0.7
- Viteza de propagare a unydelor seismice in sol: ag=1.57 m/s2
- Factor de comportare seismica: q=4,72
- Inceputul sectiunii al acceleratiei spectrale constante: TB=0.07 s;
- Sfarsitul sectiunii al acceleratiei spectrale constante: TC=0.7 s;
- Inceputul deplasarii constante al domeniului spectrului: TD=3.0 S;
- Factorul de amplificare spectrala al acceleratiei: ;
- Combinatia componentelor actiunilor seismice: SRSS;
- Clasa de ductilitate M determinate de conditiile seismice.
FbI
Sd(T1)-ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei
fundamentale T1
T1-perioada proprie fundamentala de vibratie a cladiriiin planul ce contine
directia orizontala considerata
m-masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de bivel mi
-factor de corectie care tine seama de contributia modului propriu
fundamental prin masa modala efectiva asociata acestuia,ale carui valori
sunt :
=0,85 T1
7/29/2019 Exemplu proiectare
9/29
T>TB=>Sd(T)=ag
ag=0,16 g=1,57 [m/s2]
(T)0=2,75
q=3,5
-introduce influenta unora din factorii carora li se datoreaza suprarezistenta structurii,in special a redundantei constructiei.
Pentru cadre sau pentru structuri duale cu cadre preponderente ;
=1,35-cladiri cu mai multe niveluri si mai multe deschideri
q=4,725
Sd(T)=1,57 =0,909[m/s2]
mi=2590 [t]
Fbi=1,2 0,909 2590=3690,594 [kN]
5. Calculul automat al structurii.
Pentru calculul automat al structurii s-a utilizat programul ETABS. Programul este elaborat de corporatia Computer and Structures, Inc. si se bazeazaanaliza elementului finit (FEM). Programul ofera posibilitatea efectuarii atat a unei analize statice sau dinamice liniare cat si neliniare.
Metoda de lucru presupune definirea unui model al structurii cat mai apropiat de realitate si aplicarea incarcarilor sub forma cea mai posibila de aparitie.
S-au definit astfel 4 cazuri de incarcare statica:
GC incarcarea permanenta
LD incarcari temporare normate SX incarcarea seismica pe directia Ox SY incarcarea seismica pe directia Oy
Urmatoarea etapa a fost definirea combinatiilor de incarcari:
GF gruparea fundamentala: GF =1,35 LD GSX1 gruparea speciala 1: GSX1 =LD +SX (incarcarea seismica aplicata pe directia Ox)
GSX2 gruparea speciala 2: GSX2 =LD SX (incarcarea seismica aplicata in sens opus Ox) GSY1 gruparea speciala 3: GSY3 =LD +SY (incarcarea seismica aplicata pe directia Oy)
GSY2 gruparea speciala 4: GSY4 =LD SY (incarcarea seismica aplicata in sens opus Oy) INF infasuratoarea: INF =GC +GSX1 +GSX2 +GSY1 +GSY2
Am obtinut astfel raspunsul modelului la incarcarile aplicate. In continuare calculele de la 6. sunt efectuate pe baza diagramelor de moment incovoietor, faxiala sau taietoare obtinute cu ajutorul programelor prezentate.
6. DIMENSIONAREA SI CALCULUL ELEMENTELOR STRUCTURALE.
6.1. Calculul planseelor
Placile sunt elemente de rezistenta, care lucreaza la incovoiere, sunt armate pe una sau doua directii in functie de valoarea raportului laturilor, mai maremai mic decat
Se va efectua calculul momentelor de pe fiecare ochi de placa si cu momentele echilibrate se va dimensiona aria de armatura pentru placa de peste partecontinuare voi prezenta calculul pentru fiecare tip de placa in parte:
PLACA 1(2 laturi simplu rezemate,2 laturi incastrate)
Incarcare pe placa q= 13.37 KN
Raportul dintre laturi =ly/lx ly lx
5.455 5.115 1.06
REZULTA COEFICIENTI : 1 = 0.02852 = 0.0187
4 = 0.0787 5 =0.0608
MOMENTE POZITIVE IN CAMP Mx = 1 * q*lx2= 0.0285*13.37*5.1152=9.9
KN My = 2 * q*ly2= 0.0187*13.37*5.4552=7.43 KN
MOMENTE NEGATIVE PE REAZEME
Mx = -4 * q*lx2 =-0.0787*13.37*5.1152=-27.52 KN
My `= -5 * q*ly2 =-0.0608*13.37*5.4552=-24.18 KN
DIMENSIONARE ARMATURA:
Pag 9 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
10/29
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului N/mm2
- rezistenta le intindere a otelului N/mm2
- latimea de calcul a placii b =1 m
- grosimea placii h =130 mm
- inaltimea utila a sectiunii mm
ARMARE IN CAMP:
Mx =9.96 [kNm]
Se determina dintr-o ecuatie de echilibru a momentelor:
Cantitatea de armatura se obtine dintr-o ecuatie de proiectie pe axa elementului:
mm2
Aria de armatura efectiva:
302 mm2 corespunzatoare pentru 68/ml
Armarea in camp pe latura lunga:
7.43[kNm]
Aria de armatura efectiva:
corespunzatoare pentru
Armarea in reazem:
[kNm]
Aria de armatura efectiva:
905 mm2 corespunzatoare pentru 812/ml
[kNm]
Aria de armatura efectiva:
A corespunzatoare pentru
PLACA 2(2 laturi simplu rezemate,2 laturi incastrate)
Incarcare pe placa q=13.37 KN
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
11/29
Raportul dintre laturi =ly/lx ly lx
6.14 3.585 1.71
REZULTA COEFICIENTI :
1 = 0.0513 2 = 0.00364 = 0.1136
5 = 0.0268
MOMENTE POZITIVE IN CAMP
Mx =1 * q*lx2 =0.0513*13.37*3.5852 =8.81 KN
My =2 * q*ly2=0.0036*13.37*6.142=1.81 KN
MOMENTE NEGATIVE P E REAZEME
Mx = -4 * q*lx2 =-0.1136*13.37*3.5852=-19.5203706 KN
My = -5 * q*ly2 =-0.0268*13.37*6.142=-13.50836987 KN
DIMENSIONARE ARMATURA:
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului N/mm2
- rezistenta le intindere a otelului N/mm2
- latimea de calcul a placii b =1 m
- grosimea placii h =130 mm
- inaltimea utila a sectiunii mm
ARMARE IN CAMP:
Mx =8.81 [kNm]
Se determina dintr-o ecuatie de echilibru a momentelor:
Cantitatea de armatura se obtine dintr-o ecuatie de proiectie pe axa elementului:
mm2
Aria de armatura efectiva:
302 mm2 corespunzatoare pentru 68/ml
Armarea in camp pe latura lunga:
1.81[kNm]
Aria de armatura efectiva:
170 mm2 corespunzatoare pentru 66/ml
ARMARE IN REAZEM
19.52 [kNm]
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
12/29
Aria de armatura efectiva:
679 mm2 corespunzatoare pentru 612/ml
13.50[kNm]
Aria de armatura efectiva:
471 mm2 corespunzatoare pentru 610/ml
PLACA 3(1 latura simplu rezemate 3 incastrate )
Raportul dintre laturi =ly/lx ly lx
6.14 5.45 1.126
REZULTA COEFICIENTI
1 = 0.0217 2 = 0.04 = 0.0649
5 = 0.0558
MOMENTE POZITIVE IN CAMP
Mx = 1 * q*lx2 =0.0217*13.37*5.452=8.61 KN
My = 2 * q*ly2 =0.0189*13.37*6.142=9.52 KN
MOMENTE NEGATIVE PE REAZEME
Mx = -4 * q*lx2 =-0.0649*13.37*5.452=-25.77 KN
My = -5 * q*ly2 =-0.0558*13.37*6.142=-28.12 KN
DIMENSIONARE ARMATURA:
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului N/mm2
- rezistenta le intindere a otelului N/mm2
- latimea de calcul a placii b =1 m
- grosimea placii h =130 mm
- inaltimea utila a sectiunii mm
ARMARE IN CAMP:
Mx =8.61 [kNm]
Fundatii Speciale
www.terratest.ro
Piloti forati, Pereti Mulati,Imbunatatirea solului, Jet Grouting
Pag 12 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
13/29
Se determina dintr-o ecuatie de echilibru a momentelor:
Cantitatea de armatura se obtine dintr-o ecuatie de proiectie pe axa elementului:
mm2
Aria de armatura efectiva:
302 mm2 corespunzatoare pentru 68/ml
9.52[kNm]
Aria de armatura efectiva:
302 mm
2
corespunzatoare pentru 68/ml
ARMAREA IN REAZEM:
25.77 [kNm]
Aria de armatura efectiva:
905 mm2 corespunzatoare pentru 812/ml
28.12[kNm]
Aria de armatura efectiva:
1013 mm2 corespunzatoare pentru 912/ml
PLACA 7 (1 latura simplu rezemate 3 incastrate)
Raportul dintre laturi =ly/lx ly lx
6.14 3.04 01
Raportul laturilor e mai mare ca 2 si se va arma pe o singura directie
MOMENTE POZITIVE IN CAMP
My=(q*ly2)/11 =( 13.37 *6.14 )/11=7.46 KN
MOMENTE NEGATIVE P E RE AZEME
My =(q*ly2)/14 =(13.37 *6.14 )/14= 5.86KN
ARMARE IN CAMP:
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
14/29
7.46[kNm]
Aria de armatura efectiva:
302 mm2 corespunzatoare pentru 68/ml
5.86[kNm]
Aria de armatura efectiva:
302 mm2 corespunzatoare pentru 68/ml
Celelalte placi si armarea corespuzatoare lor a fost centralizate in urmatorul tabel:
Nume Lx
Ly
Lungime Moment in
camp
[Kn]
Armare in
Camp
Moment in
reazem
[kn]
Armare
in reazem
PLACA 1 5.115 9.966 8
-27.529 12
5.455 7.436 8
-24.188 12
PLACA 2 3.58 8.816 8
-19.526 12
6.14 1.816 6
-13.506 10
PLACA 3 5.45 8.61 6 8 -25.77 9 12
6.14 9.526 8
-28.129 12
PLACA 4 5.45 6.676 8
-21.6810 10
5.455 9.036 8
-24.548 12
PLACA 5 3.31 7.516 8
-16.276 12
6.14 1.566 6
-11.346 10
PLACA 6 3.31 6.286 8
-14.506 10
5.455 506 6
-1336 10
PLACA 7 3.04 - - - -
6.14 7.466 6
-5.866 6
PLACA 8 3.31 6.286 8
-14.506 10
5.455 506 6
-1336 10
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
15/29
PLACA 9 4.31 9.856 10
-24.118 12
5.76 4.526 6
-19.166 12
PLACA 10 4.24 9.066 8
-2478 12
5.455 4.576 6
-18.386 12
6. Calculul cadrului longitudinal.
Calculul se face pentru un cadru transversal si unul longitudinal cele mai solicitate. Este bine cunoscut faptul ca pe directie transversala cadrele sunt multsolicitate decat pe directie longitudinala.
Pentru calcul vom considera cadrul transversal de pe axul 8 si cadrul longitudinal de pe axul D.
6.1. Calculul grinzilor.
ARMAREA LONGITUDINALA CADRU LONGITUDINAL.
Se vor determina necesarul de armatura pentru grinzile longitudinale de pe cadrul longitudinal central de pe axul B de la nivelul parterului , Solicitarilecalcul sunt cele rezultate din infasuratoarea diagramelor de momente, calculate cu programul ETABS.
1. Vom efectua calculul pentru GRINDA 11 de la parter situata intre axele 1-2, de dimensiuni 250400 mm.
Momentul de calcul in reazem este: M =858 [kNm]
Acoperirea cu beton de calcul este a =25 mm
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =15[N/mm2]
- rezistenta de calcul a armaturii Ra =300 [N/mm2]
- inaltimea utila 400-25=375 mm
pentru PC52
Se alege 829.9 (216+120)
p>pmin
pmin=0.45% in reazem
Momentul de calcul in camp:
M =44.08 [kNm]
pentru PC52
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
16/29
Se alege 462mm2 (316)
p>pminpmin>0.15 in camp
Vom efectua calculul pentru GRINDA 8 de la parter situata intre axele 2-3, de dimensiuni 250500 mm.
Momentul de calcul in reazem este: M =163.47 [kNm]
Acoperirea cu beton de calcul este a =25 mm
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =15[N/mm2]
- rezistenta de calcul a armaturii Ra =300 [N/mm2]
- inaltimea utila 500-25=475 mm
pentru PC52
Se alege 1473 mm2 (325)
p>pmin
pmin=0.45% in reazem
Momentul de calcul in camp:
M =98.04 [kNm]
pentru PC52
Se alege 899mm2 (216+120)
p>pminpmin>0.15 in camp
3.Vom efectua calculul pentru GRINDA 9 de la parter situata intre axele 3-4, de dimensiuni 250300 mm.
Momentul de calcul in reazem este: M =39.46 [kNm]
Acoperirea cu beton de calcul este a =25 mm
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =15[N/mm2]
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
17/29
- rezistenta de calcul a armaturii Ra =300 [N/mm2]
- inaltimea utila 300-25=275 mm
pentru PC52
Se alege 603 mm2 (316)
p>pmin
pmin=0.45% in reazem
Momentul de calcul in camp:
M =19.06 [kNm]
pentru PC52
Se alege 308mm2 (214)
p>pminpmin>0.15 in camp
4.Vom efectua calculul pentru GRINDA 14 de la parter situata intre axele 4-5, de dimensiuni 250300 mm.
Momentul de calcul in reazem este: M =25.51 [kNm]
Acoperirea cu beton de calcul este a =25 mm
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =15[N/mm2]
- rezistenta de calcul a armaturii Ra =300 [N/mm2]
- inaltimea utila 300-25=275 mm
pentru PC52
Pag 17 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
18/29
Se alege 402 mm2 (216)
p>pmin
pmin=0.45% in reazem
Momentul de calcul in camp:
M =11.71 [kNm]
pentru PC52
Se alege 226mm2 (212)
p>pminpmin>0.15 in camp
5.Vom efectua calculul pentru GRINDA 3 de la parter situata intre axele 4-5, de dimensiuni 250500 mm.
Momentul de calcul in reazem este: M =94.29 [kNm]
Acoperirea cu beton de calcul este a =25 mm
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =15[N/mm2]
- rezistenta de calcul a armaturii Ra =300 [N/mm2]
- inaltimea utila 500-25=475 mm
pentru PC52
Se alege 942 mm2 (330)
p>pmin
pmin=0.45% in reazem
Momentul de calcul in camp:
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
19/29
M =59.68 [kNm]
pentru PC52
Se alege 462mm2 (314)
p>pminpmin>0.15 in camp
ARMARE LONGITUDINALA CADRU TRANSVERSAL
1.Vom efectua calculul pentru GRINDA 3 de la parter situata intre axele A-B, de dimensiuni 250500 mm.
Momentul de calcul in reazem este: M =185.52 [kNm]
Acoperirea cu beton de calcul este a =25 mm
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =15[N/mm2]
- rezistenta de calcul a armaturii Ra =300 [N/mm2]
- inaltimea utila 500-25=475 mm
pentru PC52
Se alege 1491 mm2 (218+225)
p>pmin
pmin=0.45% in reazem
Momentul de calcul in camp:
M =103 [kNm]
pentru PC52
Pag 1 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
20/29
Se alege 913.9mm2 (114+2 22)
p>pmin
pmin>0.15 in campVom efectua calculul pentru GRINDA 3 de la parter situata intre axele B-D, de dimensiuni 250550 mm.
Momentul de calcul in reazem este: M =226.36 [kNm]
Acoperirea cu beton de calcul este a =25 mm
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =15[N/mm2]
- rezistenta de calcul a armaturii Ra =300 [N/mm2]
- inaltimea utila 550-25=525 mm
pentru PC52
Se alege 1720 mm2 (222+225)
p>pmin
pmin=0.45% in reazem
Momentul de calcul in camp:
M =128.5 [kNm]
pentru PC52
Se alege 1140 mm2 (322)
p>pminpmin>0.15 in camp
ARMARE TRANSVERSALA CADRU LONGITUDINAL
1. Vom efectua calculul pentru GRINDA 11 de la parter situata intre axele 1-2, de dimensiuni 250400 mm.
Pag 2 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
21/29
Se cunosc:
- rezistenta la intindere a betonului Rt=1.1 N/mm2
- rezistenta la comoresiune a betonului Rc=13 N/mm2
- rezistenta de calcul a armaturii Ra=210 N/mm2
Ordine operatiunilor este urmatoarea:
Q =100.32 [KN]
Se verifica daca: 8/100 pe zona reazemelor si 8/150 in camp.
Vom efectua calculul pentru GRINDA 8 de la parter situata intre axele 2-3, de dimensiuni 250500 mm.
Se cunosc:
- rezistenta la intindere a betonului Rt=1.1 N/mm2
- rezistenta la comoresiune a betonului Rc=13 N/mm2
- rezistenta de calcul a armaturii Ra=210 N/mm2
Ordine operatiunilor este urmatoarea:
Q =160.87 [KN]
Se calculeaza Rtred=((3- )*Rt)/2 =0.97
Se verifica daca:
7/29/2019 Exemplu proiectare
22/29
Conform normativului P100/2006, capitolul 5, rezulta ca armarea in zone critice se va face cu minim 6 la o distanta minima dintre(hrg, 150mm, 7*diametrularmaturi longitudinale).
Se stabileste ae =100mm => 8/100 pe zona reazemelor si 8/150 in camp.
3.Vom efectua calculul pentru GRINDA 9 de la parter situata intre axele 3-4, de dimensiuni 250300 mm.
Se cunosc:
- rezistenta la intindere a betonului Rt=1.1 N/mm2
- rezistenta la comoresiune a betonului Rc=13 N/mm2
- rezistenta de calcul a armaturii Ra=210 N/mm2
Ordine operatiunilor este urmatoarea:
Q =659 [KN]
Se calculeaza Rtred=((3- )*Rt)/2 =1.19
Se verifica daca: 8/100 pe zona reazemelor si 8/150 in camp.
4.Vom efectua calculul pentru GRINDA 14 de la parter situata intre axele 4-5, de dimensiuni 250300 mm.
Se cunosc:
- rezistenta la intindere a betonului Rt=1.1 N/mm2
- rezistenta la comoresiune a betonului Rc=13 N/mm2
- rezistenta de calcul a armaturii Ra=210 N/mm2
Ordine operatiunilor este urmatoarea:Q =46.75 [KN]
Pag 22 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
23/29
Se verifica daca: 8/100 pe zona reazemelor si 8/200 in camp.
5.Vom efectua calculul pentru GRINDA 3 de la parter situata intre axele 4-5, de dimensiuni 250500 mm.
Se cunosc:
- rezistenta la intindere a betonului Rt=1.1 N/mm2
- rezistenta la comoresiune a betonului Rc=13 N/mm2
- rezistenta de calcul a armaturii Ra=210 N/mm2
Ordine operatiunilor este urmatoarea:
Q =115.19 [KN]
Se verifica daca: 8/100 pe zona reazemelor si 8/200 in camp.
ARMARE TRANSVERSALA CADRU TRANSVESAL
3.Vom efectua calculul pentru GRINDA 9 de la parter situata intre axele A-B, de dimensiuni 250500 mm.
Se cunosc:
- rezistenta la intindere a betonului Rt=1.1 N/mm2
- rezistenta la comoresiune a betonului Rc=13 N/mm2
- rezistenta de calcul a armaturii Ra=210 N/mm2
Ordine operatiunilor este urmatoarea:
Q =170.45 [KN]
Se calculeaza Rtred=((3- )*Rt)/2 =0.93
Pag 2 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
24/29
Se verifica daca: 8/100 pe zona reazemelor si 8/100 in camp.
3.Vom efectua calculul pentru GRINDA 9 de la parter situata intre axele B-D, de dimensiuni 250550 mm.
Se cunosc:
- rezistenta la intindere a betonului Rt=1.1 N/mm2
- rezistenta la comoresiune a betonului Rc=13 N/mm2
- rezistenta de calcul a armaturii Ra=210 N/mm2
Ordine operatiunilor este urmatoarea:
Q =191.65 [KN]
Se calculeaza Rtred=((3- )*Rt)/2 =0.91
Se verifica daca:
7/29/2019 Exemplu proiectare
25/29
Se stabileste ae =100mm => 8/100 pe zona reazemelor si 8/100 in camp.
6. Calculul stalpilor
Armare longtudinala
Calculul armaturii s-a facut pentru stalpul central aflat la intersectia axelor 4-B, pe toata inaltimea cladiri si au rezultat urmatoarele armari:
Se cunosc:
- rezistenta la compresiune a betonului Rc =13 [N/mm2]
- rezistenta la intindere a otelului Ra =300 [N/mm2]
- ezistenta la intindere a betonului Rt =0,8 [N/mm2]
- b =h =500 [mm]
Rezistenta de calcul se determina astfel:
Eforturile corespunzatoare sectiunii stalpului 4-B din programul de calcul la nivelul parterului au urmatoarele valori:
M =156.41 [KNm]
N =14665 [KN] Considerand acoperirea cu beton de 2,5 cm, rezulta:
a =25mm
500-25=475mm
excentricitatea aditionala este
Se determina momentul corectat:
[kNm]
Inaltimea zonei comprimate:
0.5>0.4=>se va majora pmin(latura)=0.3%
pmin(total)=0.9%
Raportul a/h=25/500=0.05
Din tabelul 9 se scoate coeficientul =0.224
Anec=(*b*h*Rc)/Ra =(0.224*500*500*13)/300 =2426.667mm2
Aef_latura =2454mm2 (525)
Aef_totala =327.1mm2 (1625)
platura = >pmin(0.3%)
ptotal = >pmin(0.9%)
Eforturile corespunzatoare sectiunii stalpului 4-B din programul de calcul la nivelul Etajului 1 au urmatoarele valori:
M =101.39 [KNm]
Pag 2 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
26/29
N =1011.31 [KN]
Considerand acoperirea cu beton de 2,5 cm, rezulta:
a =25mm
500-25=475mm
Excentricitatea aditionala este Se determina momentul corectat:
[kNm]
Inaltimea zonei comprimate:
0.3Procente de armare pmin(latura)=0.2%
pmin(total)=0.6%
Raportul a/h=25/500=0.05
Din tabelul 9 se scoate coeficientul =0.17
Anec=(*b*h*Rc)/Ra =(0.17*500*500*13)/300 =1841.66mm2
Aef_latura =1900mm2 (522)
Aef_totala =6080mm2 (1622)
platura = >pmin(0.2%)
ptotal = >pmin(0.6%)
Eforturile corespunzatoare sectiunii stalpului 4-B din programul de calcul la nivelul Etajului 2 au urmatoarele valori:
M =89.83 [KNm]
N =567.54 [KN]
Considerand acoperirea cu beton de 2,5 cm, rezulta:
a =25mm
500-25=475mm
excentricitatea aditionala este
Se determina momentul corectat:
[kNm]
Inaltimea zonei comprimate:
Pag 2 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
27/29
0.2Procente de armare pmin(latura)=0.2%
pmin(total)=0.6%
Raportul a/h=25/500=0.05
Din tabelul 9 se scoate coeficientul =0.125
Anec=(*b*h*Rc)/Ra =(0.125*500*500*13)/300 =1354.167mm2
Aef_latura =1527mm2 (520)
Aef_totala =4886.4mm2 (1620)
platura = >pmin(0.2%)
ptotal = >pmin(0.6%)
Eforturile corespunzatoare sectiunii stalpului 4-B din programul de calcul la nivelul Etajului 3 au urmatoarele valori:
M =56.68 [KNm]
N =121.38 [KN]
Considerand acoperirea cu beton de 2,5 cm, rezulta:
a =25mm
500-25=475mm
excentricitatea aditionala este Se determina momentul corectat:
[kNm]
0.2Procente de armare pmin(latura)=0.2%
pmin(total)=0.6%
Raportul a/h=25/500=0.05
Din tabelul 9 se scoate coeficientul =0.125
Anec=(*b*h*Rc)/Ra =(0.125*500*500*13)/300 =1354.167mm2
Aef_latura =1527mm2 (520)
Aef_totala =4886.4mm2 (1620)
platura = >pmin(0.2%)
Pag 27 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
28/29
ptotal = >pmin(0.6%)
ARMARE TRANSVERSALA STALP CENTRAL 500X500MM
ARMARE CU ETRIERI PARTER
n= =0.45
-se determia rezistenta de calcul a betonului la intindere pentru calculul la forta taietoare
Rt=Rt (1+0,5n)=0,8 (1+0,5 0,45)=1.35 [N/mm2]
nu este necesar calculul etrierilor.
Armatura transversala se dispune constructiv.Pe directia fiecarei laturi,procentul de armare transversala trebuie sa fie mai mare decat 0,1%.Se alege un e
perimetral 8(Ae=50,3 mm2) si un etrier interior 8(Ae=50,3 mm
2).
-ne=4
-distanta intre etrieri ae mm
Alegem etrieri 8/100 in zona reazemelor si 8/200 in rest.
ARMARE CU ETRIERI ETAJ 1
n= =0.311
-se determia rezistenta de calcul a betonului la intindere pentru calculul la forta taietoare
Rt=Rt (1+0,5n)=0,8 (1+0,5 0,311)=1.27 [N/mm2]
nu este necesar calculul etrierilor.
Armatura transversala se dispune constructiv.Pe directia fiecarei laturi,procentul de armare transversala trebuie sa fie mai mare decat 0,1%.Se alege un e
perimetral 8(Ae=50,3 mm2) si un etrier interior 8(Ae=50,3 mm
2).
-ne=4
-distanta intre etrieri ae mm
Alegem etrieri 8/100 in zona reazemelor si 8/200 in rest.
ARMARE CU ETRIERI ETAJ 2
n= =0.175
-se determia rezistenta de calcul a betonului la intindere pentru calculul la forta taietoare
Rt=Rt (1+0,5n)=0,8 (1+0,5 0,175)=1.2 [N/mm2]
nu este necesar calculul etrierilor.
Armatura transversala se dispune constructiv.Pe directia fiecarei laturi,procentul de armare transversala trebuie sa fie mai mare decat 0,1%.Se alege un e
perimetral 8(Ae=50,3 mm2) si un etrier interior 8(Ae=50,3 mm
2).
-ne=4
-distanta intre etrieri ae mm
Alegem etrieri 8/100 in zona reazemelor si 8/200 in rest.
ARMARE CU ETRIERI ETAJ 3
n= =0.037
-se determia rezistenta de calcul a betonului la intindere pentru calculul la forta taietoare
Pag 2 of 2Breviar de calcul al elementelor structural
3/3/201http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Brevia -d -calcul-al-elementel11244.ph
7/29/2019 Exemplu proiectare
29/29
Rt=Rt (1+0,5n)=0,8 (1+0,5 0,037)=1.12 [N/mm2]
nu este necesar calculul etrierilor.
Armatura transversala se dispune constructiv.Pe directia fiecarei laturi,procentul de armare transversala trebuie sa fie mai mare decat 0,1%.Se alege un e
perimetral 8(Ae=50,3 mm2) si un etrier interior 8(Ae=50,3 mm
2).
-ne=4
-distanta intre etrieri ae mm
Alegem etrieri 8/100 in zona reazemelor si 8/200 in rest.
LA PREZENTUL BREVIAR DE CALCUL AM ATASAT SI CELELALTE CALCULE PENTRU STALPI SI GRINZI SUB FORMA DE TABEL, PRECUM SI DIAGRAMREZULTATE DIN ETABS.
DISTRIBUIE DOCUMENTUL
Vizualizari: 343
Importanta:
Comenteaza documentul:Te rugam sa te autentifici sau sa iti faci cont pentru a putea comenta
Creaza cont nou
Distribuie URL
http://www.scrigroup.com/casa-masina/constructii/Breviar-de-calcul-al-
Adauga cod HTML in site
Recommended