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DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_ 03 2012 1
DEPOLLUTION DES EFFLUENTS HYDRIQUES INDUSTRIELS
D’EL FOULADH1
TABLE DE MATIERES
1. ETAT DES LIEUX ...................................................................................................................... 5
1.1. Présentation du Complexe sidérurgique d’EL FOULADH ........................... 5
1.2. Impacts environnementaux des effluents hydriques issues du
complexe ........................................................................................................................................ 6
2. PROBLEMATIQUE ..................................................................................................................... 6
2.1. Typologie .............................................................................................................................. 6
2.2. Bilan hydrique .................................................................................................................... 7
2.1. Localisation des sources des effluents hydriques ......................................... 9
2.2. Présentation photographique des points de rejets et des schémas
des circuits primaire et secondaire ................................................................................ 9
3. HISTORIQUE ........................................................................................................................... 15
3.1. Les eaux usées des procédés ................................................................................. 15
3.2. Etude d’une nouvelle station de traitement des effluents industriels
........................................................................................................................................................... 15
4. PROCEDE DE FABRICATION ................................................................................................. 16
4.1. Procédés de fabrication générateurs de rejets hydriques ....................... 16
4.2. Fabrication des produits tréfilés ............................................................................ 16
4.3. Fabrication des structures métalliques galvanisées et galvanisation
à façon ........................................................................................................................................... 17
4.4. Autres activités générant des rejets hydriques ............................................ 18
4.4.1. Traitement des eaux brutes ........................................................................................... 18
1 Cette fiche projet a été établie en accord avec la direction générale d’El Fouladh
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_ 03 2012 2
4.4.2. Les forages d’eau ............................................................................................................ 18
4.4.3. Le circuit primaire ............................................................................................................ 19
4.4.4. Le circuit 2 ou circuit secondaire ................................................................................... 23
4.4.5. Les analyses des eaux industrielles ............................................................................. 24
4.4.6. Consommations des eaux en 2011 .............................................................................. 24
4.4.7. Consommations produits chimiques des divers circuits en 2011 ............................ 24
4.4.8. Pertes dans les circuits de refroidissements ............................................................... 24
5. DEPASSEMENTS DES VALEURS SEUILS DE LA NORME NT106-002 ........................ 25
5.1. Analyses des effluents industriels de la tréfilerie et de l’atelier des
structures métalliques (CITET 2003) ............................................................................ 25
5.2. Dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport
COMETE 2004)........................................................................................................................... 26
5.3. Dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses
effectuées par Green Lab et SGS en 2011) ............................................................... 26
5.4. Qualité préconisée des rejets dans le milieu récepteur ........................... 28
6. VARIANTES POUR LE TRAITEMENT DES REJETS HYDRIQUES D’EL FOULADH ........ 30
6.1. Variante A1 ........................................................................................................................ 30
6.2. Variante A2 ........................................................................................................................ 31
6.3. Variante à retenir ........................................................................................................... 32
7. ESTIMATION DES COUTS DES INVESTISSEMENTS DE LA STATION DE TRAITEMENT
PROJETEE ............................................................................................................................................ 32
7.1. Estimation des coûts des investissements ..................................................... 32
7.2. Récapitulatif alternatives / investissements ................................................... 33
8. COMPARAISON SUR LA BASE D’UNE EVALUATION COUTS-BENEFICES .................... 33
8.1. Historique ........................................................................................................................... 33
8.2. Coût de dégradation de l’environnement due à la pollution de la mer
........................................................................................................................................................... 34
8.3. Conclusion ......................................................................................................................... 35
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RBA_COMETE_ 03 2012 3
9. ETAT RECAPITULATIF DE LA FICHE DE PROJET DE DEPOLLUTION DES EFFLUENTS
HYDRIQUES INDUSTRIELLES D’EL FOULADH ............................................................................. 36
GLOSSAIRE ......................................................................................................................................... 38
BIBLIOGRAPHIE ................................................................................................................................. 39
DOCUMENTS ANNEXES .................................................................................................................... 40
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_ 03 2012 4
Liste des tableaux
Tableau Intitulé
N°1 Bilan des effluents hydriques générés au sein du site El Fouladh
N°2 Nouvelle station de traitement des effluents industriels de l’étude de 2007
N°3 Consommations tréfilerie
N°4 Consommations atelier structures métalliques
N°5 Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (CITET
2003)
N°6 Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport
COMETE 2004)
N°7 Tableau récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique
(Analyses effectuées par Green Lab et SGS en 2011)
N°8 Valeurs seuils des paramètres de rejets des effluents dans le milieu récepteur de (norme
Tunisienne NT 106.002)
N°9 Valeurs des paramètres de rejets Fe, DCO et Chlorures des rejets des effluents dans le
milieu récepteur proposé par le BET POSERPOL dans la STEP proposée
N°10 Estimation des coûts des investissements des alternatives A1 et A2
Liste des figures
Figure Intitulé
N°1 Présentation synoptique du réseau des rejets des effluents hydriques du complexe
sidérurgique d’El Fouladh
N°2 Localisation des points de rejets des effluents industriels (source : Google)
N°3 Présentation synoptique de la variante A1 (traitement spécifique des eaux usées
industriels générées par les ateliers DTF et DSM d’El Fouladh (voir étude PROSERPOL)
N°4 Présentation synoptique de la variante A2 (traitement global des eaux usées industriels
d’El Fouladh
Liste des photos
Photo Intitulé
N°1 Lac pollué par les eaux du DTF & du DSM (vue 1)
N°2 Lac pollué par les eaux du DTF du DSM (vue 2)
N°3 Lac pollué par les eaux du DTF du DSM (vue 3)
N°4 Point de rejet des eaux DUT
N°5 Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 1)
N°6 Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 2)
N°7 Bassin d’eau brute
N°8 Filtre à sable et bassin décanteur
N°9 Filtre à sable
Liste des schémas
Schéma Intitulé
N°1 Circuit primaire. Stockage et traitement des eaux brutes
N°2 Configuration du circuit secondaire des eaux industrielles
N°3 Circuit d’eau déminéralisée
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DEPOLLUTION DES EFFLUENTS HYDRIQUES INDUSTRIELS
D’EL FOULADH
1. ETAT DES LIEUX
1.1. Présentation du Complexe sidérurgique d’EL FOULADH
La société tunisienne de sidérurgie El Fouladh est une société à caractère industriel
soumise à la tutelle du Ministère de l’Industrie, de l’Energie et des Petites et Moyennes
Entreprises. Sa mission initiale lors de son démarrage en 1965 était la valorisation du
minerai de fer tunisien, la satisfaction du marché local en rond à béton et la création
d’emploi.
Aujourd’hui, avec l’avènement de la concurrence dans le secteur du laminage pour la
production du rond à béton et les aspects socio-économiques du pays les activités d’EL
FOULADH sont :
La fabrication des billettes d’acier à partir des ferrailles avec une capacité annuelle de 220 000 tonnes.
La fabrication des produits laminés longs à partir des billettes d’acier localement produites et d’un complément importé selon les besoins avec une capacité annuelle de laminage de 240 000 tonnes.
La fabrication des produits tréfilés à partir du fil machine généralement importé avec une capacité annuelle de 25 000 tonnes.
La fabrication des structures métalliques (pylônes de transport d’énergie électrique et éléments de charpente) avec une capacité annuelle de 10 000 tonnes.
Les différents départements de fabrication d’El Fouladh sont :
L’aciérie
Les laminoirs
La tréfilerie
Les ateliers de structures métalliques galvanisées et la galvanisation à façon
Ces activités sont soutenues par des services auxiliaires à savoir
Une centrale de production d’oxygène et d’azote
Une fumisterie pour le soutien de l’aciérie en revêtements réfractaires
Un service fluides et énergie distribuant les eaux de process et l’énergie électrique
Un service de laboratoire d’analyses et de contrôle fabrication
Un atelier d’entretien central assurant les travaux d’entretien mécaniques et de chaudronnerie.
Un atelier d’entretien des engins munis d’une station de lavage
Un atelier d’entretien électrique.
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1.2. Impacts environnementaux des effluents hydriques issues du
complexe
Comme mentionné dans la fiche projet de dépollution atmosphérique du complexe
sidérurgique d’El Fouladh (FP1), les impacts environnementaux sur la faune aquatique de
l’écosystème fragile qu’est le lac de Bizerte, générés sur les zones limitrophes, à savoir le
lac de Bizerte, l’agriculture et les zones urbaines sont aussi potentiellement significatifs,
particulièrement en terme de rejets de métaux lourds, provenant respectivement du DTF et
du DSM 2 et en terme de rejets de boues chargées de chaux.
Contrairement à la pollution atmosphérique, l’arrêt du haut fourneau en 2003 et le démarrage
d’un 2ème four électrique en 2009 n’ont pratiquement rien modifié ou changé dans la
caractérisation des rejets des effluents hydriques d’origine industrielle. En effet, les
processus de décarbonatation des eaux de refroidissement (DUT) et les eaux des ateliers de
tréfilerie (DTF) et des ateliers de structures métalliques (DSM) présentent encore des
risques environnementaux irréversibles, des nuisances chroniques et de mal être chez les
habitants des communes avoisinantes.
L’écosystème de la région du point de vue faune et flore concerne aussi particulièrement le
Lac de Bizerte. En effet la richesse halieutique du lac, place ce biotope en un lieu de
reproduction de premier ordre, mais reste toutefois, fragilisé par une présence imposante
des activités industrielles polluantes dans le voisinage à l’image de l’usine d’El Fouladh.
En outre, aussi bien le lac de Bizerte que le lac d’Ichkeul (inscrit dans la convention de
Ramsar) constituent des points de passage obligatoire à plusieurs espèces d’oiseaux
migrateurs. Toutefois, pour ce qui est des effets de la pollution sur cet écosystème fragile
qu’est le lac de Bizerte, la situation se présente comme suit : Ce Lac étant une lagune
côtière, relativement peu profonde et reliée à la mer Méditerranée au moyen d’un bras de
mer d’environ 8 Km, ne favorisant pas le renouvellement des eaux ; les risques
d’accumulation de la pollution (métaux lourds, acidité, température, etc.) qui ne sont pas
négligeables, touchent essentiellement la production Conchylicole et peuvent représenter à
moyen terme une menace pour l’homme par consommation des produits halieutiques.
En ce qui concerne la végétation, la région dispose d’un grand potentiel agricole,
particulièrement dans la céréaliculture et les cultures irriguées.
2. PROBLEMATIQUE
2.1. Typologie
Les principaux rejets hydriques générés au sein du complexe sidérurgique d’El Fouladh
sont :
a) Les eaux issues des procédés de fabrication des produits tréfilés (DTF) et des structures métalliques (DSM),
b) Les eaux de drainage comprenant les divers effluents suivants issus des activités du Département utilités (DUT) et des services auxiliaires de l’usine:
Les eaux issues des trop-pleins et des fuites des différents circuits rejetées occasionnellement,
Les eaux et les boues issues du poste de décarbonatation,
2 DTF: Département Tréfilerie/ DSM : Département Structures Métalliques / DUT: Département Utilités (Fluides et énergie)
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
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Les eaux issues de la régénération de la résine de la station de déminéralisation,
Les eaux d’égouttage des battitures des laminoirs et du nettoyage de la fosse à battitures,
Les eaux issues des opérations de lavage des divers filtres des circuits d’eau industrielle (Filtres fermés du type CECA),
Les eaux issues du nettoyage du bassin de décantation du circuit arrosage billettes,
Les eaux des stations de lavage des engins et des pièces mécaniques
c) Les eaux sanitaires issues des activités humaines et de la restauration
Effectif total de 1 370 personnes dont environ 800 personnes travaillent en roulement 3 x 8 heures dans lesquels 200 personnes sont en repos soit une présence continue de 1170 personnes réparties sur les 3 postes.
Cantine servant environ 200 repas par jour.
d) Les eaux pluviales.
2.2. Bilan hydrique
Tableau n°1_ Bilan des effluents hydriques générés au sein du site El Fouladh
Type de rejets Sources Qté annuelle Estimative (m
3)
Destination finale
Procédé de fabrication
Eaux procédés de fabrication des produits tréfilés et des structures métalliques
Département DTF
Département DSM
43 000
20 000
Lac de Bizerte
Eaux de drainage
Eaux issues des trop-pleins et des fuites
Différents circuits du département des utilités techniques DUT)
10 000 Lac de Bizerte
Eaux et boues Poste de décarbonatation 4 500 Lac de Bizerte
Eaux régénération résine Station de déminéralisation 600 Lac de Bizerte
Eaux d’égouttage et de nettoyage
Laminoirs et fosse battitures 5 000 Lac de Bizerte
Eaux lavage filtres circuits d’eau industrielle,
Filtres fermés du type CECA et filtres à sable
5 000 Lac de Bizerte
Eaux nettoyage Bassin de décantation du circuit arrosage billettes
500 Lac de Bizerte
Eaux de lavage engins et pièces mécaniques (circuit eau potable)
Stations de lavage des engins et pièces mécaniques
2 400 Lac de Bizerte
Eaux sanitaires
Eaux sanitaires (activités humaines)
Toilettes, lavabos douches et nettoyage
39 200 Lac de Bizerte
Eaux de restauration Cantine 1 700 Lac de Bizerte
Eaux pluviales Lac de Bizerte
Important : A titre indicatif le dégrilleur débourbeur est calculé pour un bassin versant de 20 ha avec un débit de 0,15 m3/s d’eaux pluviales
Se référer à la figure n° 1 _ Présentation synoptique du réseau des rejets des effluents
hydriques du complexe sidérurgique d’El Fouladh
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_ 03 2012 8
EUI
(Atelier DTF)
EUI
(Atelier DSM)
EUI (Nettoyage bassin
décantation et arrosage billettes)
EUI (Lavage filtres
circuit eaux industrielles)
EUI (Egouttages
battitures laminoirs et fosse battitures)
EUI (Régénération résines-Station
déminéralisation)
EUI + Boues (Station de
décarbonatation)
EUI (Trop-plein et fuites
occasionnelles)
EP
(Ensemble des eaux pluviales)
Lac de Bizerte A B
Figure n° 1 _ Présentation synoptique du réseau des rejets des effluents hydriques
du complexe sidérurgique d’El Fouladh
EUI (Station lavage
engins et lavage pièces mécaniques)
EUS
(Rejets
cantines)
toilettes)
Bassin d’eau brute (7500 m3)
voir schéma n°1: circuit primaire
V
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_ 03 2012 9
2.1. Localisation des sources des effluents hydriques
La présente fiche de projet concerne donc la gestion de l’ensemble des effluents hydriques
générés par toutes les activités du site. Tous les effluents hydriques sont rejetés dans le lac
de Bizerte par 2 conduites séparées (Voir photo Satellite suivante et plans en annexe : plan
du circuit de drainage et plan du réseau des eaux sanitaires).
Figure 2_ Localisation des points de rejets des effluents industriels (source : Google)
Ci-après quelques photos descriptives caractérisant les points des sources de rejets des
eaux industrielles ainsi que le panache des effluents hydriques générés par le complexe
sidérurgique d’El Fouladh.
2.2. Présentation photographique des points de rejets et des schémas des
circuits primaire et secondaire
Voir ci-après
Point de rejets DUT (y compris eaux
pluviales et eaux sanitaires)
Localisation : 37°8.460 N -9°49,087’ E
Point de rejets DTF DSM (y compris
eaux pluviales et eaux sanitaires)
Localisation : 37°8.471’ N - 9°48.905’ E
A
B
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RBA_COMETE_ 03 2012 10
Photo 1_Lac pollué par les eaux du DTF & du DSM (vue 1)
Photo 2_Lac pollué par les eaux du DTF du DSM (vue 2)
Vue du panache rouge
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RBA_COMETE_ 03 2012 11
Photo 3_ Lac pollué par les eaux du DTF & du DSM (vue 3)
Photo 4_Point de rejet des eaux DUT
Vue du panache rouge
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RBA_COMETE_ 03 2012 12
Photo 5_ Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 1)
Photo 6_ Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 2)
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RBA_COMETE_ 03 2012 13
Schéma 1- Circuit primaire. Stockage et traitement des eaux brutes
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Rached Ben Azouz _COMETE 14
Schéma 2 – Configuration du circuit secondaire des eaux industrielles
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3. HISTORIQUE
3.1. Les eaux usées des procédés
El FOULADH disposait d’une installation de traitement des eaux usées des procédés
préalablement neutralisées à la chaux. La neutralisation se fait au niveau de la tréfilerie et
des ateliers de structures métalliques. Cette installation rénovée et mise en service en 1995
est ainsi composée :
- 1 système de neutralisation complémentaire ayant pour but de corriger le pH
- 2 fosses de floculation
- 1 pompe de relevage des eaux vers le décanteur,
- 1 décanteur statique rectangulaire à écoulement horizontal en cascade et à deux compartiments de dimensions 13,6 x 3 X 2,5 m
- 1 pompe d’évacuation de 30m3/h des eaux traitées vers le lac de Bizerte.
Cette installation n’a pas donné satisfaction à cause des difficultés de dragage des boues et
du contrôle des débordements d’un bassin à l’autre. Elle a été abandonnée depuis 2005.
Se référer au tableau n° 5 donnant les analyses des eaux à l’entrée de la station (Analyse
effectuée par le CITET en Septembre 2003)
3.2. Etude d’une nouvelle station de traitement des effluents industriels
En 2007 une étude de conception d’une nouvelle station de traitement des effluents
industriels a été confiée à la Société Française PROSERPOL spécialisée dans la conception
et l’installation de stations de traitement d’effluents industriels, avec pour objectif la mise en
conformité des rejets industriels à la norme Tunisienne en vigueur et relative aux rejets
hydriques en milieu marin.
L’étude en question a été achevée en Juin 2011 après plusieurs tractations relatives à la
conformité des rejets projetés à la norme en vigueur. (voir chapitre § 5 Ecart par rapport à la
norme en vigueur)
Le processus de traitement physico-chimique proposé est un processus classique appliqué
dans des sites similaires au site d’El Fouladh et emploie les Meilleures Techniques
Disponibles dans ce domaine. Il comprend essentiellement les postes suivants :
Stockage tampon des bains usés
Reprise des rinçages
Stockage tampon avant traitement
Neutralisation
Oxydation
Floculation
Décantation
Déshydratation des boues
Stockage, préparation et injection des différents réactifs.
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
Rached Ben Azouz _COMETE 16
L’installation aura les caractéristiques suivantes : Tableau n°2 _ Nouvelle station de traitement des effluents industriels de l’étude de 2007
Caractéristiques Valeurs
Débit de dimensionnement (m3/h) 12
Consommation de chaux (t/an) 430
Stockage de chaux (m3) 66
Floculant liquide concentré (litres/an) 1 000
Volume des boues extraites (m3/an) 850
Puissance électrique installée (kw) 30
Besoins en eau pour lait de chaux (m3/an) 5 400
Besoins en eau pour floculant (m3/an) 100
Fonctionnement Automatique
Contrôles et enregistrements continus PH
Débit de rejet
Echantillonneur automatique
Une mission de contrôle de l’étude a été confiée au CITET qui a approuvé l’étude en
Décembre 2011 (voir lettre d’approbation en annexe « A23 »). Seulement les résultats
attendus de la station ne seront pas tout à fait conformes à la norme Tunisienne en vigueur
(Voir chapitre 5 paragraphe 5.1)
Compte tenu des difficultés financières rencontrées par l’entreprise l’appel d’offres pour la
réalisation de la station est en instance de lancement jusqu’à identification d’une source de
financement.
4. PROCEDE DE FABRICATION
4.1. Procédés de fabrication générateurs de rejets hydriques
Les principales activités génératrices de rejets hydriques dans la rive sud du lac de Bizerte
sont celles de la fabrication des produits tréfilés et des structures métalliques. D’autres
activités comme le traitement des eaux brutes pour les circuits de refroidissement des
installations sollicitées thermiquement génèrent des rejets hydriques dont les qualités et les
quantités sont variables. Les eaux sanitaires non traitées de l’ensemble de l’usine ainsi que
les eaux pluviales entraînant les poussières des émissions atmosphériques et les poussières
des ferrailles sont aussi rejetées directement dans le lac sans traitement.
4.2. Fabrication des produits tréfilés
Le tréfilage selon le type de produit à réaliser englobe la totalité ou une partie des étapes de
fabrication suivantes :
- Traitement de surface (décapage à l’acide chlorhydrique, rinçage, boraxage, phosphatation, séchage)
- Tréfilage sur machine à tréfiler (réduction de la section du fil d’acier par étirage successif à travers des filières calibrées).
- Traitement thermique de recuit dans des fours électriques
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
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- Galvanisation (décapage à l’acide chlorhydrique, rinçage, fluxage, séchage, galvanisation)
Le décapage du fil machine matière première des produits tréfilés, s’effectue dans des bains
dont la concentration en HCL initiale se situe aux alentours de 190 à 210 g/litre. Ces bains
sont vidangés lorsqu’ils ne titrent plus que 7 à 12 g/l ou lorsque la concentration en fer
dépasse les 150 g/l. Les réactions chimiques qui se produisent lors du décapage conduisent
à la formation de chlorures ferreux et ferriques dans les bains d’acide chlorhydrique.
Le rinçage consiste à rincer le fil d’acier en bobines à leur sortie des bains de décapage.
L’opération de rinçage se fait sur 3 étapes :
- Rinçage à l’eau par immersion des bobines dans un bac contenant de l’eau froide constamment renouvelée.
- Rinçage à l’eau sous pression
- Rinçage à l’eau sous une température de 50°C.
Les opérations de boraxage et de phosphatation utilisés pour l’amélioration de la résistance
à l’oxydation avant le tréfilage se font par passage des fils d’acier dans des bains de Borax
et de phosphate de zinc.
Le séchage s’effectue dans une étuve chauffée électriquement. La température de service
est de l’ordre de 100 °C.
Les eaux des bains de décapage usés constituent lors des vidanges, avec les eaux de
rinçage les rejets hydriques de la tréfilerie.
Tableau n°3 _ Consommations tréfilerie
Produits Consommations
Acide chlorhydrique à 36 % 900 t/an
Phosphate de zinc 8 m3/an
Borax 16 t/an
Chaux 400 t/an
4.3. Fabrication des structures métalliques galvanisées et galvanisation à
façon
La fabrication des structures métalliques galvanisées à partir de fer marchand lisse suit les
étapes suivantes :
- Débitage et pliage
- Pointage des éléments métalliques
- Assemblage par soudage sous CO2
- Galvanisation (Décapage à l’acide chlorhydrique dans 3 bains successifs, Rinçage à l’eau courante dans 2 bains successifs, fluxage dans un bain préchauffé de chlorure double d’ammonium, séchage à l’air chaud et galvanisation dans un bain de zinc en fusion)
La galvanisation à façon est une activité de galvanisation de pièces de chaudronnerie et de
structures en acier fournies par la clientèle. Ces pièces subissent le traitement de
galvanisation comme les structures métalliques propre à El Fouladh.
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
Rached Ben Azouz _COMETE 18
La concentration initiale des bains de décapage est de 250 g/l de HCl. Les bains sont
vidangés lorsque la solution atteint 20g/l ou lorsque la concentration en fer dépasse 180 g/l.
Les réactions chimiques qui se produisent lors du décapage conduisent comme dans le cas
de la fabrication des produits tréfilés, à la formation de chlorures ferreux et ferriques dans les
bains d’acide chlorhydrique.
Tableau n°4_ Consommations atelier structures métalliques
Produits Consommations
Acide chlorhydrique à 36 % 200 t/an
Chaux 50 t/an
4.4. Autres activités générant des rejets hydriques
4.4.1. Traitement des eaux brutes
L’usine dispose d’un système d’eau industrielle alimentant les différentes unités de
production en eau traitée nécessaire au processus.
Ce système est alimenté actuellement par 3 forages profonds et reçoit aussi un appoint à
partir du réseau d’eau potable alimenté par la SONEDE à travers un château d’eau potable.
Les eaux provenant des forages et du château d’eau potable sont d’abord stockées dans un
bassin d’eau brute puis traitées avant leur injection dans le circuit de distribution. Le système
d’eau industrielle est composé de :
Sources d’eau : souterraines (les 4 forages d’eau) et potable;
Circuit primaire permettant le stockage et le traitement des eaux brutes (voir schéma 1)
Circuit secondaire permettant la distribution des eaux vers les ateliers de production (voir schéma 2)
Circuits internes des ateliers de production.
4.4.2. Les forages d’eau
L’usine dispose de 5 forages dont deux non exploités (un totalement abandonné et l’autre
actuellement à l’arrêt). Les forages alimentent le bassin d’eau brute et en cas de besoin un
appoint est pris sur le réseau d’eau potable alimenté par la SONEDE.
Les 3 puits en exploitation (F3/F4/F5) ont enregistré en 2011 une extraction de 154 044 m3.
a) Caractéristiques des forages
Forage Profondeur Caractéristiques pompes immergées
Débit (m3/h) HMT (m)
F1 (à l’arrêt) 50 25 70
F2 Abandonné
F3 45 11 70
F4 50 25 70
F5 45 11 70
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
Rached Ben Azouz _COMETE 19
b) Analyses physico-chimiques
Les analyses physico-chimiques effectuées sur un échantillon d’eau du forage n°4 ont
donnés les résultats suivants :
Essai Unité Valeurs mesurées Valeurs maximales
Adm.NT 09.14
pH à 25.9 °C - 7,00 à 20,8 °C 7.30 à 22.6 °C
Conductivité mS/m 213 387
Salinité ‰ 0,9 2
Dureté Totale °F 42 45
MES mg/l 0 0
4.4.3. Le circuit primaire
Le circuit primaire permet l’alimentation du circuit secondaire en eau brute traitée (Schéma
n°1). Il est composé de :
un grand bassin de stockage d’eau brute;
un décanteur de décarbonatation d’eau brute;
un filtre à sable de type Aquazur;
un bassin d’eau décarbonatée.
a) Le bassin d’eau brute
C’est un bassin à ciel ouvert, de capacité 7500 m3 construit en béton armé. Il est alimenté à
partir des 4 forages d’eau et en cas de besoin il est aussi alimenté par un appoint d’eau
potable. Une dose de chlore est injectée périodiquement dans le bassin afin de prévenir la
prolifération des microorganismes et des bactéries nocives pour le système d’eau. Ce bassin
n’a pas été curé depuis longtemps, cela a augmenté l’épaisseur de la couche des dépôts
solides et des sédiments et la capacité effective du réservoir s’est trouvée réduite.
Photo 7_ Bassin d’eau brute
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b) La décarbonatation
L’eau brute est décarbonatée dans un décanteur à recirculation de boue de volume 580 m3.
La capacité moyenne de traitement du décanteur est de 300 m3/h. L’eau est refoulée vers le
décanteur du bas vers le haut. Du lait de chaux est ajouté par le haut pour précipiter le
carbonate de calcium et le magnésium selon les réactions chimiques suivantes :
Ca (HCO3)2 + Ca (OH) 2 2CaCO3 + 2H2O
Mg (HCO3)2 + 2Ca (OH) 2 2CaCO3 + v Mg (OH)2 + 2H2
Le carbonate de magnésium étant relativement soluble, un excès de chaux conduira à la
réaction :
Ca (OH) 2 + MgCO3 CaCO3 + Mg (OH) 2
La réaction atteint son point d’équilibre en quelque minute. Pour activer la décantation, il
convient d’injecter un agent de coagulation.
Les boues qui décantent en bas sont réticulées pour optimiser la précipitation du carbonate
de calcium. L’eau ainsi décarbonatée est dirigée par gravité vers le filtre à sable. Le lait de
chaux est préparé sur place avec de l’eau brute. Une solution de chlorure ferrique est
également ajoutée afin de favoriser la coagulation et la précipitation du carbonate de
calcium.
La boue générée par la décarbonatation est évacuée vers le lac à travers le circuit de
drainage des eaux pluviales et sanitaires.
c) La filtration à sable
Le filtre est de type Aquazur. Il est composé de quatre cellules dont les dimensions unitaires
sont: 7 x 3 x 1,5 m3. Le filtre est lavé à contre courant par l'air et l'eau. Un compresseur
permet le lavage à l’air. Le lavage à l’eau est effectué par l’eau décarbonatée et filtrée. Après
un lavage, la filtration est remise lentement de façon à retasser progressivement le lit de
sable. Les eaux sales qui ont servi au lavage du filtre sont recyclées vers le bassin d’eau
brute.
Voir ci-après photo n°8
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Photo 8_ Filtre à sable et bassin décanteur
Photo 9_ Filtre à sable
d) Le bassin d’eau décarbonatée
Ce bassin de capacité 400 m3 est situé au dessous du filtre à sable, ce qui permet la
récupération par gravité des eaux décarbonatées et filtrées. Ce bassin permet l’appoint du
module de réfrigération du circuit 2 par une conduite gravitaire en AG200 équipée d’un
compteur d’eau.
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e) La station de déminéralisation
Cette station était destinée auparavant à l’alimentation de la centrale thermique dont
l’exploitation a été arrêtée lors de l’arrêt du Haut Fourneau en 2003. La station est alimentée
directement à partir du réservoir d’eau décarbonatée, elle est composée d’un filtre à charbon
actif, d’un poste d’adoucissement suivi d’un poste de déminéralisation.
f) Le filtre à charbon actif
Ce poste permet l’élimination du chlore nocif pour la résine des échangeurs. Il est composé
de deux modules de filtration ayant chacun les caractéristiques suivantes :
Désignation Caractéristiques
Débit d’alimentation 17 m3/h
Volume de résine 1 000 litres
g) Le poste d’adoucissement
Il est composé de deux échangeurs ayant chacun les caractéristiques suivantes :
Désignation Caractéristiques
Débit d’alimentation 11 m3/h
Capacité 2 500 litres
h) Le poste de déminéralisation
Il est composé de deux modules de déminéralisation ayant chacun les caractéristiques
suivantes :
Désignation Caractéristiques
Débit d’alimentation 4 m3/h
Désiliceur 500 litres
Echangeur cationique 1 500 litres
Voir ci-après le schéma 3
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Schéma 3- Circuit d’eau déminéralisée La conductivité de l’eau déminéralisée produite est de 110 μS/cm. L’eau déminéralisée est utilisée pour le refroidissement des lingotières à la coulée continue de l’aciérie. Elle circule dans un circuit fermé et les fuites éventuelles de ce circuit se retrouvent dans le circuit 2 qui alimente toute l’usine.
4.4.4. Le circuit 2 ou circuit secondaire
Le circuit 2 permet l’alimentation des différents ateliers de production par l’eau traitée et refroidie (Schéma n°2). Ce circuit est composé de :
Un module de réfrigération composé de 5 tours aéroréfrigérantes
Une station de pompage
Un château d’eau de hauteur 60 m et de capacité 600 m3
Un circuit sous pression couvrant la plupart des ateliers de production;
Un circuit de retour (par gravité) d’eau de refroidissement.
La station de pompage permet la mise sous une pression de 6 bars du circuit 2. Ce circuit permet l’approvisionnement des différentes chaînes de production. Le circuit 2 est lié hydrauliquement au château d’eau, c'est-à-dire la hauteur d’eau dans le château indique la valeur de la pression statique dans le circuit. Cela permet le maintien de la pression dans le circuit et la garantie d’une réserve de 600 m3 en cas de panne de pompage. Le circuit principal de retour permet la collecte des eaux usées de refroidissement des différents ateliers et leur réinjection vers le module de réfrigération, seules les eaux normalement non polluées sont recyclées.
Les eaux chargées de calamine et de battitures, telles que les eaux de refroidissement des cylindres de laminages et celles de l’arrosage des billettes à la coulée continue, passent par des bassins pour le dragage des battitures puis réutilisées dans des circuits fermés locaux prés des ateliers correspondants.
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4.4.5. Les analyses des eaux industrielles
Pour le contrôle de la qualité de l’eau, des analyses physicochimiques sont effectuées quotidiennement des analyses dans différents points des circuits d’eau industrielle. A titre d’exemple voici une analyse effectuée en 2011.
Paramètres PH TH
(°F)
TH ca
(°F)
TA
(°F)
TAC
(°F)
Cl
(ppm)
Conductivité
(mS/cm)
Eau brute 8,85 44 0 0 22 581 1,95
Eau décarbonatée 9,7 28 0 1,6 2,8 564,5 1,78
Eau circuit 2 9,4 40 0 0 4 905,3 2,78
Eau circuit bassin DL 8,7 44 0 0 4 962,1 2,83
Eau circuit bassin AC 8,65 66 0 0 7 1519,4 4,43
4.4.6. Consommations des eaux en 2011
Utilisation Industrielle Sanitaire * Total
Source Eau des forages Eau potable SONEDE
Consommation (m3/an) 154 000 m3 27 000 m3 60 000 m3 241 000 m3
* Les consommations sanitaires englobent les consommations des stations de lavage.
4.4.7. Consommations produits chimiques des divers circuits en 2011
Circuit Consommations Quantités Production
Eau brute Javel 30° 70 m3 /an 181 000 m3 /an
Eau décarbonatée
Chaux 75 t/an
183 500 m3 /an Chlorure ferrique
FeCl3 40 % 3 t/an
Eau déminéralisée
Acide sulfurique
H2SO4 > 95% 3,5 t/an
2 000 m3 /an Soude caustique
NaOH > 99% 2 t/an
Eau décarbonatée 2 283 m3 /an
Eau circuit 2 (circuits
secondaires de refroidissements)
Inhibiteur de
corrosion
12 t/an Eau en
circulation
3 800 m3 /h Dispersant 3 t/an
Biocide 2,5 t/an
4.4.8. Pertes dans les circuits de refroidissements
Evaporation dans les bassins et les tours de réfrigération
Circuit incendie et RIA
Lavage des divers filtres
Lavage des boues du poste de décarbonatation
Régénération au poste de déminéralisation
Arrosage des routes
Trop pleins
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Utilisations Débits m3/h
Quantités annuelles m3/an
Débit d’eau en circulation 3 800 -
Evaporation dans les tours de réfrigération et les bassins 15 – 20 72 000
Entraînement vésiculaire des tours de réfrigération 8 – 10 20 000
Purges, lavages, trop pleins et divers 12 –18 26 000
Rinçage et renouvellement bain de décapage Tréfilerie et Atelier Structures Métalliques
10 – 12 63 000
5. DEPASSEMENTS DES VALEURS SEUILS DE LA NORME NT106-002
L’historique des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique générée par les principales installations du complexe sidérurgique d’El Fouladh, à savoir les ateliers du département Tréfilerie (DETF), du département Structures Métalliques (DSM) ainsi que des autres sources identifiées comme des eaux industrielles, est défini par les enregistrements réalisés en 2003, 2004 par le laboratoire du CITET et en 2011 par le laboratoire Green Lab :
Voir ci-après :
- le tableau n°5_ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (CITET 2003)
- le tableau n°6_ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport COMETE 2004)
- Tableau n°7_ Tableau récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses effectuées par Green Lab et SGS en 2011)
5.1. Analyses des effluents industriels de la tréfilerie et de l’atelier des
structures métalliques (CITET 2003)
Selon une analyse ponctuelle réalisée sur un échantillon moyen représentatif les caractéristiques des effluents sont les suivantes :
Tableau n°5 _ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (CITET 2003)
Paramètres Eaux usées Tréfilerie Eaux usées Structures Métalliques
PH 3,9 <3
DCO (mg/l) 745 427
MES (mg/l) 31 19
Chlorures (mg/l) 2 820 1 900
Arsenic (mg/l) < 0,05 < 0,05
Aluminium (mg/l) 1,02 0,305
Cobalt (mg/l) 0,034 0,016
Cuivre (mg/l) 0,435 0,326
Fer (mg/l) 868 152
Manganèse (mg/l) 6,58 2,19
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Nickel (mg/l) 0,23 0,172
Zinc (mg/l) 18,3 307
Chrome total(mg/l) 1,16 0,268
Cadmium (mg/l) 0,004 0,008
Plomb (mg/l) 0,154 0,078
Source : Analyse effectuée par le CITET en Septembre 2003
5.2. Dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport
COMETE 2004)
Tableau n°6_ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique.
(Rapport COMETE 2004)
Paramètres Unités Qualité Norme NT 106 002
(milieu hydraulique)
PH - 7,4 6,5-8,5
MES mg/l 7400 30
DCO mg O2/l 552 90
DBO5 mg O2/l 230 30
Chlorures mg Cl/l 5320 600
Fe mg/l 2720 1
Zn mg/l 211 5
Cd mg/l <0,004 0,005
Cr mg/l 3,5 0,01
Source/ El Fouladh, 2004 (analyse effectuée par le CITET)
5.3. Dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses
effectuées par Green Lab et SGS en 2011)
Voir ci-après, le tableau n°7 : récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique
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Tableau n°7_ Tableau récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses effectuées par Green Lab et SGS en 2011)
Mercure Plomb Fer Cadmium Cuivre Zinc
Code ID
Coord (X,Y) / Déscription
Green lab
SGS Green
lab SGS SGS
Green lab
SGS SGS Green
lab SGS SGS
Green lab
SGS SGS Green
lab SGS SGS
µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l
NT106-02 DPM
1 0,5 500 1 1000 0,005 5 1,5 1500 10 10000
I 1a gps 0,22 <0,010 0,058 294 270 270000 <0,0027 <0,0001 <0,0097 0,044 4,21 4,2
I 1b gps 0,86 0,119 1 21,8 230 270000 <0,0027 0,006 0,175 2,5 4,48 4,1
Le point de prélèvement I Ia étant sur le circuit des rejets du DTF et du DSM
Le point de prélèvement I Ib étant sur le circuit des rejets des eaux industrielles et sanitaires
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5.4. Qualité préconisée des rejets dans le milieu récepteur
Dans cette partie, on s’est référé en partie à l’approche du bureau PROSERPOL, concernant particulièrement les contraintes présentées par les valeurs seuils des métaux lourds (cas du Fer) de la norme Tunisienne de rejets des effluents dans le milieu récepteur NT 106.002. Ci-après un état descriptif de la norme inhérent aux paramètres concernant les effluents d’El Fouladh.
Tableau n°8_ Valeurs seuils des paramètres de rejets des effluents dans le milieu récepteur de (norme Tunisienne NT 106.002) Paramètres Rejet dans Domaine
Public Hydraulique (DPH)
Rejet dans Canalisations Publiques
Rejet dans Domaine Public Maritime (DPM)
pH
6,5 < pH < 8,5 6,5 < pH < 9 6,5 < pH < 8,5
DCO
90 mg/l 1 000 mg/l 90 mg/l
MES
30 mg/l 400 mg/l 30 mg/l
Chlorures
600 mg/l 700 mg/l Aucune exigence
Fer
1 mg/l 5 mg/l 1 mg/l
Aluminium
5 mg/l 10 mg/l 5 mg/l
Zinc
5 mg/l 5 mg/l 10 mg/l
Plomb
0,1 mg/l 1 mg/l 0,5 mg/l
La station projetée dans sa configuration proposée par le bureau d’études PROSERPOL en 2011 ne pourra pas satisfaire totalement les exigences de la norme Tunisienne en vigueur NT 106 – 02. En effet il s’avère que la teneur en fer des rejets sera comprise entre 2 et 5 mg/litre. Il en est de même pour la DCO dont les valeurs se situeraient entre 300 et 500 mg02/l
Tableau n°9_ Valeurs des paramètres de rejets Fe, DCO et Chlorures des rejets des effluents dans le milieu récepteur proposé par le BET POSERPOL dans la STEP proposée
Paramètres Unité Eaux usées Eaux traitées Norme de rejet NT 106 – 02
DPM Canalisation publique
Fer mg/l 200 - 300 2 à 5 1 5
DCO mg02/l 400 - 700 300 – 500 90 1000
Chlorures mg/l 1500 - 2500 Sans exigence 700
Important : La filière de traitement préconisée dans l’étude de PROSERPOL (voir annexe A1) est celle utilisée pratiquement dans tous les ateliers de décapage à l'échelle Internationale et correspond totalement aux Meilleures Techniques Disponibles (MTD).
L'eau traitée sera de la meilleure qualité à espérer en sortie d'un traitement physico-chimique mais elle ne pourra pas être totalement conforme à la norme Tunisienne vis-à-vis de certains paramètres (voir commentaires ci-après).
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Au vu des résultats attendus de la station projetée en ce qui concerne les non conformités à la norme en vigueur, il a été envisagé d’évacuer les eaux traitées vers la STEP de l’ONAS située à proximité de l’usine moyennant la mise en place d’une station de refoulement. Mais cette éventualité présente la non conformité suivante :
Chlorures
La norme Tunisienne pour un rejet dans le réseau de canalisations publiques est de 700 mg/l.
La teneur en chlorures des effluents bruts étant de l'ordre de 1 500 à 2 500 mg/l, les eaux traitées en sortie de station auront exactement la même concentration car tous les sels de chlorures (chlorures de calcium, chlorures de sodium, ..) sont totalement solubles dans l'eau.
Il n'existe aucun procédé physico-chimique industriel pour éliminer les chlorures.
Le seul moyen de séparer les chlorures consisterait à produire un concentré de ces sels, voire à cristalliser ces sels, par évaporation thermique.
Dans le cas présent, avec un débit de 12 m3 /h, cette alternative n'est pas envisageable pour les raisons suivantes :
- le coût d'investissement d'une telle installation serait considérable (plusieurs millions d'euros),
- la consommation énergétique nécessaire serait également extrêmement élevée (2 000 kWh/h),
- les solutions concentrées ou les sels ainsi produits seraient difficiles à éliminer.
Il existe également la possibilité de traiter les solutions contenant de l'acide chlorhydrique et du chlorure de fer par pyro-hydrolyse mais ce procédé ne pourrait s'appliquer qu'aux solutions concentrées et il n'est pas certain que le traitement des eaux de rinçages seules permettrait de produire un rejet conforme à la norme.
Le nombre d'installations de pyro-hydrolyse est très limité car elles s'appliquent à des tonnages de déchets à traiter nettement supérieurs à celui produit par El Fouladh. Dans ces conditions, les mesures à envisager éventuellement resteraient les suivantes :
- Elimination des bains usés concentrés vers un centre de traitement et rejet sur site après épuration uniquement des eaux de rinçage
- Rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques. En effet, dans ce cas, la norme en chlorures est de 700 mg/l avec une limite supérieure de tolérance à 2000 mg/l sous réserve d'avis favorable du Ministre de tutelle de l’ONAS. La quelle valeur limite pourra être dépassée.
- El Fouladh a adressé une correspondance à l’ONAS lui demandant d’étudier la possibilité d’accepter les rejets de la station projetée. L’ONAS a répondu qu’une fois la nouvelle station mise en exploitation, ses services procèderont aux analyses nécessaires et s’il s’avère qu’elles sont totalement conformes à la norme, l’ONAS prendrait en charge ces eaux.
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6. VARIANTES POUR LE TRAITEMENT DES REJETS HYDRIQUES D’EL FOULADH
6.1. Variante A1
Il s’agit de ne traiter que les effluents industriels de la tréfilerie (DTF) et de l’atelier de
structures métalliques (DSM) selon le procédé proposé dans l’étude réalisée par
PROSERPOL dans une station d’une capacité de 288 m3/jour. Les autres eaux usées
industrielles seront rejetées dans le lac sans traitement.
Figure n° 3 _ Présentation synoptique de la variante A1 (traitement spécifique des eaux
usées industrielles générées par les ateliers DTF et DSM d’El Fouladh (voir étude PROSERPOL)
EUI (1)
(Stockage tampon
des bains usés
provenant de
l’atelier DTF)
EUI (2)
(Stockage tampon
des bains usés
provenant de
l’atelier DSM)
EP
(Ensemble des eaux pluviales)
Vers réseau
d’assainissement public
ONAS
(voir fiche projet FP3)
Vers réseau
hydrographique
(voir fiche projet FP3)
EUS
(Rejets cantines)
+ toilettes)
Lac de Bizerte
Stockage tampon EUI (1) + EUI (2)
«AV neutralisation»
Oxydation
Floculation
Décantation
Stockage et
déshydratation
des boues
Contrôle
final des
eaux usées
traitées
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6.2. Variante A2
Il s’agit de traiter l’ensemble des effluents de l’usine et ce par la mise en place de la
station de la variante A1 et de la collecte des rejets des circuits de refroidissements et de
conditionnement des eaux et leur traitement dans une seconde station qui sera
dimensionnée pour un débit d’environ 260 m3/jour.
Figure n° 4_Présentation synoptique de la variante A2 (traitement global des eaux usées industrielles d’El Fouladh
EUI (1) (Stockage tampon des bains usés provenant
de l’atelier DTF)
EUI (2) (Stockage tampon des bains usés provenant
de l’atelier DSM)
EUI (3f) (Nettoyage bassin
décantation et arrosage billettes)
EUI (3e) (Lavage filtres
circuit eaux industrielles)
EUI (3d) (Egouttages
battitures laminoirs et fosse battitures)
EUI (3c) (Régénération résines-Station
déminéralisation)
EUI + Boues (3b) (Station de
décarbonatation)
EUI (3a) (Trop-plein et
fuites occasionnelle)
EP
(Ensemble des eaux pluviales)
Vers réseau d’assainissement public
ONAS (voir FP3)
Vers réseau hydrographique (voir fiche projet FP3)
EUS (Rejets cantines)
+ toilettes)
EUI (3g) (Station lavage engins et lavage
pièces mécaniques)
Lac de Bizerte
Stockage tampon
EUI (1) + EUI (2)
Oxydation
Stockage
tampon EUI
(3a-3g)
Floculation
Décantation
Stockage et déshydratation
des boues
Contrôle final des eaux usées traitées
Dégraillage-déssablage
Débourbeur
Déshuileur Contrôle
final des EU
Oxydation
Floculation
Décantation
Stockage et déshydratation
des boues
Contrôle final des eaux usées traitées
Déshuileur
Neutralisation
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6.3. Variante à retenir
Il est recommandé de retenir plutôt la variante de traitement de l’ensemble des rejets
hydriques de l’usine, soit la variante A2 et de résoudre ainsi radicalement les problèmes liés
aux rejets hydriques de l’usine.
7. ESTIMATION DES COUTS DES INVESTISSEMENTS DE LA STATION DE
TRAITEMENT PROJETEE
L’estimation des investissements est présentée ci-après au niveau du tableau n°9 des coûts
des investissements à prévoir pour chaque alternative (A1) et (A2)
7.1. Estimation des coûts des investissements
Tableau n°9_ Estimation des coûts des investissements
Tâches Alternative
(A1)
Alternative
(A2)
Engineering 80 000 120 000
Génie civil station 30 000 60 000
Génie civil réseau séparatifs Bains usés et eaux de
rinçage 40 000 40 000
Nouveau réseau de drainage des eaux industrielles - 100 000
Abri en charpente 60 000 100 000
Equipements 300 000 650 000
Supervision montage 5 000 10 000
Montage 25 000 40 000
Mise en service 5 000 10 000
Acquisition de remorques d’évacuation des boues 5 000 10 000
Total des alternatives (€) 550 000 1 140 000
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7.2. Récapitulatif alternatives / investissements
Variante Consistance Montant total €
A 1
Installation de traitement des effluents industriels de la
tréfilerie (DTF) et de l’atelier de structures métalliques (DSM)
selon le procédé proposé dans l’étude réalisée par
PROSERPOL dans une station d’une capacité de 288
m3/jour
550 000
A 2
Installation de traitement de l’ensemble des effluents de
l’usine par la collecte des rejets des circuits de
refroidissements et de conditionnement des eaux et leur
traitement dans une station dimensionnée pour un débit
d’environ 260 m3/jour en plus de la station de la variante A1
concernant la mise en place d’une station selon l’étude de
PRSERPOL.
1140 000
8. COMPARAISON SUR LA BASE D’UNE EVALUATION COUTS-BENEFICES
8.1. Historique
D’une manière globale la dépollution des effluents industriels du complexe sidérurgique d’El
Fouladh aura un impact très positif sur le lac de Bizerte et son environnement direct et
indirect. En effet, (i) le respect, d’une part des valeurs seuils inhérents aux métaux lourds
(particulièrement le fer), (ii) l’arrêt définitif de rejets des boues extraites (estimées à environ
850 m3/an pour les rejets du DTF et du DSM) et d’autre part, (iii) aux actions qui seront
mises en place dans le cadre de la dépollution atmosphérique (voir projet FP1), généreront
indéniablement des avantages significatifs palpables et ce, en termes :
- de gain de productivité halieutique (cas de la culture conchylicole) par le renforcement de
cette richesse et par la création d’autres exploitations conchylicole sur le lac de Bizerte
- de diminution des risques sur la santé humaine (cas des maladies d’origines hydriques)
pouvant impacter la population limitrophe et la faune évoluant au niveau du Lac Bizerte,
- de renforcement du potentiel touristique inhérent aux activités de loisirs« marine » liées
au lac de Bizerte, au lac Ichkeul ainsi qu’aux zones limitrophes,
- de minimisation de la dégradation du littoral, etc.
Comme cela a été traité auparavant dans les études d’évaluation du coût financier des
impacts sur la santé humaine réalisés dans les deux décennies 1990-2010 ; à savoir :
- Contrôle de la pollution industrielle en Tunisie (audit environnemental de l’usine El
Fouladh) /TEBODIN/MAET/ juin 1998,
- Etude d’évaluation économique de la dégradation de l’environnement en Tunisie/ Banque
mondiale-METAP/avril 2001,
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
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- Etude d’élaboration de la seconde communication nationale de la Tunisie au titre de la
convention cadre des nations unies sur les changements climatiques -Phase III
(Vulnérabilité de la Tunisie face aux changements climatiques/ Rapport définitif/ GEREP-
Environnement/ juin 2009,
- Le coût de la dégradation environnementale : Etudes de cas dans la région Moyen Orient
et Afrique du Nord (MENA) /Banque mondiale juillet 2010
En effet, les coûts de dégradation demeurent non négligeables. Les dommages les plus
importants se situent au niveau de la santé humaine et de la faune ; à savoir ; (i) des
maladies hydriques ; (ii) des maladies respiratoires liées à la pollution intérieure et extérieur
de l’air ; (iii) à la perte des ressources halieutique à cause de la pollution des eaux du lac de
Bizerte et la destruction de la posidonie et finalement (iv) au manque potentiel de tourisme
dû à la dégradation du littoral.
Compte tenu des difficultés liées à l’évaluation monétaire de certains impacts, du manque de
données fiables et systématiques (cas du coût santé), et des nombreuses hypothèses et
simplifications auxquelles les estimations ont été soumises, il est important d’interpréter les
résultats comme étant des ordres de grandeurs et non des données précises.
En effet, les rapports coûts/bénéfices du présent projet de dépollution des eaux industrielles
du complexe sidérurgique d’El Fouladh pourrait être une base de travail crédible une fois
déterminé pour le Ministère de l’Environnement et ce, afin de permettre une meilleure
sélection des interventions environnementales futures similaires.
8.2. Coût de dégradation de l’environnement due à la pollution de la mer
a) Coût de dégradation de l’environnement en Tunisie (vue par l’étude WB de juin
2010)
Si on tient compte des résultats de l’étude de la banque mondiale (World Bank) sur « Le
coût de la dégradation environnementale (CDE) dans la région MENA, réalisé en juin 20103,
autour de cinq thèmes cruciaux : la dégradation de l’eau, la déforestation, la dégradation des
terres agricoles, la pollution de l’air et les conflits. Il s’avère que l’impact de ces problèmes
environnementaux sur le PIB varie beaucoup d’un pays à l’autre mais le coût de la
dégradation de l’eau est un sujet majeur pour l’ensemble de la région qui représente à lui
seul de 0,5% (Tunisie) à 3% (Iran) du PIB.
b) Coût économiques et environnementaux liés aux effets de l’EANM4 (vue par l’étude
WB de 2004),
Il faudra ajouter le coût de dégradation environnementale occasionnée par les effets
physiques de l’EANM sur le littoral, les ressources en eau et sur le sol et la végétation. Ce
coût a été estimé en se basant sur les résultats de l’étude de la Banque Mondiale en 2004
sur les coûts de dégradation de l’environnement en Tunisie. Les coûts de dégradation
environnementale annuels dus à l’EANM sont estimés à prés de 0,13% du PIB. En effet,
d’après cette étude, les coûts de dégradation de l’environnement due à l'EANM (% PIB) sont
3 Etude réalisée par les consultantes «Lelia Croitonu et Maria Sarraf» pour le compte de la World Bank–juillet
2010 4 Elévation accélérée du niveau de la mer
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_03 2012 35
estimés : pour (i) l’eau 0,09%, (ii) les Sols et forêts 0,002% et (iii) le littoral 0,04%, soit un
total 0,13%.
Aux coûts de dégradation environnementale s’ajouteront à la valeur des pertes économiques
directes liées à l’agriculture, la pêche et le tourisme, estimé à 0,5% du PIB par an.
L’ensemble des impacts de l’EANM est estimé donc à 0,63% du PIB par an.
c) Synthèse du coût de la dégradation
Ainsi, en combinant, les résultats de l’étude CDE de la banque mondiale de 2004 avec celle
de 2010, Le coût de dégradation environnementale en termes d’impact de la pollution de la
mer représente environ 1,1% (0,5 + 0,6) du PIB de la Tunisie.
8.3. Conclusion
L’évaluation du rapport « coût / bénéfice » prenant source d’une évaluation économique
des dommages environnementaux qui est un instrument utile aux décideurs, présente en fait
des limites en termes de traduction du rapport « coût des actions de dépollution sur les
bénéfices attendus ».
En effet, d’après l’étude TEBODIN de juin 1998, le calcul de ce coût fait appel à des
enquêtes d’évaluation au niveau des centres hospitaliers, de collecte de données sur les
cas de maladie recenseuses, morbidité, la mortalité, etc.), des méthodes de calcul souvent
complexes .
A ce titre, dans le cadre de ce projet de dépollution des rejets hydriques industriels du
complexe d’El Fouladh. La traduction des impacts en termes de coûts n’a pu être réalisée.
Elle est conditionnée comme cela a été confirmé dans l’étude TEBODIN de 1998 par les
éléments : «
- l’évaluation des impacts en termes quantitatifs d’après des modèles de prédiction
reconnus (par ex : courbes doses réponses d’Ostro) ou des appréciations d’experts,
- la détermination des coûts réalistes, à partir de données de base crédibles / fiables et
applicables à la région d’étude (par exemple, les coûts de morbidité fournis par le
Ministère de la santé Publique). »
Ainsi, pour pouvoir arrêter les bénéfices attendus d’un tel projet de dépollution (cas de la
variante A2), Il serait utile d’accéder à des données actualisées, fiables et applicables
inhérentes à l’état de la santé humaine, l’état des ressources halieutiques, l’état des
activités liées aux tourismes et aux loisirs, etc.
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_03 2012 36
9. ETAT RECAPITULATIF DE LA FICHE DE PROJET DE DEPOLLUTION DES
EFFLUENTS HYDRIQUES INDUSTRIELLES 5
D’EL FOULADH
1. Identité de l’établissement industriel
Complexe Sidérurgique d’El Fouladh
2. Description des activités du complexe
Usine intégrée pour la fabrication de rond à béton en barres et en bobines, de produits
tréfilés et des structures métalliques
3. Caractérisation de la pollution
Pollution hydrique caractérisée par les effluents industriels provenant principalement des
ateliers décapage de la tréfilerie (DTF) et des structures métalliques (DSM) ainsi que
d’autres sources liées aux circuits de refroidissement et de traitement des eaux brutes. Ce
projet est un complément à l’étude de PROPOSOL puisqu’il portera sur tous les rejets
hydriques de l’usine d’El Fouladh pour la réalisation de deux stations de traitement visant le
respect de la norme NT 106. 002.
3.1 Données qualitatives 3.2 Données quantitatives
Ensemble des effluents industriels de l’usine :
Eaux issues des procédés de fabrication des produits tréfilés (DTF) et des structures métalliques (DSM),
Eaux de drainage comprenant les divers effluents issus des activités de traitement des eaux et des services auxiliaires de l’usine:
- Eaux issues des trop-pleins et fuites des différents circuits de refroidissement,
- Eaux et boues issues du poste de décarbonatation,
- Eaux issues de la régénération de la résine (station de déminéralisation),
- Eaux d’égouttage (battitures des laminoirs) et du nettoyage de la fosse à battitures,
- Eaux issues des opérations de lavage des divers filtres des circuits d’eau industrielle (Filtres fermés du type CECA),
- Eaux issues du nettoyage du bassin de décantation du circuit arrosage billettes,
- Eaux des stations de lavage des engins et des pièces mécaniques
Débit rejets de l’atelier Tréfilerie = 8 m3/h
Débit rejets de l’atelier Structures métalliques
= 4 m3/h
Débit rejets « Eaux industrielles diverses = 11
m3/h soit environ un total de 550 m3/jour
5 Cette fiche projet a été établie en accord avec la direction générale d’El Fouladh
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_03 2012 37
4. Identification du projet de dépollution
Traitement de l’ensemble des effluents hydriques générés par les différentes activités
industrielles du complexe sidérurgique d’El Fouladh, et ce conformément à la norme
tunisienne NT. 106.002 (1989) relative aux rejets d'effluents dans le milieu hydrique
(Protection de l'environnement).
Ce projet va permettre d’arrêter toute introduction des charges polluantes dépassant les
seuils limites des valeurs des polluants hydriques vers le milieu du domaine public maritime
(DPM).
4.1 Alternative 1 (A1) 4.2 Alternative 2 (A2)
Traitement des eaux usées issues
uniquement des activités de décapage de
la tréfilerie (DTF) et de l’atelier des
structures métalliques (DSM) selon le
procédé proposé dans l’étude réalisée par
PROSERPOL dans une station d’une
capacité de 288 m3/jour.
Les rejets vers le Domaine Public Maritime
(DPM) à savoir le Lac de Bizerte et ce
conformément à la norme tunisienne NT.
106.002 (1989) relative aux rejets
d'effluents dans le milieu récepteur
(Protection de l'environnement)
(Voir figure n°3)
Traitement de tous les rejets des eaux usées
(ensemble des effluents) issues de toutes les
activités du complexe sidérurgique et leur
traitement dans une station commune qui
sera dimensionnée en conséquence pour une
capacité d’environ 550 m3/jour.
Les rejets vers le Domaine Public Maritime
(DPM) à savoir le Lac de Bizerte et ce
conformément à la norme tunisienne NT.
106.002 (1989) relative aux rejets d'effluents
dans le milieu récepteur (Protection de
l'environnement).
(Voir figure n°4)
4.1.1 Solution technique proposée (A1) 4.2.1 Solution technique proposée (A2)
Traitement physico-chimique Traitement physico-chimique
4.1.2 Coût d’investissement du projet A1 4.2.2 Coût d’investissement du projet A2
550 000 Euro 1140 000 Euro
5. Financement d’El Fouladh
Pas de financement
6. Avis Banque Européenne d’Investissement (BEI)
6.1 Avis technique 6.2 Avis financier
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_03 2012 38
GLOSSAIRE
BEI : Banque Européenne d’Investissement
DUT : Département utilités technique
DTF : Département Tréfilerie
DSM : Département Structures Métalliques
ONAS : Office Nationale d’Assainissement
CITET : Centre International des Technologies de Tunis
EUI : Eaux usées Industrielles
EUS : Eaux usées sanitaires
EP : Eaux pluviales
STEP : Station d’épuration
DCO : Demande chimique en Oxygène
DBO : Demande Biologique en Oxygène
MTD : Meilleures Techniques Disponibles
EANM : Elévation Accélérée du Niveau de Mer
PIB : Produit Intérieur Brut
CDE : Coût de Dégradation de l’Environnement
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BIBLIOGRAPHIE
Etude de conception d'une station de traitement des eaux usées de la Société Tunisienne de
Sidérurgie EL FOULADH / Rapport final/ PROSERPOL/ Juin 2011
Arrêté du 30 juin 2006 relatif aux installations de traitements de surfaces soumises à
autorisation au titre de la rubrique 2565 de la nomenclature des installations
classées /Ministère de l’Ecologie et du Développement Durable
Etude sur la dépollution industrielle dans le bassin versant du Lac de Bizerte/ Rapport phase
III/ Plan d’action pour Tunis Acier/ COMETE Engineering-IHE/ mai 2005
Evaluation du coût de la dégradation de l’eau en Tunisie /République Tunisienne / 28 juin
2007
Etude sur la dépollution industrielle dans le bassin versant du lac de Bizerte-Rapport phase III
(Plan d’action pour Tunis Acier) / MEDD /mai 2005
Les Coûts de la dégradation de l’Environnement (CDE) en Tunisie / Banque mondiale/
METAP/ 2004
Etude d’élaboration de la seconde communication nationale de la Tunisie au titre de la
convention cadre des nations unies sur les changements climatiques -Phase III (Vulnérabilité
de la Tunisie face aux changements climatiques/ Rapport définitif/ GEREP-Environnement/
juin 2009
The cost of environemntal degradation (case studies from the middle east and North
Africa (Les Coûts de la Dégradation de l’Environnement « Cas dans la région Moyen Orient et
Afrique du Nord (MENA) /Banque mondiale juillet 2010
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
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DOCUMENTS ANNEXES
Annexe A1_ Etude de conception d'une station de traitement des eaux usées d’El Fouladh (Rapport final) /PROSERPOL/ juin 2011
1 – A.5356-3
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16 juin 2011
Société Tunisienne de Sidérurgie
EL FOULADH
MENZEL BOURGUIBA (TUNISIE)
Etude de conception
d'une station de traitement des eaux usées
RAPPORT FINAL
8 rue Jean-Pierre Timbaud – BP 27 Montigny-le-Breto nneux 78184 Saint-Quentin en Yvelines cedex
Tél. 01 30 45 90 20 – Fax 01 30 45 90 50 – E.Mail contact@proserpol.fr
2 – A.5356-3
EL FOULADH Rapport final, révision 2
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1- OBJET.............................................................................................................................................4
2- DONNEES DE BASE.....................................................................................................................5 2.1. Ateliers DETF .................................................................................................................................5
2.1.1. Cadence...........................................................................................................................................5 2.1.2. Volume et composition chimique des bains.....................................................................................6 2.1.3. Fréquence et volume des vidanges ..................................................................................................8
2.2. Ateliers DSM ................................................................................................................................10 2.2.1. Cadence .........................................................................................................................................10 2.2.2. Volume et composition chimique des bains ..................................................................................11 2.2.3. Fréquence et volumes des vidanges ..............................................................................................12
2.3. Dimensionnement..........................................................................................................................13 2.4. Consommations produits chimiques..............................................................................................14 2.5. Analyse des effluents bruts............................................................................................................15
3- PRINCIPE DE TRAITEMENT ET DIMENSIONNEMENT.......................................................16 3.1. Stockage tampon des bains usés DETF.........................................................................................17 3.2. Stockage tampon des bains usés DSM ..........................................................................................18 3.3. Reprise des rinçages DETF (fosse neutralisation existante)..........................................................19 3.4. Reprise des rinçages DSM (fosse neutralisation existante) ...........................................................19 3.5. Stockage tampon avant traitement (ancien décanteur) ..................................................................19 3.6. Neutralisation ................................................................................................................................20 3.7. Oxydation......................................................................................................................................21 3.8. Floculation.....................................................................................................................................22 3.9. Décantation ...................................................................................................................................23 3.10. Stockage et déshydratation des boues ...........................................................................................24 3.11. Contrôle final ................................................................................................................................25 3.12. Stockage et préparation des réactifs ..............................................................................................26 3.13. Utilités ...........................................................................................................................................27 3.14. Exploitation ...................................................................................................................................28 3.15. Qualité des rejets ...........................................................................................................................29
3.15.1. Chlorures.......................................................................................................................................30 3.15.2. DCO ..............................................................................................................................................31 3.15.3. Fer.................................................................................................................................................32
4- DESCRIPTIF DES FOURNITURES............................................................................................33 4.1. Stockage tampon des bains usés DETF.........................................................................................33 4.2. Stockage tampon des bains usés DSM ..........................................................................................34 4.3. Stockage tampon avant traitement ................................................................................................36 4.4. Neutralisation ................................................................................................................................37 4.5. Oxydation......................................................................................................................................38 4.6. Floculation.....................................................................................................................................39 4.7. Décantation ...................................................................................................................................40 4.8. Déshydratation des boues..............................................................................................................41 4.9. Contrôle final ................................................................................................................................43 4.10. Réactifs..........................................................................................................................................44 4.11. Chaux éteinte – Préparation de lait de chaux ................................................................................45 4.12. Autres ............................................................................................................................................47 4.13. Montant d'investissement ..............................................................................................................48
3 – A.5356-3
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ANNEXES :
1) Schéma de principe
2) Spécifications des cuves
3) Spécifications des équipements
4) Armoire électrique
5) Implantation
6) Génie-civil
7) Charpente
4 – A.5356-3
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1- OBJET
La Société Tunisienne de sidérurgie EL FOULADH projette de reconstruire son
installation de traitement des eaux usées de process issues des ateliers du
département Tréfilerie (DETF) et du département Structures Métalliques (DSM)
implantés dans son usine de Menzel Bourguiba.
Dans ce cadre, la Société EL FOULADH a confié à PROSERPOL la réalisation
de l'étude de conception de cette station de traitement des eaux usées.
Le présent document correspond au rapport final.
L'implantation dans l'usine du bâtiment "station de traitement" telle que définie
sur le plan préliminaire, a été communiquée par EL FOULADH et validée.
Ce rapport final comprend donc :
- Les données de base
- Le principe de traitement et de dimensionnement
- Le descriptif des équipements
- Le schéma de principe
- Les spécifications techniques
- Les plans de génie-civil et de charpente
- L'analyse fonctionnelle de l'armoire de commande et de régulation
5 – A.5356-3
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2- DONNEES DE BASE
2.1. Ateliers DETF
2.1.1. Cadence
La cadence de l'atelier de tréfilerie est la suivante :
- 24 heures par jour
- 7 jours par semaine
- 305 jours par an
- 7 320 h par an
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2.1.2. Volume et composition chimique des bains
Décapage bobines
Bain Volume (m3
) T° © Composition
Décapage 1 8 amb. 3,2 m3 d'eau
3,8 m3 d'HCl (36 %)
Concentration 200 g/l HCl
Décapage 2 8 amb. 3,2 m3 d'eau
3,8 m3 d'HCl (36 %)
Concentration 200 g/l HCl
Décapage 3 8 amb. 3,2 m3 d'eau
3,8 m3 d'HCl (36 %)
Concentration 200 g/l HCl
Rinçage 8 amb. Eau
Rinçage 8 amb. Eau
Phosphatation Zn 8 55-65 ZnH3PO4
Fe3 H3PO4
NO2 Nitrite
Rinçage 8 50° Eau
Borax 8 55 – 65° H2O – 5(H2O)
Galvanisation
Bain Volume (m3
) T° © Composition
Décapage 3 amb. 2 m3 d'eau
1 m3 d'HCl (36 %)
Concentration 200 g/l
Rinçage amb. H2O
Fluxage 1,5 40 – 60° NH4 , Zn Cl2
Ammoniaque
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Cuivrage
Bain Volume (m3
) T° © Composition
Cuivre chimique 3 50° CuSO4 - H2SO4
Rinçage 0,5 amb. H2O
8 – A.5356-3
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2.1.3. Fréquence et volume des vidanges
Décapage bobines
Bain Volume (m3
) Fréquence Volume annuel (m3
)
Décapage 1 8 4 à 5 j Maxi 600
Décapage 2 8 4 à 5 j Maxi 600
Décapage 3 8 4 à 5 j 600
Rinçage 1 8 2 semaines 176
Rinçage 2 8 2 semaines 176
Phosphatation 8 3/an 24
Rinçage mort
(en continu débit 3, 5 à 4 m3 /h)
8 2 mois 27 000
Borax 8 4 à 5/an 40
Nota �
Les bains de décapage, initialement montés à une concentration en HCl de
200 g/l sont vidangés lorsque les bains de titrent plus que 7 à 12 g/l d'HCl et
lorsque la concentration en fer dépasse les 150 g/l.
Galvanisation
Bain Volume (m3
) Fréquence Volume annuel (m3
)
Décapage 3 1 semaine 96,8
soit 2,2 m3 /vidange
Rinçage 10 000 m3 /an
soit environ 1,5 m3/h
9 – A.5356-3
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Cuivrage
Bain Volume (m3
) Fréquence Volume annuel
Cuivrage 3 1 fois/an 3 m3
Lubrifiant 0,6 1 à 2 fois/mois 12,5 m3
Rinçages 10 000 m3 /an
soit environ 1,5 m3 /h
10 – A.5356-3
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2.2. Ateliers DSM
2.2.1. Cadence
La cadence de l'atelier du Département Structure Métallique est la suivante :
- 16 heures par jour
- 7 jours par semaine
- 305 jours par an
- 4 880 heures par an
11 – A.5356-3
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2.2.2. Volume et composition chimique des bains
Bain Volume (m3
) T° C Composition
Décapage 1 55 amb. 15 m3 H2O
40 m3 HCl (36 %)
Concentration 20 à 250 g/l HCl
Décapage 2 45 amb. 13 m3 H2O
32 m3 HCl (36 %)
Concentration 20 à 250 g/l HCl
Décapage 3 45 amb. 13 m3 H2O
32 m3 HCl (36 %)
Concentration 20 à 250 g/l HCl
Rinçage 1 45 amb. eau
Rinçage 2 45 amb. eau
Fluxage 45 chaud Chlorure d'ammonium
Chlorure de zinc
Zinc en fusion 450-490° 400 tonnes de zinc
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2.2.3. Fréquence et volumes des vidanges
Bain Volume (m3
) Fréquence Volume annuel
Décapage 1 55 2 / an 110
Décapage 2 45 2 / an 90
Décapage 3 45 2 / an 90
Rinçage 1 45 20 m3 /j
soit 6 100 m3 /an
Rinçage 2 45 20 m3 /j
soit 6 100 m3 /an
Nota : Les bains de décapage initialement montés à une concentration en HCl de
250 g/l sont vidangés lorsque les bains ne titrent plus que 20 g/l d'HCl ou lorsque
la concentration en fer dépasse les 180 g/l.
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2.3. Dimensionnement
L'installation est dimensionnée sur la base des éléments suivants :
Débit (m3 /h)
DETF
Rinçage (décapage bobine) Environ 3,7
Rinçage (décapage galvanisation) Environ 1,5
Rinçage (cuivrage) Environ 1,5
Vidanges bains usés environ 2 500 m3 /an
soit 0,350 m3 /h
DSM
Rinçage 1 environ 1,5 m3 /h
Rinçage 2 environ 1,5 m3 /h
Vidanges bains usés environ 300 m3 /an
soit 0,1 m3 /h
DETF + DSM
Rinçages 9,7 m3/h
Vidanges bains usés 0,45 m3/h
10,2 m3
/h
L'installation proposée et décrite ci-après est dimensionnée pour traiter un débit
de 12 m3/h.
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2.4. Consommations produits chimiques
„ Atelier DETF
� Acide chlorhydrique (36 %) _____900 t/an
� Phosphate de zinc (Zn H3 PO4) ___7 à 8 m3 /an
� Na2 B4 O7 - N2 (H2O) __________16 t/an
„ Atelier DSM
� Acide chlorhydrique (36 %) _____200 t/an
15 – A.5356-3
EL FOULADH Rapport final, révision 2
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2.5. Analyse des effluents bruts
Selon une analyse ponctuelle réalisée sur un échantillon moyen représentatif les
caractéristiques des effluents sont les suivantes :
Eaux usées
DETF
Eaux usées
DSM
pH 3,9 < 3
DCO 745 mg/l 427 mg/l
MES 31 mg/l 19 mg/l
Chlorures 2 820 mg/l 1 900 mg/l
Arsenic < 0,05 mg/ < 0,05 mg/l
Aluminium 1,02 mg/ 0,305 mg/l
Cobalt 0,034 mg/ 0,016 mg/l
Cuivre 0,435 mg/ 0,326 mg/l
Fer 868 mg/ 152 mg/l
Manganèse 6,58 mg/ 2,19 mg/l
Nickel 0,23 mg/ 0,172 mg/l
Zinc 18,3 mg/ 307 mg/l
Chrome total 1,16 mg/ 0,268 mg/l
Cadmium 0,004 mg/ 0,008 mg/l
Plomb 0,154 mg/ 0,078 mg/l
Analyses figurant dans le rapport d'étude diagnostic réalisé par le CITET
(septembre 2003).
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EL FOULADH Rapport final, révision 2
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3- PRINCIPE DE TRAITEMENT ET DIMENSIONNEMENT
L'installation proposée par PROSERPOL et décrite ci-après correspond au
schéma de principe A.5356.P.01 révision 4.
Il comprendra essentiellement les postes suivants :
� stockage tampon des bains usés DETF
� stockage tampon des bains usés DSM
� reprise des rinçages DETF (existante)
� reprise des rinçages DSM (existante)
� stockage tampon avant traitement (existant)
� neutralisation
� oxydation
� floculation
� décantation
� déshydratation des boues
� stockage, préparation et injection des différents réactifs.
17 – A.5356-3
EL FOULADH Rapport final, révision 2
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3.1. Stockage tampon des bains usés DETF
Les vidanges des bains usés des lignes "décapage bobines", "galvanisation" et
"machine cuivrage" seront envoyées par pompe dans une cuve de stockage
tampon afin d'écrêter les pointes de débit instantané.
Ces effluents seront alors repris et envoyés par pompe sous contrôle de débit et
asservissement de niveaux vers la fosse de reprise des rinçages DETF.
Critères de dimensionnement :
„ Vidange la plus importante ____ 7 m3
„ Capacité de stockage _________ 2 vidanges
„ Volume retenu ______________ 20 m3
Nota �
Actuellement, il n'y a pas de réseaux séparatifs pour les rinçages et les bains
usés.
Dans le cadre de la construction de la nouvelle station de traitement, il est
indispensable de mettre en œuvre ces réseaux séparatifs afin d'assurer une bonne
gestion de cette dernière tant en terme de débit que de flux polluants.
18 – A.5356-3
EL FOULADH Rapport final, révision 2
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3.2. Stockage tampon des bains usés DSM
Les vidanges des bains usés de décapage seront envoyées par pompe dans une
cuve de stockage tampon afin d'écrêter les pointes de débit instantané.
Ces effluents seront alors repris et envoyés par pompe sous contrôle de débit et
asservissement de réseaux vers la fosse de reprise des rinçages DSM.
Critères de dimensionnement :
„ Vidange la plus importante __ 55 m3
„ Capacité de stockage _______ 1 vidange
„ Volume retenu ____________ 100 m3
(1 cuve de 100 m3 ou 2 cuves
de 50 m3 reliées entre-elles)
Nota �
Actuellement, il n'y a pas de réseaux séparatifs pour les rinçages et les bains
usés.
Dans le cadre de la construction de la nouvelle station de traitement, il est
indispensable de mettre en œuvre ces réseaux séparatifs afin d'assurer une bonne
gestion de cette dernière tant en terme de débit que de flux polluant.
19 – A.5356-3
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3.3. Reprise des rinçages DETF (fosse neutralisation existante)
Les rinçages des lignes "décapage bobines", "galvanisation", "machine cuivrage"
ainsi que les purges du circuit refroidissement s'écoulent gravitairement dans la
fosse de neutralisation actuelle qui servira de reprise.
Les bains usés DETF également injectés dans cette dernière et les rinçages
s'écouleront alors gravitairement vers le stockage tampon avant traitement.
3.4. Reprise des rinçages DSM (fosse neutralisation existante)
Les rinçages après décapage s'écoulent gravitairement dans la fosse de
neutralisation actuelle qui servira de reprise.
Les bains usés DSM également injectés dans cette dernière et les rinçages
s'écouleront alors gravitairement vers le stockage tampon avant traitement.
3.5. Stockage tampon avant traitement (ancien décanteur)
Les effluents (rinçages et bains usés) des ateliers DETF et DSM alimenteront
gravitairement le stockage tampon avant traitement depuis leur fosse de reprise
respective.
L'ouvrage existant qui servait préalablement de décanteur et de reprise avant
rejet dans le lac de Bizerte sera réhabilité afin de remplir cette nouvelle fonction.
Critères de dimensionnement :
„ Débit nominal_____________ 12 m3/h
„ Capacité de stockage _______ 10 heures
„ Volume retenu ____________ 120 m3
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3.6. Neutralisation
Les effluents des ateliers DETF et DSM sont repris, depuis le stockage tampon
avant traitement, et envoyés par pompe sous contrôle de débit et asservissement
de niveau vers le réacteur de neutralisation.
La neutralisation des effluents s'effectue dans une cuve cylindrique agitée
mécaniquement où une mesure continue de pH commande automatiquement
l'injection de lait de chaux par vanne électropneumatique.
Critères de dimensionnement :
„ Débit nominal_____________ 12 m3 /h
„ Temps de séjour mini _______ 45 mn
„ Volume utile______________ 9 m3
„ Volume total du réacteur ____ 11 m3
Consommation prévisionnelle de chaux pulvérulente : 430 t/an
pour une consommation de 1 100 t/an d'acide chlorhydrique.
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3.7. Oxydation
Les effluents neutralisés s'écoulent gravitairement dans le réacteur d'oxydation.
Cette réaction s'effectue dans une cuve cylindrique agitée mécaniquement par
injection d'air à partir de rampes de bullage alimentées par un surpresseur.
Une mesure continue de pH permet d'injecter du lait de chaux par l'intermédiaire
d'une vanne électropneumatique.
Critères de dimensionnement du réacteur:
„ Débit nominal______________________ 12 m3/h
„ Temps de séjour mini ________________ 45 mn
„ Volume utile du réacteur _____________ 9 m3
„ Volume total du réacteur _____________ 11 m3
Critères de dimensionnement du surpresseur:
„ Quantité de fer ferreux Fe2+
___________ 150 t/an
„ Quantité théorique nécessaire d'oxygène _ 0,14 tonnes 02/tonnes Fe2+
soit 21 tonnes/an
„ Rendement de l'oxydation ____________ 10 %
„ Consommation théorique _____________ selon expérience 210 tonnes
02/an soit 700 000 Nm3/an
d'où 100 Nm3/h
„ Débit surpresseur retenu______________ 200 Nm3/h
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3.8. Floculation
Les effluents, après oxydation, s'écoulent gravitairement dans la cuve de
floculation. Le réacteur de floculation est une cuve cylindrique agitée
mécaniquement à faible vitesse. Le brassage lent entraine la formation de flocs
(amalgame des particules formées lors du traitement) après ajout d'une solution
de floculant.
La solution de floculant est constituée à partir d'un polymère anionique
approvisionnée auprès de fournisseurs spécialisés qui livrent ce réactif en sacs
sous forme de poudre ou en fûts sous forme de solution concentrée.
Chaque fournisseur commercialise ce réactif sous une désignation commerciale
qui lui est propre.
Ce réacteur doit se situer en charge sur le décanteur et l'alimenter gravitairement.
En effet, toute reprise par pompage aurait pour conséquence une destruction des
flocs et une mauvaise séparation des solides en suspension dans la suite du
procédé.
Critères de dimensionnement :
„ Débit nominal_______________ 12 m3/h
„ Temps de séjour mini _________ 20 mn
„ Volume utile du réacteur ______ 4 m3
„ Volume total du réacteur ______ 6 m3
Consommation prévisionnelle :
„ Floculant en poudre __________ 300 kg/an
„ Ou floculant liquide concentré __ 1 000 l/an
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3.9. Décantation
Dans cette étape s'effectue la séparation des matières en suspension.
Elle est réalisée dans un décanteur cylindro-conique raclé en acier qui permet la
séparation des boues produites en partie inférieure et leur acheminement vers la
tubulure d'évacuation.
Le liquide clair s'écoule par la goulotte périphérique en surverse vers le contrôle
final.
Pour assurer une bonne décantation, il est nécessaire de disposer d'une vitesse de
sédimentation suffisamment faible.
Critères de dimensionnement :
„ Débit nominal_____________ 12 m3 /h
„ Vitesse de décantation ______ 0,6 m/h
„ Surface de décantation ______ 20 m2
„ Temps de séjour mini _______ 4 h
„ Volume du décanteur _______ 55 m3
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3.10. Stockage et déshydratation des boues
Les boues en surverse de décanteur sont pompées périodiquement et envoyées
dans un épaississeur d'une capacité de 9 m3.
Les boues sont alors soutirées périodiquement à l'aide d'une pompe haute
pression (15 bars) sur un filtre-presse à débâtissage mécanisé.
Le filtrat est recyclé en amont du procédé. Le gâteau produit (à environ 35 % de
solide) est stocké dans une benne avant enlèvement vers une décharge agréée.
Dimensionnement du filtre-presse :
„ Quantité de MS __________________ 400 tonnes/an
„ Densité ________________________ 1,2
„ Siccité ________________________ 40 %
„ Quantité de boues à 40 %___________ 1 000 t/an
„ Volume de boues _________________ 850 m3 /an
soit 3 m3 /j environ
„ Nombre de pressées/jour maxi_______ 4
„ Volume du filtre-presse retenu_______ 880 litres
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3.11. Contrôle final
Les effluents en surverse du décanteur s'écoulent gravitairement dans un canal
déversoir à seuil dans lequel sont installés :
- une mesure continue de pH avec enregistrement
- une mesure continue du débit de rejet avec enregistrement
- un échantillonneur automatique asservi à la mesure de débit
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3.12. Stockage et préparation des réactifs
◊ Floculant
Le floculant de type anionique est livré sous forme liquide, concentrée. La
solution est préparée automatiquement et injectée par pompe doseuse.
◊ Chaux éteinte
La chaux éteinte est livrée en vrac et stockée dans deux silos équipés
(fonctionnement normal/secours). La préparation du lait de chaux s'effectue
dans une cuve agitée mécaniquement et la distribution est assurée par une
boucle de lait de chaux alimentée par pompe.
L'injection se fait par vanne à commande pneumatique asservie aux pH mètres
concernés.
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3.13. Utilités
Les utilités nécessaires au bon fonctionnement de la station sont les suivantes :
- Electricité
Puissance installée � 30 kW
- Air comprimé
La principale consommation d'air comprimé se situe au niveau du poste
d'oxydation. Compte tenu de la faible pression nécessaire (0,4 b environ), un
surpresseur dédié à l'alimentation de ce poste fera partie des équipements de
la station.
- Eau
Les besoins en eau sont les suivants :
� Préparation lait de chaux � 5 400 m3 /an
� Préparation floculant � 100 m3 /an
� Divers (lavages de sols) � 100 m3 /an
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3.14. Exploitation
L'exploitation de la station ne nécessite pas la présence permanente d'un
opérateur.
Les principales tâches d'exploitation nécessitant l'intervention d'un opérateur sont
les suivantes :
- contrôle périodique du bon fonctionnement du traitement,
- vérification de la disponibilité des réactifs,
- débâtissages du filtre-presse (4/jour)
- étalonnage périodique des sondes de pH
- analyse des rejets
- interventions sur déclenchement d'alarmes
Pour ces différentes tâches, un opérateur par poste de travail est à prévoir et le
cumul des temps d'intervention est de l'ordre de 6 heures par jour.
Par ailleurs les interventions pour entretien et maintenance des équipements
représenteront environ : 200 heures/an.
29 – A.5356-3
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3.15. Qualité des rejets
Rappel de la norme Tunisienne de rejet NT 106.002 pour les paramètres
concernant les effluents de El Fouladh.
Rejet dans Domaine
Public Hydraulique
(DPH)
Rejet dans
Canalisations
Publiques
Rejet dans Domaine
Public Maritime
pH 6,5 < pH < 8,5 6,5 < pH < 9 6,5 < pH < 8,5
DCO 90 mg/l 1 000 mg/l 90 mg/l
MES 30 mg/l 400 mg/l 30 mg/l
Chlorures 600 mg/l 700 mg/l -
Fer 1 mg/l 5 mg/l 1 mg/l
Aluminium 5 mg/l 10 mg/l 5 mg/l
Zinc 5 mg/l 5 mg/l 10 mg/l
Plomb 0,1 mg/l 1 mg/l 0,5 mg/l
A priori le rejet des eaux traitées s'effectuera dans le réseau du Domaine Public
Hydraulique (DPH).
La filière de traitement préconisée dans le présent avant-projet est celle utilisée
dans tous les ateliers de décapage à l'échelle Internationale et correspond
totalement aux Meilleures Techniques Disponibles (MTD).
L'eau traitée sera de la meilleure qualité à espérer en sortie d'un traitement
physico-chimique mais elle ne pourra pas être totalement conforme à la norme
Tunisienne vis-à-vis de certains paramètres (voir commentaires ci-après).
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3.15.1. Chlorures
La norme Tunisienne pour un rejet dans le réseau DPH est de 600 mg/l.
La teneur en chlorures des effluents bruts étant de l'ordre de 1 500 à 2 500 mg/l,
les eaux traitées en sortie de station auront exactement la même concentration car
tous les sels de chlorures (chlorures de calcium, chlorures de sodium, ..) sont
totalement solubles dans l'eau.
Il n'existe aucun procédé physico-chimique industriel pour éliminer les
chlorures.
Le seul moyen de séparer les chlorures consisterait à produire un concentré de
ces sels, voire à cristalliser ces sels, par évaporation thermique.
Dans le cas présent, avec un débit de 12 m3
/h, cette alternative n'est pas
envisageable pour les raisons suivantes :
- le coût d'investissement d'une telle installation serait considérable (plusieurs
millions d'euros),
- la consommation énergétique nécessaire serait également extrêmement élevée
(2 000 kWh/h),
- les solutions concentrées ou les sels ainsi produits seraient difficiles à
éliminer.
Il existe également la possibilité de traiter les solutions contenant de l'acide
chlorhydrique et du chlorure de fer par pyro-hydrolyse mais ce procédé ne
pourrait s'appliquer qu'aux solutions concentrées et il n'est pas certain que le
traitement des eaux de rinçages seules permettrait de produire un rejet conforme
à la norme.
Le nombre d'installations de porohydrolyse est très limité car elles s'appliquent à
des tonnages de déchets à traiter nettement supérieurs à celui produit par El
Fouladh.
31 – A.5356-3
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Dans ces conditions, les mesures à envisager éventuellement resteraient les
suivantes :
- Elimination des bains usés concentrés vers un centre de traitement et rejet sur
site après épuration uniquement des eaux de rinçage
- Rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques. En effet,
dans ce cas, la norme en chlorures est de 700 mg/l avec une limite supérieure
de tolérance à 2 000 mg/l sous réserve d'avis favorable du Ministre de
l'Equipement.
3.15.2. DCO
La norme Tunisienne impose pour un rejet dans le réseau DPH une teneur en
DCO inférieure à 90 g/l.
Les effluents bruts ont une DCO comprise entre 400 et 700 mg/l.
Le traitement physico-chimique mis en œuvre dans la station d'épuration
permettra d'abattre une partie de cette DCO mais il est improbable que la teneur
des eaux traitées puisse respecter la limite de 90 mg/l.
Il convient par ailleurs de souligner que la mesure de DCO est fortement
perturbée en présence d'une forte teneur en chlorures.
Dans la plupart des réglementations internationales, la valeur limite en DCO
pour un rejet en milieu naturel est au minimum de 300 mg/l.
Comme pour le cas des chlorures, les mesures à envisager resteraient les
suivantes :
- Elimination des bains usés concentrés vers un centre de traitement et rejet sur
site après épuration uniquement des eaux de rinçages
- Rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques : dans ce
cas, la norme en DCO est de 1 000 mg/l
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3.15.3. Fer
La norme Tunisienne impose pour un rejet dans le réseau DPH une teneur en Fer
inférieure à 1 mg/l.
Cette limite est extrêmement basse et pourrait être difficile à respecter.
Une limite de 5 mg/l maximum est habituellement fixée dans toutes les normes
internationales et il est rappelé que le chlorure ferrique est utilisé dans les
procédés de potabilisation des eaux.
Un rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques serait
assujetti à une norme de 5 mg/l maxi.
33 – A.5356-3
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4- DESCRIPTIF DES FOURNITURES
4.1. Stockage tampon des bains usés DETF
� Une cuve (R 03)
� type � cylindrique vertical
� matériau � PEHD ou SVR (Stratifié Verre Résine)
� volume � 20 m3
� dimensions :
- diamètre � 2 900 mm
- hauteur � 3 100 mm
� équipements :
- trou d'homme
- évent
- piquages
- niveau visible
- 3 détecteurs de niveau (LSL 02, LSH 03 et LSAH 03) avec alarme sur
le niveau très haut
- tuyauterie de dépotage équipée de raccord pompier
� Une pompe de reprise (P 03)
� type � membrane à air comprimé
� débit � 500 l/h
� matériau � PPH
� Une électrovanne (EV 03) et un détendeur (PRV 03)
� Un débitmètre à ludion (FI 03)
� Un niveau dans la rétention (LSAH 03-A)
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4.2. Stockage tampon des bains usés DSM
� Une cuve (R 02)
� type � cylindrique vertical
� matériau � SVR
� volume � 100 m3
� dimensions :
- diamètre � 4 500 mm
- hauteur � 6 500 mm
� équipements :
- trou d'homme
- évent
- piquages
- niveau visible
- 3 détecteurs de niveau (LSL 03, LSH 03, LSAH 03) avec alarme sur le
niveau très haut
- tuyauterie de dépotage équipée de raccord pompier
VARIANTE :
� Deux cuves de stockage reliées entre elle, chaque cuve présentera les
caractéristiques suivantes :
� type � cylindrique vertical
� matériau � PEHD ou SVR
� volume � 50 m3
� dimensions :
- diamètre � 3 000 mm
- hauteur � 7 100 mm
� équipements :
- trou d'homme
- évent
- piquages
- niveau visible
- 3 détecteurs de niveau (LSL 03, LSH 03, LSAH 03) avec alarme sur le
niveau très haut
- tuyauterie de dépotage équipée de raccord pompier
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� Une pompe de reprise (P 02)
� type � membrane à air comprimé
� débit � 100 l/h
� matériau � PPH
� Une électrovanne (EV 02) et un détendeur (PRV 02)
� Un débitmètre à ludion (FI 02)
� Un niveau dans la rétention (LSAH 02-A)
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4.3. Stockage tampon avant traitement
� Une fosse de stockage existante (R 01)
� matériau � génie-civil
� volume nécessaire � 120 m3
� équipements fournis par PROSERPOL :
- 3 détecteurs de niveau (LSL 01, LSH 01 et LSAH 01) avec alarme sur
le niveau très haut
Nota �
Le décanteur existant qui servira de fosse de stockage tampon avant traitement
devra être réhabilité afin d'obtenir le volume recommandé.
� Une pompe de reprise (P 01)
� type � centrifuge avec pot d'amorçage
� débit � 12 m3/h
� matériau � PPH
� Un débitmètre à ludion (FI 01)
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4.4. Neutralisation
� Un réacteur (R 04)
� type � cylindrique avec couvercle
� matériau � PP, PEHD ou SVR
� volume utile � 11 m3
� dimensions :
- diamètre � 2 300 mm
- hauteur � 2 700 mm
� équipements :
- couvercle
- pales anti-vortex
- cloison siphoïde
- support agitateur en acier revêtu PP ou PEHD ou SVR
- piquages
� Un agitateur (A 04)
� type � hélice
� matériau � (URANUS B6) – Z2 NCDU 25.20
� diamètre � 800 mm
� Contrôle de pH avec électrode et sonde, transmetteur et régulateur en local,
dispositif de surveillance d'injection trop longue de réactifs (AIT 04)
La sonde de pH disposera d'un support extérieur de sonde pour nettoyage
� Une vanne électropneumatique d'injection de lait de chaux (VCP 04) et de son
électrovanne pilote (EV 04)
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4.5. Oxydation
� Un réacteur (R 05)
� type � cylindrique avec couvercle
� matériau � PP, PEHD ou SVR
� volume utile � 11 m3
� dimensions :
- diamètre � 2 300 mm
- hauteur � 2 700 mm
� équipements :
- couvercle
- pales antivortex
- cloison siphoïde
- support agitateur en acier revêtu PP ou PEHD ou SVR
- piquages
- rampes d'insufflation d'air
� Un agitateur (A 05)
� type � hélice
� matériau � (URANUS B6) – Z2 NCDU 25.20
� diamètre � 800 mm
� Contrôle de pH avec électrode et sonde, transmetteur et régulateur en local,
dispositif de surveillance d'injection trop longue de réactifs (AIT 05)
La sonde de pH disposera d'un support extérieur de sonde pour nettoyage
� Une vanne électropneumatique d'injection de lait de chaux (VCP 05) et son
électrovanne pilote (EV 05)
� Un surpresseur d'air (S 05)
� type � soufflante annulaire
� débit � 200 Nm3 /h
� puissance � 7,5 kW
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4.6. Floculation
� Un réacteur (R 06)
� type � cylindrique avec couvercle
� matériau � PP, PEHD ou SVR
� volume utile � 6 m3
� dimensions :
- diamètre � 1 800 mm
- hauteur � 2 700 mm
� équipements :
- couvercle
- pales antivortex
- cloison siphoïde
- support agitateur en acier revêtu PP ou PEHD ou SVR
- piquages
� Un agitateur (A 06)
� type � hélice
� matériau � (URANUS B6) – Z2 NCDU 25.20
� diamètre � 600 mm
� vitesse de rotation � 30 à 40 tr/mn
� moto-réducteur avec variateur manuel à courroies
� Une pompe d'injection de floculant (P 10 A)
� type � doseuse à membrane
� matériau � PVC
� débit � 0 - 50 l/h
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4.7. Décantation
� Un décanteur (D 07)
� type � cylindro-conique raclé
� matériau � acier revêtu époxy
� volume utile � 55 m3
� fond conique � 120°
� dimensions hors tout :
- diamètre � 5 000 mm environ
- hauteur virole � 2 000 mm environ
- hauteur cône � 1 500 mm environ
� équipements :
- racleur à entraînement central (A 07), équipé d'un capteur de rotation
ZSAL 07
- couronne
- lame de retenue de flottants
- détecteur de couple
- piquage d'extraction
- clifford
� Une pompe d'extraction (P 07)
� type � péristaltique
� matériau � tube en caoutchouc
� débit � 1 m3 /h
� pression � 3 bar
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4.8. Déshydratation des boues
� Un épaississeur (R 11)
� type � cylindro-conique
� matériau � acier revêtu époxy ou SVR
� volume � 9 m3
� dimensions :
- diamètre � 2 400 mm environ
- hauteur virole � 1 600 mm environ
- hauteur cône � 2 000 mm environ
� équipements :
- piquages
- trop-plein
� Une pompe de filtration des boues (P 11)
� type � piston, clapets et membrane
� matériau � fonte (corps et cylindre), acier (noyau, tige
piston) et polyuréthane (membrane et
siège)
� débit � 4 m3 /h (début de pressée)
� pression � 15 bar
� moteur � 5,5 kW
� équipée de dilatoflex
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� Un filtre-presse (FP 01)
� type � plateaux
� volume � 880 l
� épaisseur des gâteaux � 30 mm
� nombre de chambres � 60
� surface � 65,9 m2
� dimensions des plateaux � 800 x 800 mm
� matériau
- plateaux/toiles � PPH
� équipements :
- serrage double effet électro-hydraulique
- débâtissage manuel
- sortie du filtrat par la nochère
- détection de fin de pressée
- plaque de collecte des égouttures
- purge du noyau central par air comprimé
� Un pressostat de détection de fin de pressée (PSA 11)
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4.9. Contrôle final
� Un déversoir à seuil (R 08)
� type � venturi
� matériau � PVC
� dimensions :
- longueur � 2 500 mm
- largeur � 500 mm
- hauteur � 400 mm
� Mesure et enregistrement du pH de rejet avec électrode, sonde et transmetteur
(AIT 08)
� Mesure continue du débit de rejet (FIQ 08)
type � ultrason
� Echantillonneur automatique asservi à la mesure de débit (E 08)
Cet échantillonneur sera réfrigéré et permettra de fournir un échantillon
moyen journalier (2 litres environ)
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4.10. Réactifs
Floculant
� Une cuve de préparation (R 10)
� type � cylindrique avec couvercle
� matériau � PEHD ou SVR ou acier
� volume � 1 m3
� dimensions :
- diamètre � 1 000 mm
- hauteur � 1 300 mm
� équipements :
- couvercle
- pales antivortex
- support agitateur
- piquages
- 4 détecteurs de niveau (LSAL 10, LSL 10, LSH 10 et LSAH 10)
- 1 électrovanne sur eau brute (EV 10)
- 1 compteur d'eau (FQ 10)
� Un agitateur (A 10)
� type � hélice
� matériau � inox 304
� diamètre � 300 mm environ
� Une pompe d'injection de floculant concentré (P 10 B)
� type � membrane à air comprimé
� débit � 500 l/h
� matériau � PPH
� Une électrovanne (EV 10 B) et un détendeur (PRV 10 B)
45 – A.5356-3
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4.11. Chaux éteinte – Préparation de lait de chaux
� Deux silos de stockage de chaux éteinte (R 09 A et R 09 B)
� type � cylindrique avec cône inférieur
� matériau � SVR ou acier peint
� volume � 22 m3
� cône � 60°
� dimensions :
- diamètre � 2 400 mm
- hauteur totale � 8 000 mm environ
� équipements :
- tuyauterie de dépotage
- clapet pression/dépression
- filtre à secouage (avec coffret local) (Z 09 A et Z 09 B)
- garde-corps
- échelle à crinoline
- 2 niveaux à palette (LSAL 09-A, LSAH 09-A, LSAL 09 B et LSAH 09
B)
� Deux dévoûteurs (M 09 B et M 09 D)
� type � à lames
� moteur � 0,37 kW
� Deux extracteurs-doseurs (M 09 A et M 09 C)
� type � à vis souple
� matériau � acier et plastique
� débit � 100 kg/h
� équipements :
- registre de sectionnement
- détecteur de bourrage (PSAH 09 A et PSAH 09 B)
Nota : dans les spécifications jointes, nous avons prévu 2 ensembles dévoûteur,
doseur.
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� Une cuve de préparation de lait de chaux (R 09)
� type � cylindrique avec couvercle
� matériau � PPH ou SVR ou acier peint
� volume utile � 2 m3
� dimensions :
- diamètre � 1 400 mm
- hauteur � 1 500 mm
� équipements :
- pales anti-vortex
- support agitateur
- couvercle
- niveau visible extérieur
- 4 détecteurs de niveau (LSAL 09, LSL 09, LSH 09 et LSAH 09)
- 1 vanne pneumatique d'appoint d'eau (PCV 09 E) et son électrovanne
pilote (EV 09-E)
- 2 vannes pneumatiques à manchon (PCV 09 A et PCV 09 B) et deux
électrovannes pilote (EV 09 A et EV 09 B)
� Un agitateur (A 09)
� type � hélice
� matériau � inox 304 L
� diamètre � 450 mm
� moteur � 0,55 kW
� Une pompe de recirculation de lait de chaux (P 09)
� type � centrifuge à vortex
� matériau � fonte
� débit � 5 m3 /h
� HMT � 7 Mce
� moteur � 5,5 kW
� Une boucle avec vannes pneumatiques de lavage automatique de la boucle
(PCV 09 C et PCV 09 D et leurs électrovannes pilote EV 09 C et EV 09 D).
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4.12. Autres
- Un pressostat de contrôle du réseau air comprimé (PSAL 100)
- Un pressostat de contrôle du réseau eau de ville (PSAL 200)
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4.13. Montant d'investissement
Le montant d'investissement estimatif de la station est le suivant :
- Génie-civil (voir bordereau ci-après) _______________ 49 325 TND HT
- Charpentes (voir bordereau ci-après) _______________ 26 600 TND HT
- Installation process (livrée, montée & mise en service)
(selon décomposition ci-après) ___________________ 968 200 TND HT
TOTAL _____________________________________ 1 044 125 TND HT
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INSTALLATION PROCESS
- Equipements___________________________ 523 000 TND HT
- Electricité _____________________________ 133 000 TND HT
- Tuyauteries____________________________ 117 600 TND HT
- Transport – Montage ____________________ 18 600 TND HT
- Etudes – Ingénierie______________________ 176 000 TND HT
TOTAL ______________________________ 968 200 TND HT
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1) Schéma de principe A.5356.P.01 révision 4
2) Spécifications des cuves
- Stockage des bains usés DSM A.5356.S.02 révision 1
- Stockage des bains usés DETF A.5356.S.03 révision 1
- Neutralisation A.5356.S.04 révision 1
- Oxydation A.5356.S.05 révision 1
- Floculation A.5356.S.06 révision 1
- Décanteur A.5356.S.07 révision 1
- Déversoir à seuil A.5356.S.08 révision 1
- Préparation lait de chaux A.5356.S.09 révision 1
- Préparation floculant A.5356.S.10 révision 1
- Epaississeur A.5356.S.11 révision 1
- Silo à chaux A.5356.S.12 révision 1
3) Spécifications des équipements
A.5356.S.100 à S.104
A.5356.S.200 à S.207
A.5356.S.300 à S.306
A.5356.S.400 à S.402
A.5356.S.500 à S.503
A.5356.S.600
A.5356.S.700 à S.701
A.5356.S.800
A.5356.S.900 à S.918
A.5356.S.1000 à S.1008
A.5356.S.1100 à S.1103
A.5356.S.2000
4) Armoire électrique
Spécification A.5356.SPE.01
5) Implantation
Plan d'implantation A.5356.L.01 révision 3
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6) Génie-civil
- Plan guide de génie-civil A.5356.G.01 révision 0
- Coffrage fondations A.5356.G.02 révision 1
- Coffrage niv. 0,00/+0,70 A.5356.G.03 révision 1
- Coupes – Fondations A.5356.G.04 révision 1
- Ferraillages semelles A.5356.G.05 révision 1
- Coffrages ferraillages A.5356.G.06 révision 1
7) Charpentes métalliques
- Plan guide de charpentes A.5356.C.01 révision 0
- Note de calcul charpentes
- CCTP charpentes
- Plans d'ensemble et de détails – structure
métallique (Process) A.5356.C.08 révision 1
DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2
RBA_COMETE_03 2012 41
Annexe A2_ Avis du CITET sur l’étude de conception d'une station de traitement des eaux usées d’El Fouladh (Rapport final) /PROSERPOL/ juin 2011
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