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TITULACIÓN:
INGENIERÍA INDUSTRIAL
ALUMNA:
WENDY AMPARO HUANCA FUENTES
TÍTULO DEL PFC:
“PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR
TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN
BADALONA”
DIRECTOR DEL PFC:
PERE COLOMER
CONVOCATORIA DE ENTREGA DEL PFC:
SEPTIEMBRE DE 2012
-ANEXOS-
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
2
ÍNDICE GENERAL
ANEXO 1 - FUNDAMENTOS TEÓRICOS ................................................................3
ANEXO 2 - DIMENSIONADO Y DISEÑO DE LA INSTALACIÓN ........................ 43
ANEXO 3 - FICHAS TÉCNICAS .............................................................................. 89
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
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ANEXO 1 - FUNDAMENTOS TEÓRICOS
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
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Índice ANEXO 1 – FUNDAMENTOS TEÓRICOS
1. CONCEPTOS FUNDAMENTALES SOBRE ENERGÍA SOLAR
TÉRMICA ......................................................................................................... 5
1.1. Energía Solar ............................................................................................. 5
1.2. Distribución espectral de la radiación extraterrestre .............................. 6
1.3. Atenuación de la radiación solar debido a la atmósfera ........................ 6
2. MÉTODO PARA EL CÁLCULO DE LA RADIACIÓN SOLAR
INCIDENTE SOBRE UNA SUPERFICIE INCLINADA ................................ 7
2.1. Conceptos básicos de cinemática solar .................................................. 8
2.2. Componentes de la radiación solar ......................................................... 9
2.3. Método de cálculo .................................................................................. 10
3. MÉTODO PARA EL CÁLCULO DEL VALOR MEDIO MENSUAL DEL
PRODUCTO TRANSMISIVIDAD (τ) – ABSORTIVIDAD (α) ............... 14
4. SISTEMA DE CAPTACIÓN ......................................................................... 16
4.1. Funcionamiento de un colector solar de placa plana .......................... 16
4.2. Distribución espectral de la radiación solar .......................................... 17
4.3. El efecto invernadero en los colectores de placa plana ...................... 18
4.4. Balance energético en un colector ........................................................ 18
4.5. Recta de rendimiento de un colector solar de placa plana ................. 21
4.6. Método de las curvas-f (F-Chart) .......................................................... 22
4.7. Rendimiento según la distribución del campo de colectores .............. 25
4.8. Estructura soporte .................................................................................. 29
4.9. Montaje del campo de captadores ........................................................ 30
5. SISTEMA HIDRÁULICO .............................................................................. 30
5.1. Equilibrado del circuito hidráulico .......................................................... 30
5.2. Dimensionado de las tuberías ............................................................... 32
5.3. Aislamiento de las tuberías .................................................................... 33
6. SISTEMA DE IMPULSIÓN CIRCUITO PRIMARIO .................................. 34
6.1. Pérdidas de carga .................................................................................. 34
7. SISTEMA DE INTERCAMBIO DE CALOR ............................................... 37
8. SISTEMA DE ACUMULACIÓN .................................................................. 37
9. VASO DE EXPANSIÓN ............................................................................... 39
9.1. Criterio de diseño.................................................................................... 39
10. FLUIDO CALOPORTADOR ........................................................................ 41
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
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1. CONCEPTOS FUNDAMENTALES SOBRE ENERGÍA SOLAR
TÉRMICA
1.1. Energía Solar
El Sol es una inmensa esfera de gases a alta temperatura, con un diámetro de
1,39 x109 m, situado a la distancia media de 1,495 x1011 m respecto de la
Tierra, esta distancia se llama unidad astronómica. El sol genera su energía
mediante reacciones nucleares de fusión.
Se estima que la temperatura en el interior del Sol es del orden de 107 K, pero en
la fotósfera, es decir, en la superficie externa, la temperatura es de 5777 K.
El sol puede ser considerado como un cuerpo negro (emisividad igual a 1), con
una temperatura efectiva de emisión de 5777 K.
A la distancia media entre la Tierra y el Sol (1 unidad astronómica), la radiación
emitida por el sol resulta en una intensidad de radiación solar prácticamente
constante (si se mide fuera de la atmósfera terrestre), aunque algunos estudios
indican que la variación de la emisión de energía, por parte de sol, es menor al
1% a lo largo de un ciclo solar, que dura 11 años. Sin embargo para su
aplicación en el campo de la ingeniería, la emisión de energía del sol puede
considerarse casi constante, lo que ha dado lugar a la definición de la llamada
constante solar.
La constante solar GSC , es definida como la energía emitida por el Sol, por
unidad de tiempo y recibida sobre una superficie de 1 m2, perpendicular a la
dirección de la radiación solar a una distancia media entre la Tierra y el Sol,
fuera de la atmósfera terrestre. Su valor equivale aproximadamente a 1368
W/m2.
El valor de la constante solar varía aproximadamente en un ciclo solar, estas
variaciones están consideradas dentro de ±0,02%
Otra causa de variaciones de la cantidad de energía que llega a la tierra
procedente del sol es debida a la excentricidad de la órbita de la tierra, la cual es
alrededor de 1,7%. El máximo de radiación extraterrestre se registra en el
perihelio (mínima distancia tierra-sol) y el valor de mínimo se registra en el afelio
(máxima distancia tierra-sol), esta dependencia de la radiación solar
extraterrestre a lo largo del año tiene una variación del tipo:
360·1 0,033cos
365on sc
nG G
[Ec. A1.1]
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1.2. Distribución espectral de la radiación extraterrestre
Como se menciono anteriormente, el espectro de la radiación extraterrestre
puede ser aproximado al espectro de emisión de un cuerpo negro a la
temperatura de 5777 K.
El sol emite radiación en toda la gama del espectro electromagnético, desde los
rayos gamma hasta las ondas de radio. Sin embargo para lo fines de
aprovechamiento de su energía sólo es importante la llamada radiación térmica,
que incluye sólo el ultravioleta (UV), la radiación visible (VIS) y la infrarroja (IR).
El máximo de la distribución espectral de la radiación depende de la
temperatura:
max · 2897,6T mK [Ec.A1.2]
Esta expresión es conocida como Ley de desplazamiento de Wien. De acuerdo
con esta ley, el máximo del poder emisivo espectral se desplaza a longitudes de
onda más bajas a medida que se aumenta la temperatura. Para la radiación
solar (T=5777 K), este valor se encuentra en el centro del espectro visible
(λ~0,5μm)
1.3. Atenuación de la radiación solar debido a la atmósfera
La radiación solar recibida sobre la superficie de la tierra (incluso para
condiciones de incidencia normal a la superficie), está sujeta a variaciones
debida a que la atmósfera terrestre se comporta como un medio participante en
la radiación, es decir, la atmósfera no es un medio transparente a la radiación
solar. Debido a esto, la radiación que atraviesa la atmósfera terrestre y llega a la
superficie recibe una atenuación debida fundamentalmente a 2 fenómenos: la
dispersión y la absorción atmosféricas.
Dispersión atmosférica: es el proceso por el cual pequeñas partículas
suspendidas en un medio de diferente índice de refracción, dispersa una parte
de la radiación incidente en todas direcciones. La dispersión no provoca una
transformación de la energía sino un cabio de la distribución espacial de la
energía.
Este fenómeno difumina la radiación (radiación difusa), dispersándola en
diferentes direcciones de manera que la radiación que interactúa con las
partículas pierde la dirección que llevaba.
Absorción atmosférica: es un proceso mediante el cual la radiación solar
incidente es retenida por una sustancia. En este caso la sustancia es la
atmósfera. Cuando la atmósfera absorbe la energía, el resultado es una
transformación irreversible de la radiación en otra forma de energía.
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Como resultado de la absorción, la radiación solar que llega a la superficie de la
tierra es casi cero para longitudes de onda λ<0,3μm y λ>2,5μm.
Conclusiones
Como resultado de la combinación de los efectos de dispersión y absorción
atmosférica, la cantidad máxima de radiación que se recibe sobre la superficie
de la tierra es alrededor de I=1000 W/m2. Estos valores son usualmente
registrados para latitudes en las cuales el sol pasa por el cenit (latitudes
tropicales y subtropicales), a las 12h del mediodía solar y para atmósferas claras
(sin nubes), limpias y secas.
2. MÉTODO SEGUIDO PARA EL CÁLCULO DE LA RADIACIÓN SOLAR
INCIDENTE SOBRE UNA SUPERFICIE INCLINADA
Glosario
Gcs Constante solar
Gon Radiación extraterrestre
δ Declinación solar
αs Altitud solar
gs Azimut solar
θs Zenit solar
Ф Latitud
w Ángulo horario
wsp Ángulo de salida o puesta solar
λ Longitud
β Inclinación de la superficie
r Reflectividad del suelo
He Radiación solar extraterrestre
__
He Media mensual de radiación diaria extraterrestre
__
H Media mensual de radiación diaria sobre una superficie horizontal
__
TH Media mensual de radiación diaria sobre una superficie inclinada
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2.1. Conceptos básicos de cinemática solar
Para calcular la radiación solar incidente sobre una superficie es muy importante
saber los parámetros que intervienen tanto para definir la posición del Sol como
para definir la posición y orientación de la superficie receptora de la radiación
solar. El conocimiento de estos parámetros permitirá, de forma analítica,
encontrar la cantidad de dicha radiación incidente en cualquier punto.
a) Ángulos para definir la posición solar
La tierra se mueve alrededor del Sol en un plano elíptico, situando al Sol en uno
de los focos, por lo que la distancia solar varía ligeramente desde 1,47X108 km a
1,52X108 km. En estas condiciones, el Sol se puede situar mediante dos
parámetros: la altura solar y el azimut.
Altura solar (αs): Ángulo formado entre la recta que une el Sol con el punto de
estudio y el plano horizontal que pasa por dicho punto.
Azimut solar (gs): Ángulo formado entre la proyección sobre el plano anterior de
la recta que une el Sol con el punto y la dirección Sur. Vale 0 en el mediodía
solar, es positivo por la mañana y negativo por la tarde.
Figura 1. Ángulos para definir la posición solar
Zenit solar (θs): Es el ángulo complementario a la altura solar.
Declinación solar (δ): Ángulo formado entre el plano ecuatorial y el plano orbital
marcado por la línea que une Sol-Tierra. Debido a la inclinación del eje de
rotación terrestre, ambos no son paralelos y, a causa del movimiento de
traslación este ángulo varía entre +23,45º y - 23,45º en los solsticios de invierno
y verano respectivamente.
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Ángulo horario (w): Se define como cero en el momento del mediodía solar
(gs=0) y aumenta de 15º en 15º cada hora por cada hora que falta para llegar al
mediodía solar (por ej. a las 10 de la mañana hora solar vale 30º) y disminuye de
15º en 15º por cada hora que pasa del mediodía solar. El hecho que un día
tenga 24 horas concuerda con que cada hora tenga 15º ya que un día completo
tendrá 360º.
b) Ángulos para definir la posición de la superficie
Latitud (Ф): es la distancia, medida en grados, que hay desde un punto de la
superficie terrestre hasta la línea del ecuador. Puede medir de 0º a 90º y ser
Norte o Sur según la posición respecto el ecuador.
Longitud (λ): es la distancia, medida en grados, del arco comprendido entre el
meridiano de Greenwich (meridiano cero) y el meridiano que pasa por el punto.
Puede valer de 0º a 180º y ser Este u Oeste según la posición respecto al
meridiano cero.
Figura 2. Latitud y longitud
Inclinación de la superficie (β): Es el ángulo formado entre la superficie y el plano
horizontal, de manera que una superficie orientada paralela al suelo tiene una
inclinación de 0º y una vertical 90º.
2.2. Componentes de la radiación solar
Para calcular la radiación solar que llega a una superficie inclinada, tal como un
colector, hay que conocer en qué formas puede llegar a éste la radiación.
La radiación que llega a la tierra sufre un conjunto de interacciones con la
materia (gases, polvo, vapor de agua…) que forma la atmósfera. Este hecho
produce que, en un primer momento, ya el 20% de la radiación que incide sobre
la Tierra sea reflejada hacia el espacio sin llegar a atravesar la atmósfera. Otro
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
10
tanto por ciento, en función de las condiciones climáticas, se ve absorbido y
luego difundido por ella y, finalmente una parte traspasa la atmósfera y llega
directamente a la superficie.
La radiación emitida por el sol puede llegar al colector en tres formas distintas,
como radiación directa, difusa o reflejada.
La radiación directa es aquella que proviene directamente del Sol, sin
haber sufrido ninguna modificación. Puede representar más de un 90%
del total de radiación recibida en días despejados.
La radiación difusa es aquella que es recibida después de haber sufrido
modificaciones como resultado de reflexiones y refracciones de la
radiación solar en la atmósfera.
La radiación reflejada es aquella proveniente de la reflexión en el suelo o
en edificios circundantes. La reflectividad (r) varía entre 0,2 y 0,7 en
función de la superficie reflectante.
2.3. Método de cálculo
Para realizar este cálculo se deben tener como datos de partida la longitud y la
latitud del lugar donde se va a realizar la instalación, la inclinación del colector y
el coeficiente de reflexividad del suelo. Igualmente también se tomarán como
datos las mediciones experimentales sobre radiación media para cada mes
sobre una superficie horizontal (__
H ).
a) Cálculo de parámetros previos
Para calcular la radiación captada por un colector, lo primero que hay que
conocer es la radiación solar total que llega a la Tierra, de forma perpendicular al
Sol, fuera de la atmósfera. Es una constante que toma el nombre de constante
solar (Gcs) y tiene un valor de 1368 W/m2. Sin embargo, la radiación
extraterrestre que llega a la Tierra varía a lo largo del año por la pequeña
excentricidad de su órbita. Esta variación se puede expresar como:
[Ec. A1.3]
Donde n es el día del año desde el 1 de enero.
Es necesario también conocer la declinación solar de cada día del año, para
calcularla se utiliza la siguiente expresión:
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[Ec. A1.4]
Igualmente, se puede calcular el ángulo horario de salida y puesta del sol (wsp),
para poder determinar posteriormente, si es necesario, el tiempo de irradiación
solar sobre la placa. Este ángulo se puede encontrar relacionando mediante
geometría esférica el ángulo horario con la latitud, con la declinación y con la
altura solar con la siguiente expresión:
[Ec. A1.5]
Para calcular el ángulo de salida y puesta solar basta con aplicar la condición de
altura solar 0 y obtenemos su valor:
[Ec. A1.6]
Es necesario también calcular la altura solar máxima, la que se produce al
mediodía, para cálculos posteriores. Como sabemos que ésta se produce
cuando w = 0 ó cuando cos (w) = 1, la podemos obtener usando la misma
relación anterior:
[Ec. A1.7]
b) Media mensual de radiación diaria solar extraterrestre
Como se ha visto, se puede calcular la energía radiante por unidad de tiempo
que llega a la atmósfera de forma perpendicular al Sol. Si se quiere calcular la
cantidad de energía extraterrestre en cualquier punto de la atmósfera (He), se
debe multiplicar la ecuación de la radiación extraterrestre por el seno de la altura
solar.
[Ec. A1.8]
La media diaria de radiación solar extraterrestre sobre una superficie horizontal
se obtendría integrando la expresión anterior desde el momento de la salida del
Sol a la puesta.
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[Ec.A1.9]
Esta media diaria se puede convertir en una media mensual, para cada mes, si
se calcula para el día en que la radiación solar diaria se estima
aproximadamente igual a la radiación solar mensual. Los días característicos son
los contenidos en la siguiente tabla:
Tabla 1. Días característicos donde la radiación solar diaria se estima aproximadamente a la
mensual
c) Media mensual de radiación diaria solar terrestre sobre un colector
En la superficie terrestre los fenómenos de absorción, reflexión y dispersión
provocan que los valores de radiación que llegan sean muy inferiores a los
valores de radiación extraterrestre calculados anteriormente. Sin embargo, el
diseñador de una instalación ha de ser capaz de determinar qué cantidad de
energía llega al colector solar. Una vez determinado este dato, ya se podrán
calcular las características del sistema térmico y del equipo a utilizar.
El problema para responder dicha cuestión es que, así como la radiación
extraterrestre es fácil de determinar de manera fiable, la parte de esta radiación
que atraviesa la atmósfera y llega a la superficie terrestre es muy variable.
Depende de factores ambientales difíciles de predecir a largo plazo como puede
ser la nubosidad o las partículas del aire por lo que sólo se puede tomar como
datos fiables estadísticos de años anteriores para predecir un comportamiento
similar a lo largo de los meses del año.
A lo largo del territorio hay un conjunto de estaciones que, mediante aparatos
específicos, determina la radiación diaria que llega a esa zona de forma
horizontal. Una vez tomados estos valores medios, se puede proceder a calcular
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el valor para una superficie inclinada, que se pueden relacionar con los valores
de radiación horizontal con la siguiente expresión:
[Ec. A1.10]
Donde R es el cociente entre la media mensual de radiación diaria sobre el
captador y sobre una superficie horizontal y que se puede evaluar considerando
por separado los componentes de radiación directa, difusa y reflejada.
[Ec. A1. 11]
__
bR es el cociente entre la media mensual de radiación directa sobre una
superficie inclinada y una horizontal y __
Hd la media mensual de radiación difusa.
La radiación solar difusa suele ser difícil de calcular porque depende de las
condiciones meteorológicas, irregulares. Sin embargo se puede relacionar con
un parámetro, el índice de nubosidad __
TK que se puede obtener mediante tablas
o con la expresión:
[Ec. A1.12]
Obteniendo un índice de nubosidad para cada mes y donde __
He es la media
mensual de radiación diaria extraterrestre.
La expresión que permite calcular la media mensual de radiación difusa en
función de este índice se llama correlación de Liu y Jordan y tiene la expresión:
[Ec. A1.13]
__
bR es función de la transmisividad de la atmósfera y se puede calcular con la
expresión:
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[Ec. A1.14]
y w’s es el ángulo horario correspondiente a la puesta del Sol para una superficie
inclinada y viene dado por la fórmula:
[Ec. A1.15]
Con el procedimiento descrito en este punto se puede proceder a realizar el
cálculo de la media mensual de radiación diaria sobre una superficie inclinada.
3. MÉTODO PARA ENCONTRAR EL VALOR MEDIO MENSUAL DEL
PRODUCTO TRANSMISIVIDAD (τ) – ABSORTIVIDAD (α)
Antes de explicar el método para encontrar en valor medio mensual del producto
transmisividad – absortividad se deben explicar los siguientes puntos:
La trasmisividad de la cubierta transparente del captador y absortividad
de la placa captadora, dependen ambos del ángulo con que incide la
radiación solar sobre la superficie del captador, del tipo de material y del
ángulo de incidencia de la radiación solar en la placa absorbente.
Además a eso se debe sumar que las componentes directa, difusa y
reflejada de la radiación inciden en la superficie captadora con distintos
ángulos. Por tanto la transmisividad y la absortividad deben calcularse
como una media ponderada de estas componentes.
Por otro lado se debe mencionar que mediante el procedimiento de
prueba de captadores sólo puede determinarse el producto del factor de
renovación (FR), la transmisividad (τ) y la absortividad (α). El problema
se presenta debido a que la prueba de captadores se realiza
generalmente con la radiación incidente en el captador en una dirección
próxima a la normal y bajo unas condiciones muy específicas. Por tanto,
el producto de factor de renovación (FR), la transmisividad (τ) y la
absortividad (α), determinado a partir de los resultados de la prueba del
captador, corresponden generalmente a valores de transmisividad y
absortividad para radiación con incidencia normal, este producto se
representa de la siguiente manera FR(τα)n (se pone una subíndice de
con la letra “n” al producto transmisividad - absortividad señalando que la
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radiación incidente es normal a la superficie de captación) . El valor de
este producto es proporcionado por los fabricantes de captadores tras
haber realizado la prueba del captador.
Es incorrecto afirmar que el producto FR(τα) es constante todo el año y
que este valor es igual a FR(τα)n obtenido por la prueba de captadores.
Teniendo en cuenta los puntos anteriores, se desarrolló un método para
relacionar la media mensual del producto transmisividad-absortividad y el
producto transmisividad-absortividad obtenido en la prueba de captadores y
proporcionado por los fabricantes, la relación viene dada por la ecuación
siguiente:
_ _ _ _ _ _
_ _ _ _
_ _
/ (1 / )·( / )· /
(1 cos ) ( / )·(1/ )· · /
2
(1 cos ) + ·(1/ )· · /
2
d bn b n
d d n
r n
H H R R
H H R
R [Ec. A1.16]
Donde:
_
dH : es la media mensual de la radiación difusa diaria
_
H : es la media mensual de radiación diaria sobre una superficie horizontal
_
bR : es una función de la transmisividad de la atmósfera
_
R : es la relación entre la media mensual de radiación diaria sobre una superficie
inclinada y la media mensual de la radiación diaria sobre una superficie
horizontal
β: es la ángulo de inclinación del captador
r: es la reflectividad del suelo
_ _ _
/ , / y /b n d n r n
: son los valores medios mensuales
del producto transmisividad- absortividad correspondientes a la radiación directa,
difusa y reflejada respetivamente.
Los valores de _ _
/ y /d n r n
están en función los ángulos medios
mensuales de incidencia tanto de la radiación difusa como de la reflejada, una
aproximación que se hace es decir que el ángulo medio mensual de incidencia
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es de 60º para ambas radiaciones, con este valor gráficamente se puede obtener
el valor de las relaciones.
El valor de _
/b n
está en función de la latitud, el ángulo de inclinación (β)
y el ángulo medio mensual de incidencia de la radiación directa (_
b ), este valor
se obtiene gráficamente.
4. SISTEMA DE CAPTACIÓN
4.1. Funcionamiento de un colector solar de placa plana
Para entender el funcionamiento de los colectores solares y cómo la radiación
solar incide sobre ellos es necesario conocer los parámetros de absortividad (α),
reflectividad (r) y transmisividad (τ).
Estas se definen como:
Absortividad (α): Se define como la fracción de energía incidente sobre
una superficie absorbida por el cuerpo.
Reflectividad (r): Fracción de energía incidente que es reflejada por la
superficie.
Transmitancia (τ): Fracción de la energía incidente que atraviesa la
superficie.
Cuando la energía radiante (G) incide sobre una superficie, una parte de ésta
puede ser reflejada por la superficie (r·G), otra parte será absorbida por la
superficie (α·G) y una parte podrá atravesar dicha superficie (τ·G). Queda claro
que en un balance de energía ésta se debe mantener, por lo que:
[Ec. A1.17]
Con lo que se puede encontrar la relación de dicho parámetros:
[Ec. A1.18]
En la siguiente figura se puede ver un esquema de los diferentes componentes
expresados:
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Figura 3. Propiedades radiantes
4.2. Distribución espectral de la radiación solar
Para entender el fenómeno que se produce con la radiación en el interior de un
colector solar, se deben entender primero los fenómenos relacionados con la
radiación que interviene. Las leyes básicas de la radiación son las siguientes:
Todo cuerpo a una temperatura mayor a 0 K emite energía radiante,
como por ejemplo el Sol, la Tierra, las personas, etc.
Los objetos a mayor temperatura emiten mayor cantidad de energía
radiante en global según la ecuación de Stefan-Boltzmann.
Los cuerpos a mayor temperatura emiten un máximo de radiación a
longitud de onda más corta.
Esta última aseveración es una de las más importantes para tratar de explicar el
fenómeno del efecto invernadero, cuerpos a distintas temperaturas emiten
radiación a diferentes longitudes de onda.
La siguiente figura ilustra las curvas de emisión radiante a diferentes
temperaturas:
Figura 4. Curvas de radiación para cuerpos negros a diferentes temperaturas
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
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Como se puede observar, el Sol, a una temperatura superficial media de casi
5777 K tiene un máximo de radiación cercano a 0,5 μm de longitud de onda (el
98% de la radiación emitida por el sol se encuentra entre los 0,25 μm y los 4,14
μm). En cambio, un cuerpo a la temperatura media de la tierra, 300K, tiene su
máximo de radiación sobre los 10 μm.
4.3. El efecto invernadero en los colectores de placa plana
El elemento encargado de producir el efecto invernadero en el colector es la
cubierta transparente. El vidrio de la cubierta ha de ser transparente para la
radiación solar y opaca para la radiación térmica. Es decir, tener una alta
transmisividad para longitudes de onda a las que emite el Sol y tener una alta
reflectividad para la radiación infrarroja emitida por el absorbedor del colector.
Este fenómeno permite reducir las pérdidas del colector al aprovechar parte de la
radiación emitida por el absorbedor. El esquema de este fenómeno es el
siguiente:
Figura 5. Efecto invernadero en un captador solar plano
Una gran parte de la energía radiante incidente (G) a baja longitud de onda
atraviesa la cubierta de vidrio (τv·G) e incide sobre la placa absorbedora. De
ésta energía, una parte es emitida en forma de radiación infrarroja hacia el
exterior (τv· G· (1-αp)). Como el vidrio es casi opaco para estas longitudes de
onda y por lo tanto tiene una alta reflectancia, la mayoría de la energía que
incide sobre el vidrio se refleja de nuevo hacia la placa.
4.4. Balance energético en un colector
En régimen permanente, el funcionamiento de un colector solar está descrito
mediante un balance energético que indica qué parte de la energía recibida se
convierte en energía útil, pérdidas térmicas y pérdidas ópticas.
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19
Las pérdidas ópticas tienen en cuenta la parte de la radiación que no es
transmitida a través de la placa de vidrio (debido a la reflexión y
absorción de la cubierta transparente) y aquella que no absorbe la placa
(debido a su reflexión). Estas pérdidas se pueden definir con la siguiente
expresión:
[Ec. A1.19]
Donde:
Para determinar las pérdidas térmicas se debe tener en cuenta una serie de
consideraciones. La mayoría del calor se pierde en dirección de la placa
absorbedora hacia la cubierta. Estas pérdidas se producen entre la placa de
absorción y la cubierta y entre la cubierta y el ambiente, en forma de radiación y
convección en paralelo. Teniendo en cuenta estas consideraciones, se puede
tratar de encontrar estas pérdidas mediante balances de energía entre distintos
puntos.
Si se realiza un balance entre la placa absorbedora a Tm y la cubierta a Tc se
obtiene la siguiente expresión:
[Ec. A1.20]
Que se puede expresar de la siguiente forma:
[Ec. A1.21]
Tomando:
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
20
[Ec. A1.22]
También se puede determinar las pérdidas térmicas producidas entre la cubierta
y el ambiente, pese a que se deben tomar unas simplificaciones. Si el aire está
en calma se puede calcular las pérdidas por convección a partir de las
correlaciones de convección natural. A su vez se producen pérdidas de radiación
entre la cubierta y el cielo. Si se supone que Tcielo=Ta se pueden determinar las
pérdidas con una expresión de la misma forma que la anterior:
[Ec. A1.23]
Con:
[Ec. A1.24]
Como es lógico, las pérdidas de la placa absorbedora a la cubierta son las
mismas que las pérdidas de la cubierta al ambiente. Con un tratamiento
matemático de las ecuaciones, se puede llegar a encontrar una expresión qué
relaciona las pérdidas térmicas totales (pérdidas por convección y pérdidas por
radiación) en función de la diferencia de temperaturas Ta y Tm y de un coeficiente
global de pérdidas UL que tiene en cuenta las pérdidas tanto por convección
como por radiación. La expresión obtenida es:
[Ec. A1.25]
En esta ecuación todo es conocido excepto C, la razón de concentración, que es
la relación entre el área de captación y el área de la placa (en el caso de un
colector de placa plana C=1)
El problema de esta ecuación es que está en función de la temperatura media de
la placa, valor difícil de medir. A causa de esto, generalmente, se intenta dar la
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21
expresión en función de una variable más fácil de obtener como es la
temperatura de entrada del fluido en la placa Te. La expresión que se obtiene es:
[Ec. A1.26]
En esta expresión aparece un nuevo factor, FR, conocido como factor de
renovación que evalúa la eficacia del intercambio energético entre la placa y el
fluido. Su efecto es reducir el calor útil calculado, respecto al que se obtendría si
todo el colector estuviera a la temperatura de entrada del fluido. Esta reducción
se debe a que la temperatura del fluido se va incrementando a medida que
avanza por el colector por lo que también aumentan las pérdidas.
4.5. Recta de rendimiento de un colector solar de placa plana
Los colectores solares, generalmente, se prueban en un banco de pruebas
siguiendo un proceso recomendado por el National Bureau of Standards
americano y por la ASHRAE (American Society of Heating, Refrigerating and Air
Conditioning Engineers). En este banco de pruebas se hace funcionar el colector
bajo unas condiciones de radiación, viento, temperatura ambiente y temperatura
de entrada del fluido constantes.
El rendimiento de un colector solar plano (C=1) se obtiene con la siguiente
expresión:
[Ec. A1.27]
Bajo esta expresión y considerando constante UL, el rendimiento del colector se
puede representar por una recta de variable independiente (Te-Ta) /Is, pendiente
FR·UL y ordenada en el origen FR (τ·α), obteniendo gráficos como el siguiente:
Figura 6. Curva de rendimiento de un captador solar plano
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22
Con esta gráfica se puede determinar también la temperatura de estancamiento
que corresponde al punto donde la energía incidente se iguala a las pérdidas. Es
decir, el punto de rendimiento cero. Queda claro que, con el gráfico del
rendimiento es suficiente para tener la curva de rendimiento del colector. El
problema es que la curva que suelen dar los fabricantes una vez homologados
sus colectores es de la forma:
[Ec. A1.28]
Con:
4.6. Método de las curvas-f (F-Chart)
El método de las curvas-f, desarrollado en 1973 por los profesores Klein,
Beckman y Duffie, es uno de los métodos más utilizados para el
dimensionamiento de instalaciones solares y se considera suficientemente
exacto para estimaciones de largos períodos de tiempo.
Básicamente el desarrollo de este método consistió en identificar las variables
adimensionales importantes del sistema de calentamiento solar y utilizar la
simulación detallada mediante ordenador para encontrar correlaciones entre
estas variables y el rendimiento medio en un largo periodo de tiempo del
sistema. Las correlaciones encontradas para sistemas de calefacción por líquido
y aire y para calentamiento de agua sanitaria se presentan de forma gráfica y
mediante ecuaciones y se denominan curvas-f.
Tanto en el Pliego de Condiciones Técnica de Instalaciones de Baja
Temperatura del IDAE y la Ordenanza Solar Térmica se especifica que se puede
utilizar el método de cálculo que se encuentre más adecuado siempre que se
haga en base mensual, pero ambos recomiendan utilizar el método de las
curvas-f (F-chart).
El método de las curvas-f es un método simple que sólo necesita de datos
meteorológicos medios mensuales pudiendo utilizarse dicho método para
estimar el rendimiento medio de sistemas solares de calentamiento en función
de los principales parámetros y el porcentaje de la demanda energética mensual
o fracción solar como relación entre dos magnitudes adimensionales X y Y con la
siguiente ecuación:
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23
2 2 31,029 0,065 0,245 0,0018 0,0215f Y X Y X Y [Ec. A1.29]
Para:
0 3
0 18
Y
X
f: es la fracción de la demanda energética mensual de ACS suministrada por la
energía solar. Por tanto se cumple que:
Útil
ACS
Qf
Q [Ec. A1.30]
QÚtil: es la energía solar útil total obtenida durante el mes
QACS: es la demanda energética de ACS durante el mes
Variable adimensional Y
La variable adimensional “Y” expresa la relación entre la energía absorbida por
la superficie de la placa captadora y la carga calorífica total de calentamiento
durante un mes.
Energía absorbida por el captador
Carga calorífica mensualY
[Ec. A1.31]
La energía absorbida por el captador durante un mes, viene dada por:
__ __'· ·( )· ·Ta C RQ S F H N
[Ec. A1.32]
Donde:
SC: es el área de la superficie de captación
__
TH : es la media mensual de la radiación diaria, incidente sobre la superficie
captadora por unidad de área.
N: es el número de días del mes
__' ·( )RF : es un factor adimensional calculado como:
__'__
' ( )·( ) ·( ) · ·
( )
RR R n
n R
FF F
F [Ec. A1.33]
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24
Siendo:
·( )R nF : Factor de eficiencia óptica del captador, es decir, la ordenada en el
origen de la curva de rendimiento del captador.
__
( )
( )n
: Modificador del ángulo de incidencia
'
R
R
F
F: Factor de corrección del conjunto captador – intercambiador. Normalmente
se recomienda tomar un valor de 0,95.
Variable adimensional X
La variable adimensional X expresa la relación entre las pérdidas de energía del
captador a una determinada temperatura y la carga calorífica total de
calentamiento durante un mes.
Energía pérdida en el captador
Carga calorífica mensualX
[Ec. A1.34]
La energía perdida por el captador viene dada por la siguiente expresión:
'
1 2· · ·(100 )· · ·p C R L aQ S F U T t K K [Ec. A1.35]
Donde:
Sc: es el área de la superficie de captación
Ta: es la temperatura ambiente media mensual
t : es el número total de segundos del mes
' ·R LF U , viene dado por:
'' · · · R
R L R L
R
FF U F U
F [Ec. A1.36]
Siendo:
·R LF U : es el coeficiente global de pérdidas del captador, es decir, la pendiente
de la curva de rendimiento del colector
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25
'
R
R
F
F: es el factor de corrección del conjunto captador – intercambiador.
Normalmente se recomienda tomar un valor de 0,95.
K1: es el factor corrector por almacenamiento que se obtiene a partir de la
siguiente ecuación:
0,25
175· C
VK
S [Ec. A1.37]
Siendo:
V: Volumen de acumulación solar en litros. El CTE HE 4 apartado 3.3.3.1
especifica que este volumen debe ser tal que cumpla la relación 50< V/SC <180
K2: es el factor de corrección para ACS que relaciona distintas temperaturas con
la siguiente ecuación:
2
11,6 1,18· 3,86· 2.32·
100
AC AF a
a
T T TK
T [Ec. A1.38]
TAC: temperatura mínima de ACS que en el apartado 1.1 de la sección HE 4 del
CTE se establece en 60º
TAF: temperatura media mensual de agua de red
Factor de cobertura anual
El procedimiento realizado para un mes se utilizará para todos los meses del
año, obteniendo el factor de cobertura anual con la siguiente expresión:
12
1
12
1
(%)Útil
ACS
Q
Cobertura
Q
[Ec. A1.39]
Según el CTE el valor de “f” debe ser tal que ningún mes supere el 110% de la
demanda energética así como no se supere el 100% de la demanda durante tres
meses seguidos.
4.7. Rendimiento según la distribución del campo de colectores
4.7.1. Conexionado en serie
En el conexionado en serie de un grupo de colectores, como se puede ver en la
siguiente figura, la salida de un colector corresponde a la entrada del siguiente.
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26
El rendimiento del colector dependerá del caudal que circule por él y de la
temperatura del colector.
Al trabajar cada vez con una temperatura de entrada más alta se puede llegar a
obtener una temperatura de salida mucho más elevada que si se trabajara con
un solo colector o con un grupo de colectores en serie.
Figura 7. Conexión en serie de colectores
Cuanto más alta es la temperatura de entrada de colector más bajo es el
rendimiento, por lo que cada colector conectado en serie tendrá un rendimiento
menor que el colector anterior, hasta el punto que uno de los colectores llegue a
la temperatura de estancamiento, en cuyo caso el rendimiento será cero y el de
los colectores posteriores también. El rendimiento global del campo de captación
tendrá un valor intermedio entre los valores de cada uno de los colectores. En
global, el campo de captación trabajará a menor rendimiento que el de un
colector solo.
El rendimiento global del campo de captación debe ser de la misma forma que el
de un colector solo, los que cambian son los coeficientes de rendimiento óptico y
de pérdidas. Para obtener el rendimiento global de un campo de colectores
conectados en serie, no es necesario que éstos sean del mismo tipo. Sólo es
necesario conocer los parámetros característicos de la curva de rendimiento de
cada uno. Sin embargo, por facilidades constructivas y de funcionamiento
siempre se recomienda que los colectores sean del mismo modelo.
Para encontrar el rendimiento de una serie de dos colectores lo primero que hay
que hacer es sumar el calor producido por ambos colectores.
[Ec. A1.40]
Donde la temperatura de entrada del segundo colector (Te2) es la misma que la
temperatura de salida del colector 1 (Ts1). La temperatura de salida del primer
colector se puede relacionar con la temperatura de entrada del primer colector
con un balance de calor.
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27
[Ec. A1.41]
Si se sustituye la expresión de la temperatura Ts1 y la de Te2 (que tiene el mismo
valor) se puede encontrar una expresión de la siguiente forma:
[Ec. A1.42]
Comparando esta ecuación con la ecuación inicial, se puede llegar a la
conclusión de que los “nuevos” parámetros característicos de la ecuación de
rendimiento son:
[Ec. A1.43]
En caso de añadir un nuevo colector se repetiría el mismo procedimiento pero
tomando como colector 1 el conjunto de los dos colectores anteriores y el nuevo
colector como colector 2. En caso de que los colectores sean del mismo modelo,
las ecuaciones anteriores quedarían mucho más simplificadas:
[Ec. A1.44]
En este caso es más sencillo encontrar una recurrencia para el caso de usar “n”
colectores, las expresiones serían:
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28
[Ec. A1.45]
Este tipo de conexión presenta el inconveniente que el rendimiento del colector
es cada vez más pequeño y el salto de temperaturas del siguiente colector es
menor que el del anterior, por lo que sólo son usados cuando con un colector no
se puede llegar a la temperatura deseada. Igualmente la ITE 10.1 del RITE
recomienda conectar los colectores en paralelo siempre que sea posible y en
ningún caso conectar más de tres colectores en serie.
4.7.2. Conexionado en paralelo
En el caso de la conexión en paralelo, el caudal que circula por cada colector y
el salto de temperaturas es el mismo (siempre que esté bien equilibrado). La
ecuación de rendimiento del conjunto, por lo tanto, se puede considerar igual
que la ecuación de rendimiento de un captador. El caudal equivale a la suma de
los caudales de cada colector y el área equivalente es la suma de las áreas de
todos los colectores. Se debe aclarar que en este caso todos los colectores
tienen que ser iguales para evitar caminos preferentes y pérdidas por mal
funcionamiento de algunos colectores.
Figura 8. Conexión en paralelo de colectores
La conexión en paralelo de colectores es el caso más utilizado en Cataluña por
rendimiento y rentabilidad. Como ya se ha comentado es la conexión
recomendada por el RITE.
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29
4.7.3. Conexionado mixto
El conexionado en paralelo es usado en casos en los que la temperatura de
utilización lo requiera. La ITE 10.1.3 especifica que las instalaciones mixtas
pueden ser como máximo:
Tres baterías en serie formadas por colectores en paralelo.
Baterías en paralelo formadas por un máximo de tres colectores en serie.
En la siguiente figura se muestra un esquema ejemplo de una conexión mixta de
dos baterías en serie formadas por dos colectores en paralelo cada una.
Figura 9. Conexión mixta de colectores
4.8. Estructura soporte
A menudo el montaje de una instalación requiere la colocación de más de un
captador solar. Los captadores deben situarse orientados al sur, con una
desviación máxima recomendable de 40º y con una inclinación determinada en
función de la época del año de máxima utilización de la instalación. Estas
condiciones hacen imprescindible, en la mayoría de casos, la colocación de los
captadores sobre un soporte o estructura.
Muchos fabricantes de captadores tienen diseñado su propio sistema de soporte,
ya que el tipo de anclaje previsto normalmente condiciona la carcasa del
captador. La fijación del soporte se realiza principalmente de dos formas:
integrado en la estructura del edificio o bien superpuesto sobre una superficie
plana.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
30
Figura 10. Estructura soporte de colectores
4.9. Montaje del campo de captadores
Por lo que respecta al montaje del campo de captadores, existe un material
accesorio específico mínimo:
Válvulas de corte de entrada y salida de la batería de captadores.
Purgadores en la zona más elevada.
Vaina de inmersión para la sonda de temperatura.
Válvula de equilibrado (opcional).
5. SISTEMA DE HIDRÁULICO
La clave para un buen funcionamiento de la instalación es un diseño adecuado
del trazado de las conducciones hidráulicas desde el sistema de captación al
sistema de distribución. Los parámetros que determinan el funcionamiento
correcto de la instalación son el caudal, la longitud y un correcto equilibrado de
ésta.
5.1. Equilibrado del circuito hidráulico
Al diseñar el circuito hidráulico primario es muy importante asegurar que esté
bien equilibrado puesto que, en caso de no estar correctamente equilibrado
existirán “caminos preferentes” del circuito. Estos caminos preferentes, los de
menos pérdida de carga, tendrán un mayor caudal de circulación, por lo que
existirán algunos colectores que trabajarán con mayor caudal. Si esto ocurre, el
rendimiento de la instalación se puede ver afectado por el consiguiente aumento
de temperaturas y el aumento de pérdidas.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
31
Para equilibrar el circuito se pueden utilizar dos soluciones, instalar válvulas de
equilibrado o diseñar el circuito hidráulico mediante el retorno invertido. El CTE
recomienda utilizar la técnica del retorno invertido.
Las válvulas de equilibrado son elementos capaces de inducir pérdida de carga
en un fluido, mediante diferentes dispositivos como puede ser una compuerta,
para asegurar que la pérdida de carga por todos los caminos de circulación del
fluido sea la misma. De este modo, el caudal es el mismo por todo el circuito. En
este caso, la instalación se equilibra con lo que se llama el retorno directo.
La siguiente figura muestra un ejemplo de esquema de conexión según el
retorno directo.
Figura 11. Conexión con retorno directo
Otro modo de asegurar el correcto equilibrado del circuito es la técnica del
retorno invertido.
Ésta se basa en que, cuando existan diferentes caminos posibles por los que
pueda circular el fluido, la distancia que recorre el fluido por los caminos tiene
que ser la misma.
Una manera de conseguir esto es, por ejemplo, llevando el agua fría por la
tubería hasta el final del campo de colectores y que el agua vaya entrando por
los colectores a medida que el circuito de agua fría vuelve al origen. El circuito
de agua caliente va recogiendo el caudal que sale de los colectores en el mismo
orden que entra, de modo que se asegura que, con un pequeño aumento de la
longitud de tuberías, la distancia recorrida por los distintos caminos es
prácticamente la misma.
En la siguiente figura se puede observar como quedaría el esquema de
conexiones para una instalación genérica según la técnica del retorno invertido.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
32
Figura 12. Conexión con retorno invertido
5.2. Dimensionado de las tuberías
Según se establece en el CTE, en un sistema indirecto (es decir, que el fluido del
primario no es el agua de consumo) se podrán utilizar materiales como el acero
negro, el cobre y el acero inoxidable, con uniones roscadas, soldadas o
embridadas y protección con pintura anticorrosiva.
En el circuito secundario se podrá utilizar cobre, acero inoxidable o acero
galvanizado. También se podrán utilizar materiales plásticos que soporten la
temperatura máxima del circuito siempre que cumplan las normas UNE de
aplicación a dicho material y su uso sea autorizado por las compañías de
suministro de agua potable.
En cuanto al dimensionamiento de las tuberías, éste deberá hacerse de modo
que cumpla la siguiente especificación en cuanto a la velocidad del fluido en las
tuberías.
Para tuberías metálicas entre 0,5 y 2 m/s
Para tuberías termoplásticas y multicapas entre 0,5 y 3,5 m/s
En caso de tener una velocidad superior, se genera ruido. Si ésta fuera menor a
0,5 m/s el problema sería la deposición de partículas en suspensión que puedan
existir en el fluido.
Para dimensionar las tuberías, por lo tanto, el parámetro de decisión debe ser la
velocidad del fluido en éstas.
Para determinar la velocidad del fluido en una tubería es necesario conocer el
caudal de diseño Q. Una vez conocido, éste se relaciona con la velocidad
mediante la ecuación de continuidad.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
33
[Ec. A1.46]
El método para calcular estos diámetros puede ser muy diferente. La forma
común de calcular el diámetro de las tuberías consiste en fijar una velocidad
determinada constante (por ejemplo 2 m/s) y calcular el diámetro
correspondiente para obtener esta velocidad.
Una vez calculado este diámetro se debe tener en cuenta que los diámetros
normalizados son los recogidos según la norma UNE-EN 1057 [6] por lo que se
debe escoger el diámetro nominal más parecido y comprobar posteriormente que
cumple la especificación de la velocidad del fluido.
5.3. Aislamiento de las tuberías
En el circuito de distribución se producen pérdidas de calor hacia el exterior
debido a la circulación de un fluido caliente por su interior. Es necesario, por lo
tanto, tratar de reducir las pérdidas lo máximo posible mediante la instalación de
un aislante en las tuberías.
La normativa que rige este aislamiento es la recogida en el RITE: ITE 03.1-
Espesores mínimos de aislamiento térmico.
El RITE especifica que en las tuberías de hasta 40 mm situadas en el interior del
edificio se aislarán con 20 mm de grosor. Para las tuberías situadas en el
exterior el grueso se incrementará en 10 mm y se protegerán contra la radiación
ultravioleta y los agentes atmosféricos mediante un recubrimiento de aluminio.
Tabla 2. Espesores mínimos de aislamiento térmico según el RITE
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
34
Estos grosores están definidos siempre que el material tenga una conductividad
térmica de λ= 0,4 W/m·K a una temperatura de 20ºC. En caso de usar cualquier
otro material, estas expresiones se deberán corregir mediante la siguiente
expresión:
[Ec. A1.47]
Siendo D el diámetro de la tubería sin aislar, ε el espesor de la tubería de
referencia y λ la conductividad térmica del material.
6. SISTEMA DE IMPULSIÓN CIRCUITO PRIMARIO
A medida que el fluido circula por los distintos elementos del circuito (tuberías,
colectores, válvula, etc.) sufre pérdidas de carga que deben ser compensadas
por un sistema de impulsión (bomba) adecuado para cada circuito en particular.
Esta bomba debe ser seleccionada mediante la curva característica de
funcionamiento de ésta que relaciona la pérdida de carga que puede vencer en
función del caudal circulante o en función de la potencia eléctrica suministrada
por la bomba.
Según el CTE HE en el apartado 3.3.5.3 – Bombas, la bomba de circulación se
debe situar en el punto más frío de la instalación para evitar la cavitación y, para
instalaciones con área de captación superior a los 50 m2, se deberán instalar dos
bombas iguales en paralelo.
6.1. Pérdidas de carga
Las pérdidas de carga totales que debe vencer el fluido a lo largo del circuito son
la suma de la pérdida de carga debido a fricción (pérdidas de carga lineales), las
pérdidas de carga singulares , la pérdida de carga en los colectores y en el
intercambiador.
Pérdidas de carga lineales
Para calcular las pérdidas de carga que sufre el fluido debido a la fricción con las
paredes de la tubería se utiliza la expresión de Darcy-Weisbach, una de las
fórmulas más exactas para el cálculo de pérdidas en tuberías, que tiene la
siguiente expresión:
[Ec. A1.48]
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
35
Donde:
Donde todos los parámetros son conocidos a excepción de f, el coeficiente de
fricción.
Para el cálculo del coeficiente de fricción existen múltiples ecuaciones. Una de
las más aceptadas universalmente por su exactitud es la ecuación de Colebrook-
White que sirve para todo tipo de flujos y rugosidades. La expresión es la
siguiente:
[Ec. A1.49]
El coeficiente de Reynolds tiene la siguiente expresión:
[Ec. A1.50]
El problema de esta expresión es su complejidad y que requiere de iteraciones
para llegar al resultado final.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
36
Para resolverlo de manera más sencilla se utiliza el ábaco de Moody, que
modeliza la ecuación de Colebrook – White en un diagrama de fácil manejo en
función del número de Reynolds y la rugosidad relativa (εr), un parámetro
adimensional que depende de la rugosidad absoluta del material (ε).
[Ec. A1.51]
La rugosidad absoluta depende del material y del método de fabricación. Para
tuberías de cobre lisas la rugosidad es de 0,0015 mm.
El diagrama de Moody se muestra en la siguiente figura:
Figura 13. Diagrama de Moody
Pérdidas de carga en singularidades
Además de las pérdidas de carga por rozamiento, en las tuberías se producen
un tipo de pérdidas que tienen lugar en puntos singulares de las tuberías
(estrechamientos, ensanchamientos, codos) y que se deben a fenómenos de
turbulencia.
Excepto en casos excepcionales, estas pérdidas sólo se pueden calcular de
forma empírica y, al ser debidas a una disipación de energía motivada por las
turbulencias se pueden expresar en función de la altura cinética, corregida
mediante un coeficiente empírico K. Este coeficiente se encuentra tabulado en
diversa bibliografía. La expresión que calcula la pérdida de carga en estos
elementos es la siguiente:
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
37
[Ec. A1.52]
Pérdidas de carga en los colectores y en el intercambiador
En los colectores el fluido debe vencer, tanto pérdidas por rozamiento cómo
pérdidas de carga singulares, debido a los múltiples cambios de dirección que
sufre en la parrilla de tubos.
Como la geometría de las tuberías interiores de los colectores es específica para
cada modelo y fabricante, éstos suelen indicar en la ficha técnica la expresión
que relaciona la pérdida de carga con el caudal circulante por el interior de los
colectores.
La pérdida de carga en el intercambiador viene especificada por el fabricante, al
igual que en el caso de los colectores.
7. SISTEMA DE INTERCAMBIO DE CALOR
El RITE recomienda que la potencia mínima de diseño del intercambiador
independiente, P, en vatios, en función del área de captadores A, en metros
cuadrados, cumplirá la condición:
P 500 A [Ec. A1.53]
También se recomienda dimensionar el intercambiador de calor, en función de la
aplicación, con las condiciones expresadas en la siguiente tabla:
Tabla 3. Temperaturas de entrada y salida al intercambiador en función de la aplicación [RITE]
La pérdida de carga de diseño en el intercambiador de calor no será superior a 3
mca, tanto en el circuito primario como en el secundario.
8. SISTEMA DE ACUMULACIÓN
El acumulador es el encargado de almacenar el agua calentada por el circuito
primario. Existen una serie de normas y recomendaciones que se deben cumplir
para asegurar el buen funcionamiento de la instalación.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
38
En cuanto a la configuración general del acumulador, el Pliego de Condiciones
Técnicas (PCT) en el apartado 3.3.1, recomienda que, para favorecer la
estratificación, el depósito debe ser vertical y a ser posible, en las instalaciones
de bajo volumen de acumulación, llevar un intercambiador de calor incorporado.
Igualmente, en el apartado 3.3.2, donde se especifican las características de las
conexiones se indica que la entrada de agua fría se realizará siempre por la
parte inferior del depósito y la conexión de salida se deberá conectar de manera
que se eviten caminos preferentes del fluido. El depósito vendrá equipado por el
fabricante con las conexiones y manguitos necesarios para una correcta
conexión al circuito.
En cuanto a los materiales constructivos y procesos de fabricación de los
acumuladores, en el CTE sección 3.4.2 de DB HE4 se establece que pueden
usarse los siguientes:
Acumuladores de acero vitrificado con protección catódica.
Acumuladores de acero con un tratamiento que asegure la resistencia a
la temperatura y a la corrosión.
Acumuladores de cobre.
Acumuladores no metálicos que soporten la temperatura máxima del
circuito y esté autorizada su utilización por las compañías de suministro
de agua potable.
Acumuladores de acero negro.
Los más utilizados habitualmente son los acumuladores con acero inoxidable o
acero al carbono con tratamientos interiores a base de vitrificado, con
recubrimiento a base de resinas epoxi.
En cuanto al aislamiento del acumulador, el RITE, en la ITE 02.10 dice que
deben estar aislados térmicamente para evitar consumos energéticos superfluos
así como para evitar contactos accidentales con superficies calientes. Por otra
parte, la ITE 03.1 regula los espesores de aislamiento, siendo éstos de 30 mm
como mínimo si la superficie exterior del depósito es menor a 2 m2 y de 50 mm
como mínimo para superficies superiores a 2m2.
En cuanto al parámetro más importante, el volumen de acumulación, en el
apartado 3.3.3 de DB-HE4 se establece que se debe concebir en función de la
energía aportada a lo largo del día y no en función de la potencia de captación
puesto que la generación no es simultánea con el consumo. Se establece que el
volumen de acumulación deberá cumplir la siguiente relación:
[Ec. A1.58]
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39
Donde:
El RITE, en la ITE 10.1.3.2, establece, además, que cuando el consumo es
constante a lo largo del año se debe cumplir también con la siguiente relación:
[Ec. A1.59]
Siendo:
M Consumo medio diario, en L/día.
9. VASO DE EXPANSIÓN
9.1. Criterios de diseño
El sistema, al ser un circuito cerrado sometido a variaciones de temperatura y
presión, requiere de la instalación de un vaso de expansión.
El dimensionado de este elemento depende del volumen total del líquido del
circuito primario y se calcula siguiendo la norma UNE 100-155-88, que se refiere
al cálculo y dimensionado de los vasos de expansión.
La expresión para encontrar el volumen mínimo que debe tener el vaso de
expansión es la siguiente:
[Ec. A1.54]
Donde:
Se define el coeficiente de expansión, Ce, como la relación entre el volumen del
fluido de la instalación expansionado entre el volumen del fluido contenido en la
instalación en condiciones de funcionamiento normal.
Para el cálculo del coeficiente de expansión se utiliza la siguiente expresión:
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40
[Ec. A1.55]
Siendo T la temperatura máxima de trabajo del circuito y, por ende, del vaso de
expansión en ºC. Los vasos de expansión suelen estar diseñados para una
temperatura máxima de trabajo de 120ºC.
En caso que el fluido, para evitar el riego de heladas, sea agua con un
porcentaje de glicol, el coeficiente de expansión se debe multiplicar por un factor
corrector, fc, con la siguiente expresión:
[Ec. A1.56]
Siendo el símbolo G es el porcentaje de glicol en volumen en el agua, valor que
suele ser del 30% para evitar la congelación del fluido primario.
El coeficiente de expansión corregido será siempre un valor positivo menor que
la unidad.
El coeficiente de presión Cp se calcula como:
[Ec. A1.57]
Donde:
La presión máxima en el vaso de expansión viene dada por la presión a la que
está tarada la válvula de seguridad (que suele estar entre 6 y 10 bar en función
del fabricante) menos un cierto margen de seguridad que suele ser de un 10%
del valor de tarado de la válvula de seguridad con un valor mínimo de 0,5 bar.
La presión mínima del vaso de seguridad es la suma de la presión mínima que
debe haber en el punto más alto del circuito (valor que se recomienda que sea
de 1,5 bar para evitar que entre aire en la instalación disminuyendo la
transferencia de calor) más la presión estática, calculada como la diferencia de
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
41
alturas entre el punto más alto de la instalación y el vaso de expansión (cada 10
metros de altura corresponde a 1 bar).
Por último, el volumen del líquido en la instalación debe ser calculado como la
suma del volumen de las tuberías de la instalación, el volumen de líquido en los
colectores más el volumen contenido en el intercambiador de calor.
Una vez calculado el volumen mínimo que debe tener el vaso de expansión se
debe escoger el vaso que tenga un volumen inmediatamente superior según el
catálogo del fabricante. El hecho de sobredimensionar el vaso de expansión no
es un problema. Un volumen de vaso inferior provoca tensiones en la instalación
que reducen la vida de ésta así como pérdidas de líquido caloportador del
primario al existir la posibilidad de disparo de la válvula de seguridad.
10. FLUIDO CALOPORTADOR
Según especifica el apartado 3.2.2.1 Fluido de trabajo del DB HE-4 del CTE, el
fluido portador se seleccionará de acuerdo con las especificaciones del
fabricante de los captadores. Pueden utilizarse como fluidos en el circuito
primario agua de la red, agua desmineralizada o agua con aditivos, según las
características climatológicas del lugar de instalación y de la calidad del agua
empleada.
Además, el fluido de trabajo tendrá un pH a 20ºC entre 5 y 9, y un contenido en
sales que se ajustará a los señalados en los puntos siguientes:
La salinidad del agua del circuito primario no excederá de 500 mg/l
totales de sales solubles. En el caso de no disponer de este valor se
tomará el de conductividad como variable limitante, no sobrepasando los
650 μS/cm.
El contenido en sales de calcio no excederá de 200 mg/l, expresados
como contenido en carbonato cálcico.
El límite de dióxido de carbono libre contenido en el agua no excederá de
50 mg/l.
Por otro lado, en el apartado 3.2.2.2 Protección contra heladas, se especifica
que cualquier componente que vaya a ser instalado en el interior de un recinto
donde la temperatura pueda caer por debajo de los 0ºC, deberá estar protegido
contra las heladas. La instalación estará protegida con un producto químico no
tóxico cuyo calor específico no será inferior a 3 kJ/kg K, en 5ºC por debajo de la
mínima histórica registrada con objeto de no producir daños en el circuito
primario de captadores por heladas. Adicionalmente este producto químico
mantendrá todas sus propiedades físicas y químicas dentro de los intervalos
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42
mínimo y máximo de temperatura permitida por todos los componentes y
materiales de la instalación.
Además, el producto debe cumple los requerimientos de la DIN 4757 parte 3
para sistemas de energía solar térmica.
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ANEXO 2 - DIMENSIONADO Y DISEÑO DE LA
INSTALACIÓN
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
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Índice ANEXO 2- DIMENSIONADO Y DISEÑO DE LA INSTALACIÓN
1. DEMANDA ENERGÉTICA .......................................................................... 45
1.1. Estimación de la demanda diaria anual de ACS [litros/día] ............... 45
1.1.1. Número de usuarios [usuario] ............................................................... 45
1.1.2. Demanda diaria de ACS por persona [L/usuario día] .......................... 45
1.1.3. Demanda diaria de ACS del polideportivo [L/ día] ............................... 45
1.2. Demanda energética anual [kWh/año] ................................................. 46
1.3. Cálculo de la contribución solar mínima anual exigible [%] ................ 47
2. RADIACIÓN INCIDENTE SOBRE UNA SUPERFICIE INCLINADA ...... 47
3. VALOR MEDIO MENSUAL DEL PRODUCTO TRANSMISIVIDAD (τ) –
ABSORTIVIDAD (α) ................................................................................... 48
4. SISTEMA DE CAPTACIÓN ......................................................................... 48
4.1. Selección del colector ............................................................................ 48
4.2. Aplicación del método de las curvas-f .................................................. 49
4.3. Estudio de la orientación e inclinación del captador............................ 80
4.4. Distribución de los captadores ............................................................. 81
5. SISTEMA HIDRÁULICO .............................................................................. 82
6. SISTEMA DE IMPULSIÓN CIRCUITO PRIMARIO .................................. 84
7. SISTEMA DE INTERCAMBIO DE CALOR ............................................... 85
8. SISTEMA DE ACUMULACIÓN .................................................................. 85
8.1. Bomba del sistema de acumulación .................................................... 85
9. SISTEMA DE INTERCAMBIO DE CALOR DEL SISTEMA AUXILIAR.. 86
10. SISTEMA DE IMPULSIÓN DEL SISTEMA AUXILIAR ............................ 86
11. SISTEMA DE REGULACIÓN Y CONTROL .............................................. 87
12. VASO DE EXPANSIÓN ............................................................................... 88
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
45
1. DEMANDA ENERGÉTICA
1.1. Estimación de la demanda diaria anual de ACS [litros/día]
1.1.1. Número de usuarios [usuario]
En la siguiente tabla se muestra el número de usuarios por mes durante el año
2011, estos datos fueron proporcionados por el polideportivo Sistrells.
Gráfico 1. Número de usuarios al mes
1.1.2. Demanda diaria de ACS por persona [L/usuario día]
Comparando los tres criterios para la determinación de la demanda de ACS
(CTE, Decreto de Ecoeficiencia y la Ordenanza Solar Térmica de Badalona), se
puede observar que el criterio más restrictivo es el proveniente de la Ordenanza
Solar Térmica de Badalona (OSB), por tanto y para cumplir la normativa local se
tomará el valor de 30 L/ usuario· día para el cálculo de la demanda diaria de
ACS del polideportivo.
1.1.3. Demanda diaria de ACS del polideportivo [L/día]
Teniendo en cuenta la demanda diaria de ACS por persona calculada en el
apartado anterior, tenemos que la demanda diaria de ACS por mes es:
Mes
Usuarios al mes
Media de usuarios al día
Demanda diaria (OST) [L/ usuario · día]
Demanda diaria de ACS
[L/día]
Enero 7586 245 30 7341,3
Febrero 9250 330 30 9910,7
Marzo 10352 334 30 10018,1
Abril 9323 311 30 9323,0
Mayo 10864 350 30 10513,5
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
Usuarios por mes durante el 2011
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
46
Junio 9410 314 30 9410,0
Julio 8637 279 30 8358,4
Agosto 6342 205 30 6137,4
Septiembre 7562 252 30 7562,0
Octubre 9535 308 30 9227,4
Noviembre 9128 304 30 9128,0
Diciembre 8266 267 30 7999,4 Tabla 4. Demanda diaria de ACS al mes
Total usuarios [usuarios/año] 106255
Demanda diaria anual de ACS [L/ día] 8744
Demanda anual de ACS [L/ año] 3191560 Tabla 5. Demanda diaria anual de ACS
Finalmente la demanda diaria anual de ACS prevista para un año es de 8744
L/día
1.2. Demanda energética anual [kWh/año]
La demanda de ACS del polideportivo implica una demanda de energía, es decir,
la energía necesaria para poder obtener dicha cantidad de agua caliente. Por
tanto para calcular la energía para aumentar la temperatura del agua de red a la
temperatura de uso que es 60ºC. En la siguiente tabla se muestra la demanda
energética mensual y la anual:
Mes
Demanda diaria de ACS
[L/día]
Demanda mensual de
ACS [L/mes]
TRED [ºC]
ΔT [ºC]
Demanda energética [kJ/mes]
Demanda energética [kWh/mes]
Enero 7341,3 227580 8 52 49514125,44 13754
Febrero 9910,7 277500 9 51 59214060 16448
Marzo 10018,1 310560 11 49 63669768,96 17686
Abril 9323,0 279690 13 47 55000479,12 15278
Mayo 10513,5 325920 14 46 62727866,88 17424
Junio 9410,0 282300 15 45 53151444 14764
Julio 8358,4 259110 16 44 47701114,56 13250
Agosto 6137,4 190260 15 45 35822152,8 9951
Septiembre 7562,0 226860 14 46 43662383,04 12128
Octubre 9227,4 286050 13 47 56251160,4 15625
Noviembre 9128,0 273840 11 49 56141581,44 15595
Diciembre 7999,4 247980 8 52 53952512,64 14987
Total ANUAL 636808649 176891
Media DIARIA 1744681 484 Tabla 6. Demanda energética anual
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
47
Finalmente la demanda energética anual es de 176891 kWh. En el siguiente
gráfico se representa la variación de la demanda energética durante todo el año.
Gráfico 2. Demanda energética por mes
1.3. Determinación de la contribución solar mínima anual exigible [%]
Analizando las tres normativas se observa que la OST y el Decreto de
Ecoeficiencia son más restrictivos que el CTE, dado que establecen una
contribución solar mínima del 60% y 65% respectivamente. Por tanto para que la
instalación cumpla con todas las normativas vigentes se elegirá un valor para la
contribución solar mínima del 65% correspondiente al valor exigido por el
Decreto de Ecoeficiencia
Entonces, se obtiene que la energía solar anual producida por la instalación
debe ser como mínimo de 114979 kWh.
2. RADIACIÓN INCIDENTE SOBRE UNA SUPERFICIE INCLINADA
Aplicando el método de cálculo explicado en el anexo A1, se obtiene que la
media mensual de radiación diaria sobre una superficie inclinada 30º, 41,4º y
45º, se muestra en la tabla siguiente:
_
TH [MJ/m2]
30º 41,4º 45º
Enero 11,29 12,39 12,65
Febrero 13,77 14,64 14,79
Marzo 17,08 17,32 17,37
Abril 19,74 19,10 18,93
Mayo 21,47 20,10 19,59
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
16000
18000
20000
Demanda energética [kWh/ mes]
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48
Junio 22,19 20,38 19,82
Julio 21,91 20,46 19,76
Agosto 20,82 19,85 19,52
Septiembre 18,61 18,60 18,55
Octubre 15,62 16,42 16,53
Noviembre 12,42 13,52 13,78
Diciembre 10,52 11,63 11,93 Tabla 7. Radiación incidente sobre una superficie inclinada
3. VALOR MEDIO MENSUAL DEL PRODUCTO TRANSMISIVIDAD (τ) –
ABSORTIVIDAD (α)
Aplicando en método explicado en el anexo A1, los valores que se obtienen
para los tres ángulos de estudio son los siguientes:
(τα)/(τα)n
Mes 30º 41,4º 45º
Enero 0,89 0,93 0,94
Febrero 0,91 0,93 0,93
Marzo 0,92 0,93 0,94
Abril 0,92 0,92 0,92
Mayo 0,92 0,91 0,90
Junio 0,92 0,91 0,89
Julio 0,92 0,90 0,90
Agosto 0,92 0,93 0,92
Septiembre 0,93 0,93 0,93
Octubre 0,92 0,93 0,94
Noviembre 0,92 0,92 0,94
Diciembre 0,91 0,92 0,94 Tabla 8. Valor medio mensual del producto trasmisividad – absortividad
4. SISTEMA DE CAPTACIÓN
4.1. Selección del colector
La selección del colector es un proceso que se debe hacer cuidadosamente
pues es uno de los puntos más importantes para asegurar un buen
funcionamiento de la instalación.
Son muchos los criterios para seleccionar un colector, desde criterios
estrictamente técnicos (eficiencia, pérdidas, etc.) hasta criterios puramente
económicos (selección del más barato).
Sin embargo, pese a que el precio es un elemento muy importante, éste se debe
tomar en cuenta combinado con las prestaciones del colector en cuestión.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
49
Los modelos a estudiar en este punto son los siguientes:
Modelo
Factor de eficiencia óptico
Coeficiente global de pérdidas[W/m2K]
Área de apertura por colector[m2]
Gamesa 5000S 0,7139 5,3820 2,20
Gamesa 5000ST 0,7413 3,4380 2,20
Cromagen CR10-DS8 0,7296 2,5100 1,87
Cromagen QR-F 0,6930 4,3900 2,58
Cromagen CR12-S8 0,8080 3,2000 2,58
Cromagen CR12-SH8 0,7130 3,6900 2,58
Unisol 60 Basic 0,7660 3,6480 1,91
Unisol 60 Basic 2,5 0,7730 4,7900 2,20
Promasol Titanio V1-K 0,8010 3,5030 1,88
Promasol Titanio V1 0,7400 4,9000 1,88
Escoda SOL2003 Selectivo 0,7400 4,1550 2,15
Frigicoll CO2010 SV 0,7410 3,7910 2,0000
Frigicoll CO2570 S 0,7040 3,5550 2,6500
Dunphy DOMOFLAT2.0-PLUS 0,8020 3,9490 1,8500
Danosa DS09-20S 0,7130 3,3800 1,9000 Tabla 9. Modelos de captadores que se estudian
4.2. Aplicación del método de las curvas-f
Se aplica el método para todos los modelos de captadores, para la radiación
incidente sobre una superficie inclinada 45º (solo se evalúa los captadores para
el ángulo de 45º porque se desea evaluar las prestaciones de los captadores
bajo las mismas condiciones, posteriormente, una vez elegido el captador, se
evaluará el efecto del ángulo de inclinación), a continuación en las siguientes
tablas se muestran los resultados obtenidos para cada modelo.
Para cada modelo se presentan 6 tablas:
La primera tabla muestra las características del captador evaluado.
La segunda tabla muestra el cálculo de “Y”
La tercer tabla muestra especificaciones previas para calcular “X”
La cuarta tabla muestra el cálculo de “X”
La quinta tabla muestra la obtención de la cobertura solar anual
La última tabla muestra las características dimensionales y económicas
del campo de captación resultante para el modelo en estudio.
Y al finalizar se muestra una tabla resumen del estudio realizado.
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50
Método curvas-f
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Gamesa 5000S 0,7139 5,3820 2,20
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,64 53301,03 49514,13 1,08
Febrero 14,79 28 0,93 0,63 55950,44 59214,06 0,94
Marzo 17,37 31 0,94 0,63 72880,20 63669,77 1,14
Abril 18,93 30 0,92 0,62 75703,86 55000,48 1,38
Mayo 19,59 31 0,90 0,61 78785,86 62727,87 1,26
Junio 19,82 30 0,89 0,61 76997,82 53151,44 1,45
Julio 19,76 31 0,90 0,61 79436,08 47701,11 1,67
Agosto 19,52 31 0,92 0,62 80578,66 35822,15 2,25
Septiembre 18,55 30 0,93 0,63 74683,92 43662,38 1,71
Octubre 16,53 31 0,94 0,64 69875,32 56251,16 1,24
Noviembre 13,78 30 0,94 0,64 56213,83 56141,58 1,00
Diciembre 11,93 31 0,94 0,64 50364,31 53952,51 0,93
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,16 Fr UL [W/m2K] 5,3820
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 5,1129
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 298688,07 49514,13 6,03
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 274516,88 59214,06 4,64
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 314412,07 63669,77 4,94
Abril 13 17 1,12 30 2592000 306772,94 55000,48 5,58
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 306447,97 62727,87 4,89
Junio 15 24 1,11 30 2592000 278710,83 53151,44 5,24
Julio 16 26 1,13 31 2678400 285346,48 47701,11 5,98
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 272209,11 35822,15 7,60
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 265997,24 43662,38 6,09
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 293310,59 56251,16 5,21
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 288987,09 56141,58 5,15
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 290792,03 53952,51 5,39
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Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,52 49514,13 25945,74
Febrero 0,51 59214,06 30141,84
Marzo 0,61 63669,77 38966,08
Abril 0,70 55000,48 38593,46
Mayo 0,67 62727,87 42274,61
Junio 0,75 53151,44 39891,32
Julio 0,81 47701,11 38591,37
Agosto 0,93 35822,15 33303,70
Septiembre 0,82 43662,38 35877,00
Octubre 0,65 56251,16 36641,81
Noviembre 0,52 56141,58 29159,06
Diciembre 0,47 53952,51 25169,52
Cobertura ANUAL 0,65098912 636808,65 414555,50
Superficie de captación [m2] 213,40
Área apertura [m2] 2,20
Nº captadores 97,00
Precio unitario captador (€) 529
Precio total captadores (€) 51313
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Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Gamesa 5000ST 0,7413 3,4380 2,20
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,66 41652,72 49514,13 0,84
Febrero 14,79 28 0,93 0,66 43723,13 59214,06 0,74
Marzo 17,37 31 0,94 0,66 56953,09 63669,77 0,89
Abril 18,93 30 0,92 0,65 59159,67 55000,48 1,08
Mayo 19,59 31 0,90 0,63 61568,14 62727,87 0,98
Junio 19,82 30 0,89 0,63 60170,85 53151,44 1,13
Julio 19,76 31 0,90 0,63 62076,26 47701,11 1,30
Agosto 19,52 31 0,92 0,65 62969,15 35822,15 1,76
Septiembre 18,55 30 0,93 0,65 58362,63 43662,38 1,34
Octubre 16,53 31 0,94 0,66 54604,89 56251,16 0,97
Noviembre 13,78 30 0,94 0,66 43928,96 56141,58 0,78
Diciembre 11,93 31 0,94 0,66 39357,78 53952,51 0,73
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,18 Fr UL [W/m2K] 3,4380
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,2661
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 133742,35 49514,13 2,70
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 122919,32 59214,06 2,08
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 140783,03 63669,77 2,21
Abril 13 17 1,12 30 2592000 137362,48 55000,48 2,50
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 137216,97 62727,87 2,19
Junio 15 24 1,11 30 2592000 124797,22 53151,44 2,35
Julio 16 26 1,13 31 2678400 127768,45 47701,11 2,68
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 121885,98 35822,15 3,40
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 119104,51 43662,38 2,73
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 131334,50 56251,16 2,33
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 129398,59 56141,58 2,30
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 130206,78 53952,51 2,41
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Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26866,71
Febrero 0,51 59214,06 30063,40
Marzo 0,60 63669,77 38512,41
Abril 0,70 55000,48 38445,65
Mayo 0,66 62727,87 41444,71
Junio 0,74 53151,44 39300,62
Julio 0,81 47701,11 38655,84
Agosto 0,97 35822,15 34683,68
Septiembre 0,83 43662,38 36027,16
Octubre 0,65 56251,16 36323,26
Noviembre 0,53 56141,58 29485,71
Diciembre 0,48 53952,51 26017,43
Cobertura ANUAL 0,652985153 636808,65 415826,59
Superficie de captación [m2] 160,60
Área apertura [m2] 2,20
Nº captadores 73,00
Precio unitario captador (€) 649
Precio total captadores (€) 47377
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
54
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Cromagen CR10-DS8 0,7296 2,5100 2,20
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,65 38187,41 49514,13 0,77
Febrero 14,79 28 0,93 0,65 40085,58 59214,06 0,68
Marzo 17,37 31 0,94 0,65 52214,87 63669,77 0,82
Abril 18,93 30 0,92 0,64 54237,87 55000,48 0,99
Mayo 19,59 31 0,90 0,62 56445,97 62727,87 0,90
Junio 19,82 30 0,89 0,62 55164,93 53151,44 1,04
Julio 19,76 31 0,90 0,62 56911,81 47701,11 1,19
Agosto 19,52 31 0,92 0,64 57730,42 35822,15 1,61
Septiembre 18,55 30 0,93 0,64 53507,14 43662,38 1,23
Octubre 16,53 31 0,94 0,65 50062,02 56251,16 0,89
Noviembre 13,78 30 0,94 0,65 40274,28 56141,58 0,72
Diciembre 11,93 31 0,94 0,65 36083,40 53952,51 0,67
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,07 Fr UL [W/m2K] 2,5100
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 2,3845
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 89355,11 49514,13 1,80
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 82124,09 59214,06 1,39
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 94059,08 63669,77 1,48
Abril 13 17 1,12 30 2592000 91773,77 55000,48 1,67
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 91676,55 62727,87 1,46
Junio 15 24 1,11 30 2592000 83378,74 53151,44 1,57
Julio 16 26 1,13 31 2678400 85363,86 47701,11 1,79
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 81433,70 35822,15 2,27
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 79575,36 43662,38 1,82
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 87746,39 56251,16 1,56
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 86452,98 56141,58 1,54
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 86992,94 53952,51 1,61
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
55
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,55 49514,13 27049,70
Febrero 0,50 59214,06 29861,56
Marzo 0,60 63669,77 38129,28
Abril 0,69 55000,48 38151,09
Mayo 0,65 62727,87 40903,46
Junio 0,73 53151,44 38830,73
Julio 0,80 47701,11 38394,59
Agosto 0,97 35822,15 34874,12
Septiembre 0,82 43662,38 35810,11
Octubre 0,64 56251,16 35993,50
Noviembre 0,52 56141,58 29429,60
Diciembre 0,48 53952,51 26162,29
Cobertura ANUAL 0,649473019 636808,65 413590,04
Superficie de captación [m2] 149,60
Área apertura [m2] 1,87
Nº captadores 80,00
Precio unitario captador (€) 522
Precio total captadores (€) 41760
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
56
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Cromagen QR-F 0,6930 4,3900 2,58
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,62 47541,22 49514,13 0,96
Febrero 14,79 28 0,93 0,61 49904,33 59214,06 0,84
Marzo 17,37 31 0,94 0,62 65004,63 63669,77 1,02
Abril 18,93 30 0,92 0,61 67523,16 55000,48 1,23
Mayo 19,59 31 0,90 0,59 70272,12 62727,87 1,12
Junio 19,82 30 0,89 0,59 68677,29 53151,44 1,29
Julio 19,76 31 0,90 0,59 70852,07 47701,11 1,49
Agosto 19,52 31 0,92 0,61 71871,18 35822,15 2,01
Septiembre 18,55 30 0,93 0,61 66613,44 43662,38 1,53
Octubre 16,53 31 0,94 0,62 62324,46 56251,16 1,11
Noviembre 13,78 30 0,94 0,62 50139,26 56141,58 0,89
Diciembre 11,93 31 0,94 0,62 44921,85 53952,51 0,83
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,14 Fr UL [W/m2K] 4,3900
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 4,1705
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 219173,13 49514,13 4,43
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 201436,65 59214,06 3,40
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 230711,18 63669,77 3,62
Abril 13 17 1,12 30 2592000 225105,69 55000,48 4,09
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 224867,23 62727,87 3,58
Junio 15 24 1,11 30 2592000 204514,11 53151,44 3,85
Julio 16 26 1,13 31 2678400 209383,26 47701,11 4,39
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 199743,24 35822,15 5,58
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 195185,05 43662,38 4,47
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 215227,21 56251,16 3,83
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 212054,69 56141,58 3,78
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 213379,12 53952,51 3,95
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
57
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,53 49514,13 26178,77
Febrero 0,51 59214,06 29949,44
Marzo 0,61 63669,77 38595,11
Abril 0,70 55000,48 38386,13
Mayo 0,67 62727,87 41753,44
Junio 0,74 53151,44 39516,26
Julio 0,81 47701,11 38528,44
Agosto 0,95 35822,15 33868,64
Septiembre 0,82 43662,38 35863,31
Octubre 0,65 56251,16 36351,24
Noviembre 0,52 56141,58 29140,51
Diciembre 0,47 53952,51 25379,85
Cobertura ANUAL 0,649349124 636808,65 413511,14
Superficie de captación [m2] 196,08
Área apertura [m2] 2,58
Nº captadores 76,00
Precio unitario captador (€) 578
Precio total captadores (€) 43928
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
58
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Cromagen CR12-S8 0,8080 3,2000 2,58
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,72 39384,80 49514,13 0,80
Febrero 14,79 28 0,93 0,72 41342,48 59214,06 0,70
Marzo 17,37 31 0,94 0,72 53852,09 63669,77 0,85
Abril 18,93 30 0,92 0,71 55938,53 55000,48 1,02
Mayo 19,59 31 0,90 0,69 58215,86 62727,87 0,93
Junio 19,82 30 0,89 0,69 56894,65 53151,44 1,07
Julio 19,76 31 0,90 0,69 58696,31 47701,11 1,23
Agosto 19,52 31 0,92 0,71 59540,58 35822,15 1,66
Septiembre 18,55 30 0,93 0,71 55184,89 43662,38 1,26
Octubre 16,53 31 0,94 0,72 51631,75 56251,16 0,92
Noviembre 13,78 30 0,94 0,72 41537,10 56141,58 0,74
Diciembre 11,93 31 0,94 0,72 37214,82 53952,51 0,69
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,05 Fr UL [W/m2K] 3,200
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,040
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 104219,26 49514,13 2,10
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 95785,36 59214,06 1,62
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 109705,73 63669,77 1,72
Abril 13 17 1,12 30 2592000 107040,26 55000,48 1,95
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 106926,87 62727,87 1,70
Junio 15 24 1,11 30 2592000 97248,73 53151,44 1,83
Julio 16 26 1,13 31 2678400 99564,07 47701,11 2,09
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 94980,13 35822,15 2,65
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 92812,66 43662,38 2,13
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 102342,93 56251,16 1,82
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 100834,36 56141,58 1,80
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 101464,14 53952,51 1,88
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
59
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,55 49514,13 27008,04
Febrero 0,51 59214,06 29955,68
Marzo 0,60 63669,77 38292,14
Abril 0,70 55000,48 38283,47
Mayo 0,66 62727,87 41123,06
Junio 0,73 53151,44 39024,44
Julio 0,81 47701,11 38516,35
Agosto 0,97 35822,15 34837,33
Septiembre 0,82 43662,38 35914,57
Octubre 0,64 56251,16 36136,22
Noviembre 0,52 56141,58 29473,00
Diciembre 0,48 53952,51 26133,96
Cobertura ANUAL 0,651213313 636808,65 414698,27
Superficie de captación [m2] 139,32
Área apertura [m2] 2,58
Nº captadores 54,00
Precio unitario captador (€) 680
Precio total captadores (€) 36720
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
60
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Cromagen CR12-SH8 0,7130 3,690 2,58
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,64 43120,90 49514,13 0,87
Febrero 14,79 28 0,93 0,63 45264,29 59214,06 0,76
Marzo 17,37 31 0,94 0,63 58960,59 63669,77 0,93
Abril 18,93 30 0,92 0,62 61244,95 55000,48 1,11
Mayo 19,59 31 0,90 0,61 63738,31 62727,87 1,02
Junio 19,82 30 0,89 0,61 62291,77 53151,44 1,17
Julio 19,76 31 0,90 0,61 64264,34 47701,11 1,35
Agosto 19,52 31 0,92 0,62 65188,70 35822,15 1,82
Septiembre 18,55 30 0,93 0,63 60419,81 43662,38 1,38
Octubre 16,53 31 0,94 0,64 56529,62 56251,16 1,00
Noviembre 13,78 30 0,94 0,64 45477,38 56141,58 0,81
Diciembre 11,93 31 0,94 0,64 40745,07 53952,51 0,76
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,10 Fr UL [W/m2K] 3,6900
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,5055
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 157371,35 49514,13 3,18
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 144636,15 59214,06 2,44
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 165655,94 63669,77 2,60
Abril 13 17 1,12 30 2592000 161631,07 55000,48 2,94
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 161459,85 62727,87 2,57
Junio 15 24 1,11 30 2592000 146845,83 53151,44 2,76
Julio 16 26 1,13 31 2678400 150342,00 47701,11 3,15
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 143420,24 35822,15 4,00
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 140147,36 43662,38 3,21
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 154538,09 56251,16 2,75
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 152260,14 56141,58 2,71
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 153211,12 53952,51 2,84
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
61
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26545,21
Febrero 0,50 59214,06 29902,98
Marzo 0,60 63669,77 38388,75
Abril 0,70 55000,48 38294,15
Mayo 0,66 62727,87 41387,34
Junio 0,74 53151,44 39237,05
Julio 0,81 47701,11 38504,67
Agosto 0,96 35822,15 34367,62
Septiembre 0,82 43662,38 35875,50
Octubre 0,64 56251,16 36197,34
Noviembre 0,52 56141,58 29258,67
Diciembre 0,48 53952,51 25711,88
Cobertura ANUAL 0,649600425 636808,65 413671,17
Superficie de captación [m2] 172,86
Área apertura [m2] 2,58
Nº captadores 67,00
Precio unitario captador (€) 658
Precio total captadores (€) 44086
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
62
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Unisol 60 Basic 0,7660 3,6480 1,91
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,68 41973,95 49514,13 0,85
Febrero 14,79 28 0,93 0,68 44060,32 59214,06 0,74
Marzo 17,37 31 0,94 0,68 57392,32 63669,77 0,90
Abril 18,93 30 0,92 0,67 59615,92 55000,48 1,08
Mayo 19,59 31 0,90 0,65 62042,96 62727,87 0,99
Junio 19,82 30 0,89 0,65 60634,89 53151,44 1,14
Julio 19,76 31 0,90 0,65 62554,99 47701,11 1,31
Agosto 19,52 31 0,92 0,67 63454,77 35822,15 1,77
Septiembre 18,55 30 0,93 0,67 58812,73 43662,38 1,35
Octubre 16,53 31 0,94 0,69 55026,00 56251,16 0,98
Noviembre 13,78 30 0,94 0,68 44267,74 56141,58 0,79
Diciembre 11,93 31 0,94 0,68 39661,31 53952,51 0,74
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,08 Fr UL [W/m2K] 3,6480
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,4656
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 137529,23 49514,13 2,78
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 126399,74 59214,06 2,13
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 144769,26 63669,77 2,27
Abril 13 17 1,12 30 2592000 141251,87 55000,48 2,57
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 141102,23 62727,87 2,25
Junio 15 24 1,11 30 2592000 128330,82 53151,44 2,41
Julio 16 26 1,13 31 2678400 131386,17 47701,11 2,75
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 125337,15 35822,15 3,50
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 122476,92 43662,38 2,81
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 135053,20 56251,16 2,40
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 133062,47 56141,58 2,37
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 133893,54 53952,51 2,48
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
63
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26870,31
Febrero 0,51 59214,06 30100,00
Marzo 0,61 63669,77 38567,03
Abril 0,70 55000,48 38490,69
Mayo 0,66 62727,87 41512,28
Junio 0,74 53151,44 39358,98
Julio 0,81 47701,11 38694,93
Agosto 0,97 35822,15 34679,57
Septiembre 0,83 43662,38 36061,02
Octubre 0,65 56251,16 36371,29
Noviembre 0,53 56141,58 29510,09
Diciembre 0,48 53952,51 26024,19
Cobertura ANUAL 0,653634941 636808,65 416240,38
Superficie de captación [m2] 156,62
Área apertura [m2] 1,91
Nº captadores 82,00
Precio unitario captador (€) 400
Precio total captadores (€) 32800
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
64
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Unisol 60 Basic 2,5 0,7730 4,7900 2,20
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,69 46408,83 49514,13 0,94
Febrero 14,79 28 0,93 0,69 48715,65 59214,06 0,82
Marzo 17,37 31 0,94 0,69 63456,27 63669,77 1,00
Abril 18,93 30 0,92 0,68 65914,81 55000,48 1,20
Mayo 19,59 31 0,90 0,66 68598,29 62727,87 1,09
Junio 19,82 30 0,89 0,66 67041,45 53151,44 1,26
Julio 19,76 31 0,90 0,66 69164,42 47701,11 1,45
Agosto 19,52 31 0,92 0,68 70159,27 35822,15 1,96
Septiembre 18,55 30 0,93 0,68 65026,76 43662,38 1,49
Octubre 16,53 31 0,94 0,69 60839,94 56251,16 1,08
Noviembre 13,78 30 0,94 0,69 48944,98 56141,58 0,87
Diciembre 11,93 31 0,94 0,69 43851,84 53952,51 0,81
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,10 Fr UL [W/m2K] 4,7900
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 4,5505
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 202424,59 49514,13 4,09
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 186043,48 59214,06 3,14
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 213080,95 63669,77 3,35
Abril 13 17 1,12 30 2592000 207903,81 55000,48 3,78
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 207683,57 62727,87 3,31
Junio 15 24 1,11 30 2592000 188885,77 53151,44 3,55
Julio 16 26 1,13 31 2678400 193382,84 47701,11 4,05
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 184479,48 35822,15 5,15
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 180269,62 43662,38 4,13
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 198780,21 56251,16 3,53
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 195850,12 56141,58 3,49
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 197073,35 53952,51 3,65
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
65
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,53 49514,13 26306,17
Febrero 0,51 59214,06 29977,39
Marzo 0,61 63669,77 38590,36
Abril 0,70 55000,48 38408,83
Mayo 0,66 62727,87 41710,31
Junio 0,74 53151,44 39491,98
Julio 0,81 47701,11 38567,89
Agosto 0,95 35822,15 34033,50
Septiembre 0,82 43662,38 35908,70
Octubre 0,65 56251,16 36356,42
Noviembre 0,52 56141,58 29209,38
Diciembre 0,47 53952,51 25500,03
Cobertura ANUAL 0,650212539 636808,65 414060,97
Superficie de captación [m2] 171,60
Área apertura [m2] 2,20
Nº captadores 78,00
Precio unitario captador (€) 475
Precio total captadores (€) 37050
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
66
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Promasol Titanio V1-K 0,8010 3,5030 1,88
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,71 40568,12 49514,13 0,82
Febrero 14,79 28 0,93 0,71 42584,62 59214,06 0,72
Marzo 17,37 31 0,94 0,71 55470,09 63669,77 0,87
Abril 18,93 30 0,92 0,70 57619,21 55000,48 1,05
Mayo 19,59 31 0,90 0,68 59964,97 62727,87 0,96
Junio 19,82 30 0,89 0,68 58604,06 53151,44 1,10
Julio 19,76 31 0,90 0,68 60459,85 47701,11 1,27
Agosto 19,52 31 0,92 0,70 61329,49 35822,15 1,71
Septiembre 18,55 30 0,93 0,71 56842,92 43662,38 1,30
Octubre 16,53 31 0,94 0,72 53183,03 56251,16 0,95
Noviembre 13,78 30 0,94 0,71 42785,09 56141,58 0,76
Diciembre 11,93 31 0,94 0,72 38332,94 53952,51 0,71
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,06 Fr UL [W/m2K] 3,5030
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,32785
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 119682,88 49514,13 2,42
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 109997,60 59214,06 1,86
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 125983,41 63669,77 1,98
Abril 13 17 1,12 30 2592000 122922,45 55000,48 2,23
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 122792,23 62727,87 1,96
Junio 15 24 1,11 30 2592000 111678,09 53151,44 2,10
Julio 16 26 1,13 31 2678400 114336,97 47701,11 2,40
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 109072,88 35822,15 3,04
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 106583,82 43662,38 2,44
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 117528,15 56251,16 2,09
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 115795,74 56141,58 2,06
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 116518,97 53952,51 2,16
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
67
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26928,03
Febrero 0,51 59214,06 30007,86
Marzo 0,60 63669,77 38403,75
Abril 0,70 55000,48 38365,46
Mayo 0,66 62727,87 41288,98
Junio 0,74 53151,44 39167,71
Julio 0,81 47701,11 38588,20
Agosto 0,97 35822,15 34756,18
Septiembre 0,82 43662,38 35972,52
Octubre 0,64 56251,16 36230,96
Noviembre 0,53 56141,58 29474,77
Diciembre 0,48 53952,51 26067,20
Cobertura ANUAL 0,652082247 636808,65 415251,61
Superficie de captación [m2] 144,76
Área apertura [m2] 1,88
Nº captadores 77,00
Precio unitario captador (€) 496
Precio total captadores (€) 38192
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
68
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Promasol Titanio V1 0,7400 4,9000 1,88
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,66 48673,59 49514,13 0,98
Febrero 14,79 28 0,93 0,66 51092,98 59214,06 0,86
Marzo 17,37 31 0,94 0,66 66552,95 63669,77 1,05
Abril 18,93 30 0,92 0,65 69131,47 55000,48 1,26
Mayo 19,59 31 0,90 0,63 71945,90 62727,87 1,15
Junio 19,82 30 0,89 0,63 70313,09 53151,44 1,32
Julio 19,76 31 0,90 0,63 72539,67 47701,11 1,52
Agosto 19,52 31 0,92 0,65 73583,06 35822,15 2,05
Septiembre 18,55 30 0,93 0,65 68200,08 43662,38 1,56
Octubre 16,53 31 0,94 0,66 63808,94 56251,16 1,13
Noviembre 13,78 30 0,94 0,66 51333,51 56141,58 0,91
Diciembre 11,93 31 0,94 0,66 45991,82 53952,51 0,85
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,13 Fr UL [W/m2K] 4,900
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 4,655
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 232099,68 49514,13 4,69
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 213317,13 59214,06 3,60
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 244318,24 63669,77 3,84
Abril 13 17 1,12 30 2592000 238382,15 55000,48 4,33
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 238129,62 62727,87 3,80
Junio 15 24 1,11 30 2592000 216576,09 53151,44 4,07
Julio 16 26 1,13 31 2678400 221732,42 47701,11 4,65
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 211523,85 35822,15 5,90
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 206696,83 43662,38 4,73
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 227921,04 56251,16 4,05
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 224561,41 56141,58 4,00
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 225963,96 53952,51 4,19
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
69
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,53 49514,13 26245,67
Febrero 0,51 59214,06 30109,16
Marzo 0,61 63669,77 38809,40
Abril 0,70 55000,48 38560,58
Mayo 0,67 62727,87 41998,92
Junio 0,75 53151,44 39719,85
Julio 0,81 47701,11 38666,21
Agosto 0,95 35822,15 33860,01
Septiembre 0,82 43662,38 35982,10
Octubre 0,65 56251,16 36538,51
Noviembre 0,52 56141,58 29265,60
Diciembre 0,47 53952,51 25454,56
Cobertura ANUAL 0,652017811 636808,65 415210,58
Superficie de captación [m2] 188,00
Área apertura [m2] 1,88
Nº captadores 100,00
Precio unitario captador (€) 479
Precio total captadores (€) 47900
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
70
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Escoda SOL2003 Selectivo 0,7400 4,1550 2,15
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,66 44531,16 49514,13 0,90
Febrero 14,79 28 0,93 0,66 46744,65 59214,06 0,79
Marzo 17,37 31 0,94 0,66 60888,87 63669,77 0,96
Abril 18,93 30 0,92 0,65 63247,94 55000,48 1,15
Mayo 19,59 31 0,90 0,63 65822,85 62727,87 1,05
Junio 19,82 30 0,89 0,63 64329,00 53151,44 1,21
Julio 19,76 31 0,90 0,63 66366,08 47701,11 1,39
Agosto 19,52 31 0,92 0,65 67320,67 35822,15 1,88
Septiembre 18,55 30 0,93 0,65 62395,82 43662,38 1,43
Octubre 16,53 31 0,94 0,66 58378,40 56251,16 1,04
Noviembre 13,78 30 0,94 0,66 46964,70 56141,58 0,84
Diciembre 11,93 31 0,94 0,66 42077,63 53952,51 0,78
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,10 Fr UL [W/m2K] 4,1550
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,94725
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 176101,37 49514,13 3,56
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 161850,46 59214,06 2,73
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 185371,98 63669,77 2,91
Abril 13 17 1,12 30 2592000 180868,08 55000,48 3,29
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 180676,48 62727,87 2,88
Junio 15 24 1,11 30 2592000 164323,14 53151,44 3,09
Julio 16 26 1,13 31 2678400 168235,41 47701,11 3,53
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 160489,84 35822,15 4,48
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 156827,42 43662,38 3,59
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 172930,91 56251,16 3,07
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 170381,85 56141,58 3,03
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 171446,01 53952,51 3,18
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
71
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,53 49514,13 26465,59
Febrero 0,51 59214,06 29961,80
Marzo 0,60 63669,77 38507,98
Abril 0,70 55000,48 38375,17
Mayo 0,66 62727,87 41560,48
Junio 0,74 53151,44 39378,92
Julio 0,81 47701,11 38563,45
Agosto 0,96 35822,15 34250,85
Septiembre 0,82 43662,38 35919,18
Octubre 0,65 56251,16 36296,08
Noviembre 0,52 56141,58 29263,70
Diciembre 0,48 53952,51 25644,79
Cobertura ANUAL 0,650411982 636808,65 414187,98
Superficie de captación [m2] 172,00
Área apertura [m2] 2,15
Nº captadores 80,00
Precio unitario captador (€) 505
Precio total captadores (€) 40400
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
72
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Frigicoll CO2010 SV 0,7410 3,7910 2,0000
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,66 43035,82 49514,13 0,87
Febrero 14,79 28 0,93 0,66 45174,98 59214,06 0,76
Marzo 17,37 31 0,94 0,66 58844,25 63669,77 0,92
Abril 18,93 30 0,92 0,65 61124,11 55000,48 1,11
Mayo 19,59 31 0,90 0,63 63612,55 62727,87 1,01
Junio 19,82 30 0,89 0,63 62168,86 53151,44 1,17
Julio 19,76 31 0,90 0,63 64137,54 47701,11 1,34
Agosto 19,52 31 0,92 0,65 65060,08 35822,15 1,82
Septiembre 18,55 30 0,93 0,65 60300,60 43662,38 1,38
Octubre 16,53 31 0,94 0,66 56418,08 56251,16 1,00
Noviembre 13,78 30 0,94 0,66 45387,65 56141,58 0,81
Diciembre 11,93 31 0,94 0,66 40664,68 53952,51 0,75
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,09 Fr UL [W/m2K] 3,7910
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,60145
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 153698,65 49514,13 3,10
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 141260,66 59214,06 2,39
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 161789,90 63669,77 2,54
Abril 13 17 1,12 30 2592000 157858,96 55000,48 2,87
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 157691,73 62727,87 2,51
Junio 15 24 1,11 30 2592000 143418,78 53151,44 2,70
Julio 16 26 1,13 31 2678400 146833,35 47701,11 3,08
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 140073,13 35822,15 3,91
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 136876,63 43662,38 3,13
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 150931,51 56251,16 2,68
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 148706,73 56141,58 2,65
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 149635,51 53952,51 2,77
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
73
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26686,97
Febrero 0,51 59214,06 30031,22
Marzo 0,61 63669,77 38530,86
Abril 0,70 55000,48 38431,77
Mayo 0,66 62727,87 41522,55
Junio 0,74 53151,44 39359,30
Julio 0,81 47701,11 38631,72
Agosto 0,96 35822,15 34492,31
Septiembre 0,82 43662,38 35994,13
Octubre 0,65 56251,16 36329,36
Noviembre 0,52 56141,58 29394,81
Diciembre 0,48 53952,51 25852,21
Cobertura ANUAL 0,652091034 636808,65 415257,21
Superficie de captación [m2] 166,00
Área apertura [m2] 2,00
Nº captadores 83,00
Precio unitario captador (€) 490
Precio total captadores (€) 40670
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
74
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Frigicoll CO2570 S 0,7040 3,5550 2,6500
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,63 43079,07 49514,13 0,87
Febrero 14,79 28 0,93 0,62 45220,38 59214,06 0,76
Marzo 17,37 31 0,94 0,63 58903,38 63669,77 0,93
Abril 18,93 30 0,92 0,62 61185,53 55000,48 1,11
Mayo 19,59 31 0,90 0,60 63676,47 62727,87 1,02
Junio 19,82 30 0,89 0,60 62231,33 53151,44 1,17
Julio 19,76 31 0,90 0,60 64201,98 47701,11 1,35
Agosto 19,52 31 0,92 0,62 65125,45 35822,15 1,82
Septiembre 18,55 30 0,93 0,62 60361,19 43662,38 1,38
Octubre 16,53 31 0,94 0,63 56474,77 56251,16 1,00
Noviembre 13,78 30 0,94 0,63 45433,25 56141,58 0,81
Diciembre 11,93 31 0,94 0,63 40705,54 53952,51 0,75
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,11 Fr UL [W/m2K] 3,5550
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,37725
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 153853,73 49514,13 3,11
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 141403,19 59214,06 2,39
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 161953,14 63669,77 2,54
Abril 13 17 1,12 30 2592000 158018,23 55000,48 2,87
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 157850,84 62727,87 2,52
Junio 15 24 1,11 30 2592000 143563,49 53151,44 2,70
Julio 16 26 1,13 31 2678400 146981,50 47701,11 3,08
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 140214,46 35822,15 3,91
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 137014,74 43662,38 3,14
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 151083,80 56251,16 2,69
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 148856,77 56141,58 2,65
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 149786,49 53952,51 2,78
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
75
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26706,80
Febrero 0,51 59214,06 30054,61
Marzo 0,61 63669,77 38559,06
Abril 0,70 55000,48 38457,70
Mayo 0,66 62727,87 41551,89
Junio 0,74 53151,44 39385,28
Julio 0,81 47701,11 38655,09
Agosto 0,96 35822,15 34508,10
Septiembre 0,82 43662,38 36015,50
Octubre 0,65 56251,16 36355,08
Noviembre 0,52 56141,58 29417,27
Diciembre 0,48 53952,51 25872,35
Cobertura ANUAL 0,652533104 636808,65 415538,72
Superficie de captación [m2] 174,90
Área apertura [m2] 2,65
Nº captadores 66,00
Precio unitario captador (€) 635
Precio total captadores (€) 41910
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
76
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Dunphy DOMOFLAT2.0-PLUS 0,8020 3,9490 1,8500
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,72 42046,99 49514,13 0,85
Febrero 14,79 28 0,93 0,71 44137,00 59214,06 0,75
Marzo 17,37 31 0,94 0,71 57492,19 63669,77 0,90
Abril 18,93 30 0,92 0,70 59719,66 55000,48 1,09
Mayo 19,59 31 0,90 0,68 62150,93 62727,87 0,99
Junio 19,82 30 0,89 0,68 60740,41 53151,44 1,14
Julio 19,76 31 0,90 0,68 62663,85 47701,11 1,31
Agosto 19,52 31 0,92 0,70 63565,19 35822,15 1,77
Septiembre 18,55 30 0,93 0,71 58915,07 43662,38 1,35
Octubre 16,53 31 0,94 0,72 55121,76 56251,16 0,98
Noviembre 13,78 30 0,94 0,72 44344,78 56141,58 0,79
Diciembre 11,93 31 0,94 0,72 39730,33 53952,51 0,74
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,07 Fr UL [W/m2K] 3,9490
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,75155
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 140876,72 49514,13 2,85
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 129476,34 59214,06 2,19
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 148292,97 63669,77 2,33
Abril 13 17 1,12 30 2592000 144689,96 55000,48 2,63
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 144536,69 62727,87 2,30
Junio 15 24 1,11 30 2592000 131454,42 53151,44 2,47
Julio 16 26 1,13 31 2678400 134584,14 47701,11 2,82
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 128387,88 35822,15 3,58
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 125458,04 43662,38 2,87
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 138340,42 56251,16 2,46
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 136301,24 56141,58 2,43
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 137152,54 53952,51 2,54
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
77
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26734,79
Febrero 0,51 59214,06 29977,62
Marzo 0,60 63669,77 38431,05
Abril 0,70 55000,48 38358,87
Mayo 0,66 62727,87 41382,74
Junio 0,74 53151,44 39241,84
Julio 0,81 47701,11 38573,26
Agosto 0,96 35822,15 34560,26
Septiembre 0,82 43662,38 35947,42
Octubre 0,64 56251,16 36244,89
Noviembre 0,52 56141,58 29380,11
Diciembre 0,48 53952,51 25890,38
Cobertura ANUAL 0,651252514 636808,65 414723,23
Superficie de captación [m2] 149,85
Área apertura [m2] 1,85
Nº captadores 81,00
Precio unitario captador (€) 723
Precio total captadores (€) 58563
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
78
Modelo Factor de
eficiencia óptico Coeficiente global de
pérdidas[W/m2K] Área de apertura por colector[m2]
Danosa DS09-20S 0,7130 3,3800 1,9000
Mes
HT [MJ/m2 día]
(para 45º) N [días]
(τα)/(τα)n (para 45º)
Fr'·(τα)
Qa [MJ]
Carga mensual
[MJ] Y
Enero 12,65 31 0,94 0,64 41708,99 49514,13 0,84
Febrero 14,79 28 0,93 0,63 43782,19 59214,06 0,74
Marzo 17,37 31 0,94 0,63 57030,02 63669,77 0,90
Abril 18,93 30 0,92 0,62 59239,59 55000,48 1,08
Mayo 19,59 31 0,90 0,61 61651,31 62727,87 0,98
Junio 19,82 30 0,89 0,61 60252,13 53151,44 1,13
Julio 19,76 31 0,90 0,61 62160,11 47701,11 1,30
Agosto 19,52 31 0,92 0,62 63054,21 35822,15 1,76
Septiembre 18,55 30 0,93 0,63 58441,47 43662,38 1,34
Octubre 16,53 31 0,94 0,64 54678,65 56251,16 0,97
Noviembre 13,78 30 0,94 0,64 43988,30 56141,58 0,78
Diciembre 11,93 31 0,94 0,64 39410,95 53952,51 0,73
Volumen de acumulación [litros] 8700 Fr'/Fr 0,95
K1 1,10 Fr UL [W/m2K] 3,3800
TAC [ºC] 60 Fr'UL [W/m2K] 3,211
Mes
TAF [ºC]
Ta [ºC]
K2
N [días]
Dt [s]
Qp [MJ]
Carga mensual
[MJ] X
Enero 8 11 0,99 31 2678400 138274,85 49514,13 2,79
Febrero 9 12 1,01 28 2419200 127085,03 59214,06 2,15
Marzo 11 14 1,07 31 2678400 145554,13 63669,77 2,29
Abril 13 17 1,12 30 2592000 142017,67 55000,48 2,58
Mayo 14 20 1,13 31 2678400 141867,22 62727,87 2,26
Junio 15 24 1,11 30 2592000 129026,57 53151,44 2,43
Julio 16 26 1,13 31 2678400 132098,49 47701,11 2,77
Agosto 15 26 1,08 31 2678400 126016,67 35822,15 3,52
Septiembre 14 24 1,06 30 2592000 123140,94 43662,38 2,82
Octubre 13 20 1,08 31 2678400 135785,40 56251,16 2,41
Noviembre 11 16 1,04 30 2592000 133783,88 56141,58 2,38
Diciembre 8 12 0,97 31 2678400 134619,45 53952,51 2,50
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
79
Mes f QACS [MJ] Q útil [MJ]
Enero 0,54 49514,13 26654,18
Febrero 0,50 59214,06 29865,76
Marzo 0,60 63669,77 38290,31
Abril 0,70 55000,48 38231,68
Mayo 0,66 62727,87 41230,42
Junio 0,74 53151,44 39107,32
Julio 0,81 47701,11 38458,80
Agosto 0,96 35822,15 34497,83
Septiembre 0,82 43662,38 35843,65
Octubre 0,64 56251,16 36117,28
Noviembre 0,52 56141,58 29278,31
Diciembre 0,48 53952,51 25807,11
Cobertura ANUAL 0,649147351 636808,65 413382,65
Superficie de captación [m2] 167,20
Área apertura [m2] 1,90
Nº captadores 88,00
Precio unitario captador (€) 466
Precio total captadores (€) 41008
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Nº
Modelo
Nº Captadores
Precio [€]
Superficie captación
[m2]
Precio total captadores
[€]
Cobertura
Anual
1 Gamesa 5000S 97 529 213,4 51313 0,65098
2 Gamesa 5000ST 73 649 160,6 47377 0,65298
3 Cromagen CR10-DS8 80 522 149,6 41760 0,64947
4 Cromagen QR-F 76 578 196,08 43928 0,64934
5 Cromagen CR12-S8 54 680 139,32 36720 0,65121
6 Cromagen CR12-SH8 67 658 172,86 44086 0,64960
7 Unisol 60 Basic 82 400 156,62 32800 0,65363
8 Unisol 60 Basic 2,5 78 475 171,6 37050 0,65021
9 Promasol Titanio V1-K 77 496 144,76 38192 0,65208
10 Promasol Titanio V1 100 479 188 47900 0,65201
11 Escoda SOL2003 Selectivo 80 505 172 40400 0,65041
12 Frigicoll CO2010 SV 83 490 166 40670 0,65209
13 Frigicoll CO2570 S 66 635 174,9 41910 0,65253
14
Dunphy DOMOFLAT2.0-PLUS
81
723
149,85
58563
0,65125
15 Danosa DS09-20S 88 466 167,2 41008 0,64914 Tabla 10.Resumen del estudio para la elección del colector
Teniendo en cuenta los resultados obtenidos en la tabla resumen, el captador
elegido es el modelo CROMAGEN CR12-S8, ya que las características del
campo de captación resultante en el estudio de este captador cumpliendo la
legislación vigente que marca la contribución mínima anual del 65% son: menor
superficie de captación por tanto menor número de captadores y pese a que el
precio individual es un tanto elevado a diferencia del resto el precio total del
campo de captadores es muy inferior comparado con el precio total del campo
de captadores del los captadores de precio individual bajo.
4.3. Estudio de la orientación e inclinación del captador
El método de estudio consiste en encontrar la radiación incidente sobre la placa
para cada inclinación de estudio (valores ya calculados en el apartado 2) y,
utilizando el captador seleccionado (CROMAGEN CR12-S8), calcular la
superficie de captación necesaria para cada caso mediante el método de las
curvas-f utilizado anteriormente (ver anexo A1)
Los resultados obtenidos se muestran en la siguiente tabla:
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Ángulo de inclinación
Cobertura (%)
Nº de captadores Precio total captadores(€)
45º 65,12 54 36720 41,4º 65,24 54 36720 30º 65,58 55 37400
Tabla 11. Resultados obtenidos del estudio del ángulo de inclinación del captador CROMAGEN CR12-S8
Como se puede observar en la tabla anterior, en los casos de realizar la
instalación con una inclinación óptima de 41,4º y una inclinación de 45º el
resultado no varía significativamente. En ambos casos el campo de captación
requiere de 54 captadores para cumplir el factor de cobertura mínimo. Además,
la diferencia de factor de cobertura en ambos casos es pequeña (65,21% frente
a 65,12% respectivamente), y por último mencionar que el factor “f” en ambos
casos no supera el 100% durante el año y por tanto no existe exceso de energía
producida.
En el caso de instalar los captadores con una inclinación de 30º, el resultado es
diferente puesto que es necesario instalar 55 captadores para superar el factor
de cobertura mínimo de 65% exigido por el Decreto de Ecoeficiencia y el factor
“f” supera el 100% en el mes de agosto por lo sí se elige esta inclinación habría
un exceso de energía producida.
Por todo esto, por simplicidad al adquirir las estructuras de montaje de los
paneles y por que el presupuesto del total de captadores es inferior al obtenido
con una inclinación de 30º, la inclinación del campo de colectores será de 45º,
puesto que se cumple con el mínimo exigido por el Decreto de Ecoeficiencia y no
es necesario hacer fabricar las estructuras a medida, con el consiguiente ahorro
de costes que eso significa.
4.4. Distribución de los captadores
Teniendo en cuenta las recomendaciones del RITE, se ha optado por la
conexión en paralelo para los captadores dentro de una batería de seis
captadores.
Figura 14. Batería de 6 captadores conectados en paralelo
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Figura 15. Distribución del campo de captación
En la figura 15 se muestra la disposición de las baterías de captadores. Los
cincuenta y cuatro captadores se han distribuido en nueve baterías de seis
captadores cada una, y a su vez, se han conectado en paralelo en filas de tres
baterías.
Como estructura de soporte se utilizará el modelo SOPSFK216-P “Estructura 6
captadores, cubierta plana 45º” de HEATSUN. Se montarán nueve estructuras
de soporte, para el conjunto de la instalación.
5. SISTEMA HIDRÁULICO
El material elegido para las tuberías es el cobre. La nomenclatura para la
distribución de las tuberías se muestra a continuación:
Figura 16. Denominación de los tramos de tuberías
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Nomenclatura Descripción Nomenclatura Descripción
TF1 Tramo frío 1 TC1 Tramo caliente 1
TF2 Tramo frío 2 TC2 Tramo caliente 2
TF3 Tramo frío 3 TC3 Tramo caliente 3
TF1-1 Tramo frío a batería 1-1 TC1-1 Tramo caliente de batería 1-1
TF1-2 Tramo frío a batería 1-2 TC1-2 Tramo caliente de batería 1-2
TF2-1 Tramo frío a batería 2-1 TC1-3 Tramo caliente de batería 1-3
TF2-2 Tramo frío a batería 2-2 TC2-1 Tramo caliente de batería 2-1
TF2-3 Tramo frío a batería 2-3 TC2-2 Tramo caliente de batería 2-2
TF3-1 Tramo frío a batería 3-1 TC2-3 Tramo caliente de batería 2-3
TF3-2 Tramo frío a batería 3-2 TC3-2 Tramo caliente de batería 3-2
TF3-3 Tramo frío a batería 3-3 TC3-3 Tramo caliente de batería 3-3 Tabla 12. Nomenclatura utilizada para los tramos de tuberías
Los diámetros de los tramos de las tuberías se calcularon aplicando el método
de explicado en el anexo A1 y los resultados obtenidos se representan en la
siguiente tabla:
Tramo
Caudal (L/h)
Caudal (L/s)
Diámetro interior (mm)
Diámetro interior
comercial (mm)
Diámetro externo
comercial (mm)
Velocidad (m/s)
TF1 1277,1 0,355 15,03 20 22 1,129
TF2 851,4 0,237 12,27 16 18 1,176
TF3 425,7 0,118 8,68 13 15 0,891
TF1-1 141,9 0,039 5,01 10 12 0,502
TF1-2 283,8 0,079 7,08 10 12 1,004
TF2-1 141,9 0,039 5,01 10 12 0,502
TF2-2 283,8 0,079 7,08 10 12 1,004
TF2-3 425,7 0,118 8,68 13 15 0,891
TF3-1 141,9 0,039 5,01 10 12 0,502
TF3-2 283,8 0,079 7,08 10 12 1,004
TF3-3 425,7 0,118 8,68 13 15 0,891
TC1 1277,1 0,355 15,03 20 22 1,129
TC2 851,4 0,237 12,27 16 18 1,176
TC3 425,7 0,118 8,68 13 15 0,891
TC1-1 425,7 0,118 8,68 13 15 0,891
TC1-2 283,8 0,079 7,08 10 12 1,004
TC1-3 141,9 0,039 5,01 10 12 0,502
TC2-1 425,7 0,118 8,68 13 15 0,891
TC2-2 283,8 0,079 7,08 10 12 1,004
TC2-3 141,9 0,039 5,01 10 12 0,502
TC3-2 283,8 0,079 7,08 10 12 1,004
TC3-3 141,9 0,039 5,01 10 12 0,502 Tabla 13. Dimensiones de los tramos de tubería
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6. SISTEMA DE IMPULSIÓN CIRCUITO PRIMARIO
Se dimensiona la bomba aplicando el método explicado en el anexo A1.
A continuación en las siguientes tablas se muestran las pérdidas lineales, las
singulares, las producidas en los colectores y en el intercambiador
respectivamente:
Tramo L [m] D[m] v[m/s] Q[L/h] Re ε/D f Dh[mca]
TF1 57,0 0,020 1,13 1277,1 16777 0,000075 0,027 5,001
TF2 4,6 0,016 1,18 851,4 13981 0,000094 0,029 0,588
TF3 13,6 0,013 0,89 425,7 8603 0,000115 0,031 1,312
TF1-1 9,7 0,010 0,50 141,9 3728 0,000150 0,017 0,214
TF1-2 9,7 0,010 1,00 283,8 7456 0,000150 0,032 1,594
TF2-1 9,7 0,010 0,50 141,9 3728 0,000150 0,017 0,214
TF2-2 9,7 0,010 1,00 283,8 7456 0,000150 0,032 1,594
TF2-3 9,0 0,013 0,89 425,7 8603 0,000115 0,031 0,868
TF3-1 9,7 0,010 0,50 141,9 3728 0,000150 0,017 0,214
TF3-2 9,7 0,010 1,00 283,8 7456 0,000150 0,032 1,594
TF3-3 9,0 0,013 0,89 425,7 8603 0,000115 0,031 0,868
TC1 16 0,020 1,13 1277,1 16777 0,000075 0,027 1,404
TC2 4,6 0,016 1,18 851,4 13981 0,000094 0,029 0,588
TC3 13,6 0,013 0,89 425,7 8603 0,000115 0,031 1,312
TC1-1 9,0 0,013 0,89 425,7 8603 0,000115 0,031 0,868
TC1-2 9,7 0,010 1,00 283,8 7456 0,000150 0,032 1,594
TC1-3 9,7 0,010 0,50 141,9 3728 0,000150 0,017 0,214
TC2-1 9,0 0,013 0,89 425,7 8603 0,000115 0,031 0,868
TC2-2 9,7 0,010 1,00 283,8 7456 0,000150 0,032 1,594
TC2-3 9,7 0,010 0,50 141,9 3728 0,000150 0,017 0,214
TC3-2 9,7 0,010 1,00 283,8 7456 0,000150 0,032 1,594
TC3-3 9,7 0,010 0,50 141,9 3728 0,000150 0,017 0,214
TOTAL PÉRDIDAS DE CARGA LINEALES 24,523 Tabla 14. Pérdidas de carga lineales
Elemento
Nº de elementos
v [m/s]
K
Dh[mca]
Codo 90º D20 7 1,13 0,23 0,015
Codo 90 º D13 2 0,89 0,25 0,010
Codo 90 º D10 6 1 0,26 0,013
Bifurcación divergencia TF1 1 1,13 1,25 0,081
Bifurcación divergencia TF3-3, TF2-3 y TF3 3 0,89 1,2 0,048
Bifurcación divergencia TF3-2, TF2-2 y TF1-2 3 1 1,15 0,059
Bifurcación divergencia TF2 1 1,18 1,4 0,099
Bifurcación convergente TC1 1 1,13 1,15 0,075
Bifurcación convergente TC2 1 1,18 1,2 0,085
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Bifurcación convergente TC1-2,TC2-2 y TC3-2 3 1 1,25 0,064
Bifurcación convergente TC3,TC2-1 y TC1-1 3 0,89 1,3 0,052
TOTAL PÉRDIDAS DE CARGA SINGULARES 0,602 Tabla 15. Pérdidas de carga singulares
La pérdida de carga total de los colectores es de 1,152 mca, en el
intercambiador de calor, según el fabricante la pérdida de carga como máximo
de 5 mca, por tanto se tomará un valor de 4 mca, lo que hace una pérdida de
carga total de 30,3 mca.
La bomba elegida es una bomba centrífuga CDX 90/10 del fabricante EBARA.
Para asegurar el funcionamiento de la instalación, en caso de avería de una de
las bombas de se ha optado por colocar 2 bombas en paralelo.
7. SISTEMA DE INTERCAMBIO DE CALOR
Para dimensionar el intercambiador de calor, se aplica las recomendaciones
explicadas en el anexo A1. Por tanto, teniendo en cuenta que el área de
captación es de 139,32 m2, se obtiene una potencia mínima del intercambiador
de 69,66 kW igual a 59936,9 kcal/h. Con este dato el intercambiador elegido es
un intercambiador de placas del fabricante SALVADOR ESCODA el modelo
T5MFG, cuyas especificaciones se pueden observar en su ficha técnica.
8. SISTEMA DE ACUMULACIÓN
Para dimensionar el acumulador, se aplica las recomendaciones explicadas en el
anexo A1. Así pues, el acumulador seleccionado es del modelo AC406-4000T
de HEATSUN.
Se trata de un acumulador vertical, con aislamiento de poliuretano de 50 mm de
grosor. La conexión de agua fría se realiza por la parte inferior y la salida de
agua caliente por la parte superior.
Lleva instalado un termostato de control de temperatura para el sistema de
regulación y está diseñado para una temperatura de funcionamiento de 60ºC
aunque soporta una temperatura máxima de 80ºC y una presión máxima de 6
bares.
Y cuenta con una boca de hombre como lo exige el RITE, para modelos mayores
de 750 litros.
8.1. Bomba del sistema de acumulación
Para hacer circular el agua caliente sanitaria hacia el intercambiador de calor, el
sistema de acumulación necesita de una bomba de circulación.
Para la elección de la bomba de circulación del circuito secundario, al igual que
en el caso de la bomba del circuito primario se deben calcular primero las
pérdidas de cargas lineales, singulares y la que se produce en el secundario del
intercambiador.
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Pérdidas de carga lineales
L [m] D[m] v[m/s] Q[L/h] Re ε/D f Dh [mca]
13 0,02 1,016 1149,4 15094,8 0,000075 0,027 0,923 Tabla 16. Pérdidas de carga lineales
Pérdidas de carga singulares
Se estima un valor de aproximadamente 0,2 mca debido a que en el circuito no
existen codos, bifurcaciones o singularidades que puedan causar una pérdida de
carga considerable.
Pérdida de carga en el intercambiador
Se estima un valor de 3,5 mca según la ficha técnica proporcionada por el
fabricante.
Elección de la bomba
En total la pérdida de carga total es de 4,623 mca y teniendo en cuenta que el
caudal de 1149,4 l/h igual a 1,1494 m3/h, la bomba seleccionada es del
fabricante GRUNDFOS modelo MAGNA 25-60.
9. SISTEMA DE INTERCAMBIO DE CALOR DEL SISTEMA AUXILIAR
De la misma manera que para el circuito del sistema de aporte solar, se ha
optado por transferir la energía de la caldera al depósito auxiliar mediante un
intercambiador de calor externo, ubicado fuera de los depósitos de acumulación.
En este caso, el intercambiador deberá dimensionarse para ser capaz de
transferir la máxima energía proporcionada por la caldera. En este caso, se ha
optado por un intercambiador modelo M6 de Alfa Laval, que puede trabajar a
una temperatura máxima de 130ºC y tiene una superficie máxima de intercambio
de 38 m2.
10. SISTEMA DE IMPULSIÓN DEL SISTEMA AUXILIAR
El sistema de apoyo necesita de una bomba de circulación para hacer circular el
fluido hacia el intercambiador de calor, donde se producirá el intercambio de
energía.
Para calcular la potencia necesaria de la bomba se deben seguir los mismos
pasos que los calculados para la bomba del circuito primario y la bomba del
circuito de acumulación. Así, lo primero que se deberá calcular son las pérdidas
de carga del sistema de apoyo convencional. Las características técnicas de la
caldera determinan unas pérdidas de carga de 120 mbar, o lo que es lo mismo,
1,2 mca. Además, se deberá sumar las pérdidas de carga producidas por el
recorrido a través de las tuberías, que en este caso, corresponden a 0,7 mca,
calculado de la misma que la justificada para el circuito solar y el circuito de
acumulación y la pérdida de carga en el intercambiador se estima de 3 mca.
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Así pues, teniendo en cuenta que se estimaran las pérdidas de carga totales en
5 mca la bomba seleccionada es del fabricante GRUNDFOS modelo MAGNA
50-100.
11. SISTEMA DE REGULACIÓN Y CONTROL
11.1. Sistema de regulación elegido
Dado que la instalación solar térmica incorpora un intercambiador de calor
externo para la transmisión de calor entre el campo de captadores y los
acumuladores, será necesario una centralita que regule el encendido y apagado
de la bomba del circuito primario y la bomba de circuito secundario, es por eso,
que la centralita seleccionada es la proporcionada por el fabricante de
captadores solares, el modelo es CENTRALITA TR0502.
Descripción del funcionamiento
La bomba del circuito solar R2 se activa en cuanto se alcanza la diferencia de
temperatura de activación entre el campo de colectores A1 (T1) y el acumulador
B1 (T2), normalmente entre (7-8ºC). Cuando se alcanza la diferencia de
temperatura de desactivación o un límite de seguridad (2-3ºC), la bomba del
circuito solar R2 se vuelve a desactivar. La bomba de carga del acumulador R1
se activa en cuanto se alcanza la diferencia de temperatura de activación entre
el intercambiador de calor externo F1 (T3) y el acumulador B1 (T2) (5-6ºC). El
acumulador será cargado hasta que se alcance la diferencia de temperatura de
desactivación entre el intercambiador de calor externo F1 (T3) y el acumulador
B1 (T2) o un límite de seguridad (2-3ºC)
Figura 17. Esquema de conexión de la centralita seleccionada
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12. VASO DE EXPANSIÓN
Teniendo en cuenta, el método a seguir para el cálculo del vaso de expansión
detallado en el anexo A1, la tabla siguiente muestra un resumen de los cálculos
realizados y el volumen mínimo necesario para el vaso de expansión:
Datos de las instalación
Volumen de la instalación [L] 150,084
Temperatura de diseño [ºC] 120
Porcentaje de glicol [%] 30
Parámetros del vaso de expansión
P absoluta máxima [bar] 7
P absoluta mínima [bar] 2
Ce 0,06
b -0,5
a 20,04
fc 1,25
Ce (corregido) 0,075
Cp 1,4
Volumen mínimo del vaso [L] 15,76 Tabla 17. Parámetros para el dimensionado del vaso de expansión del circuito primario
Tomando en cuenta estos criterios, se ha seleccionado el vaso de expansión
MODELO 18 SMF de 18 litros de capacidad y presión máxima de 10 bares. El
vaso de expansión se situará en la aspiración de la bomba de impulsión.
13. FLUIDO CALOPORTADOR
Se ha optado por el fluido de trabajo que proporciona el mismo fabricante de los
captadores solares CHROMAGEN, que garantiza una protección de la
instalación de hasta -15ºC con una concentración del 30% y presenta las
siguientes propiedades:
Fluido Agua-glicol 30%
r 1040 kg/m3
μ 0,0014 N·s/m2
Tabla 18. Características del fluido caloportador
Por tanto, como el volumen total del fluido caloportador en el circuito primario de
la instalación es de 150,084 litros y el fabricante proporciona envases de 10 y 25
litros, se necesitarán 6 envases de 25 litros.
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ANEXO 3 - FICHAS TÉCNICAS
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90
Índice ANEXO 3- FICHAS TÉCNICAS
1. CAPTADOR ................................................................................................. 91
2. ESTRUCTURA SOPORTE ......................................................................... 92
3. BOMBA CIRCUITO PRIMARIO................................................................. 93
4. INTERCAMBIADORES DE CALOR ......................................................... 95
5. ACUMULADOR ............................................................................................ 99
6. BOMBAS SISTEMA DEL ACUMULACIÓN Y SISTEMA AUXILIAR ... 100
7. CENTRALITA ............................................................................................. 102
8. VASO DE EXPANSIÓN ............................................................................. 103
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91
1. CAPTADOR
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92
2. ESTRUCTURA SOPORTE
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93
3. BOMBA CIRCUITO PRIMARIO
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94
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95
4. INTERCAMBIADORES DE CALOR
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97
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98
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99
5. ACUMULADOR
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100
6. BOMBAS SISTEMA DEL ACUMULACIÓN Y SISTEMA AUXILIAR
PROYECTO DE INSTALACIÓN DE ENERGÍA SOLAR TÉRMICA EN EL POLIDEPORTIVO SISTRELLS UBICADO EN BADALONA
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