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Galleria Nazionale d’Arte Moderna e Contemporanea di Roma Adeguamento strutturale e impiantistico e allestimento Ala Cosenza
Progetto Esecutivo – I° Stralcio
Demolizioni di superfetazioni e rimozioni varie
Rev. 01
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2.9.3 Sollecitazioni di calcolo (condizione senza sisma)
Si riportano i diagrammi della sollecitazione flettente e tagliante per le situazioni analizzate:
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Demolizioni di superfetazioni e rimozioni varie
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Applicando i coefficienti di fattorizzazione dei carichi A1 si ottengono le sollecitazioni di calcolo:
Msd = 1,3 * M = 1,3 * 594,04 = 772,25 kN*m/m (x=-9.90m)
Vsd = 1,3 * V = 1,3 * 183,85 = 239,00 kN/m (x=-12.80m)
Considerando l’interasse dei pali pari a 0,90m e ripartendo le sollecitazione sulle due file si
ottengono in definitiva le sollecitazioni massime sul singolo palo:
M’sd = 0,9 * Msd /2 = 0,9 * 772,25 /2 = 347 kN*m
V’sd = 0,9 * Vsd /2 = 0,9 * 239,00 /2 = 108 kN
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2.9.4 Sollecitazioni di calcolo (condizione sismica)
Si riportano i diagrammi della sollecitazione flettente e tagliante per le situazioni analizzate:
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Applicando i coefficienti di fattorizzazione dei carichi A1 si ottengono le sollecitazioni di calcolo:
Msd = 1,3 * M = 1,3 * 766,87 = 996,93 kN*m/m (x=-9.80m)
Vsd = 1,3 * V = 1,3 * 234,04 = 304,25 kN/m (x=-12.80m)
Considerando l’interasse dei pali pari a 0,90m e ripartendo le sollecitazione sulle due file si
ottengono in definitiva le sollecitazioni massime sul singolo palo:
M’sd = 0,9 * Msd /2 = 0,9 * 996,93 /2 = 449 kN*m
V’sd = 0,9 * Vsd /2 = 0,9 * 304,25 /2 = 137 kN
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Nel seguito si riporta il diagramma dei momenti flettenti per lo schema statico di paratia senza
tirante di ancoraggio. Come si evince il massimo momento flettente è pari a circa 1675 kNm
che amplificato del coefficiente di fattorizzazione dei carichi A1 si ottiene un valore pari a:
Msd = 1,3 * M = 1,3 * 1675 2180 kN*m/m
Quindi sul singolo palo si avrebbe un momento sollecitante pari a 1090 kN*m superiore al
momento resistente calcolato nel paragrafo seguente e pari a 784 kN*m. Da ciò scaturisce la
necessità di eseguire i suddetti tiranti di ancoraggio.
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2.9.5 Resistenze di progetto
Momento flettente resistente
Si determina il momento resistente ed il coefficiente di utilizzo di una sezione circolare armata
con 16Ø26 e soggetta ad uno sforzo normale minimo pari al peso proprio del palo calcolato alla
profondità di massimo momento flettente riscontrato per la condizione di carico con sisma:
N 120 kN (a quota -9.80m circa)
M 450 kNm (a quota -9.80m circa)
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Mrd = 590 kNm
Essendo Mrd > M’sd la verifica risulta soddisfatta.
Taglio resistente
Si determina, a favore di sicurezza, la resistenza a taglio ipotizzando una sezione circolare
priva di armatura:
Vrd = νmin * A
A = π * Ø2 / 4 = 5026 cm
2
νmin = 0,035 * k3/2
* (fck/FC)1/2
= 0,035 * 23/2
* (20/1,35)1/2
= 0,38 N/mm2 = 3,80 daN/cm
2
Vrd = 3,80 * 5026 190000 daN = 190,00 kN
Essendo Vrd > V’sd = 137 kN la verifica risulta soddisfatta.
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2.10 Verifica di resistenza trave di ripartizione
Per le travi di ripartizione (1+1HEB 200) si adotta uno schema statico di trave continua su più
appoggi con distanza pari all’interasse dei tiranti e caricata dall’azione finale nel tirante per
metro lineare di paratia. Poiché si esegue una verifica allo SLU l’azione finale nel tirante viene
amplificato con un coefficiente pari 1,3. In sintesi si ha:
L = i = 2,70m
Q = 1,3 * Tfin = 1,3 * 152,8 200 kN/m
2.10.1 Sollecitazioni di calcolo
Le sollecitazioni massime su ciascuna trave risultano:
Msd,max 146 /2 = 73 kNm
Vsd,max = 324 /2 = 162 kN
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2.10.2 Resistenze di progetto
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2.11 Verifiche geotecniche tiranti di ancoraggio
Il dimensionamento dei tiranti di ancoraggio è eseguito nell’ipotesi che i tiranti siano realizzati
con le modalità descritte sinteticamente di seguito.
Ai fini del calcolo si tiene conto della seguente normativa:
UNI-EN 1537, Esecuzione di lavori geotecnici speciali, Tiranti di Ancoraggio (2002)
AICAP-AGI, Ancoraggi nei terreni e nelle rocce, Raccomandazioni (2012)
I tiranti avranno le seguenti caratteristiche:
4 trefoli (ciascuno formato da 7 fili) con diametro nominale 15.24 mm (0.6”);
area della sezione trasversale 140 mm2 e resistenza ftk = 1860 N/mm
2;
carico di rottura singolo trefolo Ptk = 260 kN (valore caratteristico a trazione, EN10138)
carico al limite elastico allo 0.1% Pt0,1k = 224 kN (singolo trefolo; valore caratteristico a
trazione, EN10138)
lunghezza totale Lt = 20 m, lunghezza bulbo Lb = 8 m, lunghezza tratto libero Ll = 12 m
bulbo con diametro Dd pari a Dd = 150 mm e lunghezza Lf pari a Lf = 7 m
I tiranti saranno muniti di sacco otturatore, posto fra il bulbo ed il tratto libero, che dovrà evitare
la risalita di miscela nel tratto libero durante l’iniezione in pressione del bulbo.
I tiranti saranno installati entro fori con diametro interno pari a 150 mm ed orientati verso il
basso, secondo un angolo di inclinazione rispetto all’orizzontale pari a 12°; di conseguenza la
piastra di ripartizione alla testa dei tiranti sarà inclinata di circa 75°-80° rispetto all’orizzontale. I
fori potranno essere eseguiti con perforazione a distruzione, di preferenza mediante elica
continua; non è ammesso l’uso del martello a fondo foro, di aria in pressione e di schiume per
la rimozione dei detriti. Il sistema di perforazione dovrà garantire il minimo disturbo delle pareti
del foro per evitare la riduzione della resistenza allo sfilamento in corrispondenza del bulbo. Nel
caso in cui il foro risultasse instabile, si dovrà impiegare un idoneo rivestimento. In assenza di
rivestimento, la perforazione non dovrà essere interrotta prima di raggiungere la lunghezza
prevista; il tirante dovrà essere installato subito dopo il completamento della perforazione;
l’iniezione del bulbo dovrà essere eseguita subito dopo l’installazione del tirante nel foro.
Trattandosi di tiranti permanenti, è necessario prevedere la protezione con singola guaina per i
4 trefoli; in pratica, nel tratto libero i trefoli dovranno essere ingrassati e singolarmente viplati ed
inoltre alloggiati in una guaina di PEAD. In corrispondenza del bulbo i quattro trefoli saranno
alloggiati entro una guaina corrugata di PEAD.
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Fra il bulbo (tratto di fondazione) ed il tratto libero sarà predisposto un sacco otturatore, da
gonfiare prima di iniziare l’iniezione in pressione del tratto di fondazione, allo scopo di evitare la
risalita della miscela lungo il foro.
Dal punto di vista esecutivo il tirante sarà iniettato a partire con l’iniezione primaria, o di guaina
a bassa pressione. Con il sacco otturatore sgonfio, tale iniezione potrà essere eseguita dal
fondo foro ed in risalita sino a boccaforo. Quindi, in presenza di rivestimento, si procederà a
recuperarlo eseguendo eventuali rabocchi di miscela a boccaforo. Infine, si procederà con
l’iniezione a pressione mediante la tecnica a “manchettes”, secondo il noto procedimento delle
iniezioni ripetute selettive attraverso valvole. A tal fine il tirante dovrà essere munito di idoneo
tubo valvolato con valvole ad interasse di 1.0 m e con la prima disposta a distanza di 0.5 m dal
fondo. L’iniezione dovrà essere eseguita mediante apposito tubo con fori disposti tra due
otturatori.
Riguardo la composizione della malta di iniezione, si prevede, in linea generale e per ottenere
un volume di miscela pari ad 1 m3, di impiegare 1250 kg di cemento, 500-550 litri di acqua,
additivi antiritiro ed additivi acceleranti, in quantità pari ad 1%-2% rispetto al peso di cemento.
Il rapporto a/c (acqua/cemento) dovrà essere compreso nel campo a/c = 0.40-0.45.
Dalla miscela preparata in cantiere si dovranno prelevare i provini per le necessarie prove di
laboratorio (essudazione, ritiro, resistenza a compressione a 7 giorni, a 14 giorni, a 28 giorni).
Per le pressioni di iniezione, si prevede, in linea generale, di iniettare i bulbi con pressioni pi
comprese nel campo pi = 0.5-1.2 N/mm2 (= 5-12 atmosfere). La pressione di iniezione sarà
controllata misurando il volume di miscela iniettato alle singole valvole.
Resistenza a sfilamento
La resistenza di calcolo allo sfilamento (Ra,c) del bulbo dal terreno è ricavata mediante la
relazione:
Ra,c = () (Dd) () (Lb) (qs)
Nella quale () e (qs) sono rispettivamente un coefficiente maggiorativo del diametro di perforazione per tenere conto degli effetti delle iniezioni in pressione ed il valore della resistenza unitaria limite al contatto bulbo-terreno. In particolare, come suggerito nella letteratura tecnica per terreni sabbiosi e limosi quali sono presenti a tergo delle opere di sostegno in esame e nel caso di iniezioni in pressione del tipo IRS, ripetute e selettive, si ritiene accettabile porre:
1.4-1.5 e cautelativamente si assume = 1.3
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qs = 200 kPa per terreni sabbiosi e limosi da moderatamente addensati ad addensati
In definitiva si ottiene:
Ra,c = () (0.15) (1.3) (8) (200) = 980 kN
Considerato che allo stato attuale non si dispone di indagini a tergo delle opere di sostegno, il valore caratteristico (Ra,k) della resistenza allo sfilamento del bulbo dal
terreno si ricava adottando il valore massimo del coefficienti di correlazione , ponendo
a3 = a4 = = 1.8, indicato in normativa per una sola verticale di indagine. Quindi si
ottiene:
Ra,k = (Ra,c) / = 980 / 1.8 = 544 kN
Infine il valore di progetto (Ra,d) della resistenza allo sfilamento del bulbo dal terreno si
ricava applicando il coefficiente di sicurezza parziale Ra,p = 1.2 per tiranti permanenti. Così si ottiene:
Ra,d = (Ra,k) / (Ra,p) = 544 / 1.2 = 453 kN
Considerando che dall’analisi si ottiene una forza di tiro max per unità di lunghezza in condizione di sisma pari a:
T = 152,8 kN/m
I = 2,70m interasse tiranti
Ea,d = T*i = 152,8 * 2,70 = 413 kN
Ra,d / Ea,d = 1,10 > 1,0 verificato
Resistenza a trazione trefoli
Ai = 1,39 cm2
area singolo trefolo
n = 4 numero trefoli
fyk = 16.700 daN/cm2
Rd = n * Ai * fyk / m = 4 * 1,39 * 16700 / 1,15 = 80740 daN = 807 kN
Ea,d = T*i = 152,8 * 2,70 = 413 kN
Ra,d / Ea,d = 1,95 > 1,0 verificato
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2.12 Valutazione degli spostamenti
2.12.1 Verifica in condizione di esercizio (SLE)
Si riportano i diagrammi degli spostamenti laterali ottenuti per gli step descritti in precedenza.
Dall’analisi si evince che lo spostamento massimo orizzontale è pari a circa 27mm per lo step di
massimo scavo. Tale spostamento è quello avvenuto all’epoca della costruzione della paratia.
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2.12.2 Verifica in condizione di sisma
Nel seguito si riporta il diagramma degli spostamenti laterali ottenuti per la condizione di carico
sismica in presenza dei tiranti. Dall’analisi si evince che lo spostamento massimo orizzontale è
pari a circa 38mm e dunque, nel caso di sisma si avrebbe un incremento di circa 11mm che
raffrontato allo profondità dello scavo (h=7,60m) e alla lunghezza di influenza degli spostamenti
(l 1,5h), ne deriva una distorsione angolare pari a circa 1/1040:
= v/l = 1,1/(1,5*760) = 0,00096 1/1040
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Nel seguito si riporta il diagramma della deformata ottenuto in condizioni di sisma senza tiranti
di ancoraggio. Dal diagramma si evince uno spostamento massimo di sommità pari a circa
130mm con un incremento in caso di sisma pari a circa 98mm incompatibile con i manufatti
circostanti.
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3. PRESCRIZIONI ESECUTIVE
3.1 Monitoraggio strutture esistenti
Al fine di controllare in corso d’opera il comportamento deformativo delle paratie esistenti di sostegno, si prevede la posa in opera dei seguenti capisaldi topografici:
- in corrispondenza delle travi di testata, con frequenza di 1 punto di misura ogni 10.0 m circa di sviluppo della paratia;
- a circa 3 metri di ribasso dalle travi di testata ossia a metà altezza fuori scavo della paratia sempre con frequenza di 1 punto di misura ogni 10 m;
- in corrispondenza del muro di recinzione del lotto adiacente con frequenza di 1 punto di misura ogni 10.0m circa di sviluppo dello stesso.
- in corrispondenza di strutture esistenti scelti dalla Direzione dei Lavori.
I riferimenti così installati dovranno fornire gli spostamenti assoluti nelle tre direzioni dello spazio. La lettura dei dati dovra avvenire con frequenza giornaliera nel periodo di realizzazione dei tiranti e di demolizione delle strutture esistenti. I dati ottenuti da queste letture, saranno impiegati per valutare il comportamento delle opere di contenimento degli scavi durante l’esecuzione delle lavorazioni ed in fase successiva per tutta la durata dell’appalto.
La cadenza delle letture sarà comunque modulata in corso d’opera in funzione dei dati emersi durante i primi controlli.
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4. ALLEGATI – TABULATI DI CALCOLO
4.1 Condizione di carico senza sisma
PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 1
13 GIUGNO 2017 15:18:53
History 0 - G.N.A.M. - Paratie pali D=1000 mm
*************************************************
** **
** P A R A T I E **
** **
** RELEASE 7.00 VERSIONE WIN **
** **
** Ce.A.S. s.r.l. - Viale Giustiniano, 10 **
** 20129 MILANO **
** **
*************************************************
JOBNAME C:\Documents and Settings\SuperUser\Desktop\Cal. paratie\17_05_22_G
13 GIUGNO 2017 15:18:53
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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2
13 GIUGNO 2017 15:18:53
History 0 - G.N.A.M. - Paratie pali D=1000 mm
ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN)
Per il significato dei vari comandi
si faccia riferimento al manuale di
input PARAGEN, versione 7.00.
N. comando
1: * Paratie for Windows version 7.0
2: * Filename= <c:\documents and settings\superuser\desktop\cal.
paratie\17_05_22_g
3: * project with "run time" parameters
4: * Force=kN Lenght=m
5: *
6: units m kN
7: title History 0 - G.N.A.M. - Paratie pali D=1000 mm
8: delta 0.1
9: option param itemax 10
10: option noprint echo
11: option noprint displ
12: option noprint react
13: option noprint stresses
14: wall RightWall 0 -15 0
15: *
16: soil DHRight RightWall -15 0 2 0
17: soil UHRight RightWall -15 0 1 180
18: *
19: material cls 2.8E+007
20: material acciaio 2.1E+008
21: *
22: beam D1000 RightWall -15 0 cls 1 00 00
23: *
24: wire T1 RightWall -4.1 acciaio 1.7284E-005 130 168
25: *
26: * Soil Profile
27: *
28: ldata Vulcanici 0
29: weight 18 8 10
30: atrest 0.426424 0.5 1
31: resistance 20 35 0.271 3.69
32: young 120000 150000
33: endlayer
34: ldata sabbie -4
35: weight 18 8 10
36: atrest 0.426424 0.5 1
37: resistance 10 35 0.271 3.69
38: young 170000 200000
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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 3
13 GIUGNO 2017 15:18:53
History 0 - G.N.A.M. - Paratie pali D=1000 mm
N. comando
39: endlayer
40: ldata Soil -10
41: weight 18 8 10
42: atrest 0.51519 0.5 1
43: resistance 15 35 0.271 5.142
44: young 200000 220000
45: endlayer
46: *
47: step 1 : condizione geostatica
48: setwall RightWall
49: geom 0 0
50: surcharge 70 0 0 0
51: endstep
52: *
53: step 2 : scavo a -2.5 m
54: setwall RightWall
55: geom 0 -2.5
56: endstep
57: *
58: step 3 : scavo a -4.5 m
59: setwall RightWall
60: geom 0 -4.5
61: endstep
62: *
63: step 4 : scavo a -4.5 m
64: setwall RightWall
65: geom 0 -4.5
66: endstep
67: *
68: step 5 : scavo a -5.5m
69: setwall RightWall
70: geom 0 -5.5
71: endstep
72: *
73: step 6 : scavo a -6.5m
74: setwall RightWall
75: geom 0 -6.5
76: endstep
77: *
78: step 7 : scavo a -7.4 m
79: setwall RightWall
80: geom 0 -7.4
81: endstep
82: *
83: step 8 : scavo a -7.4m
84: setwall RightWall
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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 4
13 GIUGNO 2017 15:18:53
History 0 - G.N.A.M. - Paratie pali D=1000 mm
N. comando
85: geom 0 -7.4
86: add T1
87: endstep
88: *
89: step 9 : scavo a -7.6 m
90: setwall RightWall
91: geom 0 -7.6
92: endstep
93: *
94: *
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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 5
13 GIUGNO 2017 15:18:53
History 0 - G.N.A.M. - Paratie pali D=1000 mm
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1
LAYER Vulcanici
natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000
quota superiore = 0.0000 m
quota inferiore = -4.0000 m
peso fuori falda = 18.000 kN/m³
peso efficace in falda = 8.0000 kN/m³
peso dell'acqua = 10.000 kN/m³
coesione = 20.000 kPa (A MONTE)
angolo di attrito = 35.000 DEG (A MONTE)
coeff. spinta attiva ka = 0.27100 (A MONTE)
coeff. spinta passiva kp = 3.6900 (A MONTE)
Konc normal consolidato = 0.42642
esponente di OCR = 0.50000
OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000
modello di rigidezza = 1.0000
modulo el. compr. vergine = 0.12000E+06 kPa
modulo el. scarico/ricarico = 0.15000E+06 kPa
natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE)
coesione = 20.000 kPa (A VALLE)
angolo di attrito = 35.000 DEG (A VALLE)
coeff. spinta attiva ka = 0.27100 (A VALLE)
coeff. spinta passiva kp = 3.6900 (A VALLE)
LAYER sabbie
natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000
quota superiore = -4.0000 m
quota inferiore = -10.000 m
peso fuori falda = 18.000 kN/m³
peso efficace in falda = 8.0000 kN/m³
peso dell'acqua = 10.000 kN/m³
coesione = 10.000 kPa (A MONTE)
angolo di attrito = 35.000 DEG (A MONTE)
coeff. spinta attiva ka = 0.27100 (A MONTE)
coeff. spinta passiva kp = 3.6900 (A MONTE)
Konc normal consolidato = 0.42642
esponente di OCR = 0.50000
OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000
modello di rigidezza = 1.0000
modulo el. compr. vergine = 0.17000E+06 kPa
modulo el. scarico/ricarico = 0.20000E+06 kPa
natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE)
coesione = 10.000 kPa (A VALLE)
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RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1
angolo di attrito = 35.000 DEG (A VALLE)
coeff. spinta attiva ka = 0.27100 (A VALLE)
coeff. spinta passiva kp = 3.6900 (A VALLE)
LAYER Soil
natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000
quota superiore = -10.000 m
quota inferiore =-0.10000E+31 m
peso fuori falda = 18.000 kN/m³
peso efficace in falda = 8.0000 kN/m³
peso dell'acqua = 10.000 kN/m³
coesione = 15.000 kPa (A MONTE)
angolo di attrito = 35.000 DEG (A MONTE)
coeff. spinta attiva ka = 0.27100 (A MONTE)
coeff. spinta passiva kp = 5.1420 (A MONTE)
Konc normal consolidato = 0.51519
esponente di OCR = 0.50000
OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000
modello di rigidezza = 1.0000
modulo el. compr. vergine = 0.20000E+06 kPa
modulo el. scarico/ricarico = 0.22000E+06 kPa
natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE)
coesione = 15.000 kPa (A VALLE)
angolo di attrito = 35.000 DEG (A VALLE)
coeff. spinta attiva ka = 0.27100 (A VALLE)
coeff. spinta passiva kp = 5.1420 (A VALLE)
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2
(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3
(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4
(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 5
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(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 6
(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 7
(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 8
(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 9
(SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE)
NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE
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RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = 0.0000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m
quota di taglio = 0.0000 m
quota di equil. pressioni dell'acqua = -15.000 m
indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE)
opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)
accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g]
angolo beta a monte = 0.0000 [°]
delta/phi a monte = 0.0000
angolo beta a valle = 0.0000 [°]
delta/phi a valle = 0.0000
opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious)
rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000
Wood bottom pressure = 0.0000 kPa
Wood top pressure = 0.0000 m
Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa
Wood top pressure elev. = 0.0000 m
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = -2.5000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m
quota di taglio = 0.0000 m
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RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2
quota di equil. pressioni dell'acqua = -15.000 m
indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE)
opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)
accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g]
angolo beta a monte = 0.0000 [°]
delta/phi a monte = 0.0000
angolo beta a valle = 0.0000 [°]
delta/phi a valle = 0.0000
opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious)
rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000
Wood bottom pressure = 0.0000 kPa
Wood top pressure = 0.0000 m
Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa
Wood top pressure elev. = 0.0000 m
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = -4.5000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m
quota di taglio = 0.0000 m
quota di equil. pressioni dell'acqua = -15.000 m
indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE)
opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)
accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g]
angolo beta a monte = 0.0000 [°]
delta/phi a monte = 0.0000
angolo beta a valle = 0.0000 [°]
delta/phi a valle = 0.0000
opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious)
rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000
Wood bottom pressure = 0.0000 kPa
Wood top pressure = 0.0000 m
Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa
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RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3
Wood top pressure elev. = 0.0000 m
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = -4.5000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m
quota di taglio = 0.0000 m
quota di equil. pressioni dell'acqua = -15.000 m
indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE)
opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)
accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g]
angolo beta a monte = 0.0000 [°]
delta/phi a monte = 0.0000
angolo beta a valle = 0.0000 [°]
delta/phi a valle = 0.0000
opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious)
rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000
Wood bottom pressure = 0.0000 kPa
Wood top pressure = 0.0000 m
Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa
Wood top pressure elev. = 0.0000 m
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 5
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = -5.5000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m
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RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 5
quota di taglio = 0.0000 m
quota di equil. pressioni dell'acqua = -15.000 m
indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE)
opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)
accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g]
angolo beta a monte = 0.0000 [°]
delta/phi a monte = 0.0000
angolo beta a valle = 0.0000 [°]
delta/phi a valle = 0.0000
opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious)
rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000
Wood bottom pressure = 0.0000 kPa
Wood top pressure = 0.0000 m
Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa
Wood top pressure elev. = 0.0000 m
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 6
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = -6.5000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m
quota di taglio = 0.0000 m
quota di equil. pressioni dell'acqua = -15.000 m
indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE)
opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)
accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g]
angolo beta a monte = 0.0000 [°]
delta/phi a monte = 0.0000
angolo beta a valle = 0.0000 [°]
delta/phi a valle = 0.0000
opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious)
rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000
Wood bottom pressure = 0.0000 kPa
Wood top pressure = 0.0000 m
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Adeguamento strutturale e impiantistico e allestimento Ala Cosenza
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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 12
13 GIUGNO 2017 15:18:53
History 0 - G.N.A.M. - Paratie pali D=1000 mm
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 6
Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa
Wood top pressure elev. = 0.0000 m
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 7
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = -7.4000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m
quota di taglio = 0.0000 m
quota di equil. pressioni dell'acqua = -15.000 m
indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE)
opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)
accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]
accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g]
angolo beta a monte = 0.0000 [°]
delta/phi a monte = 0.0000
angolo beta a valle = 0.0000 [°]
delta/phi a valle = 0.0000
opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious)
rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000
Wood bottom pressure = 0.0000 kPa
Wood top pressure = 0.0000 m
Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa
Wood top pressure elev. = 0.0000 m
RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 8
WALL RightWall
coordinata y = 0.0000 m
quota piano campagna = 0.0000 m
quota del fondo scavo = -7.4000 m
quota della falda =-0.99900E+30 m
sovraccarico a monte = 70.000 kPa
quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m
depressione falda a valle = 0.0000 m
sovraccarico a valle = 0.0000 kPa
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