Download pdf - Proiect electrice

Transcript

CuprinsI. Piese scriseMemoriu justificativ explicativ Note de calcul: 1. Calculul de predimensionare a sistemelor de iluminat 2. Calculul de verificare cantitativ a sistemului de iluminat din ncperea 3. Calculul circuitelor electrice pentru receptoarele de lumin i prize 3.1 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina parter 3.2 Calculul circuitelor de prize parter 3.3Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina subsol 3.4Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina de siguranta 4. Calculul coloanelor electrice pentru tablourile de lumin i prize 4.1Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina parter 4.2Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina subsol 4.3Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina de siguranta 5. Calculul circuitelor pentru receptoarele de for 5.1 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire directa 5.2 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire Y- 5.3 Calculul circuitelor electrice pentru prize monofazate 5.4 Calculul circuitelor electrice pentru prize trifazate 5.5 Calculul circuitelor electrice pentru prize de tensiune redusa 6. Calculul coloanelor tablourilor secundare de forta 6.1 Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de hidrofor 6.2Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de ventilatie 6.3Calculul coloanei a tabloului de forta din camera centralei termice 6.4Calculul coloanei a tabloului de forta din spalatorie 7. Calculul coloanei tabloului general de lumina 8. Calculul pierderii de tensiune8.1Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de lumina si prize 8.2 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de forta

9. Calculul instalatiei de paratrasnet si al prizelor de pamant 9.1 Calculul instalatiei de paratrasnet 9.2 Calculul instalatiei prizei de pamant

10. Antemasuratoare pentru camera tehnica statie de hidrofor

I.

Piese desenate1. Schema generala de distributie a energiei electrice plansa 1 2. Instalatia electrica de iluminat. Plan parter plansa 2 3. Instalatia electrica de iluminat. Plan etaj plansa 3 4. Instalatia electrica de putere. Plan subsol plansa 4 5. Schemele monofilare ale tablourilor de distributie plansa 5 6. Detalii de doza de derivatie plansa 6 7. Schema multifilara circuitelor principale pentru tabloul de forta din SH plansa 7 8. Schema multifilara circuitelor secundare pentru tabloul de forta din SH plansa 8 9. Instalatia de paratrasnet. Priza de pamant - plansa 9

Memoriu justificativ

GeneralitatiPrezenta lucrare trateaza la faza de proiect tehnic instalatiile electrice pentru policlinica din localitatea Targoviste de S+P+4 etaje, cu o inaltime de nivel de 2,8 m. Rezistivitatea solului nconjurtor este de = 200 m, aceast valoare fiind necesar calculului prizei de pmnt aferente instalaiilor electrice din acest obiectiv. Proiectul de fa conine piese scrise i desenate n care s-au detaliat instalaiile electrice aferente obiectivului. Tensiunea de alimentare a obiectivului este de 3x400/230V, la o frecven de 50 Hz. 1. Alimentarea cu energie electrica Alimentarea cu energie electric se face din postul de transformareprin cabluri ingropate in pamant, iar tarifarea energiei electrice se face unic, ceea ce implic un tablou comun pentru instalaiile electrice de iluminat i for. 2. Distributia energiei electrice Distributia in cladire se va face radial, astfel vom avea pe fiecare etaj un tablou electric ce sunt alimentate din tabloul general de lumina. La subsol fiecare camera tehnica va fi prevazuta cu tablou electric propiu. Tabloul electric este partea din instalaia electric n care se realizeaz legturile electrice i se monteaz aparatele de msur i control. Tabloul general de lumina este amplasat la subsol in camera tablouri electrice unde se mai regaseste si tablou lumina subsol si tablou lumina siguranta. 3. Instalatia electrica de iluminat

Calculul de dimensionare a sistemului de iluminare s-a fcut pentru ncperile situate la subsolul i parterul cldirii prin metoda factorului de utilizare, iar pentru restul ncperilor s-a utilizat metoda fluxului specific, aceasta fiind o metod simplificat. Conform calculului de dimensionare, au rezultat corpuri de iluminat fluorescente de tip FIRA, FIA, FIDA, FIPA si FIRI. Amplasarea corpurilor de iluminat s-a fcut uniform sau asimetric, funcie de necesitile i dimensiunile ncperilor. Exist dou condiii pentru amplasarea corpurilor de iluminat: fluxul luminos s cad perpendicular pe suprafaa de lucru; fluxul luminos s fie paralel cu suprafaa vitrat. Verificarea cantitativ i calitativ a sistemului de iluminat s-a fcut pentru ncperea P03 casierie, folosind metoda punct cu punct. Dimensionarea circuitelor de iluminat se face lund n consideraie urmtoarele considerente: puterea maxim pe un circuit de lumin este de maxim 1200W, iar numrul de corpuri de iluminat nu depete 12 corpuri pe circuit; circuitele de rezerv din tablourile electrice secundare au fost dimensionate pentru eventuala preluare de consumatori de pe cel mai ncrcat circuit; lungimea unui circuit de lumin s fie mai mic sau egal cu 50m; prizele nu se monteaz pe pereii exteriori; puterea unui circuit de prize monofazice este de 2000W, iar numrul de prize nu depete 8 prize pe circuit; se amplaseaz de asemenea, ntreruptoare i comutatoare, depinznd de situaie ( ncpere);comanda iluminatului de siguran se face centralizat prin ntreruptoarele montate n imediata apropiere a uii de acces n cldire. Trasarea circuitelor de lumin la subsol s-a fcut aparent, protejate n tub de protecie tip IPEY. Circuitele au fost trasate paralel sau perpendicular pe elementele de construcie, depinznd de situaie.

Trasarea circuitelor de lumin la parter s-a fcut ngropat, ntr-un tub de protecie tip PE. Trasarea circuitelor se realizeaz la parter cu doze centralizate,iar la subsol cu doze simple. Distana de la doz la corpul de iluminat este mai mic sau egal cu 12m, iar traseul doz corp de iluminat nu trebuie s aib mai mult de 3 coturi. Circuitele electrice pentru iluminatul de siguran se traseaz separat de celelalte trasee. ntreruptoarele iluminatului de siguran funcioneaz n caz de avarie sau accident. Conform planurilor de situaie, n prezentul proiect sunt 4 trasee ale iluminatului de siguran.

1. Instalatia electrica de prize si de forta

Proiectul mai cuprinde calculul circuitelor de lumin i prize, la subsol i la parter, calculul coloanelor secundare de lumin i prize i calculul coloanei generale de lumin i for. Instalaia de for exist la subsol i este reprezentat de motoare care au fost amplasate n centrala de ventilaie, centrala termic i staia de hidrofor. De asemenea, se monteaz circuite de prize trifazice, cu o putere de Pi = 6 kW, circuite de prize monofazate cu o putere Pi = 2 kW i circuite de prize de tensiune redus. Puterea motoarelor cu pornire direct este: 0.75, 1.1, 3, 4 kW. Motorul cu puterea cea mai mare, Pi = 11kW, are circuit de alimentare cu pornire Y - ; prezenta documentaie cuprinde calculul pentru acest tip de pornire. De asemenea, s-a fcut calculul circuitelor de prize trifazice, calculul coloanei tabloului secundar de for pentru centrala de ventilaie, centrala termic, staia de hidrofor i calculul coloanei generale de lumin i for.

2. Instalatia de protectie la paratrasnet

Conform normativului mManualului Instalatorului, s-a determinat in nota de calcul necesitatea prevederii ITP, si determinarea nivelului de protectie in cazul in care este necesara. Din calcul reiese ca ITP este necesar.Va fi montata o instalatie de paratrasnet tip plasa pe terasa cladirii. Priza de pamant va fi formata din platbanda cu sectiunea de 40 x 4 mm si elecrozi OL -Zn cu diametrul de 2" ( 6 cm ) cu lungimea de 3 m. . . Rezistenta prizei de pamant va fi sub 1, aceasta servind si la pamantarea nulului de protectie. Rezistenta de dispersie a prizei de pamant se va imbunatati prin turnare de bentonita in jural electrozilor si a platbandei de pamantare. Daca in urma masuratorii valorii rezistentei, aceasta depaseste valoarea prescrisa, se va campleta priza cu electrozi. 3. Priza de pamant Paltbanda OL-Zn 25x4 mm, de la priza de pamant, prin piesa de legatura soseste in BMP, unde se va forma borna nulului de protectie.

Conductoarele nulului de protectie ale coloanelor sunt dimensionate conform 1-7-2002, Anexa 6. 4. Instalatia de protectie a omului impotriva socurilor electrice Pentru protejare la parter si etaj s-a folosit legarea conductoarelor de protectie si prentru subsol s-a folosit suplimentar si legarea la o centura de echivalare a potentialelor.

Note de calcul1. Calculul de predimensionare a sistemelor de iluminat.Calculul de predimensionare a sistemului de iluminat s-a fcut prin metoda factorului de utilizare. Acest calcul s-a fcut complet prin metoda factorului de utilizare pentru ncperile de la subsolul i parterul cldirii, simplificat, prin metoda fluxului specific pentru celelalte ncperi, iar pentru exemplificare, n aceast lucrare s-a detaliat calculul pentru secretariat P03. Avnd n vedere destinaia acestei ncperi, nivelul de iluminat mediu s-a considerat de Emed=500lx. S-au ales corpuri de iluminat de tip FIDA-05-414.A) Alegerea sistemului de iluminat pentru casierie P03:

a. dimensiunile clasei de studiu: lungime: L=4.8 m; lime: l=2.8 m; nlime: H=2.8 m; nivelul planului util hu=0.7 m; factori de reflexie: al tavanului: t=0.7 al peretelui: p=0.5.

factorul de mentinere = 0.8;

a. Modul de montare a corpurilor de iluminat: direct pe plafon. B) Formule de calcul i calcule : Factorul de utilizare u depinde de: tipul corpului de iluminat i modul de distribuie a fluxului luminos emis de ctre acesta; poziia sursei fa de planul util i dimensiunile ncperii considerate (cuprinse n indicele localului); reflexia suprafeelor pereilor i tavanului concretizat prin factorii de reflexie p i t. Calculul indicelui ncperii se face n funcie de dimensiunile acesteia, cu relaia:

i = (L x l)/[h x (L + l)]unde: L- lungimea ncperii l- limea ncperii h- nlimea sursei fa de planul util

h = H ( hu + ha ) = 2.8 ( 0.7 + 0.1 ) = 2 mRezult valoarea indicelui ncperii:

i = (4.8x 2.8) / [ 2x (4.8 + 2.8)] = 0.88Din tabelele de determinare a factorului de utilizare din catalogul ELBA Timioara, n funcie de parametrii mai sus menionai, rezult un factor de utilizare cu valoarea de :

u = 0.498Calculul fluxului necesar se face cu relaia:

nec = (Emed x S ) / ( u x Mf )unde: Emed = nivelul de iluminare mediu [lx] S = suprafaa util [m2] u = factor de utilizare Mf = factor de depreciere

nlocuind n relaia de mai sus valorile corespunztoare, obinem:

nec = (500 x 4.8 x 2.8 ) / ( 0.498x 0.8 ) = 16867.47 [lm]Determinarea numrului de lmpi necesare se calculeaz cu relaia:

n = nec / lampaunde: nec = fluxul luminos necesar; l = fluxul luminos nominal al unei lmpi. Pentru ncperea luat ca exemplu, numrul de lmpi necesare este: n = 16867.47/ 1150 = 14.66 lmpi n=16 lmpi numrul de corpuri de iluminat este de 4 corpuri (avnd n vedere faptul c sunt patru lmpi pe corp de iluminat).

2. Calculul de verificare cantitativ iluminat din incperea P03:

a

sistemului

de

Deoarece metoda de predimensionare a factorului de utilizare poate introduce erori, este necesar a se aplica i o metod de verificare a solutiilor alese, metoda cunoscut sub numele de verificarea punct cu punct a iluminrii medii. Calculul de verificare cantitativ CASIERIE. s-a fcut pentru camera P03

Pentru a determina iluminarea direct se consider o suprafa liniar perfect difuzant (sursa liniar) de lungime lL, aflat la distanta h de un plan orizontal (H). Se consider un punct P din planul (H) aflat la distanta ,,a de planul vertical ce conine sursa.

Iluminarea dat de surs in punctul P este:

,(E P ) H = I h 21 + sin 21 22 + sin 2 2 ( ) a 2 + h2 4l L 4l L

unde:

1( 2 ) = arctgl1( 2 ) a 2 + h2

;

- I reprezint intensitatea luminoasa pe direcia indicat;

= arctga h

;

I = (I ) CDIL n l 1000

;

- n reprezint numarul de surse din corpul de iluminat; - l reprezint fluxul unei lmpi. Iluminarea intr-un punct i se determin cu relaia:

E di = ( E di ) Kk =1

N

n care N reprezint numarul de corpuri de iluminat din incpere. Relaia de calcul pentru fluxul reflectat care ajunge pe planul util este: , unde:

r =

u m R 1 m (1 u )

- fluxul pe perete si tavan R= CI- d= CI NCI n l-Emd S; - u reprezint coeficientul de utilizare; - m reprezint factorul mediu de reflexie pentru tavan si perei; - CI este fluxul corpului de iluminat; - d este fluxul direct; -CI

este randamentul corpului de iluminat;

- NCI reprezint numrul de corpuri de iluminat; - n reprezint numrul de lmpi; - l reprezint fluxul unei lmpi; - Emd reprezint iluminarea medie direct; - S reprezint suprafaa planului util. Iluminarea medie reflectat este:

,

E mr =

r m u R = S tav S tav [1 m (1 u)]unde: Stav reprezint suprafaa tavanului.

Factorul mediu de reflexie pentru tavan i perei este: ,

m =

t S tav + p S p S tav + S p

unde: Sp reprezint suprafaa pereilor. Coeficientul de utilizare se determin cu relaia: .

u=

S tav S tav + S p

3. Calculul circuitelor electrice pentru receptoarele de lumina si prize3.1 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina parter: Dimensionarea circuitelor de lumin presupune stabilirea urmatoarelor date tehnice: - stabilirea intensitaii curentului nominal pentru fiecare circuit - stabilirea seciunii conductoarelor - stabilirea tubului de protecie - alegerea echipamentelor de protectie Instalaia se execut din Cu (FY)1) Calculul la solicitri mecanice.

Se impun seciunile minime pentru rezistena la manevrare smin=1.5 mm2. 2) Calculul circuitelor de lumina. Considerm cazul circuitului C1 cu PI=1040 W.

.In = Pi 1040 = = 4.76 A U f cos 230 * 0.95

a) Alegerea conductoarelor electrice : Conditii de alegere a coductoarelor: smin =1.5 mm2 ImaIn Alegem conductor FY 1.5 cu Ima= 17 A.b) Alegerea tubului de protecie:

Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub si sectiune.

Pentru sf=1.5 mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3] alegem tubul IPEY 16. c) Alegerea echipamentului de protectie (disjunctor) Conditii de alegere:

ID In >4.76AID Ima< 17A Vom alege disjunctorul 10A/1P+N, se prefera un curent cu o valoare medie. Asemanator am calculat si pentru restul circuitelor de lumina de la parter, iar valorile se regasesc in tabelul de mai jos:Sectiune minima 1.5 mm2 Circuite C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 Putere instalata W 1040 610 1000 1000 1000 1000 700 1000 600 900 Tensiune faza V 230 230 230 230 230 230 230 230 230 230 cos 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 Intensitat e nominala A 4.76 2.79 4.58 4.58 4.58 4.58 3.20 4.58 2.75 4.12 Im a A 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 Conducto r 1,5FY 1,5FY 1,5FY 1,5FY 1,5FY 1,5FY 1,5FY 1,5FY 1,5FY 1,5FY Tub de protectie 16IPEY 16IPEY 16IPEY 16IPEY 16IPEY 16IPEY 16IPEY 16IPEY 16IPEY 16IPEY Disjunctor ID A 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N

3.2 Calculul circuitelor de prize parter: Dimensionarea circuitelor de prize presupune:

- calculul intensitaii curentului nominal pentru fiecare circuit - stabilirea seciunii conductoarelor - stabilirea tubului de protecie - alegerea echipamentelor de protectie Exemplu de calcul pentru circuitul monofazat de priz PI=2000 W.

.In = Pi 2000 = = 10.87 A U f cos 230 * 0.8

a) Alegerea conductoarelor electrice: Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima In/k, unde k- coeficient de siguranta si este egal cu 0.8 Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=2 conductoare curentul maxim admisibil Ima=24 A. Deci soluia este 3FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3], alegem tubul IPEY16.1 . c) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID In >10.87AID Ima< 24A Verificand condiia obinem: disjunctorul este 20A/1P+N. ID>In= 10.87A se alege ID=16 A, deci

Asemanator s-a calculate si pentru restul circuitelor de prize, rezultatele se gasesc in tabelul urmator:CIRCUITE PRIZE PARTER Sectiune minima 2.5 mm2 Putere Tensiun Circuite instalat e faza a W V Cp1 Cp2 Cp3 Cp4 Circuit rezerva1 Circuit rezerva2 k= 1500 2000 2000 2000 2000 2000 0.8 230 230 230 230 230 230

cos 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8

Intensitat e nominala A 10.19 13.59 13.59 13.59 13.59 13.59

Im a A 24 24 24 24 24 24

Conducto r 2,5FY 2,5FY 2,5FY 2,5FY 2,5FY 2,5FY

Tub de protectie IPEY16. 1 IPEY16. 1 IPEY16. 1 IPEY16. 1 IPEY16. 1 IPEY16. 1

Disjunctor ID A 20A/1P+N 20A/1P+N 20A/1P+N 20A/1P+N 20A/1P+N 20A/1P+N

3.3 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina subsol Principiul de calcul este acelasi cu circuitul de lumina parter, prin urmare vom calcula pentru circuitul C1 cu Pi =1000W.

.In = Pi 1000 = = 4.58 A U f cos 230 * 0.95

a) Alegerea conductoarelor electrice : Conditii de alegere a coductoarelor: smin =1.5 mm2 ImaIn Alegem conductor FY 1.5 cu Ima= 17 A.b) Alegerea tubului de protecie:

Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub si sectiune. Pentru sf=1.5 mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3] alegem tubul PEL12.7. c) Alegerea echipamentului de protectie (disjunctor) Conditii de alegere:

ID In >4.58AID Ima< 17A Vom alege disjunctorul 10A/1P+N, se prefera un curent cu o valoare medie. Asemanator am calculat si pentru restul circuitelor de lumina de la subsol, iar valorile se regasesc in tabelul de mai jos: Calculul circuitelor de lumina subsolCircuite Putere instalata W Tensiun e faza V cos Intensitat e nominala A Im a A Conduct or Tub de protectie Disjunctor ID

C1 C2 C3 C4 C5 C6 Circ. Rez.1 Circ. Rez.2 Circ. Rez.3

1000 700 1000 1000 1100 800 1100 1200 800

230 230 230 230 230 230 230 230 230

0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95

4.58 3.20 4.58 4.58 5.03 3.66 5.03 5.49 3.66

17 17 17 17 17 17 17 17 17

1.5FY 1.5FY 1.5FY 1.5FY 1.5FY 1.5FY 1.5FY 1.5FY 1.5FY

12.7PEL 12.7PEL 12.7PEL 12.7PEL 12.7PEL 12.7PEL 12.7PEL 12.7PEL 12.7PEL

10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N

3.4 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina de siguranta Calculul s-a realizat in acelasi mod ca in situatiile precedente, si anume calculul circuitului de lumina parter si subsol. Valorile calculate sunt centralizate in urmatorul tabel:Tablou lumina sigurantaCircuite C1 C2 C3 Putere instalata 950 950 1300 Tensiune faza 230 230 230 cos 0.95 0.95 0.95 Intensitat e nominala 4.347826 1 4.347826 1 5.949656 8 Im a 17 17 17 Conducto r 1.5 FY 1.5 FY 1.5 FY Tub de protectie 16IPEY 16IPEY 16IPEY Disjunctor ID 10A/1P+N 10A/1P+N 10A/1P+N

4. Calculul coloanelor electrice pentru tablourile de lumin i prize

Calculul coloanelor secundare de lumin si prize: Coloanele secundare de lumin i for reprezint legturile electrice dintre tabloul general de lumin (TGLF) i tablourile secundare (TLS, TLP, TLE). Schema unei coloane secundare trifazat este prezentat in figura urmtoare.

1- Conductor

L1,L2,L3- conducte de PE- nul de protectie N- nul de lucru PS- pies de separatie PP- priz de pmant TLP- tablou secundar de

faz 2- Tub de protectie 3- Disjunctor(aparat de protective) 4- intreruptor manual tripolar TGLF- tablou general de lumin si fort TGL- tablou general de lumin lumin

Dimensionarea coloanei presupune stabilirea urmtoarelor date tehnice : -stabilirea puterii coloanei Pi -calculul intensitii curentului nominal pe coloana Inc -alegera seciunii conductoarelor -alegerea tubului de protecie -alegerea intreruptorului tripolar -alegerea disjunctorului

4.1.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina parter: Curentul nominal pe coloana este:

Inc =Unde:

Pc cs 3 U cos

=

20350 0.9 3 400 0.87

= 30.4 A

cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre 0.5..1,se va alege 0.9 Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectiv U- tensiunea, este egala cu 400V cos- factor de putere Calculul factorului de putere cosc=arctgIrL+IrPIaL+IaP=arctg12.7+37.538.48+50=0.52

cosc= 0.87 Se cunoaste factorul de putere pe circuitul de priza (cos=0.8) si pe circuitul de lumina (cos=0.95). IaL= PL/Uf =8850/230= 38.48A, unde PL-Puterea totala din tablou pe circuitul de lumina IaP= PP/Uf= 11500/230= 50A, unde PP-Puterea totala din tablou pe circuitul de priza IrL= IaL*tgL= 38.48*0.33= 12.7A IrP= IaP*tgP= 50*0.75= 37.5A a) Alegerea seciunii conductoarelor : Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=45 A. Deci soluia este 5FY10.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul IPEY32.c) Alegerea separatorului:

Se alege tind cond de InsInc .

Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII63/50. d) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >30.4AID Ima< 45A ID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate Verificand condiia obinem: ID>In= 30.4A se alege ID=32 A, deci disjunctorul este 32A/3P+N. 4.2.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina subsol: Curentul nominal pe coloana este:

Inc =Unde:

Pc cs 3 U cos

=

8700 0.7 3 400 0.95

= 9.25 A

cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre 0.5..1,se va alege 0.7 Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectiv U- tensiunea, este egala cu 400V cos- factor de putere, cos=0.95, fiind doar circuit de lumina a) Alegerea seciunii conductoarelor : Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este 5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9.

c) Alegerea separatorului:

Se alege tind cond de InsInc . Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII25/20. d) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >9.25AID Ima< 20A ID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate Verificand condiia obinem: ID>In=9.25A se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/3P+N. 4.3.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina de siguranta: Curentul nominal pe coloana este:

Inc =Unde:

Pc cs 3 U cos

=

3200 1 3 400 0.95

= 4.86 A

cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre 0.5..1,se va alege 1 Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectiv U- tensiunea, este egala cu 400V cos- factor de putere, cos=0.95, fiind doar circuit de lumina a) Alegerea seciunii conductoarelor : Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima Inc

Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este 5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9.c) Alegerea separatorului:

Se alege tind cond de InsInc . Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII25/20. d) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >4.86AID Ima< 20A ID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate Verificand condiia obinem: ID>In=9.25A se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/3P+N.

5. Calculul circuitelor pentru receptoarele de fortaDimensionarea circuitelor de forta presupune stabilirea urmatoarelor date tehnice: - stabilirea intensitaii curentului nominal pentru fiecare circuit - stabilirea seciunii conductoarelor - stabilirea tubului de protecie - alegerea echipamentelor de protectie 5.1 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire directa: Voi exemplifica calculul pentru un motor cu pornire directa de putere Pi= 750W, randament = 0.71, cos= 0.71.

.In = Pi 3 *U l * cos * = 750 3 * 400 * 0.71* 0.7 = 2 .2 A

a) Alegerea conductoarelor electrice : Conditii de alegere a coductoarelor: smin =1 mm2 ImaIn nca= 3 Alegem conductor 4FY1cu Ima= 12 A.b) Alegerea tubului de protecie:

Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub si sectiune. Pentru sf=1mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=4] alegem tubul PEL12.7. c) Alegerea releului termic Se alege Is (curent de serviciu)astfel incat In (2.2A) sa fie aproximativ la intervalul de reglare. Se alege TSA 10/3.3, unde Is= 3.3A. d) Contactor In cotactorIn Aleg TCA 10.e) Alegerea echipamentului de protectie siguranta fuzibila

Conditii de alegere:

IF In >2.2AIF Ip/k< 3.9A, Ip=In*kp/k= 3.9A IF3Ima =36A protectie la scurtcircuit IFIFTSA =25A IFIFTCA =25A Aleg siguranta fuzibila LF25/6A

In tabelul urmator sunt calculate si restul circuitelor de motoare cu pornire directa:Puterea W 750 1100 4000 3000 Ul V 400 400 400 400 cos

% 0.71 0.73 0.79 0.81

n rot/min 1000 1000 1000 1000

In A 2.2 3.1 9.6 7.1

kp

Ima A 11 11 11 11

Conductor

Tub protectie PEL12.7 PEL12.7 PEL12.7 PEL12.7

Is A 3.3 6 11 10

Releu termic TSA10/3.3 TSA10/6 TSA16/11 TSA10/10

Contactor

Siguranta fuzibila LTF25A/6 LTF25A/10 LTF25A/20 LTF25A/16

Ip/k

0.7 0.71 0.76 0.75

4.5 4.5 6 6

4FY1 4FY1 4FY1 4FY1

TCA10 TCA10 TCA10 TCA10

3.9 5.5 23.1 17.1

5.2 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire Y-: Se va face calculul pentru un motor cu pornire Y- de putere Pi= 11000W, randament = 0.85, cos= 0.795. La motoarele cu pornire directa se delimiteaza doua zone: una unde avem In ce contine doar siguranta fuzibila, iar cea de a doua zona unde avem In contine restul echipamentelor. In = Pi 3 *U l * cos * = 11000 3 * 400 * 0.795* 0.85 = 23.5 A

In= In3= 23.53=13.57A a) Alegerea conductorului electric: Conditii de alegere a coductoarelor: smin =1 mm2 ImaIn nca= 3 Alegem conductor 4FY1.5cu Ima= 14 A.b) Alegerea tubului de protecie:

Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub si sectiune. Pentru sf=1.5mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=4] alegem tubul PEL12.7. c) Alegerea releului termic Se alege Is (curent de serviciu)astfel incat In (23.5A) sa fie aproximativ la intervalul de reglare. Se alege TSA 32/32, unde Is= 32A. d) Contactor

In cotactorIn Aleg TCA 16. e) Alegerea echipamentului de protectie siguranta fuzibila Conditii de alegere:

IF In >23.5AIF Ip/k= 23.5A, Ip=In*kp/k= 23.5A IF3Ima =42A protectie la scurtcircuit IFIFTSA =32A IFIFTCA =35A Aleg siguranta fuzibila LF25/6A 5.3 Calculul circuitelor electrice pentru prize monofazate:Calculul se realizeaza la fel ca si circuitele de prize de la parter difera doar tubul de protective care va fi de tip PEL, valorile calcului sunt in tabelul urmator:

Calculul circuitului de priza monofazatCircuit e Cp1 Cp2 Cp3 Cp4 Cp5 Cp6 Putere instalata W 2000 2000 2000 2000 2000 2000 Tensiune faza V 230 230 230 230 230 230 cos 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 Intensitate nominala A 10.87 10.87 10.87 10.87 10.87 10.87 Im a A 24 24 24 24 24 24 Conductor 2,5FY 2,5FY 2,5FY 2,5FY 2,5FY 2,5FY Tub de protectie 16.1PEL 16.1PEL 16.1PEL 16.1PEL 16.1PEL 16.1PEL Disjunctor ID 16A/1P+N 16A/1P+N 16A/1P+N 16A/1P+N 16A/1P+N 16A/1P+N

5.4 Calculul circuitelor electrice pentru prize trifazate: Exemplu de calcul pentru circuitul monofazat de priz PI=6000 W.

.In = Pi 3 * U l * cos = 6000 3 * 400 * 0.8 = 10.83A

a) Alegerea conductoarelor electrice: Conditii: 1) smin = 2.5 mm2

2) Ima In Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (5FY2.5). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este 5FY2.5. b) Alegerea tubului de protecie: Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9 . c) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID In >10.83AID Ima< 18A Verificand condiia obinem: disjunctorul este 20A/1P+N. ID>In= 10.83A se alege ID=20 A, deci

Asemanator s-a calculate si pentru restul circuitelor de prize, rezultatele se gasesc in tabelul urmator:

Calculul circuitului de priza trifazatCircuite Putere instalata W Cp31 Cp32 Cp33 Cp34 6000 6000 6000 6000 Tensiune faza V 400 400 400 400 0.8 0.8 0.8 0.8 cos Intensitate nominala A 10.83 10.83 10.83 10.83 Im a A 18 18 18 18 2.5FY 2.5FY 2.5FY 2.5FY 17.9PEL 17.9PEL 17.9PEL 17.9PEL 16A/3P+ N 16A/3P+ N 16A/3P+ N 16A/3P+ N Conductor Tub de protectie Disjuncto r ID

5.5 Calculul circuitelor electrice pentru prize de tensiune redusa:Pentru acet tip de circuit se delimiteaza doua zone de calcu zona a,unde avem

Uf= 230Vsi zona b unde avem U= 24V. Zona a:

.In = Pi S 400 = = = 1.74 A U f * cos Uf 230

a) Alegerea intrerupatorului bipolar Ini>Ina , aleg IPII/6Ab) Disjunctor:

ID In = 1.74A, aleg disjunctor 2A/1PZona b:In = Pi S 400 = = = 16.6 A U * cos U 24

a) Alegerea conductoarelor electrice: Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima In Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2FY2.5). Obinem pentru n=2 conductoare curentul maxim admisibil Ima=24 A. Deci soluia este 2FY2.5. b) Alegerea tubului de protecie: Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=2], alegem tubul PEL12.7. c) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID In >10.83AID Ima< 18A Verificand condiia obinem: ID>In= 16.6A se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/1P+N.

6. Calculul coloanelor tablourilor secundare de fortaColoanele secundare de for reprezint legturile electrice dintre tabloul general de lumin (TGLF) i tablourile secundare (TLS, TLP, TLE). Dimensionarea coloanei presupune stabilirea urmtoarelor date tehnice :

-stabilirea puterii coloanei Pi -calculul intensitii curentului nominal pe coloana Inc -alegera seciunii conductoarelor -alegerea tubului de protecie -alegerea intreruptorului tripolar -alegerea disjunctorului Voi detalia calculul pentru tabloul secundar de forta din camera tehnica SH, iar pentru restul tablourilor de forta calculul este acelasi. 6.1 Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de hidrofor: Curentul nominal pe coloana este:

Inc =Unde:

Pc 3 U cosc

=

30108 3 400 0.785

= 55.4 A

Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectivPc=i=1mPiai ; unde: Pia- puterea activa pe motoare active

- randamentul motorului U- tensiunea, este egala cu 400V cos- factor de puterePc=Pc11+Pc33+Pc55+Cp1+Cm+C31=30000.81+40000.79+110000.85*6+200 0+400+6000=30108W

Calculul factorului de putere coscosc=Ia(Ia)2+(Ir)2=0.52 ; Ia=Pc13*Ul*1;

Ir= Ia*tgc1

Suma intensitatii active si reactive se regasesc in tabelul urmator: Coloana TSF TSHCircuite C1 C2r Putere W 3000 3000 0.81 0.81 P/ 3704 0 Ul V 400 400 Ia A 5.3 0.0 cos 0.75 0.75 Ir A 4.7 0.0

C3 C4r C5 C6r Cp1 Cm C31

cosc= Inc=

4000 4000 11000 11000 2000 400 6000 44400 0.785 55.4

0.79 0.79 0.85 0.85 -

5063 0 12941 0 2000 400 6000 30108 Pc

400 400 400 400 400 400 400

7.3 0.0 18.7 0.0 2.9 0.6 8.7 43.5

0.76 0.76 0.795 0.795 0.80 0.80 0.80

6.2 0.0 14.3 0.0 2.2 0.4 6.5 34.3

A

cosc=0.785 a) Alegerea seciunii conductoarelor : Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A. Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:

Se alege tind cond de InsInc . Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege intreruptorul parghie IPIII100/80. d) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >55.4AID Ima< 76A ID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate

Verificand condiia obinem: ID>In= 55.4A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este 63A/3P+N. 6.2 Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de ventilatie: Curentul nominal pe coloana este:

Inc =

Pc 3 U cosc

=

27061 3 400 0.786

= 49.7 A

Algoritmul de calcul pentru puterea pe coloana Pc si factorul de putere cosc, este la fel(exemplu de calcul al coloanei de la statia de hidrofor). Valorile necesate calculului Inc sunt centralizate in urmatorul tabel: Coloana TSF TCVCircuite C1 C2r C3 C4r C5 C6r Cp1 C31 cosc= Inc= Putere W 750 750 4000 4000 11000 11000 2000 6000 39500 0.786 49.7 0.71 0.71 0.79 0.79 0.85 0.85 P/ 1056 0 5063 0 12941 0 2000 6000 27061 Pc Ul V 400 400 400 400 400 400 400 400 Ia A 1.5 0.0 7.3 0.0 18.7 0.0 2.9 8.7 39.1 cos 0.70 0.70 0.76 0.76 0.795 0.795 0.80 0.80 Ir A 1.6 0.0 6.2 0.0 14.3 0.0 2.2 6.5 30.7

A

a) Alegerea seciunii conductoarelor : Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A. Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL44.

c) Alegerea separatorului:

Se alege tind cond de InsInc . Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege intreruptorul parghie IPIII100/80. d) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >49.7AID Ima< 76A ID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate Verificand condiia obinem: ID>In= 49.7A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este 63A/3P+N. 6.3 Calculul coloanei a tabloului de forta din camera centralei termice: Curentul nominal pe coloana este:

Inc =

Pc 3 U cos c

=

22448 3 400 0.791

= 41A

Cu ajutorul urmatorului tabel se va calcula valorea lui cosc si a puterii pe coloana Pc:

Coloana TSF TCTCircuite C1 C2r C3 Putere W 1100 1100 11000 0.73 0.73 0.85 P/ 1507 0 12941 Ul V 400 400 400 Ia A 2.2 0.0 18.7 cos 0.71 0.71 0.795 Ir A 2.2 0.0 14.3

C4r Cp1 C31 cosc= Inc=

11000 2000 6000 32200 0.791 41.0

0.85 -

0 2000 6000 22448 Pc

400 400 400

0.0 2.9 8.7 32.4

0.795 0.80 0.80

0.0 2.2 6.5 25.1

A

a) Alegerea seciunii conductoarelor : Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=16 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=58 A. Deci soluia este 5FY16.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=16mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL34.2.c) Alegerea separatorului:

Se alege tind cond de InsInc . Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII63/50. d) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >41AID Ima< 58A ID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate Verificand condiia obinem: ID>In= 41A se alege ID=50 A, deci disjunctorul este 50A/3P+N. 6.4 Calculul coloanei a tabloului de forta din spalatorie: Curentul nominal pe coloana este:

Inc =

Pc 3 U cos c

=

32000 3 400 0.8

= 57.7 A

Fiind circuite doar de prizatrifazate si monofazate, valorile puteri pe coloana si factorului de putere sunt cunoscute (cosc=0.8). In urmatorul tabel sunt reprezentate spalatorie: Coloana TSF TspCircuite Cp1 Cp2 Cp3 Cp4 C31 C32 C33 C34 cosc= Inc= Putere W 2000 2000 2000 2000 6000 6000 6000 6000 32000 0.800 57.7 Ul V 400 400 400 400 400 400 400 400

circuitele din tabloul de forta din

A

a) Alegerea seciunii conductoarelor : Conditii: 1) smin = 2.5 mm2 2) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A. Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:

Pentru sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:

Se alege tind cond de InsInc . Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege intreruptorul parghie IPIII100/80. d) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >57.7AID Ima< 76A Verificand condiia obinem: ID>In= 57.7A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este 63A/3P+N.

7. Calculul coloanei tabloului general de luminaColoanele generale de lumin reprezint legturile electrice dintre punctul de transformare- cazul nostru i tabloul general de lumin i for (TGLF). Schema unei coloane secundare trifazate este prezentat in figura urmtoare.

1- conductele de faz faz 2- tubul de protectie 1- cablu doar pentru PT

L1,L2,L3- conducte de PE- nul de protectie N- nul de lucru

3- siguranta fuzibila 4- intreruptor manual tripolar 5- reductoare de curent bransament 6- ampermetru 7- contor de energie activ lumin 8- cheie voltmetric fort 9- voltmetru 1)Alegerea seciunii conductoarelor : Curentul nominal este:

PS- pies de separatie PP- priz de pmant CB- cofret de PT- punct de transformare TGL- tablou general de TGLF- tablou general de lumin si PEN- nul comun

unde :

In =

c s PiTlS 3 U cos

=

0.7 * 183225 3 * 400 * 0.83

= 319A

-cs=0.7 coeficient de simultaneitate a funcionrii receptoarelor; -U=400 V tensiunea de linie. Calculul factorului de putere Se cunoaste factorul de putere de pe ficare coloana secundara. Intensitatea activa, reactiva si calculeaza cosc se calculeaza la fel ca in cazurile precedente. Valorile necesare calculului sunt in tabelul urmator: Calculul coloanei Tablou general de luminaTablouri secundare TLsig TLS TLP TLet1 TLet2 TLet3 TLet4 TCT TSH Tsp TCV Putere instalata W 3200 8700 20350 20350 20350 20350 20350 32200 44400 32000 39500 Intensitate activa A 4.6 12.6 29.4 29.4 29.4 29.4 29.4 46.5 64.1 46.2 57.0 Intensitate reactiva A 1.5 4.1 16.6 16.6 16.6 16.6 16.6 36.0 50.6 34.6 44.8 cos 0.95 0.95 0.87 0.87 0.87 0.87 0.87 0.791 0.785 0.800 0.786 Intesitate nominala 4.9 9.3 30.4 30.4 30.4 30.4 30.4 41 55.4 57.7 49.7

Total cosc= cs= Pi= Pa= Ul= Inc=

261750W

377.80A

254.91A

0.829 0.7 261750 W 183225 W 400 V 319.03 A

Putere instalata Putere absorbita

Din condiia Ima>In obtinem Ima=355 A [sf=150 mm2(CYY150) pentru n=3 conductoare active si nul de protectie]. Aleg cablu (pozare in pamant) CYY3x150+70 2) Alegerea disjunctorului: Conditii:

ID Inc >319AID Ima< 355A ID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate 1) Alegerea intreruptorului: Din condiia Ir>In alegem Ir=480 A si Ini=630 A vom alege intreruptorul parghie IPIII480/630. 2) Alegerea reductorului de curent: Se alege din condiia: Inp>=1.1*In=1.1*319=351A Am ales reductorul 3CIS 450/5. 6)Alegerea ampermetrului: Se alege in funcie de reductor: 3(0-450)5A. 7) Alegerea contorului: Am ales contorul CAT 43 pentru instalaia electric de iluminat i for 8) Alegerea cheii voltmetrice: CV67. 9) Alegerea voltmetrului: S-a ales un voltmetru pentru tensiunea (0-600) V.

8. Calculul pierderii de tensiune8.1 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de lumina si prize Calculul pierderilor de tensiune s-a fcut pentru lumin, ndeplinindu-se condiia: U% Uadm% 3%.Am ales o seciune a conductoarelor pentru traseul de la ultimul etaj de 1.5mm2, pentru traseul de la parter de 10 mm2 iar pentru cel de la subsol de 150 mm2.

CB

TGLF

TL2

U1%

U2%

U3%

Pentru pierderea de tensiune de la tabloul de lumin de la etajul 4 la receptorul dezavantajat: U1%.Pierderea de tensiune U1% se calculeaz

pentru circuitul C9 care are puterea instalat P = 600 W.

U1% =

Pl 2 * 100 * i i 2 si * Uf

li = lungimea fiecrui tronson al circuitului C1 TR.1. : P1 =68W l1= 9.37 m TR.2. : P2= 68 W l*P/s=27.20 l*P/s=451.97 l*P/s=424.77 l*P/s=424.77

l2= 0.60 m TR.3.: P3=68 W l3 = 0.6 m TR.4.: P4=1116 W l4 = 25.4 m U1% = 2*100/(54*2302*1.5) *11817.73=0.24% l*P/s=11338.56 l*P/s=11817.73 l*P/s=27.20 l*P/s=479.17

U1% = 0.24 % pentru circuitul de iluminat

U1% =

Pl 2 * 100 * i i 2 si * Uf

U1% = 2*100/(54*2302*2.5) *2000*40=1.96 % pentru circuitul de

priza Pentru pierderea de tensiune de la tabloul general de lumin i for la tabloul de lumin de la etajul 4.

U2% =

100

* Ul

2

*

PTL 2 * l i si

l = lungimea tronsonului de la tabloul general de lumin i for la tabloul de lumin de la etajul 2. U2% = 100/(54*4002 ) * (20350*35)/10 = 0.67%

U2% = 0.37 %

Pentru pierderea de tensiune de la punctul de transformare la tabloul general de lumin i for: U3%

100 PiTGLF l i si

U3% =

* Ul

2

*

P = 3 U I n cos col . gen. = 1.73 400 319 0.83 = 183220 84W . = 54 m/ mm2 pentru cupru

l = lungimea tronsonului de la punctul de transformare la tabloul general de lumin. U3% = 100/(54*4002 )* (183220.84*17)/150 = 0.24 %

U3% = 0.24 %

UTOTAL = U1 + U2 + U3 = 1.96+ 0.67 + 0.24 = 2.87 % pentru

circuitul de priza UTOTAL = 2.87 % < UADM = 10 %

UTOTAL = U1 + U2 + U3 = 0.24+ 0.67 + 0.24 = 1.15 % pentru

circuitul de lumina UTOTAL = 1.15 % < UADM = 8 %

Pentru punctulde transformare pierderea de tensiune este verificat.8.2 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de forta

Se va calcula pentru doua situatii, prima situatie in regim normal de fuctionare la care se va lua in calcul puterea cea mai mare(motor cu pornire stea-triunghi) si a doua situatie in regim de pornire la care se va lua in calcul puterea cea mai mica (motor cu pornire directa).U3% U3%= U3% In regim normal de functionare 0.18 %

U3%=100*P*l/(*Ul^2*s) In regim de pornire U3%=100*Pp*l/(*Ul^2*s) 1.34 %

U3%= U2% U2%= U2%

In regim normal de functionare

U2%=100*Pc*l/(*Ul^2*s) 1.08 %

In regim de pornire U2%=100*Pcp*l/(*Ul^2*s) 0.74 %

U2%= U1%

U1%=100*Pc*l/(*Ul^2*s) U1%= 0.97

U1% r.n.f. r.n.p. 0.97 0.97

U2% 1.08 1.35

U3% 0.184 1.34

2.234 3.66 prevedem instalatie de paratrasnet

E - Eficacitaea instalatiei de paratrasnet E=1-Nc/Nd 0.95 < E < 0.98 0.90 < E < 0.95 080 < E < 0.90 15x15 m

1.2Calculul instalatiei prizei de pamant Rezistena prizei de pmant mixte este format din doua rezistente legate in paralel, una fiind rezistena unei prize multiple verticale Rv i alta fiind rezistena unei prize orizontale Ro. , unde Rv= [I , `n care:

R pp =

Rv Ro Rv + Ro

rv nv u v

Ro =

ro no u o

rv, ro = rezistenta prizelor de pmant simple verticale, respectiv orizontale. n = numarul de electrozi ai prizei multiple. u = coeficientul de utilizare al prizei multiple (datorit apropierii dintre electrozi). Conform relaiilor de calcul pentru rezistena de dispersie a prizelor

simple orizontale [verticale pentru eava ingropat la adancimea h=a+l/2] avem:

, unde:

2l l 4 h + l s rv = 0,366 log + log d 2 4h l l

s=2*104 W*cm=200W*m reprezint rezistivitatea de calcul a solului l =3 m reprezint lungimea electrodului d = 2 = 0.06325m reprezint diametrul exterior al electrodului; h=a+l/2 =0.8+12=515 reprezint adancimea de ingropare a electrodului

23 1 4 2.3 + 3 300 rv = 0,366 log + log 0.0635 2 4 2.3 3 3 rv=51.65 Numarul de electrozi verticali se determin cu relaia: nv=P/l=(260+27)/6, deci alegem nv=48 electrozi unde P=260m i reprezint perimetrul prizei de pmant situata la 9m de cldire. Obinem coeficient de utilizare uv=0.46 pentru e=1 (distana dintre electrozii verticali in funcie de lungimea l a electrozilor) Rv=51.65 = 3.13 30 0.55

unde:

s 2l2 ro = 0.366 log l bq-rs=200W*m reprezint rezistivitatea de calcul a solului l =3 m reprezint lungimea electrodului b=0.04m reprezint latimea barei; a=0.8 reprezint adancimea de ingropare a prizei orizontale

ro = 0.366

200 2 32 log = 40.89 3 0.04 0.8

Numarul de electrozi verticali no=nv=48 obinand coeficientul de

utilizare uo=0.55 pentru e=1este:

=4.7

Ro =Rezistena prizei de pmant va fi: =1

ro no u o

R pp =

Rv Ro 3.13 4.7 = = 1.0005 Rv + Ro 3.13 + 4.7

10. Antemasuratoare pentru camera tehnica statie de hidrofor

S-a efectuat o list care cuprinde materialele necesare pentru incperea cu destinaia statie hidrofor pentru care s-a f cut detaliul tabloului de for aferent.Nr. Crt.

1

Materiale Conductor FY1.5mm2

U.M . m

Cantita te 23

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Conductor FY2.5mm2 Conductor FY4mm2 Tub protecie PEL12.7mm2 Tub protecie PEL16mm2 Tub protecie PEL20mm2 Pat pentru cabluri, L=3,5m Doze de aparat Doze simple Corp de iluminat FIPA-04-236 Motor 3kW si echipamente de protectie specifice Motor 4kW si echipamente de protectie specifice Motor 11kW si echipamente de protectie specifice Platbanda OLZn 25x4 Prize de joasa tensiune Prize monofazate Prize trifazate Intreruptor dublu Cutie tablou electric 300x300x150 Echipamente marunte

m m m m m buc buc buc buc buc buc buc m buc buc buc buc buc

15 35 40 35 10 1 10 3 4 2 2 2 15 2 2 2 1 1


Recommended