Download xls - fundatie izolata

Transcript
Page 1: fundatie izolata

PROIECT ………………………………….

DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA F..

N= 1038 KNM= 8 KNm

Dimensiunile stalpului de b.a. a b0.4 0.4

Dimensionarea blocului din b.s. C8/10

Se impun urmatoarele dimensiuni in plan

L= 2.20 mB= 2.20 m

240 KPa

Dimensiunile in plan ale cuzinetului se stabilesc cu relatiile:

Lc=0,5L Lc= 1.10 m

Se alege Lc= 1.10 m

Bc=0,5B Bc= 1.10 m

Se alege Bc= 1.10 m

Inaltimea cuzinetului se alege respectand conditia:

lx= 0.35 m rez. 35 cmly= 0.35 m rez. 35 cmSe alege h= 60 cm 0.6 m

Deschiderea in consola a blocului de fundatie rezulta:

0.55 m

Conform tabelului pt presiunea Pconv=230kPa si beton clasa C12/151.15

Din relatia urmatoare rezulta inaltimea blocului:

0.6325 m

Se alege H= 60 cm

Pconv=

Lx=

Se optine (tgα)min=

H=Lx*(tgα)min=

hlx

≥1

Lx=L−Lc

2

L

h1

12

p1

N+

M+

T+

Gf

p2

Page 2: fundatie izolata

Inaltimea totala se imparte in doua trepte cu inaltimea H1=H2

H/2= 30 cm

Se calculeaza greutatea fundatiei

Gf= 7040.99 daN rezulta 70.4099 KN

1108.41 KN

Presiunea medie efectiva pe teren rezulta:

229.01 KN/m2 OK

Excentricitatea incarcari este:

e=M/Nt e= 0.007218 m

Valorile presiunilor pe teren la extremitatile fundatiei rezulta:

233.5182 KN/m2 max OK

224.5024 KN/m2 min OK

Dimensionarea cuzinetului:

Dimensiunile impuse

Lc= 110 cmBc= 110 cmh= 60 cm

tgβ= 1.714286 ≥ 1 OKsih/Lc= 0.545455 ≥ 0.25 OK

Valorile extreme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului

Gc= 20.9088 KN rez 2090.88 daN

Ntc= 1058.909

0.007555 m

911.1944 KN/m2

839.0681 KN/m2CLASA BETON CUZINET

911.1944 KN/m2= 9.111944 daN/cm2 ≤ 95 daN/cm2 C12/15OK

Daca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta:

Nt=

Pmed ef=

Pef 1=

Pef 2=

h/lx=

e1=

σ1=

σ2=

σ1=

Sca=σ1

σ1+ Iσ 2 I∗Sc

Page 3: fundatie izolata

12.63333 Sc

nu se efectueaza calculul armaturiide ancoraj, dispunandu-se cate 2 bare Ǿ 12 pe fiecare directie

obtinandu-se:

0.007707 m

893.9144 KN/m2

821.7881 KN/m2

Calculul momentelor incovoietoare care apar in cuzinet

870.9651 KN/m2

893.9144 KN/m2

857.8512 KN/m2

47.10054 KNm

45.5376 KNm

Inaltimile utile ale sectiuni de beton a cuzinetului

ho= 55 cm

Aria de armatura pe directia x este

4.660536 cm2

Procentul de armare

Px%= 0.077034 % ≥pmin%= 0.05 % OK

Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85 cm2

Aria de armatura pe directia y este

4.505885 cm2

Procentul de armare

Py%= 0.074477 % ≥pmin%= 0.05 % OK

Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85cm2

Sca=

Daca suprafata activa Sca este mai mare decat 80% din suprafata totala a talpi cuzinetului Sc

Pentru determinarea armaturii cuzinetului se recalculeaza tensiunile, fara greutatea proprie Gc,

e1'=

σ1'=

σ2'=

σa'=

σ3'=

σmed'=

M1=

M2=

Aax=

Aay=

Sca=σ1

σ1+ Iσ 2 I∗Sc

Page 4: fundatie izolata

CARACTERISTICI MATERIALE

BETON

Nr. Crt. Denumire beton

1 C6/7,5 Bc 7,5 B100 4.7 472 C8/10 Bc 10 B150 6.5 653 C12/15 Bc 15 B200 9.5 954 C16/20 Bc 20 B250 12.5 1255 C18/22,5 Bc22,5 B300 14 1406 C20/25 Bc 25 B350 15 1507 C25/30 Bc 30 B400 18 1808 C28/35 Bc 35 B450 20.5 2059 C32/40 Bc 40 B500 22.5 225

10 C40/50 Bc 50 B600 26.5 26511 C50/60 Bc 60 B700 31.5 315

OŢEL-BETON

Nr. Crt.

1 PC60 350 35002 PC52 300 30003 OB37 210 2100

Rc (N/mm2)

Rc (daN/cm2

)

Marca de otel

Ra (N/mm2)

Ra (daN/cm2

)

Page 5: fundatie izolata
Page 6: fundatie izolata

0.5 50.6 60.8 8

0.95 9.51 10

1.1 111.25 12.51.35 13.51.45 14.51.65 16.51.83 18.3

Rt (N/mm2)

Rt (daN/cm2

)

Page 7: fundatie izolata
Page 8: fundatie izolata

n n n n n n n

6 2.07 13 2.56 20 2.78 27

7 2.18 14 2.6 21 2.8 288 2.27 15 2.64 22 2.82 299 2.35 16 2.67 23 2.84 30

10 2.41 17 2.7 24 2.86 3111 2.47 18 2.73 25 2.88 3212 2.52 19 2.75 26 2.9 33

0.85 0.9 0.95

2 1.34 1.89 2.923 1.25 1.66 2.354 1.19 1.53 2.135 1.16 1.48 2.016 1.13 1.44 1.947 1.12 1.41 1.98 1.11 1.4 1.869 1.1 1.38 1.83

10 1.1 1.37 1.8111 1.09 1.36 1.812 1.08 1.36 1.7813 1.08 1.35 1.7714 1.08 1.34 1.7615 1.07 1.34 1.75

Tabelul III.3. Stabilirea adâncimii minime de fundare

H, (m) adâncimea minimă de fundare, (cm)

Terenul de

fundaţie conformSTAS de cota construcţii construcţii

6654-77 terenului definitive cu subsol

Tabelul III.1. Valorile coeficientului statistic n

Tabelul III.2. Valorile coeficientului statistic t a(n-2) pentru (f, c, y, a)

nivelul de asigurare, a

(n-1) pentru g

coeficientul statistic, ta

Hî, (cm)

terenuri supuse acţiunii îngheţului

(în spaţii reci şi neîncălzite)

terenuri ferite de acţiunea înghe-ţului

(spaţii calde sau încălzite)

adâncimea de îngheţ

adâncimea apei sub-terane faţă

provizorii

fără subsol

Page 9: fundatie izolata

Roci stâncoase oricare oricare 30…40 20 20 20

oricare H 40 40 40

2

oricare H < 2,00 50 40 40

H 80 70 50 402 90 80 50 40

70 H < 2,00H 80 50 40

2 80 50 40

H < 2,00H 80 70 50 40

2.5 90 80 50 40

70 H < 2,50H 80 50 40

2.5 90 50 40

H < 2,50

a - pământuri necoezive

Denumirea pământului

Nisip mare 700 600Nisip mijlociu 600 500

Nisip 500 350

fin 350 250

Nisip uscat 350 300fin umed 250 200

Pietrişuri curate, balast,

cuarţ, nisi-Hî

puri mari şi mijlocii curate,

necoezive Hî + 10

Pietriş sau balast cu liant

argilos,Hî

nisip argilos, argilă grasă

Hî + 10

Hî > 70 Hî + 20

Nisip fin prăfos, praf

argilos, argilă pră-

foasă şi nisipoasă, mâl,

nămol

Hî + 10

Hî > 70 Hî + 20

Tabelul III.4. Valorile de bază ale presiunii convenţionale

îndesate îndesare medie

conv (kPa)

uscat sau umed

foarte umed sau saturat

¿

¿

¿

¿

¿

¿

¿

Page 10: fundatie izolata

prăfos 200 150

b - pământuri coezive

indicele consistenţa

porilor, e

0.5 300 350

0.7 275 300

0.5 300 350

0.7 275 300

1 200 250

0.5 550 650

0.6 450 525

0.8 300 350

1.1 225 300

foarte umed sau saturat

conv (kPa)

Denumirea pământului

IC = 0,5 IC = 1,0

Cu plasticitate redusă (IP£10%)

nisip argilos, praf nisipos, praf

Cu plasticitate mijlocie ( 10% < IP £

20%): nisip argilos, praf nisipos argilos,

praf argilos, argilă prăfoasă nisipoasă, argilă nisipoasă, argilă prăfoasă

Cu plasticitate mare şi foarte mare

(IP>20%): argilă nisipoasă, argilă

prăfoasă, argilă, argilă grasă

Page 11: fundatie izolata

1

2

3

4

5

6

7

0 0 1 3.14

2 0.03 1.12 3.324 0.06 1.25 3.516 0.1 1.39 3.718 0.14 1.55 3.93

Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1

Tabelul III.9. Valorile coeficienţilor adimensionali N1, N2, N3

f (°) N1 N2 N3

Page 12: fundatie izolata

10 0.18 1.73 4.1712 0.23 1.94 4.4214 0.29 2.17 4.6916 0.36 2.43 518 0.43 2.72 5.3120 0.51 3.06 5.6622 0.61 3.44 6.0424 0.72 3.87 6.4526 0.84 4.37 6.928 0.98 4.93 7.430 1.15 5.59 7.9532 1.34 6.35 8.5534 1.55 7.21 9.2136 1.81 8.25 9.9838 2.11 9.44 10.840 2.46 10.84 11.7342 2.87 12.5 12.7744 3.37 14.48 13.9645 3.66 15.64 14.64

Denumirea

pământurilor

- 1 1 - -

1.6 1-Mar 1 -

2.3 1.7 1.3 1.1

argilă prăfoasă 1.9 1.5 1.2 1Argilă, 1.8 1.5 1.3 1.2argilă grasă 1.5 1.3 1.1 1

Tabelul III.10. Valorile coeficientului de corecţie Mo

IC Coeficientul de corecţie Mo pentru indicele porilor, e, egal cu:

0,41¸0,60 0,61¸0,80

0,81¸1,00

1,01¸1,10

Nisipuri (cu excepţia ni-sipului argilos)

Nisip argilos, praf nisipos, argilă prăfoasă

0,00¸1,00

Praf, praf argilos,

0,76¸1,00

0,50¸0,750,76¸1,000,50¸0,75

Page 13: fundatie izolata

z/B cerc dreptunghi cu raportul laturilor L/B1 2 3

0 1 1 1 1 1

0.2 0.95 0.96 0.96 0.98 0.980.4 0.76 0.8 0.87 0.88 0.880.6 0.55 0.61 0.73 0.75 0.750.8 0.39 0.45 0.53 0.63 0.641 0.29 0.34 0.48 0.53 0.55

1.2 0.22 0.26 0.39 0.44 0.481.4 0.17 0.2 0.32 0.38 0.421.6 0.13 0.16 0.27 0.32 0.372 0.09 0.11 0.19 0.24 0.313 0.04 0.05 0.1 0.13 0.214 0.02 0.03 0.06 0.08 0.165 0.02 0.02 0.04 0.05 0.136 0.01 0.02 0.03 0.04 0.1

0° 0 1 5.1

5° 0.1 1.6 6.510° 0.2 2.5 8.315° 0.7 3.9 1120° 1.8 6.4 14.8

22°30' 2.7 8.2 17.525° 4.1 10.7 20.7

27°30' 6.1 13.9 24.930° 9 18.4 30.1

32°30' 13.6 24.6 3735° 20.4 33.3 46.1

37°30' 31 45.8 58.440° 47.7 64.2 75.3

42°30' 75 91.9 99.345° 120.5 134.9 133.9

Tabelul III.11. Valorile coeficientului ao

ao pentru fundaţii sub formă de:

³ 10

Tabelul III.13. Valorile coeficienţilor Ng, Nq, Nc

f* Ng Nq Nc

Tabelul III.14. Valorile coeficienţilor lq, lc, lg

Page 14: fundatie izolata

continuă 1 1

1 + 0.3 B`/L` 1 - 0.4 B`/L`

pătrat, cerc 1.3 0.6

Forma fundaţiei

lq, lc lg

dreptunghiulară B/L ³ 0.2

Page 15: fundatie izolata

n n n

2.91 34 3.01

2.93 35 3.022.94 36 3.032.96 37 3.042.97 38 3.052.98 39 3.06

3 40 3.07

Page 16: fundatie izolata

Denumirea pământurilor

Pământuri necoezive, cu excepţia nisipurilor prăfoase 2.5

2

Pământuri coezive cu plasticitate mare şi foarte mare 1.5

Presiunea maximă

pe teren, kPa Bc 3.5 Bc 5 Bc 7.51.3 1.2 1.1

1.5 1.3 1.2

1.6 1.4 1.3

1.7 1.5 1.4

1.8 1.6 1.5

- - 1.8

Tabelul III.5. Valorile coeficientului K2

K2

Nisipuri prăfoase şi pământuri coezive cu plasticitate redusă şi mijlocie

Tabelul III.6. Valorile raportului tgaValorile minime ale tg a pentru

beton de clasa:

pmax £ 200

pmax = 250

pmax = 300

pmax = 350

pmax = 400

pmax = 600

Page 17: fundatie izolata

Tabelul III.7.

Presiunea maximă pe H/L

Bc 7.5 Bc 10 minim

100 0.2 0.2 0.2200 0.21 0.21 0.21300 0.23 0.22 0.22400 0.26 0.23 0.23500 0.28 0.26 0.24600 0.3 0.28 0.25

Denumirea terenului de fundare

2

Nisipuri fine: 1.7

1.6

Nisipuri prăfoase: 1.5

1.31.3

1.4

1.1

1.1

Valori H/L peste care nu mai este necesară verificarea la forţa

tăietoare

teren, pmax, kPa

Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1

ml

Bolovănişuri cu interspaţiile umplute cu nisip, pietrişuri şi nisipuri cu excepţia nisipurilor fine şi prăfoase

-uscate sau umede (Sr £ 0.8)

- foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)

- uscate sau umede (Sr £ 0.8)

- foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu IC ³ 0.5

Pământuri coezive cu IC ³ 0.5

Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu IC < 0.5Pământuri coezive cu IC < 0.5

Page 18: fundatie izolata

PROIECT ………………………………….

PREDIMENSIONAREA FUNDATIEI PE BAZA PRESIUNILOR CONVENTIONALE DE CALCULFUNDATIE F..IncarcariGruparea fundamentala

940 KN

150 KNmGruparea speciala

1222 kN

225 kNmStabilirea dimensiunilor bazei fundatiei

a= 0.4 m b= 0.3 m

1.3 mDimensiunile stalpului

Conform tabelului III.4, pentru pamant cu Ip>20% se det. Prin interpolare liniara

valoarea lui Pconv corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare. Consistenta

. Argila prafoasa 0.6 450 496.95 525cafenie plastic 0.708 407.499vartoasa cu Ip>20% 0.8 300 331.3 350

Interpolare pe orizontala

pentru e= 0.6 ΔIc= 0.5 …………. ΔP_conv= 75 kPa ΔIc= 0.313 …………. ΔP_conv= x

x= 46.95 P_conv= 496.95 kPa

pentru e= 0.8

ΔIc= 0.5 ………….. ΔP_conv= 50 kPa ΔIc= 0.313 ………….. ΔP_conv= x

x= 31.3 P_conv= 331.3 kPa

Interpolare pe verticala (pentru Ic= 0.813 )

Δe= 0.2 ………….. ΔP_conv= -165.65 kPa Δe= 0.108 ………….. ΔP_conv= x

x= -89.451 P_conv= 407.499 kPa

Pcf=

Mcf=

Psc=

Msc=

hst,ancoraj=

Denumirea terenului de

fundare

Indicele porilor

"e"Ic=0,5 Ic=0,813 Ic=1

Pconv, kPa

pef med

≤pconv

pef

max≤1 . 2 pconv

pmin

ef≥0

Page 19: fundatie izolata

Stabilirea adancimi de fundare, Df Df= 2.5 m

Pentru Df<2,0m

Pentru Df>2,0m

Se va folosi in functie Df din studiul geotehnicPentru Df>2,0m

18.04 kPa

γ= 18.04 kN/m32

425.539 kPa-presiune corectata cu Dfse poate face un calcul preliminar pentru determinarea dimensiunilor bazei fundatiei Lsi B

20 kN/m3

25 kN/m3

L/B= 1,2….1,5 se alege L/B= 1.33940/1,2xB2=425,54-20x2,5

1.444261 m Bef= 1.5 m

1.920868 m Lef= 2 m

Pentru B= 1.5 m

10.1875 kPaK1-coeficient care este :

0.1 pentru pamanturi necoezive(cu exceptia pamanturilor prafoase)0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive

Pconv= 435.7265 kPa

Se verifica conditiile pentru valoarea finala (corectata) a lui Pconv

Corectia de adancime:(CD)

CD=

Pentru K2 si γ se vor alege din tabelul III.5

K2=

pDfconv=

γbs=

γba=

Bnec=

Lnec=

Corectia de latime:(CB)

CB=

rezulta Pconv=P_conv+CD+CB

CD=pconv

D f−2

4, kPa

CD=K2γ (Df−2 ) , kPa

⇒ pDf

conv=pconv+CD

Pcf

L∗B=p

Dfconv−γmed∗Df

CB=pconv K1 (B−1)

pef med

≤pconv pmed

ef=P

cf

L∗B+γmed∗D f

L

H2

H1

h

lo l1 l2

Df

ls

L

ls

lc

lc+2l1

s b c

b c+2 b

1

B

a

Page 20: fundatie izolata

1)

363.333 kPa < Pconv= 435.7265 kPa OK

2)

513.333 kPa

522.872

Rezulta > OK

3)

213.333 kPa OK

Stabilirea dimensiunilor pe verticala ale fundatiei izolate

Se considera varianta fundatie cu cuzinet de beton armat si bloc de beton simpluRaportul intre dimensiunile in plan ale cuzinetului si cele ale blocului trebuie sa se incadreze in intervalul:

pentru bloc cu doua trepte

pentru bloc cu o treaptaSe alege: 0.9 m

0.7 m hc= 0.3 m

Daca tgβ>1 nu mai este necesara verificarea la forta taietoare a cuzinetului.Pentru predimensionarea blocului de beton simplu se va tine seama de valoarea unghiului αtgα=f(Bc5;Pmax)--din tabelul III6 tgα= 1.6

463.3333 kN/m2

0.45 mVerificarea terenului de fundare la starea limita de deformatie

P(med)ef=

Pmaxef=

1,2Pconv=

P(max)ef 1,2Pconv

Pminef=

lc= bc=

pmax=Se alege un bloc de beton cu doua trepte Htreapta=

pef med

≤pconv pmed

ef=P

cf

L∗B+γmed∗D f

pef max≤1 . 2 pconv

pmax

ef=pmed

ef +M

cf

W=P

cf

LB+γmedDf +

Mcf

L2B6

pef min≥0

pmin

ef=Pcf

LxB+γmedD f−

Mcf

L2 B6

lcL≃bcB

=0. 40. . . 0 .50

pmax=P

cf

LB+M

cf

W

lcL≃bcB

=0.55 . .. 0 . 65

Page 21: fundatie izolata

8 cm pt cazul de fata

732.043 kPaunde: m1= 1.4 tab. III.8

γ= 18.3 kN/m3 q= 45.75 kN/m2

c= 66 kN/m220 grade din tab. III 9 rezulta:

0.513.065.66

hu= 1 m inaltimea totala a fundatiei

Btr2 1.4 mLtr2 1.1 mTreapta 2 bloc fundare

2.043 volum beton simplu

0.345 volum beton armat

5.112 volum umplutura

19.0713 kN/m3

361.012 kPa

1) 732.0432 kPa OK

2) OK

511.012 kPa

878.452 kPa

Calculul tasari probabile

Δadm=

ppl=

γSLD=

ΦSLD= N1= N2= N3=

Vb= m3

Vba= m3

Vu= m3

γmedexact=

pefmed=

pefmed <ppl=

pefmax<1,2ppl

pefmax=

1,2*ppl=

1) pef .med≤p pl

2 ) pef .max≤1 . 2 ppl

3 )Δef≤Δadm

ppl=m1 (γ∗B∗N 1+q∗N2+c∗N3 )

q=huγ u+(Df−hu )γ SLD

pmed

ef=P

cf +Gf

L∗B= P

cf

L∗B+γ

exactmed∗D f

γexact

med=γ bV b+γ baV ba+γuV u

V b+V ba+V u

pmax

ef=pefmed

+M

f c

W

Page 22: fundatie izolata

Grosimea maxima a stratului elementar:

0.6 m B= 1.5 m

Presiunea neta sub talpa fundatiei:

315.262 kPa

Calculul tasari probabile este organizat in tabelul urmator:

Nr strat L/B

1 0.6 0 1.333333 0 1 315.2615 286.888 18.30.6 0.4 0.82 258.5145

2 0.6 0.6 1.333333 0.4 0.82 258.5145 204.92 18.31.2 0.8 0.48 151.3255

3 0.6 1.2 1.333333 0.8 0.48 151.3255 122.952 18.31.8 1.2 0.3 94.57846

4 0.6 1.8 1.333333 1.2 0.3 94.57846 78.815383 18.32.4 1.6 0.2 63.05231

5 0.6 2.4 1.333333 1.6 0.2 63.05231 53.594461 18.33 2 0.14 44.13661

6 0.6 3 1.333333 2 0.14 44.13661 37.831384 18.33.6 2.4 0.1 31.52615

7 0.6 3.6 1.333333 2.4 0.1 31.52615 29.949846 18.34.2 2.8 0.09 28.37354

8 0.6 4.2 1.333333 2.8 0.09 28.37354 25.220923 18.34.8 3.2 0.07 22.06831

9 0.6 4.8 1.333333 3.2 0.07 22.06831 15.763077 18.35.4 3.6 0.03 9.457846

Mo Δi (cm)

1.5 93.83 140.745 1.223012presiunilor din fisa de foraj pe nivelul respectiv.

1.5 93.83 140.745 0.87358

1.5 93.83 140.745 0.524148

1.5 93.83 140.745 0.335992

1.5 93.83 140.745 0.228475

1.5 93.83 140.745 0.161276

1.5 93.83 140.745 0.127677

1.5 115 172.5 0.087725

hi<0,4B hi<

pnet=

hi Zi(m) Zi/B αi σz,i=αxPnetσz,i

med (kPa)

γ (kN/m3)

M2-3 (kPa)

E=M0M2-3 (kPa)

Pentru determinarea lui M2-3 se face media intre

Mo se determina din tabelul III.10

αi se determina din tabelul III.11

pnet=pef−γD f

Δef=0 . 8∑ ¿1

9

Δi<Δadm ¿

Page 23: fundatie izolata

1.5 115 172.5 0.054828

2.89337 cm OK

Verificarea terenului de fundare la stare limita de capacitate portanta

Conditia care trebuie indeplinita este:

0.9

L'= 1.63175 m

B'=B

136.389 kN

554.982 kPa

unde: γ*= 18.25 kN/m3B'=B q= 45.75 c*= 65 kPa Φ*= 19 din tabelul III.13 rez.

0.92

4.4

11.76

λq=λc= 1+0,3B'/L'= 1.275777 λγ= 1-0,4B'/L'= 0.632297

1247.94 kPa

1123.15 kPa OK

Armarea cuzinetului de beton armat

Δef=

mc=

Gf=

p'ef=

Nγ=

Nq=

Nc=

Conform tabelului III.14 λγ, λq, λc rezulta:

pcr=

p'efkPa<mc pcr=

Δef=0 . 8∑ ¿1

9

Δi<Δadm ¿

p'ef≤mc pcr

p 'ef=Pcs+G f

L '*B '

L '=L−2e1=L−2M

cs

Psc

Pcr=γ¿B ' N γ λr+qNq λq+c¿N c λc

Page 24: fundatie izolata

Valorile de maxim si de minim ale presiunilor pe talpa cuzinetului sunt:

4320.63 kPa

-441.27 kPa 441.2698

2381 kPa

Momentele de armare pe cele doua directi sunt:

lx= 0.25 ly= 0.2 ls= 0.4

Mx= 144.497 kNm My= 31.746 kNmPentru calculul ariei de armatura necesara se utilizeaza relatia:

in care:

0.265 m a= 3.5 cm

210

0.00305 30.5474

0.00067 6.71128

Se considera armatura:

Pe directia x-x 7Ǿ25 rez 34.36 OK

Pe directia y-y 7Ǿ12 rez 7.92 OK

Procentele de armare pe cele doua directii sunt:

1.85229 % OK

0.33208 % OKArmatura de ancoraj a cuzinetului in blocul de beton simplu

pmax=

pmin=

pmed=

ho=

Ra= N/mm2

Aa,x= m2 rez. cm2

Aa,y= m2 rez. cm2

Aa,ef= cm2

Aa,ef= cm2

px=

pY=

pmax,min c

=psc

lcbc

±M s

c

W c

M x=34∗

( pmaxc + pmin

c )2

pmaxc +2 pmin

c∗(

Bl x2

2−l y3

3)

M y=pmedc l y

2

6(3l s+4 l y )

Aa=M

0 .85∗h0∗Ra

px=A a, x

bc∗ho100 p y=

Aa , y

bc∗ho100

l '=pminc lc

pc

min+pmaxc

Page 25: fundatie izolata

l'= 0.0834 mForta totala de intindere

0.6133651 T= 12.8807 kN

Aria de armatura necesara este: Se considera 2Ǿ8 1.01

Aa= cm2

Aa,ef= cm2

l '=pminc lc

pc

min+pmaxc

T=12pminc l ' bc

Aa=TRa

Page 26: fundatie izolata

Ic= 0.5

Icc= 0.813

Ic= 1Se completeaza si in tabel

Page 27: fundatie izolata

PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA DIN BETON SIMPLUIncarcari

Q= 185 kN/mDf= 1.2 m

220 kPab= 25 cm latimea ziduluiLatimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia:

0.925 cmSe admite B= 95 cm 0.95 m

Distanta de la perete la marginea fundatiei

B-b/2= 35 cm 0.35 m

Daca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta

tgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1)

H= 45 cm 0.45 m

Coeficientul de supraincarcare n= 1.2

Greutatea volumica a betonului 24

Greutatea volumica a umpluturi 18

Gf= 29.592 kN/m

p= 225.8863 kPa 0

pconv

Bnec=

γb= kN/m3

γu= kN/m3

p=Q+Gf

B+1 . 0≤p tr

Bnec=1 .1Qpconv

Page 28: fundatie izolata

PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA EXCENTRICA DIN BETON SIMPLU

Incarcari

Q= 130 kN/mDf= 1.4 m

300 kPab= 37.5 cm latimea zidului

Se calculeaza latimea maxima a talpi

84.375 cmB= 85 cm = 0.85 mCoeficientul de supraincarcare n= 1.2

Greutatea volumica a betonului 24

Greutatea volumica a umpluturi 18

Gf= 34.272 kN/m

Se calculeaza excentricitatea:

e= 11.875 cm = 0.11875 m

p1= 355.2595 kPa OKp2= 31.26284 kPa OK

pconv

Bmax=

γb= kN/m3

γu= kN/m3

Bmax=(1 .5 )2.5∗b

e=B2

−(34b+2. 5)

p1 .2=N

B∗1 . 0∗(1±

6 eB

)

Page 29: fundatie izolata

PROIECT ………………………………….FUNDATIE ZID SUBSOL

Incarcari

Q= 250 kN/m Df= 3 m

300 kPa b= 37.5 cm latimea zidului

18

Φ= 25 CTS= 0.6 mtgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1) l= 0.25 mSe impune latimea talpi B= 1 m L= 0.5 m H= 0.375 m H= 40 cm = 0.4 mNivel umplutura= 2 m Gf= 11.52 kN/m Gu= 9 kN/m

32.557.5

h= 2.4

21.03971 kN/m

3.548034 kN/m

Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde greutate a talpii fundatiei, rezultand:

N= 270.52 X= 0.375 m M= 12.98369 kNm

e= 0.047995 m

p1= 348.4222 kPa OK p2= 192.6178 kPa OK

pconv

γu= kN/m3

O

pa=

pp=

N=Q+Gf+Gu

pa=γh2

2tg2 (450−θ

2)

pp=γh2

2tg2 (450+ θ

2)

p1 .2=N

B∗1 .0∗(1±

6 eB

)

Page 30: fundatie izolata
Page 31: fundatie izolata

PROIECT ………………………………….DIMENSIONARE GRINDA FUNDATIElo= 5.6 mbz= 0.3 m latime zidariehz= 2.16 m inaltime zidarieSe alege grinda cu sectiunea transversala 35x50B= 0.35 h= 0.5

25

16

0.19Evaluarea incarcarilorgz = 12.4416 kN/mgt= 0.98496 kN/mgp= 5.25 kN/m

Incarcarea totala:q= 18.67656 kN/m

Calculul solicitarilor

52.29437 kNM= 73.21212 kNm

Calculul armaturii

0.455 m 45.5 cma= 4.5 cm 0.045 m

Se alege un procent de armare p%= 0.67 %

Aa= 10.66975

Se alege armatura: 3Ǿ16 Aa= 6.03

2Ǿ18 Aa= 5.09

p%= 0.698273

γb= kN/m3

γc= kN/m3

γt= kN/m3

VA=VB=

ho=

cm2

cm2

cm2

V A=V B=ql02

M=ql

20

8

Page 32: fundatie izolata