ZAWARTO ŚĆ OPRACOWANIA I . OPIS TECHNICZNY · PN-82/B-02000 Obci ążenia budowli. Zasady ustalania warto ści. PN-82/B-02001 Obci ążenia budowli. Obci ążenie stałe. PN-82/B-02003

HAWK STRUCTURES mgr inż. Bartosz Januszewski pl. Zawiszy Czarnego 4/2 70-212 Szczecin www.hawkstructures.eu e-mail: [email protected] tel. 91-813-67-89 fax. 91-813-67-87

Opis Techniczny

Przebudowa budynku dawnej stołówki

Na terenie przewozów regionalnych przy ul. Białowieskiej

-KONSTRUKCJA-

7

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I . OPIS TECHNICZNY

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 7

1. DANE OGÓLNE 8

2. PODSTAWA OPRACOWANIA 8

3. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA 9

4. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE I KATEGORIA GEOTECHNICZNA OBIEKTU 9

5. OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO 10

5.1 CHARAKTERYSTYKA BUDYNKU. 10

6. KONSTRUKCJA BUDYNKU ORAZ ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNE 11

5.2 OPIS ROZWIĄZAŃ KONSTRUKCYJNYCH 14 PODBICIA ISTNIEJĄCYCH FUNDAMENTÓW 15 SKUCIE ISTNIEJĄCEJ POSADZKI W MIEJSCU PLANOWANEGO SYMULATORA: 16 WYKONANIE IZOLACJI ŚCIAN PIWNICY: 16 SUSZENIE I ODGRZYBIANIE 17 KANAŁY WENTYLACYJNE 17 PRZYKŁADOWY SYSTEM NAPRAWCZY STROPÓW: 17 NOWO PROJEKTOWANE OTWORY W ŚCIANACH NOŚNYCH 18 NAPRAWA PĘKNIĘĆ I ZARYSOWAŃ ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH BUDYNKU. 18 ŚCIANY NOWOPROJEKTOWANE 19 WYMIANA INSTALACJI 19 EWENTUALNE OCIEPLENIE BUDYNKU - WYMAGANIA TECHNICZNE DOTYCZĄCE PODŁOŻA 19

7. PIELĘGNACJA I DOJRZEWANIE BETONU 20

8. ZABEZPIECZENIA ANTYKOROZYJNE ELEMENTÓW STALOWYCH 21

9. ZABEZPIECZENIA ELEMENTÓW BETONOWYCH 21

10. UWAGI KOŃCOWE 21

II. CZĘŚĆ OBLICZENIOWA III . CZĘŚĆ RYSUNKOWA

Nr rys. Nazwa rysunku skala

PW/K/02 Rzut piwnicy 1:50

PW/K/03 Rzut parteru 1:50


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

8

OPIS TECHNICZNY

1. Dane ogólne

Obiekt: Budynek dawnej stołówki zakładowej, o nr inwentarzowym 9/038/21028/109

Adres: ul. Białowieskiej 23, na dz.. nr 119/1

obręb Śródmieście 1056

Branża: Konstrukcja

Inwestor: PRZEWOZY REGIONALNE SPÓLKA Z O.O. Oddział Zachodniopomorski z siedzibą w Szczecinie, 70-221 Szczecin, ul. Czarnieckiego 9

2. Podstawa opracowania

2.1 Zlecenie branży architektonicznej.

2.3 Wizja lokalna.

2.4 Dokumentacja fotograficzna.

2.6 Obciążenia zebrano zgodnie z:

PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenie stałe.

PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenie zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe.

PN-80/B-02010 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem.

(zmiana do PN-80/B-02010/Az1 – Dodatek do normy śniegowej)

PN-77/B-02011 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem.

(zmiana do PN-77/B-02011/Az1 – Dodatek do normy wiatrowej)

2.7 Elementy konstrukcyjne budynku zwymiarowano zgodnie z:

PN-B-03150/2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie.

PN-B-03002 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie.

PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli Obliczenia statyczne i projektowanie.

PN-B-03264 2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie.

PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

9

3. Przedmiot i zakres opracowania

Przedmiotem niniejszego opracowania jest sporządzenie projektu budowlanego dla

budynku dawnej stołówki zakładowej o nr inwentarzowym 9/038/21028/109,

znajdującego się na terenie Sekcji Eksploatacji i Utrzymania Taboru w Szczecinie przy ul.

Białowieskiej 23, na dz. nr 119/1 obręb ewidencyjny Szczecin Śródmieście 1056, powiat

miasto Szczecin, gmina miasto Szczecin, województwo Zachodniopomorskie.

Opracowanie projektu obejmuje swym, zakresem rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe

elementów konstrukcyjnych, wykonanym w zakresie pozwalającym na uzyskanie

pozwolenia na budowę.

4. Warunki gruntowo-wodne i kategoria geotechniczna obiektu

W związku z planowaną przebudową budynku, badania geologiczne nie są wymagane.

Pomimo tego na potrzeby opracowania ekspertyzy technicznej dokonano odkrywki

ścian fundamentowych od zewnątrz oraz odkrywkę wewnątrz w miejscu planowanego

posadowienia symulatora.

Z przeprowadzonych prac wynika, iż, przedmiotowy budynek posadowiony jest

bezpośrednio na gruncie rodzimym poniżej strefy przemarzania -0,80m. p.p.t.

Odsadzkę fundamentu stwierdzono na głębokości -1,45m p.p.t. Ściany fundamentowe

w części dawnej stołówki, wykonano, jako żelbetowe do poziomu posadzki.

Szczegółowy przekrój przez ścianę fundamentową wraz z odsadzką zawarto w

Raporcie z badań gruntowych, opracowanego przez dr inż. Romana Bednarka

załączonego, jako załącznik nr 1), do Ekspertyzy Technicznej.

Projektant zakłada, że projektowany fundament pod symulator będzie posadowione

bezpośrednio na gruntach o nośności qf > 200 KPa, woda gruntowa poniżej poziomu

posadowienia. Dlatego przed wykonywaniem płyty fundamentowej oraz posadzki

należy wykonać badania nośności gruntu wraz z określeniem stopnia zagęszczenia.

W przypadku wystąpienia warunków odmiennych, od założonych należy skontaktować

się z projektantem. (W miejscu zarysowania ścian w narożniku budynku fundamenty

należy podbić)


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

10

5. Opis stanu istniejącego

5.1 Charakterystyka budynku. Przedmiotowy budynek jest budynkiem dwukondygnacyjnym (jedna kondygnacja

nadziemne i jedna kondygnacja podziemna), budynek częściowo podpiwniczony.

Budynek jest budynkiem wolnostojącym zlokalizowanym w ciągu budynków przy ulicy

Białowieskiej 23 w Szczecinie. Teren, na jakim usytuowany jest przedmiotowy obiekt,

stanowi teren Sekcji Eksploatacji i Utrzymania Taboru w Szczecinie. Jest to teren Bazy

Kolejowej, na którym znajduje się jedna z trzech czynnych lokomotywowni w

województwie, wzniesiona w latach 30 XX wieku. Stacjonują tu jednostki obsługujące

ruch pociągów regionalnych, wagony, z których zestawiane są pociągi interREGIO, a

także inne pojazdy trakcyjne. W chwili obecnej przedmiotowy budynek, jest wyłączony

w eksploatacji, zamknięty i dozorowany.

W sąsiedztwie budynku znajdują się budynki biurowe oraz budynek lokomotywowni.

Na teren działki, na którym znajduje się omawiany budynek, dostać się można

bezpośrednio z drogi miejskiej od strony ulicy Białowieskiej, bramą dla samochodów

oraz furtką pieszą. Zjazd z drogi publicznej jest zachowany w dobrym stanie, wykonany

zgodnie z warunkami technicznymi. Na terenie działki, wokół budynku znajduje się

miejsce na parkingi samochodowe, z utwardzonym placem w postaci kostek

betonowych typu YUMBO. Omawiany budynek usytuowany jest w bezpośrednim

sąsiedztwie torów kolejowych.

Z uwagi na brak posiadanej dokumentacji archiwalnej budynku, termin budowy,

przyjęto za lata 60-te XXw. Budynek wybudowany w technologii tradycyjnej

murowanej, z dachem płaskim wielospadowym, pokryty papą na lepiku. Budynek ze

względu na swoją konstrukcje można podzielić, na dwie części, dwukondygnacyjną

konstrukcji murowanej, oraz jednokondygnacyjną konstrukcji słupowo belkowej.

Do budynku dostać się można poprzez wejście główne znajduje się od strony parkingu,

poprzez schody żelbetowe oraz z drugiej strony budynku w części

jednokondygnacyjnej również schodami żelbetowymi zewnętrznymi. Pomieszczenia

piwnic użytkowane były, jako pomieszczenia magazynowe, oraz pomieszczenia do

obsługi kotłowni. Pomieszczenia kondygnacji naziemnej użytkowano, jako

pomieszczenia biurowe, sanitariaty, pomieszczenia techniczne oraz główne


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

11

pomieszczenie stołówki. Komunikacja między kondygnacjami odbywa się poprzez

żelbetową klatkę schodową ulokowaną w szczytowej części budynku przy wejściu

głównym.

6. Konstrukcja budynku oraz rozwiązania konstrukcyjne

Fundamenty

Na etapie opracowywania ekspertyzy technicznej dokonano odkrywki ścian

fundamentowych od zewnątrz oraz odkrywkę wewnątrz w miejscu planowanego

posadowienia symulatora.

Z przeprowadzonych prac wynika, iż, przedmiotowy budynek posadowiony jest

bezpośrednio na gruncie rodzimym poniżej strefy przemarzania -0,80m. p.p.t.

Odsadzkę fundamentu stwierdzono na głębokości -1,45m p.p.t. Ściany fundamentowe

w części dawnej stołówki, wykonano, jako żelbetowe do poziomu posadzki.

Szczegółowy przekrój przez ścianę fundamentową wraz z odsadzką zawarto w

Raporcie z badań gruntowych, opracowanego przez dr inż. Romana Bednarka

załączonego, jako załącznik nr 1), do Ekspertyzy Technicznej.

Konstrukcja budynku sugeruje posadowienie obu części budynku na jednym poziomie,

który zakłada się około 30cm, poniżej poziomu istniejącej posadzki, w części w

pomieszczeniach piwnicznych. Ściany fundamentowe w części podpiwniczonej, z cegły

pełnej na zaprawie cementowo wapiennej, gr. 24cm, zabezpieczone

przeciwwilgociowo materiałem bitumicznym.

W części budynku, w którym zakłada się posadowienie symulatora, konstrukcja

budynku słupowo-belkowa, ze ścianami osłonowymi gr.24cm. Słupy 30x30cm

posadowione bezpośrednio, na gruncie nośnym za pomocą stóp fundamentowych.

Z uwagi na zarysowanie narożnika ścian w części dawnej stołówki, projektuje się

podbicie fundamentów, zakres wg rzutu.

Z uwagi na bezpośrednią bliskość drzew, których system korzeniowy oddziałuje

niekorzystnie na ściany fundamentowe, podczas prowadzenia prac budowlanych

związanych z przebudową budynku, w celu wyeliminowania dalszych oddziaływań,

zaleca się ich usunąć.

Posadzka na gruncie w pomieszczeniu dawnej stołówki

Podczas opracowywania ekspertyzy technicznej mającej na celu, określenie


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

12

możliwości umieszczenia symulatora w pomieszczeniach dawnej stołówki,

przeprowadzono dokonanie odkrywki, posadzki. Stwierdzono, posadzkę betonową

wraz z płyta betonową grubości około 0,35m, wykonana bezpośrednio na nasypie.

Nasyp wykonany został w obrysie zewnętrznych ścian hali. Podłoga wewnątrz

pomieszczenia podniesiona jest około 1,4 m względem poziomu terenu. W tej części

nasyp wykonany jest z piasku gliniastego przemieszanego z gruzem i warstwą

glebową (posiada domieszki humusu). Nasyp jest wilgotny i średnio zagęszczony. W

takich rozwiązaniach spodziewać się powinno gruntu zasypowego (gruntu

mineralnego, różnoziarnistego, zagęszczonego, niespoistego). Należy założyć iż,

zbadany nasyp może nie wykazywać cech typowego zasypu stosowanego pod płytami

wylewanymi na gruncie, i może nie stanowić gruntu umożliwiającego posadowienia

projektowanego symulatora bezpośredni na istniejącym nasypie. W związku z

powyższym w pierwszej kolejności po zdjęciu istniejącej posadzki należy

przeprowadzić badania nośności grunt. Jeżeli okaże się, że istniejący zasyp spełnia

kryteria gruntu nośnego można, na nim bezpośrednio wykonać fundament. Jeżeli

natomiast grunt będzie nienośny należy, wykonać wymianę gruntu do gruntu nośnego i

dopiero na tak przygotowanym podłoży można przystąpić do wykonywania,

fundamentu pod symulator oraz płytę posadzki, części obniżanej. Wymianę gruntu

prowadzić warstwami nie większymi niż 30-40cm z pospółki zagęszczanej do Is=0,98.

Przed wykonaniem płyty fundamentowej wykonać podbudowę z chudego betonu gr

10cm. Fundament pod symulator - Wymiary 3,5 x 3,5 m i głębokość 0,5m. Fundament

zbrojony prętami stalowymi o średnicy 12mm połączonych ze sobą w kratownice.

Zbrojenie wykonane zgodnie ze sztuką budowlaną. Klasa betonu min. B20.

Powyższe założenia techniczne fundamentu odnoszą się do zastosowania w

pomieszczeniu symulatora typu ACM z platformą ruchu o nośności 1500kg.

Jako nowa posadzkę wykonać, posadzkę przemysłowa gr min 25cm, zbrojona siatkami

#12 co 20cm. Przed wykonaniem nowej posadzki sprawdzić nośność podłoża. Grunt

rodzimy powinien być zagęszczony do Id=0,6. Projektowana posadzka musi przenosić

obciążenia min15kN/m2, umożliwiając transport symulatora.

Stropy

Strop nad piwnicą typu ciężkiego, zabezpieczonych warstwa tynku o gr. ok. 1cm. W

stropie widoczne lokalne spękania, oraz braki w tynku, powstałe

w wyniku użytkowania.


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

13

Stropodach wykonany z płyt prefabrykowanych kanałowych, typ SK (żerańskie) Płyty

układane jednokierunkowo na belkach żelbetowych oraz ścianach nośnych,

zwieńczone wieńcami żelbetowy w poziomi stropu, oraz podciągach żelbetowych.

Wykończenie stropodachu od wewnątrz, stanowi tynk cem-wapienny od spodu.

Pokrycie dachu stanowi papa na lepiku układana, na wyprofilowanych spad. Elementy

konstrukcyjne stropodachu oraz warstwy wykończeniowe, należy poddać naprawie.

Ściany

Ściany kondygnacji naziemnych do poziomu stropu nad piwnicą, murowane z cegły

pełnej na zaprawie cementowo-wapiennej, powyżej ściany mieszane z cegły dziurawki

oraz bloczków gazobetonowych. Grubość ścian wynosi 24cm. Tynki wewnętrzne

cementowo wapienne, malowane farbami klejonymi i olejnymi. W pomieszczeniach

sanitariatów, ściany wyłożone płytkami. Ściany elewacyjne bez ocieplenia

zewnętrznego pokryte tynkiem cementowym, w części przyziemia z cokołem z tynkiem

cementowym z kruszywem granitowym do wysokości około 2,0m. Podczas

przeprowadzania wizji lokalnej zauważono lokalne zarysowania. W pojedynczych

pomieszczeniach, widoczne ślady zużycia, materiałów ściennych, oraz lokalne

spękania tynku będące wynikiem długoletniej eksploatacji obiektu.

W części niepodpiwniczonej budynku, konstrukcję budynku wykonano z układzie

słupowo-belkowym ze ścianami wypełniającymi. Słupy żelbetowe kwadratowe o

wymiarach 30x30cm podpierające belki żelbetowe 36x30cm. Ściany osłonowe

wykonano z cegły kratówki na zaprawie cem-wapiennej. Na jednej ze ścian

osłonowych od strony torów kolejowych, zauważono lokalne zarysowanie ściany,

spowodowane prawdopodobnie oddziaływaniem drgań przejeżdżających pociągów, lub

nierównomiernym osiadaniem. W ramach sprawdzenia, postępowania zarysowania,

założono szkiełko kontrolne, bez widocznych śladów zarysowań. Daty założenia

szkiełka kontrolnego nie określono, ale brak rysy na szkle, świadczyć może o braku

dalszego osiadania budynku. Ściany należy oczyścić i zszyć. W narożniku budynku

fundamenty do podbicia.

Klatki schodowe i schody zewnętrzne

Schody wewnętrzne żelbetowe wylewane na budowie, łączone ze stropami. Podest

schodów opierany na ścianach nośnych. Stopnie i podstopnie okładziny spoczników

wykończone płytkami na kleju. Od spodu biegi schodowe wykończone tynkiem

piaskowo wapiennym na trzcinie, z lokalnymi uszkodzeniami. Barierki zabezpieczające


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

14

biegi schodowe wysokości 1,0m, niespełniające dzisiejszych przepisów, do wymiany

lub przebudowy. W celu uzyskania szerokości przejścia schody do przebudowy.

Schody zewnętrzne żelbetowe układane na gruncie, obłożone płytkami na kleju., z

licznymi brakami, spowodowanymi bezpośrednim oddziaływaniem czynników

atmosferycznych. Schody zabezpieczone barierki stalowymi do wysokości 1,1m.

Barierki z licznymi śladami korozji. Schody zewnętrzne do remontu.

Stolarka okienna i drzwiowa

Budynek wyposażony w stolarkę okienną i drzwiową w złym stanie technicznym. 100%

stolarki do wymiany.

Szczegółowy opis stanu technicznego poszczególnych elementów zawarto w

Ekspertyzie Technicznej, z listopada 2016r, załączonej do Projektu Budowlanego.

5.2 Opis rozwiązań konstrukcyjnych W celu możliwości wykonania planowanych prac, oraz wyeliminowania istniejących

uszkodzeń, należy wykonać następujące prace budowlane:

- wymianę pokrycia dachowego wraz z obróbkami blacharskimi

- oczyszczenie ścian z zawilgoconych tynków

- osuszenie oraz odgrzybienie ścian i stropów

- wykonanie izolacji pionowej ścian fundamentowych

- usunięcie lub naprawa skorodowanych elementów betonowych

- wykonanie podbicia ław fundamentowych w narożniku budynku, części

niepodpiwniczonej patrz rys.

Dodatkowymi pracami wynikającymi z konieczności dostosowania układu

funkcjonalnego budynku, są:

-rozbiórka części ścian wewnętrznych wynikających z funkcjonowania pomieszczeń

- skucie całości istniejących tynków wraz z okładzinami

- wymiana okładzin na posadzkowych


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

15

- Wykonanie nowych instalacji elektrycznej i wod-kan., wynikających z planowanej

przebudowy, wg odrębnego opracowania.

- wykonanie otworów w ścianach nośnych, przy zastosowaniu elementów stalowych.

- wykonanie nowych ścian działowych w części rozbudowywanej oraz istniejącej

- naprawa spękań w ścianach nośnych ujawnionych w trakcie prowadzenia prac

budowlanych

- wykonanie termomodernizacji ścian elewacyjnych

- wykonanie fundamentu pod projektowany symulator

- wykonanie nowej posadzki w części budynku przy projektowanym symulatorze

- wymiana 100% stolarki okiennej i drzwiowej, oraz montaż bramy garażowej

umożliwiającej montaż symulatora

- skucie istniejącej posadzki w miejscu projektowanego symulatora wraz wybraniem

gruntu zasypowego do poziomu gruntu nośnego.

- remont schodów wewnętrznych oraz zewnętrznych

- zamknięcie otworów w stropodachu po usuwanych kominach

Podbicia istniejących fundamentów Prace związane z podbijaniem fundamentów należy bezwzględnie prowadzić etapowo

odcinkami ok. 1m szerokości w odstępach ok. 5m. od siebie. Podczas prac należy

odpowiednio zabezpieczyć ściany budynku, jak również na bieżąco monitorować

istniejące rysy i spękania. W razie ich powiększenia, lub postępowania, należy

niezwłocznie przerwać prace i wykonać zabiegi wzmacniające istniejące ściany.

Szczególne znaczenie przy podbijaniu ścian fundamentowych ma na poszczególnych

odcinkach roboczych odpowiednio staranne zaklinowanie, powiązanie nowego

fundamentu z istniejącym. Zaniedbanie tego obowiązku może spowodować szkodliwe i

nadmierne osiadanie fundamentu podbijanego, co skutkować może pojawieniem się

większych rys i pęknięć w ścianach budynku.

Podbijane fundamenty należy wykonać z betonu C25/30 W6 zbrojone stalą #12 ze stali

BSt500. Podbicie fundamentów powinno mieć szerokość większą od istniejących

fundamentów.

W celu zapewnienia dokładnego zaklinowania obu części (podbijanej i istniejącego


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

16

fundamentu), oraz możliwości starannego wykonania izolacji poziomej ściany, prace

należy poprowadzić następująco. Najpierw wykonuje się betonowy fragment ławy. Po

związaniu betonu układa się izolację poziomą, którą należy wywinąć i połączyć z

pionową izolacją ściany. Około 10 centymetrową szczelinę wypełnić betonem

rozprężnym.

Prace związane z podbijaniem ścian powinny być prowadzone pod stałym nadzorem

uprawnionego kierownika budowy.

Skucie istniejącej posadzki w miejscu planowanego symulatora: W związku z projektowanym posadowieniem symulatora, w pomieszczeniu dawnej

stołówki, należy usunąć istniejącą posadzkę. Sprawdzić nośność podłoża, w razie

gruntu nienośnego wykonać jego wymianę, do poziomu gruntu nośnego. Głębokość

gruntu nasypowego, na podstawie przeprowadzonych badań gruntowych, określa się

na około 1,5m. Szczegóły projektowe, opisano powyżej w części „Posadzka na gruncie

w pomieszczeniu dawnej stołówki”

Wykonanie izolacji ścian piwnicy: W celu wyeliminowania zawilgocenia ścian piwnicznych, zaleca się wykonanie

izolacji pionowej w ścianach zewnętrznych, metoda od zewnątrz. W pierwszej

kolejności należy odkopać budynek po długości ściany, oczyścić i przygotować do

nałożenia izolacji bitumicznej. Przed przystąpieniem do wykonywania izolacji

upewnić się, że system korzeniowy drzew rosnących w sąsiedztwie nie będzie

powodował jej uszkodzenia. (zaleca się wycinkę drzew, razem z usunięciem

systemu korzeniowego).

Pierwszą warstwę należy nanieść za pomocą pędzla murarskiego w sposób pełny i

szczelny.

Starannie przykryć narożniki i złamane krawędzie. Należy przy tym zapewnić

uzyskanie równomiernej grubości warstwy przy każdym nanoszeniu zaprawy. W

przeciwnym razie powłoka będzie wykazywać niedostateczną jakość. Drugie i ewent.

trzecie nanoszenie, do łącznej grubości warstwy co najwyżej 5 mm, należy wykonać

za pomocą malowania lub szpachlowania gładką pacą. Warunki uzależnione od

rodzaju obciążenia:

Powłokę izolacyjną należy doprowadzić do wysokości 30 cm ponad ostateczny

poziom terenu. Szczegółowe rozwiązania wg dobranej technologii danego


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

17

producenta. W celu zabezpieczenia ścian termicznie ściany obłożyć styropianem, z

siatką z klejem zabezpieczonym folią kubełkową.

Suszenie i odgrzybianie Ściany oraz stropy poddać oczyszczeniu i odgrzybianiu. Przed przystąpieniem do

odgrzybiania w pierwszej kolejności należy skuć tynk i dokładnie mechanicznie

oczyścić podłoże, ostateczne czyszczenie należy wykonać poprzez piaskowanie.

Piasek kwarcowy 0,2 mm, ciśnienie max do 2 bar. Elementy stalowe stropu nad

piwnica zabezpieczyć przeciwwilgociowo, lub poddać systemowi naprawczemu.

Renowacje tynków i osuszanie ścian można wykonać, z zastosowaniem obrzutki

zaprawa tynków renowacyjnych

Zaprawa powinna być odporna na działanie szkodliwych związków soli, oraz

powinna być wykonana, jako mostek szczepny na wszystkich chłonnych,

mineralnych podłożach dla mineralnych tynków podkładowych.

Wyrównanie nierówności zaleca się wykonać wysoko porowatym – podkładowym

tynkiem stosowanym na zawilgocone i zawierające szkodliwe związki soli ściany.

Parametry, jakie powinny spełniać materiały stosowane do wyrównywania

nierówności, gęstość nasypowa 1,25-1,35g/cm3, gęstość stwardniałej zaprawy

(28dni) 1,15-1,25g/cm3, zawartość porów w stwardniałej zaprawie 15%,

wytrzymałość na rozciąganie 2,0-3,0N/mm2, wytrzymałość na ściskanie 6,0N/mm2,

zdolność kapilarnego podciągania wody 1,0

Tynk wierzchnie proponuje się, wykonać hydrofobowym tynkiem renowacyjnym

stosowanym na zawilgocona i zawierające szkodliwe związki soli ściany.

Parametry, jakie powinien posiadać tynk: gęstość stwardniałej zaprawy (28dni) 1,2-

1,4g/cm3, zawartość porów 47%, wytrzymałość na rozciąganie 1-2 MPa,

wytrzymałość naścinanie 3-4 MPa.

Kanały wentylacyjne W miejscu usuwanych przewodów kominowych w poziomie stropodachu wykonać,

nowa płytę żelbetową gr10cm, zbrojona #8co10cm, opieraną na półkach dolnych

dwuteownika, mocowanego do głównej konstrukcji stropu (patrz detal). Przestrzeń

do wierzchu stropu wypełnić styropianem. Warstwy wykończeniowe wg

architektury.

Przykładowy system naprawczy stropów: - całą powierzchnie stropów żelbetowych (wraz z widocznym zbrojeniem) i

schodów od spodu należy wypiaskować, a luźne części odkuć,


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

18

- całą powierzchnię dokładnie odkurzyć i nawilżyć wodą,

- w razie konieczności w przypadku znacznych ubytków zbrojenia wskutek korozji

należy dozbroić poprzez wspawanie nowych prętów

- zabezpieczyć antykorozyjnie zbrojenie zaprawą antykorozyjną np. Sopro Repadur

KS (lub równoważną)

- wszystkie ubytki betonu uzupełniamy zaprawą np. Sopro Repadur 50, lub

równoważną na warstwie szczepnej z Sopro Repadur MH, lub równoważną, w

przypadku większych ubytków należy strop "podszalować" i wylać z zaprawy np.

Sopro Repadur 50 lub równoważną. Należy pamiętać aby grubość nałożonej

zaprawy naprawczej była wystarczająca aby odtworzyć otulinę zbrojenia,

Nowo projektowane otwory w ścianach nośnych

W celu wykonani otworu należy przeprowadzić prace w następującej kolejności:

- Skucie tynku w rejonie projektowanego otworu

- Podstemplować strop przy ścianie, z wykorzystaniem belek podwalinowych

- Wykonać bruzdy na obsadzenie belek stalowych w rejonie otworu. (zalecane osadzać

belki pojedynczo z każdej ze stron, min oparcie belki stalowej na ścianie 15cm)

- Osadzić belki główne podciągów (patrz rzuty), na poziomie wg proj.

architektonicznego.

- Przestrzeń pomiędzy belką stalową a ścianą wypełnić zaprawą rozprężną.

- Belki od spodu połączyć przewiązkami ze stali S235 5x50 mm w rozstawie, co 40cm

- Po związaniu zaprawy zdjąć stemple.

- Obrobić otwór wg wytycznych architektury.

Naprawa pęknięć i zarysowań ścian zewnętrznych budynku.

a) do 3mm:

− W miejscach spękań przy otworach okiennych należy zastosować skoble z prętów

gwintowanych 6 ocynkowanych długości min 60cm zakotwione w ścianie na

głębokość min 10cm, układane prostopadle do pęknięcia nie rzadziej, niż co 30cm.

− wykonać obrzutkę z zaprawy poprawiającej przyczepność np. Renopal-VIP(lub

równoważną)

− wyrównać zaprawą tynkarską.

b) powyżej 3mm:


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

19

− Przed wzmocnieniem elementu wypełnić rysy i spękania specjalną zaprawą

np.Inducret VK30

− Usunąć tynk po obu stronach ściany (co najmniej na 50 cm z obu stron pęknięcia, lub

rysy), jeśli tynk na danym odcinku występuje.

− Usunąć zaprawę ze spoin na głębokość 4-5cm (co najmniej z 2-3 spoin powyżej i

poniżej rysy).

− Dokładnie oczyścić spoiny i powierzchnie ścian, skorodowane i zniszczone cegły.

− Spoiny wypełnić zaprawą epoksydową np. Asodur EK Wand, lub specjalnym

cementem montażowym np. FIX 10M (lub równoważnym)

− Wcisnąć pręt gwintowany o średnicy 8mm zabezpieczonym zaprawą antykorozyjną

np. Indcret-BIS 0/2 na głębokość ok.3-4cm. Pamiętać należy, aby pręt zachodzić

przynajmniej 100cm z każdej strony rysy, pęknięcia.


równoważną)


Ściany nowoprojektowane

Ściany działowe wykonać, jako lekkie z płyt G-K odpornych na działanie wilgoci na

ruszcie stalowym. Ściany kotwić w elementach nośnych budynku. Ściany dziełowe

układane w poprzek belek nośnych stropu należy wykonać na podwalinie drewnianej

12x12cm, mocowanej do konstrukcji nośnej stropu. Lokalizacja oraz wysokość wg

architektury.

Wymiana instalacji

Wszystkie prace związane z wyminą instalacji należy prowadzić na podstawie projektu

branżowego.

Ewentualne ocieplenie budynku - wymagania techniczne dotyczące podłoża

Aby było możliwe wykonanie docieplenia trwałego, należy:

− skuć stare, zwietrzałe i luźne elementy tynków części elewacyjnej.

− W miejscach spękań przy otworach okiennych należy zastosować skoble z prętów

gwintowanych 6 ocynkowanych długości min 90cm zakotwione w ścianie na

głębokość min 10cm, układane w prostopadle do pęknięcia nie rzadziej, niż co 30cm.


równoważną)



Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

20

Można przystąpić do wykonywania części termodernizacyjnej dopiero po wyschnięciu

warstwy wyrównawczej.

Roboty ocieplające można prowadzić jedynie przy bezdeszczowej pogodzie i przy

temperaturze nie niższej niż +5oC i nie wyższej niż +25oC

Zakłada się gr. ocieplenia 14cm. +warstwy tynku cienkowarstwowych

Rozstaw kołków dobrać wg. systemu ocieplenia.

Podczas renowacji ścian zewnętrznych, należy również wykonać naprawę opaski wokół

budynku.

Podczas prowadzenia prac budowlanych na bieżąco monitorować stan techniczny

obiektu.

7. Pielęgnacja i dojrzewanie betonu

W okresie pielęgnacji betonu należy:

– chronić odsłonięte powierzchnie betonu przed szkodliwym działaniem warunków

atmosferycznych, a szczególnie wiatru i promieni słonecznych (a w okresie zimowym

mrozu) przez ich osłanianie i zwilżanie w dostosowaniu do pory roku,

– utrzymywać ułożony beton w stałej wilgotności przez co najmniej 7 dni przy

stosowaniu cementów portlandzkich,

– polewać wodą beton normalnie twardniejący, rozpoczynając po 24 godzinach od

chwili jego ułożenia:

– przy temperaturze +15oC i wyżej beton należy polewać w ciągu pierwszych 3 dni co

3 godziny w dzień i co najmniej jeden raz w nocy, a w następne dni co najmniej 3

razy na dobę,

– przy temperaturze poniżej +5oC betonu nie należy polewać.

Powierzchnia betonu może być powlekana środkami błonotwórczymi zabezpieczającymi

przed parowaniem wody.


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

21

8. Zabezpieczenia antykorozyjne elementów stalowych

Stopień czystości podłoża ,2”.

Zestaw malarski:

– farba podkładowa chlorokauczukowi cynkowa 70% – 2 warstwy

– emalia chlorokauczukowa ogólnego stosowania - 3 warstwy

__________________________________________________________________________

Całkowita grubość powłoki 150µm.

9. Zabezpieczenia elementów betonowych

Elementy betonowe stykające się z gruntem zabezpieczyć elastyczną dwuskładnikową

bitumiczną izolacją fundamentów, w postaci dwóch warstw.

10. Uwagi końcowe

− W przypadku stwierdzenia warunków odmiennych od założonych

w projekcie niezwłocznie powiadomić Projektanta.

− Prace budowlane należy wykonywać zgodnie z dokumentacją techniczną

i sztuką budowlaną oraz obowiązującymi normami i wymaganiami

technicznymi z zachowaniem Przepisów o Bezpieczeństwie i Ochronie

Zdrowia.

− Projekt budowlany jest objęty prawem autorskim. Wszelkie kopiowanie,

powielanie i dokonywanie zmian w projekcie jest niedozwolone.

− Wszelkie zmiany wykonane samowolnie, bez zgody projektanta przenoszą

odpowiedzialność za całość obiektu na osobę wprowadzającą zmiany.

− Projekt należy rozpatrywać łącznie z kompletnymi projektami branżowymi.

− Wszelkie zmiany należy konsultować z projektantem.

− Dobór materiałów prowadzić na podstawie wymienionych parametrów.

Opracował:

mgr inż. Wojciech Witkowski

ZAP/0135/POOK/12

Szczecin, kwiecień 2017r


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

22

WYCIĄG Z PODSTAWOWYCH OBLICZEŃ (całość do wglądu w siedzibie firmy)


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

23

NAZWA: rama stalowa WĘZŁY:

1 2 3 4

5 6

1,300 2,300 1,300 H=4,900

3,750

V=3,750

WĘZŁY: ------------------------------------------------------------------ Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: ------------------------------------------------------------------ 1 0,000 3,750 4 4,900 3,750 2 1,300 3,750 5 1,300 0,000 3 3,600 3,750 6 3,600 0,000 ------------------------------------------------------------------ PODPORY: P o d a t n o ś c i ------------------------------------------------------------------ Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/kNm] ------------------------------------------------------------------ 1 przesuwna 0,0 0,000E+00*


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

24

4 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 5 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 6 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 ------------------------------------------------------------------ OSIADANIA: ------------------------------------------------------------------ Węzeł: Kąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[grad]: ------------------------------------------------------------------ B r a k O s i a d a ń ------------------------------------------------------------------ PRĘTY:

1 2 3

4 5

1,300 2,300 1,300 H=4,900

3,750

V=3,750

PRZEKROJE PRĘTÓW:


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

25

1 2 3

4 5

1,300 2,300 1,300 H=4,900

3,750

V=3,750

3 3 3

1 1

PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno ------------------------------------------------------------------ Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ------------------------------------------------------------------ 1 00 1 2 1,300 0,000 1,300 1,000 3 2 I 120 PE 2 00 2 3 2,300 0,000 2,300 1,000 3 2 I 120 PE 3 00 3 4 1,300 0,000 1,300 1,000 3 2 I 120 PE 4 10 2 5 0,000 -3,750 3,750 1,000 1 H 180x100x 5.6 5 10 3 6 0,000 -3,750 3,750 1,000 1 H 180x100x 5.6 ------------------------------------------------------------------ WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: ------------------------------------------------------------------ Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: ------------------------------------------------------------------ 1 29,3 1240 496 138 138 18,0 2 St3S (X,Y,V,W) 3 26,4 715 636 106 106 12,0 2 St3S (X,Y,V,W) ------------------------------------------------------------------


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

26

STAŁE MATERIAŁOWE: ------------------------------------------------------------------ Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kN/mm2] [N/mm2] [1/K] ------------------------------------------------------------------ 2 St3S (X,Y,V, 205 205,000 1,20E-05 ------------------------------------------------------------------ OBCIĄŻENIA:

1 2 3

4 5

50,000 50,00050,000 50,00050,000 50,000

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) ------------------------------------------------------------------ Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: ------------------------------------------------------------------

Grupa: A "" Zmienne γf= 1,10 1 Liniowe 0,0 50,000 50,000 0,00 1,30 2 Liniowe 0,0 50,000 50,000 0,00 2,30 3 Liniowe 0,0 50,000 50,000 0,00 1,30 ------------------------------------------------------------------


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

27

================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B-02000 Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: ------------------------------------------------------------------

Grupa: Znaczenie: ψd: γf: ------------------------------------------------------------------ Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,10 ------------------------------------------------------------------ MOMENTY:

1 2 3

4 5

-20,419

3,688

-20,419 -20,419 -20,419

16,100

-20,419 -20,419

3,691

-20,419

TNĄCE:


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

28

1 2 3

4 5

20,191

-51,605

20,191

-51,605

63,512

-63,512

63,512

-63,512

51,605

-20,191

51,605

-20,191

NORMALNE:


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

29

1 2 3

4 5

-115,117

-116,066

-115,117

-116,066

-115,117

-116,066

-115,117

-116,066

SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A ------------------------------------------------------------------ Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: ------------------------------------------------------------------ 1 0,00 0,000 -0,000 20,191 0,000 0,28 0,366 3,691* -0,002 0,000 1,00 1,300 -20,419 -51,605 0,000 2 0,00 0,000 -20,419 63,512 0,000 0,50 1,150 16,100* -0,000 0,000 1,00 2,300 -20,419 -63,512 0,000 3 0,00 0,000 -20,419 51,605 0,000 0,72 0,934 3,691* 0,002 0,000 1,00 1,300 -0,000 -20,191 0,000 4 0,00 0,000 0,000 0,000 -115,117 1,00 3,750 0,000 0,000 -116,066 5 0,00 0,000 0,000 0,000 -115,117 1,00 3,750 0,000 0,000 -116,066 ------------------------------------------------------------------


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

30

* = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA:

1 2 3

4 5

NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A ------------------------------------------------------------------ Pręt: x/L: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] ------------------------------------------------------------------ 2 St3S (X,Y,V,W) 1 0,00 0,000 0,000 -0,000 0,000 1,00 1,300 192,633 -192,633 0,940* 2 0,00 0,000 192,633 -192,633 0,940* 1,00 2,300 192,633 -192,633 0,940* 3 0,00 0,000 192,633 -192,633 0,940* 1,00 1,300 0,000 -0,000 0,000 4 0,00 0,000 -39,289 -39,289 0,192 1,00 3,750 -39,613 -39,613 0,193*


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

31

5 0,00 0,000 -39,289 -39,289 0,192 1,00 3,750 -39,613 -39,613 0,193* ------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE:

1 2 3 4

5 6

20,191 20,191

116,066 116,066

REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A ------------------------------------------------------------------ Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: ------------------------------------------------------------------ 1 0,000 20,191 20,191 4 0,000 20,191 20,191 5 0,000 116,066 116,066 6 0,000 116,066 116,066 ------------------------------------------------------------------ PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

32

------------------------------------------------------------------ Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): ------------------------------------------------------------------ 1 0,00000 -0,00000 0,00000 -0,00104 ( -0,060) 2 0,00000 -0,00072 0,00072 -0,00346 ( -0,198) 3 0,00000 -0,00072 0,00072 0,00346 ( 0,198) 4 0,00000 -0,00000 0,00000 0,00104 ( 0,060) 5 0,00000 -0,00000 0,00000 0,00000 ( 0,000) 6 0,00000 -0,00000 0,00000 0,00000 ( 0,000) ------------------------------------------------------------------ PRZEMIESZCZENIA:

1 2 3

4 5

DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A ------------------------------------------------------------------ Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: ------------------------------------------------------------------ 1 -0,0000 -0,0007 -0,060 -0,198 0,0003 3902,8 2 -0,0007 -0,0007 -0,198 0,198 0,0051 452,9 3 -0,0007 0,0000 0,198 0,060 0,0003 3902,8 4 0,0000 0,0000 0,000 0,000 0,0000 +Inf


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

33

5 0,0000 0,0000 0,000 0,000 0,0000 +Inf ------------------------------------------------------------------

Pręt nr 2 Zadanie: rama stalowa

Przekrój: 2 I 120 PE

Wymiary przekroju:

I 120 PE h=120,0 g=4,4 s=64,0 t=6,3 r=7,0. Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=715,4 Jyg=636,0 A=26,40 ix=5,2 iy=4,9

Jw=1779,2 Jt=3,3 is=7,2.

Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=215

MPa dla g=6,3.

Siły przekrojowe: xa = 2,300; xb = 0,000.

Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A

N = 0,000 kN,

My = -20,419 kNm, Vx = -63,512 kN.

Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 192,6 MPa σC = -192,6 MPa.

Połączenie gałęzi: Przyjęto, że gałęzie połączone są przewiązkami o szerokości b = 100,0 mm i grubości g = 8,0 mm

w odstępach l1 = 460,0 mm, wykonanymi ze stali St3S (X,Y,V,W).

Smukłość gałęzi:

λν = λ 1 = l1 / i1 = 460,0 / 14,5 = 31,72

λp d= f84 215/ = 84× 215 / 215 = 84,00

Współczynniki redukcji nośności:

Współczynnik niestateczności dla ścianki przy ściskaniu wynosi ϕp = 1,000. Współczynnik

niestateczności gałęzi wynosi:

λ = λ1 / λp = 31,72 / 84,00 = 0,378 ⇒ ϕ1 = 0,973.

W związku z tym współczynniki redukcji nośności wynoszą:

- dla zginana względem osi Y: ψy = 1,000

Smukłość zastępcza pręta:

- dla wyboczenia w płaszczyźnie prostopadłej do osi X

λ = lwx / ix = 2300,0 / 52,1 = 44,18

λ λ λνm m= + =2 2 2/ 44,18

2 + 31,72

2 = 54,39

x

X

Y y 120,0

164,0


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

34

λ λλ

ψmm

p

o= = 54,3984,00

× 0,973 = 0,639

Nośność przewiązek: xa = 0,000; xb = 2,300.

Przewiązki prostopadłe do osi X:

Q = 1,2 V = 1,2×0,000 = 0,000 kN

Q ≥ 0,012 A fd = 0,012×26,40×215×10-1 = 6,811 kN

Przyjęto Q = 6,811 kN

Vn m a

Q1Q l=

−=

( )1

6,811×460,02×(2-1)×100,0

= 15,666 kN

Mm n

QQ l= =1 6,811×0,5

2×2 = 0,783 kNm

VR = 0,58 ϕ pv Av fd = 0,58×1,000×0,9×100,0×8,0×215×10-3 = 89,784 kN

MR = W fd = 8,0×100,02 / 6 ×215×10-6 = 2,867 kNm

VQ = 15,666 < 89,784 = VR MQ = 0,783 < 2,867 = MR

Naprężenia: xa = 2,300; xb = 0,000.

Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 192,6 MPa σC = -192,6 MPa. Naprężenia:

- normalne: σ = 0,0 ∆σ = 192,6 MPa ψoc = 1,000

- ścinanie wzdłuż osi X: Av = 10,56 cm2 τ = 60,1 MPa ψov = 1,000

Warunki nośności:

σec = σ / ψoc + ∆σ = 0,0 / 1,000 + 192,6 = 192,6 < 215 MPa

τ ex = τ / ψov = 60,1 / 1,000 = 60,1 < 124,7 = 0.58×215 MPa

σ τe e

2 23+ = 192,6 2 + 3×0,0

2 = 192,6 < 215

MPa

Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1

normy:

κa = 0,300 κb = 0,300 węzły nieprzesuwne ⇒ µ = 0,592 dla lo = 2,300

lw = 0,592×2,300 = 1,362 m

- przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

κa = 1,000 κb = 1,000 węzły nieprzesuwne ⇒ µ = 1,000 dla lo = 2,300

lw = 1,000×2,300 = 2,300 m

- dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µω = 1,000. Rozstaw

stężeń zabezpieczających przed obrotem loω = 2,300 m. Długość wyboczeniowa lω = 2,300 m.

Siły krytyczne:

N

EJ

lx

w

= =π 2

2

3,14²×205×715,42,300²

10-2

= 2736,194 kN


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

35

N

EJ

ly

w

= =π 2

2

3,14²×205×636,01,362²

10-2

= 6940,834 kN

Ni

EJ

lGJz

s

T= +

=1

2

2

2

π ϖ

ϖ

17,2² ( 3,14²×205×1779,2

2,300² 10

-2 + 80×3,3×10

2) = 1,000000E+20 kN

Nośność przekroju na zginanie: xa = 2,300; xb = 0,000.

- względem osi Y

MR = ψ Wc fd = 1,000×106,0×215×10-3 = 22,790 kNm

Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕL = 1,000

Warunek nośności (54):

M

M

y

Ry

= 20,41922,790

= 0,896 < 1

Nośność przekroju na ścinanie: xa = 0,000; xb = 2,300.

- wzdłuż osi X

VR = 0,58 ϕpv AV fd = 0,58×1,000×10,6×215×10-1 = 131,683 kN

Vo = 0,3 VR = 39,505 kN

Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi X:

V = 63,512 < 131,683 = VR

Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 2,300; xb = 0,000.

- dla zginania względem osi Y: Vx = 63,512 > 39,505 = Vo

M MI

I

V

VR V R

V

R

,( )

= −

=1

2

22,790×[1 - 126,7636,0( 63,5

131,7)2

] = 21,734 kNm

Warunek nośności (55):

M

M

y

Ry V,

= 20,41921,734

= 0,940 < 1

Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: xa = 0,000; xb = 2,300.

Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 100,0 mm.

Naprężenia ściskające w środniku wynoszą σc= 149,9 MPa. Współczynnik redukcji nośności


Opis Techniczny



-KONSTRUKCJA-

36

wynosi:

ηc = 1,25 - 0,5 σc / fd = 1,25 - 0,5×149,9 / 215 = 0,901

Nośność środnika na siłę skupioną:

PR,W = co tw ηc fd = 166,5×4,4×0,901×215×10-3 = 141,966 kN

Warunek nośności środnika:

P = 0,000 < 141,966 = PR,W

Złożony stan środnika xa = 2,300; xb = 0,000.

Siły przekrojowe przypadające na środnik i nośności środnika:

Nw = 0,000 NRw = 88,356 kN

Mw = 0,959 MRw = 1,375 kNm

V = -63,512 VR = 131,683 kN

P = 0,000 PRc = 141,966 kN

Przyjęto, że zastosowane zostaną żebra w miejscu występowania siły skupionej (P = 0).

Współczynnik niestateczności ścianki wynosi: ϕp = 1,000.

Warunek nośności środnika:

( ) ( ) ( )

N

N

Mw

M

P

P

N

N

Mw

M

P

P

V

V

w

Rw Rw Rc

pw

Rw Rw Rc R

+ + − + + =2 23ϕ

(

0,00088,356

+ 0,9591,375

+ 0,000

141,966 )

2 - 3×1,000×(

0,00088,356

+ 0,9591,375

) 0,000

141,966 + (

63,512131,683

) 2 = 0,719 < 1

Stan graniczny użytkowania:

Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą:

amax = 4,6 mm

agr = l / 250 = 2300 / 250 = 9,2 mm

amax = 4,6 < 9,2 = agr

Documents

ZAWARTO ŚĆ OPRACOWANIA I . OPIS TECHNICZNY · PN-82/B-02000 Obci ążenia budowli. Zasady ustalania warto ści. PN-82/B-02001 Obci ążenia budowli. Obci ążenie stałe. PN-82/B-02003