Budownictwo i Architektura 13(3) (2014) 259-266

Monika Matuszkiewicz

–mail: m.mat@wilsig.tu.koszalin.pl

Streszczenie: - w-

y-

1.e-

Z

w niemieckiej normie masztowej [2]). Traktowanie w tej kwestii trzonu masztu jak o-

w

adnienie to wymaga uwagi i kcji

a-wykonania trzonu

rezultaty analizy statyczno-

Monika Matuszkiewicz260

2. Analiza statyczno-2.1. Opis konstrukcji masztu

a a = 2,0 m (rys. 1).

zastosowano rury Ø 168,3/12,5 mm, a na skratowanie rury Ø 76,1/4,0 mm zamocowane do

– na poziomach 65,0 m, 125,0 m i 175,0 m. a Rr =

– nie

Rys. 1. Schemat masztu

2.2.ia wiatrem zgodnie z [4], na terenie

ika

Konstrukcje Metalowe – Badanie wpływu wstępnych imperfekcji ... 261

2. Analiza statyczno-2.1. Opis konstrukcji masztu

a a = 2,0 m (rys. 1).

zastosowano rury Ø 168,3/12,5 mm, a na skratowanie rury Ø 76,1/4,0 mm zamocowane do

– na poziomach 65,0 m, 125,0 m i 175,0 m. a Rr =

– nie

Rys. 1. Schemat masztu

2.2.ia wiatrem zgodnie z [4], na terenie

ika

tru: W1, dla którego uzyskano

(Rys. 2.).

v0 = Lv0 = L

w2

0 /8 LNq n= (1)

oSymbole N i L

rys. 3.

Monika Matuszkiewicz262

2.3. Obliczenia statyczno-Obliczenia statyczne przeprowadzono przy wykorzystaniu programu Mast, opisanego

nielinio-

i q

i

Imperfekcje v0 = 0

Imperfekcje v0 = L/1000 Imperfekcje v0 = L/500N sytuacja N sytuacja

1 -1204,9 -1209,0 W1, imp. wg rys. 3 c) -1213,5 W1, imp. wg rys. 3 c)2 -854,3 -855,4 W1, imp. wg rys. 3 d) -856,7 W1, imp. wg rys. 3 d)3 -483,6 -485,2 W1, imp. wg rys. 3 d) -487,5 W1, imp. wg rys. 3 d)

Tablica ztu [kNm]

Prz Imperfekcje v0 = 0

Imperfekcje v0 = L/1000 Imperfekcje v0 = L/500M sytuacja M sytuacja

1 607,06 (W1)-630,73 (W2)

697,02-707,04

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 d)

773,58-775,57

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 d)

2 406,00 (W1)-579,85 (W2)

461,29-625,83

W1, imp. wg rys. 3 b)W2, imp. wg rys. 3 a)

517,81-670,84

W1, imp. wg rys. 3 b)W2, imp. wg rys. 3 a)

3 -530,25 (W1)736,66 (W2)

-540,68769,07

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 b)

-551,05787,02

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 b)

V [kN] sytuacjav0 = 0 -51,5 W1

v0 = L/1000 -56,9 W1, imp. wg rys. 3 c)v0 = L/500 -62,6 W1, imp. wg rys. 3 c)

Konstrukcje Metalowe – Badanie wpływu wstępnych imperfekcji ... 263

2.3. Obliczenia statyczno-Obliczenia statyczne przeprowadzono przy wykorzystaniu programu Mast, opisanego

nielinio-

i q

i

Imperfekcje v0 = 0

Imperfekcje v0 = L/1000 Imperfekcje v0 = L/500N sytuacja N sytuacja

1 -1204,9 -1209,0 W1, imp. wg rys. 3 c) -1213,5 W1, imp. wg rys. 3 c)2 -854,3 -855,4 W1, imp. wg rys. 3 d) -856,7 W1, imp. wg rys. 3 d)3 -483,6 -485,2 W1, imp. wg rys. 3 d) -487,5 W1, imp. wg rys. 3 d)

Tablica ztu [kNm]

Prz Imperfekcje v0 = 0

Imperfekcje v0 = L/1000 Imperfekcje v0 = L/500M sytuacja M sytuacja

1 607,06 (W1)-630,73 (W2)

697,02-707,04

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 d)

773,58-775,57

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 d)

2 406,00 (W1)-579,85 (W2)

461,29-625,83

W1, imp. wg rys. 3 b)W2, imp. wg rys. 3 a)

517,81-670,84

W1, imp. wg rys. 3 b)W2, imp. wg rys. 3 a)

3 -530,25 (W1)736,66 (W2)

-540,68769,07

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 b)

-551,05787,02

W1, imp. wg rys. 3 a)W2, imp. wg rys. 3 b)

V [kN] sytuacjav0 = 0 -51,5 W1

v0 = L/1000 -56,9 W1, imp. wg rys. 3 c)v0 = L/500 -62,6 W1, imp. wg rys. 3 c)

Poziom Imperfekcje v0 = 0

Imperfekcje v0 = L/1000 Imperfekcje v0 = L/500N sytuacja N sytuacja

I 189,0 200,8 W1, imp. wg rys. 3 c) 213,7 W1, imp. wg rys. 3 c)II 187,5 189,5 W1, imp. wg rys. 3 b) 191,7 W1, imp. wg rys. 3 b)III 236,8 239,5 W1, imp. wg rys. 3 d) 243,1 W1, imp. wg rys. 3 d)

v0 = Limperfekcji v0 = L

–na po

v0 = L/1000 v0 = L

zamoco– odpowiednio o 10 % dla imperfekcji

v0 = L/1000 i 21 % dla imperfekcji v0 = Lt

w obliczew k %).

kszenie

a-

11, / MyRdb fAN gc ××= , (2)

gdzie A1 = 61,2 cm2 – = 0,894 – e-L1 = 250 cm (skratowanie

Nb,Rd = 1942,3 kN.

1/ , £RdbEd NN , (3)

gdzie NEd NEd = N/3 + M/h – wNEd = N/3 + M/2h – w przypadku momentów

przedstawia rys. 5.

Monika Matuszkiewicz264

Rys. 4. Przekrój poprzeczny i geome

RukRd FF g5,1/= , (4)

gdzie Fuk

euk kFF ×= min . (5)

Rzakotwienia ke

FRd = 548,7 kN.Procentowe zestawienie wykorzystani l-nych poziomach zamocowania pokazano na rys. 6.

Konstrukcje Metalowe – Badanie wpływu wstępnych imperfekcji ... 265

Rys. 4. Przekrój poprzeczny i geome

RukRd FF g5,1/= , (4)

gdzie Fuk

euk kFF ×= min . (5)

Rzakotwienia ke

FRd = 548,7 kN.Procentowe zestawienie wykorzystani l-nych poziomach zamocowania pokazano na rys. 6.

kcjami i konstrukcji bez imperfe -

a

44 %).

3.ztów

wnych wniosków ogólnych, któ

o-

w analizie. W przepisach norkwestie. Przyj

v0 = Lprzegubowo podpartego, poni przypadku

v0= 2L/500 = Lw miejscach mocowa

d

odpowiadaj ce tej postaci wyboczenia. Zprzedmiotem zainteresowania autorki.

Monika Matuszkiewicz266

Literatura1 PN-EN 1993-3- -

i2 DIN V 4131. Antennentragwerke aus Stahl, 2008.3 PN-EN 1993-1- -

i4 PN-EN 1991-1- -

5436-438.

6Warszawa 2009.

7 -EN 1993-3-1. -199.

8 Matuszkiewicz M. Calculations of guyed masts in accordance with EN 1993-3-1 standard taking into account mast shaft geometrical imperfections. Engineering Structures 33 (2011) 2044-2048.

9 PN-EN 1993-1-11. Eurok -11: Konstrukcje

The study of the influence of initial mast shaft imperfections on the values of internal forces

and the effort of mast structure

Monika Matuszkiewicz

Department of Steel Structures, Faculty of Civil Engineering, Environmental and Geodetic Sciences, Koszalin University of Technology, e–mail: m.mat@wilsig.tu.koszalin.pl

Abstract: This paper describes the results of static-strength calculations of a real mast taking into account the initial imperfections in the form of initial mast span curves. The primary objective of the study was to examine to what extent the initial mast shaft imperfections influence the effort of structure elements of the mast. The remarks and conclusions are of practical importance and can be used in the design of guyed lattice masts.

Keywords: guyed mast, lattice shaft, initial imperfections