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Viña del Mar, 14 de Diciembre del 2006 Señor Ivo Goles Sociedad Constructora e Inmobiliaria AGIV Ltda. Av. Oriente 1418, Casa 24 Los Ángeles Presente Ref: Estudio de Suelos "Edificio Vista Los Romeros" - Concón/ De mi consideración: El presente estudio de mecánica de suelos se encuentra orientado básicamente a optimizar la estructuración de las cimentaciones del primer edificio del conjunto habitacional "VISTA LOS ROMEROS", consistente en una estructura de cuatro (4) pisos a ser próximamente construída en un sitio semi-plano ubicado en calle Las Encinas nº 1295 esquina calle Los Peumos, en el el sector Los Romeros, de la Comuna de Concón. Sin otro particular saluda y se despide muy atentamente de Ud. Miguel Petersen A. Fernando Pérez Chánique Ingº Civil ICI 8063-AG Ingeniero Civil Mecánico de Suelos Fono: 09-95457647 Fonos: 32-2471692 / 32-2654385 E-mail: [email protected] E-mail: [email protected]
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MPA/fpc 14.12.2006
SOCIEDAD CONSTRUCTORA E INMOBILIARIA AGIV LTDA.
ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS
PARA FUNDACION DEL EDIFICIO-1 CONJUNTO VISTA LOS ROMEROS
LOTE - 4
LAS ENCINAS 1295, LOS ROMEROS COMUNA DE CONCON 14 de diciembre del 2006
-----------------------------------------------------------------------------------------------------
I N D I C E Pág. 1. ESTRATIGRAFIA y PROPIEDADES DEL SUBSUELO 03
2. FUNDACIONES 09 2.1 Tipo recomendable de Fundación 09 2.2 Profundidad mínima de Fundación 09 2.3 Capacidad de Soporte Admisible del Suelo 10 2.4 Coeficiente de Balasto del Suelo 11 2.5 Clase de Suelo de Fundación (NCh 433cR.96) 12 2.6 Rellenos Compactados 13
3. OBSERVACIONES GENERALES 14
3
4. ANEXO: Informe de Laboratorio 15
1. ESTRATIGRAFIA y PROPIEDADES DEL SUBSUELO
El presente estudio de mecánica de suelos está orientado a definir y optimizar las fundaciones del primer edificio del conjunto “Vista Los Romeros”, estructura de cuatro (49 pisos rectangular en planta de 19 m por 35 m, sin subterráneo y con estacionamiento a nivel del primer piso, ubicado en el Lote-4, calle Las Encinas 1295 esquina calle Los Peumos, del sector Los Romeros, en la Comuna de Concón.
4
A
B
C D
E
20.5
0
23.76
118.74C-D
B-C
A-B
30.8
3E
-D
144.98A-E
ESC. 1 : 250PLANTA EMPLAZAMIENTO
EDIFICIO 1 EDIFICIO 2
Sondajes de Cono Dinámico de 5,0 m c/uCalicata de exploración, de 2,5 m de profundidad
CPT-1 CPT-2
EXPLORACION TERRENO EDIFICIO-1 - LOTE 4
CPT-1
Para la exploración del subsuelo la Inmobiliaria Río Claro S.A. programó y ejecutó el 05/12/2006 a través del laboratorio de Suelos de la Universidad Técnica Federico Santa María (sg/certificado MS 3031-2001), dos (2) sondajes del tipo Cono Dinámico Normalizado (CPT), consistentes en la hinca a golpes de un conjunto de barras metálicas por medio de una masa de 63,5 Kgf de peso cayendo desde 76 cm de altura repetidas veces. El conjunto de barras posee una punta de flecha de 2" de diámetro 5,0 cm² de área y 60 grados de conicidad, registrándose como resultado el número de golpes necesario para cada 30 cm de penetración de la sonda, registro que se encuentra empíricamente relacionado con la resistencia al corte y la deformabilidad del terreno. Adicionalmente para reconocer el tipo de suelo se excavó al medio del futuro Edificio-1 un (1) pozo o calicata de reconocimiento, dentro de la cual se examinó la estratigrafía, se midió densidades y se saco muestras de arena dunosa para clasificación y ejecución de un (1) ensaye de compresión triaxial.
En el plano a continuación se presenta el sitio en estudio con la ubicación de los sondajes de Cono Dinámico y el pozo o calicata de reconocimiento. En el ANEXO, acápite 4., se presenta el informe de laboratorio.
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El terreno examinado es arena fina tipo duna con algunos desniveles de app. hasta 1,80 m entre el costado Sur y el costado Norte del mismo, con algunos montículos de relleno de arena limosa suelta y restos de vegetación, montones de un (1,0) metro de altura aproximadamente, y además con árboles de considerable tamaño característicos de la zona. La cota superficial de terreno en los puntos en los cuales se excavó la calicata o pozo de exploración y se ejecutó los dos (2) sondajes de cono dinámico, se indican en el cuadro siguiente:
Cota [m] Profundidad [m] Sondaje CPT-1 65,3 3,60 Sondaje CPT-2 66,6 4,50 Calicata C-1 65,7 2,50
La estratigrafía general detectada en la exploración llevada a cabo por el laboratorio de la Universidad Técnica Federico Santa María (Informe MS 19.828) y por esta oficina el 05/12/2006, es la siguiente: Horizonte H-1 de 0,00 a 0,90/1,20 m Suelo natural dunoso alterado superficialmente por algunos montículos de relleno artificial suelto y/o de baja densidad que no sobrepasan el metro de altura, consistentes en arena fina limo-arcillosa de color café claro mezclada con vegetación y raíces. El suelo natural en los primeros 30 a 40 cm esta compuesto de una capa superficial de arena de dunas limo-arcillosa y material orgánico-vegetal, con raíces y raicillas, seca , suelta y muy porosa, seguida por la misma arena limo-arcillosa mal graduada de grano fino y de color gris claro, inorgánica, sin raíces ni raicillas, sin plasticidad, inicialmente porosa y de baja a mediana compacidad creciendo con la profundidad hasta presentarse compacta bajo los primeros 90 cm; este suelo es clasificable en el sistema USCS como "SM", desmoronable en cortes verticales debido a su baja cohesión natural, erosionable ante lluvias y de dureza a excavabilidad tipo "B"; estrato considerado por esta oficina como inapropiado para apoyo de las fundaciones del proyecto.
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Horizonte H-2 de 0,90/1,20 m a +2,50 m Duna natural del cerro consistente en arena fina de color gris amarillento con 12,0% a 3,0% de limo (disminuye con la profundidad), con granos finos cuarzosos de cantos duros y de geometría angulosa, escasa raicillas, sin plasticidad, de humedad mediana y de mediana a alta compacidad y de muy alta compacidad natural e impenetrable a la sonda (cono dinámico) bajo 3,60/4,50 m, con Densidad Relativa no inferior a 75%; suelo granular clasificable en el sistema USCS como "SP-SM" variando a “SP” y en el sistema AASHTO ó HRB dentro del grupo granular A-3(0), relativamente estable a cortes verticales discretos (≈ un metro) debido a su leve cementación. Estrato de suelo granular inorgánico muy apropiado para apoyo directo de cimentaciones, con dureza a excavabilidad correspondiente al grupo “B” variando a "C". Agua No se detecto napa de agua ni filtraciones o vertientes hasta la profundidad explorada el 05/12/2006.
A continuación en la próxima página se resume las propiedades geotécnicas básicas y relevantes del estrato areno-dunoso (H-2) natural, encontrado durante la exploración y significativo para el apoyo de las fundaciones del Edificio-1, correspondiente a la primera etapa del proyecto “Vista Los Romeros”.
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ARENA DE DUNA NATURAL (H-2)
-Arena fina limosa con algo de arcilla de color café grisáceo, de compacidad alta variando a muy alta e incrementándose con la profundidad, estrato de suelo granular homogéneo. -Porcentaje de finos bajo malla ASTM#200 3,0 % a 12,0 % -Clasificación en el sistema USCS : arena mal graduada SP a SP-SM -Clasificación sistema AASHTO ó HRB : A-3 (0) -Límite Líquido LL = 0 -Límite Plástico LP = 0 -Indice de Plasticidad IP = 0 -Peso específico aparente total natural γt = 2,216 [T/m3] -Contenido de humedad natural ω = 27 % -Angulo efectivo de fricción interna probeta humedecida al 23% en laboratorio
φ = 42,27 º -Cohesión efectiva mínima c = 0,24 [T/m2] -Módulo de Elasticidad secante estático determinado en ensayes Triaxial CIU-Q (*) a σc = 1,0 [Kgf/cm²] E = 314 [Kgf/cm²] a σc = 2,0 [Kgf/cm²] E = 712 [Kgf/cm²] -Módulo de Poisson estimado µ = 0,25 – 0,30 ---------------------------------------------------------------------------------------------------- (*) Estos valores de módulo de Elasticidad estático secante “a medio esfuerzo desviador máximo”, se obtuvieron en probetas artificiales fabricadas en laboratorio con arena compactada a DR 75% y dejadas saturando bajo agua por 96 horas antes de ejecutar los ensayes de compresión triaxial simulando inundación accidental.
...
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En la tabla siguiente se presenta le resultado de los dos (2) sondajes de Cono Dinámico Normalizado que se ejecutó el Laboratorio de la UTFSM el día 05/12/2006; el sondaje CPT-1 fue ejecutado al costado Sur del Edificio-1 y el sondaje CPT-2 al costado Norte del mismo.
SONDAJES DE CONO DINÁMICO NORMALIZADO
PROFUNDIDA GOLPES /30 cm GOLPES /30 cm [m] CPT-1 CPT-2
0,00 -0,30 3 7 0,30 -0,60 6 12 0,60 -0,90 24 14 0,90 -1,20 30 22 1,20 -1,50 55 38 1,50 -1,80 63 50 1,80 -2,10 75 58 2,10 -2,40 63 57 2,40 -2,70 53 61 2,70 -3,00 85 75 3,00 -3,30 115 110 3,30 -3,60 130 (*) 80 3,60 -3,90 Rechazo (**) 88 3,90 -4,20 115 4,20 -4,50 150 4,50 -4,80 Rechazo (**) 4,80 -5,10 5,10 -5,40
(*) Rechazo por rebote, con 130 golpes penetró 20 cm, desde 3,30 cm. a 3,50 cm. (**) Rechazo por rebote, arena muy compactada y cementada. El terreno examinado por los sondajes y en la calicata o pozo de 2,50 m de profundidad, resultó ser muy firme y compacto a partir de los 90/100 cm de profundidad en general, y de compacidad muy alta e impenetrable a la sonda (ensaye de cono dinámico) a partir de 3,60 m (CPT-1) y de 4,50 m (CPT-2), notándose rechazo con rebote de la sonda en arena cementada y/o pedruscos incrustados y dispersos dentro de la misma arena densa.
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2. FUNDACIONES
2.1 Tipo recomendable de Fundación
Visto propiedades del subsuelo y del edificio, está oficina recomienda diseñar las cimentaciones en la forma tradicional sobre la base de zapatas corridas y/o rectangulares bajo muros estructurales y aisladas bajo pilares o machones, unidas todas entre sí por vigas de sobrecimiento. 2.2 Profundidad mínima de Fundación Debido a las propiedades del suelo la profundidad mínima de cimentación del edificio será de 1,20 m bajo la actual superficie del terreno, debiéndose de quedar el sello dentro de arena natural firme y compacta, no removida ni alterada por las faenas de excavación. Para la fundación y si el calculista lo desea, la zapata estructural podrá tener 80 cm de profundidad pudiéndose alcanzar el sello a 40 cm mas abajo con un relleno estructural de hormigón pobre de altura variable dosificado con 2 ½ sacos de cemento por metro cúbico y con hasta 25% de bolón desplazador de máximo 4”, relleno que para alturas mayores a 40 cm deberá tener un sobre ancho de 10 cm por lado en relación a las dimensiones de la zapata correspondiente.
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Para no comprometer la integridad futura de los cimientos y de los radieres en sectores de cocinas y/o baños, se debe remover toda clase de troncos y raíces de árboles; si algún hoyo resultante de la extracción de las raíces cae dentro de la planta de algún cimiento, este hueco se rellenará con hormigón pobre de emplantillado.
2.3 Capacidad de Soporte Admisible del Suelo
La capacidad de soporte admisible del suelo a nivel de cimentación o sello especificado en ítems 2.1 y 2.2, que garantiza no solamente capacidad portante con seguridad a falla local, sino que además limita las deformaciones verticales a valores tolerables por la estructura, se presenta en el gráfico siguiente en función del ancho o lado menor “B” (m) de la zapata.
CAPACIDAD DE SOPORTE ADMISIBLE DEL SUELO (Kgf/cm²)
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5
Ancho o Lado Menor de Zapata (m)
Qad
. (K
gf/c
m²)
Qad Kg/cm²
Qad din.
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La capacidad de soporte admisible del suelo para B ≥ 1,20 [m] se puede expresar en función del lado menor o ancho "B" [m] de zapata de acuerdo a la siguiente relación, en la cual para valores de "B" inferiores a 1,20 [m] "Qad estática" se mantiene constante con un valor igual a 2,43 [Kgf/cm²].
Qad. estática = 1,544 + 0,926 / B + 0,135 / B² [Kgf/cm²]
Qad. dinámica = 1,3 Qad. estática
2.4 Coeficiente de Balasto del Suelo a nivel de Sello
Para diseño elástico de la cimentación utilizando "resortes" (resorte = balasto x área) tipo Winkler, el coeficiente de balasto vertical del suelo a nivel de sello areno-dunoso natural compacto corresponde a los valores indicados en el gráfico siguiente:
COEFICIENTE DE BALASTO VERTICAL A NIVEL DE SELLO
0.0
1.0
2.0
3.04.0
5.0
6.0
7.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5Ancho o Lado Menor de Zapata (m)
Bal
asto
(Kgf
/cm
3)
Kest K/cm3Kdin=3Kest
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El coeficiente de balasto vertical estático y dinámico se puede expresar en función del lado menor o ancho "B" [m] de zapata de acuerdo a la siguiente relación aproximada:
Kvestático = 0,386 - 0,023 B + 0,685 / B [Kgf/cm3]
Kvdinámico = 3 x Kvestático
(para un ciclo de carga dinámica)
Para zapatas cuadradas ó rectangulares de lados menor "B" y mayor "L" (en zapatas cuadradas B = L) el coeficiente de balasto vertical calculado con la expresión anterior o usando el gráfico debe ser amplificado multiplicándolo por el coeficiente "f" siguiente:
f = 1,0 + 0,5 (B/L)
Para varios ciclos de carga como son los producidos por un sismo y para estimación del asentamiento total, el balasto dinámico equivalente debe considerarse igual al estático. 2.5 Clase de Suelo de Fundación (NCh 433.cR96) De acuerdo a la NCh 433cR96 y para diseño estructural sobre la base de esta norma y aplicada a este terreno de Los Romeros, Concón, ubicado en Zona Sísmica 3 (sg/Tabla 4.1B) con aceleración efectiva básica Ao = 0,40 g, los parámetros que representan las características del suelo de fundación y que influyen en el valor del esfuerzo de corte basal se determinan de acuerdo a los valores establecidos en la tabla 6.3 de la norma para los tipos de terreno establecidos en la tabla 4.2 . En este caso el subsuelo sedimentario, arenoso compacto se ha encasillado en Clase II, con lo cual resultan los siguientes valores básicos paramétricos:
T`= 0,35 [segundos] (para análisis estático sísmico)
To = 0,30 [segundos] (para análisis modal espectral)
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Con: S = 1,00 ; n = 1,33 y p = 1,5
2.6 Rellenos Compactados Para ejecución de rellenos compactados, estos se harán con la misma arena del sector, o con revuelto integral del Río Aconcagua exento de bolones sobre 4” o con maicillo de empréstito de IP no mayor a 6 % y con menos de 35 % de finos limo-arcillosos pasando bajo la malla ASTM 200 (0,074 mm), debiendo ser compactados mecánicamente y a la mayor humedad posible con rodillos (por ejemplo rodillo liso vibratorio de peso 3 [Tons] estáticos y 7 [Tons] dinámico) o bajo radieres con pisones o planchas manuales en capas de espesor compatible con el equipo empleado (usualmente 20 [cm] por rodillo y 10 [cm] máximo para planchas o pisones manuales en radieres), en capas de espesor no mayor a 25 cm y hasta obtención de un grado o razón de compactación no inferior al 95 % de la DMCS referida al Proctor Normal (NCh 1534-1) ó de un a Densidad Relativa no inferior al 75 %. Para rellenos viales tales como superficie de la subrasante natural de estacionamiento, capa de sub-base o capa de base estabilizad, estos se compactarán a la a razón o grado de compactación exigida por el proyectista vial y/o normas viales, ó en su defecto a no menos del 95 % DMCS referida al Proctor Modificado (NCh 1534-2) ó hasta Densidad Relativa no inferior al 80 %. El control de compactación lo deberá de efectuar un laboratorio competente.
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3. OBSERVACIONES PARA LA CONSTRUCCION
3.1 Los sellos de fundación deberán estar horizontales y limpios de arena suelta, raíces, vegetación o basura antes de la concretadura del emplantillado.
3.2 Los sellos de fundación deberán estar dentro de arena de dunas poco limosa de color gris café-claro amarillento compacta y no removida, traspasando cualquier capa de relleno y/o de arena limosa (estrato superior) suelta o poco compacta. 3.3 En las excavaciones para llegar al sello de fundación se debe sacar todas raíces por debajo de las fundaciones; los rellenos en tal caso será de hormigón pobre de emplantillado o de dosificación mínima de 2 1/2 sacos de cemento por metro cúbico.
3.4 En el caso que sea estrictamente necesario profundizar las excavaciones se colocará entre la zapata estructural y el sello un emplantillado de hormigón pobre dosificado con no menos de 2 ½ sacos de cemento por metro cúbico con hasta 25-30% de bolón desplazador de tamaño máximo 4". Este emplantillado para alturas ó espesores mayores a 40 cm deberá tener un ancho mayor en 10 cm por lado al ancho de la zapata correspondiente. 3.5 Los rellenos compactados que se ejecuten deberán de ser controlados por un laboratorio competente. 3.6 Cualquier alteración al presente informe y/o duda que surja durante la construcción se ruega contactar oportunamente a los firmantes abajo. Miguel Petersen A. Fernando Pérez Chánique Ingº Civil ICI 8063-AG Ingeniero Civil Mecánico de Suelos E-mail: [email protected] Fonos: 32-2471692 / 32-2654385 Fonos: 09-95457647 2961668 E-mail: [email protected] MPA/fpc 14.12.2006
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4. ANEXO
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EDIFICIO-1 VISTA PARAÍSO LOTE-4
LOS ROMEROS CONCÓN
SOCIEDAD CONSTRUCTORA E INMOBILIARIA AGIV LTDA.
Informe de Laboratorio
14 de Diciembre del 2006
Av. Placeres 401 - Valparaíso - Casilla 110-V - Fono : 32-2 654184 - Fax: 32-2 654596 E-mail [email protected] PROHIBIDA LA REPRODUCCIÓN TOTAL O PARCIAL DE ESTE DOCUMENTO SIN LA APROBACIÓN ESCRITA DE LABORATORIO LEMCO
1 de 3
INFORME DE ENSAYO Nº 19828
El presente informe contiene resultados obtenidos en la ejecución de dos (2) Sondajes de
Penetración con Cono Dinámico (CPT), practicados en terreno ubicado en calle Las Encinas Nº
1295 esquina Calle Los Peumos, sector Los Romeros, Comuna de Concón.
El trabajo fue solicitado por el señor Leonel Sánchez Y., en representación de la Inmobiliaria
Río Claro S.A. con oficina en Aníbal Pinto Nº 139, Reñaca, Viña del Mar quién proporcionó el
programa de ensayo. La ubicación e identificación de los sondajes fueron indicados en terreno
por el Sr. Ivo Goles.
Los trabajos fueron realizados por el Laboratorio, siendo inscritos como MS-828/2006 en el
Registro de Ingreso del Área de Mecánica de Suelos, de acuerdo a OT Nº 19828 del 05 de
Diciembre del 2006 y a ficha de visita Nº 1200 con la misma fecha. La ejecución de los
sondajes estuvo a cargo del Sr. José Abarca Leible, Jefe del Área Mecánica de Suelos.
Los sondajes fueron realizados el día 05 de Diciembre del año en curso, de acuerdo a la
norma: (*) ASTM-D-3441.
Las Tablas Nº 1 y 2, informan resultados de sondajes de penetración con Cono Dinámico
números CPT-1 y CPT-2, interrumpidos al registrar firme rechazo sostenido y profundizados a
3,50 y 4,50 ml. respectivamente. Se penetró un total de 8,00 ml.
La profundidad se midió desde la superficie del terreno.
(*) Ensayo no acreditado por INN. Miguel Petersen Acevedo Carlos Wahr D. Ingeniero Civil Jefe Laboratorio Ensaye de Materiales Valparaíso, 11 de Diciembre de 2006. CWD/JAL/ssd
Av. Placeres 401 - Valparaíso - Casilla 110-V - Fono : 32-2 654184 - Fax: 32-2 654596 E-mail [email protected] PROHIBIDA LA REPRODUCCIÓN TOTAL O PARCIAL DE ESTE DOCUMENTO SIN LA APROBACIÓN ESCRITA DE LABORATORIO LEMCO
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INFORME DE ENSAYO Nº 19828 Solicitante : Inmobiliaria Río Claro S.A. Proyecto : Terreno Calle Las Encinas Nº1295, esquina calle Los Peumos, Los Romeros, Concón.
TABLA N º 1 SONDAJE DE PENETRACIÓN CON CONO DINÁMICO (CONE PENETRATION TEST)
Según norma ASTM D-3441
1. IDENTIFICACIÓN Sondaje C.P.T. Nº 1 Antepozo m NO Penetración efectiva ml 3,50 Ubicación Lado Sur terreno y a 12,8 m. cierre perimetral sector calle Las Encinas.
Fecha de ejecución 05/12/06 2. PENETRACIÓN DINÁMICA Número de Golpes con Cono Dinámico (Nc)
0.00-0.30 3 0.30-0.60 6 0.60-0.90 24 0.90-1.20 30 1.20-1.50 55 1.50-1.80 63 1.80-2.10 75 2.10-2.40 63 2.40-2.70 53 2.70-3.00 85 3.00-3.30 115 3.30-3.60 130 * R
3. OBSERVACIONES R : Rechazo con rebote, con 130 golpes penetró 20 cm. (3,30 a 3,50 m.) No se detectó agua en las barras.
CWD/JAL/ssd
Av. Placeres 401 - Valparaíso - Casilla 110-V - Fono : 32-2 654184 - Fax: 32-2 654596 E-mail [email protected] PROHIBIDA LA REPRODUCCIÓN TOTAL O PARCIAL DE ESTE DOCUMENTO SIN LA APROBACIÓN ESCRITA DE LABORATORIO LEMCO
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INFORME DE ENSAYO Nº 19828 Solicitante : Inmobiliaria Río Claro S.A. Proyecto : Terreno Calle Las Encinas Nº1295, esquina calle Los Peumos, Los Romeros, Concón.
TABLA N º 1 SONDAJE DE PENETRACIÓN CON CONO DINÁMICO (CONE PENETRATION TEST)
Según norma ASTM D-3441 1. IDENTIFICACIÓN: Sondaje C.P.T. Nº 2 Antepozo m NO Penetración efectiva ml 4,50
Ubicación Lado Norte terreno a 30,0 m. paralelo a C.P.T. -1 y a 10 m. cierre perimetral sector calle Las Encinas.
Fecha de ejecución 05/12/06 2. PENETRACIÓN DINÁMICA Número de Golpes con Cono Dinámico (Nc)
0.00-0.30 7 0.30-0.60 12 0.60-0.90 14 0.90-1.20 22 1.20-1.50 38 1.50-1.80 50 1.80-2.10 58 2.10-2.40 57 2.40-2.70 61 2.70-3.00 75 3.00-3.30 110 3.30-3.60 80 3,60-3,90 88 3,90-4,20 115 4,20-4,50 150
3. OBSERVACIONES No se detectó agua en las barras. CWD/JAL/ssd
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AGIV Ltda. - EDIFICIO-1 VISTA LOS ROMEROS - CONCÓN
TABLA nº 1
ESTRATIGRAFÍA NORMALIZADA
CALICATA P-1
Horizonte H-1 de 0,00 a 0,90 m
Suelo de relleno consistente inicialmente en una mezcla de capa vegetal y duna arcillo limosa seca y porosa, con raíces, raicillas y algo de escombro. Arena fina algo limosa sin plasticidad de color gris claro con tonos rojizos, con leve cementación, compacidad baja a mediana y de baja humedad natural. Suelo inorgánico, estructura porosa clasificable en el sistema USCS como arena-limosa “SM” con más de 12% de finos, estable a pequeños cortes semi-verticales, y de dureza a escavabilidad tipo “B”, de acuerdo a la tabla del MOP.
Horizonte H-2 de 0,90 m a +2,50 m
Duna inalterada natural y homogénea del cerro consistente en arena de grano fino con 3% a 12% de limo y de color café plomizo grisáceo, granos finos cuarzosos de cantos duros y de geometría angulosa, escasa raicillas, sin plasticidad, humedad mediana y de mediana compacidad hasta app. 1,80 m, y de alta compacidad natural bajo esa cota con densidad relativa no inferior a 75%, clasificable en el sistema USCS como arena mal graduada "SP" variando a “SP-SM” algo cementada. Estrato de suelo granular inorgánico apropiado para apoyo directo de cimentaciones, con dureza a excavabilidad correspondiente al grupo “B” variando a "C".
Agua
No se detectó napa de agua ni filtraciones o vertientes hasta la profundidad explorada (05/Dic/2006)
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AGIV Ltda. - EDIFICIO-1 VISTA LOS ROMEROS - CONCÓN
TABLA nº 2
ENSAYES DE CARACTERIZACIÓN, CLASIFICACIONES, DENSIDAD
NATURAL, HUMEDAD. 1. Identificación M1 en Calicata P-1 Horizonte H-2 Profundidad 1,00 m M2 en Calicata P-1 Horizonte H-2 Profundidad 1,50 m 2. Granulometría ASTM D-422 M-1 M-2 Tamíz ASTM Porcentaje Acumulado Pasando em Peso (%) 3” 76,20 mm - - 2” 50,30 mm - - 1 ½” 38,10 mm - - 1” 25,40 mm - - ¾” 19,10 mm - - 3/8” 9,52 mm - - nº 4 4,76 mm 100,0 100,0 nº 10 2,00 mm 99,0 99,4 nº 40 0,42 mm 98,1 97,6 nº200 0,074 mm 12,0 4,8 Sin sobretamaño, suelo arenoso mal graduado 3. Gravedad Específica Gs ASTM D-85 2,795 2,795 4. Índices de Consistencia
Límite Líquido 0 0 Límite Plástico 0 0 Indice de Plasticidad NP (0) NP (0)
5. Clasificación USCS SP SP-SM Clasificación AASHTO ó HRB A-3 (0) A-3 (0) 6. Densidades Naturales ASTM D-1556
Peso específico aparente total húmedo 1,975 1,985 T/m3 Peso específico aparente total seco 1,763 1,763 T/m3 Contenido de humedad natural a 1,40 m ωn = 12,0 % 12,6 % (ASTM – D-2216)
7. Densidad Relativa ASTM D-2049
Peso Específico Aparente Seco Máximo (vía seca) 1,868 1,868 T/m3
Peso Específico Aparente Seco Mínimo 1,508 1,508 T/m3 Densidad Relativa Promedio a 1,40 m 75 % 75 %
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TABLA Nº 3
AGIV Ltda. - EDIFICIO-1 VISTA LOS ROMEROS - CONCÓN
ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL (CID) EN PROBETAS REMOLDEADAS CON DUNA.
MODO CONSOLIDADO Y DRENADO SIN MEDICIÓN DE PRESIÓN DE POROS.
1.-IDENTIFICACIÓN: Pozo-1/M-2/H-2/Prof. 1,50 m./ USCS: SP/ Remoldeada en seco. 2.-CARACTERÍSTICAS DE EJECUCIÓN : SEGÚN NORMA ASTM-D- 2850
Probetas remoldeadas al ≈ 75% Densidad Relativa
1 de 2 2 de 2
Diámetro inicial de probetas mm: 50.0 50.0 Altura inicial de probetas mm: 100.0 100.0 Altura despuès consolidaciòn mm: 100.0 100.0 Relación altura / diámetro A/D: 2.0 2.0 Densidad Hùmeda kg/m3: - - Densidad Seca kg/m3: 1.740 1.740 Humedad inicial ensayo %: 0.0 0.0 Humedad final ensayo %: 21.50 22.2 Velocidad deformaciòn % altura/minuto: 0.60 0.60 Presiòn de Cámara (ò3) kgf/cm2: 1.00 2.00 3.-DEFORMACIÓN V/S COMPRESIÓN : DEFORMACIÓN UNITARIA VERTICAL (1.00 kgf/cm2) (E%) (2.00 kgf/cm2)
ESFUERZOS DE COMPRESIÓN TRIAXIAL (ó1-ó3) (kgf/cm2) (ó1-ó3)
0.050 0.050 0.710 1.562 0.100 0.100 0.902 1.740 0.150 0.150 1.035 2.038 0.200 0.200 1.141 2.250 0.250 0.250 1.262 2.488 0.300 0.300 1.374 2.711 0.350 0.350 1.514 2.988 0.400 0.400 1.704 3.560 0.450 0.450 1.846 3.644 0.500 0.500 2.065 3.922 0.600 0.600 2.164 4.272 0.700 0.700 2.200 4.338 0.800 0.800 2.289 4.526 0.900 0.900 2.495 4.921 1.000 1.000 2.653 5.236 1.200 1.200 2.838 5.596 1.400 1.400 3.167 6.250
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TABLA Nº 3 (continuación)
ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL (CID) EN PROBETAS REMOLDEADAS CON DUNA.
3.-DEFORMACIÓN V/S COMPRESIÓN : DEFORMACIÓN UNITARIA VERTICAL (1.00 kgf/cm2) (E%) (2.00 kgf/cm2)
ESFUERZOS DE COMPRESIÓN TRIAXIAL (ó1-ó3) (kgf/cm2) (ó1-ó3)
1.600 1.600 3.385 6.681 1.800 1.800 3.592 7.091 2.000 2.000 3.747 7.401 2.500 2.500 3.964 7.826 3.000 3.000 4.219 8.330 3.500 3.500 4.158 8.210 4.000 4.000 3.966 7.830 4.500 4.500 3.454 6.820
4.-GEOMETRÍA PROBETAS EN LA FALLA: Semi-plásticas Angulo efectivo de fricción interna y cohesión Φ = 42,3ºs c = 0,024 Kgf/cm² Módulo de Elasticidad Secante medio estático E1 = 314 Kgf/cm² E2 = 712 Kgf/cm²
MPA/fpc 12/12/2006
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