TN Za Izgradnju Objekata Visokogradnje u Seizmickim Podrucji

Pravilnik

o tehnikim normativima za izgradnju

objekata visokogradnje u seizmikim podrujima

Priloeni tekst pravilnika obuhvata osnovni tekst pravilnika kao i sve izmene i dopune objavljene u slubenim listovima:

Slubeni list SFRJ broj 31, 5. jun 1981, strane 844 - 855

Slubeni list SFRJ broj 49, 13. avgust 1982, strane 1249 - 1251

Slubeni list SFRJ broj 29, 10. jun 1983, strane 869 - 870

Slubeni list SFRJ broj 21, 1. april 1988, strana 614

Slubeni list SFRJ broj 52, 7. septembar 1990, strane 1729-1735

I Opte odredbe

II Kategorizacija objekata visokogradnje

III Seizminost i seizmiki parametri

IV Lokalni uslovi tla

V Metode prorauna, doputeni naponi i pomeranja

VI Proraun seizmikih sila

VII Ispitivanje konstrukcije

VIII Konstruisanje seizmiki otpornih konstrukcija

IX Armirano-betonske konstrukcije

X Okvirne konstrukcije

XI Konstrukcija od armirano-betonskih zidova (dijafragmi)

XII Okvirne konstrukcije u kombinaciji sa armirano-betonskim zidovima (dijafragmama) ili jezgrima

XIII Konstrukcija od prednapregnutog betona

XIV eline konstrukcije

XV Prefabrikovane konstrukcije

XVI Zidane konstrukcije

XVIA Adaptacija i rekonstrukcija postojeih objekata

PRAVILNIKo tehnikim normativima za izgradnju

objekata visokogradnje u seizmikim podrujimaI Opte odredbe

lan 1.

Ovim pravilnikom propisuju se tehniki normativi za izgradnju objekata visokogradnje (u daljem tekstu: objekata) u seizmikim podrujima VII, VIII i IX stepena seizminosti po skali MSK-64. Uslovi za izgradnju objekata visoke gradnje u seizmikim podrujima X stepena utvruju se na osnovu posebnih istraivanja, kao to se to zahteva za lokacije objekata van kategorije.

Svi objekti visokogradnje na podruju SFRJ nalaze se u seizmikim podrujima, prema seizmolokim kartama SFRJ izraenim za povratne periode zemljotresa od 50, 100, 200, 1000 i 10000 godina koje su sastavni deo ovog pravilnika.

lan 2.

Saglasno odredbama ovog pravilnika objekti visokogradnje u seizmikim podrujima (u daljem tekstu: objekti visokogradnje) projektuju se tako da zemljotresi najjaeg intenziteta mogu prouzrokovati oteenja nosivih konstrukcija, ali ne sme doi do ruenja tih objekata.

lan 3.

Simboli upotrebljeni u ovom pravilniku imaju sledea znaenja:

K0

koeficijent kategorije objekta,

fmax[cm]

maksimalni horizontalni ugib objekta,

H[m]

visina objekta od terena,

G[10 kN]

ukupna teina objekta,

S[10 kN]

ukupna horizontalna, odnosno vertikalna seizmika sila, odnosno sila na elementu konstrukcije,

K

ukupni seizmiki koeficijent za horizontalni pravac,

Ks

koeficijent seizmikog intenziteta,

Kd

koeficijent dinaminosti,

Kp

koeficijent duktiliteta i prigu[enja,

T[s]

perioda oscilacije osnovnog tona objekta,

Si[10 kN]

seizmika horizontalna sila u i-tom spratu,

Gi[10 kN]

teina i -tog sprata,

Hi[m]

visina i -tog sprata od gornjeg ruba temelja,

Kv

ukupni seizmiki koeficijent za vertikalni pravac,

Qi[10 kN]

poprena seizmika sila u i-tom spratu,

Mt,i[10 kNm]

torzioni moment u i-tom spratu,

ei[m]

razmak izmeu centra krutosti i centra masa u i-tom spratu,

Ke

koeficijent za proraun seizmikih uticaja na elemente konstrukcije,

Ge[10 kN]

teina elemenata konstrukcije,

SYMBOL 109 \f "Symbol"[%]

procenat zategnute armature,

SYMBOL 109 \f "Symbol"'[%]

procenat pritisnute armature,

SYMBOL 115 \f "Symbol"0[102 kPa]

proseni napon u elementu konstrukcije od vertikalnog optereenja,

SYMBOL 98 \f "Symbol"B[10 kPa]

vrstoa prizme betona,

SYMBOL 98 \f "Symbol"k[10 kPa]

vrstoa kocke betona,

hi[cm]

visina i -tog sprata,

faktor sigurnosti,

d[cm]

debljina zidova,

SYMBOL 115 \f "Symbol"n dozv[10 kPa]

dozvoljeni glavni zateui naponi,

SYMBOL 115 \f "Symbol"n[10 kPa]

glavni zateui naponi u zidnim elementima,

SYMBOL 116 \f "Symbol"0[10 kPa]

proseni napon smicanja u zidnom elementu od seizmikog dejstva,

SYMBOL 115 \f "Symbol"n ru[10 kPa]

glavni zateui napon u zidu prilikom ruenja,

Kt

koeficijent uveanja ekscentriciteta,

P[10 kN]

aksijalna sila usled vertikalnog optereenja u stubu,

F[cm2]

povrina preseka.II Kategorizacija objekata visokogradnje

lan 4.

Objekti visokogradnje svrstavaju se, u smislu ovog pravilnika, u sledee kategorije:

Kategorija

objektaVrsta objektaKoeficijent

kategorije

objekta K0

Van

kategorijeObjekti visokogradnje u sklopu nuklearnih elektrana; objekti za skladitenje toksinih i eksplozivnih materijala zapremine preko 10000m3; objekti za proizvodnju eksplozivnih materi-jala, energetski objekti snage preko 40MW; industrijski dimnjaci za objekte van kategorije; znaajniji objekti veza i telekomunikacija, zgrade sa vie od 25 spratova; objekti visokogradnje od ije ispravnosti zavisi funkcionisanje drugih tehniko-tehnolokih sistema, a iji poremeaji mogu izazvati katastrofalne posledice; objekti ije ruenje moe uzrokovati katastrofalne posledice za okolinu, odnosno naneti velike materijalne tete iroj drutvenoj zajednici.

I kategorijaZgrade sa prostorijama predvienim za vee skupove ljudi (bioskopske dvorane, pozorita, fiskulturne, izlobene i sline dvorane); fakulteti; kole; zdravstveni objekti; zgrade vatrogasne slube; objekti veze koji nisu uvrteni u prethodnu kategoriju (PTT, RTV i drugi); industrijske zgrade sa skupocenom opremom; svi energetski objekti instalisane snage do 40MW; zgrade koje sadre predmete izuzetne kulturne i umetnike vrednosti i druge zgrade u kojima se vre aktivnosti od posebnog interesa za drutveno-politike zajednice.1.5

Kategorija

objektaVrsta objektaKoeficijent

kategorije

objekta K0

II kategorijaStambene zgrade; hoteli; restorani; javne zgrade koje nisu svrstane u prvu kategoriju; industrijske zgrade koje nisu svrstane u prvu kategoriju.1.0

III kategorijaPomono-proizvodne zgrade; agrotehniki objekti.0.75

IV kategorijaPrivremeni objekti ije ruenje ne moe da ugrozi ljudski ivot.

lan 5.

Objekti visokogradnje I kategorije koji su van seizmikih podruja analiziraju se prilikom projektovanja na optereenja intenziteta VII stepena, sa koeficijentom K0=1.0.

Objekti visokogradnje IV kategorije ne raunaju se na dejstvo seizmikih sila.

III Seizminost i seizmiki parametri

lan 6.

Seizmika opasnost u pojedinim seizmikim podrujima ocenjuje se prema seizmolokim kartama SFRJ.

Za projektovanje objekata visokogradnje svrstanih u II i III kategoriju koristi se seizmoloka karta SFRJ izraena za povratni period zemljotresa od 500 godina.

Seizmika opasnost i potrebni parametri za projektovanje objekata visokogradnje mogu se utvrditi i dodatnim istraivanjima u okviru detaljne seizmike rejonizacije i seizmike mikro-rejonizacije.

lan 7.

Za projektovanje objekata svrstanih u I kategoriju, mora se prethodno definisati koeficijent seizmikog intenziteta i drugi parametri, posebnim istraivanjima seizmikom mikrorejo-nizacijom graevinskih povrina.

lan 8.

Za projektovanje objekata visokogradnje van kategorije iz lana 4 ovog pravilnika, potrebno je prethodno izvriti detaljno prouavanje seizminosti lokacija namenjenih za izgradnju objekata, sa odreivanjem projektnog i maksimalnog zemljotresa na osnovu istraivanja seizmikog rizika.

IV Lokalni uslovi tlalan 9.

Uticaj lokalnih uslova tla uzima se u obzir prilikom odreivanja seizmikih uticaja na konstrukcije objekata visokogradnje II i III kategorije, pomou koeficijenata dinaminosti iz lana 25 ovog pravilnika, zavisno od kategorije tla na kome objekte treba graditi. Kategorija tla odreuje se prema kategorizaciji u tabeli broj 1, na osnovu geotehnikih ispitivanja lokacije, inenjersko-geolokih i hidrogeolokih podataka, geofizikih i drugih istraivanja tla.

Tabela broj 1

Kategorije tlaKarakteristini profil tla

IStenovita i polustenovita tla (kristalaste stene, kriljci, karbonatne stene, krenjak, laporac, dobro cementirani konglomerati i slino). Dobro zbijena i tvrda tla debljine manje od 60m, od stabilnih naslaga ljunka, peska i tvrde gline iznad vrste geoloke formacije.

IIZbijena i polutvrda tla, kao i dobro zbijena i tvrda tla debljine vee od 60m, od stabilnih naslaga ljunka, peska i tvrde gline preko vrste geoloke formacije.

IIIMalo zbijena i meka tla debljine vee od 10m, od rastresitog ljunka, srednje zbijenog peska i teko gnjeive gline, sa slojevima ili bez slojeva peska ili drugih nekoherentnih materijala tla.

Lokacije objekata visokogradnje I i II kategorije na kojima uslovi tla nisu dovoljno poznati mogu se svrstati u II kategoriju tla.

lan 10.

Ako su u pitanju tla kod kojih se za vreme zemljotresa javlja dinamika nestabilnost kao posledica pojave likvifikacije rastresitih peskovitih i drugih materijala, zasienih vodom, intenzivnih sleganja, pojave klizita, obruavanje, rasedanja i slino, posebnim terenskim i laboratorijskim ispitivanjima utvruju se mogunosti i uslovi za izgradnju objekata.

Ako to nije posebno uslovljeno namenom objekta, objekti visokogradnje ne izvode se na dinamiki nestabilnom tlu (ivi pesak, muljevito tlo, klizita, rasedi, nestabilne padine, tlo podlono likvifikaciji i inetenzivnom sleganju).

lan 11.

Kod tla kod kojih se standardnim geotehnikim ispitivanjima utvrdi mogunost pojave dinamike nestabilnosti posebnim terenskim i laboratorijskim ispitivanjem utvruju se mogunosti i uslovi projektovanja i izgradnje objekata visokogradnje.V Metode prorauna, doputeni naponi i pomeranjalan 12.

Analiza nosive konstrukcije objekata vri se po teoriji graninih stanja ili po teoriji elastinosti.

lan 13.

Ako se proraun vri po teoriji elastinosti, doputeni naponi mogu se poveati za 50%, pri emu se ne sme prei granica razvlaenja. Kod metala bez izrazite granice razvlaenja doputeni napon ne sme prei 80% vrstoe materijala.

lan 14.

Dozvoljeno optereenje na tlo, za najnepovoljniju kombinaciju seizmikih i ostalih uticaja, odreuju se tako da koeficijent sigurnosti na pojavu loma u tlu iznosi 1.5.

lan 15.

Ako se proraun nosive konstrukcije vri po metodi graninih stanja, primenjuju se sledei koeficijenti sigurnosti:

-za armirani i prednapregnuti beton1.30,

za eline konstrukcije1.15,

-za zidane konstrukcije1.50.

Maksimalni horizontalni ugib objekta za propisana seizmika optereenja, odreen po teoriji elastinosti, iznosi:

gde je H visina objekta, ne uzimajui u obzir uticaj tla. Pri odreivanju najveih ugiba, uticaj tla se posebno odreuje ako je to neophodno.

Kod industrijskih i drugih specijalnih objekata mogu se dopustiti i vei ugibi, ako se dokae stabilnost objekta.

VI Proraun seizmikih sila1. Osnove prorauna

lan 17.

Konstrukcije objekata visokogradnje proraunavaju se na delovanje horizontalnih seizmikih sila, najmanje u dve meusobno ortogonalne ravni.

lan 18.

Na delovanje vertikalnih seizmikih sila posebno se proraunavaju: konzolne konstrukcije i druge konstrukcije kod kojih uticaj vertikalnih seizmikih sila moe da bude merodavan.

lan 19.

Ukupna teina objekta G odreuje se kao suma stalnog optereenja, verovatnog korisnog optereenja i optereenja snegom.

Verovatno korisno optereenje uzima se u visini od 50% optereenja odreenog propisima za optereenja. Ako je korisno optereenje znaajno (skladita, silosi, biblioteke, arhivi i dr.), seizmike sile odreuju se za najnepovoljniji sluaj maksimalnog, odnosno minimalnog stvarnog optereenja.

Optereenje od vetra i korisno optereenje kranova ne uzima se u obzir kod seizmikih prorauna.

Teina stalne opreme uzima se u punom iznosu.

lan 20.

Seizmiki proraun konstrukcije provodi se primenom: metode ekvivalentnog statikog optereenja ili metode dinamike analize.

2. Metoda ekvivalentnog statikog optereenja

lan 21.

Ukupna horizontalna seizmika sila S odreuje se prema obrascu:

S = K G,

gde je:

K - ukupni seizmiki koeficijent za horizontalan pravac,

G - ukupna teina objekta i opreme prema lanu 19 ovog pravilnika.

lan 22.

Teina objekta odreuje se kao teina iznad gornjeg ruba temelja, odnosno ako su u pitanju podrumske krute konstrukcije iznad gornjeg ruba tih konstrukcija.

lan 23.

Ukupni seizmiki koeficijent K proraunava se prema obrascu:

K = K0 Ks Kd Kp ,

gde je:

K0- koeficijent kategorije objekta,

Ks- koeficijent seizmikog intenziteta,

Kd- koeficijent dinaminosti,

Kp- koeficijent duktiliteta i priguenja.

Minimalna vrednost ukupnog seizmikog koeficijenta K ne sme biti manja od 0.02.

lan 24.

Veliina koeficijenta seizmikog intenziteta Ks iznosi:Stepen MCSKs

VII0.025

VIII0.050

IX0.100

lan 25.

Koeficijent dinaminosti Kd odreuje se prema tabeli broj 2 ili prema dijagramu M, zavisno od kategorije tla:

Tabela broj 2

Kategorija tlaKoeficijentGranine vrednosti

koeficijenta Kd

I

1.0 > Kd > 0.33

II

1.0 > Kd > 0.47

III

1.0 > Kd > 0.60

Dijagram M

lan 26.

Proraun perioda slobodnih oscilacija konstrukcija vri se: metodama dinamike graevinskih konstrukcija ili prema priblinim obrascima zasnovanim na dinamici konstrukcija.

Za krute armirano-betonske i zidne objekte do pet spratova, ako se ne vri proraun perioda slobodnih oscilacija, uzima se maksimalna vrednost koeficijenta Kd prema Tabeli broj 2 za odgovarajue uslove tla.

lan 27.

Koeficijent duktiliteta i priguenja Kp , u zavisnosti od tipa konstrukcije, odreuje se:

1)za sve savremene konstrukcije od armiranog betona, sve eline konstrucije, osim konstrukcija navedenih u taki 2 ovog lana i sve savremene drvene konstrukcije, osim konstrukcija nabrojanih u taki 3 ovog lana, i iznosi 1;

2)za konstrukcije od armiranih zidova i elinih konstrukcija sa dijagonalama i iznosi 1.3;

3)za zidane konstrukcije ojaane vertikalnim serklaima od armiranog betona: konstrukcije od armirano-betonskih zidova koje ne ispunjavaju zahteve iz lana 68 ovog pravilnika; vrlo visoke i vitke konstrukcije sa malim priguenjem, kao to su visoki industrijski dimnjaci, antene, vodotornjevi i druge konstrukcije sa osnovnim periodom oscilovanja TSYMBOL 179 \f "Symbol"2.0s i iznosi 1.6;

4)Za konstrukcije sa fleksibilnim prizemljem ili spratom, odnosno naglom promenom krutosti, kao i konstrukcije od obinih zidova i iznosi 2.0.

lan 28.

Umesto prorauna po obrascu iz lana 23 ovog pravilnika, konstrukcije sa fleksibilnim prizemljem ili spratom mogu se raunati metodom dinamike analize na dejstvo projektnog i maksimalno oekivanog zemljotresa.

lan 29.

Raspodela ukupne seizmike sile po visini konstrukcije vri se:

1)metodom dinamike graevinskih konstrukcija,

2)priblinim obrascima prema lanu 30 ovog pravilnika.

lan 30.

Za objekte do pet spratova raspored seizmikih sila vri se prema priblinom obrascu:

,

gde je:

Si- seizmika horizontalna sila u i-tom spratu,

Gi- teina i-tog sprata,

Hi- visina i-tog sprata od ruba temelja.

lan 31.

Za ostale objekte, osim za objekte za koje je obavezan proraun metodom dinamike anali-ze, raspodela ukupne seizmike sile po visini konstrukcije vri se tako to se 85%S raspodeli prema obrascu iz lana 30 ovog pravilnika, a ostatak od 15%S kao koncentrisana sila na vrhu objekta visokogradnje.

lan 32.

Ukupna vertikalna seizmika sila S odreuje se prema izrazu:

S = Kv G,

gde je:

Kv- ukupni seizmiki koeficijent za vertikalan pravac,

G- ukupna teina objekta (lan 19).

lan 33.

Ukupni seizmiki koeficijent za vertikalan pravac proraunava se prema obrascu:

Kv = 0.7 K = 0.7 K0 Ks Kd Kp ,

gde je:

K- ukupni seizmiki koeficijent za horizontalan pravac.

Za odreivanje koeficijenta K koristi se obrazac iz lana 23 ovog pravilnika, s tim to se za period oscilovanja uzima period oscilovanja za vertikalni pravac posmatrane konstrukcije ili elementa konstrukcije.

lan 34.

Veliina torzionih momenata u osnovi objekta izraunava se za svaki sprat konstrukcije prema izrazu:

Mt,i = Qi ei Kt ,

gde je:

Qi-vea vrednost horizontalne poprene seizmike sile od dva izabrana pravca u i-tom spratu,

ei-razmak izmeu centra krutosti i centra masa u i-tom spratu,

Kt-koeficijent uveanja ekscentriciteta usled spregnutih bonih i torzionih vibracija i usled nejednakog pomeranja stopa temelja. Ako se ne vri proraun koeficijenta Kt usvaja se Kt=1.5.

Pri proraunu se uzimaju u obzir sve mase koje se nalaze iznad sprata za koji se izraunava veliina torzionih momenata.

lan 35.

Uticaj seizmikih sila na elemente konstrukcije izraunava se prema izrazu:

S = Ks Ke Ge ,

gde je:

Ks-koeficijent seizmikog intenziteta prema lanu 24 ovog pravilnika,

Ke-koeficijent prema lanu 36 ovog pravilnika,

Ge-teina elemenata konstrukcije za koji se izraunava seizmika sila.

lan 36.

Veliina koeficijenata Ke odreena je u tabeli broj 3.

Tabela broj 3

Elementi konstrukcijeKeSmer delovanja

zidovi ispune, nenosivi zidovi2.5normalno na povrinu

balkoni6.0normalno na povrinu

dimnjaci i rezervoari na objektu6.0u bilo kom pravcu

zidni parapeti, ograde10.0normalno na povrinu

ornamenti10.0u bilo kom pravcu

lan 37.

Ankerovanje opreme u objektima zgrada, ija pomeranja ili prevrtanja mogu dovesti u opasnost ljudske ivote ili priiniti tetu, proraunava se po izrazu iz lana 35 ovog pravilnika sa Ke=10.0 radi osiguranja te opreme od pomeranja i prevrtanja.

lan 38.

Proraun ankerovanja skupocene opreme, ija je funkcija neophodna u objektima, vri se metodom dinamike analize objekta opreme.

3. Metoda dinamike analize

lan 39.

Dinamika analiza izvodi se sa ciljem da se utvrdi ponaanje konstrukcije objekta u elastinom i neelastinom podruju rada za vremenske istorije ubrzanja tla oekivanih zemljotresa na lokaciji objekta. Tom analizom utvruje se stanje napona i deformacije konstrukcije za kriterijume projektnog i maksimalno oekivanog zemljotresa i utvruje prihvatljivi stepen oteenja koji moe nastati na konstruktivnim i nekonstruktivnim elementima objekta, prilikom maksimalno oekivanog zemljotresa.

Seizmiki proraun metodom dinamike analize obavezan je za sledee objekte visokogradnje:

1)za sve objekte van kategorije,

2)za prototip industrijski proizvedenih objekata u veim serijama (osim za objekte od drveta).

lan 40.

Seizmiki parametri dejstva zemljotresa za objekte iz lana 39 ovog pravilnika, utvruju se prema uslovima lokacije objekta.

Parametri iz stava 1 ovog lana odreuju se na osnovu uestalosti dejstva zemljotresa na lokaciji, eksploatacionog perioda i namene objekta, ime se odreuje nivo prihvatljivog seizmikog rizika.

Seizmiki parametri odreuju se za projektni i maksimalno oekivani zemljotres na lokaciji objekta.

Seizmiki parametri odreuju se na osnovu postojeih teorijskih, eksperimentalnih ili posebno sprovedenih istraivanja.

lan 41.

Ako parametri konstrukcije za objekte iz lana 39 ovog pravilnika za linearno i nelinearno ponaanje nisu odreeni posebno sprovedenim teorijskim i ekperimentalnim istraivanjem, u proraunu se uzima da:

1)maksimalno relativno pomeranje spratova za linearno ponaanje konstrukcije ne sme biti vee od ,

2)maksimalno relativno pomeranje spratova za projektni nivo zemljotresa, odnosno za umereni iznos nelinearnih deformacija u konstrukciji ne sme biti vei od ,

gde je:

hi-visina i-tog sprata u cm.

lan 42.

Ukupna horizontalna seizmika sila S dobijena ovom analizom ne sme biti manja od 75% od iznosa sile koja se dobija proraunom po metodi ekvivalentnog statikog optereenja, niti manja od 0.02G.

VII Ispitivanje konstrukcijelan 43.

Dinamike karakteristike konstrukcije visokogradnje objekata koji se grade u zonama seizmikog intenziteta VIII i IX stepena, kao to su objekti visokogradnje van kategorije i prototipovi industrijski proizvedenih objekata visokogradnje, obavezno se kontroliu eksperimentalnim putem.

Eksperimentalno odreivanje dinamikih karakteristika izvodi se na gotovoj konstrukciji prinudnim vibracijama koje nee izazvati oteenja.

lan 44.

Ponaanje konstruktivnih elemenata objekata visokogranje za koje se zahteva seizmiki proraun metodom dinamike analize i koji se grade u zonama seizmikog intenziteta VIII i IX stepena, kontrolie se eksperimentalnim putem.

VIII Konstruisanje seizmiki otpornih konstrukcijalan 45.

Pri izboru lokacije objekata visokogradnje, nehomogena, nasuta i uopte nestabilna tla ne koriste se bez posebnih razloga.

lan 46.

Dispozicija konstrukcija objekata visokogradnje postie se pravilnim i jednostavnim reenjem u osnovi, sa jednolikim rasporedom masa.

Ako su u pitanju objekti visokogradnje sa veim optereenjem mora se postii da poloaj masa bude to nii.

lan 47.

Aseizmike razdelnice projektuju se za:

1)izlomljene nepravilne osnove objekata visokogradnje,

2)objekte sa neujednaenim visinama.

irina razdelnica iznosi najmanje 3.0cm. Za svaka 3.0m poveanja visine objekta preko 5m irina razdelnica poveava se za po 1cm.

Za objekte visokogradnje visine preko 15m, kao i za nie fleksione konstrukcije, kao to su skeleti bez ukruenja, irina razdelnica odreuje se proraunom tako da ne sme biti manja od dvostruke vrednosti maksimalnih deformacija susednih segmenata objekta i ne sme biti manja od vrednosti iz stava 1 ovog lana.

lan 48.

Meuspratne konstrukcije projektuju se tako da predstavljaju krutu horizontalnu dijafragmu, koja monolitno povezana prenosi optereenja pritiska i zatezanja na vertikalni konstruktivni sistem. Meuspratne konstrukcije koje ne zadovoljavaju ovaj uslov moraju se u proraunu tretirati kao deformabilni elementi.

lan 49.

Izbor konstrukcije objekata visokogradnje vri se prema sledeim kriterijumima:

1)konstruktivni elementi osnovnog sistema izrauju se od vrstog duktilnog materijala; za nekonstruktivne elemente upotrebljava se laki materijal;

2)konstruktivni sistem i elementi konstrukcije moraju imati dovoljnu vrstou, sposobnost za veliku deformaciju, akumulaciju i disipaciju energije;

3)nije dozvoljena po pravilu nagla promena krutosti i vrstoe po visini objekta visokogradnje. Ako se projektuje sistem konstrukcije sa fleksibilnim spratom (spratovima), objekat visokogradnje treba analizirati prema lanu 27 ovog pravilnika;

4)krutost i deformabilnost konstruktivnog sistema treba odabrati tako da ne sme doi do znatnijih oteenja u nekonstruktivnim elementima objekta usled zemljotresa;

5)elementi kod kojih manja oteenja prilikom izvoenja ili manja oteenja uopte mogu dovesti do nestabilnosti sistema ili do progresivnog ruenja, ne smeju se primenjivati za izgradnju objekata visokogradnje.

lan 50.

Elementi konstrukcija prilikom jaeg seizmikog dejstva rade u nelinearnom podruju, zbog ega se moraju ispuniti sledei zahtevi:

1)moraju se odabrati konstruktivni elementi u objektu visokogradnje preseci i zone, kod kojih moe doi do pojave nelinearnih deformacija i plastini zglobovi;

2)moraju se preduzeti konstruktivne mere za dobijanje visokog kapaciteta plastinih deformacija u zonama plastinih zglobova, ime se poveava duktilnost i sposobnost disipacije seizmike energije;

3)vorovi, usidrenja i oslonci elemenata u konstrukciji objekata projektuju se tako da prenose granine statike veliine bez oteenja.

lan 51.

Temelji konstrukcije objekata projektuju se tako da se za dejstvo osnovnog optereenja izbegnu neravnomerna sleganja.

Temelji treba, po pravilu, da lee na istoj dubini. Pojedini temelji objekta visokogradnje, kao to su samci i trakasti temelji meusobno se povezuju veznim gredama da bi se postigla dovoljna krutost temeljne konstrukcije.

lan 52.

Temeljenje objekata visokogradnje na tlu razliitih karakteristika treba izbegavati. Ako to nije mogue, objekat visokogradnje treba razdvojiti na pojedinane konstruktivne celine prema uslovima tla.

lan 53.

U nepovoljnim uslovima tla treba traiti optimalan nain fundiranja, ocenjujui naroito uticaj podzemnih voda za dinamika seizmika dejstva (nelinearne deformacije u tlu ili likvifikacija).

Pri projektovanju objekata visokogradnje, zavisno od vrste tla i konstrukcije temelja, kontrolie se deformacija konstrukcije temelja i njen uticaj na itavu konstrukciju tih objekata.

IX Armirano-betonske konstrukcijelan 54.

Prema osnovnom konstruktivnom sistemu, u visokogradnji postoje sledei sistemi konstrukcija:

1)okvirni sistemi,

2)sistemi od noseih zidova dijafragmi,

3)okvirni sistemi u kombinaciji sa zidovima (dijafragmama) ili jezgrima.

lan 55.

Izbor konstrukcije objekata visokogradnje vri se u saglasnosti sa funkcijom i namenom tog objekta, reenjem u osnovi, visinom, uslovima fundiranja i maksimalnim spratnim i ukupnim pomeranjem navedenog objekta za vreme seizmikog dejstva.

X Okvirne konstrukcijelan 56.

Okvirni sistemi projektuju se kao osnovni sistemi konstrukcija u oba pravca objekta visokogradnje. Po pravilu krutost greda je manja od krutosti stubova, ime se stvaraju uslovi za pojavu nelinearnih deformacija na krajevima greda.

lan 57.

Okvirni sistemi projektuju se tako da su elementi konstrukcije u stanju da disipiraju seizmiku energiju savijanjem i pojavom nelinearnih deformacija (plastini zglobovi) na krajevima greda. Nelinearne deformacije u stubovima se izbegavaju.

lan 58.

vorovi se projektuju tako da ostanu u linearnom podruju i pri pojavi nelinearnih deformacija u elementima koje vor spaja.

lan 59.

Armiranje greda u osloncima vri se dvostrukom armaturom, tako da je SYMBOL 109 \f "Symbol"'SYMBOL 179 \f "Symbol"0.5SYMBOL 109 \f "Symbol". Povoljnim odnosom zategnute armature (SYMBOL 109 \f "Symbol") i pritisnute armature (SYMBOL 109 \f "Symbol"') poveava se duktilnost potencijalnih plastinih zglobova u sistemu.

lan 60.

Razmak poprene armature vilica u grednim nosaima ne sme biti vei od 20cm dok se u blizini vorova, na duini od 0.2 od raspona, razmak uzengija dvostruko smanjuje. Zatvaranje uzengija vri se preklopom po itavoj duini krae strane.

lan 61.

Stubovi se projektuju tako da je odnos uvek:

, , SYMBOL 98 \f "Symbol"B=0.7SYMBOL 98 \f "Symbol"kP - aksijalna sila od gravitacionog optereenja,

F - povrina preseka stuba,

SYMBOL 98 \f "Symbol"k- vrstoa kocke.

lan 62.

Razmak poprene armature uzengija u stubovima ne sme biti vei od 15cm, dok se u blizini vorova, na duini koja je jednaka najveoj od sledeih vrednosti:

1)1.5 puta vee dimenzije poprenog preseka,

2)

visine stuba,

3)50cm,

razmak uzengija dvostruko smanjuje. Uzengije u stubovima zatvaraju se preklopom po itavoj duini krae strane.

lan 63.

Ako su u pitanju objekti visokogradnje kod kojih se analiza sistema konstrukcije vri dinamikim postupkom, granina poprena sila u plastinim zglobovima pokriva se iskljuivo poprenom armaturom.

lan 64.

Poprena armatura stubova postavlja se i kroz vorne veze.

lan 65.

Armatura se nastavlja van podruja plastinih zglobova i na mestima najmanjih napona zatezanja. Ako se armatura nastavlja na preklapanje, to se vri bez kuka.

Nastavljanje armature veeg prenika od 20mm u stubovima vri se zavarivanjem. Kod veeg broja profila, armatura stubova, ako se ne zavaruje, vodi se kroz dva sprata, ime se nastavlja 50% armature na preklapanje u svakom spratu.

lan 66.

Ispuna okvirnih sistema izvodi se kao lagana. Ako konstruktivnim merama i proraunima nije dokazano da ispuna ne spreava deformaciju osnovnog sistema konstrukcije, potrebno je ankerovati ispunu za osnovni sistem (armirano-betonskim vezama ili slinim merama). Ankerovanje ispune ne sme poveati krutost i teinu osnovnog konstruktivnog sistema.

Ako je konstruktivni sistem fleksibilan, odnosno moe prilikom seizmikog dejstva da trpi relativne deformacije spratova vee od (hi visina i-tog sprata u cm), moraju se dokazati stabilnost ispune i stepen njenog optereenja, korienjem ekperimentalnih podataka. Stabilnost ispune se mora kontrolisati i u pravcu normalnom na ravan zida, prema lanu 35 ovog Pravilnika.

XI Konstrukcija od armirano-betonskih zidova (dijafragmi)lan 67.

Konstruktivni sistemi sa dijafragmama projektuju se kao osnovni sistemi konstrukcije u oba pravca.

Povrina poprenog preseka za svaki ortogonalni pravac ne sme biti manja od 1.5% bruto-povrine objekta visokogradnje u osnovi.

lan 68.

Odnos visine prema irini svake dijafragme posebno ne sme biti manji od 2. Debljina zidova ne sme biti manja od 15cm.

Svaki otvor u dijafragmi bira se tako da to manje smanjuje nosivost pri seizmikom dejstvu.

lan 69.

Elementi konstrukcije, dijafragme i spojne grede iznad otvora, projektuju se tako da su u stanju da disipiraju seizmiku energiju savijanjem i pojavom nelinearnih deformacija (plastini zglobovi).

lan 70.

Vertikalno armiranje dijafragmi vri se sa mekom armaturom ili u kombinaciji sa zavarenim mreama i mekom armaturom.

Na krajevima dijafragme vri se grupisanje armature na duini od preseka. Presek te armature na svakom kraju dijafragme ne sme biti manji od SYMBOL 109 \f "Symbol"=0.15% od ukupne povrine zida. Srednji deo zida moe se armirati zavarenim mreama sa presekom SYMBOL 109 \f "Symbol"=0.15% od ukupne povrine zida.

Ukupna vertikalna armatura ne sme biti manja od 0.45% povrine horizontalnog preseka zida.

Kod zidova iji odnos visine prema irini ne ispunjava zahteve iz lana 68 ovog pravilnika, a primenjuje se na objektima ija visina nije vea od P+7 spratova, minimalna vertikalna i horizontalna armatura iznosi 0.25% od povrine poprenog preseka zida i rasporeuje se ravnomerno po preseku.

Bez obzira na visinu zgrade zidovi gornjih pet spratova armiraju se najmanje minimalnom vertikalnom i horizontalnom armaturom.

Prelaz od armiranja sa 0.45% na armiranje 0.25% izvodi se najmanje kroz dva sprata.

lan 71.

Horizontalno armiranje dijafragmi odreuje se proraunom tako da se raunska seizmika poprena sila za razmatrani nivo, odreena na nain propisan ovim pravilnikom, iskljuivo pokriva horizontalnom armaturom koristei napone dozvoljene ovim pravilnikom. Presek horizontaslne armature ne sme biti manji od SYMBOL 109 \f "Symbol"=0.20% povrine vertikalnog preseka zida.

lan 72.

Ako su u pitanju visoki objekti visokogradnje za koje se analiza sistema konstrukcije vri dinamikim postupkom u skladu sa ovim pravilnikom, granina poprena sila u plastinim zglobovima pokriva se iskljuivo poprenom armaturom.

lan 73.

Dijafragme se projektuju tako da je odnos , gde je , P - aksijalna sila usled vertikalnog optereenja u stubu, F - povrina preseka dijafragme, SYMBOL 98 \f "Symbol"B=0.7SYMBOL 98 \f "Symbol"k.

lan 74.

Nastavljanje vertikalne armature vri se, u srednjem delu preseka dijafragme na preklop, na krajevima zavarivanjem, ili se armatura vodi kroz dva sprata, ime se nastavlja 50% armature na preklapanje u svakom spratu.

lan 75.

Pri projektovanju konstrukcija od dijafragmi mora se kontrolisati globalna stabilnost konstrukcije na preturanje. Pojava dijafragmi zategnutih po celom preseku otklanja se preraspodelom zidova u osnovi.

lan 76.

Proraun temelja vri se za granina naponska stanja u sistemu dijafragmi, za nivo iznad temeljnih stopa. U tom sluaju, za odreivanje naponskog stanja u tlu uzima se faktor sigurnosti =1.1.

XII Okvirne konstrukcije u kombinaciji sa armirano-betonskim zidovima (dijafragmama) ili jezgrimalan 77.

Distribucija seizmikih proraunskih sila okvirnih sistema u kombinaciji sa zidovima dijafragmama, odnosno jezgrima, vri se prema deformacionim karakteristikama svakog elementa osnovnog sistema konstrukcije.

Okviri se moraju proraunati za najmanju vrednost od 25% ukupne poprene seizmike sile u osnovi. Dijafragme jezgra proraunavaju se za vrednost poprenih sila koje se analizom dobijaju u skladu sa stavom 1 ovog lana.

XIII Konstrukcija od prednapregnutog betonalan 78.

Pod konstrukcijom od prednapregnutog betona, u smislu ovog pravilnika, podrazumeva se betonska konstrukcija kod koje se prijem seizmikih uticaja i glavna disipacija seizmike energije obavlja preko prednapregnutih elemenata. Ako konstruktivni elementi osim elika za prednaprezanje sadre i podunu armaturu od mekog elika od najmanje 0.45%, takva konstrukcija e se smatrati konstrukcijom od armiranog betona.

Stabilnost sistema i elemenata konstrukcije dokazuju se analitikim i eksperimentalnim putem.

lan 79.

Elementi konstrukcije od prednapregnutog betona projektuju se tako da su u stanju da disipiraju seizmiku energiju savijanjem i pojavom nelinearnih deformacija.

lan 80.

Konstrukcije od prednapregnutog betona, pored elinih kablova za prednaprezanje, moraju u proseku imati 0.20% meke armature radi obezbeenja disipacije seizmike energije.

U kritinim presecima, gde se oekuju nelinearne deformacije, mora se posebno obezbediti gusta poprena armatura, koja prima ukupnu graninu poprenu silu, koja se dobija za granini moment u preseku povean za 1.10 puta.

lan 81.

vorne veze elemenata projektuju se tako:

1)da granina nosivost sredita vorne veze bude vea ili najmanje jednaka graninoj vrstoi elemenata koji se u njoj spajaju,

2)da bude duktilne, ime se obezbeuje njihova deformabilnost,

3)da se armiraju poprenom armaturom koja iskljuivo pokriva graninu poprenu silu.

lan 82.

Sidrenje prednapregnute armature vri se van oekivanih zona plastinih zglobova.

lan 83.

Deformacije konstrukcija ograniavaju se zavisno od funkcije objekta visokogradnje i uticaja deformacije na nekonstruktivne elemente u tom objektu.

XIV eline konstrukcijelan 84.

eline konstrukcije projektuju se tako da su elementi konstrukcija u stanju da disipiraju seizmiku energiju, savijanjem i pojavom nelinearnih deformacija. Ako su u pitanju okvirni sistemi, nelinearne deformacije doputaju se na krajevima greda ili u dijagonalnim spregovima.

lan 85.

Plastina lokalna izvijanja ne doputaju se u zonama plastinih zglobova. Dimenzioniranje vorova vri se tako da je vor u stanju da obezbedi prenos graninih momenata savijanja i odgovarajuih poprenih sila sa jednog elementa na drugi, bez pojave veih deformacija u zoni vora.

XV Prefabrikovane konstrukcijelan 86.

Stabilnost sistema konstrukcije i sistem veza kod prefabrikovanih armirano-betonskih prednapregnutih i drugih prefabrikovanih konstrukcija dokazuje se ekperimentalnom i analitikom studijom.

lan 87.

Sistem konstrukcije, kao i sistem veza, mora da bude jednostavan i jasan. Sistem veza montanih elemenata mora da obezbedi monolitnost sistema.

Armatura koja prima napone zatezanja od savijanja nastavlja se tako da se obezbedi prenos sila u armaturi do granice teenja.

lan 88.

Meuspratne konstrukcije konstruiu se tako da predstavljaju krutu plou u svojoj ravni.

Horizontalni spojevi koji povezuju meuspratne konstrukcije, kao i vertikalni nosei elementi, moraju se izvoditi tako da obezbede monolitnost veza i stabilnost itavog sistema konstrukcije.

XVI Zidane konstrukcijelan 89.

Osnovni sistem zidanih konstrukcija su nosei zidovi u oba ortogonalna pravca objekta, poveani u visini krutih meuspratnih konstrukcija horizontalnim serklaima.

Pod zidanim konstrukcijama u smislu ovog pravilnika podrazumevaju se:

1)obine zidane konstrukcije,

2)zidane konstrukcije sa vertikalnim serklaima,

3)armirane zidane konstrukcije armatura u horizontalnim spojnicama, armatura u sredini zida i armatura na obimu spoljnih strana zida.

lan 90.

Pod obinim zidanim konstrukcijama, u smislu ovog pravilnika, podrazumevaju se zidovi od opeke ili glinenih blokova i drugih materijala povezanih meu sobom produnim malterom vrstoe najmanje M 25.

lan 91.

Pod zidanim konstrukcijama sa vertikalnim serklaima, u smislu ovog pravilnika, podrazumevaju se zidovi koji su ojaani vertikalnim serklaima prema odredbama lanova 98, 100 i 101 ovog pravilnika.

lan 92.

Pod armiranim zidanim konstrukcijama, u smislu ovog pravilnika, podrazumevaju se zidovi u produnom malteru vrstoe M50, ojaani armaturom u horizontalnom ili u vertikalnom pravcu.

lan 93.

Armiranje zidanih konstrukcija u spojnicama izvodi se horizontalnom armaturom, pri emu koliina armature mora da iznosi najmanje 2SYMBOL 198 \f "Symbol"6mm na svakih 20cm visine zida.

Armiranje zidanih konstrukcija po sredini ili na obimu spoljnih strana zida sa vertikalnom i horizontalnom armaturom izvodi se tako da se i srednji deo armira vertikalnom armaturom preseka u SYMBOL 109 \f "Symbol"SYMBOL 179 \f "Symbol"0.1%, od ukupne horizontalne povrine zida, a krajnji delovi zida, u duini od ukupne duine horizontalnog preseka zida, grupisanom vertikalnom armaturom preseka u SYMBOL 109 \f "Symbol"SYMBOL 179 \f "Symbol"0.1% od ukupne horizontalne povrine zida. Ukupni presek vertikalne armature ne sme biti manji od 0.3% ukupne horizontalne povrine zida. Horizontalna armatura ne sme biti manja od 0.1% ukupne horizontalne povrine zida.lan 94.

Zidane konstrukcije projektuju se sa jednostavnim i pravilnim reenjem osnove. Nosei i vezni zidovi rasporeuju se to ravnomernije u oba pravca objekta.

Pod noseim i veznim zidovima podrazumevaju se zidovi debljine dSYMBOL 179 \f "Symbol"19cm.

Nije dozvoljena kombinacija vertikalnih noseih elemenata od betona i zidova na pojedinim spratovima zgrade.

Nije dozvoljeno primenjivanje meovitih sistema, odnosno donji deo objekta visokogradnje od armirano-betonskog skeleta, a gornji od noseih zidova.

lan 95.

Meuspratne konstrukcije moraju biti krute u svojoj ravni. One se izvode kao monolitne armirano-betonske ploe ili kao montane tavanice sa pritisnutom ploom debljine najmanje 4cm armiranom najmanje sa po SYMBOL 198 \f "Symbol"6mm/25cm u dva ortogonalna pravca.

Meuspratne konstrukcije moraju biti povezane za svim noseim veznim zidovima.

lan 96.

Kod odreenih debljina zidova jednog pravca najvei razmak zidova drugog pravca sme iznositi najvie:

1)5.00m za zidove debljine 19 cm,



4)7.50m za zidove debljine 38 cm.

lan 97.

Vertikalni serklai obavezno se izvode posle zidanja vezom na zub. Presek vertikalnih serklaa mora biti jednak debljini zida, ali ne manji od 19/19cm.

Vertikalni serklai obavezno se postavljaju na svim uglovima objekta, na mestima skupljanja nosivih zidova, kao i na slobodnim krajevima zidova ija je debljina dSYMBOL 179 \f "Symbol"19cm.

Kod zidova vee duine, maksimalni razmak izmeu vertikalnih serklaa ne sme biti vei od 5.00m.

lan 98.

Horizontalni serklai obavezno se izvode na svim zidovima debljine dSYMBOL 179 \f "Symbol"19cm.

Debljina horizontalnog seklaa mora biti jednaka debljini zidova (izuzetno mogu biti ui za 5cm zbog termoizolacije). Visina serklaa mora biti najmanje 20cm, ali ne manja od visine meuspratne konstrukcije.

lan 99.

Vertikalni serklai armiraju se sa najmanje 4SYMBOL 198 \f "Symbol"14mm, a horizontalni serklai sa najmanje 4SYMBOL 198 \f "Symbol"12mm.

lan 100.

Armatura u serklaima se odreuje proraunom. Doputa se proraun zamene zidnog panela ekvivalentnom dijagonalom.

lan 101.

irina meuprozorskih stubova ne sme biti manja od irine otvora za IX i VIII stepen seizminosti i ne sme biti manja od irine otvora za VII stepen seizminosti.

lan 102.

Najvea irina otvora moe iznositi 2.50m za IX i VIII stepen seizminosti, a 3.50m za VII stepen seizminosti. Ona se moe poveavati za najvie 30% ako se otvor uokviri armirano-betonskim elementima, vrsto povezanim horizontalnim serklaima u visini meuspratnih konstrukcija.

lan 103.

Kalkanski zidovi i nadzidi iznad tavanice, vii od 50cm, moraju biti povezani vertikalnim i horizontalnim serklaima sidrenim u nosee konstrukcije.

lan 104.

Slobodno stojei dimnjaci izvode se kao primarne zidane konstrukcije.

Dimnjaci koji prolaze kroz krovite odvajaju se razdelnicom krovne konstrukcije.

lan 105.

Konzolna stepenita ukljetena u zidove nisu dozvoljena.

lan 106.

Konzolne konstrukcije ukljetene u zidove nisu dozvoljene, osim kad se za njih moe obezbediti kontinuitet sa tavanicama.

lan 107.

Proveravanje otpornosti zidanih zgrada vri se po metodi dozvoljenih napona ili po metodi graninih stanja. Proraun otpornosti zidova na smicanje je obavezan. Ako su u pitanju zgrade, visine i irine vee od 1.5 zidovi se proveravaju i na savijanje, pri emu se dozvoljeni naponi za vertikalno optereenje zidova prema tehnikim normativima za zidove zgrada poveavaju za 50%.

lan 108.

Ako se provera otpornosti vri po metodi dozvoljenih napona, kontroliu se glavni zateui naponi u pojedinim elementima (zidovima) ije vrednosti za pojedine vrste zidova ne smeju da preu vrednosti date u tabeli broj 4.

Tabela broj 4

SYMBOL 115 \f "Symbol"ndozv

Tip zidova[kp/cm2][kPa]

Puna opeka (6SYMBOL 180 \f "Symbol"12SYMBOL 180 \f "Symbol"24cm) MO100, MM250.990

uplja opeka (6SYMBOL 180 \f "Symbol"12SYMBOL 180 \f "Symbol"24cm) MO150, MM251.1110

Modularni blok (29SYMBOL 180 \f "Symbol"19SYMBOL 180 \f "Symbol"19cm) MO150, MM250.660


Keramzitni blok (39SYMBOL 180 \f "Symbol"19SYMBOL 180 \f "Symbol"19cm) MO75, MM501.3130

gde je:

SYMBOL 115 \f "Symbol"ndozv - dozvoljeni glavni zateui naponi.

Glavni zateui naponi u pojedinim elementima (zidovima) raunaju se po obrascu:

,

gde je:

SYMBOL 116 \f "Symbol"0-proseni napon smicanja u zidnom elementu od seizmikog dejstva koji prima element,

SYMBOL 115 \f "Symbol"0-proseni napon u zidnom elementu od vertikalnog optereenja.

lan 109.

Ako se provera otpornosti vri po metodi graninih stanja, uporeuju se otpornost objekta sa ukupnom horizontalnom seizmikom silom prema lanu 22 ovog pravilnika, pri emu faktor sigurnosti iznosi najmanje =1.5.

Otpornost pojedinog zidnog elementa proraunava se po obrascu:

,

gde je:

SYMBOL 115 \f "Symbol"n ru-glavni zateui napon u zidu kod ruenja ije su vrednosti za pojedine vrste zidova date u tabeli broj 5.

Tabela broj 5

SYMBOL 115 \f "Symbol"nru

Tip zidova

[kPa]

Puna opeka (6SYMBOL 180 \f "Symbol"12SYMBOL 180 \f "Symbol"24cm) MO100, MM251.8180

uplja opeka (6SYMBOL 180 \f "Symbol"12SYMBOL 180 \f "Symbol"24cm) MO150, MM252.2220



Keramzitni blok (39SYMBOL 180 \f "Symbol"19SYMBOL 180 \f "Symbol"19cm) MO75, MM502.7270

lan 110.

Ako se upotrebljavaju zidovi od materijala (blokovi, malter), za koje vrednosti dozvoljenih i runih zateuih glavnih napona nisu date u tabelama broj 4 i 5, ti naponi se utvruju na osnovu rezultata eksperimentalnih ispitivanja.

lan 111.

Dozvoljeni broj spratova za pojedine sisteme zidanih konstrukcija dat je u tabeli broj 6.

Tabela broj 6Seizmiki stepenIX

StepenVIII

stepenVII

stepen

Vrsta zidanih konstrukcija

Obine-P+1P+2

Sa vertikalnim serklaimaP+2P+3P+4

ArmiraneP+7P+7P+7

lan 112.

Ako se zidane zgrade ne proraunavaju na seizmika dejstva, konstruiu se prema ovom pravilniku. Dozvoljeni broj spratova, nezavisno od sistema konstrukcije, ograniava se na:

- P+1 za VIII stepen seizminosti,

- P+2 za VII stepen seizminosti.

lan 113.

Za zidanje u seizmikim podrujima dozvoljena je upotreba samo produnog cementnog maltera.

U podrujima VII i VIII stepena intenziteta seizminosti upotrebljava se malter najmanje vrstoe M25.

U podrujima IX stepena intenziteta seizminosti upotrebljava se malter vrstoe M50.

Za izvoenje armiranih zidanih konstrukcija u podrujima svih stepena intenziteta seizminosti upotrebljava se malter vrstoe M50.

Nije dozvoljena upotreba istog cementnog maltera.

lan 114.

Malter se priprema prema unapred utvrenim razmerama. Komponente maltera doziraju se teinski, a pripremanje maltera vri se mainski.

lan 115.

Kvalitet materijala utvruje se statistikim metodama prema propisima o tehnikim merama i uslovima za beton i armirani beton.

XVIA Adaptacija i rekonstrukcija postojeih objekatalan 115a.

Seizmika otpornost postojeih objekata posle adaptacije i rekonstrukcije mora biti sledea:

1)objekti kod kojih izvoenjem adaptacije i rekonstrukcije ne nastaju bitne promene moraju posle izvedenih radova biti seizmiki otporni kao to su bili pre izvedenih radova;

2)objekti kod kojih izvoenjem adaptacije i rekonstrukcije nastaju bitne promene moraju posle izvedenih radova biti seizmiki otporni u smislu odredaba ovog pravilnika.

Pod bitnim promenama, u smislu odredaba ovog pravilnika, podrazumeva se podizanje jednog sprata ili vie spratova, dogradnja uz postojei objekat ija je povrina vea od 10% povrine objekta ili rekonstrukcija i adaptacija objekta ija se postojea povrina smanjuje za 10%, a masa objekta poveava ili smanjuje za vie od 10%.

_1256122094.unknown

_1256122229.unknown

_1256309596.unknown

Documents

TN Za Izgradnju Objekata Visokogradnje u Seizmickim Podrucji