Teorija betonskih konstrukcija1 vežbe...Vrednost za kombinaciju, za granično stanje nosivosti, ψ0·Qk 0.7∙Qk,es 0.5∙Qk,n 0.6∙Fk,w Promenljiva dejstva na stambene zgrade •Dominantnopromenljivodejstvo:

GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1

Teorija betonskih konstrukcija 1vežbe

Doc.dr Ivan Ignjatović

PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com

http://www.pdffactory.com


KOMBINACIJE OPTERECENJA

Promenljivo dejstvoKorisno opterećenje Sneg na krovu Vetar

Karakteristična vrednost, Qk Qk,es Qk,n Fk,w

Vrednost za kombinaciju, za granično stanje nosivosti,

ψ0·Qk 0.7∙Qk,es 0.5∙Qk,n 0.6∙Fk,w

Promenljiva dejstva na stambene zgrade

• Dominantno promenljivo dejstvo: KORISNO

• Dominantno promenljivo dejstvo: SNEG




KOMBINACIJE OPTERECENJA

Promenljivo dejstvoKorisno opterećenje Sneg na krovu Vetar

Karakteristična vrednost, Qk Qk,es Qk,n Fk,w

Vrednost za kombinaciju, za granično stanje nosivosti,

ψ0·Qk 0.7∙Qk,es 0.5∙Qk,n 0.6∙Fk,w

Promenljiva dejstva na stambene zgrade

• Dominantno promenljivo dejstvo: VETAR

• Koeficijent “povoljnog” dejstva stalnogopterećenja: γGj,inf=1,0




Odrediti potrebnu površinu armature za stub poznatihdimenzija, pravougaonog poprečnog preseka, koji je opterećenmomentima savijanja usled stalnog (MG) i opterećenja vetrom(Mw) . Podaci za proračun:

MG = 100 kNmMw = ±200 kNm

b = 25 cmh = 65 cm

C25/30B500B

Zadatak 20 – KOMBINOVANJE OPTEREĆENJA




a. zategnuta spoljašnja ivica stubaMEd = 1.35×100 + 1.5×200 = 435 kNmpretp. d1 = 7 cmd = 65 - 7 = 58 cmC25/30 ⇒ fcd = 14.2 MPa

b =

25

d = 65

Mg=100

Mw=200

657.1

42.12510435

582

=

××

=k

%673.48‰321.2/5.3/ 11 =⇒= ωεε sc

21 04.23

5.4342.1

1005825673.48 cmAs =×

××=

usvojeno: 5Ø25 (24.55 cm2)

εs1<2.5‰, ali

εs1> εyd (=fyd/Es)

h




b. zategnuta unutrašnja ivica stubaMEd = 1.0×(-100) + 1.5×200 = 200 kNmpretp. d1 = 5 cmd = 65 - 5 = 60 cmC25/30 ⇒ fcd = 14.2 MPa

b =

25

d = 65

Mg=100

Mw=200

528.2

42.12510200

602

=

××

=k

%982.16‰18.13/5.3/ 11 =⇒= ωεε sc

21 31.8

5.4342.1

1006025982.16 cmAs =×

××=


h




Odrediti potrebnu površinu armature za stub poznatihdimenzija, pravougaonog poprečnog preseka, opterećenzadatim uticajima. Podaci za proračun:

MG = 100 kNmNG = 500 kNMw = ±200 kNm

b = 25 cmh = 65 cm

C25/30B500 B





a. zategnuta spoljašnja ivica stubaMEd = 1.35×100 + 1.5×200 = 435 kNmNEd = 1.35×500 = 675 kN

pretp. d1 = 7 cmd = 65 - 7 = 58 cm

C25/30 ⇒ fcd = 14.2 MPa

b =

25

d = 65

Mg=100

Mw=200

Ng=500

kNmMEds 1.60707.0265.0675435 =

−×+=

‰5.2402.1

42.125101.607

5812

<⇒=

××

= sk ε

Kako je εs1 < 2.5‰, presek se OBOSTRANO ARMIRA.

h




( )2

2

22 8.75.43558

109.1795. cmAcmdpretp s =×−×

=⇒=

21 63.148.7

5.43675

5.4342.1

1005825222.47 cmAs =+−×

××=

usvojeno εs1,lim = 2.5‰ ⇒ klim = 1.672, ωRd,lim= 47.222%

kNmM 2.4271042.125672.158 2

2

limRd, =×××

= −

kNmM 9.1792.4271.607 =−=∆




b. zategnuta unutrašnja ivica stubaMEd = 1.0×(-100) + 1.5×200 = 200 kNmNEd = 1.0×500 = 500 kN

pretp. d1 = 5 cmd = 65 - 5 = 60 cmC25/30 ⇒ fcd = 14.2 MPa

b =

25

d = 65

Mg=100

Mw=200

Ng=500

%646.31‰435.5/5.3/

946.1

42.125105.337

601

1

2 ==

⇒=

××

=ω

εε sck

21 0.4

5.43500

5.4342.1

1006025646.31 cmAs =−×

××=

kNmMEds 5.33705.0265.0500200 =

−×+=

“povoljno”dejstvo stalnog opterećenja

h




19.03 6.64

6.44

19.03 6.64

POTREBNO:

2., 63.14: cmAspolja potrs =

2., 8.7

0.48.7

.max: cmAunutra potrs =

=



14.63 7.8

4.0

14.63 7.8




Dimenzionisati stub poznatih dimenzija, pravougaonogpoprečnog preseka, opterećen zadatim uticajima. Opterećenja q i w su povremena i NE MORAJU delovati istovremeno.Podaci za proračun:

MG = 100 kNmNQ = 500 kNMw = ±200 kNm

b = 25 cmh = 65 cm

C25/30B500B





a. zategnuta spoljašnja ivica stubaa.1 MINIMALNA sila pritiskaMEd = 1.35×100 + 1.5×200 = 435 kNmNEd = 0pretp. d1 = 7 cm ⇒ d = 65 - 7 = 58 cmC25/30 ⇒ fcd = 14.2 MPa

b =

25

d = 65

Mg=100

Mw=200

657.1

42.12510435

582

=

××

=k

%673.48‰321.2/5.3/ 11 =⇒= ωεε sc

21 04.23

5.4342.1

1005825673.48 cmAs =×

××=


h




a. zategnuta spoljašnja ivica stubaa.2 MAKSIMALNA sila pritiska a.2.1 dominantno promenljivo – VETAR

MEd = 1.35×100 + 1.5×200 = 435 kNmNEd = 1.5×0.7×500 = 525 kN

b =

25d = 65

Mg=100

Mw=200

Np=500kNmMEds 9.56807.0

265.0525435 =

−×+=

‰5.2449.1

42.125109.568

5812

<⇒=

××

= sk ε

Kako je εs1 < 2.5‰, presek se OBOSTRANO ARMIRA.h

Nq=500




( )2

2

22 15.65.43558

107.1415. cmAcmdpretp s =×−×

=⇒=

21 4.1615.6

5.43525

5.4342.1

1005825222.47 cmAs =+−×

××=


kNmM 2.4271042.125672.158 2

2

limRd, =×××

= −

kNmM 7.1412.4279.568 =−=∆




27.70

7.8517.74

27.70 7.85

POTREBNO:

2., 04.23

40.1604.23

.max: cmAspolja potrs =

=

2., 15.6

15.60


=

6.1516.40

14.63

23.04 6.15




a. zategnuta spoljašnja ivica stubaa.2 MAKSIMALNA sila pritiska a.2.2 dominantno promenljivo – KORISNO

MEd = 1.35×100 + 1.5×0.6×200 = 315 kNmNEd = 1.5×500 = 750 kN

b =

25d = 65

Mg=100

Mw=200

Np=500kNmMEds 3.50607.0

265.0750315 =

−×+=

‰5.2536.1

42.125103.506

5812

<⇒=

××

= sk ε

Kako je εs1 < 2.5‰, presek se OBOSTRANO ARMIRA.h

Nq=500




( )2

2

22 43.35.43558

101.795. cmAcmdpretp s =×−

×=⇒=

21 54.843.3

5.43750

5.4342.1

1005825222.47 cmAs =+−×

××=


kNmM 2.4271042.125672.158 2

2

limRd, =×××

= −

kNmM 1.792.4273.506 =−=∆




b. zategnuta unutrašnja ivica stubab.1 MINIMALNA sila pritiskaMEd = 1.0×(-100) + 1.5×200 = 200 kNmNEd = 0(videti primer 1b)

pretp. d1 = 5 cm ⇒ d = 65 - 5 = 60 cmC25/30 ⇒ fcd = 14.2 MPa

b =

25

d = 65

Mg=100

Mw=200

528.2

42.12510200

602

=

××

=k %982.16‰18.13/5.3/ 11 =⇒= ωεε sc

21 31.8

5.4342.1

1006025982.16 cmAs =×

××=

usvojeno:2Ø25 (9.82 cm2)

h




%391.32‰247.5/5.3/

926.1

42.125104.344

60 1

2 ==

⇒=

××

=ω

εε sck

b =

25d = 65

Mg=100

Mw=200

Np=500

21 79.3

5.43525

5.4342.1

1006025391.32 cmAa =−×

××=

kNmMEds 4.44305.0265.0525200 =

−×+=

b. zategnuta spoljašnja ivica stubab.2 MAKSIMALNA sila pritiska dominantno promenljivo – VETAR

MEd = 1.0×(-100) + 1.5×200 = 200 kNmNEd = 1.5×0.7×500 = 525 kN

h

Nq=500




11.80

2.99

11.80

POTREBNO:

0: ., =potrsAspolja

2., 31.8

79.331.8


=

8.31

8.31

3.79




27.70 7.85

11.80

27.70 11.80

POTREBNO:

2., 04.23

004.23

.max: cmAspolja potrs =

=

2., 31.8

31.815.6


=

5Ø25 (24.55 cm2)

2Ø25 (9.82 cm2)

23.04 6.15

8.31

23.04 8.31




MEd=1.35*100+1.5*200=435 kNmNEd = 0

⇒ As1= 24.8 cm As2= 0.3 cm2

MEd=1.35*100+1.5*200=435 kNmNEd= 1.5*0.7*800= 840 kN

⇒ As1= 14.3 cm2 As2= 9.14 cm2

MEd=1.35*100+ 1.5*0.6*200=435 kNmNEd= 1.5*800= 1200 kN

⇒ As1= 4.7 cm2 As2= 7.8 cm2

MEd=1.0*(-100)+1.5*200=200 kNmNEd = 0 ⇒ As2= 9.77 cm2

NQ=800 kN

MG=500 kNm

MW=±200 kNm


As1 As2



Teorija betonskih konstrukcija1 vežbe...Vrednost za kombinaciju, za granično stanje nosivosti, ψ0·Qk 0.7∙Qk,es 0.5∙Qk,n 0.6∙Fk,w Promenljiva dejstva na stambene zgrade •Dominantnopromenljivodejstvo:

Text of Teorija betonskih konstrukcija1 vežbe...Vrednost za kombinaciju, za granično stanje nosivosti,...

TLM - Navodila za uporabo · TLM_upute4_Intrastat.pdf upute za modul Intrastat TLM_upute5_Fakture.pdf upute za modul Fakturiranje TLM_upute6_Granica.pdf upute za modul Granično poslovanje

GµQJ W QK E QK | QK 1o0 u, 8 &+ 1+ · 2. Nhóm 2: Phục vụ công tác đổ bê tông, làm móng. Sản xuất, lắp dựng ván khuôn, giàn giáo, giáo an toàn, sàn đạo

QK-E3000T ENG - Quiko Italy MANUALS/03... · 2019-07-31 · qk-e3000t power 400v three-phase absorbed power 850w absorbed current 3,3a qk-e3000 230v qk-e3000 qk-e3000t 1000w 2,8a

Roving ChessNuts QK - nebula.wsimg.com

Sl Qk Jv Sampler Final Lores

SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I ODRŽAVANJE BETONSKIH ... · Granično stanje nosivosti (ULS) 7 . Sanacije, rekonstrukcije i održavanje betonskih konstrukcija . Granično stanje nosivosti

«JV MAN AUTO UZBEKISTAN» MCHJ QK MAHSULOTLARINING …uzavtosanoat.uz/uploads/MAN прайс листи... · 2015. 9. 22. · «JV MAN AUTO-UZBEKISTAN» MCHJ QK MAHSULOTLARINING

QK-HC - Quiko Italy

SsangYong Musso (type QK) SsangYong Rexton Sports (QK

The Gospel of Luke qk

QK-G021 Applcation Note_short

BETONSKE KONSTRUKCIJE U VISOKOGRADNJI...BETONSKE KONSTRUKCIJE U VISOKOGRADNJI. GRANIČNO STANJE UPOTREBLJIVOSTI dr Dragan Nikolić, dipl.inž.građ. [email protected] Predavanje: 04.11.2020

Sankey Diagrama Melt Furnaces Sorg-g-oct04-QK

Sustentabilidade 86 ok ht.qxd:EPIC 53 Qk

Granično stanje naprezanja prema grafičkoj metodi S

QK-AC-08-001-RO-C OMBUDSMANUL EUROPEAN

QK Worksho Web2

Hkw] ?kk] Qk]

u jd]o [joZ fj]] Zc qk- #m fsj

Kit QK-710

BKI - QK - MOA

105. Opening Minds Maths: QK, UK, The World!

QK-A034 Manual · QK-A034 Manual V 2.0 3 of 16 2020 1. Introduction The QK-A034 is a sophisticated NMEA 2000 to WiFi and USB multiplexer, with added flexibility for your growing system

Implementing Combiners - Parallel Programming in Scalaweek4-all.pdf · AKTH2K2MiBM;+QK#BM2`b >Qr+ Mr2BKTH2K2Mi+QK#BM2`b\ RXhrQ@T? b2+QMbi`m+iBQM i?2+QK#BM2`mb2b MBMi2`K2/B i2/ i bi`m+im`2rBi?

books connect 2 qk (Page 1) - University of Leicester

QK-A026-plus Wireless AIS + GPS Receiver Manual

QK-A026/024 Wireless AIS+GPS Receiver manual

72 AR editorial sectionB/L#1.qk (Page 1)

2.$ ˛ QK 2 ˛ ;6˛ * ˛ R S % ˛ . ˛ ATU˛ ˘K

om ä qk Ö - uploads-ssl.webflow.com

Documents

Teorija betonskih konstrukcija1 vežbe...Vrednost za kombinaciju, za granično stanje nosivosti, ψ0·Qk 0.7∙Qk,es 0.5∙Qk,n 0.6∙Fk,w Promenljiva dejstva na stambene zgrade •Dominantnopromenljivodejstvo:

Text of Teorija betonskih konstrukcija1 vežbe...Vrednost za kombinaciju, za granično stanje nosivosti,...