Strucni Rad - Elaborat Energetske Efikasnosti Zgrade

POLAGANjE STRUČNOG ISPITA ZA OBLAST ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADA Stručni rad

ELABORAT ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADE PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM STANOM Autor elaborata:

Zrenjanin, 2013. godina

2

SADRŽAJ

I Opšti deo 3

II Projektni zadatak 7

III Tehnički deo 10

1. OPŠTI PODACI O ZGRADI 11

2. LOKACIJA I KLIMATSKI PODACI 16

3. GRAĐEVINSKA FIZIKA 17

4. PODACI O TERMOTEHNIČKIM SISTEMIMA 31

5. PODACI O SISTEMU GREJANJA I NAČINU REGULACIJE 38

6. ENERGETSKE POTREBE ZGRADE 39

7. ANALIZA KVALITETA UNUTRAŠNJEG PROSTORA 40

IV Energetski pasoš 41

3

I OPŠTI DEO

4

Na osnovu člana 201 i 111 Zakona o planiranju i izgradnji ("Službeni glasnik Republike

Srbije" br. 72/2009 i 81/2009 , 64/10 – US i 24/11), Pravilnika o uslovima, programu i načinu

polaganja stručnog ispita u oblasti prostornog i urbanističkog planiranja, izrade tehničke

dokumentacije i građenja („Službeni glasnik RS”, br. 4/10, 21/10 i 14/12) i Pravilnika o

energetskoj efikasnosti zgrada („Službeni glasnik RS”, br. 061/11), saglasno stručnoj

spremi i drugim stručnim uslovima koje moraju da ispunjavaju kandidati za polaganje

stručnog ispita, donosim sledeće:

R E Š E N J E

kojim se za izradu STRUČNOG RADA - Elaborat Energetske efikasnisti zgrade -

PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM STANOM.

1.. __________________________

Beograd, 2013. godine

Mentor: ____________________

5

6

POTVRDA

Ovim se potvrđuje da je kandidat za polaganje stručnog ispita iz energetske efikasnosti

zgrada:

. __________________________

samostalno izradio ELABORAT ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADE - PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM STANOM,

Zrenjanin, 2013. godine

kandidat: ____________________

IZJAVA

Izjavljujem da sam se prilikom izrade tehničke dokumentacije:

ELABORAT ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADE - PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM

STANOM,

u svemu pridržavao svih odgovarajućih tehničkih propisa.

Zrenjanin, 2013. godine

kandidat: ____________________

7

II PROJEKTNI ZADATAK

8

Пројектни задатак за израду писаног рада за посебан део стручног испита из области енергетске ефикасности зграда

Кандидат: __________________________

За потребе одређивања енергетског разреда нове или постојеће зграде,

или дела зграде који је пројектован и намењен за засебно коришћење (чини

функционалну или техничко-технолошку целину), израдити елаборат енергетске

ефикасности и енергетски пасош.

Елаборат енергетске ефикасности израдити у складу са члановима 22. и

23. Правилника о енергетској ефикасности зграда, у форми која је дата у

примеру у саставу овог пројектног задатка.

Елаборат енергетске ефикасности израђује се на основу следећих података:

1) климатских карактеристика локације

▪ спољних пројектних температура градова у Републици Србији садржаних у

Табели 3.3.4.1 прилога 3 Правилника о енергетској ефикасности зграда –

Спољне пројектне температуре, θH'e, [°C], за места у Републици Србији;

▪ броја степен дана и средње температуре грејног периода за градове у

Републици Србији датих у Прилогу 6 Правилника о енергетској ефикасности

зграда – Табела 6.3 – Број степен дана за грејање HDD и средња темпратура

грејног периода H,mn за места у Републици Србији;

▪ средњих месечних сума зрачења и средње месечне температуре садржаних у

Прилогу 6 Правилника о енергетској ефикасности зграда – Табела 6.9 –

Средње суме Сунчевог зрачења и средња месечна температура спољног

ваздуха Прилога 6;

2) података о локацији – ситуациони план зграде са положајем објеката у

непосредном окружењу и приказом врста обрада површина;

3) података о грађевинским материјалима, елементима и системима

потребним за прорачуне садржаним у Прилогу 3.

4) података о машинској и електро опреми, уређајима и инсталацијама.

Елаборат енергетске ефикасности обавезно садржи:

1) податке наведене у члану 22. Правилника о енергетској ефикасности

зграда;

2) технички опис примењених техничких мера и решења у пројекту

усклађених са овим правилником и то:

9

▪ функционалних и геометријских карактеристика зграде;

▪ примењених материјала;

▪ уграђених система;

▪ врста извора енергије за грејање, хлађење и вентилацију;

▪ термотехничких инсталација;

▪ система расвете;

▪ употребе и учешћа обновљивих извора енергије.

3) прорачуне садржане у Прилогу 3 и Прилогу 6, којима се потврђује да

пројектовани грађевински елементи и зграда, или део зграде као целина,

са припадајућим техничким системима, испуњавају захтеве овог

правилника;

4) потребну годишњу потрошњу енергије за рад техничких система у згради

(финална енергија) садржану у Табели 6.1.а – Методологија за

одређивање укупне годишње потребне енергије Прилога 6.

5) годишњу вредност коришћења укупне примарне енергије садржане у

Табели 6.12 – Фактори претварања за прорачунавање годишње примарне

енергије за поједине врсте извора топлоте Прилога 6;

6) вредности емисије CO2, прорачунате преко фактора датих у Табели 6.13

– Специфичне емисије CO2 за поједине врсте енергената Прилога 6;

7) анализу квалитета унутрашњег простора (топлотни, ваздушни, звучни и

светлосни) према критеријумима датим у Прилогу 5.

8) графичку документацију за зграду.

На основу података из Елабората израдити Енергетски пасош зграде или

дела зграде, у складу са члановима 6 до 8 Правилника о условима, садржини и

начину издавања сертификата о енергетским својствима зграда, у форми која је

дата Обрасцима 1 или 2 у зависности од категорије зграде, који су дати у Прилогу

Правилника.

Председник Комисије из области енергетске ефикасности зграда

Проф. др Драгослав Шумарац, дипл.грађ.инж.

10

III

TEHNIČKI DEO

11

1. OPŠTI PODACI O ZGRADI

1.1 Tehnički opis lokacije i zgrade

Predmet Elaborata energetske efikasnosti je porodična kuća sajednim stanom , korisne

površine 61.02m2 (slika 1).

tabela br. 1: korisna površina

ukupno neto površina prizemlja 61.02 m2

1 16.7210.98

16.3613.26

ProstorijaBr. P(m2) O(m) Pod

bruto površina preizemlja 72.00 m2

2

soba

3 ulazni hodnik 6.74 10.74

kuhinja

parket

5.28 9.524

5 kupatilo sa toaletom 4.50

ostava

16.809.00

16.406 soba

ker.plocice

ker.plocice

ker.plociceker.plocice

parket

Lokacija porodična kuće je u užem centru. Objekat je pozicioniran na građevinskoj parceli

tako da objekti na susednim parcelama ne sprečavaju insolaciju. Širom stranom je okrenut

ka ulici a užom stranom okrenut ka ulici Svetosavska, sa četiri slobodne fasade, umereno

izložena dominantnim vetrovoima. Lokacija objekta je prikazana na situacionom planu

ovog stručnog rada.

NAPOMENA:

Na sledećim slikama su prikazani podaci: Situacioni plan, osnova prizemlja i orijentacija

objekta prema stranama sveta, karakterističan presek, izgled objekta na lokaciji:

12

slika br. 1: Situacioni plan

13

slika br. 2: osnova prizemlja i orijentacija objekta prema stranama sveta

OSNOVA PRIZEMLJA

Jug

Sever

ZapadIstok

800

2512

2540

033

7

900

25 12 25420418

900

25 12 25300326

2512

2540

017

6

800

1215

0

12200

90 200

80200

80200

80 200 80 200

80200

8070

187

120

150

P=120

H=280 H=280

H=281H=281

H=281

H=281

210

150

P=120

210

150

P=120

+0.60 +0.60

+0.59 +0.59

+0.59

+0.596060P

=150

6060P

=150

300315285

120125

2525

400

1260

4545

6071

45

25 12 25210 104104 105 105210

3

1

2

4

5

6

A

A +0.58 +-0.00

12

14

slika br. 3: presek A – A

PRESEK A - A

ker.plocice 1 cmcem. košuljica 4 cmnabijeni beton 10 cm

+0.59

3545

nabijeni šljunak 40 cm10

POS T2

800

25280

12

40525

820

1010 10 10

1010

150

drveni parket 2.0 cm

nabijeni beton 10 cmnabijeni šljunak 40 cm

cem. košuljica 4 cm

+0.60

blato 16.0 cm

krečni malter 2 cm

trska 4 cm

cemen

tni malter 2

cm

puna

ope

ka 2

5 cm

kreč

ni m

alter 2

cm

cemen

tni malter 2

cmpu

na o

peka

25

cm

kreč

ni m

alter 2

cm

6028

027

0

drvena krovna konstrukcija sa krovnim pokrivačem - crep

+0.59

-0.80

+3.40

+6.10

+-0.00

-0.45

-0.90

15

slika br. 4: Izgled objekta sa ulične strane na uglu ulica

slika br. 5: Izgled objekta sa ulične strane

16

1.1 Osnovni podaci o objektu (zgradi)

ZGRADA nova postojeća

Namena zgrade Stambena

Vrsta zgrade Stambena zgrada sa jednim stanom

Mesto (lokacija):

Vlasnik (investitor):

Izvođač: nepoznat

Godina izgradnje: 1969

Godina rekonstrukcije/ energetske sanacije:

-

Neto korisna površina grejanog dela zgrade m2:

61.02

Predmet Elaborata energetske efikasnosti je porodična kuća u Vojvodini. Kuća je

prizemna. Pod objekta je izdignut od okolnog terena za 60 cm. Objekat se sastoji se od

pet prostorija (dve sobe, ulazni hodnik, kuhinja, ostava) i kupatila sa toaletom . Korisna

površina kuće je 61.02 m2. Kuća je građena oko 1969.g. Zidovi su od pune opeke širine

od 25 cm sa obostranim slojem maltera (sa spoljne strane je cementni malter debljine 2

cm, a sa unutrašnje strane je krečni malter debljine 2 cm, ali bez izolacije. Podovi su na

nasutoj zemlji i nabijenom šljunku, 0,6 metara iznad nivoa tla. Podavi u sobama su izradjeni

u završnom sloju drvenim parketom, a podpovi u hodniku, kuhinji, kupatilu sa toaletom su

izrađeni u završnom sloju keramičkim pločicama. Parket i keramičke pločice su postavljeni

preko 10cm nabijenog betona i 4 cm cementne košuljice (ravnajćeg sloja). Podovi su

termički neizolovani. Plafoni su izrađeni u sloju blata od 16 cm na drvenoj nosećoj

konstrukciji krova, na kome je sa donje unutrašnje strane postavljena trska u debljini 4 cm

i krečni malter u debljini 2 cm. Krovna konstrukcije predstavlja klasičan crep izrađen od

pečene gline, postavljen preko drvenih letavi i drvene krovne konstrukcije.

2. LOKACIJA I KLIMATSKI PODACI

2.1 Klimatski podaci i položaj objekta (zgrade)

Klimatski podaci

Lokacija

Broj stepen dana grejanja HDD 2679

Broj dana grejne sezone HD 181

Srednja temperatura grejnog perioda H,mn [oC] 5,2

Unutrašnja projektna temperatura za zimski period H,i [oC] 20

Uticaj vetra

Položaj (izloženost vetru) Otvoren pol. zgrade

Broj fasada izloženih vetru više od jedne fasade

17

3. GRAĐEVINSKA FIZIKA

3.1.1 Spoljni zidovi

Broj 1

Oznaka SZ - 1

Ilustracija položaja

u zgradi

Jug

Sever

Zapad Istok

Površina [m2] 77.08

Sastav sklopa Spoljašnji zid bez spoljašnjeg zida kupatila (SZ – 1)

[kg/m3] c [J/kg K]

dm[m]

m[W/(mK)]

1 kreč. malter

1600 1050 10

0.02

0.81

2 puna opeka 1600 920 9 0.25 0.64

3 cem. malter 2100 1050 30 0.02 1.4

Skica sklopa

Grafik temperatura

1 2 3

0.0

2

0.2

5

0.0

2

20oC

-14.8oC

Ventilisanost sklopa Neventilisan (Otpor pr.topl. )Rsi=0.13 Rse=0.04

Koef. prolaza

toplote

1/Rsi+dm/m+Rse

1/[0.13+(0.02/0.81+0.25/0.64+0.02/1.4)+0.04]

U[W/m2 K]

1.667

18

Proračun temperatura u slojevima spoljnjeg zida SZ - 1

- Gustina toplotnog fluksa

q = (Θi – Θe)/Ru = (Θi – Θe)xU [W/(m2/K)]

q = (20 – (- 14.8))x1.667 = 58.01 [W/(m2/K)]

Θn = qxRn

- Otpor sklopa (zida)

Ri = di/(100x i) [m2 K/W)]

R1 = 2/(100x0.81) = 0.0246 [m2 K/W)] – krečni malter

R2 = 25/(100x0.64) = 0.390 [m2 K/W)] – puna opeka

R3 = 2/(100x1.40) = 0.0142 [m2 K/W)] – cem. malter

Ru = Rsi + Ri + Rse = 0.13 + 0.0246 + 0.390 + 0.0142 + 0.04 = 0.5988 [m2 K/W)]

- Tablica temperatura

unutra 20

prelaz 0.130 58.01 x 0.130 7.54 20.0 -7.54 12.5

1 kreč. malter 2 0.025 58.01 x 0.025 1.43 12.5 -1.43 11.0

2 puna opeka 25 0.391 58.01 x 0.391 22.66 11.0 -22.66 -11.6

3 cem. malter 2 0.014 58.01 x 0.014 0.83 -11.6 -0.83 -12.5

prelaz 0.040 58.01 x 0.040 2.32 -12.5 -2.32 -14.8

spolja

materijal d[cm] Rs=d/100 ΘΘ

račun.Θo

Θ

račun.

Difuzija vodene pare spoljnjeg zida SZ - 1

Θi = 20 o C; φi = 55 %

Θs = 10.7 o C < Θ = 12.5 o C konstatacija: NEMA OROŠAVANJA

Temperatura spoljnjeg vazduha za proračun kondezacije je Θe = -5 o C

Relativna vlažnost spoljnjeg vazduha je φe = 90 %

qdif = (Θi – Θe,dif)/Ru [W/m2]

qdif = (20 – (- 5))/0.5988 = 41.75 [W/m2]

19


unutra 20

prelaz 0.130 41.75 x 0.130 5.43 20.0 -5.43 14.6

1 kreč. malter 2 0.025 41.75 x 0.025 1.03 14.6 -1.03 13.5

2 puna opeka 25 0.391 41.75 x 0.391 16.31 13.5 -16.31 -2.8

3 cem. malter 2 0.014 41.75 x 0.014 0.60 -2.8 -0.60 -3.4

prelaz 0.040 41.75 x 0.040 1.67 -3.4 -1.67 -5.0

spolja

račun. račun.Θ

Θmaterijal d[cm] Rs=d/100

ΘΘo

Relativni otpori difuziji vodene pare slojeva

rn = dn x n

1 kreč. malter 2 2 x 10 / 100.00 0.20

2 puna opeka 25 25 x 9 / 100.00 2.25

3 cem. malter 2 2 x 30 / 100.00 0.60

r [m]

10

9

30

r materijal d[cm]

otpor dif.vod.pare relativni otpor dif.vod.pare - racun

Pritisci zasićenja vodene pare i parcijalni pritisci

unutra 20 2.337 p' int x φi/100 1.285

prelaz 14.6 1.659

1 kreč. malter 13.5 1.552

2 puna opeka -2.8 0.487

3 cem. malter -3.4 0.464

prelaz -spolja -5.0 0.405 p' ext x φe/100 0.3650.6107x(1+Θdif /149)12.03

račun.

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

materijal Θdif

p'p' int [Kpa] racun p' int [Kpa]

p' axt [Kpa] racun p' int [Kpa]

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

p' [KPa]

Dijagram kondezacije vodene pare

Zaključak: NEMA kondezacije vodene pare

1 2 3

0.0

2

0.2

5

0.0

2

2.3

37

1.6

59

1.5

52

0.4

87

0.4

64

0.4

05

1.2

85

0.3

65

1.2

18

0.4

28

pritisci zasićenjaparcijalni pritisci

20

Broj 2

Oznaka SZ - 2


u zgradi

Jug

Sever

Zapad Istok

Površina [m2] 4.21

Sastav sklopa Spoljašnji zid kupatila (SZ – 2)

[kg/m3] c [J/kg K]

dm[m]

m[W/(mK)]

1 ker. pločica 1700 920 200

0.01

0.87

2 kreč. malter 1600 1050 10 0.02 0.81

3 puna opeka 1600 920 9 0.25 0.64

4 cem. malter 2100 1050 30 0.02 1.4

Skica sklopa

Grafik temperatura


Koef. prolaza

toplote 1/Rsi+dm/m+Rse

1/[0.13+(0.01/0.87+0.02/0.81+0.25/0.64+0.02/1.4)+0.04]

U[W/m2 K]

1.636

21

Proračun temperatura u slojevima spoljnjeg zida SZ - 2



q = (20 – (- 14.8))x1.636 = 56.93 [W/(m2/K)]

Θn = qxRn

- Otpor sklopa (zida)

Ri = di/(100x i) [m2 K/W)]

R1 = 1/(100x0.87) = 0.0115 [m2 K/W)] – keramička pločica


R3 = 25/(100x0.64) = 0.390 [m2 K/W)] – puna opeka

R4 = 2/(100x1.40) = 0.0142 [m2 K/W)] – cem. malter

Ru = Rsi + Ri + Rse = 0.13 + 0.0115 + 0.0246 + 0.390 + 0.0142 + 0.04 = 0.6103 [m2 K/W)]


unutra 20

prelaz 0.130 56.93 x 0.130 7.40 20.0 -7.40 12.6

1 ker. pločica 1 0.011 56.93 x 0.011 0.65 12.6 -0.65 11.9

2 kreč. malter 2 0.025 56.93 x 0.025 1.41 11.9 -1.41 10.5

3 puna opeka 25 0.391 56.93 x 0.391 22.24 10.5 -22.24 -11.7

4 cem. malter 2 0.014 56.93 x 0.014 0.81 -11.7 -0.81 -12.5

prelaz 0.040 56.93 x 0.040 2.28 -12.5 -2.28 -14.8

spolja

materijal d[cm] Rs=d/100Θ Θ

Θo

račun. račun.Θ

Difuzija vodene pare spoljnjeg zida SZ - 2

Θi = 20 o C; φi = 55 %





qdif = (20 – (- 5))/0.6103 = 40.96 [W/m2]


22

unutra 20

prelaz 0.130 40.96 x 0.130 5.32 20.0 -5.325 14.7

1 ker. pločica 1 0.012 40.96 x 0.012 0.51 14.7 -0.506 14.2

2 kreč. malter 2 0.025 40.96 x 0.025 1.01 14.2 -1.011 13.2

3 puna opeka 25 0.391 40.96 x 0.391 16.00 13.2 -16.000 -2.8

4 cem. malter 2 0.014 40.96 x 0.014 0.59 -2.8 -0.585 -3.4

prelaz 0.040 40.96 x 0.040 1.64 -3.4 -1.638 -5.0

spolja

materijal d[cm] Rs=d/100Θ

ΘΘ

Θo

račun. račun.


rn = dn x n

1 ker. pločica 1 1 x 200 / 100.00 2.00

2 kreč. malter 2 2 x 10 / 100.00 0.20

3 puna opeka 25 25 x 9 / 100.00 2.25

4 cem. malter 2 2 x 30 / 100.00 0.60

r [m] r

materijal d[cm]


200

10

9

30


unutra 20 2.337 p' int x φi/100 1.285

prelaz 14.7 1.670

1 ker. pločica 14.2 1.617


3 puna opeka -2.8 0.484

4 cem. malter -3.4 0.462

prelaz -spolja -5.0 0.405 p' ext x φe/100 0.365

p' axt [Kpa] racun p' int [Kpa]0.6107x(1+Θdif /149)12.03

p'p' [KPa] p' int [Kpa] racun p' int [Kpa]

račun.

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

materijal Θdif


Zaključak: NEMA kondezacije vodene pare

2 3 4

0.0

2

0.2

5

0.0

2

1

0.0

1

2.3

37

1.6

70

1.6

17

1.5

14

0.4

84

0.4

05

1.2

85

0.3

65

1.2

54

1.1

93

0.4

26

pritisci zasićenjaparcijalni pritisci

23

3.1.2 Plafon - Tavan

Broj 3

Oznaka P-T


u zgradi

Jug

Sever

Zapad Istok


Sastav sklopa Plafon - Tavan (P-T)

[kg/m3] c [J/kg K]

dm[m]

m[W/(mK)]

1 kreč. malter

1600 1050 10

0.02

0.81

2 trska 800 1260 2 0.04 0.046

3 zemlja - blato 1800 840 50 0.16 1.7

Skica sklopa

Grafik temperatura

12

3

0.02

0.04

0.16

20oC

-14.8oC


Koef. prolaza

toplote

1/Rsi+dm/m+Rse

1/[0.10+(0.02/0.81+0.04/0.046+0.16/1.7)+0.10]

U[W/m2 K]

0.841

24

Proračun temperatura u slojevima plafon - tavan P - T



q = (20 – (- 14.8))x0.841= 29.26 [W/(m2/K)]

Θn = qxRn

- Otpor sklopa

Ri = di/(100x i) [m2 K/W)]


R2 = 4/(100x0.046) = 0.869 [m2 K/W)] – trska

R3 = 16/(100x1.7) = 0.094 [m2 K/W)] – cem. malter

Ru = Rsi + Ri + Rse = 0.10 + 0.0246 + 0.869 + 0.094 + 0.10 = 1.187 [m2 K/W)]


unutra 20

prelaz 0.100 29.26 x 0.100 2.93 20.0 -2.93 17.1

1 kreč. malter 2 0.025 29.26 x 0.025 0.72 17.1 -0.72 16.4

2 trska 4 0.870 29.26 x 0.870 25.44 16.4 -25.44 -9.1

3 zem.- blato 16 0.094 29.26 x 0.094 2.75 -9.1 -2.75 -11.8

prelaz 0.100 29.26 x 0.100 2.93 -11.8 -2.93 -14.8

spolja

materijal d[cm] Rs=d/100Θ Θ

Θo

račun. račun.Θ

Difuzija vodene pare plafon - tavan P - T

Θi = 20 o C; φi = 55 %





qdif = (20 – (- 5))/1.187 = 21.06 [W/m2]

25


unutra 20

prelaz 0.100 21.06 x 0.100 2.11 20.0 -2.11 17.9

1 kreč. malter 2 0.025 21.06 x 0.025 0.52 17.9 -0.52 17.4

2 trska 4 0.870 21.06 x 0.870 18.31 17.4 -18.31 -0.9

3 zem.- blato 16 0.094 21.06 x 0.094 1.98 -0.9 -1.98 -2.9

prelaz 0.100 21.06 x 0.100 2.11 -2.9 -2.11 -5.0

spolja

materijal d[cm] Rs=d/100Θ

ΘΘ

Θo

račun. račun.


rn = dn x n

1 kreč. malter 2 2 x 10 / 100.00 0.20

2 trska 4 4 x 2 / 100.00 0.08

3 zem.- blato 16 16 x 50 / 100.00 8.00

materijal d[cm]


r [m] r

10

2

50


unutra 20 2.337 p' int x φi/100 1.285

prelaz 17.9 2.050


2 trska -0.9 0.566

3 zem.- blato -2.9 0.481

prelaz -spolja -5.0 0.405 p' ext x φe/100 0.365

Θdifmaterijal

p' axt [Kpa] racun p' int [Kpa]0.6107x(1+Θdif /149)12.03

p'p' [KPa] p' int [Kpa] racun p' int [Kpa]

račun.

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

0.6107x(1+Θdif /149)12.03


Zaključak: POSTOJI kondezacije vodene pare u zoni.

1 2 3

0.0

2

0.0

4

0.1

6

2.3

37

2.0

50

1.9

84

0.5

66

0.4

81

0.4

05

1.2

85

0.3

65

1.2

01 1

.03

4

parcijalni pritisciprit. zasićenja

26

Proračun isušenja konstrukcije

Količina vodene pare koja izlazi iz konstrukcije

Za kondezaciju u zoni:

qm = qm1 - qm2 = 0.62 x (P’k1 - Pi)/r’ + 0.62 x (P’k2 – Pe)/r’’ [g/m2h]

gde su:

qm1 – količina vodene pare koja ulazi u konstrukciju

qm2 – količina vodene pare koja izlazi iz konstrukcije

P’k1 – pritisak zasićenja vodene pare u ravni koja deli unutrašnji suvi deo konstrukcije od

zone kondezacije [Kpa]

P’k2 – pritisak zasićenja vodene pare u ravni koja deli zonu kondezacije do spoljašnjeg

suvog dela konstrukcije [Kpa]

Pi – pritisak zasićenja sa unutrašnje strane zida

Pe – pritisak zasićenja sa spoljne strane zida

r’ – suma relativnih otpora difuziji vodene pare slojeva konstrukcije od unutrašnje površine

do početka zone kondezacije

r’’ – suma relativnih otpora difuziji vodene pare slojeva konstrukcije od završetka zone

kondezacije do spoljašnje konstrukcije

d – trajanje kondezacije u danima (za zonu A je to 60 dana)

dr – debljina sloja konstrukcije u kome se kondezovala vodena para [m]

U načem slučaju je:

Pi = 2.050 [Kpa]

Pe = 0.365 [Kpa]

Pk1 = 1.080 [Kpa]

Pk2 = 0.425 [Kpa]

r’ = 0.2 + (1.45 x 10 / 100) = 0.345 [m]

r’’ = 14.25 x 50 / 100 = 7.1 [m]

qm = 0.62 x (1.080–2.050)/0.345+0.62 x (0.425–0.365)/7.1 = 1.73 [g/m2h]

Ukupna količina kondezovane vodene pare

q'mz = qm x 24 x d = 1.73 x 24 x 60 = 2923.20/1000 = 2.4912 [kg/m2]

Potrebno vreme za isušenje konstrukcije

dpot = (1.3 x q'mz)/ qm x 24 = (1.3 x 2.4912)/0.00173 x 24 = 78 dana < 90 dana

27

Dijagram kondezacije vodene pare Plafon – Tavan

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000

2.100

2.200

2.300

2.400

2.500

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000

2.100

2.200

2.300

2.400

2.500

0.1000.100

0.365

1.285

1.034

2.050

2.337

1.984

0.565

1.080

0.4250.405

dr2 = 14.20 cmdr1 = 1.45 cm

d=16cmd=4cmd=2cm

1 2 3

28

3.1.3 Podovi

Broj 4

Oznaka P-1


u zgradi

Jug

Sever

Zapad Istok


Sastav sklopa Pod u sobama (parket) (P-1)

[kg/m3] c [J/kg K]

dm[m]

m[W/(mK)]

1 parket

700 1670 15

0.02

0.21

2 cem. košulj. 2100 1050 30 0.04 1.4

3 nab. beton 2000 960 22 0.10 1.16

Skica sklopa

Grafik temperatura

12

3

0.02

0.04

0.10

20oC

5oC


Koef. prolaza

toplote

1/Rsi+dm/m+Rse

1/[0.17+(0.02/0.21+0.04/1.4+0.10/1.16)+0.00]

U[W/m2 K]

2.631

29

Broj 5

Oznaka P-2


u zgradi

Istok

Jug

Sever

Zapad


Sastav sklopa Pod u sobama (keramičke podne pločice neglazirane) (P-2)

[kg/m3] c [J/kg K]

dm[m]

m[W/(mK)]

1 keram. ploč.

2300 920 200

0.01

1.28

2 cem. košulj. 2100 1050 30 0.04 1.4

3 nab. beton 2000 960 22 0.10 1.16

Skica sklopa

Grafik temperatura

12

3

0.02

0.04

0.10

20oC

6oC


Koef. prolaza

toplote

1/Rsi+dm/m+Rse

1/[0.17+(0.01/1.28+0.04/1.4+0.10/1.16)+0.00]

U[W/m2 K]

3.434

30

3.1.4 Segmenti pozicije spoljnih otvora u odnosu na strane sveta

Površina [m2] Ilustracija

Ka severu 6.30 m2

Ka istoku 0.72 m2

Ka jugu 3.60 m2

Ka zapadu -

31

3.1.5 Spoljni prozori

Broj 6

Oznaka SP


u zgradi

Jug

Sever

Zapad Istok

Površina [m2]

2x3.15 m2 – sever, 2x0.36 m2 – istok, 1x1.8 m2 – jug

8.82 m2

Sastav sklopa 1 Spoljašnji drveni dvostruki prozor, 4-12-4mm staklo, meko drvo

Koef. prolaza

toplote

Uw=(AgxUg+AfxUf+lgxΨg)/(Ag+Af)

Tablica 3.4.1.4. Ug=3.00 [W/m2 K] – staklo

Tablica 3.4.1.5. Uf=1.80 [W/m2 K] – drveni okvir 70mm

Tablica 3.4.1.8. Ψg=0.04

Prozori na severu:

Ag=2.448 [m2], Af=0.702 [m2], lg=11.76 [m],

2.1

1.5

1.3

6

0.60

Uw= (2.448x3+0.702x1.8+11.76x0.04)/(2.448+0.702)

Uw [W/m2 K]

2.88

32

Prozor na jugu: Ag=1.36 [m2], Af=0.44 [m2], lg=7.44 [m],

1.2

1.5

1.3

6

0.50

Uw= (1.36x3+0.44x1.8+7.44x0.04)/(1.36+0.44) Prozori na istoku:

Ag=0.211 [m2], Af=0.149 [m2], lg=1.84 [m],

0.6

0.4

6

0.6

Uw=(0.211x3+0.149x1.8+1.84x0.04)/(0.211+0.149)

2.872

2.707

33

3.1.5 Spoljna ulazna vrata

Broj 7

Oznaka SV


u zgradi

Površina [m2]

1x1.8 m2 – jug

1.80 m2

Sastav sklopa 1 Spoljašnja drvena vrata 2-struko, 6-16-6mm staklo, meko drvo

Koef. prolaza

toplote

UD=(AgxUg+AfxUf+lgxΨg)/(Ag+Af)

Tablica 3.4.1.4. Ug=2.70 [W/m2 K] – staklo

Tablica 3.4.1.5. Uf=1.60 [W/m2 K] – drveni okvir 90mm

Tablica 3.4.1.8. Ψg=0.04

Ulazna vrata na jugu

Ag=12.31[m2], Af=0.56 [m2], lg=4.86 [m],

0.9

2.0

1.7

1

0.72

UD=(12.31x2.7+0.56x1.6+4.86x0.04)/(12.31+0.56)

U[W/m2 K]

2.626

34

3.1.6 Pregled koeficijenata prolaza toplote kroz termički omotač zgrade

Položaj oznaka U [W/(m2K)]

Umax [W/(m2K)]

Ispunjeno DA / NE

Spoljašnji zid bez spoljašnjeg zida kupatila

(SZ – 1) 1,667 0,40 NE

Spoljašnji zid kupatila (SZ – 2) 1.636 0.40 NE

Međuetažna konstrukcija prema negrejanoj prostoriji Plafon - tavan

(P-T)

0.841

0.30

NE

Konstrukcije u dodiru sa tlom Pod u sobama (parket)

(P-1) 2.631 0,40 NE

Konstrukcije u dodiru sa tlom Pod u sobama (parket)

(P-2) 3.434 0,40 NE

Prozori, balkonska vrata grejanih prostorija i grejane zimske bašte

(SP) – sever (SP) – jug (SP) - zapad

2.88 2.87 2.70

1,50

NE

Spoljna vrata (SV) 2.62 1,60 NE

4. PODACI O TERMOTEHNIČKIM SISTEMIMA

4.1 Izvod iz tehničkog opisa

4.1.1 Sistem grejanja

Objekat se grеjе na prirodni gas, тако što su instalisane tri gasne peći, tip – A (u sobama

i u kuhinji). Regulacija rada svake peći je na lokalnom nivou putem regulatora plamena.

4.1.2 Sistem klimatizacije

Ne postoji

4.1.3 Sistem za pripremu sanitarne tople vode

STV se priprema preko električnog bojlera

4.2 Gubici toplote

4.2.1 Faktor oblika zgrade i udeo transparentnih površina

Visina za proračun je 0.2+2.8+0.16=3.16 [m]

Zapremina grejanog dela zgrade Ve = 61.02x3.16=192.82 [m3]

Površina termičkog omotača zgrade A = 34 x 3.16 + 61.02 + 61.02 = 229.48 [m2]

Faktor oblika fo = A / Ve [m-1] = 229.82 / 192.82 = 1.19

Površina prozora Aw = 3.15 + 3.15 + 1.80 + 0.36 + 0.36 = 8.82 [m2]

Površina vrata Ad = 1.80 [m2]

Удео ТП = (Аw+Ad)/A = 100 x (8.82 + 1.80) / 229.82 = 4.62 %

35

Podaci o zgradi

Neto površina grejanog dela zgrade Af [m2] 61.02

Zapremina grejanog dela zgrade Ve [m3] 192.82

Faktor oblika fo [m-1] 1.19

Udeo transparentnih površina [%] 4.62

4.2.2 Transmisioni gubici toplote zgrade HT [W/K]

4.2.2.1 Površinski transmisioni gubici HTS [W/K]

Opis građevinskog elementa Oznaka U [W/(m2K)]

A [m2]

fx U x A x fx [W/K]

Spoljni zid SZ - 1 1.667 83.49 1.0 139.17

Spoljni zid SZ - 2 1.636 4.21 1.0 6.88

Plafon - tavan P - T 0.841 61.02 0.8 41.05

Podovi P - 1 2.631 33.52 0.5 44.09

Podovi P - 2 3.434 27.50 0.5 47.21

Prozori - sever SP - sever 2.880 6.30 1.0 18.144

Prozori - jug SP - jug 2.872 1.80 1.0 5.169

Prozori - zapad SP - zapad 2.707 0.72 1.0 1.004

Vrata - jug SV 2.626 1.80 1.0 4.726

UKUPNO 307.443

HTS = 307.443 [W/K]

4.2.2.2 Linijski transmisioni gubici HTB [W/K]

HTB = 0.1 x A [W/K]

Kako toplotni most do sada nije uzet u obzir, to je:

A = 229.48 [m2]

HTB = 0.1 x 229.48 = 22.95 [W/K]

4.2.2.3 Ukupni transmisioni gubici

HT = HTS + HTB = 307.443 + 22.95 = 330.303 [W/K]

4.2.2.4 Specifični transmisioni gubici zgrade

H’T = HT/A = 330.393/229.48 = 1.439 [W/(m2K)]

H’T [W/(m2K)] H’T max [W/(m2K)] Ispunjeno (DA/NE)

1.439 0.44 NE

36

4.2.3 Ventilacioni gubici toplote zgrade Hv [W/K]

Hv = 0.33 x V x n = 0.33 x 171.38 x 0.7 = 39.58 [W/K]

Zapremina grejanog prostora [m3] 33.61 x 2.8 + 27.5 x 2.81 = 171.38

Zaptivenost prozora (tabela 3.4.2.1) srednja

Broj izmena vazduha n [ h-1 ] (tabela 3.4.2.1) 0.7

Koeficien ventilacionog gubitka Hv [W/K] 39.58

4.2.4 Ukupni gubitci toplote

Prema podacima (tabela 3.3.4.1)

- Spoljna projektna temperatura je ΘH,e =14.8oC

- Unutrašnja temperatura je ΘH,i =20.0oC

Pi = Hi x(ΘH,i - ΘH,e) x 0.001 [kW]

Podaci o gubitcima toplote [kW]

Transmisioni gubici kroz netransparentni deo omotača zgrade 10.69

Transmisioni gubici kroz prozore i vrata 1.01

Ventilacioni gubici kroz prozore i vrata 1.38

Ukupni gubici toplote 13.48

4.2.5 Godišnja potrebna energija za nadoknadu gubitaka toplote

Prema metodologiji 6.1

QH,ht = (HT + Hv) x HDD x 24 x 10-3 [kWh/a]

Prema tabeli 6.3 HDD = 2679

Raspored po mesecima (na osnovu tabele 6.9)

Mesec Oktobar Novem. Decem. Januar Februar Mart April Godina

HDD 107 397 565 622 487 393 108 2679

QH,ht = (307.443 + 39.580) x 2679 x 24 x 10-3 = 23312.19 [kWh/a]

4.3 Ulazni podaci za proračun dobitaka toplote

4.3.1 Orijentacija i površina pozicija

A[m2] SZ T PR i VR

J 23.21 3.60

I,Z 41.03 0.72

S 23.46 6.30

H 0

37

4.3.2 Ulazni podaci za proračun dobitaka od sunčevog zračenja

Godišnja energija koja potiče od dobitaka sunčevog zračenja

Prema metodologiji 6.1

Qsol = Fsh x Asol x Isol x sol

Za staklene površine Asol = ggl x (1 – FF) x Aw

Za spoljne zidove Asol = s,c x Rs,c x Uc x Ac

Vrednosti koeficienata dobijamo iz tabela 3.4.1.4 i 6.6, 6.7 i 6.8

Faktor osenčenosti Fsh 0.90

Faktor propustljivosti sunčevog zračenja za staklo ggl 0.71

Faktor rama Ffr 0.15

Emisivnost spoljne površine zida sc 0.60

Otpor prelazu toplote za spoljnu stranu zida Rs,c 0.04

Srednje sume sunčevih zračenja lsol x sol su dobijene iz tabele 6.9

4.3.3 Ulazni podaci za proračun dobitaka toplote od unutrašnjih izvora

Qint = Af x qp + qe

Od ljudi Qlj = Af x qp x h x broj dana x 10-3 [kWh]

Od električnih uređaja Qe = Af x qel [kWh]

Podaci za proračun dobitaka toplote od unutrašnjih izvora su uzeti iz tabele 6.5

Odavanje toplote od ljudi Qlj [W/m2] 1.2

Dobitak od el. uređaja qel [kWh/m2] 20.0

Prisutnost tokom dana [h] 12

38

5. PODACI O SISTEMU GREJANJA I NAČINU REGULACIJE

Podaci o sistemu grejanja

Uređaj koji se koristi koa izvor (kotao, toplotna podstanica, toplotna pumpa)

Tri gasne peći – tip A

Instalisani kapacitet [kW] 12

Efikasnost, stepen korisnosti [%] 87

Godina ugradnje 1993

Energent Prirodni(zemni) gas

Donja toplotna moć [kJ/m3] 33270

Emisija CO2 [kg/m2a] -

Podaci o načinu regulacije

Automatska regulacija rada kotla/izvora (da/ne) ne

Centralna regulacija toplotnog učinka (da/ne) ne

Lokalna regulacija toplotnog učinka (da/ne) da

Dnevni prekid u radu sistema (sati u danu) 7

Nedeljni prekid u radu sistema (dana u nedelji) 49

Sezonski prekid u radu sistema (dana u sezoni) 0

Ukupno trajanje grejne sezone (časova) 3168

Broj radnih sati tokom grejne sezone 3168

Prosečan broj osoba u zgradi 4

Ukupna finalna isporučena energija:

Edel = QH + QC + Qve + El + Qauh = 22124.30 + 0 + 0 + 605 + 0 = 22729.30 [кWh/a]

QC = Qve = 0 – neuzimamo hlađenje i ventilaciju, Qauh = 0 – nema pumpi

QH,nd = 19176 [кWh/a]

QH,ls= QH,nd x (1-/η -1) = 19176 x (1/0.88 - 1) = 2615 [кWh/a]

η = ηк x ηc x ηr = 0.95 x 0.98 x 0.95 = 0.88

Qw = (HD / 365) x qw x A = (181/365) x 10 x 61.02 = 303 [кWh/a]

Qw,ls = 0.1 x Qw = 30.3 [кWh/a]

QH= QH,nd + QH,ls + Qw + Qw,ls = 19176 +2615 + 303 + 30.3 = 22124.30 [кWh/a]

El = (HD / 365) x qel x A = (181/365) x 20 x 61.02 = 605 [кWh/a]

Godišnja primarna energija (tabela 6.12, koef. za prirodni gas = 1.1, za el.energiju = 2.5)

Eprim = QH,nd x1.1+(Qw+Qw,ls)x2.5 +El x2.5 = 19176x1.1+(303+30.3)x2.5+605x2.5=23440 [кWh/a]

Godišnja emisija CO2 [кg/a] (tabela 6.13, koef. za prirodni gas = 0.2, za el.energiju = 0.53)

(QH,nd +QH,ls) x0.2+(Qw+Qw,ls)x0.53 El x0.53 = 21791x0.2+(330.3)x0.53+605x0.53=4854 [kg/a]

39

6. ENERGETSKE POTREBE ZGRADE

6.1 Proračun godišnje potrebne finalne energije za grejanje

QH,nd = QT + QV– ηH,gn x Qint + Qsol

Mesec QH,ht Qsol,gl Qsol,c Qsol Qjl Qel Qint QH,ng QH,nd

Oktobar 894 340 207 546 15 57 72 345 556

Novemb. 3303 205 117 322 26 100 127 449 2863

Decembar 4701 162 90 252 27 104 131 383 4326

Januar 5180 198 112 310 27 104 131 441 4748

Februar 4055 249 158 407 25 94 118 525 3540

Mart 3276 343 220 563 27 104 131 694 2596

April 903 359 242 601 13 50 63 364 547

= [kWh/a] 19176

Godišnja potrebna energija i energetski razred zgrade, prema Pravilniku o uslovima,

sadržaju i postupku izdavanja sertifikata o energetskim svojsvima zgrada:

Zgrade sa više stanova nove postojeće

Energetski razred QH,nd,rel [%] QH,nd [kWh/(m2a)] QH,nd [kWh/(m2a)]

A+ ≤ 15 ≤ 9 ≤ 10

A ≤ 25 ≤ 15 ≤ 18

B ≤ 50 ≤ 30 ≤ 35

C ≤ 100 ≤ 60 ≤ 70

D ≤ 150 ≤ 90 ≤ 105

E ≤ 200 ≤ 120 ≤ 140

F ≤ 250 ≤ 150 ≤ 175

G >250 >150 >175

QH,nd = 19176 [kWh/a]

qH,nd = QH,nd/Af = 19176/61.02 = 315 [kWh/m2a]

QH,nd,rel = (qH,nd/ qH,nd,max)x100% = (315/75)x100=437

Razred: G

qH,nd,max (tablica 6.11b)

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

Oktobar Novembar Decembar Januar Februar Mart April

kWh

/m2

mo

nth

Dijagram potrebne toplote za grejanje po mesecima

0

50

100

150

200

250

kWh

/m2

a

Godina

40

7. ANALIZA KVALITETA UNUTRAŠNJEG PROSTORA

Vazdušni komfor:

Vazdušni komfor u objektu je obezbeđen prirodnom ventilacijom preko spoljnih otvora

(vrata i prozora). U objektu ne postoji ugrađena prinudna ventilacija. Veličina spoljnih

otvora i mogućnost razmene vazduha obezbeđuje umeren (uobičajen) vazdušni komfor.

Toplotni komfor:

Grejanje objekta je preko gasnih peći, tip A, koje se snabdevaju zemnim gasom iz ulične

distributivne mreže. Dve peći su ugrađene u sobama na severnoj strani objekta, a jedna

gasna peć je ugrađena u kuhinji. Regulacija rada svake peći je na lokalnom nivou putem

regulatora plamena. Toplotni komfor ovakvog tipa grejanja je nizak, s obzirom na

neadekvatnu raspodelu instalisane snage tako da je unutrašnja temperatura u objektu

promenljiva od peći dprema spoljnim površinama (zidovima).

Svetlosni komfor:

Svetlosni komfor je obezbeđen prirodnim svetlom i veštačkim svetlom (noću). Veličina

spoljnih otvora i zastakljenost istih je sasvim odgovarajuća za dobar nivo svetlosnog

komfora tokom dana, čak i po oblačnom danu. Tokom noći, ugrađene el. sijalice u

prostorijama obezbeđuju prosečan svetlosni komfor.

Zvučni komfor:

Kada je objekat građen (1969. godina), niko nije obraćao pažnju na zvučni komfor. Samim

stilom gradnje (srednje teški) je unutar objekta obezbeđen nizak nivo zvučnog komfora.

Neto kvadratura objekta je mala, a unutar objekta ne postoji zvučna izolacija.

41

IV

ENERGETSKI PASOŠ

42

Образац Енергетског пасоша

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ

фотографија зграде

ЗГРАДА1 нова постојећа

Категорија зграде 1. Зграда са једним станом

2. Зграда са више станова

Место, адреса: Сремска Каменица, Радничка 11

Катастарска парцела: к.п. 5383/1 к.о. Сремска Каменица

Власник/инвеститор/правни

заступник: Милан Гутеша

Извођач: непознат

Година изградње: 1969

Година реконструкције/

енергетске санације: -

Нето површина AN m2: 61.02

Ен

ер

гетски

па

со

ш з

а с

та

мб

ен

е з

град

е

Прорачун

QH,nd,rel2

[%]

QH,nd

[kWh/(m2a)]

437 19176

15

25

50

100

150

200

250

250

Подаци о лицу које је издало енергетски пасош

Овашћена организација:

Потпис овлашћеног лица

и печат организације:

____________________________ М.П.

(потпис)

Одговорни инжењер:

Потпис и печат

одговорног инжењера EE :

____________________________ М.П.

(потпис)

Број пасоша: 01/2013

Датум издавања/рок важења:

1 Означити да ли се ради о новој или постојећој згради и заокружити категорију зграде 2 Одредити релативну вредност индикатора према прилогу Правилника о условима, садржају и начину издавања енергетског сертификата за зграде

C

x

43

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – друга страна

Подаци о згради

Нето површина зграде унутар термичког омотача AN m2 61.02

Запремина грејаног дела зграде Ve m3 171.38

Фактор облика f0 m-1 1.19

Средњи коеф. трансмисионог губитка топлоте H’T [W/(m2K)] 1.439

Годишња потребна топлота за грејање QH,nd [kWh/(m2a)] 19176

Климатски подаци

Локација Ср. Каменица

Број степен дана грејања HDD 2679

Број дана грејне сезоне HD 181

Средња температура грејног периода H,mn [оС] 5.2

Унутрашња пројектна температура за зимски период H,i [оС] 20

Подаци о термотехничким системима у згради

Систем за грејање (локални, етажни, централни, даљински) даљински

Топлотни извор Природни (земни) гас

Систем за припрему СТВ (локални, централни, даљински) локални

Топлотни извор за СТВ ел. енергија

Систем за хлађење (локални, етажни, централни, даљински) -

Извор енергије који се користи за хлађење -

Вентилација (природна, механичка, механичка са рекуперацијом) природна

Извор енергије за вентилацију -

Врста и начин коришћења система са обновљивим изворима -

Удео ОИЕ у потребној топлоти за грејање и СТВ % -

Подаци о термичком омотачу зграде U [W/(m2K)] Umax [W/(m2K)] Испуњено

ДА / НЕ

Спољни зидови 1.60 0.5 НЕ

Конструкције у додиру с тлом 2.6-3.4 0.5 НЕ

Раван и коси кров - -

Међуспратна конструкција према негрејаној

просторији

0.84

0.30

НЕ

Прозори, балконска врата грејаних

просторија и грејане зимске баште

2.8

1.50

НЕ

Спољна врата 2.7 1.60 НЕ

44

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – трећа страна

Подаци о систему грејања

Уређај који се користи као извор (котао, топлотна

подастаница, топлотна пумпа) Три гасне пећи – тип А

Инсталисани капацитет [kW] 12

Ефикасност, степен корисности [%] 87

Година уградње 1993

Енергент Природни (земни) гас

Доња топлотна моћ [kJ/m3] 33270

Емисија CО2 [kg/m2a] -

Подаци о начину регулације

Аутоматска регулација рада котла/извора (да / не) не

Централна регулација топлотног учинка (да / не) не

Локална регулација топлотног учинка (да / не) да

Дневни прекид у раду система (сати у дану) 7

Недељни прекид у раду система (дана у недељи) 49

Сезонски прекид у раду система (дана у сезони) 0

Подаци о губицима топлоте [кW]

Трансмисиони губици кроз нетранспарентни део омотача

зграде 10.69

Трансмисиони губици кроз прозоре и врата 1.01

Вентилациони губици кроз прозоре и врата 1.38

Укупни губици топлоте 13.48

Енергетске потребе зграде [kWh/а] [kWh/m2а]

Годишња потребна топлота за грејање, QH,nd 19176 315

Годишња потребна топлота за припрему СТВ, QW 303 4.96

Годишњи топлотни губици система за грејање, QH,ls 2615 43

Годишњи топлотни губици система за припрему СТВ, QW,ls 30.3 0.50

Годишња потребна топлотна енергија, QH 22124.3 363

Годишња испоручена енергија, delE 22729.3 373

Годишња примарна енергија, primE 23440 384

Годишња емисија CО2 [kg/а] [kg/m2а] 4854 79.5

Подаци о измереној потрошњи енергије* [kWh/а] [kWh/m2а]

Годишња измерена топлота за грејање - -

Годишња измерена топлота за припрему СТВ - -

Годишња измерена топлотна енергија - -

Годишња измерена електрична енергија - -

* Могућност уношења података за постојеће зграде када постоје подаци о измереној

потрошеној енергији у последње три године

45

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – четврта страна

Предлог мера за унапређење енергетске ефикасности зграде

1. постављање полистиренских плоча у калупима дебљине 10 цм на спољне зидове СЗ – 1, и

ЗЅ – 2, са обрадом спољних зидова „демит“ фасадом.

2. постављање полистиренских плоча у калупима дебљине 5 цм на под П – 1, и П – 2, са

израдом „пливајуће“ подне цементне кошуљице и завршном обрадом подова (у собама

ламинат паркет, у ходнику, кухињи и купатилу керамичке плочице).

3. постављање полистиренских плоча у калупима дебљине 10 цм на таван П – Т.

4. замена свих спољних отвора (прозори и врата) са новим, који су израђени од петокоморног

ПВЦ профила, са попуном од двоструким нискоемисионим стаклом 4 – 12 – 4 мм, испуњеним

аргоном.

5.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

46

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – пета страна

Објашњење техничких појмова

Нето површина зграде унутар термичког омотача, AN m2, је укупна нето површина

грејаног простора зграде.

Запремина грејаног дела зграде, Vе m3, јесте бруто запремина коју обухвата термички

омотач зграде – запремина грејаног простора зграде.

Фактор облика ƒо = А/Vе, (m-1), је однос између површине термичког омотача зграде (спољне

мере) и њиме обухваћене бруто запремине.

Коефицијент трансмисионих губитака топлоте, HТ [W/K], су трансмисиони губици топлоте

кроз омотач зграде подељени разликом температура унутрашње и спољне средине.

Период грејања, HD ("heating days") је број дана од почетка до краја грејања зграде. Почетак и

крај грејања за сваку локацију одређен је температуром границе грејања, која је обухваћена

при одређивању броја Степен дана HDD ("Heating degree days").

Унутрашња пројектна температура, H,i [°C], је задата температура унутрашњег ваздуха

грејаног простора у згради.

Средња температура грејног периода, H,mn[оС], је осредњена вредност температуре

спољног ваздуха у временском периоду грејне сезоне.

Годишња потребна топлота за грејање зграде, QH,nd [kWh/a], је рачунски одређена

количина топлоте коју грејним системом треба довести у зграду током године да би се

обезбедило одржавање унутрашњих пројектних температура.

Годишња потребна топлотна енергија за загревање санитарне топле воде, QW [kWh/a], је

рачунски одређена количина топлотне енергије коју системом припреме СТВ треба довести

током једне године за загревање воде.

Годишња потребна енергија за хлађење зграде, QC,nd [kWh/a], је рачунски одређена

потребна количина топлоте хлађења коју расхладним системом треба одвести из зграде током

године да би се обезбедило одржавање унутрашњих пројектних параметара.

Годишња потребна енергија за вентилацију, QV [kWh/a], је рачунски одређена потребна

енергија за припрему ваздуха системом механичке (принудне) вентилације, делимичне

климатизације или климатизације током једне године за одржавање услова комфора у згради.

Годишња потребна енергија за осветљење, ЕL [kWh/a], је рачунски одређена количина

енергије коју треба довести згради током једне године за осветљење у згради.

Годишња потребна топлотна енергија, QH [kWh/a], је збир годишње потребне топлотне

енергије и годишњих топлотних губитака система за грејање и припрему санитарне топле воде

у згради.

Годишњи топлотни губици система грејања, QH,ls[kWh/a] су губици енергије система

грејања током једне године који се не могу искористити за одржавање унутрашње температуре

у згради.

Годишњи топлотни губици система за припрему санитарне топле воде, QW,ls [kWh/a], су

губици енергије система за припрему СТВ током једне године који се не могу искористити за

загревање воде.

Годишња испоручена енергија Еdel [kWh/a], је енергија доведена техничким системима зграде

током једне године за покривање енергетских потреба за грејање, хлађење, вентилацију,

потрошну топлу воду, расвету и погон помоћних система.

Годишња потребна примарна енергија која се користи у згради, Еprim [kWh/a], је збир

примарних енергија потребних за рад свих уграђених техничких система за грејање, хлађење,

климатизацију, вентилацију и припрему СТВ у периоду једне године.

Годишња емисија угљен диоксида, CО2 [kg/а], је маса емитованог угљен диоксида у спољну

средину током једне године, која настаје као последица енергетских потреба зграде.

Documents

Strucni Rad - Elaborat Energetske Efikasnosti Zgrade