ROATA DINTATA PROIECT TCM.doc

7/26/2019 ROATA DINTATA PROIECT TCM.doc

1/44

1 Analiza constructiv tehnologic a piesei de prelucrat

Piesa de prelucrat este o roat dinat i face parte din clasa de

piese roi dinate.

Din punct de vedere funcional roata dinat face parte din ansamblul

Reductor de turaie i se prezint n gura .

Din condiiile de precizie impuse se desprind urmtoarele concluzii!

". Precizie dimensional! # dma$% & '( mm)

# lma$% (* mm.

+. Diametrele la care se impune o precizie dimensional ridicat

sunt!

# & '( ,' -*# ***/)

# & (0 12 -3**(

*/)# 4 -5**0#**0/)

6. Dimensiunile de prol ale piesei sunt!

# teituri! ($70*5 la e$terior i interior.

D. Precizia geometric!

8e impun urmtoarele abateri de form i de poziie!

concentricitate aleza9 cu suprafaa e$terioar # **0 mm)

cilindricitate e$terior roata dinat # **0 mm)

paralelism la suprafeele frontale ale roii dinate 5 **0 mm)

perpendicularitate a suprafeelor frontale ale piuliei pe a$a

roii dinate 5 **:0 mm.

;. Rugozitatea suprafeelor!

. ?aterialul piesei!


2/44

Piesa se e$ecut din ::?o@6r 8A"8 2'#44 oel aliat pentru

tratament termic destinat construciei de maini.

Principalele domenii de utilizare ale acestui material se prezint n

tabelul de mai 9os!

Tabelul 1

Marcaoelului

Principalele domenii de utilizare

::?o@6r Arbori cotii, axe, fuzete, arbori cu came, biele, roi dinate,organe de asamblare, crlige forjate pentru macarale

Din tabelul : pagina : 8A"8 2' 5 44 se e$trage compoziia c,imic

determinat pe oel lic,id!

Tabelul 2

Marcaoelului

Calitatea

Compoziia chimic, %

C Mn S Cr Mo Alte elem!

::?o@6r B*:*C

*:2

*=*C

*'*

ma$.**(

0

ma$.**(

0

*'*C

(*

*0C

*:*

6aracteristicile mecanice garantate pentru produs determinate pe

probe de tratament termic se e$trag din tabelul 0 pagina 4 8A"8 2' 5 44

iar duritatea ma$im garantat a produselor livrate n stare laminat i n

stare normalizat se stabilete la nelegere ntre productor i beneciar!

Tabelul "

Marcaoelului

#elultrat!

termic

$imitade

curgerep &,2

'(mm2

ezistena

la rupere2m

'(mm2

Alungireala

rupereA), %,min!

*+tuireala

rupere---,%,min!

eziliena.C/"&&(2

0(cm2

min!

::?o@6r 6R 70* 2** 5 40* 0 =* 0*


3/44

Aratamentul termic aplicat probelor se face conform tabelului 2

pagina * 8A"8 2' 5 44!

Tabelul

Marcaoelului

Clire Clire evenire Temperaturade

austenitizare

la 3ncercareade clire

4rontal 5C

Temp!

5C

Mediude

rcire

Temp!5C

Mediude

rcire

Temp!5C

Mediu de

rcire

::?o@6r 47*#42* ap ulei ###### ######07*#=4*

apulei 40*

6uloare de marcare pentru marca oelului ::?o@6r 5 albastru 5 roz5 verde.

E. ?asa piesei!

?asa piesei n stare nit este mpies nit % 7(7 Fg.


4/44

Modulul

Diam.de divizare

Numrul de dinti

Clasa de prec. si joculDeplasarea specifica

nltimea dinteluiLung. peste dinti

Cremal.de referint

zm

x

L

D d

n

!"#$%&"%#

#

'(%

!)(

*+C

(#$!**

&$&(!,

,

,

#"#$!

%#

%x-&

%x-&

%x-&

'$%

!$('$%

" #$#!&" #$#&!)

.#$%#

o %&/0*1

#$#%!#%

)$'

/21

0,05

#$#'&

o

!2%

o

!)(

%x

M!#

o

(&

#ig!1 oata dinat


5/44

2 Stabilirea 4ormei 6i dimensiunilor semi4abricatului

GinHnd seama de forma piesei -simpl comple$/ de dimensiunile

relative -mici mari/ i de materialul din care se e$ecut piesa se poate

alege un semifabricat laminat for9at matriat turnat sau prelucrat

mecanic.

Intr#un prim calcul preliminar dimensiunile semifabricatului s#au luat

cu ( # 0 mmJraz mai mari decHt ale piesei.

Principalii indicatori la consumul de metal se calculeaz cu relaiile din

KL i sunt urmtorii!

o norma de consumo consumul specico coecientul de utilizare a metalului

o procentul deeurilor de metale

6onsumul specic reprezint cantitatea de materie prim material

care a fost consumat la e$ecuia unei uniti de produs nit.

6oecientul de utilizare a metalului este indicele care arat gradul de

nglobare a unui metal n produsul nit i se determin cu relaia!

c

u

'

C.= -0.:=/KL

In cazul cHnd se urmrete modul de utilizare a unui metal n procesul

te,nologic n scopul cunoaterii pierderilor te,nologice se calculeaz

coecientul de utilizare te,nologic cu relaia!

t

uT

C

C. = -0.:2/KL

unde! 6t# consumul te,nologic

Procentul deeurilor de metal rezult din relaia!

1&&C

CC7

t

utT

= -0.:'/KL

In ceea ce privete structura norma de consum se compune din

urmtoarele elemente de baz!

consumul te,nologic pierderile te,nologice


6/44

8e determin cu relaia!

btc 8C' += -0.7*/KL

6onsumul te,nologic reprezint cantitatea de materie prim material

sau energie prevzut a se consuma pentru e$ecutarea unei uniti de

produs.

put 8CC += -0.7/KL

unde!

6u # consumul util reprezint cantitatea net de metal

ncorporat ntr#un produs sau o pies e$ecutat conform

documentaiei te,nologice.

"+RN6

PN;8.

?

m-:.'/KL

a/ 6alculul volumului semifabricatului !

@8;?N>"+RN6"A% O *0( 00 % '*0 cm:

b/ 8tabilirea densitii materialului de prelucrat !


7/44

Q?"A;RN""+RN6"A%Q?"A. @8;?N>"+RN6"A% 240 '*0 % 7'07 g % 7'07 Fg

d/ 6alculul coecientului absolut de utilizare !

M%?m

** S %7'07(7

** S % (4:0 S8e constat c e$ist o pierdere raional de material.

nde! mpies nit % 7(7 Fg

8e alege un semifabricat for9at g. (.

&&

%#

o

!2%

o

%!#

#ig!2 Semi4abricat 4or9at

" Stabilirea itinerariului tehnologic


8/44

Pentru realizarea piesei se aplic metoda analogic de stabilire a

itinerariului te,nologic prin care varianta de te,nologie propus este dup

un model .6.?. Reia.

** Aratament termic! mbuntire.

*(* 8trun9ire cilindric e$terioar degroare.

*( strun9ire frontal curat cota :*)

*(( strun9ire cilindric e$terioar & '(0 pe lungime :*.

30

o

!2%$&

*:* Eurire N pe strung.

*: pregurire & = pe lungime :0 # nfundat -burg,iu =0

8A"8 020 5 44JRp 0/) *:( gurire & ((20 pe lungime :0 5 nfundat -burg,iu ((20

8A"8 020 5 44JRp 0/.


9/44

35

o

%%

$*&

*7* 8trun9ire cilindric e$terioar i interioar nisare prinderea N.

*7 teire e$terioar 0 $ 70*)

*7( teire interioar 0 $ 70*)

*7: strun9ire cilindric e$terioar & '(*0 pe lungime :*) *77 strun9ire cilindric interioar & (7'0 pe lungime :0.


10/44

'&

o%

-$2

&

o!2%$#

&

'#

*0* Retezare 5 la lungime (:.

%'

*=* 8trun9ire nisare prinderea NN.


11/44

*= strun9ire frontal curat cota (*)

*=( teire e$terioar 0 $ 70*)

*=: teire interioar 0 $ 70*.

%#

*2* Eurire NN ( $ ?* strpuns pe diametrul & =0.


12/44

o (&

%xM!#

%#

*4* ?ortezare canal de pan

Dimensiuni canal de pan! b % 4#**0#**0 t % ::3*(* l % (*)

%#


13/44

*'* Danturare cu freza melc modul -m % : z % =( Dd% 4= Da%

'( ,'/.

%#

o !2%2

o !)(

** Aratament termic! clire i revenire nalt.* Rectificare rotund interioar &(0 12 -3**(*/ pe lungime (*.


14/44

o%&0*

%#

(* D :(*")

main de recticat pentru interior # U?U 8R (7*$4**.

Pentru operaiile de strun9ire se alege un strung universal 8T

7**$0**.


15/44

6aracteristicile te,nice principale ale strungului universal 8T

7**$0** se prezint n tabelul de mai 9os!

Tabelul )

Tipulstrungul

ui

Caracteristici

principale

Turaiaa


16/44

Tipulma6inii

7iametrul

mesei,mm

$ungimea

cursei,mm

uterea,

?@

Curseduble pe

minut

Maag && "&& 1 2>

Pentru recticare rotund interioar se alege din tab.-(./ K(L o

main de recticat U?U 8R (7*$4** avHnd urmtoarele caracteristici

principale!

diametrul piesei de recticat! # minim d % 0 mm)

# ma$im d % (7* mm)

lungimea ma$im de recticat! < % 0* mm) conul mainii! ?orse :)

dimensiunile discului de recticat ! # D % '* mm)

# + % (0 mm)

puterea motorului de antrenare! # disc abraziv P% ( FU)

puterea motorului de antrenare! # pies P(% *0 FU)

numrul de rotaii pe minut! # piatr interior n % ***

rotJmin) # pies n % 0*CC.7** rotJmin)

Pentru orientarea i $area piesei se folosesc urmtoarele dispozitive

universale!

. universal cu trei bacuri)

(. vHrfuri de centrare)

:. meng,ine)

7. cap divizor)

0. mas rotativ.

Pentru vericarea piesei se utilizeaz urmtoarele instrumente de

msurare!

ubler la operaiile de! degroare nisare)

micrometre la operaiile de! recticare netezire)


17/44

rugozimetre la operaiile de! vericarea rugozitii)

calibre i tampon! pentru piulie.

Pentru ac,iere se prevd scule ac,ietoare n construcie

demontabil din plcue de carburi metalice comandate la rma 8"TD@NM

6VRV?"TD.6omandarea de scule ac,ietoare se face respectHnd urmtorii pai!

/ Stabilirea materialului pentru care se face comanda i a

procedeului de prelucrare gura :)

Stabilirea materialului

: materialul din care se 4acepiesa este unE

5tel #onta

'e4eros

: procedeele de prelucraresuntE

ST%/'02%F*A/%2%F#%F,A%F

%FCT2#2CA%F

#ig!" Stabilirea materialului 6i a procedeului de prelucrare

(/ Stabilirea tipului de prelucrare -degroare 5 nisare/ i

alegerea simbolului S5pentru plcuele din carburi metalice

gura 7)


18/44

Alegerea placutelor dincarburi metalice

7egrosare

#inisare

PP*

P:*?

?:*

?*

M:*

M*M

P

P*

P:*

?

?:*

?*M

M:*

M*

#ig! Stabilirea tipului de prelucrare

:/ Stabilirea condiiilor de prelucrare gura 0)

Stabilirea conditiilor deprelucrare

u3oare normale dificile

#ig!) Stabilirea condiiilor de prelucrare


19/44

7/ Stabilirea codului de comand dup rma 8"TD@NM

6VRV?"TD i scrierea simboluluiplcuelor ac,ietoare.

In conformitate cu diagrama din g,idul 6VRVEND; al rmei 8"TD@NM

6VRV?"TD K0L ec,ivalena plcuelor conform N8V este urmtoarea!

a/ pentru degroare P :* 5 E 7*:0)

b/ pentru nisare P * 5 E 7*0.

Pentru comand simbolul plcuei va 8T?E (*7=4 5 P *JE6 7*0

care conform 6VRVEND; este!

8 # ptrat)

T # negativ)

? # clasa de precizie medie)

E # cu gaur are dega9are pentru fragmentare peambele pri i nu are teitur)

l*% ( mm lungime plcu)

g % 7 mm grosime plcu)

r % *4 mm raza la vHrf.

Pentru degroare comanda va n buci 8T?E (*7*4 P :*JE6 7*:0.

) Calculul tehnologic al adaosurilor de prelucrare 6i al

dimensiunilor intermediare

Relaiile i metodica de calcul al adaosului de prelucrare se prezint n

K(L cu raportare la gura =.


20/44

.

. DD DD

D

T

A

AA

A

STAS

A

A

A T

s

0,5

0,5

0

,5

0,5

0,5

0

,5

0,5

s

max

min

nom

nom

nom n

om!

sf

sf

sf

sf

T

T

STAS

i

#ig! D Calculul dimensiunilor intermediare

"daosul de prelucrare intermediar minim se calculeaz cu relaiile

urmtoare!

a/ pentru adaosuri simetrice -pe diametru/ la suprafee e$terioare iinterioare de revoluie!

("6min% (-RWp3 8P/ 3 C22 8G + -.:/ K(L

b/ pentru adaosuri asimetrice la suprafee plane opuse prelucrate n

faze diferite sau pentru o singur suprafa plan!

"6min% RWp3 8P3QP 3 X6 -.0/ K(L

unde! "c min# adaosul de prelucrare minim considerat pe o parte -raz/

sau pe o singur fa plan)

Rzp # nlimea neregularitilor de suprafa rezultate la faza

precedent)


21/44

8p # adHncimea stratului supercial defect -ecruisat/ format la

faza precedent)

X6# eroarea de aezare la faza de prelucrare considerat.

6alculul propriu#zis al adaosurilor de prelucrare pentru suprafaa

cilindric &'( se face considerHnd operaiile i fazele necesare prelucrrii

n ordinea invers.

Pentru c adaosul de prelucrare este simetric se utilizeaz relaiile din

K(L.

aH entru rectiIcareJoperaia precedent este strun9irea 3ntr:o

singur etapH

RWp% (0 Ym8P% * -deoarece n cazul prelucrrii semifabricatelor care au fost

supuse la tratamente termoc,imice din e$presia adaosului de

prelucrare se elimin valoarea lui 8P n scopul pstrrii stratului tratat

termoc,imic/

QP% (. Z6 l6

Z6% * YmJmm tab.-.7/ curbarea specific

l6% (* mm

=>QP% ( * (* % 7Ym


22/44

dmin% '(7 # *:** % '( mm

=>Vperaia de strun9ire se va e$ecuta la cota & '(7 #*:**mm.

bH Strun9ireJoperaia precedent este 4or9areaH

RWp % :** Ym tab. -:.:/ K(L

8P % 7** Ym tab. -:.:/ K(L

=>QP% centr.(c( QQ + tab. -.:/ K(L

unde!

Qc % (.Zc lc tab. -.7/ K(L

Zc% **0 YmJmm tab. -.7/ K(L

Qc% ( **0 (* % ( Ym

lc% (* mm

=>Qcentr.% *(0 A( + tab. -.:/ K(L

A % 7(** Ym tab. -:./ K(L

=>Qcentr.%*(0 1,2&&2 + % *2' mm % *2' Ym

=>QP% (( (*4 + % *4 Ym

"daosul de prelucrare minim pentru strun9ire este!

=>("6min% ( -RWp3 8p/ 3(.QP%( -:** 3 7**/ 3 ( *4%

:0=( YmDin tabelul -:./ se obine abaterea inferioar "i la diametrul

semifabricatului fr9at!

"i% : mm

"daosul nominal calculat pentru strun9ire este!

=>("6nom% ("6min3 "i% :0=( 3 :% =0=( mm

Dimensiunea nominal a barei for9ate se calculeaz!

dnom.sf.% dma$3 ("6nom% '(7 3 =0=( % '4'= mm

8e alege un semifabricat for9at cu diametrul standardizat!

& (*3(0#:*mm

cH Calculul adaosului de prelucrare pentru supra4aa 4rontal,

$ = 2& JmmH


23/44

8uprafeele frontale de capt se prelucreaz prin strun9ire -operaia

precedent este debitarea cu cuit de strung/.

Din tabelul -:.=/ K(L se e$trag!

RWp3 8p% *( mm

=> QP % **70 D % **70 '( % 4=7 mm

neperpendicularitatea captului barei fa de a$a semifabricatului

Din tabelul -:.=/ se e$trage abaterea inferioar la lungimea barei

debitate!

"i% *7 mm

=>"daosul minim calculat este!

("6nom% ("6min3 "i% 2=4 3 *7 % 4*4 mm

unde!("6min%( -RWp3 8p/ 3 ( QP% ( *( 3 (. 4=7 % 2=4 mm

Dimensiunea nominal pentru debitare este!


24/44

6alculul te,nologic al regimurilor de ac,iere pentru cele trei operaii

se face cu relaiile din KL i K(L.

aH Strun9ire K degro6are

Date iniiale de calcul!

D*8A"8% '* mm diametrul piesei nainte de prelucrare)

Dp % 40 mm diametrul piesei prelucrate.

8e calculeaz!

adHncimea de ac,iere la strun9irea longitudinal t -mm/!

t


25/44

6v # coecient funcie de caracteristica materialului de

prelucrat i materialul sculei ac,ietoare cu rcire)

6v% :(7) $v% *0) `v% *7*) n%0)

tab.-(.7/K(L pentru oel carbon cu 1+ % 40)

$v `v n # e$ponenii adHncimii de ac,iere avansului iduritii tab.-(.7/K(L)

A % (* min # duritatea sculei ac,ietoare)

m % *( # e$ponentul durabilitii tab.-(.:/K(L)

t % 420 mm # adHncimea de ac,iere)

f % ( mmJrot # avansul de ac,iere)

Fv % F. F(. F:. F7. F0. F=. F2. F4. F')

FCF'. # coecieni cu valori prezentate n continuare

6uit cu seciunea (* $ (* mm(! "8eciune transversal % 7** mm(

% **7 # pentru oel ::?o@6r

F# coecient funcie de inuena seciunii transversale!b

(*$:*

cF

= tab.-(.7/K(L *'4

(*$:*

7**F

*.*7

=

=

F(# coecient funcie de ung,iul de atac principal!Q

*( d

70F

= tab.-(.=/K(L *42

=*

70F

*.70

( =

=

unde! % *70 # e$ponent funcie de materialul cuitului P:*

F:# coecient funcie de ung,iul de atac secundar!**'

8

(d

aF

= tab.-(.2/K(L

0

0F

*.*'

( =

=

unde! a % 0F7 # coecient funcie de inuena razei de racordare a vHrfului

cuitului!Y

7(

rF

= tab.-(.'/K(L *':

(

F

*.

7 =

=

unde! Y% * # pentru degroare

F0% :( ) tab.-(./K(L


26/44

F=% ) tab.-(.(/K(L

F2% ) oel fr under

F4% *' ) pentru forma plan a suprafeei de

dega9are

Fv% *'47*424*':::(*'% *'04

@iteza de ac,iere va !

mJmi':0*'04

(**

40(420(*

:(7v

.0

*7**0*.(

=

=

8e calculeaz turaia piesei!

rotJmin07='(0O ':0***DO v***n p = = =

8e recomand n z% ( ) #znL`% ( ) #LnLO

#L .N4tC L#L#L KdaTL -.2/ K(L

6>z 6> coecieni dai n tabelul -.4/K(L funcie de materialul de

prelucrat!

6>z% 07) 6>`%**70)

$>z $> `>z `> e$poneni funcie de materialul de prelucrat e$trai din

tabelul -(.'/K(L!


27/44

$>z % ) $> % *20) `>z % *') `>`% *20)

nz n` e$poneni funcie de materialul de prelucrat tabelul -(.(*/!

nz % *00) n` % :)

6oecienii globali de corectare a forelor de ac,iere M>z M> se

determin cu relaiile!M>z% Mnz Mz Mrz M,z Mz -.4/ K(L

M> % Mn` M` Mr` M,` M` -.'/ K(L

unde!

Mnz Mn` coecieni de corecie funcie de materialul de prelucrat

tabelul -(.(/ K(L

Mnz % Mn` % )

Mz M` coecieni de corecie funcie de ung,iul de atac principaltabelul -(.((/!

Mz % *'=) M` % *42)

Mrz Mr` coecieni funcie de raza de rotun9ire de la vHrf tabelul -(.(:/

K(L!

Mrz% &,B)22

1

2

r &,&>&,&>

=

=

Mrz% &,>2

1

2

r &,2&,2

=

=

Mz M` coecieni funcie de ung,iul de dega9are tabelul -(.(7/ K(L!

Mz% ) M`% )

M,z M,` coecieni funcie de uzura pe faa de aezare tabelul -(.(0/

K(L!

M,z % *'4) M,` % *4()

M>z % *'= *'0( *'4 % *4'0

M> % *42 *42 *4( % *=(

8e obin componentele forei de ac,iere!

>z% 07 420 (*' '(0*00 *4'0 % 4=(70 daT

>`% **70 420*20(*20 '(0: *=( % 0(27 daT

Puterea de ac,iere se calculeaz cu!


28/44

Pa%=(*

v> az KFL -(.*/ K(L

Pa% 2*=(*

(*'04=(70=

F h 7' FU

8e consider maina unealt 8: are randamentul % *2 astfel se

veric puterea motorului!P?u % 2 *2 % 7' F

Pah P?u.

?omentul de torsiune rezultant se calculeaz cu!

?t %(***

D> pz KdaTmL

?t % 4:*(***

'(04=(70=

daTm

bH *urire pe strung

Date iniiale de calcul!

diametrul de prelucrat d % = mm)

lungimea de prelucrat l % :0 mm.

Pentru prelucrarea gurilor cu o lungime l h *D se alege din 8A"8

020 5 '4 tipul de burg,iu din Rp 0 pentru prelucrarea materialului! # oel::?o@6r.

Parametri principali ai geometriei prii ac,ietoare a burg,iului

elicoidal sunt !

ung,iul la vHrf (\*% (** funcie de materialul de prelucrat

conform tabelului -(./K(L)

ung,iul de aezare j*% ** tabelul -(./K(L)

durabilitatea economic A % (* min tabelul -(.=/K(L)

adHncimea de ac,iere -pentru gurire n plin/ t % d J ( % =J(

% 4 mm)

"vansul de ac,iere -pentru gurire#n plin/ f mm!

f % Ms 6s D*= KmmJrotL -:./K(L

unde!


29/44

Ms % *4 coecient de corecie funcie de lungimea gurii

pentru l k :D)

6s%**=: coecient de avans tabelul -(.'/K(L)

D % = mm diametrul burg,iului.

f % *4 **=: =

*=

% *(== mmJrotse alege avansul f % *(4 mmJrot

@iteza de ac,iere la gurire vp mJmin!

vp%pvv

v

v$`m

z

v MtfA

D6

KmJminL -(.:/K(L

@alorile coecienilor 6v i ale e$ponenilor zv `v m sunt date#n

tabelul -(.((/K(L.

Pentru f *( mmJrot se aleg!

6v% 2) zv% *7) m% *() `v% *0)

6oecientul de corecie Mvp este produsul coecienilor dai n tabelul

-(.(:/K(L ce in seama de factorii ce inueneaz procesul de burg,iere!

Mvp% M?v MAv Mlv Msv -(.'/K(L

unde !

M?v coecient funcie de materialul de prelucrat)

MAv coecient funcie de raportul durabilitii reale i

recomandate ArJ A)

Msv coecient funcie de starea oelului)

Mlv coecient funcie de lungimea gurii i diametrul de

prelucrat)

Aoi coecienii se e$trag din tabelul -(.(:/K(L avHnd urmtoarele

valori! MAv% ) Mlv% *0) Msv% ) M?v% *=77)

Mvp% *0 *=77 % *:((

8e calculeaz viteza de ac,iere !

vp% 2*'*:((*(4(*

=2

*0*(

*7

=

mJmin


30/44

Auraia sculei ac,ietoare la gurire n rotJmin!

n % 7=O

2*'(***

DO

v***=

=

rotJmin

@aloarea obinut se pune de acord cu turaiile mainii # unelte

tabelul -:.((/CC..-:.::/K(L pe care se face prelucrarea alegHndu#se

turaia imediat inferioar sau superioar dac nu s#a depit Zv 0S.# se alege n % (* rotJmin din gama de turaii ale mainii#unelte 8T

7**$0**.

8e calculeaz#n continuare viteza real de ac,iere!

vr% =*:(***

(*=O

***

nDO=

=

mJmin

@iteza de avans va avea e$presia!

vf% n f % (* *(4 % ::= mmJmin>ora principal de ac,iere i momentul la burg,iere se calculeaz

cu formula!

> % 6> D$> `> 1+n KdaTL -(.(/K(L

? % 6? tz> f`> 1+n KdaTcmL -(.:/K(L

6oecienii i e$ponenii forei i momentului de ac,iere se dau n

tabelul-(.:4/K(L astfel!

$>% *) `>% *2) 6>% =0) 1+ % 7:)

$?% *24) `?% *27) 6?% 0:)

> % =0 = *(4*2 *47 % 72: daT

? % 0: =*24 *(4*27 *4 % '7 daT.cm

Puterea la gurire P F!

Pc%>1D2&1,"D

nMt

KFL -(.(*/K(L

Pc% &,&2"D>1D2&1,"D12&1B,

=

F

unde!

?t momentul de torsiune la gurire)

n turaia burg,iului sau a piesei.

Puterea total 5 vericarea motorului!


31/44

Pc% **(:= F

? % *40 randamentul mainii 5 unelte 8T

7**$0**

PcJ ?% **: F h P?e% 20 F

cH Mortezare canal de pan

8cula! cuit de mortezat armat cu plcu din oel rapid

"dHncimea de ac,iere t(% :: mm.

8eciunea transversal a cuitului (*$:* mm( %70* s%** ^%(**

%** R%:* mm r]%( mm se admite uzura ,j%( mm pe faa de aezare

iar lungimea n consol a cuitului este lc% (0 .l.

Pentru \%70*i t%4 mm n tabelul -7./KL se recomand valoareaavansului pentru mortezare!

f % 7 mmJc.d.

@iteza economic de ac,iere ve se calculeaz!

ve%vvv `$m

vv

ftA

M6

KmJminL -7./KL

6v $v `v mv coecient i e$poneni funcie de materialul de prelucrat

felul prelucrrii i materialul cuitului tabelul -7.7/A% =* min tabelul -.=/ durabilitatea economic a cuitului de

mortezat

Mv coecient global de corectare a vitezei de ac,iere se calculeaz

cu relaia!

Mv%MA.Mm.M.Ms.Mr.M,.M_.Mss -7.(/KL

unde!

MA coecient funcie de durabilitatea sculei tabelul -7.0/

Mm coecient funcie de materialul de prelucrat tabelul -7.0/

M coeficient funcie de ung,iul de atac principal tabelul -7.0/

Ms coeficient funcie de ung,iul de atac secundar s tabelul

-7.0/


32/44

Mr coecient funcie de raza de rotun9ire r a sculei tabelul -7.0/

M, coecient funcie de uzura pe faa de aezare tabelul -7.0/

M_ coecient funcie de seciunea capului cuitului tabelul -7.0/

Mss coecient funcie de starea suprafeei semifabricatului

tabelul -7.0/MA% ') M m%) M %) M s%)

Mr%*'2) M ,%) M_%*':) M ss%)

Mv% ' ....*'2..*':. .% *2:0

"vansul ales se corecteaz cu un coecient Ms unde!

Ms%.0.*4.% *( -7.:/KL

f % 7 .*( %7=4 mmJc.d.

6v% (*() $v%*) `v%*==) mv%*(0)

@iteza economic de ac,iere va !

ve% =7=44=*

*2:0(*(*==**(0

=

mJmin


33/44

va% ) ( )

720(***

74*400

***

nnl cdlg =+

=+

mJmin

8e calculeaz fora principal de ac,iere!

>z%z

z>z>

z >

`$

> Mft6 KdaTL -7.2/KL

6>z $>z `>z coecient i e$poneni n funcie de materialul de

prelucrat felul prelucrrii i materialul sculei tabelul -7.=/

6>z%(7) $>z%) `>z%)

M>z coecient de corectare a forei de ac,iere

M>z% Mmz.Mz.Mrz.M,z.Mz -7.'/KL

@alorile coecienilor Mmz Mz Mrz M,z Mz date#n tabelul -7.2/ astfel!

Mmz%) M z%) M rz%*'=)

M,z%*4:) M ^z%)M>z%..*'=..% *'=

>ora de ac,iere principal va !

>z% (7 .4.7=4.*'= % (:(40 daT

Puterea de ac,iere la mortezare!

Pa%=(*

v> az KFL -.*/KL

Pa% 4=(*

720((:(40 = F

8e cunoate puterea mainii de mortezat ?""E!

P?% 7 F) cu randamentul %*4

((*4

4 = F h P?e

dH 7anturare prin 4rezare cu 4reza melc modulPiesa de prelucrat! # roat dinat material ::?o@6r r%4*

daTJmm( danturare pe maina de danturat cu frez melc >D :(*".

;lemente iniiale !

zp% =( dini numrul de dini al piesei

m % : modulul roii melcate


34/44

+ % (* mm limea roii melcate

Ra%:( Ym

clasa de precizie 2 5 6

dup frezare dantura se niseaz prin recticare la Ra%*4 Ym

se alege din 8A"8 :*'( 5 (J'= 5 Rp: funcie de clasa de preciziea roii pies freza melc NN:"

Ds% 4* mm diametrul e$terior al frezei melc

F % : numrul de nceputuri al frezei

qd%(*(0

z %( numrul de dini al frezei

"vansul vertical fvmmJrot se alege funcie de materialul de prelucrat

nodulul i puterea mainii !

fv%(4 mmJrot tab. -0.7/KL

Durabilitatea frezei melc !

A %(7* min tab. -0.:/KL

8e calculeaz viteza de ac,iere cu relaia -2./K(L !

va% :*.0(.4(7*:(

fA

:(*.0*.::*.0

v*.::

=

=

mJmin

8e calculeaz turaia frezei din -2./K(L cu relaia !

Tf% (:4*O

:*0***

DO

v***

s

a =

=

rotJmin

8e adopt turaia ns %(* rotJmin e$istent la maina >D :(*"

-grac din gura 2.0 KL/.

8e recalculeaz viteza de ac,iere !

va% :*.***

(*4*O

***

nDO ss=

=

mJmin

8e calculeaz viteza de avans cu relaia -2.:/K(L !

@f% 07((4=((*

fz

Fnv

p

s =

=

mmJmin


35/44

6ea mai apropiat vitez e$istent la main este vf% 0 mmJmin

tabelul -2./KL.

8e recalculeaz avansul vertical !

fv% (04(*

=(0

Fn

zv

f

pf =

=

mmJrot

Din tabelul -0./KL se mai e$trag !

avansul de prelucrare pe anc "f% *70 mm

avansul de prelucrare la degroare cu freza melc modul "d%O.mJ( #

(."f% :4 mm -dup diametrul de divizare/

avansul de prelucrare la degroare dup direcia radial " r% ((.m

%

% == mm

> Calculul tehnologic al normelor tehnice de timp

Torma te,nic de timp este durata necesar pentru e$ecutarea unei

operaii n condiii te,nico#economice determinate i cu folosirea cea mai

raional a tuturor mi9loacelor de producie.

In norma te,nic de timp intr o sum de timpi astfel!

n

tttttT

pi

donabu ++++= KminL -(./ KL

unde!

Au5 timpul normat pe operaie) tb5 timpul de baz -te,nologic de main/) ta 5 timpul au$iliar) ton5 timp de odi,n i necesiti reti) td5 timp de deservire te,nico#organizatoric)

tpi5 timp de pregtire#nc,eiere) T 5 lotul de piese care se prelucreaz la aceeai main n modcontinuu.

8uma dintre timpul de baz i timpul au$iliar se numete timp efectiv

sau timp operativ. "lgoritmul pentru calculul normei de timp se gsete n

KL.


36/44

Aimpul de baz se poate calcula analitic cu relaia!

in4

$$$t 21b

++= KminL -(.(/KL

unde!

< 5 lungimea de prelucrare KmmL)

Strun9ire degro6are

tb %( )

n4

&,)!!!!!!>tgP

tl

++KminL -:.(/KL

"vem!


37/44

n % (* rotJmin turaia piesei) f % ( mmJrot avansul) vf% n $ f % (7( mmJmin viteza de avans) l % 0* mm lungimea suprafeei prelucrate) t % (0 mm adHncimea de ac,iere.

tb % D,)2,21,1)& =++ min

Aimpul a9uttor pentru prinderea i desprinderea piesei ta tab.-:.=4/

KL!

min1,>&,)&,2)&,1&,Bttttt aa"a2a1a =+++=+++=

Aimpul de deservire te,nic tdt tab.-:.2'/KL!

min&,1D)1&&

D,)2,)t

1&&

2,)t bdt =

==

Aimpul de deservire organizatoric tdo tab.-:.2'/KL!

min&,&DD1&&

t1t bdo =

=

Aimpul de odi,n i necesiti reti ton tab.-:.4*/KL!

( )min&,&C"

1&&

1ttt baon =

+=

Aimpul de pregtire#nc,eiere Api tab.-:.=0/KL!

Api% 4 min


38/44

f % *(4 mmJrot.

f n

DD !

l

#ig! *urire pe strung

Aimpul de baz tb tabelul -2.(/ KL va !

,>"112&&,2

2,)D,)1)&i

n4

lllt "21b =

++=

++

= min

nde! l % 0* mm

l% 1,)ctgQd

+ % =0 mm

l(%-*0CC7/ % (0 mm

Aimpul a9uttor pentru prinderea i desprinderea piesei ta tab.-2.0*/

KL!

min:0*7**0*=0*0ttttt a7a:a(aa =+++=+++=

Aimpul de deservire te,nic tdt tab.-2.07/KL!

min&,2"D)1&&

,>")t

1&&

)t bdt =

==

Aimpul de deservire organizatoric tdo tab.-2.07/KL!

( )min&,&D1

1&&

tt1t bado =

+=

Aimpul de odi,n i necesiti reti ton tab.-2.00/KL!


39/44

( )min&,21"

1&&

",)ttt baon =

+=

Aimpul de pregtire#nc,eiere Api tab.-2./KL!

Api% ' min


40/44

&&

sl

l

l

'

(

"

#

'l

#ig! B Mortezare canal de pan

Aimpul a9uttor pentru prinderea i desprinderea piesei ta tab.-4.4/!

mi(:'*2**((0*(:ttttt a7a:a(aa =+++=+++=

Aimpul de deservire te,nic tdt tab.-4.(4/!

min***7(0**

**400t

**

0t bdt =

==

Aimpul de deservire organizatoric tdo tab.-4.(4/!( )

min*.*(72**

ttt bado =

+=

Aimpul de odi,n i necesiti reti ton tab.-4.('/!

( )min*.*=4

**

(.0ttt baon =

+=

Aimpul de pregtire#nc,eiere Api tab.-4.(/!

Api% 3=3 :%(* min


41/44

8c,ema de calcul al timpului de baz se prezint n gura *!

f

f

n np f

T

)

#ig! 1& 7anturare prin 4rezare cu 4rez melc modul

8e dau !

m % : mm modulul)

z % =( numrul de dini al roii dinate)

l % + % (* mm limea roii dinate)

Aimpul de baz tb se calculeaz cu relaia -*.:/ K(L pentru

degroare !

tbd%( ) ( )

:.:4:(*(.4

=(:0(*

Fnf

zll

f

=

+=

+

min

unde ! l% ( ) ( ) :0=='(==,D, == mm

D % m .z 3 (m % '( mm

, % m 3 (.m% == mm

Aimpul de baz pentru nisare tbf!

tbf% 0 min


42/44

Aimpul de baz total tb!

tb% tbd3 tbf% ::4 3 0 % 744 min

Aimpul de pregtire nc,eiere Api tab.-*./!

Api% 7: min


43/44

# Regia seciei # 6regie% -0* # 2**/S 6manoperaKRVTL)

# 6ostul de fabricaie 5 6pies % 6semif.3 6manopera3 66"83 6oma93

6regie3 6sntateKRVTL

# Rata de prot # n % 0 S

# Preul de producie # Pproducie% 6pies -3 nJ**/ KRVTL

# A@" % ' S 6pies

# Preul cu A@" # PA@"% Pproducie -3A@"J**/ KRVTL

?odelul de calcul se face pe o singur operaie.

Practic ns se calculeaz manopera la toate operaiile i apoi se aplic

c,eltuielile de la punctele urmtoare.

#A 7F CA$C/$ A C5ST/$/ 7F #ANCAUF

7enumire produsE Rroat dinat

MaterialE ""Mo;Cr11

# Pre ac,iziionare semifabricat 5 Psemif % 02 RVTJFg)

# Ereutatea semifabricatului 5 Esemif.% 7'07 Fg)

# 6ostul semifabricatului 6semif.% Psemif Esemif.% 40(:24 RVT)# 8alariul pe or al operatorului 5 8op% 0 RVT Jor)

# Torma de timp pe operaii 5 Tt op % 220 ore)

# 6ostul manoperei # 6manopera% 8op Tt op% :'0(0 RVT)

# 6"8 5 salarii directe 5 66"8% (( S 6manopera % 4='0 RVT)

# 6ota pentru oma9 5 6oma9% 0 S .6manopera% '2= RVT)

# 6ota pentru sntate 5 6sntate% 2 S 6manopera% (2== RVT)

# Regia seciei # 6regie% -0* # 2**/S 6manopera% 402 RVT)

# 6ostul de fabricaie 5

# 6pies % 6semif.3 6manopera3 66"83 6oma93 6sntate3 6regie% (0=22 RVT)

# Rata de prot # n % 0 S

# Preul de producie # Pproducie% 6pies -3 *0J**/ % (020 RVT)

# A@" % ' S


44/44

# Preul cu A@" # PA@"% Pproducie -3A@"J**/ % :*= RVT)

6ostul piesei 5 Roat dinat va deci!

6pies % :*= RVT % :*=**** lei % 4=' ;R la cursul de zi ;R %

:00 RVT.

Documents

ROATA DINTATA PROIECT TCM.doc