Reservoir 10000 m3

I. ObjetDans cette note, on rcapitule les hypothses retenues pour les justifications de la structure bton arm du rservoir 2 x 10.000m3, savoir: Les caractristiques des matriaux. Les limitations des contraintes dans les sections. Les charges prise en compte. Le principe des calculs.II. MATERIAUX Type de bton: Pour toute la structure: Bton C25/30.Type de recouvrement des armatures: Aciers HA: fe E400; diamtres entre 6 et 32 mm; recouvrement = 66 . Aciers doux: fe E 235; diamtres entre 6 et 16 mm; recouvrement = 70 .III. ZONES DE FISSURATION Pour toute la structure: fissuration trs prjudiciable avec application du fascicule 74 soit les limitations de contraintes suivantes dans les armatures: barres en mm.

1416202532

Slim (MPA)161158146136126

IV. CHARGES1. Poids PropresBton arm: 2.5t/m3.Acier: 7.85t/m32. SuperstructuresSans objet.3. Pression sur les parties enterres. Pousse des terres: on retient h = 2 t/m3; sat = 2.1 t/m3; Ka = 0.33.4. Pression des effluents.La hauteur du liquide = 6.10; densit = 1.0 t/m3 soit une pression en pied des voiles de 6.10t/m2. 5. Surcharges dexploitation. Sur les dalles: 200 kg/m2. Sur les remblais: 1000kg/m2 soit une pousse sur les voiles extrieurs de 0.33 t/m2.6. Surcharges du retrait. On applique r = 4.10-4Daprs la loi dvolution dans le temps du retrait en considrant 20 jours moyens entre le coulage du radier et celui du voile, le retrait diffrentiel est de 10% (r(t)= t/ (t+9*rm) avec rm = e/2 =25 cm mi paisseur du radier) Nous prendrons 10% dans nos calculs. Le retrait peut donc tre assimil avec un coefficient de dilatation du bton de 1.10-5 retrait = -0.10*4.10-4/1.10-5 = -4C7. Surcharges de la temprature. Dilatation uniforme: 30C.Afin de ne pas pnaliser beaucoup louvrage nous avons considrs une dilatation uniforme de 10C en pied des voiles et 30C en tte des voiles vu que le bassin sera remblay sur une hauteur de 2.95 m Gradient entre les deux faces dun mme lment: 20C.8. Sisme.Conformment au rglement parasismique algrien (R.P.A 99 Version 2003): Zone de sismicit: 1. Ouvrage du groupe: 1B.

CAS DE CHARGE: POIDS PROPRE

CAS DE CHARGE: EAU N1

CAS DE CHARGE: REMBLAIS

CAS DE CHARGE: EFFET DU RETRAIT

CAS DE CHARGE: GRADIENT+

CAS DE CHARGE: GRADIENT-

CAS DE CHARGE: DILATATION UNIFORME NORD+

CAS DE CHARGE: DILATATION UNIFORME NORD-

CAS DE CHARGE: DILATATION UNIFORME SUD+

CAS DE CHARGE: DILATATION UNIFORME SUD-

V. DONNEES GEOTECHNIQUESConformment au rapport gotechnique, on retient: Contrainte admissible aux ELS: 2.0 bar soit 0.20 MPA. Contrainte admissible aux ELU: 3 bar soit 0.30 MPA. Module de raction du sol long terme: 4 bar/cm soit 4000 t/m3VI. PRINCIPES DES JUSTIFICATIONSLa structure complte est modlise en coque 3D avec le logiciel de calcul aux lments finis Robot Millenium V19. Cette modlisation nous servira connaitre les sollicitations dans les sections ainsi que les contraintes amenes sur le sol de fondation.Les sections darmatures sont calcules par le logiciel pour prise en compte des efforts concomitants.VII. GEOMETRIELes paisseurs retenues sont les suivantes: RadierVariable : 50 cm paisseur sous voiles priphriques et 35 cm lintrieur du rservoir. Voiles extrieurs: 50 cm dpaisseur. Voiles intrieurs: 30 cm.

VIII. MODELISATIONComme indiqu ci-dessus, la structure complte est modlise en coque 3D avec le logiciel de calcul aux lments finis Robot Millenium V19Les donnes saisies sont: Gomtrie. Epaisseurs et sections. Donnes du sol. Charges et surcharges. Combinaisons.Les calculs sont de type lastique linaire et sont mens avec le module dlasticit du bton long terme soit Eb = 10819 MPA pour C25/30.Les coques reprsentant le radier sont saisies sur appuis lastiques surfaciques de rigidit 4000 t/m3 dans le sens vertical.VIIICOMBINAISONSCombinaisonNomType d'analyseNature de la combinaisonNature du casDfinition

14 (C)COMB1Combinaison linaireELSpoids propre(1+2)*1.00


16 (C)COMB3Combinaison linaireELSpoids propre(1+2+3)*1.00

17 (C)COMB4Combinaison linaireELSpoids propre(1+2+3+4)*1.00


































52 (C)COMB39Combinaison linaireELSpoids propre(1+2+3+7+8)*1.00











63 (C)COMB50Combinaison linaireELSpoids propre(1+2+3+4+7+12)*1.00

64 (C)COMB51Combinaison linaireELSpoids propre(1+2+3+4+7+13)*1.00

VIII. RESULTATS Ractions dappuis:Les ractions dappuis ne dpassent pas 13.67 t/m3 (2.0 bars) en pointe; la contrainte de rfrence est denviron 0.75*13.50 + 0.25*6.84 = 11.82 t/m2

Dformations;Les tassements absolus sous radier ne dpassent pas 0.3 cm pour un module de 4000 t/m3.

Les dplacements maxima en tte des voiles (voile extrieur droit) sont de lordre de 0.57 cm soit H/1400.UX [cm]UY [cm]UZ [cm]RX [Rad]RY [Rad]RZ [Rad]

MAX0.40.50.10.0020.0020.001

Noeud66268360194075322556916

Cas29 (C)29 (C)19 (C)29 (C)29 (C)33 (C)

MIN-0.5-0.5-0.7-0.002-0.002-0.001

Noeud61847992318269932906805

Cas29 (C)29 (C)31 (C)29 (C)29 (C)33 (C)

RadiersLes sections des armatures sont calcules par le logiciel pour prise en compte des efforts concomitants.La face infrieure (Z- du repre local) est calcule en fissuration prjudiciable selon le BAEL avec enrobage extrieur de 4 cm.La face suprieure (Z+ du repre local) est calcule en fissuration trs prjudiciable selon le fascicule 74 avec enrobage extrieur de 4 cm.

CARTOGRAPHIE DU MOMENT MX RADIER

CARTOGRAPHIE DU MOMENT MY RADIER

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE INF DIRECTION X RADIER

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE SUP DIRECTION X RADIER

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE INF DIRECTION Y RADIER

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE SUP DIRECTION Y RADIER

JUSTIFICATIONS DES ARMATURES DE CISAILLEMENT RADIEROn a Vu max =27 t/ml soit u = Vu/b0*d = 27/(0.36*1) = 0.75 MPA ( avec d = 0.36 m) ce qui est inferieur u lim = 0.07 fc28/b = 0.07*25/1.5 = 1.17 MPA Pour un bton C23/30. Les armatures de cisaillement ne sont pas ncessaires. VoilesLes sections des armatures sont calcules par le logiciel pour prise en compte des efforts concomitants. La face extrieure (Z+ du repre local) est calcule en fissuration prjudiciable selon le BAEL avec enrobage extrieur de 4 cm. La face intrieure (Z- du repre local) est calcule en fissuration trs prjudiciable selon le fascicule 74 avec enrobage extrieur de 4 cm. Les voiles intrieurs travaillent toujours en quilibres (cas du bassin vide ou remplis) a cet effet nous avons adopts comme ferraillage des T12 e=15 (inter et exter) dans les deux directions

CARTOGRAPHIE DU MOMENT MX VOILES GRANDE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU MOMENT MY VOILES GRANDE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE INT VERTICALE VOILES GRANDE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE EXT VERTICALE VOILES GRANDE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE INT HORIZONTALE VOILES GRANDE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE EXT HORIZONTALE VOILES GRANDE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU MOMENT MX VOILES PETITE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU MOMENT MY VOILES PETITE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE INT VERTICALE VOILES PETITE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE EXT VERTICALE VOILES PETITE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE INT HORIZONTALE VOILES PETITE DIMENSION

CARTOGRAPHIE DU FERRAILLAGE NAPPE EXT VERTICALE VOILES PETITE DIMENSION

JUSTIFICATIONS DES ARMATURES DE CISAILLEMENT VOILESOn a Vu max =33 t/ml soit u = Vu/b0*d = 33/(0.36*1) = 0.92 MPA ( avec d = 0.36 m) ce qui est inferieur u lim = 0.07 fc28/b = 0.07*25/1.5 = 1.17 MPA Pour un bton C23/30. Les armatures de cisaillement ne sont pas ncessaires.

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Reservoir 10000 m3