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VILLE DE MERCIER

CONFIDENTIEL ET PRIVILÉGIÉ

ÉTUDE HYDROGÉOLOGIQUE EN VUE DE LA POSSIBLE IMPLANTATION D’UNE CARRIÈRE PAR AGRÉGATS LEFEBVRE INC.

Rapport final

Notre référence : PR14-43

Mars 2015

4701, rue Louis-B.-Mayer, Laval (Québec), Tél.: (450) 681-4749, Téléc.: (450) 681-4581

TechnoRem Inc. 4701, rue Louis-B.-Mayer, Laval (Québec) H7P 6G5

Téléphone : (450) 681-4749 Télécopieur : (450) 681-4581

VILLE DE MERCIER

CONFIDENTIEL ET PRIVILÉGIÉ

ÉTUDE HYDROGÉOLOGIQUE EN VUE DE LA POSSIBLE IMPLANTATION D’UNE CARRIÈRE

PAR AGRÉGATS LEFEBVRE INC

RAPPORT FINAL

NOTRE RÉFÉRENCE : PR14-43

Mars 2015 Distribution : 2 copies : Ville de Mercier 1 copie : TechnoRem Inc.

PR14-43 CONFIDENTIEL ET PRIVILÉGIÉ

Mars 2015 TechnoRem Inc. i

TABLE DES MATIÈRES Lettre de présentation Table des matières Liste des tableaux Liste des figures Liste des annexes Liste des sigles et abréviations Équipe de projet

1.0 INTRODUCTION ..................................................................................................... 1 1.1 Contexte ................................................................................................................. 1 1.2 Objectifs de l’étude .................................................................................................. 2 1.3 Localisation des travaux et description générale du site .......................................... 3

2.0 TRAVAUX RÉALISÉS ET MÉTHODOLOGIE UTILISÉE .............................................. 4 2.1 Sommaire des travaux réalisés ................................................................................ 4 2.2 Revue des données existantes ................................................................................. 4

2.2.1 Mémoire de maîtrise, Olivier Pontlevoy (mai 2004) ....................................... 4 2.2.2 Mémoire de maîtrise, Marc-André Lavigne (juin 2006) .................................. 5 2.2.3 TechnoRem (juillet 2010) ............................................................................. 6 2.2.4 Rapport Inspec-Sol (octobre 2012) ............................................................... 7 2.2.5 Puits du système d’information hydrogéologique (SIH) du MDDELCC et

d’autres études ............................................................................................ 9 2.3 Portrait des usagers ................................................................................................ 9

2.3.1 Planification des rencontres ......................................................................... 9 2.3.2 Diffusion .................................................................................................... 10 2.3.3 Questionnaires .......................................................................................... 10 2.3.4 Estimation des volumes provenant des eaux souterraines ......................... 11

2.3 Levés de géophysiques .......................................................................................... 15 2.4 Forage et aménagement du puits de pompage et des puits d’observation............... 16 2.5 Essais hydrauliques .............................................................................................. 17

2.5.1 Essais de pompage de moyenne durée (24 heures) ..................................... 17 2.5.2 Essai de pompage de longue durée (72 heures) .......................................... 19

2.6 Qualité des eaux souterraines de l’aquifère rocheux .............................................. 20 2.6.1 Échantillonnage des eaux souterraines ...................................................... 20 2.6.2 Programme d'assurance et de contrôle de qualité des résultats analytiques 22

2.7 Arpentage des puits de pompage et d’observation .................................................. 23 2.8 Caractérisation hydrogéologique ........................................................................... 23

2.8.1 Relief du sol ............................................................................................... 23 2.8.2 Topographie du roc et épaisseur des dépôts meubles ................................. 24 2.8.3 Recharge ................................................................................................... 24 2.8.4 Écoulement de l’eau souterraine ................................................................ 28 2.8.5 Propriétés hydrauliques du roc .................................................................. 28

2.9 Représentation du contexte hydrogéologique du site à l’étude sous forme de modèle numérique ............................................................................................................ 29 2.9.1 Étapes générales de la modélisation mathématique ................................... 30 2.9.2 Objectifs .................................................................................................... 30 2.9.3 Élaboration du modèle conceptuel ............................................................. 31 2.9.4 Sélection du code numérique ..................................................................... 31 2.9.5 Modélisation mathématique ....................................................................... 33 2.9.6 Simulations prédictives .............................................................................. 33

2.10 Impacts potentiels sur les usagers et l’environnement de l’exploitation potentielle de la carrière projetée ................................................................................................ 34


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2.10.1 Identification des sources d’impacts et des milieux touchés ....................... 34 2.10.2 Importance des impacts ............................................................................. 34 2.11.1 Impacts sur les usagers ............................................................................. 36 2.11.2 Impacts sur l’environnement et la santé .................................................... 36

3.0 CONTEXTE PHYSIOGRAPHIQUE ET GÉOLOGIQUE ................................................. 39 3.1 Milieu humain ...................................................................................................... 39 3.2 Contextes physiographique et hydrologique .......................................................... 39 3.3 Géologie du substratum rocheux .......................................................................... 40 3.4 Géologie des dépôts de surface .............................................................................. 41

3.4.1 Dépôts d’origine glaciaire ........................................................................... 41 3.4.2 Répartition et épaisseur des dépôts meubles sur le territoire ..................... 42

3.5 Recharge dans les dépôts meubles ........................................................................ 42 3.5.1 Précipitations, ruissellement et évapotranspiration .................................... 43 3.5.2 Taux de recharge dans les dépôts meubles ................................................ 45 3.5.3 Bilan hydrologique ..................................................................................... 46

4.0 HYDROGÉOLOGIE ET QUALITÉ DE L’EAU SOUTERRAINE ...................................... 47 4.1 Hydrostratigraphie ................................................................................................ 47 4.2 Piézométrie du milieu rocheux .............................................................................. 48 4.3 Propriétés hydrauliques ........................................................................................ 49

4.3.1 Essais de pompage de moyenne durée (24 h) ............................................. 50 4.3.2 Essai de pompage de longue durée (72 h) .................................................. 51 4.3.3 Étendue des rabattements générés par l’essai de pompage de longue durée

(72 h) ......................................................................................................... 52 4.4 Qualité de l’eau souterraine .................................................................................. 52

4.4.1 Généralités ................................................................................................ 52 4.4.2 Paramètres dépassant les recommandations de Santé Canada .................. 53 4.4.3 Autres paramètres d’intérêts ...................................................................... 54

5.0 USAGES RÉSIDENTIELS ET AGRICOLES DE L’EAU SOUTERRAINE DANS UN RAYON DE 2 KM DE LA CARRIÈRE PROJETÉE .................................................................. 60 5.1 Usager résidentiel ................................................................................................. 60 5.2 Usagers agricoles .................................................................................................. 61 5.3 Perception de la qualité des eaux souterraines par les usagers .............................. 64

6.0 REPRÉSENTATION DU SYSTÈME HYDROGÉOLOGIQUE DU SECTEUR D’ÉTUDE SOUS FORME NUMÉRIQUE ............................................................................................. 65 6.1 Élaboration du modèle conceptuel ........................................................................ 65

6.1.1 Construction du modèle tridimensionnel (3D) ............................................ 65 6.1.2 Définition des paramètres d’entrée ............................................................. 66

6.2 Représentation de l’écoulement de l’eau souterraine ............................................. 68 6.2.1 Calibration ................................................................................................ 68 6.2.2 Validation du modèle d’écoulement ............................................................ 70 6.2.3 Analyse de sensibilité ................................................................................ 71 6.2.4 Résultats du modèle d’écoulement de l’eau souterraine ............................. 72

6.3 Bilan d’eau pour la zone cartographiée .................................................................. 72 6.4 Simulations prédictives ......................................................................................... 72

6.4.1 Évaluation des effets potentiels du pompage des eaux d’exhaure sur les milieux environnants ................................................................................. 73

6.4.2 Taux de pompage requis pour maintenir la fosse à sec .............................. 75 6.4.3 Impact sur les nouvelles configurations de l’UTES ..................................... 77

7.0 IMPACTS POTENTIELS DE L’EXPLOITATION DE LA CARRIÈRE PROJETÉE SUR LES USAGERS, L’ENVIRONNEMENT ET LA SANTÉ ........................................................ 79 7.1 Impacts potentiels sur les usagers de la ressource en eau souterraine et sur le piège

hydraulique .......................................................................................................... 79


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7.1.1 Puits agricoles et résidentiels ..................................................................... 80 7.1.2 Puits de l’UTES (piège hydraulique) ........................................................... 81 7.1.3 Puits municipal de Saint-Isidore (Boyer 2 et 3) .......................................... 82

7.2 Impacts potentiels sur l’environnement ................................................................. 84 7.3 Impacts potentiels sur la santé humaine ............................................................... 86

8.0 CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS ............................................................... 87 8.1 Conclusions .......................................................................................................... 87 8.2 Recommandations ................................................................................................ 91

Références


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LISTE DES TABLEAUX Tableaux 2-1 Caractéristiques des forages et des puits implantés par TechnoRem Inc. 2-2 Programme analytique des eaux souterraines prélevées 2-3 Grille de détermination de l’importance de l’impact 3-1 Données météorologiques moyennes compilées de 1981 à 2010 pour

Sainte-Martine 3-2 Valeurs de ruissellement, d’évapotranspiration réelle et de recharge

calculées pour chaque coefficient de ruissellement déterminé par la méthode rationnelle

4-1 Élévations des niveaux d’eau utilisées pour tracer la piézométrie de

l’aquifère rocheux (10 au 14 octobre) 4-2 Élévation des niveaux d’eau dans les puits avant et pendant l’essai de

pompage de 72 heures au PP-1-2014 (du 29 juillet au 1er août 2014) 4-3 Paramètres hydrauliques calculés des interprétations des essais de

pompage de 24 heures 4-4 Paramètres hydrauliques calculés des interprétations de l’essai de

pompage de 72 heures (PP-1-2014) 4-5 Compilation des paramètres hydrauliques disponibles pour la région de

Mercier 4-6 Résultats d’analyses chimiques des échantillons d’eau souterraine

prélevés lors des essais de pompage 4-7 Résultats d’analyses chimiques des échantillons d’eau souterraine

prélevés des puits résidentiels 4-8 Résultats du programme d’assurance et de contrôle de la qualité externe

des eaux souterraines 4-9 Contrôle de qualité – bilans ioniques 5-1 Caractéristiques des puits résidentiels et agricoles inventoriés lors du

porte-à-porte 5-2 Estimation des volumes d’eau d’irrigation et de lavage des légumes

utilisés par les producteurs agricoles rencontrés dans un rayon de 2 km 6-1 Conditions aux limites, paramètres d’entrée et sollicitations assignés au

modèle numérique 6-2 Sommaire de l’erreur entre les charges hydrauliques mesurées et

simulées avec le modèle calibré 6-3 Résultats de la validation du modèle mathématique en conditions de

pompage 6-4 Analyse de sensibilité du modèle numérique 7-1 Impact du pompage des eaux d’exhaure 7-2 Terrains contaminés répertoriés dans un rayon de 3,5 m de la carrière


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LISTE DES FIGURES Figures 1-1 Localisation du secteur d’étude 2-1 Localisation des usagers résidentiels et agricoles rencontrés 2-2 Localisation des lignes de géophysique et des puits aménagés dans le cadre de

l’étude 2-3 Puits d’observation et de pompage utilisés pour les essais de pompage 2-4 Emplacements de puits utilisés pour le prélèvement et l'analyse de l'eau

souterraine 3-1 Localisation des sites d’exploitation prévue et des infrastructures humaines à

proximité 3-2 Relief du secteur d’étude et limite du bassin versant de la rivière Châteauguay 3-3 Géologie du roc 3-4 Géologie des dépôts de surface 3-5 Coupe stratigraphique A-A’ 3-6 Coupe stratigraphique B-B’ 3-7 Topographie du socle rocheux 3-8 Épaisseur des dépôts meubles 3-9 Valeurs estimées de la recharge dans les dépôts meubles à partir du bilan

hydrologique 4-1 Élévation de la nappe d’eau souterraine au roc et direction de son écoulement 4-2 Rabattements maximaux mesurés dans les puits d’observation lors de l’essai

de pompage du puits PP-1-2014 6-1 Maillage et conditions aux limites du modèle numérique d’écoulement 6-2 Répartition des polygones de conductivité hydraulique dans le roc 6-3 Carte de la piézométrie simulée de la nappe d’eau au roc 6-4 Carte des rabattements obtenus après simulation de la première phase

d'exploitation 6-5 Carte des rabattements obtenus après simulation de la deuxième phase

d'exploitation 6-6 Carte des rabattements obtenus après simulation de la troisième phase

d'exploitation 6-7 Carte des rabattements obtenus après simulation de la quatrième phase

d'exploitation 6-8 Niveau de la nappe d’eau par rapport au sommet de la formation rocheuse 6-9 Impact de l’opération de la carrière sur les aires d’alimentation 6-10 Impact de l’opération de la carrière sur la nouvelle configuration de l’UTES –

Plan A 6-11 Impact de l’opération de la carrière sur la nouvelle configuration de l’UTES –

Plan B 7-1 Autres usagers, plans d’eau, milieux humides dans un rayon de 3,5 km de la

carrière projetée 7-2 Terrains contaminés ou à risque dans l’aire d’alimentation de la carrière

projetée


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LISTE DES ANNEXES Annexes A Données existantes utilisées dans le cadre de cette étude A-1 Données provenant du Mémoire de maîtrise d’Olivier Pontlevoy (mai

2004) A-2 Données provenant du Mémoire de maîtrise de Marc-André Lavigne

(juin 2006) A-3 Données provenant de l’étude hydrogéologique de TechnoRem Inc.

réalisée pour la ville de Saint-Isidore (juillet 2010) A-4 Site des anciennes lagunes de Mercier – Document d’information

(décembre 2007) B Puits du SIH C Puits provenant d’études existantes D Résultats de l’enquête menée auprès des résidents et producteurs

agricoles E Rapport de l’étude géophysique F Rapports de forage G Données des essais hydrauliques et interprétation sous forme

graphique G-1 Essais de pompage de moyenne durée (24 h) G-2 Essai de pompage de longue durée (72 h) H Certificats d’analyses chimiques H-1 Certificats d’analyses chimiques – puits résidentiels H-2 Certificats d’analyses chimiques – puits des essais de pompage I Évaluation de la recharge dans les dépôts meubles Tableau I-1 Classification hydrologique des sols selon les cartes de dépôts

meubles (MTQ, 2004) Tableau I-2 Coefficients de ruissellement déterminés pour les zones urbaines

(MTQ, 2004) Tableau I-3 Coefficients de ruissellement déterminés pour les zones rurales (MTQ,

2004) Tableau I-4 Calcul de l’évapotranspiration et calcul de la recharge dans les dépôts

à partir du bilan hydrologique Figure I-1 Capacité d’infiltration des sols Figure I-2 Pente du terrain Figure I-3 Utilisation du sol Figure I-4 Coefficient de ruissellement Figure I-5 Ruissellement Figure I-6 Évapotranspiration réelle J Espèces menacées et terrains contaminés K Document photographique


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LISTE DES ACRONYMES ET DES ABRÉVIATIONS CCME Conseil canadien des ministres de l’environnement gUSpm Gallons U.S. par minute j Jour K Conductivité hydraulique L/s Litre par seconde LDR Limite de détection rapportée m mètre m/s Mètre par jour m²/j Mètre carré par seconde MDDEP Ministère du Développement durable de l’Environnement, et des Parcs MDDEFP Ministère du Développement durable de l’Environnement, de la faune et des

Parcs MDDELCC Ministère du Développement durable de l’Environnement, de la Faune et des

Parcs MRNF Ministère des Ressources Naturelles et de la Faune MTM Modified Transverse Mercator mg/L Milligramme par litre (ppm) Nad83 North American Datum of 1983 µg/L Microgramme par litre (ppb) ppm parties par million (équivalent à mg/L) ppb parties par milliard (équivalent à µg/L) Q Débit RCES Règlement sur le captage des eaux souterraines RQEP Règlement sur la qualité de l’eau potable SIH Système d’information hydrogéologique S Coefficient d’emmagasinement s Rabattement s’ Rabattement résiduel T Transmissivité t Temps


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ÉTUDE HYDROGÉOLOGIQUE EN VUE DE LA POSSIBLE IMPLANTATION D’UNE CARRIÈRE PAR AGRÉGATS

LEFEBVRE INC., VILLE DE MERCIER

ÉQUIPE DE PROJET

Ville de Mercier Mme Lise Michaud Mairesse M. René Chalifoux Directeur général et Greffier TechnoRem Inc. M. Jean-Marc Lauzon, ing., M.Sc. Directeur de projets Mme Caroline Scalzo, ing., M.Sc.A. Chargée de projets M. Olivier Pontlevoy, M.Sc. Modélisation mathématique Mme Mélanie Carrier, Tech. Spécialiste de terrain, compilation et

interprétation M. Jean Frédéric Bernier, Tech. Spécialiste de terrain M. Daniel Larivée Dessinateur M. Alexandre Gallant, géogr. Spécialiste en SIG Mme Guylaine Poirier Secrétaire Sous-traitants Forage Métropolitain Forage et installation de puits Exova Laboratoire d’analyses chimiques


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1.0 INTRODUCTION 1.1 Contexte Agrégats Lefebvre désire implanter une nouvelle carrière de dolomie située au 8, montée St-Isidore à la ville de Mercier (figure 1-1). Il est prévu que la carrière puisse être exploitée sur une superficie d’environ 213 000 m2, pour une période de 40 à 50 ans. Ce projet touche un contexte particulier puisqu’il se situe en amont hydraulique du périmètre défini à l’annexe II du Règlement sur le captage des eaux souterraines (RCES), et entourant le site des anciennes lagunes de Mercier. De plus, selon les informations obtenues de la Ville de Mercier, une portion des résidents situés dans un rayon de 1,0 km du site potentiel de la carrière est alimentée par des puits d’eau potable domestiques. Agrégats Lefebvre prévoit un schéma d’excavation sur quatre (4) bancs successifs de 10 mètres chacun, pour une profondeur totale d’excavation estimée entre 35 et 40 mètres. À environ 2 km au sud-est de ville de Mercier, une crête sableuse exploitée comme sablière et gravière pendant plusieurs années a été transformée à partir de 1968 en un site d’enfouissement (lagunes de Mercier) pour des déchets organiques liquides issus du raffinage du pétrole par la compagnie LaSalle Oil Carriers. Ces liquides organiques étaient directement déversés dans les sables et graviers qui affleurent à cet endroit sous la forme d’un complexe fluvio-glaciaire jusqu’en 1972. Selon le rapport du Bureau d’audiences publiques en environnement (BAPE, 1994), ces déchets organiques étaient composés d’un mélange d’huile légère et d’huile lourde, toutes deux issues d’huiles et de solvants usés, et de résidus de distillation du pétrole. Les principaux polluants retrouvés sont les composés organiques volatils, les composés organiques semi-volatils (BPC, HAP, phénols) et des composés inorganiques (métaux lourds). Environ 2 ans plus tard, les puits privés situés au sud-ouest du site d’entreposage étaient sérieusement contaminés. L’origine de cette contamination dans le roc provient de la migration des liquides organiques et du panache de contaminants dissous, émis par les lagunes d’entreposage, qui s’est faite localement par l’intermédiaire de fenêtres dans le till recouvrant le roc. Pour éviter la migration des contaminants de l’aquifère, le ministère de l’Environnement (MENV, maintenant MDDELCC) a délimité une zone d’exclusion dans laquelle tout pompage est interdit et a mis en place en 1984 un système de pompage et traitement afin d’intercepter le panache de contaminants. L’objectif premier de la mise en place de ce système était de restaurer complètement le site dans un délai de cinq (5) ans. La Ville s’inquiète de l’implantation de cette carrière en zone agricole pour plusieurs raisons dont notamment à cause du lourd héritage environnemental qu’a reçu la Ville dans le passé avec les lagunes de Mercier. Ce cas constitue un des plus importants exemples de contamination des eaux souterraines en Amérique du Nord. Le pompage important d’eau souterraine nécessaire à l’exploitation d’une telle carrière abaissera considérablement le niveau de la nappe phréatique et pourrait ainsi risquer de provoquer une migration accrue des contaminants présents dans l’eau souterraine. L’abaissement du niveau de la nappe dans l’aquifère rocheux pourrait également causer un impact sur les puits d’irrigation agricoles et résidentiels et ainsi priver



d'eau propre à la consommation les producteurs maraîchers et les résidents. Les producteurs vivraient d’ailleurs déjà des problèmes d’accès à l’eau souterraine lors de périodes de canicule ou de longues périodes sans précipitation. La Ville de Mercier ayant adopté un règlement qui interdit l’implantation de ce genre d’exploitation, a refusé d’émettre le certificat d’attestation essentiel pour la suite des démarches de l’entreprise. Toutefois, dans une récente décision, la Cour supérieure a statué que la Ville a outrepassé ses pouvoirs en refusant de se rendre à la demande d’Agrégats Lefebvre. En effet, dans un jugement rendu le 18 mars dernier, le juge a conclu que le refus d’émettre l’attestation en question était non fondé car en principe, une municipalité ne peut pas interdire par règlement un type d’activité sur l’ensemble de son territoire à moins que son règlement ait été adopté afin de se conformer aux objectifs du schéma d’aménagement de la MRC ou aux autres dispositions de son document complémentaire. Le juge s’est donc astreint à analyser les objectifs et les orientations du schéma d’aménagement de la MRC de Roussillon, ainsi que de son document complémentaire. Or, aucun des objectifs et des orientations du schéma n’autorisait une prohibition totale des carrières sur le territoire de la Ville ni même ailleurs sur le territoire de la MRC en des termes clairs. Ayant gagné sa bataille en Cour supérieure, Agrégats Lefebvre, via la Ville, doit, pour poursuivre leur projet, se tourner maintenant vers la Commission de protection du territoire agricole du Québec (CPTAQ) afin d’obtenir un avis favorable pour un changement d’utilisation du sol à des fins autres que l’agriculture puisque la carrière serait implantée en zone agricole. Une fois le dépôt de la demande à la CPTAQ faite par la ville au nom d’Agrégats Lefebvre, la CPTAQ adressera au demandeur ainsi qu’à toute personne intéressée un compte rendu de la demande en indiquant son orientation préliminaire. Suite à cela, toute personne intéressée pourra présenter leurs observations et demander une rencontre avec la CPTAQ afin de faire valoir leurs arguments contre l’implantation de la carrière. Ainsi, la Ville de Mercier souhaite préparer un dossier détaillé démontrant les risques potentiels d’impacts de l’exploitation de la carrière entre autres sur les activités maraîchères et sur les risques de migration des contaminants dans l’aquifère rocheux. C’est dans ce contexte que la Ville de Mercier a mandaté TechnoRem Inc. pour la réalisation d’une étude hydrogéologique visant à vérifier et quantifier les impacts potentiels de l’exploitation de la carrière sur la ressource en eau souterraine. 1.2 Objectifs de l’étude Le but principal de l’étude hydrogéologique est d’établir la dynamique d’écoulement des eaux souterraines aux environs du site de la carrière projetée afin d’être en mesure d’estimer les impacts potentiels de son exploitation sur la ressource en eau souterraine. Ainsi, l’étude hydrogéologique répond aux objectifs suivants :

1. Définir le contexte du milieu hydrogéologique du territoire de la ville de Mercier (piézométrie, propriétés hydrauliques des unités géologiques, influence des éléments structuraux, etc.) et plus particulièrement aux environs du site prévu pour l’exploitation de la carrière où seraient réalisés des travaux de dynamitage et de pompage de la nappe;



2. Développer un modèle conceptuel de l’aquifère rocheux et élaborer un modèle mathématique de l’écoulement souterrain;

3. Évaluer les impacts de l’exploitation de la carrière sur la ressource en eau souterraine, tant au niveau de sa disponibilité que de sa qualité, de la région de Mercier à l’aide du modèle mathématique.

Suite à ce chapitre d’introduction, ce rapport documente d’abord, au chapitre 2, la méthodologie utilisée pour la réalisation des travaux. Le chapitre 3 présente une description du milieu tant physiographique que géologique. L’hydrogéologie du secteur d’étude est quant à elle décrite au chapitre 4. Celui-ci collige également les résultats de la campagne de caractérisation de l’eau souterraine. Pour sa part, le chapitre 5 présente le portrait de l’utilisation actuelle de l’eau souterraine. Le chapitre 6 décrit les simulations effectuées à partir du modèle numérique et leurs résultats. Les impacts potentiels de l’exploitation de la carrière projetée sont abordés au chapitre 7. Enfin, ce rapport termine avec le chapitre 8 qui résume les conclusions et recommandations de l’étude. 1.3 Localisation des travaux et description générale du site La région à l’étude se situe dans les Basses Terres du Saint-Laurent, dans la ville de Mercier, au sud sud-ouest de Montréal (Figure 1-1). La propriété est située sur les lots P-233, P-233-1, P-234 et P-236 du rang Côte Sainte Marguerite du cadastre de la Paroisse de Saint-Philomène et de la ville de Mercier. Le territoire est bordé par le fleuve Saint-Laurent au nord, la rivière Châteauguay à l’ouest, la rivière des Anglais et le ruisseau Norton au sud. Plus localement, le ruisseau Grand Tronc, les tributaires des rivières Suzanne et Saint-Régis drainent le site dans ses parties ouest, nord et est respectivement. Les principales municipalités de la région sont Châteauguay, Ville-Mercier, Sainte-Martine, Sainte-Chlotilde, Saint-Isidore et Saint-Rémi.



2.0 TRAVAUX RÉALISÉS ET MÉTHODOLOGIE UTILISÉE Le présent chapitre décrit la méthodologie utilisée afin de rencontrer les objectifs de l’étude hydrogéologique pour le site à l’étude. Après un sommaire des travaux effectués, la section suivante de ce chapitre décrit les études antérieures qui ont été consultées afin de réaliser les travaux. Les sections subséquentes détaillent tous les travaux réalisés et les méthodologies qui ont été retenues et appliquées.

2.1 Sommaire des travaux réalisés Les lignes qui suivent présentent un sommaire des travaux réalisés.

Revue des rapports antérieurs et des données de base fournis par la Ville de Mercier;

Visite du site;

Réalisation de questionnaires sur l’utilisation de l’eau souterraine;

Forage et aménagement de deux (2) puits d’observation et d’un (1) puits de pompage : PO-1-2014, PO-2-2014 et PP-1-2014;

Essai de pompage de longue durée dans le puits PP-1;

Essais de pompage d’une durée de 24 h dans quatre (4) puits utilisés pour l’irrigation;

Échantillonnage et analyse de l’eau souterraine après les essais de pompage dans le puits de pompage PP-1 et les puits d’irrigation ainsi que dans 21 puits agricoles et résidentiels;

Arpentage des puits d’observation et des puits de pompage;

Compilation et interprétation des essais de pompage;

Analyse et interprétation de l’ensemble des données hydrogéologiques.

2.2 Revue des données existantes Plusieurs études pertinentes du point de vue hydrogéologique ont été réalisées dans le passé sur le site ou dans ses environs. Les paragraphes qui suivent décrivent les documents qui ont été consultés afin de réaliser la présente étude, du plus ancien au plus récent.

2.2.1 Mémoire de maîtrise, Olivier Pontlevoy (mai 2004) Lors de la réalisation de ce mémoire, aucune caractérisation environnementale n’a été réalisée. Par contre, une compilation de toutes les données hydrogéologiques a été réalisée dans le but de développer un modèle numérique régional 2D d’écoulement de l’eau souterraine et un modèle numérique local 3D de l’écoulement des eaux souterraines centré sur les lagunes de ville de Mercier. La carte piézométrique du roc (figure 2-6 annexe A-1) montre que l’écoulement dans le roc se fait globalement de l’est vers l’ouest avec une légère composante vers le sud au niveau de Ville-Mercier qui semble due en partie à l’effet du piège hydraulique. Il



semblerait que l’embouchure de la rivière Esturgeon constitue un exutoire de la nappe au niveau de Ste-Martine. Les résultats de cette compilation (annexe A-1) indiquent que les conductivités hydrauliques du roc varient de 6,4 x 10-8 m/s à 1,2 x 10-4 m/s pour une moyenne géométrique de 4,3 x 10-6 m/s et une moyenne arithmétique de 2,2 x 10-5 m/s sur la région d’étude. Il semblerait que le roc soit plus perméable en surface sur les trois (3) premiers mètres du roc (Hydrogéo Canada, 1981; Poulin, 1977) où des débits supérieurs à 5,5 m3/h étaient obtenus par McCormack en 1981. Mais des travaux menés par Denis (1991) et le CNFS (1993) montrent que le roc présente également une très bonne perméabilité à plus de 20 m de profondeur. Les coefficients d’emmagasinement du roc s’apparentent à ceux d’une nappe captive avec des valeurs variant de 1 x 10-5 à 2,26 x 10-3 pour une moyenne arithmétique de 4,4 x 10-4. Selon cette compilation, quatre (4) unités granulaires principales sont rencontrées sur le site des lagunes : l’argile, le sable et gravier, le till remanié et le till de base. L’annexe A-1 présente la compilation des différentes propriétés hydrauliques pour chacune de ces unités. Pour les argiles, les valeurs de conductivité hydraulique mesurées en laboratoire varient de 6,4 x 10-10 à 4 x 10-10 m/s, la porosité totale varie de 0,36 à 0,65 et la conductivité hydraulique verticale est de 10-10 m/s. Pour le sable et gravier, la valeur de conductivité hydraulique moyenne est de 2,16 x 10-4 m/s, les coefficients d’emmagasinement varient de 0,03 à 0,4 et la porosité totale est de 0,3. Pour le till, les essais de perméabilité réalisés sur le till de base montraient une conductivité hydraulique moyenne de 1,73 x 10-8 m/s, tandis que ceux réalisés sur le till remanié affichaient une conductivité hydraulique moyenne de 1,31 x 10-5 m/s. La porosité totale du till indifférencié varie de 0,15 à 0,2. Le modèle produit a été utilisé dans des conditions de régime permanent et transitoire. Les simulations ont permis d’estimer les aires d’alimentation des principaux puits municipaux (annexe A-1), et d’estimer la sensibilité de l’aquifère à des variations éventuelles de la recharge.

2.2.2 Mémoire de maîtrise, Marc-André Lavigne (juin 2006) Ce mémoire a été réalisé dans le cadre d’une étude hydrogéologique conjointe du ministère du Développement durable, de l'Environnement et des Parcs du Québec (MDDEP) et la Commission Géologique du Canada (CGC) dans le but d’accroître les connaissances et la compréhension du système aquifère du bassin versant de la rivière Châteauguay. Les travaux ont consisté à répertorier 154 puits au roc où des mesures de niveau piézométrique ont été effectuées, dresser un inventaire des gros consommateurs en eau souterraine (municipalités et entreprises), forer et installer 20 puits dont 13 dans le socle rocheux, enregistrer les fluctuations des niveaux piézométriques à l’aide de capteurs de pression, et réaliser des essais hydrauliques dans le roc (essais de pompage, essais à charge variable, essais à charge constante). Ces travaux ont permis de dresser une carte piézométrique pour l’ensemble du bassin versant de la rivière Châteaugay (figure 1-12, annexe A-2). Il appert qu’il existe une



très forte corrélation entre la topographie et l'élévation de la nappe. L'écoulement de l'eau souterraine converge vers la rivière Châteauguay. L’esker situé en périphérie de la Ville de Mercier constitue une zone de recharge en raison de l’existence de contacts entre les dépôts fluvio-glaciaires et le roc. Les résultats de la campagne d’essais hydrauliques réalisée au cours de cette étude montrent que la lithologie du roc n'a pas d'influence marquée sur les valeurs de conductivité hydraulique. Selon les valeurs de conductivité hydraulique obtenues, il semble que les plans de litage subhorizontaux des roches sédimentaires contrôlent l'écoulement de l'eau souterraine. Ces essais hydrauliques ont aussi montré que les premiers mètres du roc ont des valeurs de conductivité hydraulique horizontale plus élevées qu'en profondeur. Les essais Lugeon réalisés dans 12 puits présentent des conductivités hydrauliques qui varient de 5,88 x 10-7 m/s à 2,45 x 10-5 m/s pour une moyenne de 3,82 x 10-6 m/s. Les essais de pompage présentent des valeurs variant de 7,01 x 10-8 m/s à 8,71 x 10-5 m/s pour une moyenne de 2,55 x 10-5 m/s. En ajoutant à ces valeurs de terrain les valeurs qui ont été retenues et qui proviennent de la compilation de différentes études, il ressort que les valeurs de conductivité hydraulique sur l’ensemble du bassin versant varient de 3,3 x 10-8 m/s à 8,8 x 10-3 m/s avec une moyenne de 5,08 x 10-5 m/s. Un modèle d’écoulement 3D des eaux souterraines a été développé pour le bassin versant de la rivière Châteaugay. Ce modèle a permis de dresser le bilan hydrologique du bassin. Il a aussi permis de déterminer les aires d’alimentation des ouvrages municipaux présents sur le site. L’aire d’alimentation de Saint-Isidore déterminée à partir de ce modèle régional est présentée à l’Annexe A-2.

2.2.3 TechnoRem (juillet 2010) Cette étude hydrogéologique a été réalisée pour le compte de la municipalité de Saint-Isidore afin d’aménager un nouveau puits d’adduction. Les travaux qui ont été réalisés lors de cette étude hydrogéologique comprennent entre autres : La réalisation d’une étude géophysique; La réalisation de deux (2) forages exploratoires et leur aménagement en puits

d’observation à l’intérieur de la nappe captive du roc (PO-06-01, PO-06-02); la réalisation d’un essai de pompage de courte durée (24 heures) au puits

d’exploration PO-06-01; le forage et l’aménagement du puits de pompage permanent Boyer 3; l’identification des puits d’observation disponibles et des ouvrages de captage

actifs dans un rayon de deux (2) km du nouveau puits de pompage; la réalisation d’un (1) essai de pompage de longue durée des puits Boyer 1, 2 et

3 en simultanés et le suivi de la remontée; la transformation du modèle mathématique régional de l’écoulement des eaux

souterraines développé pour le bassin versant de la rivière Châteaugay (Lavigne, 2006) en un modèle plus local.

Le territoire de Saint-Isidore est marqué par la présence de sols argileux issus du till de Saint-Jacques présent partout en surface dans la région. La caractérisation du till



révèle un dépôt constitué d’une forte proportion d’argile grise très plastique, dans laquelle on observe entre 10 % et 30 % de silt et 5 % de gravier fin à moyen. Même s’il n’est pas entièrement constitué d’argile et de silt, le till argileux est très compact et présente une faible conductivité hydraulique moyenne de 5,51 x 10-8 m/s (Croteau, 2006). Les résultats des essais de pompage réalisés dans le roc (annexe A-3) indiquent que les conductivités hydrauliques varient de 1,36 x 10-5 m/s à 5,78 x 10-5 m/s pour une moyenne géométrique de 2,8 x 10-5 m/s. Le coefficient d’emmagasinement moyen serait de 4,3 x 10-4. D’un point de vue microbiologique, les résultats analytiques des échantillons d’eau souterraine indiquent le respect des normes de potabilité pour les coliformes fécaux, les coliformes totaux et les bactéries atypiques. L’ensemble des données physico-chimiques démontre que la variation temporelle n’affecte pas la qualité de l’eau souterraine. En effet, les résultats analytiques après 24, 48 et 120 heures de pompage sont conformes aux normes et/ou recommandations gouvernementales, hormis les valeurs obtenues pour la dureté et les solides dissous totaux (SDT), deux (2) paramètres d’ordre esthétique. Par ailleurs, des valeurs élevées de conductivité spécifique ont été mesurées lors de l’essai de pompage. Ces données laissent supposer que l’eau des puits municipaux Boyer 2 et Boyer 3 serait fortement minéralisée. Le modèle mathématique reporté à une échelle locale a fait l’objet d’une nouvelle calibration et d’une validation en condition dynamique afin de s’assurer de la représentativité des résultats de la simulation. Ce modèle a ensuite été utilisé pour déterminer les aires d’alimentation et de protection des ouvrages municipaux de Saint-Isidore (figure10-1 annexe A-3).

2.2.4 Rapport Inspec-Sol (octobre 2012) Cette étude a été réalisée à la demande d’Agrégats Lefebvre pour définir l’influence de l’implantation d’une carrière sur la nappe d’eau souterraine, sur les ouvrages de captage des voisins dans un rayon de 1,5 km du site. Les travaux réalisés sur le terrain ont consisté au forage et l’installation de six (6) puits d’observation, à la réalisation d’essais hydrauliques (essais Lugeon dans deux (2) puits au roc, deux (2) essais de pompage de 24 heures, et six (6) essais de perméabilité), et dresser l’inventaire des puits d’eau potable privés. Les puits d’observation ont été arrêtés à des profondeurs variant entre 5 et 63,6 m. Les unités hydrogéologiques rencontrées lors des sondages sont un silt d’épaisseur variable, un sable fin d’origine fluvio-glaciaire d’épaisseur variable à absent, un till d’épaisseur variable et le roc. Les essais Lugeon réalisés dans le roc pour dresser le profil vertical de la conductivité hydraulique ont montré que le socle rocheux présente des perméabilités plus élevées dans sa partie supérieure que dans sa partie inférieure. Dans le puits PO3C, les valeurs de conductivité hydraulique varient de 9,1 x 10-7 m/s pour la portion supérieure du roc à 8,2 x 10-8 m/s pour la partie inférieure. Pour le puits PO2C, seul



un essai a été réalisé dans la partie supérieure très fracturée du roc. La valeur de conductivité hydraulique mesurée était de 1,2 x 10-5 m/s. Les essais de perméabilité réalisés dans les dépôts meubles (indifférenciés) montrent des conductivités variant de 4,62 x 10-6 m/s à 7,08 x 10-7 m/s. Dans le roc fracturé, les conductivités hydrauliques sont plus importantes avec des valeurs comprises entre 6,47 x 10-4 m/s et 6,82 x 10-4 m/s. Les valeurs les plus faibles sont observées dans le roc sain avec des valeurs variant de 9,45 x 10-6 m/s et 9,59 x 10-6 m/s. Les deux (2) essais de pompage de 24 heures réalisés dans les puits P2 et P3 à des débits respectifs de 16,4 m3/j et 523,6 m3/j ont montré des conductivités hydrauliques variant de 1,85 x 10-7 m/s à 5,5 x 10-4 m/s. Lors de ces essais de pompage, une frontière de recharge a été interceptée systématiquement. Dans le cas du puits PO2, il semble que cette frontière soit attribuable au roc fracturé en surface qui est obturé par le tubage du puits. Dans le cas du puits PO3, il semble que cette frontière soit attribuable aux différents lacs présents dans les sablières. Les mesures de niveau d’eau montrent que l’élévation piézométrique moyenne est de 50 m tandis qu’elle atteint 38 m à l’endroit des lagunes de Ville de Mercier. Selon les données recueillies, l’écoulement horizontal des eaux souterraines s’effectuerait en direction sud-sud-ouest au droit du site projeté de la future carrière. Au niveau régional, le site de la future carrière est sur une crête piézométrique à partir de laquelle l’écoulement se fait de façon radiale. Les principaux exutoires de l’aquifère rocheux seraient la rivière Châteauguay et la rivière L’Esturgeon. La qualité des eaux souterraines est tirée d’une étude réalisée en 2009 par PD Experts-Conseil inc. Les résultats d’analyse proviennent de l’échantillonnage des eaux souterraines suite à un essai de pompage de 72 heures. Selon ces résultats, l’eau est conforme aux critères de qualité de l’eau potable actuels. 58 puits privés ont été répertoriés dans un rayon de 1,5 km autour du site et seulement 9 étaient accessibles pour une mesure du niveau d’eau. Un modèle mathématique de 12 km de côté et 140 m d’épaisseur a été développé avec le logiciel MODFLOW. Les dépôts meubles et le roc sont pris en compte. Les trois (3) premiers mètres du roc présentent des conductivités hydrauliques supérieures de trois (3) ordres de grandeur à celles du reste du socle rocheux. Le modèle a été calibré à partir des données piézométriques mesurées au cours de l’étude. Ce modèle calibré a par la suite été utilisé pour simuler l’impact du pompage de la carrière sur la nappe. Plusieurs simulations ont été réalisées. La première simulation visait à représenter les conditions d’écoulement actuelles afin de déterminer l’aire d’alimentation actuelle des puits de l’UTES et de Saint-Isidore. Suite à cette première phase, l’excavation de la carrière a été simulée en 4 étapes successives par tranche de dix (10) ans, chaque tranche correspondant à un approfondissement de 10 m de la carrière. Les planchers simulés ont donc des élévations de 35, 25, 15, et 5 m. Selon ces simulations, les débits projetés pour maintenir à sec la carrière varieraient autour de 3000 m3/j pour chaque tranche de 10 ans. La zone d’influence qui correspond à des rabattements minimums de 0,5 m s’étendrait sur 4 km en direction nord, est et ouest et sur 6 km en direction sud. Des simulations ont aussi été réalisées pour prendre en compte les modifications qui seront apportées par le MDDELCC au piège hydraulique des lagunes



et de vérifier l’impact du pompage de la carrière sur ces nouvelles configurations. Selon ces simulations, c’est sur les utilisateurs de l’eau souterraine qui sont situés sur le rang Ste-Marguerite et sur la Montée St-Isidore que l’impact sera le plus significatif. Un rabattement variant de 0,5 m à 6 m pourrait être observé dans leurs puits d’approvisionnement en eau souterraine. Le puits municipal de Saint-Isidore quant à lui pourrait observer des rabattements supplémentaires de l’ordre de deux (2) m suite à la mise en opération de la carrière. Toujours selon les simulations, l’aire d’alimentation du puits municipal pourrait s’inverser en allant chercher son eau du côté de Saint-Rémi plutôt que du côté de ville de Mercier. En ce qui concerne l’impact sur l’UTES, il serait visible par l’apport d’un rabattement supplémentaire de l’ordre de trois (3) m. Les résultats de l’étude indiquent aussi qu’il n’y aurait pas de détournement du panache d’eau contaminée suite à la mise en place de la carrière.

2.2.5 Puits du système d’information hydrogéologique (SIH) du MDDELCC et d’autres études

Le Système d’information hydrogéologique est une banque de données, accessible à tous, utilisée pour connaître la description de forages réalisés sur le territoire québécois. Cette banque collige 16 champs d’information dont notamment les informations suivantes : la description lithologique au droit du forage, la profondeur du puits, la méthode de forage qui a été employée et le matériau du tubage. L’information hydrogéologique rendue disponible par le système d’information hydrogéologique (SIH) provient, en grande partie, de rapports de forage réalisés par les puisatiers pour des ouvrages de captage desservant des résidences privées en eau potable. Par contre, le système d’information hydrogéologique (SIH) n’offre pas un inventaire exhaustif de tous les ouvrages de captage existants au Québec. Cette banque de données a été utilisée dans le cadre de cette étude afin d’accroître nos connaissances sur les caractéristiques géologiques et hydrogéologiques sur le territoire de la ville de Mercier. Sur la zone modélisée, un total de 400 puits a été consulté. Ceux-ci sont colligés à l’annexe B. Enfin, l’annexe C collige d’autres rapports de forage ou information géologique consultés dans le cadre de l’étude qui proviennent notamment des rapports mentionnés ci-dessus.

2.3 Portrait des usagers La présente section explique la méthodologie suivie pour : 1) dresser le portrait des usagers d’eau souterraine autour du site, 2) estimer le volume des eaux souterraines utilisées par certains usagers, 3) souligner la saisonnalité de la demande de ces derniers et 4) connaître la perception des usagers quant à la qualité des eaux souterraines et au potentiel des nappes à fournir de l’eau en quantité suffisante.

2.3.1 Planification des rencontres Les informations quantitatives et qualitatives répondant aux thématiques du portrait des usagers ont été recueillies lors de rencontres faites via du porte-à-porte.



Pour développer une stratégie de sondage adaptée à la région d’étude, trois (3) listes de citoyens ont été combinées afin de n’en former qu’une seule plus complète comportant 61 adresses civiques présentes dans un rayon de 2 km autour du site : la liste des puits privés dressée en 2010 (Inspec-Sol, 2012) dans un rayon de

1,5 km autour du site par la firme Inspec-Sol inc. retenue par Agrégats Lefebvre dans le cadre du projet d’implantation de la carrière;

la liste des permis délivrés entre le 11 mars 2004 et le 21 mai 2014 par la Ville de Mercier pour le captage des eaux souterraines; et,

la liste des entreprises agricoles tenue par la municipalité régionale de comté (MRC) de Roussillon.

Entre le 14 et le 21 juillet 2014, une équipe de TechnoRem inc. a rencontré 40 usagers dans un rayon de 2 km autour du site afin notamment de bonifier les informations recueillies par la firme Inspec-Sol inc. en 2010. Ces visites ont également eu comme objectif d’identifier des volontaires pour le prélèvement d’échantillons d’eau souterraine ainsi que pour le pompage et le suivi des eaux souterraines lors des essais hydrauliques de 24 et de 72 heures.

2.3.2 Diffusion Deux (2) méthodes ont été utilisées afin d’expliquer aux usagers de la ressource en eaux souterraines le contexte, la description et la réalisation du projet. Une lettre signée par monsieur René Chalifoux, directeur général et greffier de la Ville de Mercier, a premièrement été envoyée à toutes les personnes susceptibles d’être vues lors des rencontres faites via du porte-à-porte dans un rayon de 2 km autour du site. Cette lettre informative a permis de solliciter la collaboration des citoyens au moment de recueillir les informations nécessaires à l’étude. Les représentants de TechnoRem inc. se sont ensuite vu remettre par la Ville de Mercier une lettre datée du 7 juillet 2014, toujours signée par monsieur René Chalifoux, confirmant la réalisation de l’étude hydrogéologique. Les lettres utilisées pour présenter le projet aux usagers peuvent être consultées à l’annexe D.

2.3.3 Questionnaires Afin de rencontrer les usagers de la ressource en eau souterraine dans un rayon de 2 km autour du site, les trois (3) principales voies de circulation du secteur ont été explorées. Le boulevard Sainte-Marguerite, la montée Saint-Isidore et la rue Boyer ont ainsi été parcourus afin de cibler les adresses civiques présentes sur la liste de citoyens produite pour les besoins de l'étude. Lors des visites faites via le porte-à-porte le long de ces voies de circulation, une discussion a été entamée avec chacun des citoyens rencontrés afin de mieux connaître leur utilisation des eaux souterraines. Les proportions approximatives d'usagers rencontrés (40), parmi les citoyens (61) présents sur la liste complète, s'élèvent à 61 %



(33/54) entre 0 et 1,5 km de rayon autour du site ainsi qu'à 100 % (7/7) entre 1,5 et 2 km de rayon toujours autour du site. Globalement, 66 % (40/61) des citoyens liés à une adresse civique répertoriée sur la liste ont été rencontrés. Aucune distinction n’a été faite pour retrancher les usagers desservis par l’aqueduc municipal puisque certains parmi ces derniers utilisent quand même les eaux souterraines par l’intermédiaire d’un puits privé pour divers besoins. La répartition sur le territoire de l’ensemble des répondants est présentée à la figure 2-1. Cette figure illustre aussi l’étendue du réseau d’aqueduc. Deux (2) types de questionnaires ont été élaborés pour cibler les différents usagers, c'est-à-dire les usagers résidentiels et les usagers agricoles. Les détails relatifs à chacun des deux (2) types de questionnaires sont abordés au sein des prochaines sections et ceux-ci peuvent être consultés à l’annexe D.

2.3.3.1 Usagers résidentiels Chez les résidents, un questionnaire a permis de colliger les informations relatives : aux caractéristiques de la propriété; aux caractéristiques du puits (type de captage, date de forage, profondeur et

diamètre du puits, profondeur de la pompe, etc.); aux caractéristiques géologiques et hydrogéologiques à l'endroit du puits; à la perception de la qualité des eaux souterraines; à la perception de la quantité des eaux souterraines; et, aux analyses chimiques réalisées précédemment sur les eaux souterraines de

leur puits. La section 5.1 traite en détail des réponses obtenues de la part des usagers résidentiels.

2.3.3.2 Usagers agricoles Chez les producteurs agricoles, un questionnaire a permis de colliger non seulement les mêmes informations que chez les résidents, mais aussi les informations relatives : au type d’entreprise agricole (culture ou élevage); aux utilisations (irrigation, pulvérisation, lavage et/ou abreuvement) faites à

partir des eaux souterraines; et, aux volumes pompés à partir des eaux souterraines.

La section 5.2 traite en détail des réponses obtenues de la part des usagers agricoles.

2.3.4 Estimation des volumes provenant des eaux souterraines Les sections suivantes expliquent en détail la méthodologie suivie pour quantifier les volumes provenant des eaux souterraines pour les usages résidentiels et les usages agricoles.



Les objectifs précis sont de 1) de connaître quelle quantité provenant des eaux souterraines est requise annuellement dans un rayon de 2 km autour du site pour les usages résidentiels et les usages agricoles, 2) dans quelle proportion ce volume vise à combler chacun des usages et 3) quelle est la saisonnalité de l’utilisation des eaux souterraines. Étant donné la forte vocation agricole du secteur, un effort accru a été déployé afin de cerner les besoins en eaux pour l’irrigation des cultures, la pulvérisation de pesticides mais aussi pour les autres activités agricoles telles le lavage des légumes et l’abreuvement du bétail.

2.3.4.1 Usagers résidentiels La liste complète, comportant 61 adresses civiques présentes dans un rayon de 2 km autour du site, a été utilisée comme base pour estimer le nombre de résidences utilisant un puits privé pour divers besoins. Parmi ces 61 adresses, 20 ont été considérées comme probablement desservies par l’aqueduc municipal. Il s’agit des résidences entre le 820 et le 1 022 boulevard Sainte-Marguerite ainsi que le 99 rue Boyer. Lors du porte-à-porte, TechnoRem Inc. a relevé dix (10) résidences sur les 40 visitées à l’intérieur de ce même rayon qui sont desservies par l’aqueduc municipal. Sur l’ensemble des ponctions, il importait de connaître le volume des eaux souterraines utilisé chaque année pour l’approvisionnement en eau potable domestique à partir de puits privés dans un rayon de 2 km autour du site. Le volume ainsi calculé est lié aux usages pour la consommation, la cuisine, le nettoyage, les bains et les douches, la chasse d’eau, l’arrosage des pelouses, le remplissage de piscines, etc. Pour évaluer la quantité des eaux souterraines utilisée chaque année par les résidents via des puits, deux (2) variables devaient être connues, soit le nombre de résidents ayant un puits privé dans le secteur et la consommation moyenne quotidienne par résident.

consommation domestique annuelle = nombre de résidents x consommation domestique moyenne

quotidienne x 365 jours [éq.2-1]

En ce qui concerne la consommation moyenne quotidienne, elle a été établie à 250 litres par personne par jour (L/pers/j). Les chartes présentées dans Brière (2000) correspondent sensiblement à cette valeur, de même que la valeur de référence issue du Guide de conception des installations de production d’eau potable (MDDEP, 2002). Cette valeur de 250 L/pers/j se rapproche de la consommation moyenne calculée pour les résidents des villes canadiennes et américaines (220 L/pers/j) et la consommation domestique rurale en Amérique du Nord (190 L/pers/j) comme précisé dans Brière (2000). La section 5.1 discute des données liées à l'approvisionnement en eau potable domestique dans le cadre du portrait de l’utilisation des eaux souterraines.



2.3.4.2 Usagers agricoles Sur les 40 adresses civiques visitées par l’équipe de TechnoRem inc. dans un rayon de 2 km autour du site, dix (10) se sont révélées être des usagers agricoles. Les dix (10) usagers agricoles rencontrés se répartissent ainsi selon le type d’entreprise : huit (8) usagers agricoles effectuent des cultures; un (1) usager agricole effectue un élevage; et, un (1) usager agricole n’effectue plus aucune culture ni aucun élevage en 2014.

Les producteurs agricoles possédant un (1) ou plusieurs puits de captage utilisent les eaux à de nombreuses fins pouvant être regroupées en quatre (4) grandes catégories, soit : l’irrigation de certaines productions horticoles, la pulvérisation de pesticides sur les cultures, le lavage de légumes ainsi que l’abreuvement des animaux. Il est rare que les producteurs agricoles connaissent la valeur exacte du volume pompé pour l’irrigation, la pulvérisation, le lavage de légumes ou l’abreuvement. Le volume provenant des eaux souterraines annuellement utilisé pour chaque activité agricole peut toutefois se calculer autrement. Notamment, il peut être estimé si on connaît le débit de pompage et le temps d’utilisation pour une activité donnée :

Volume annuel = débit de pompage x temps d’utilisation [éq.2-2]

Parmi les usagers agricoles rencontrés, certains ont été capables d'estimer ces deux (2) variables. Les volumes provenant des eaux souterraines ont donc pu être évalués grâce aux questionnaires pour deux (2) des quatre (4) catégories d’utilisation, c’est-à-dire l’irrigation des cultures et le lavage des légumes. Irrigation Il est possible de trouver, dans la littérature, des chartes présentant les besoins pour les différentes cultures. Cependant, ces besoins théoriques divergent parfois nettement des utilisations réelles. Afin de tracer un portrait le plus réaliste possible, il importe donc de distinguer d’emblée la différence entre les besoins des cultures et les utilisations réelles des producteurs. Les besoins des cultures représentent le volume théorique nécessaire pour assurer une survie et une croissance des plants. En contrepartie, les utilisations réelles sont le volume appliqué par le producteur durant la saison d’irrigation. Une partie des besoins est ainsi comblée par les précipitations alors que l’autre est comblée complètement ou partiellement par l’irrigation. Par ailleurs, les eaux utilisées pour l’irrigation peuvent provenir de sources d’approvisionnement diverses dont les eaux de surface ou les eaux souterraines. Les utilisations réelles provenant des eaux souterraines ne représentent généralement qu’une fraction des besoins théoriques des cultures rapportés dans les chartes. L’estimation de la présente étude est celle des utilisations actuelles pour l’irrigation faite à partir des eaux souterraines. Au Québec, bien que certaines cultures horticoles nécessitent un apport additionnel aux précipitations, la réalité de terrain peut être toute autre. Pour une même



production horticole, certains producteurs irrigueront intensivement leur production à partir de systèmes à la fine pointe de la technologie, d’autres avec des systèmes plus conventionnels alors que d’autres n’irrigueront tout simplement pas. Ainsi, au-delà des besoins réels des plantes, des aspects pratiques et des aspects monétaires influenceront le recours ou non à l’irrigation. De cette situation découle une grande variabilité des pratiques d’irrigation. Il est donc difficile, voire impossible, d’affirmer avec certitude qu’une telle culture est systématiquement irriguée. Par ailleurs, en plus de l’importante variabilité des pratiques d’irrigation selon le type de culture, la majorité des producteurs peut difficilement quantifier le volume utilisé pour leurs pratiques agricoles. Afin de contourner ce problème de méconnaissance, nous avons tenté de cerner cette question en sollicitant leurs connaissances sur les débits de pompage de leurs puits, le nombre d’heures d’utilisation quotidienne et le nombre de jours d’utilisation durant la saison. Les données ayant pu être facilement transmises concernent surtout : le nombre d’heures par jour où la pompe du puits est en activité et le nombre de jours où leur puits pompe pour irriguer les cultures. Les informations sur les volumes extraits par la pompe restent donc méconnues. Il est donc possible de conclure que dans la mesure où le système de captage fournit la quantité requise aux besoins, le producteur agricole ne voit aucune utilité à en connaître le volume exact. Ainsi, durant les rencontres faites via le porte-à-porte, nous avons été confrontés tour à tour aux réalités suivantes :

1. aucun producteur ne connaît directement les volumes d’eau utilisés pour l’irrigation;

2. certains peuvent donner les informations exactes permettant de calculer des volumes;

3. certains surestiment ou sous-estiment les débits de pompage permettant de calculer des volumes.

Pour toutes ces raisons, l’approche initiale d’estimation des volumes utilisés pour l’irrigation basée uniquement sur les réponses des questionnaires (débits de pompage et nombre de jours ou d’heures de pompage) a dû être modifiée. Effectivement, les débits de pompage ont parfois dû être revus en fonction des données recueillies lors des essais hydrauliques, et ce, afin de mieux représenter la réalité. Sur les dix (10) usagers agricoles rencontrés, cinq (5) ont indiqué qu’ils irriguent leurs cultures de façon régulière. Les questionnaires ont également permis d’évaluer la proportion des usagers agricoles irriguant à partir des eaux souterraines versus à partir des eaux de surface. Ainsi, les cinq (5) usagers agricoles irriguant leurs cultures possèdent pour se faire 29 prises dont : 25 puits captant des eaux souterraines; trois (3) dispositifs (étang ou cours d’eau) recueillant des eaux de surface; et,



un (1) dispositif (étang) recueillant des eaux de surface, mais étant habituellement rempli à l’aide d’un puits de captage des eaux souterraines situé à proximité.

La section 5.2 discute des données liées à l'irrigation dans le cadre du portrait de l’utilisation des eaux souterraines. Pulvérisation Contrairement à l’irrigation, la pulvérisation des pesticides est pratiquée par l’ensemble des usagers agricoles effectuant des cultures (grandes cultures, horticultures, etc.) telles qu’elles soient. Pour huit (8) usagers agricoles sur les dix (10) rencontrés, il a été jugé probable qu’ils pulvérisent leurs cultures de façon régulière. La section 5.2 discute notamment des données liées à la pulvérisation dans le cadre du portrait de l’utilisation des eaux souterraines. Lavage des légumes Le lavage des légumes, que font certains producteurs, nécessite évidemment un apport important en eaux souterraines de bonne qualité puisqu’elles sont directement en contact avec les légumes préalablement à leur vente. Lors des rencontres avec les usagers agricoles, trois (3) sur dix (10) ont dit effectuer le lavage de légumes. La section 5.2 discute notamment des données liées au lavage des légumes dans le cadre du portrait de l’utilisation des eaux souterraines. Abreuvement des animaux Lors des rencontres, un (1) usager agricole sur les dix (10) visités a mentionné utiliser les eaux souterraines pour l’abreuvement de ses animaux. La section 5.2 discute notamment des données liées à l’abreuvement dans le cadre du portrait de l’utilisation des eaux souterraines.

2.3 Levés de géophysiques Des levés de sismique réfraction ont été effectués par la compagnie Géophysique GPR internationale de Longueuil. Deux (2) segments ont été réalisés le long de la frontière nord-ouest du site de la carrière projetée, quatre (4) autres ont été réalisés le long de la frontière nord-est (rang Saint-Isidore) et un (1) à la limite sud-est du site pour une longueur totale de l’ordre de 805 m. La localisation des lignes de géophysique est montrée à la figure 2-2 tandis que le rapport de la compagnie Géophysique GPR internationale est versé à l’annexe E. Ces relevés avaient pour but principal de cibler l’endroit optimal pour la réalisation du puits de pompage ainsi que pour déterminer la profondeur du roc et des zones de failles potentielles autour de la future carrière.



2.4 Forage et aménagement du puits de pompage et des puits d’observation Trois (3) puits ont été réalisés dans le cadre des travaux, soit les puits PP-1-2014, PO-1-2014 et PO-1-2014. Les travaux de géophysique ont mis en évidence une zone à forte fracturation avec un potentiel élevé pour fournir de l’eau (ligne 6, figure 2-2). C’est cet emplacement qui a été retenu pour forer le premier puits PO-1-2014. À la suite de ce forage, il est apparu que le puits ne pouvait soutenir un pompage intensif d’eau malgré les résultats de l’étude géophysique. Un des objectifs principaux de l’étude est de documenter l’impact hydraulique que pourrait avoir la carrière sur la nappe et les utilisateurs situés à proximité du site. Afin de confirmer les résultats de l’étude géophysique, un deuxième forage (PO-2-2014) a été réalisé aux frais de TechnoRem à 19,6 m à l’est du premier forage le long du rang Saint-Isidore. Les observations faites lors de ce second forage ont confirmé l’absence d’un potentiel hydraulique intéressant dans ce secteur. Toujours aux frais de TechnoRem Inc., un troisième forage (PP-1-2014) a été creusé le long de la limite sud-est du site de la carrière potentielle. Contrairement aux deux (2) autres puits forés, ce puits a révélé des indices d’un potentiel hydraulique significatif. Tous les puits sont terminés dans le roc. Ils ont été réalisés avec une foreuse rotative (Barbere Foremost DR24) sur roues. Étant donnée la méthode de forage (destructrice) utilisée, foreuse de type roto-percussion, les sondages effectués n’ont pas été échantillonnés en continu. Il n’a donc pas été possible d’établir avec précision la stratigraphie rencontrée. La procédure du forage et de l’aménagement des puits a été la suivante :

Forage et installation d’un tubage en acier de 0,203 m de diamètre (enfoncé d’environ 0,4 à 1 m dans le roc) et dépassant de la surface du sol entre 0,79 et 1,18 m. Ensuite, le forage est demeuré ouvert dans le roc;

Arrêt du forage à la profondeur prédéfinie;

Installation d’un couvercle cadenassable. Le tableau 2-1 présente les caractéristiques des forages effectués, soit le nom et la localisation de chaque puits, sa profondeur totale, l’épaisseur de dépôts meubles rencontrée, l’épaisseur de l’horizon de roc ainsi que le débit approximatif des puits tel que mesuré à la fin de chacun des forages. La figure 2-2 illustre la localisation des puits. Les rapports de forage peuvent être consultés à l’annexe F. Le puits PO-1-2014 est situé en périphérie de la carrière, le long du rang Saint-Isidore. Il a une profondeur de 60 m et l’épaisseur des dépôts meubles rencontrés est de 14,6 m. Le PO-2-2014 est également localisé en bordure du rang Saint-Isidore. Il possède une profondeur de 39,62 m et 13,72 m de dépôts meubles ont été observés à son emplacement. Enfin, le puits PP-1-2014 est quant à lui situé en bordure sud-est de la carrière projetée. Le puits a une profondeur de 49 m et l’épaisseur de dépôts meubles observée lors de ce forage est de 11 m.



2.5 Essais hydrauliques Quatre (4) essais de pompage de moyenne durée (24 heures) et une épreuve de longue durée (72 heures) ont été réalisés dans le cadre de la présente étude. Les tableaux 4-3 et 4-4 présentent les différentes caractéristiques de chacun de ces essais et énumèrent les puits d’observation suivis durant les essais de pompage. Les essais de pompage de 24h ont été réalisés dans des puits agricoles existants tandis que celui de 72 h s’est déroulé dans le puits PP-1-2014 nouvellement foré. Tous les essais ont été effectués selon les règles de l’art du Guide des essais de pompage et leurs interprétations (Chapuis, 1999).

2.5.1 Essais de pompage de moyenne durée (24 heures) Les essais de pompage de 24 h réalisés dans des puits agricoles existants ont été effectués dans le but d’acquérir davantage de données hydrauliques représentatives de l’aquifère rocheux nécessaires pour la conception du modèle mathématique. La réalisation du porte-à-porte a notamment permis de cibler des producteurs agricoles volontaires, possédant des ouvrages de captage, pour la réalisation des essais de moyenne durée. À partir des informations recueillies lors du porte-à-porte, la sélection des puits agricoles s’est faite à partir d’un certain nombre de critères définis ci-dessous :

L’accessibilité du puits de pompage pour la prise de mesure de niveau d’eau. Ce critère était crucial pour la sélection des puits de pompage. En effet, le puits doit être accessible depuis la surface pour la prise de mesure à l’aide des appareils de mesure tels que les sondes à niveau d’eau ou les capteurs de pression.

La connaissance des contextes géologique et hydrogéologique au niveau de l’ouvrage, mais aussi au niveau local. Des puits localisés dans l’aquifère rocheux étaient ciblés.

La proximité du puits par rapport à la carrière projetée : en effet, un puits localisé à proximité immédiate de la carrière projetée présente un plus fort risque de subir un impact suite à son implantation qu’un puits plus éloigné.

D’autres critères ont pu entrer en ligne de compte tels que : la mention par le propriétaire de période de pénurie d’eau dans son puits, la disponibilité des propriétaires, le type de puits (de surface ou tubulaire), la faisabilité technique du pompage en fonction de l’équipement en place (pompe de surface ou submersible), etc.

Des caractéristiques physiques et anthropiques du territoire (topographie, présence de routes, hydrographie locale, etc.) ont pu être également considérées afin de faire la sélection des puits.

Afin d’aider à la sélection des puits pour les essais, TechnoRem a procédé à la mise en carte de l’ensemble des puits à l’aide d’un logiciel de cartographie (Mapinfo), permettant de superposer des données numériques pertinentes telles que la



localisation des routes, de la carrière projetée, des puits issus de la base de données du système d’information hydrogéologique (SIH) et d’autres. Suite à la sélection à partir des données disponibles, chaque propriétaire a été contacté par téléphone afin de confirmer la faisabilité de l’essai de pompage puis rencontré par un professionnel de TechnoRem afin de planifier sa réalisation en s’adaptant au maximum à l’horaire de ce dernier et de façon à limiter les perturbations encourues par le producteur agricole. Quatre (4) essais de moyenne durée (24 h) ont été réalisés les 15, 17, 20 et 22 octobre 2014. Ces essais nommés; essai 1, 2, 3 et 4, ont été réalisés à des débits respectifs de 50, 137, 42 et 67 galUS/min (272, 747, 229 et 366 m3/j). Les niveaux d’eau de deux (2) puits d’observation ont été suivis pour chacun des essais de pompage. La localisation des puits de pompage et d’observation peut être visualisée à la figure 2-3 tandis que les tableaux 4-3 et 5-1 présentent une synthèse des caractéristiques de chaque essai de pompage (coordonnées géodésiques des puits, profondeur de puits, débit de l’essai de pompage, aquifère exploité, etc.). Pour chaque essai, une mesure établissant le « niveau statique initial » de l’eau dans le puits de pompage et les puits d’observation a été réalisée avant le démarrage de l’essai de pompage. Suite à ces mesures, un capteur de pression en continu (appareils utilisés pour faire l’enregistrement automatisé des fluctuations de la nappe) a été installé dans le puits de pompage et les puits d’observation. Les sondes automatisées sont des modèles Barologger Gold et Levelogger Gold Model 3001 de marque Solinst. Un autre capteur du modèle Barologger Gold a également été installé, afin d’enregistrer les variations de pression atmosphérique pendant la durée de l’essai. Les variations des niveaux d’eau ont été à la fois enregistrées par ces capteurs de pression et mesurées manuellement à l’aide d’une sonde électrique manuelle de la marque Solinst ayant une précision de l’ordre de 0,005 m afin de prévenir tout bris éventuel de la sonde automatisée. L’utilisation de capteurs de pression pour la prise de mesure en continu permet de respecter les recommandations de Robert P. Chapuis dans son « Guide des essais de pompage et leurs interprétations » (Chapuis, R., 1999) qui servent de référence pour le MDDELCC dans la réalisation d’étude hydrogéologique. Les capteurs ont été préalablement programmés pour enregistrer les mesures de pression à intervalles constants (15 ou 30 secondes) durant la totalité de l’essai de pompage et de la remontée. La profondeur du niveau d’eau dans le puits a donc été documentée bien au-delà des fréquences exigées par le MDDELCC. Les variations du débit de pompage ont été maintenues inférieures à 5 % tout au long des essais de moyenne durée dans la mesure du possible. Le débit a été mesuré et ajusté au début afin de s’assurer que celui-ci était optimal pour un fonctionnement en continu sans interruption de la pompe. Ensuite, il a été fréquemment mesuré pendant le déroulement des essais. À la fin de l’essai de pompage, la remontée du niveau de la nappe a été mesurée selon la même fréquence que celle en cours de pompage, et ce pour une durée minimale de 23 heures.



2.5.2 Essai de pompage de longue durée (72 heures) Une épreuve de pompage de longue durée (72 heures) a été réalisée, au puits PP-1-2014, entre le 29 juillet et le 1er août 2014. Ce puits situé à la limite sud-est de la carrière potentielle possède une profondeur de 49 m, similaire à celle prévue de la fosse, qui aurait une profondeur maximale d’environ 60 m. L’essai de pompage de 72 h a été entrepris afin de fournir les données essentielles à l’évaluation de l’impact du pompage des eaux souterraines de la carrière projetée ainsi que du potentiel aquifère. L’effet de ce pompage sur la nappe a été observé en mesurant périodiquement, tout au long de l’essai, le niveau de la nappe dans les puits existants aménagés au roc en périphérie. La réponse de la nappe à différentes distances et selon la profondeur des puits a permis de documenter la dynamique d’écoulement de l’eau souterraine dans le roc. Par ailleurs, l’interprétation du comportement de la nappe lors de cet essai fournira les informations sur les propriétés hydrauliques du roc, telles la conductivité hydraulique, la transmissivité et le coefficient d’emmagasinement. Ces paramètres qui caractérisent le milieu fracturé sont essentiels à l’élaboration du modèle numérique. Le tableau 4-4 dresse un bilan de l’essai de longue durée en indiquant le puits de pompage et les puits d’observation qui y sont rattachés, ainsi que le débit de pompage et la durée de la remontée. Le débit de pompage a été établi après qu’un essai de capacité de courte durée ait été réalisé. Le débit pour l’essai de longue durée a été établi à 120 galUS/min (654 m3/jour). Bien que des contrôles réguliers du débit ont été faits afin d’assurer qu’aucune variation significative par rapport à la valeur initiale ne se produise, le débit a cependant volontairement été ajusté à la hausse lors de l’essai. Le rabattement induit dans le puits de pompage à un débit de 120 galUS/min n’était que de 2,5 m après 1 132 min. Afin de s’assurer de ne pas rabatte au-delà de la profondeur d’installation de la pompe, le débit a donc été augmenté graduellement de 120 à 140 galUS/min. Enfin, les eaux pompées ont été rejetées dans le fossé de drainage au bout d’un tuyau d’évacuation d’une trentaine de mètres de longueur. Tout au long du pompage, les rabattements des niveaux d’eau ont été mesurés dans le puits de pompage et les puits d’observation sélectionnés. Un total de 16 puits d’observation situés à des distances comprises entre 130 et 1 996 m du puits de pompage ont été suivis. Préalablement à l’essai de pompage, des capteurs de pression avec système électronique d’acquisition de données intégrées ont été introduits dans les puits sélectionnés. Un capteur servant à mesurer la pression atmosphérique a été installé en surface à proximité du puits testé. Les capteurs ont été préalablement programmés pour prendre les mesures de pression aux 30 secondes durant la totalité de l’essai de pompage et de la remontée. La fluctuation de la nappe dans les puits équipés de sondes automatisées a donc été documentée bien au-delà des fréquences recommandées dans le Guide des essais de pompage et leurs interprétations (Chapuis, 1999). Les mesures de niveau d’eau ont néanmoins aussi été prises à l’aide de sondes électriques manuelles, de marque Solinst, permettant une précision de l’ordre de 0,005 m. Les mesures manuelles sont prises afin de palier à un dysfonctionnement potentiel de l’un ou l’autre des capteurs de pression.



À la fin du pompage, la pompe a été mise à l’arrêt et la remontée du niveau de l’eau a été mesurée régulièrement dans les mêmes puits utilisés lors du rabattement de la nappe. Les mesures de niveau d’eau, prises selon les mêmes fréquences qu’en pompage, ont été prises à la fois avec les capteurs de pression et à l’aide de sondes électriques manuelles, Quelques minutes avant l’arrêt de la pompe, un échantillon d’eau souterraine a été prélevé dans le puits de pompage pour analyses chimiques. Tous les échantillons d’eau ont été prélevés, conservés et expédiés au laboratoire dans le respect des normes du « Guide d’échantillonnage à des fins d’analyses environnementales – Cahier 3 – échantillonnage des eaux souterraines » émis par le Centre d’expertise environnementale du Québec et du « Guide des méthodes de conservation et d’analyses des échantillons d’eau et de sol » du MDDEP. Le programme analytique est présenté dans la prochaine section. Toutes les mesures prises ainsi que les interprétations graphiques des essais de pompage de moyenne et de longue durée et de leur remontée sont présentées aux annexes G-1 à G-2. Le chapitre 4 présente de façon plus détaillée les résultats des essais de pompage.

2.6 Qualité des eaux souterraines de l’aquifère rocheux La qualité des eaux souterraines a été évaluée à partir des résultats analytiques obtenus sur les 22 prélèvements effectués dans le cadre de cette étude. Les données de qualité des eaux souterraines répertoriées dans l’étude réalisée par la firme Inspec-Sol inc. en 2012 ont aussi été utilisées aux fins de comparaison. Les sections qui suivent décrivent de façon détaillée la méthodologie qui a été suivie pour arriver à dresser le portrait de la qualité des eaux souterraines dans un rayon de 2 km autour du site.

2.6.1 Échantillonnage des eaux souterraines Cette section traite de la sélection des paramètres analysés, du choix des puits échantillonnés et de la méthodologie suivie lors des prélèvements sur lesquels repose l’évaluation de la qualité actuelle des eaux souterraines.

2.6.1.1 Programme analytique Le choix des paramètres du programme analytique a été guidé par la nécessité de connaître la qualité des eaux souterraines pour l’approvisionnement en eau potable domestique puisque la majorité des usagers résidentiels s’approvisionnent à partir d’un puits privé. L’évaluation de la qualité des eaux souterraines a donc été faite en fonction des paramètres analytiques représentés par les normes du Règlement sur la qualité de l’eau potable (RQEP), les recommandations émises par Santé Canada ou par l’Organisation mondiale de la santé (OMS). L’ajout au programme d’autres paramètres analytiques a également été guidé par l’importance de vérifier si les activités humaines en surface ont ou auront un impact



sur la qualité des eaux souterraines utilisées pour l’approvisionnement en eau potable domestique. Indicateurs d’une contamination potentielle, les chlorures, les nitrites et les nitrates ainsi que le phosphore total ont notamment été ajoutés. Puisque certains explosifs, utilisés par exemple pour l’exploitation d’une carrière, sont des sources anthropiques potentiellement importantes de contamination par le perchlorate, ce paramètre a également été ajouté au programme analytique. Parmi les paramètres, dix (10) ont aussi été analysés afin de réaliser un calcul de l’équilibre chimique. Ce calcul a également servi de contrôle de la qualité des résultats d’analyses chimiques. Le calcium (Ca), le potassium (K), le magnésium (Mg), le sodium (Na), le sulfate (SO4), les chlorures, les nitrites et nitrates (NO2-NO3) et les bicarbonates (HCO3) ont été analysés afin de comptabiliser le bilan ionique. Le bilan ionique permet de vérifier la validité des résultats d'analyse. Pour ces ions majeurs, la somme des cations (calcium (Ca), potassium (K), magnésium (Mg), sodium (Na)), devrait être égale à celle des anions (chlorures, sulfates (SO4), nitrates (NO2-NO3) et bicarbonates (HCO3)) dans l'eau. On admet qu’une différence peut exister entre la somme des anions et celle des cations, mais elle ne doit pas excéder une erreur de 20 % pour les sommes exprimées en milliéquivalent par litre. Dans le cas contraire, on peut suspecter des erreurs de manipulation ou de mesure. Le programme analytique complet effectué pour l’évaluation de la qualité actuelle des eaux souterraines est présenté au tableau 2-2.

2.6.1.2 Choix des sites d’échantillonnage La campagne d’échantillonnage des puits privés résidentiels (R1 à R17) a été réalisée entre le 28 et le 31 juillet 2014 dans le but d’acquérir certaines données actuelles sur la qualité des eaux souterraines servant à l’approvisionnement en eau potable domestique. Ces puits privés résidentiels ont été choisis en fonction de plusieurs critères, soit : 1) leur localisation : les puits devaient être le plus près possible dans un rayon de 2 km autour du site, 2) la nature de la nappe : les puits devaient capter l'aquifère fracturé, 3) l’accessibilité : les puits devaient être facilement accessibles pour prendre des mesures de niveaux d’eau et 4) les conditions du système : l’eau devait pouvoir être échantillonnée avant son traitement, le cas échéant. Afin de cibler les usagers résidentiels dont les puits privés respectent les critères préétablis, plusieurs questions ont été posées lors des rencontres faites via le porte-à-porte. Suite à chacun des essais hydrauliques (PP-1-2014 et PE-2, PE-3, PE-17 et PE-23), des échantillons provenant des eaux souterraines ont également été prélevés le 1er août 2014 ainsi qu’entre le 16 et le 23 octobre 2014. Le choix de ces sites d’échantillonnage a été conditionné par les critères préétablis pour la réalisation des essais hydrauliques.

2.6.1.3 Méthodologie d’échantillonnage Les eaux souterraines des puits privés résidentiels ont été échantillonnées conformément aux normes de prélèvement et de conservation des échantillons présentées à l’annexe 4 du Règlement sur la qualité de l’eau potable (RQEP) du



gouvernement du Québec. L’eau brute a été recueillie par l’entremise de robinets présents à l'intérieur ou à l'extérieur des résidences. Laisser couler l’eau entre 15 et 20 minutes avant d'effectuer le prélèvement a permis de s’assurer que l’échantillon s'est montré représentatif des conditions réelles de la nappe. Chaque prélèvement, effectué suite aux essais hydrauliques, a été réalisé selon les règles décrites par le Centre d'expertise en analyse environnementale du Québec (CEAEQ) dans le Guide d’échantillonnage à des fins d’analyses environnementales, cahier 3, Échantillonnage des eaux souterraines (2012). Les bouteilles nécessaires au prélèvement des échantillons ont tout d'abord été préalablement commandées auprès du laboratoire Exova de Montréal. Chaque échantillon a ensuite été clairement identifié et conservé à une température de 6 ºC, tel que stipulé dans le fascicule des Modes de conservation pour l’échantillonnage des eaux souterraines du CEAEQ (2014), dans une glacière munie de cellules réfrigérantes jusqu’à leur arrivée au laboratoire Exova de Montréal aux fins d’analyses. Toutes les expéditions d’échantillons étaient accompagnées d’un bordereau de transmission indiquant clairement : La date et le lieu du prélèvement; L’identification de l’échantillon; La nature de l’échantillon; Les paramètres analytiques requis pour chaque échantillon; Le nom du préleveur; Les conditions de transport; et, La chaîne de responsabilité.

2.6.2 Programme d'assurance et de contrôle de qualité des résultats analytiques Cette section présente sommairement les différentes étapes du programme d'assurance et de contrôle de qualité appliqué afin de vérifier la fiabilité des résultats et des procédures reliées aux analyses chimiques. En effet, des valeurs erronées peuvent être obtenues suite à de mauvaises manipulations d’instruments de terrain ou de laboratoire, lors de la calibration des appareils ou dans le cas d’un mauvais dosage des solutions en laboratoire. Le processus de validation des données est donc important puisqu’il permet d’identifier, et le cas échéant, d’éliminer les échantillons pour lesquels de telles erreurs seraient survenues.

2.6.2.1 Contrôle de qualité externe Le programme externe de contrôle a inclus les analyses de trois (3) duplicata de terrain, d’un (1) blanc de terrain et d’un (1) blanc de transport. Afin d’évaluer la variation entre l’échantillon régulier (E) et son duplicata (D), leur différence relative (DR), en pourcentage, a été calculée à l’aide de la formule suivante :



DR = 100 x (E-D) / ((E+D)/2) [éq. 2-3] La différence relative pour les analyses réalisées sur des eaux souterraines est généralement considérée acceptable si elle est inférieure à 30 %. En contrepartie, lorsqu’une différence supérieure à 30 % est notée, les résultats sont considérés uniquement comme des estimations de la concentration réelle. Cependant, lorsque les résultats montrent des valeurs relativement faibles, c’est-à-dire égales ou inférieures à cinq (5) fois la limite de détection, la différence ne peut être analysée de façon significative. Une interprétation peut tout de même être faite sur la base des normes applicables, à savoir si les résultats de l’échantillon régulier et de l’échantillon duplicata tombent tous deux à l’intérieur ou non des limites d’une même norme. Pour l’interprétation des résultats du contrôle de qualité, une valeur égale à la limite de détection a été attribuée aux résultats inférieurs à la limite de détection. Tel que mentionné précédemment, les résultats ont également été validés par le calcul du bilan ionique des constituants majeurs (Ca, Mg, Na, K, HCO3, Cl, SO4). L’écart du bilan ionique n’est pas considéré acceptable au-delà d’une limite de ± 20 %. Dans le cas où cette limite inférieure ou supérieure est dépassée, les résultats d’analyses de l’échantillon associés aux constituants majeurs sont considérés erronés sans toutefois connaître précisément le ou les constituants en cause.

2.6.2.2 Contrôle de qualité interne Le laboratoire Exova de Montréal a procédé à un programme interne de contrôle de ses méthodes d’analyses et des résultats obtenus. Ce contrôle a été réalisé en procédant à l’analyse de blancs de laboratoire, de solutions avec des concentrations connues de certains paramètres et de duplicata internes d’échantillons soumis aux analyses.

2.7 Arpentage des puits de pompage et d’observation L’arpentage de tous les puits forés et suivis lors de l’essai de pompage a été réalisé par TechnoRem. Les coordonnées géographiques (X, Y) et l’élévation (Z) de la margelle et du sol par rapport au niveau moyen de la mer ont été acquises par une unité mobile GPS de haute précision. Il s’agit d’une station d’arpentage permettant d’obtenir une précision de l’ordre de 0,02 mètre (horizontale et verticale). Les coordonnées ont été acquises et projetées dans le système de projection Mercator transverse modifié (MTM Nad83). Les coordonnées et élévations du sol et de la margelle de chaque puits foré sont indiquées au tableau 2-1 et sur les rapports de forage versés à l’annexe F. Pour les puits agricoles et résidentiels existants qui ont servi de puits d’observation pour les essais de pompage, leurs coordonnées sont colligées au tableau 4-1.

2.8 Caractérisation hydrogéologique

2.8.1 Relief du sol Un modèle numérique d’élévation du sol du MRNF a été utilisé dans le cadre de cette étude. Ce modèle est utile pour la génération des cartes d’épaisseur des dépôts



meubles, de l’élévation du roc ainsi que pour la construction du modèle numérique d’écoulement.

2.8.2 Topographie du roc et épaisseur des dépôts meubles Les forages répertoriés dans le cadre d’études antérieures ou dans le SIH fournissent de précieuses informations sur la nature des dépôts, leur épaisseur ainsi que la profondeur du roc. Ce sont donc ces données de forage qui ont été utilisées pour tracer la carte d’élévation du socle rocheux (figure 3-7) et celle des épaisseurs de dépôts (figure 3-8) dans la zone d’étude. Les cartes d’épaisseur de dépôts et d’élévation du roc produites à l’aide de ces données sont présentées au chapitre 3.

2.8.3 Recharge La recharge annuelle correspond à la quantité d’eau qui réalimente les nappes d’eau souterraine chaque année. Cette quantité d’eau qui s’infiltre chaque année pour recharger les formations aquifères est probablement un des paramètres hydrogéologiques les plus difficiles à quantifier. Bien que plusieurs approches très techniques et sophistiquées existent pour l’évaluer, la méthode retenue pour calculer la recharge de la nappe d’eau circulant dans les dépôts meubles dans le cadre de cette étude est celle du bilan hydrologique. Cette méthode a l’avantage d’être simple et bien adaptée à l’échelle du territoire d’étude. Le bilan hydrologique s’exprime sous la forme de l’équation suivante :

P = R + Ip [éq. 2-4]

Tout ce qui tombe sous forme de précipitations (P) sur un territoire et dans un intervalle de temps donné, soit s'écoule par ruissellement (R) ou peut s’infiltrer (Ipotentielle ou Ip) dans le sol. La portion des précipitations qui ne ruisselle pas sur le sol peut soit : 1) être évaporée ou transpirée par les plantes et ainsi repartir dans l'atmosphère par évapotranspiration (ETR), 2) combler un déficit des réserves en eau dans le sol qui sont disponibles pour les plantes (RAS pour Ready available supply), ou 3) s’infiltrer plus en profondeur pour participer à la recharge des nappes d’eau souterraine (Rn). Ainsi, le bilan hydrologique peut aussi être exprimé comme suit :

Ip ou P - R = ETR + ΔRAS+Rn [éq. 2-5]

On constate que si l’on parvient à bien quantifier les précipitations, le ruissellement, l’évapotranspiration et les changements d’emmagasinement d’eau dans le premier mètre de sol et qui sont facilement disponibles pour les plantes (ΔRAS), on est en mesure de déduire la valeur approximative de la recharge des nappes (Rn). Le travail effectué a donc consisté évaluer chacun de ces paramètres (précipitation, ruissellement, évapotranspiration et réserves dans le sol). Pour ce faire, les informations suivantes sont nécessaires: les précipitations mensuelles, les variations mensuelles des températures ainsi que l’utilisation du sol, le type de sol et les pentes. Les documents de référence consultés et les sources de données utilisées pour quantifier ces paramètres sont présentés ci-dessous :



1. Précipitations et températures : Données de normales climatiques de 1981 à 2010 (Environnement

Canada, Service météorologique du Canada, 2010)

2. Utilisation du sol : Orthophotographies numériques 3. Types de sol : Cartes des dépôts meubles (Géologie des formations superficielles,

Bassin de la rivière Châteauguay, Québec; Tommy Tremblay, UQAM; 2008)

4. Pentes : Modèles numériques d’altitude (MNA)

La façon dont chacun de ces paramètres a été quantifié est présentée dans les paragraphes qui suivent.

Paramètres du bilan hydrologique évalués pour déduire la recharge Ruissellement (R) L’évaluation de la portion de l’eau qui s’écoule par ruissellement a été réalisée à l’aide de la méthode rationnelle couramment utilisée par le ministère des Transports (MTQ, 2004). La méthode rationnelle est une version adaptée d’une méthode empirique développée par le Service de conservation des sols (SCS) du ministère de l’Agriculture des États-Unis en 1969. Cette méthode avait initialement été élaborée pour évaluer les quantités d’eau ruisselées lors de chaque événement pluvieux. Elle a par la suite été modifiée par le ministère des Ressources naturelles du Québec (Monfet, 1979) pour les conditions climatiques et physiques du Québec. Plus récemment, le MTQ l’a bonifiée et modifiée pour qu’elle soit encore plus adaptée aux réalités géographiques du Québec (méthode rationnelle, MTQ, 2004). La méthode rationnelle s’applique à des bassins versants d’une superficie inférieure à 25 km2. Pour les besoins de l’étude, la région a donc été divisée en plusieurs bassins de 25 km2. Le calcul du ruissellement se fait par le biais d’un coefficient de ruissellement qui dépend du type de sol, de l’utilisation du sol et des pentes. Plus un secteur aura une pente élevée, des sols peu perméables et des surfaces bétonnées (région urbaine, par exemple) et plus le coefficient de ruissellement sera élevé. C’est la connaissance de ces coefficients ajoutée à celle des valeurs de précipitations mensuelles qui permet ensuite de calculer la lame d’eau qui est réellement ruisselée à l’aide de l’équation suivante :

R = Cp * P [éq. 2-6]

où

R : Ruissellement (mm) Cp : Coefficient de ruissellement (sans unité)



P : Précipitations (mm)

Les secteurs dont les coefficients de ruissellement sont élevés seront caractérisés par la prédominance du ruissellement comme moyen d’évacuation de l’eau. À l’inverse, des régions caractérisées par de faibles valeurs de coefficient de ruissellement auront tendance à laisser l’eau s’infiltrer dans les sols plutôt qu’à les faire ruisseler. La détermination des coefficients de ruissellement commence d’abord par la classification des types de sol selon les six (6) catégories de capacité d’infiltration suivantes :

A: Très bonne infiltration (prédominance de sable et/ou gravier) AB: Bonne infiltration (prédominance de sable moyen) B : Infiltration moyennement bonne (prédominance de sable fin) BC : Infiltration moyennement mauvaise (prédominance de silt) C : Mauvaise infiltration (prédominance de silt et d’argile) CD: Très mauvaise infiltration (prédominance d’argile)

Pour catégoriser la région d’étude selon ces classes d’infiltration, on a fait appel à la carte des dépôts meubles (Tremblay, 2008) et au tableau de correspondance développée pour la méthode rationnelle (voir Annexe I, tableau 1). Le tableau associe à chaque catégorie de dépôts, une qualité hydrologique par le biais d’une lettre. La lettre A correspond à un terrain avec un faible ruissellement (sable) tandis que le groupe CD correspond à un terrain où le ruissellement est très important (argile). Ensuite, le territoire a été cartographié selon l’utilisation du sol (voir tableau 2 de l’annexe I). L’utilisation du territoire a d’abord été subdivisée en fonction de deux (2) grandes catégories, soit la zone rurale et la zone urbaine. Ces deux (2) catégories principales sont à leur tour subdivisées en sous-catégories en fonction de l’utilisation du sol. La division du territoire en fonction de ces catégories et sous-catégories a été effectuée à partir des orthophotographies. Au besoin, ces zones ont ensuite été validées lors de visites sur le terrain. Les sous-catégories d’utilisation du sol utilisées pour le calcul du bilan hydrologique sont : boisé, route de gravier, asphalte, terre-plein, culture, étendue d’eau, pâturage et résidentiel unifamilial. Enfin, une cartographie des pentes du territoire a été réalisée à partir du modèle numérique d’élévation développé à l’aide des données d’élévation tirées des cartes topographiques aux échelles du 1:20 000 et 1:50 000. Les pentes ont été générées automatiquement à l’aide d’un outil informatique disponible à cet effet dans le logiciel Vertical Mapper. Ces pentes ont été classées selon les trois (3) catégories proposées par la méthode, soit des pentes inférieures à 3 % correspondant à des conditions de terrain plat, des pentes comprises entre 3 et 8 % correspondant à des conditions de terrain vallonné et des pentes supérieures à 8 % qui représentent des conditions de terrain montagneux (voir tableau 3 de l’annexe I). Les cartes d’utilisation du sol, des pentes et des types de sol ont ensuite été superposés les unes aux autres pour définir des zones présentant des caractéristiques similaires. Par exemple, une zone est tracée si les conditions de pente inférieure à 3 %,



si un sol de classe hydrologique A et une utilisation pour la culture sont rencontrés. À cette zone est alors associée une valeur de coefficient de ruissellement qui est tirée du tableau de valeurs inclus dans la méthode rationnelle. Cette procédure est appliquée pour l’ensemble des nouvelles zones ainsi créées et permet de dresser une carte des coefficients de ruissellement sur l’ensemble du territoire à l’étude. Une fois les coefficients de ruissellement déterminés, il est possible de calculer les valeurs de ruissellement associées à chaque coefficient. Ces valeurs sont déterminées à l’aide des valeurs de précipitations mensuelles moyennes sur la région enregistrées par la station météorologique de Sainte-Martine pour la période de 1981 à 2010 (Environnement Canada, 2014) (voir annexe I). Évapotranspiration réelle (ETR) Le concept d’évapotranspiration réelle inclut les processus d’évaporation et de transpiration par les plantes. Pour connaître l’évapotranspiration réelle, il faut d’abord calculer l’évapotranspiration potentielle. Dans le cadre du projet, l’évapotranspiration potentielle (ETP) a été calculée pour chaque mois à l’aide de la méthode de Thornthwait et Mather (1957). Cette méthode requiert les valeurs de température mensuelles ainsi que la latitude de la station météorologique et le mois. Les données de normales climatiques de la station météorologique d’Environnement Canada ont été utilisées. Le terme d’évapotranspiration potentielle introduit par Thornthwait représente la perte d’eau qui se produirait si, en aucun moment, il n’y avait de déficit en eau dans le sol suite à l’utilisation par la végétation. Cependant, la quantité d’évapotranspiration réelle (ETR) ne peut dépasser la somme de l’eau déjà disponible dans le sol (RAS du mois précédent) et de l’infiltration potentielle (P-R). Ainsi, l’évapotranspiration réelle pour un mois donné correspond à la plus petite valeur entre l’évapotranspiration potentielle (ETP) et la somme de l’eau déjà disponible dans le sol et de l’infiltration (RASdu mois précédent + I) :

ETR = MIN(ETP, I + RASprécédent) [éq. 2-7]

Changements d’emmagasinement d’eau disponible dans le sol (ΔRAS) L’eau facilement disponible dans le sol (RAS) à la fin du mois dépend de la quantité disponible le mois précédent (RASdu mois précédent) et des changements d’emmagasinement (ΔRAS) survenus au cours du mois. Une baisse de la quantité d’eau emmagasinée dans le sol peut survenir s’il y a évapotranspiration. Les changements de cet emmagasinement se calculent en retranchant l’évapotranspiration réelle de l’infiltration potentielle. Toutefois, un changement dans la quantité d’eau emmagasinée dans le sol (ΔRAS) ne peut être supérieur à la quantité maximale disponible. Mentionnons enfin que cette quantité maximale dépend principalement de deux (2) facteurs soit la profondeur des racines et la capacité de rétention du sol (Scanlon et al., 2002; Nyvall, 2002). Selon Freeze et Cherry (1979), la capacité d’emmagasinement d’eau facilement disponible (RAS) avoisine au maximum 100 mm/m de sol pour le Québec en absence d’évapotranspiration, comme c’est le cas au mois de janvier. Les changements dans la quantité d’eau emmagasinée dans le sol au cours des mois et au gré des saisons se calculent à l’aide de l’équation suivante :



ΔRAS = MIN(I - ETP, RASmax - RASprécédent) [éq. 2-8]

Calcul de la recharge Finalement, à partir des valeurs du ruissellement, de précipitations, d’évapotranspiration réelle et de la réserve en eau dans les sols qui est disponible pour les plantes, il devient possible de calculer la valeur de la recharge des nappes (Rn) dans les dépôts meubles présents dans la région d’étude à partir de l’équation suivante :

Rn = I - ETR – ΔRAS [éq. 2-9]

La valeur de la recharge ainsi calculée est celle qui réalimente directement la nappe comprise dans les dépôts meubles. Elle ne représente donc pas la réalimentation de la nappe de l’aquifère rocheux qui est plus en profondeur. En effet, des quantités d’eau infiltrées dans les nappes d’eau souterraine dans les dépôts meubles, seule une partie se rendra jusqu’à l’aquifère rocheux. Ceci est dû au fait que, dans la zone saturée des dépôts meubles, la composante horizontale de l’écoulement de l’eau contribue à évacuer une partie de cette eau vers des points d’émergence (ruisseaux, rivières, lacs, etc.). Une valeur de recharge plus réaliste du roc sera déterminée à l’aide de la modélisation mathématique dont les résultats sont présentés au chapitre 6.

2.8.4 Écoulement de l’eau souterraine La carte piézométrique de l’aquifère rocheux a été tracée à partir de plusieurs mesures de la profondeur de la nappe prises dans des puits au roc entre le 10 et 14 octobre 2014. Les puits effectués dans le cadre de l’étude et de mandat antérieurs (Inspec-Sol (2012), TechnoRem Inc (2010), MDDELCC) et des puits résidentiels ont été utilisés pour prendre ces mesures. Au total, les données d’élévation de la nappe mesurées dans 77 puits terminés dans l’aquifère rocheux ont été utilisées pour tracer la carte de la piézométrie de la nappe d’eau au roc. Le tableau 4-1 présente l’ensemble de ces puits. C’est à partir des valeurs d’élévation de chacun des points de mesure de référence et de la profondeur de la nappe dans ces derniers, qu’il est possible de calculer l’élévation de la surface de la nappe en chacun de ces endroits (élévation du point de mesure de la profondeur de la nappe (m) – profondeur de la nappe mesurée à partir de ce point de mesure (m) = élévation de la surface de la nappe (m)). La carte piézométrique a été tracée par l’interpolation de ces données d’élévation de la nappe. La méthode du plus proche voisin (Natural neighbor) disponible dans le logiciel Surfer a été utilisée.

2.8.5 Propriétés hydrauliques du roc Tel que mentionné dans les sections précédentes, des essais hydrauliques ont été réalisés dans le cadre de la présente étude. Les propriétés hydrauliques de l’aquifère rocheux ont été déterminées en analysant le comportement de la nappe d’eau souterraine lorsque celle-ci a été sollicitée par des pompages de moyenne durée (24 heures) et un de longue durée (72 heures).



Les pompages de longue durée fournissent des données et des informations plus détaillées sur le comportement plus d’un aquifère qu’un essai de courte durée (< 24 h). Ceci est dû au fait que l’essai de longue durée laisse le temps au cône de rabattement d’évoluer, permettant ainsi de détecter les limites du système aquifère si elles se trouvent dans le cône de rabattement. L’essai de longue durée permet généralement d’atteindre les conditions de régime permanent, c’est-à-dire l’équilibre entre les quantités d’eau qui sont extraites du puits et celles qui sont acheminées par l’écoulement latéral et la recharge verticale. L’atteinte du régime permanent est importante dans le cadre de cette étude puisque l’on peut ainsi connaître la distance maximale de l’influence du puits après plusieurs jours de pompage ininterrompu ainsi que le rabattement maximal dans les puits voisins où l’influence du pompage est notable. Ces informations ont un intérêt majeur et seront d’une grande utilité pour poser les avis éclairés sur les impacts potentiels de l’aménagement de la fosse d’exploitation projetée.

Bien que le pompage de puits isolés dans le cadre de cette étude ne puisse pas représenter le contexte réel du pompage qui sera fait une fois la carrière en exploitation, celui-ci donnera une bonne idée du comportement général de la nappe lorsqu’elle est sollicitée par pompage. Suite aux travaux de terrain, les données des capteurs de pression, complétées par les données manuelles, ont été téléchargées, compensées par rapport aux variations barométriques et analysées à l’aide du logiciel AquiferTest Pro. Toutes les valeurs de niveaux d’eau des essais de pompage de moyenne et de longue durée ainsi que leurs interprétations sont consignées à l’annexe G. L’interprétation des résultats des essais de pompage consiste à ajuster un modèle conceptuel dont le comportement hydraulique est jugé similaire au système géologique aquifère sollicité dans les environs de l’ouvrage de captage testé. C’est ce travail d’ajustement qui permet d’obtenir les caractéristiques hydrauliques de l’aquifère étudié (transmissivité, coefficient d’emmagasinement, conductivité hydraulique). Dans cette étude, les données recueillies lors des épreuves de pompage ont été traitées et interprétées selon les cas par les méthodes de Cooper-Jacob, Theis, Hantush et/ou de remontée Theis & Jacob. Ces données quantitatives obtenues permettent de prédire les rabattements anticipés dans le temps au puits de pompage et dans les puits environnants. Elles sont aussi nécessaires à l’élaboration du modèle numérique.

2.9 Représentation du contexte hydrogéologique du site à l’étude sous forme de modèle numérique

Les questions que l’on peut se poser sur différents aspects de la ressource en eau souterraine, bien qu’elles soient simples en apparence, renferment souvent un niveau de complexité important dans les réponses qu’elles suscitent. La plupart du temps, les réponses aux questions posées ne peuvent provenir de la simple compréhension humaine d’un contexte hydrogéologique particulier mais doivent être issues d’outils informatiques sophistiqués et puissants tels que les modèles numériques. Le principe de base de la modélisation numérique est de reproduire de façon simplifiée le milieu naturel, en l’occurrence un système aquifère, par un ensemble d’équations qui permet de reproduire fidèlement l’écoulement naturel. On peut alors questionner un modèle



numérique pour qu’il réponde à des questions telles que : dans combien de temps un contaminant circulant au sein d’une nappe atteindra-t-il un puits ? Ou dans quelle mesure la concentration de ce contaminant dans l’eau pourra-t-elle être atténuée par les processus de dilution dans l’eau ? Dans le cadre de notre étude, il était crucial de construire un modèle numérique pouvant répondre à la question suivante :

Quels seront les impacts potentiels des prélèvements d’eau souterraine pour

maintenir à sec la fosse d’exploitation projetée sur les puits résidentiels et municipaux voisins et sur le piège hydraulique en opération sur le site des anciennes lagunes de ville de Mercier;

2.9.1 Étapes générales de la modélisation mathématique Pour bien répondre aux questions posées par l’usage d’un modèle numérique, il faut acquérir une excellente compréhension du système aquifère à l’étude et le traduire sous forme de modèle numérique. La construction d’un modèle numérique requiert par le fait même l’intégration d’un vaste ensemble d’informations qui caractérisent le système aquifère. Les étapes qui doivent être suivies pour construire un modèle numérique qui représentera le plus fidèlement possible la réalité sont les suivantes :

Définir les objectifs de la modélisation;

Développer un modèle conceptuel du système aquifère (comprendre le contexte hydrogéologique du site à l’étude, connaître les unités hydrostratigraphiques, déterminer les paramètres hydrauliques des matériaux, tracer la piézométrie de la nappe étudiée, etc.);

Sélectionner un simulateur numérique;

Construire le modèle (maillage, conditions limites et initiales, sélection des paramètres hydrauliques de départ);

Calibrer le modèle numérique avec des données de terrain pour s’assurer que le modèle puisse les reproduire;

Étudier la sensibilité du modèle pour quantifier l’incertitude reliée aux paramètres d’entrée;

Vérifier le modèle avec un autre ensemble de données de terrain;

Faire des prédictions à l’aide du modèle; et,

présenter le modèle et les résultats. Les sections suivantes décrivent plus en détail chacune de ces étapes. 2.9.2 Objectifs L’établissement des objectifs de la modélisation est une étape déterminante puisque c’est à partir de cette étape que l’on établira l’étendue et l’ampleur des étapes subséquentes à réaliser pour la construction du modèle. Dans le cadre de la présente étude, il était important de développer un modèle capable de représenter de manière satisfaisante les connaissances hydrogéologiques acquises au fil des différents travaux



de caractérisation notamment pour être en mesure de faire des prédictions valables quant à l’impact du prélèvement d’eau sur le milieu récepteur et sur les puits privés alimentant les résidences voisines. En fonction de ces objectifs, nous avons déterminé que le modèle mathématique devait être capable de répondre aux objectifs suivants :

Inclure les nouvelles connaissances et la mise à jour de la compréhension de

la dynamique d’écoulement de l’eau souterraine (recharge, flux, résurgences);

Représenter fidèlement l’écoulement tridimensionnel des eaux souterraines;

Déterminer le bilan global de l’eau; et

représenter l’impact des puits de pompage sur la nappe d’eau souterraine.

2.9.3 Élaboration du modèle conceptuel L’étape la plus importante dans une étude de modélisation numérique est l’élaboration d’un modèle conceptuel représentatif des conditions d’écoulement de l’eau souterraine. Le modèle conceptuel est en quelque sorte la représentation de notre compréhension physique du système aquifère à partir des données actualisées disponibles pour la région à l’étude. En d’autres termes, le modèle conceptuel est une synthèse des connaissances géologiques, hydrogéologiques et climatiques actuelles du site à l’étude. Les conditions aux limites qui définissent l’écoulement de l’eau souterraine doivent donc être définies avant de représenter le système aquifère sous forme mathématique. L’étude de rapports hydrogéologiques antérieurs apporte des informations qui permettent de tracer une première ébauche du contexte hydrogéologique de la région. Les résultats obtenus à la suite de la campagne de caractérisation réalisée au cours de ce mandat par TechnoRem ont procuré une source d’information complémentaire et actualisée pour bâtir le modèle conceptuel. Les informations provenant du Système d’information hydrogéologique (SIH) du MDDELCC, les données climatiques historiques compilées par Environnement Canada, le modèle numérique d’altitude (topographie de surface) et les données issues des mesures (élévation du niveau d’eau) et des essais de pompage s’avèrent toutes des composantes essentielles pour élaborer le modèle conceptuel des conditions d’écoulement.

Le modèle conceptuel pour le territoire à l’étude est décrit en détail à la section 6.1.

2.9.4 Sélection du code numérique Le choix d’un code numérique représentant l’écoulement de l’eau souterraine doit être fait en s’assurant que ce dernier permettra de répondre aux objectifs de l’étude. Il existe différents modèles mathématiques qui peuvent simuler des conditions saturées, à saturations variables, en 1, 2 ou 3 dimensions. Le code numérique doit être valide et permettre la représentation des phénomènes à simuler. Aussi, le choix d’un modèle utilisé communément dans la communauté scientifique renforce l’assurance de la validité des solutions numériques générées.



Il existe six (6) principaux paramètres inhérents aux eaux souterraines qui doivent être considérés lors de la sélection d’un code informatique pour la simulation de l’écoulement de l’eau souterraine :

Type d’aquifère : aquifère confiné ou non confiné; Caractéristiques de la matrice : porosité, porosité efficace, conductivité

hydraulique; Homogénéité et isotropie : uniformité spatiale et variabilité des paramètres

de l’aquifère tels que la recharge, la conductivité hydraulique, la porosité efficace, la transmissivité ainsi que le coefficient d’emmagasinement;

Nombre d’aquifères : aquifère unique ou aquifères multiples;

Conditions d’écoulement : régime permanent ou transitoire; et, Représentation en 2D ou 3D.

Les critères établis dans le cadre de la modélisation de l’aquifère rocheux étaient les suivants :

Modélisation en 3D; Aquifères multiples (granulaires et rocheux); Aquifère libre, confiné et semi-confiné; Homogénéité et isotropie : uniformité spatiale et variabilité des paramètres

de l’aquifère tels que la recharge, la conductivité hydraulique, la porosité efficace ainsi que le coefficient d’emmagasinement;

Condition saturée et non saturée; Écoulement permanent et transitoire; et, Souplesse du maillage pour la représentation des limites du modèle.

Dans le cadre de cette sélection, le logiciel de modélisation FEFLOW a été retenu. FEFLOW est un logiciel de modélisation qui a été créé en 1979 et qui évolue constamment en intégrant les dernières technologies de pointe dans le domaine de la modélisation mathématique. C’est un logiciel de modélisation 2D et 3D par éléments finis qui permet de modéliser l’écoulement de l’eau souterraine, le transport de masse et le transfert de chaleur. Ce code numérique est capable de simuler l’écoulement et le transport de contaminants dans des milieux complexes, saturés ou non saturés. Il prend en compte les phénomènes d’absorption, de diffusion, de dispersion et de densité des fluides. L’hétérogénéité des paramètres tels que la conductivité hydraulique ou les propriétés capillaires des matériaux géologiques, est facilement prise en considération par le logiciel grâce à différents outils (assignation de zones aux propriétés distinctes, interpolation avec les outils géostatistiques, modélisation inverse à l’aide du module PEST, etc.). FEFLOW est capable de prendre en compte les phénomènes d’anisotropie des paramètres présentant des hétérogénéités dans les trois (3) dimensions de l’espace. Dans des conditions non saturées, le code mathématique résout l’équation non linéaire de Richards en utilisant les modèles paramétriques de capillarité de Van Genuchten-Mualem, de Brooks et Corey, et de Haverkamp. De plus, une approche utilisant des maillages mobiles a été développée pour ne modéliser en 3D que la zone saturée dans les aquifères régionaux non saturés. Ce logiciel prend aussi en compte les phénomènes de recharge et d’évaporation. Il est capable de



simuler des puits d’injection et des puits de pompage et de faire du traçage de particules en 2D et en 3D. La modélisation de l’écoulement et du transport de contaminant peut aussi bien se faire en régime permanent qu’en régime transitoire. Une description complète de ce modèle est présentée dans le manuel de référence publié par H.J.G Diersch (2005). 2.9.5 Modélisation mathématique Une fois que le modèle conceptuel a été élaboré et que le code numérique approprié a été sélectionné, les différentes étapes de modélisation mathématique peuvent être entreprises et complétées. Celles-ci sont au nombre de trois (3). La première étape est l’ajustement (calage) du modèle qui, par l’assignation de paramètres d’entrée (recharge, conductivité hydraulique, conditions aux limites, etc.) que le modélisateur fait varier, vise à reproduire les charges hydrauliques (niveaux d’eau dans le puits) observées sur le terrain à un temps donné. La seconde étape est la validation du modèle. Le but de cette étape est de vérifier si le modèle développé est capable de représenter de manière satisfaisante un autre jeu de données, par exemple, le rabattement des niveaux d’eau généré lors d’un pompage. La troisième étape est de vérifier la sensibilité du modèle aux conditions qui lui ont été assignées en faisant varier les paramètres associés. Cette étape permet de vérifier si un paramètre influe de manière trop importante sur les résultats obtenus avec le modèle. Les deux (2) dernières étapes constituent des manipulations sécuritaires pour procurer à l’opérateur du modèle, les gestionnaires du territoire et les organismes gouvernementaux un témoignage de la représentativité du modèle mathématique développé et en regard des simulations prédictives qui en découleront. En dernier lieu, mentionnons que le contrôle de qualité des travaux de modélisation mathématique est assuré par le suivi des normes américaines de l’ASTM : E1689-95, D5447-04, D5490-93, D5981-96, D5609-94, D5610-94, D5611-94, D5718-95 et D5880-95. 2.9.6 Simulations prédictives L’exploitation de la carrière va engendrer une sollicitation significative par pompage de la nappe d’eau au roc. Or, la municipalité de Saint-Isidore les résidences privées ainsi que les agriculteurs situés à proximité constituent tous des utilisateurs qui exploitent cette unité hydrogéologique rocheuse pour satisfaire leur besoin en eau journalier. Un pompage intensif lié à l’exploitation de la carrière pourrait abaisser la nappe et ainsi potentiellement occasionner des effets indésirables dans les puits de ces utilisateurs. On note également la présence d’un site contaminé important un peu plus au sud dont les contaminants dissous sont interceptés par un système de confinement de type pompage et traitement. Les puits contrôlant le panache de contaminants dissous pourraient subir l’impact d’une telle exploitation et par le fait même favoriser l’extension du panache de contaminants dissous vers la carrière. C’est la réalisation de simulations numériques prédictives de scénarios de pompage de l’eau souterraine au niveau de la carrière à partir du modèle numérique qui permettra de vérifier l’apparition et la quantification possible ou non de ces impacts.



Des simulations ont donc été réalisées avec le modèle mathématique pour répondre à ces questions. Les résultats issus de ces simulations sont discutés en détail au chapitre 6.

2.10 Impacts potentiels sur les usagers et l’environnement de l’exploitation potentielle de la carrière projetée

Les ponctions d’eau souterraine faites pour l’exploitation d’une carrière ainsi que l’exploitation de la carrière elle-même peuvent entraîner des impacts de nature diverse, entre autres, des impacts sur les autres usagers de la ressource (en termes de quantité et de qualité) et des impacts sur l’environnement. De ce fait, il est donc primordial d’évaluer avant la mise en service d’une carrière les impacts potentiels qui sont reliés à l’exploitation de l’eau souterraine. Un portrait du milieu naturel environnant le site immédiat et dans l’aire d’influence du pompage de la carrière projetée a été établi. Un recensement des usagers de l’eau souterraine a été effectué dans le même périmètre. Ces informations ont été mises en lien avec la nature de la formation captée (aquifère rocheux) de manière à définir et s’il y a lieu, quantifier les impacts potentiels sur les autres usagers et l’environnement. Le chapitre 7 présente de façon détaillée ces informations tandis que les lignes qui suivent présentent la méthodologie générale qui a été suivie pour l’évaluation des impacts de l’exploitation de la carrière sur les différentes composantes des milieux récepteurs.

2.10.1 Identification des sources d’impacts et des milieux touchés En tout premier lieu, les composantes de l’exploitation de la carrière projetées qui sont susceptibles d’avoir un impact positif ou négatif, direct ou indirect sur les différents milieux doivent être mises en évidence. En fonction du mandat de TechnoRem Inc., ce sont les impacts du pompage des eaux d’exhaure qui seront évalués puisque c’est la principale activité, parmi les activités nécessaires pour l’exploitation de la carrière projetée, qui aura un impact directe sur les aquifères locales et régionales. Les composantes des milieux qui peuvent être affectées par les sources d’impacts, c’est-à-dire le pompage des eaux d’exhaure, sont les usagers et l’environnement. À cause de leur singularité, leur rareté, leur degré de vulnérabilité ou leur rôle critique pour le maintien du milieu visé, les usagers et l’environnement possèdent une grande valeur environnementale.

2.10.2 Importance des impacts Les impacts potentiels sont précisés par un niveau d’importance. L’importance d’un impact est évaluée selon son intensité, son étendue et sa durée.

2.10.2.1 Durée La durée fait référence à la dimension temporelle des répercussions causées par l’impact. La durée permet donc d’évaluer la période de temps à l’intérieur de laquelle



l’impact aura lieu. La période de temps de l’impact est divisée en courte, moyenne et longue durée. La fréquence de l’impact à l’intérieur d’une période de temps donnée peut être intermittente ou en continu en fonction de la composante du projet susceptible de produire un impact. La définition de chacune de ces périodes est présentée ci-contre : Durée longue : Fait référence à une répercussion qui perdurera des années

pendant l’exploitation ou après la complétion du projet ou à l’achèvement de l’activité génératrice de l’impact.

Durée moyenne : Fait référence à une répercussion qui s’effacera lorsque l’activité

génératrice de l’impact se terminera. Durée courte : Fait référence à une répercussion qui s’élimine rapidement

même lorsque l’activité génératrice est toujours en cours.

2.10.2.2 Intensité L’intensité définit l’importance de l’altération du milieu pendant l’activité ou suite à la réalisation de l’activité. Trois (3) catégories d’intensité ont été déterminées, soit : Intensité forte : Fait référence à une répercussion qui altérera de façon

diamétrale une composante du milieu. Les caractéristiques fondamentales de la composante sont altérées.

Intensité moyenne : Fait référence à une répercussion qui modifiera de façon

limitée une composante du milieu. Les caractéristiques fondamentales de la composante sont en partie altérées.

Intensité faible : Fait référence à une répercussion qui aura peu d’effet sur

les caractéristiques fondamentales d’une composante. Aucune des caractéristiques fondamentales de la composante n’est altérée.

2.10.2.3 Étendue Étendue régionale : Fait référence à une perturbation qui touche de vastes

territoires ou un grand nombre d’individus (communautés, municipalités, quartiers, etc.).

Étendue locale : Fait référence à une perturbation qui touche une zone

débordant les limites du site et qui affecte plusieurs individus ou groupes d’individus (par exemple les résidents vivants à proximité du site) ou aux populations appartenant aux communautés fauniques ou floristiques.

Étendue ponctuelle : Fait référence à une perturbation qui est circonscrite à

l’intérieur des limites du site. Seuls les individus



participants aux travaux ou travaillant à proximité percevront l’impact.

La détermination de l’importance des impacts se fait à partir d’une grille mettant en relation chacune des classes appartenant aux trois critères d’évaluation (tableau 2-3). À chacune des combinaisons de classes de critères correspond une cote d’importance. C’est cette cote d’importance qui constitue l’appréciation globale de l’impact potentiel généré. Cette grille permettra d’établir de façon méthodique et systémique l’importance de l’impact.

2.11.1 Impacts sur les usagers L’impact potentiel de l’exploitation de l’eau souterraine par la carrière projetée sur les usagers est documenté à la fois par les réponses fournies aux questionnaires, par les différents témoignages des citoyens et plus particulièrement par les résultats des simulations prédictives du modèle numérique. Premièrement, il est vérifié si certains résidents ont rapporté, lors des sondages porte-à-porte, des problèmes d’approvisionnement en eau. Le questionnaire visait à documenter notamment les circonstances des pénuries d’eau s’il y a lieu. Si des périodes de pénuries d’eau, sont relevées par les citoyens, chacun des cas est examiné attentivement pour mieux comprendre les conditions qui ont entouré cette pénurie d’eau. Des questions étaient posées concernant la période dans l’année, la durée pendant laquelle l’eau a manqué et souvent aussi, la solution apportée pour remédier au problème. Un examen approfondi des questionnaires permet de retracer cette problématique. D’autre part, les débits, les niveaux d’eau des puits résidentiels et agricoles, la profondeur de puits et la profondeur d’installation de la pompe qui ont été recueillies, lorsque disponibles lors du porte-à-porte, conjointement aux simulations prédictives ont été utilisées pour documenter l’impact de l’exploitation potentielle de la carrière projetée sur les autres usagers. Pour ce faire, une carte des profondeurs simulées de la nappe en condition d’exploitation de la carrière dans les puits avoisinants a été produite. Les profondeurs dynamiques (profondeur maximale atteinte par l’exploitation de la carrière) ont été comparées aux profondeurs de pompe dans les puits résidentiels et agricoles disponibles. Cette comparaison permet de voir dans un premier temps si les rabattements induits laissent toujours ou non un écart suffisant entre le niveau de l’eau dans les puits et la profondeur de la pompe dans ces derniers. Les impacts et contraintes potentiels de l’exploitation de l’eau souterraine par la carrière projetée sont discutés à la section 7.1.

2.11.2 Impacts sur l’environnement et la santé L’impact de l’exploitation de l’eau souterraine sur l’environnement se traduit, au sens du MDDELCC, par les impacts engendrés par le pompage d’eau souterraine sur les milieux hydriques, les milieux humides, la flore et la faune. De plus, lorsque



l’influence du pompage de la carrière recoupe des sites contaminés, il y a alors un risque de contamination des eaux souterraines et par le fait même un risque pour la santé des usagers situés dans cette aire d’influence. Ainsi, il est donc nécessaire d’évaluer ce risque. Les milieux humides et le réseau hydrographique ont été cartographiés. L’analyse de ces informations combinées à celles des contextes hydrogéologiques, et du lien hydraulique entre les eaux souterraines et les eaux de surface a été faite. Le regroupement de toutes ces informations permet d’identifier, de façon préliminaire, les secteurs où des impacts potentiels sur l’environnement pourraient survenir si la carrière devenait en opération. Une analyse approfondie des secteurs préliminaires identifiés devra alors être menée dans le cas de la mise en opération de la carrière. La cueillette des informations sur les milieux naturels et les sites contaminés pouvant poser une contrainte au pompage de l’eau souterraine a également été faite sur un ensemble de répertoires gouvernementaux. Ces données peuvent être consultées à l’annexe J. Terrains contaminés : répertoire du MDDELCC et information fournie par la

ville Le MDDELCC compile et publie le répertoire des terrains contaminés ainsi que la liste des dossiers traités par son service dans le cadre de la Politique de protection des sols et de réhabilitation des terrains contaminés (la Politique). Ce registre a donc permis d’identifier certains terrains contaminés localisés dans un rayon de 3,5 km autour du site. Il est toutefois important de mentionner que ce répertoire n’est pas exhaustif et qu’il n’inclut que les sites contaminés qui ont été portés à la connaissance du MDDELCC. Or, plusieurs sites contaminés ne sont aucunement rapportés et n’apparaissent pas dans ce répertoire, ce qui n’empêche donc pas que des impacts importants puissent survenir. De plus, la ville de Mercier a remis à TechnoRem Inc. une caractérisation environnementale de site phase II d’un site localisé au sud-ouest de la carrière projetée qui apparaît dans le répertoire du MDDELCC. Le site en question, sis au 854, boulevard Sainte-Marguerite à Mercier appartient à l’entreprise 9247-9229 Québec inc (Sablière Terra). La caractérisation environnementale réalisée par Environnement LCL inc., révèle une contamination des sols en HP C10-C50, HAP et souffre dans la plage B-C des critères de la Politique. De plus, certains citoyens résidants à ville de Mercier depuis longtemps, soulèvent d’ailleurs la présence possible de sols contaminés à l’endroit d’autres sablières sur le territoire de la ville de Mercier (communication personnelle avec Mme Lise Michaud, mairesse de Mercier). Cette information n’a cependant pas encore été vérifiée par la Ville. La Ville tente toutefois d’obtenir la collaboration des propriétaires afin que ceux-ci réalisent des analyses de sol à l’endroit de leurs sablières. Par contre, un propriétaire en particulier a préféré cesser ses opérations plutôt que de procéder à ces analyses. Ainsi, s'il s'avère que les ces affirmations sont véridiques, la migration possible des contaminants provenant des sablières suite au pompage et à l’exploitation de la carrière devra être évaluée. La ville a d’ailleurs fourni à TechnoRem la localisation des sablières actives ou fermées ainsi que la localisation des terrains potentiellement contaminés ou à risque de la région de Mercier afin que celles-ci



soient mises en carte et analysées en fonction des résultats de la modélisation mathématique. Inventaires d’espèces floristiques ou fauniques menacées ou vulnérables :

inventaire du CDPNQ Deux (2) demandes d’informations ont également été transmises au Centre de données sur le patrimoine naturel du Québec (CDPNQ) afin de connaître la présence d’espèces floristiques ou fauniques menacées ou vulnérables sur le territoire dans un rayon de 3,5 km autour du site. La section 7-2 fait la lumière sur les impacts et contraintes potentiels de l’exploitation de l’eau souterraine par la carrière projetée sur les milieux hydriques et humides, la faune et la flore.



3.0 CONTEXTE PHYSIOGRAPHIQUE ET GÉOLOGIQUE

3.1 Milieu humain Le site du projet de carrière est situé à ville de Mercier, à l’angle du Boulevard Sainte Marguerite et du rang Saint-Isidore. On dénombre une cinquantaine de résidences le long du Boulevard Sainte-Marguerite dans un rayon de 2 km autour du site. Ces résidences sont alimentées en eau potable via des puits de captage privés. Plusieurs puits agricoles sont situés dans un rayon de 2 km autour du site et les puits municipaux d’alimentation en eau potable de la municipalité de Saint-Isidore sont situés à environ 2 km à l’est du site du projet de carrière. La figure 3-1 présente l’emplacement de ces résidences et de ces puits sur le territoire d’étude. Il est également possible d’y observer le réseau d’aqueduc ainsi que les anciennes lagunes de Mercier, situées à environ 2,5 km au sud-ouest de la carrière projetée. Selon le schéma d’aménagement, le site de la future carrière est localisé sur une aire d’affectation «Agricole 4 - Extraction» qui délimite certains secteurs déstructurés de la zone agricole permanente qui accueillent des sites d’extraction. Ces aires d’affectation regroupent soit des secteurs où il y avait déjà présence de sites d’extraction avant l’entrée en vigueur de la Loi sur la protection du territoire et des activités agricoles, soit des secteurs qui ont fait l’objet de reconnaissance de droits acquis par la Commission de protection du territoire agricole. Tout autour de cette aire d’affectation, on trouve une aire d’affectation «Agricole 1a - Dynamique». Toujours selon le schéma d’aménagement, cette aire d’affectation correspond à la partie de la zone agricole la plus dynamique qui vise à favoriser l’expansion de l’agriculture sous toutes ses formes. 3.2 Contextes physiographique et hydrologique La figure 3-2 présente la topographie du sol et le réseau hydrographique qui caractérisent le site à l’étude. La région de Mercier est considérée comme étant peu accidentée et de basse élévation, faisant partie de la région physiographique des Basses-Terres du Saint-Laurent. Le secteur de la carrière projetée est à une élévation de l’ordre de 50 m. L’élévation maximale du secteur culmine à 60 m et est observée à environ 500 m au nord-est du site à l’étude. C’est d’ailleurs à cet endroit que les pentes les plus importantes sont observées avec des valeurs de l’ordre de 8 %. Les berges de la rivière Châteauguay correspondent, quant à elles, aux zones de plus faibles altitudes où des élévations de l’ordre de 30 m sont observées. Le long de l’esker, les élévations varient de 40 à 60 m selon un axe sud-ouest-nord-est. L’exploitation de gravières ou sablières localisées dans cet esker ont certainement modifié la topographie de surface. La carrière projetée se situe à l’intérieur du bassin versant de la rivière Châteauguay mais également très près de la limite d’un bassin versant résiduel qui se jette directement dans le fleuve Saint-Laurent (figure 3-2). Plus localement, le site de la carrière est drainé par des tributaires des ruisseaux Grand Tronc et Barrette et de la rivière Turgeon qui s’écoulent respectivement en direction ouest, nord et sud vers la



rivière Châteauguay. Quelques fossés de drainage agricole sont aussi présents. Le réseau hydrographique local est assez bien développé et la région est bien drainée. La composition granulométrique des sols de surface joue un rôle prédominant dans l’infiltration des eaux de précipitation vers les nappes. En effet, plus un sol sera perméable et plus la composante d’infiltration sera importante, par rapport à celle du ruissellement et de l’évaporation. Le secteur autour du site de la carrière projetée présente des champs agricoles qui possèdent des sols à texture sablo-graveleuse à silteuse. Ces sols ne limitent que partiellement l’infiltration de l’eau étant donné leur composition granulométrique de moyenne à fine. De plus, les faibles pentes contribuent à favoriser l’infiltration des précipitations dans le sol et éventuellement, vers la nappe. Sous de telles conditions, il est réaliste de croire que le taux d’infiltration maximal à travers ce type de dépôt puisse atteindre jusqu’à 350 mm/an aux endroits non pavés. Cependant, sous ces sols se trouve en continu, un till formé par une matrice très hétérogène (mélange de particules fines à grossières), très compact et faiblement perméable (voir figure 3-6). Les apports d’eau significatifs vers l’aquifère du roc, lors de pluies abondantes ou à la fonte des neiges au printemps, seraient limités à un taux d’infiltration maximal à travers le dépôt de till de 100 mm/an (Croteau, 2006). Les normales climatiques de la station météorologique de Sainte-Martine indiquent que les précipitations qui tombent dans la région chaque année sont de l’ordre de 982 mm, dont 17 % environ tombe sous forme de neige. La température moyenne annuelle de la région est de 6,8°C; la température moyenne des trois (3) mois les plus froids est de -7,5 °C tandis que celle des trois (3) mois les plus chauds équivaut à 19,8 °C.

3.3 Géologie du substratum rocheux Les lignes qui suivent présentent sommairement les unités géologiques rencontrées sur le territoire à l’étude. Les descriptions sont inspirées de Globensky, 1987 et leur localisation est montrée à la figure 3-3. Le territoire à l’étude repose sur des roches sédimentaires des Basses-Terres du Saint-Laurent. Il s’agit des roches sédimentaires formées au cours des différents épisodes de l’existence de l’océan Iapétus, entre 540 et 500 millions d’années avant aujourd’hui. Le groupe de Beekmantown est dominé par les carbonates, se présentant en lits sub-horizontaux, relativement homogènes et continus, formés en milieu marin par des processus chimiques et biologiques. Le Groupe de Beekmantown consiste principalement en deux (2) formations géologiques (Formation de Theresa et Formation de Beauharnois) formées des lits de grès et de dolomie (Theresa) et en lits massifs et épais de dolomie (Fm de Beauharnois), le tout d’une puissance d’environ 450 m. La dolomie est une roche composée de carbonate de magnésium et de calcium. Des inclusions de gypse (sulfate de calcium) et de halite (chlorure de sodium ou sel) y sont observées à l’occasion. Au niveau structural, ces formations ont subi une légère déformation structurale lors de l'orogenèse taconienne qui se résume par des failles et joints, et par des synclinaux



et anticlinaux de grande amplitude. Les fractures à pendage sub-vertical peuvent être divisées en deux (2) familles. La première famille, de moindre importance, est orientée N030E et présente des espacements de joints variant de 0,1 m à 0,45 m tandis que la seconde famille, plus importante, est orientée N120E avec des espacements de joints variant de 0,1 m à 1,0 m. Deux (2) axes de plis traversent de part et d'autre la zone d'étude. Ce sont le synclinal de Ste-Martine et l'anticlinal d'Aubrey (Figure 3-3). Les couches sédimentaires affectées par ces déformations présentent de faibles pendages avec des angles jamais supérieurs à 10 degrés. Il existe quelques affleurements rocheux dans la région étudiée, notamment au niveau de Ste-Martine et dans la rivière Châteauguay.

3.4 Géologie des dépôts de surface Les dépôts meubles (ou dépôts de surface) ont un effet important sur le comportement de l’eau souterraine car leur perméabilité et leur épaisseur modifient la protection et la recharge de l’aquifère. Ils ont également une implication primordiale sur l’usage du territoire, notamment en agriculture. De façon très générale, trois (3) principales catégories de dépôts reliés à l’épisode glaciaire sont reconnues. Il s’agit du till, des sédiments fluvioglaciaires et des sédiments glacio-lacustres ou glacio-marin. Alors que le till a été directement déposé par les glaciers, les sédiments fluvioglaciaires, glacio-lacustres et glacio-marin impliquent l’action de l’eau dans le processus de sédimentation. À ces dépôts s’ajoutent les sédiments post-glaciaires, soit les sédiments fluviatiles (cours d’eau actuels) et les sédiments organiques (ex : tourbières). Les informations concernant leurs épaisseurs ainsi que leur distribution en surface sur le territoire résultent de la connaissance approfondie du contexte géologique régional, de par l’étude des cartes et rapports existants tels La Salle (1981), Tremblay et Lamothe (2005) et des informations issues des données de forage du système d’information hydrogéologique (SIH) du MDDEP. Les paragraphes qui suivent résument les principaux dépôts rencontrés et les situent en termes de distribution géographique et d’épaisseur tandis que la figure 3-4 les localise. 3.4.1 Dépôts d’origine glaciaire Till : Le till est largement présent sur le territoire à l’étude. C’est même le type de dépôt meuble le plus représenté. De façon générale, c’est un matériau constitué de particules de roches qui ont été arrachées par le glacier, broyées puis déposées directement par le glacier sur le socle rocheux. Différents types de till sont reconnus selon leur mode de mise en place mais notons que de façon générale il est caractérisé par une granulométrie très hétérogène (mélange de particules fines à grossières) et une grande compacité, le rendant très peu perméable. Cette caractéristique peut cependant être modifiée lorsque le till subit l’action des cours d’eau. On parle alors de till remanié qui peut parfois se traduire par une augmentation notable de perméabilité. Il est également possible que d’anciens cours d’eau aient circulé sous le glacier, creusant alors leur lit dans le till, y déposant des sables et des graviers et formant de ce fait des horizons parfois très perméables. C’est le cas notamment des eskers. Ainsi, le till qui est un matériau imperméable à l’échelle régionale peut présenter une très grande perméabilité de façon locale. Sédiments fluvioglaciaires : Se sont principalement des sables et graviers déposés en aval du glacier et qui deviendront des sables puis des silts avec l’accroissement de la



distance avec ce dernier. On assistera d’ailleurs lentement à la juxtaposition avec les matériaux plus argileux d’origine lacustre ou marine. Les sables et graviers issus des sédiments fluvioglaciaires sont notamment reconnus comme d’excellentes sources de granulat (bancs d’emprunt). Leur grande perméabilité leur confère parfois un très bon potentiel aquifère. Sédiments glacio-lacustres et glacio-marins : En aval des glaciers, alors que ceux-ci fondaient en se retirant, les dépressions laissées dans le sol par le très grand poids de la glace ont représenté d’excellents milieux de sédimentation lacustres, là où le passage n’était pas encore libre pour laisser entrer les eaux salines, et marines là où la mer a pu pénétrer. Dans ce dernier cas, il s’agit des sédiments de la mer de Champlain. La granulométrie des sédiments reflète directement la profondeur de sédimentation. Les sables représentent donc un environnement peu profond (deltas ou littoral) alors que les sédiments silteux et argileux, reconnus pour leur très faible perméabilité et de ce fait leur pouvoir protecteur de la ressource en eau souterraine, ont été déposés en milieu lacustre ou marin profond. Les sables constituent souvent d’excellents milieux aquifères dans lequel circule une nappe de surface (nappe phréatique). Ils sont toutefois beaucoup plus vulnérables à la contamination puisqu’ils sont directement à la surface, exposés aux activités humaines. Contrairement au roc qui est souvent enfoui sous d’épaisses couches de dépôts de surface, les sables deltaïques ne peuvent profiter de la protection d’autres couches de dépôts. 3.4.2 Répartition et épaisseur des dépôts meubles sur le territoire De façon générale, une bonne partie du territoire est caractérisée par la présence de dépôts de till (figure 3-4). Alors que cette unité affleure sur plus de 60 % du territoire à l’étude, elle est également présente sous d’autres types de dépôts meubles, en épaisseur variable. C’est d’ailleurs l’unité de dépôts meubles qui repose presque toujours sur le roc tel qu’observé aux coupes stratigraphiques A-A’ et B-B’, des figures 3-5 et 3-6. Ainsi, le socle rocheux de v de Mercier est essentiellement recouvert par une épaisse couche de till. Cette couche de till est recouverte à l’est de la ville par un Esker orienté NE-SW. Cet Esker d’épaisseur variable est constitué de sables et graviers qui sont par endroits directement en contact avec le roc. La municipalité de Saint-Isidore est elle aussi caractérisée par une épaisse couche de till, généralement supérieure à 10 m. Le roc n’y affleurerait pas. Quelques dépressions comblées par des argiles marines sont observées au nord de la municipalité avec d’autres dépressions de bonne dimension remplies par des sédiments sableux et graveleux. Sainte-Martine quant à elle est entièrement recouverte d’une couche d’argile marine d’épaisseur variable. On observe également de nombreux affleurements rocheux le long de la rivière Châteauguay. La figure 3-8 montre l’épaisseur des dépôts meubles rencontrés sur le territoire d’étude. C’est à l’endroit de l’esker où sont observées les épaisseurs de dépôts meubles les plus significatives avec des valeurs pouvant atteindre 36 m. L’épaisseur des dépôts meubles dans la portion sud de la zone d’étude varie de 15 à 36 m tandis que la portion nord-est caractérisée par des dépôts meubles dont l’épaisseur généralement inférieure à une vingtaine de mètres. Aux alentours de la carrière projetée, les dépôts meubles s’amincissent avec des épaisseurs de l’ordre ou inférieures à 10 m. 3.5 Recharge dans les dépôts meubles



La recharge de l’aquifère rocheux par les eaux de précipitation qui s’infiltrent au travers des dépôts meubles qui le recouvrent est une donnée cruciale au portrait de la ressource en eau souterraine. Les quantités d’eau que l’on peut extraire d’un aquifère dépendent non seulement de ses capacités à fournir l’eau mais aussi, bien entendu, des quantités d’eau qui s’y infiltrent annuellement. L’analyse du bilan hydrologique a été utilisée pour évaluer les quantités d’eau qui s’infiltrent annuellement dans les dépôts meubles. Les sections suivantes présentent les résultats obtenus pour chacune des composantes du bilan hydrologique ainsi que les valeurs de recharge estimées de la nappe d’eau souterraine circulant dans les dépôts meubles pour le territoire à l’étude. Il est important de mentionner que la recharge annuelle ainsi calculée dans les dépôts meubles ne représente pas celle au roc, qui elle, est moindre. Les valeurs de recharge de la nappe d’eau dans les dépôts meubles seront utilisées comme données d’entrée du modèle numérique. La recharge au roc sera estimée à partir du modèle calibré qui prend en compte le type de dépôt en surface, leur épaisseur, la quantité d’eau qui s’y infiltre et les vitesses et directions de l’écoulement de l’eau (chapitre 6).

3.5.1 Précipitations, ruissellement et évapotranspiration Précipitations La moyenne des précipitations annuelles établie à partir des données mensuelles de la station météorologique de Sainte-Martine indique que 982 mm de pluie et de neige tombent annuellement sur le territoire (tableau 3-1). Ruissellement Tel qu’expliqué au chapitre 2 (section 2.7.3), les valeurs de ruissellement ont été calculées en utilisant la méthode rationnelle du ministère des Transports du Québec (MTQ, 2004). Cette méthode permet d’assigner des valeurs de coefficient de ruissellement à des zones possédant des caractéristiques distinctes d’utilisation du sol, de type de sol et de pentes. Ce sont ces coefficients qui permettent ensuite de calculer la quantité d’eau ruisselée annuellement et la variabilité du ruissellement sur le territoire. Classification des sols selon leur capacité d’infiltration La classification des sols selon leur capacité d’infiltration a été réalisée à partir des cartes de dépôts meubles et de la charte de classification des sols fournie par la méthode rationnelle La qualité hydrologique des sols selon cette charte se répartie en six (6) classes soit : très bonne (A), bonne (AB), moyennement bonne (B), moyennement mauvaise (BC), mauvaise (C) et très mauvaise (CD). Ces classes représentent en fait la capacité d’un sol à laisser pénétrer une portion des eaux de précipitation en fonction de la granulométrie (grosseur) des particules le constituant. Le tableau 1 de l’annexe I tiré de la méthode rationnelle présente la correspondance entre les types de dépôts meubles généralement retrouvés au Québec et les classes de capacité d’infiltration. La figure 1 de l’annexe I montre la distribution de la capacité d’infiltration des sols selon les classes de la méthode rationnelle. Sur le territoire d’étude, les secteurs ayant une bonne capacité d’infiltration (classe A) sont situés



principalement au niveau de l’esker. En contrepartie, les zones où l’infiltration est mauvaise et par conséquent où le ruissellement est prédominant (classe CD), couvrent environ la moitié de la superficie de la région d’étude et correspondent aux zones argileuses. L’autre partie de la région est couverte par le till, offrant une infiltration de qualité moyenne. Pentes Les pentes topographiques de la région ont été générées automatiquement à partir du modèle numérique d’élévation et à l’aide du logiciel Vertical Mapper. La figure 2 de l’annexe I montre que le territoire à l’étude est caractérisé par un relief relativement plat avec 95 % de sa superficie où les pentes sont inférieures à 3 %. Les terrains vallonnés et montagneux ne représentent que 5 % (pentes de 3 à 8 %) du territoire à l’étude. Les secteurs où se trouve un relief important sont situés le long de l’esker et au niveau de la rivière Châteauguay. Plus la pente du terrain est accentuée, plus le ruissellement sera prononcé ce qui réduit le potentiel d’infiltration de l’eau dans les sols. À l’inverse, plus le terrain est plat et plus l’infiltration des eaux de surface dans les sols sera alors favorisée. Utilisation du sol

Le taux de ruissellement est aussi influencé par l’utilisation du sol. L’utilisation du sol a donc été considérée selon la classification fournie par la méthode rationnelle (MTQ, 2004), telle qu’expliquée au chapitre 2. La cartographie de l’utilisation du sol est présentée à la figure 3 de l’annexe I et a été produite sur la base des catégories proposées par la méthode rationnelle (voir les tableaux 1 et 2 de l’annexe I). Les classes d’utilisation du sol qui ont été répertoriées dans la région d’étude présentée à la figure 2 de l’annexe I sont les suivantes :

CATÉGORIE D’UTILISATION DU SOL

POURCENTAGE D’OCCUPATION DU TERRITOIRE (%)

Culture 75,7

Boisé 5,8

Pâturage <1 (0,3)

Unifamiliale 13

Parc <1 (0,6)

Commerciale <1 (0,7)

Industrielle peu dense 1,2

Aire d’extraction <1 (0,7)

Terrain vague 1,1

Plans d’eau <1 (0,8)

Il ressort que le territoire à l’étude est en majorité recouvert par des terres agricoles et boisées. Le secteur résidentiel vient en second. Les zones boisées sont associées à des coefficients de ruissellement relativement plus faibles que ceux des zones urbaines ou agricoles. Les secteurs boisés, indépendamment des types de sols qu’ils abritent et des



pentes qui s’y trouvent, présentent des conditions qui sont plus propices à l’infiltration de l’eau. Coefficients de ruissellement et calcul du ruissellement

La superposition des zones d’utilisation du sol, de pente et du type de sol a permis de générer des zones similaires (capacité d’infiltration, pente et utilisation du sol) auxquelles des coefficients de ruissellement (Cp) ont été attribués. Les coefficients de ruissellement proposés par la méthode rationnelle (MTQ, 2004) sont résumés au tableau 2 de l’annexe I. La carte des coefficients de ruissellement est présentée à la figure 4 de l’annexe I. Les tableaux 4 à 25 de l’annexe I présentent pour leur part, les valeurs de ruissellement déterminées à partir des coefficients obtenus et des précipitations selon la relation suivante :

R = P * Cp [éq. 3-1] où

R : Ruissellement P : Précipitations Cp : Coefficient de ruissellement

La figure 5 de l’annexe I présente la répartition des valeurs de ruissellement sur la région d’étude. Il apparaît que la quantité d’eau ruisselée annuellement varie de 39 mm à 717 mm selon les secteurs, pour une moyenne pondérée par la superficie équivalente à 446 mm. L’importance de la composante du ruissellement est due à la présence d’une couverture d’argile importante en surface qui recouvre environ la moitié de la région à l’étude.

Évapotranspiration

L’évapotranspiration regroupe les processus combinés par lesquels l’eau se voit transportée de la surface terrestre vers l’atmosphère; cette eau vient à la fois de l’évaporation et de la transpiration par les plantes. Ces deux (2) processus combinés provoquent une perte directe dans les réserves d’eau de surface et d’eau souterraine. L’humidité de l’air, la température de l’air, le rayonnement solaire, le vent et la nature de la surface évaporante (sol à nu, végétation, etc.) s’avèrent les facteurs qui conditionne le plus la variabilité du taux d’évapotranspiration pour une région donnée. Les résultats des calculs de l’évapotranspiration sont colligés aux tableaux 4 à 25 de l’annexe I, pour chacun des coefficients de ruissellement. La répartition des valeurs d’évapotranspiration réelle (ETR) sur le territoire est présentée à la figure 6 de l’annexe I. L’évapotranspiration réelle annuelle varie de 268 mm/an à 594 mm/an selon les secteurs pour une moyenne pondérée selon la superficie, de l’ordre de 416 mm/an.

3.5.2 Taux de recharge dans les dépôts meubles



Une fois que les composantes des précipitations, du ruissellement et de l’évapotranspiration sont connues, il est possible de calculer les valeurs de recharge et ce, pour chaque coefficient de ruissellement. Les résultats sont présentés en détail aux tableaux 4 à 25 de l’annexe I. La figure 3-9 présente les taux de recharge annuelle de la nappe dans les dépôts meubles sur le territoire. Ce taux varie de 51 mm/an à 349 mm/an, pour une moyenne pondérée de 124 mm/an pour la région. Rappelons que ces valeurs représentent la recharge dans les dépôts meubles et non celle de l’aquifère rocheux. Comme on peut le constater, la recharge n’est pas uniforme sur le territoire car elle dépend de la pente du sol, de la couverture végétale et des caractéristiques granulométriques des dépôts meubles. On note que la recharge dans les dépôts meubles se fait préférentiellement dans les zones où les sols sont plus perméables, soit dans le secteur de l’esker. À l’inverse, les zones plus escarpées (pente de 3 à 8 %) et recouvertes par des sols peu perméables telles les argiles limitent l’infiltration de l’eau dans les sols. De plus, la recharge n’est pas répartie uniformément dans l’année; une proportion importante de la recharge s’effectue au printemps, soit à la fonte des neiges, et aussi tard à l’automne en raison des précipitations automnales et d’une diminution du processus d’évapotranspiration. Il est important de mentionner que la recharge annuelle ainsi calculée constitue la recharge potentielle de l’aquifère dans les dépôts meubles par les précipitations. Elle ne représente pas celle au roc qui est moindre. En effet, seule une portion de la recharge dans les dépôts meubles atteindra la nappe d’eau dans le roc; la fraction restante étant détournée par divers processus tels que l’écoulement latéral de l’eau souterraine au sein des aquifères granulaires et vers les zones de résurgence2. La recharge réelle de l’aquifère rocheux est donc inévitablement plus faible.

3.5.3 Bilan hydrologique L’estimation du bilan hydrologique moyen annuel pour la région à l’étude indique que 42 % des précipitations annuelles (983 mm) retournent vers l’atmosphère par évapotranspiration, que 45 % ruissellent en surface et que 13 % des précipitations constituent la recharge potentielle maximale des nappes d’eau souterraine dans les dépôts meubles.

2 On fait référence à l’écoulement hypodermique qui est la partie de l’eau infiltrée dans le sol mais qui

circule dans les couches supérieures du sol jusqu’à ce qu’elle fasse résurgence dans les points d’eau.



4.0 HYDROGÉOLOGIE ET QUALITÉ DE L’EAU SOUTERRAINE

4.1 Hydrostratigraphie Basées sur les connaissances géologiques disponibles pour la région d’étude, quatre (4) unités hydrostratigraphiques principales ont été identifiées pour le secteur de ville de Mercier. Aquifère à nappe libre : unité de sable et gravier L’esker, c’est-à-dire une unité hydrostratigraphique composée de sable et gravier, constitue un aquifère à nappe libre de grande capacité. Son épaisseur peut atteindre 30 m. Selon Pontlevoy (2004), la conductivité hydraulique moyenne est de 2,16xl0-4 m/s pour les sables et graviers. Les aquifères à nappe libre tel que l’esker sont très vulnérables à toute forme de contamination puisqu’ils sont en contact direct avec les activités ayant lieu en surface. Aquitard: unité d’argile L’horizon d’argile, rencontrée plus au sud dans le secteur de Sainte-Martine, peut être qualifié d’aquitard par sa granulométrie très fine. Un aquitard est une formation saturée de faible perméabilité incapable de transmettre des quantités d’eau significatives au niveau régional, mais à travers laquelle un certain flux de drainance vertical peut circuler et ainsi alimenter l’unité sous-jacente. L’argile constitue une bonne protection pour la formation aquifère sous-jacente. Tirée de Pontlevoy (2004), la conductivité hydraulique mesurée en laboratoire par Hydrogéo Canada (1981) varie de 4,0 x 10-10 à 6,4 x 10-10 m/s. Aquitard: unité de till L’horizon de till constitue la formation principale recouvrant le roc. Par son hétérogénéité et sa compacité élevée, cette unité peut être qualifiée d’aquitard. Il s’agit d’une couche composée d’une granulométrie très hétérogène (mélange de particules fine à grossières), d’une grande compacité et d’épaisseur variable (absente à 20 m). Ce type de till constitue une protection de bonne à moyenne pour la formation aquifère sous-jacente. De plus, dans son mémoire, Olivier Pontlevoy, mentionne que des essais de perméabilité réalisés sur le till de base montraient une conductivité hydraulique moyenne de 1,73 x l0-8 m/s. Des essais réalisés par le CNFS (Pontlevoy, 2004) sur le till remanié affichaient une conductivité hydraulique moyenne de 1,31 x 10-5 m/s et une porosité variant de 0,15 à 0,2. Aquifère confiné à semi-confiné : roc fracturé La dernière unité hydrostratigraphique est représentée par le roc constitué de calcaire dolomitique. La présence de l’horizontal d’argile et/ou de l’unité de till au-dessus de cette unité entraîne des conditions généralement confinées pour cet aquifère. Toutefois, la présence de fenêtre dans le till recouvrant le roc permet un contact entre les sables et graviers de l’esker et le roc fracturé entraînant des conditions semi-confinés pour l’aquifère rocheux. Le potentiel aquifère de ce massif rocheux est



fonction de son degré de fissuration et de son taux de réalimentation. Les paramètres hydrauliques du roc sont discutés plus en détail dans les sections qui suivent.

4.2 Piézométrie du milieu rocheux La carte de l’élévation de la nappe d’eau au roc a été construite à partir de 77 valeurs d’élévation de la nappe d’eau du roc prises entre le 10 et 14 octobre 2014 dans des puits situés principalement sur le territoire de ville de Mercier. L’ensemble des données de niveaux d’eau (voir tableau 4-1) a permis de dresser une carte de l’élévation de la nappe au roc de tout le secteur. La figure 4-1 montre cette carte. Selon Pontlevoy (2004) et Lavigne (2006), l'écoulement régional dans le roc se fait globalement de l'est vers l'ouest, c’est-à-dire depuis la ville de Saint-Rémi, où un haut topographique est observé, vers la rivière Châteauguay. Par contre, à l’échelle locale (figure 4-1), au niveau de la carrière, l’écoulement se fait de façon radiale. À l’ouest de la carrière, l’écoulement se fait en direction de la rivière Châteauguay tandis qu’à l’est, il se fait en direction du fleuve Saint-Laurent. Cet écoulement radial s’explique par le fait que la carrière est située sur un haut topographique à la limite du bassin versant de la rivière Châteauguay et d’un bassin versant résiduel qui se draine directement dans le fleuve Saint-Laurent. Le secteur de la carrière constitue possiblement une zone de recharge préférentielle de l’aquifère rocheux. La présence de la frontière de deux (2) bassins versants favorise l’existence d’une limite de partage de l’eau souterraine. Les lignes formées par le haut topographique situé au nord de la carrière projetée constituent vraisemblablement des points d’eau élevés à partir desquels l’eau souterraine s’écoule de part et d’autre dans des directions opposées. On peut observer la limite de partage séparant le secteur sur les coupes A-A’ (figure 3-5) et B-B’ (figure 3-6). Les limites de partage des eaux souterraines sont des éléments physiographiques permanents dans l’espace et le temps. Leur présence n’est généralement pas affectée par les activités humaines. La similitude entre le relief de la nappe (figure 4-1), le relief du sol et de la topographie du roc (figure 3-2 et 3-7) est significative et indique que le relief du sol et la topographie du roc contrôlent l’écoulement de l’eau souterraine au roc. Les plus hautes élévations de la surface de la nappe au roc ont été mesurées légèrement au nord de la carrière projetée avec des valeurs avoisinantes 49 m. Bien que le relief plus accentué de ce secteur favorise le ruissellement des eaux de précipitations et qu’une bonne épaisseur de dépôts meubles recouvre le roc, il n’en demeure pas moins que le roc à ces endroits bénéficie d’un potentiel non négligeable de recharge de la nappe. Les plus faibles élévations sont observées au sud du territoire d’étude en bordure de la rivière Châteauguay avec une élévation de 30m. L’élévation de la nappe d’eau au roc se situe pour sa part aux alentours de 36 m au niveau de l’esker. Le gradient hydraulique horizontal moyen de la région d’étude est relativement faible avec une valeur de 0,0023 (0,23%). Les gradients hydrauliques les plus prononcés sont observés au niveau de l’écoulement qui se fait depuis la carrière vers le nord. Sous l’effet de l’inclinaison de la surface topographique et de la formation rocheuse à cet endroit, la valeur du gradient hydraulique horizontal y atteint 0,0044 m/m (0,44 %). Le gradient hydraulique s’adoucit finalement au sud du territoire où celui-ci est de 0,0018 m/m (0,18 %), soit 2,4 fois moindre que ce qui est observé au nord de la carrière.



Le réseau de suivi des eaux souterraines du Québec, maintenu par le MDDELCC, constitue une banque de stations (puits) où des mesures de niveau d’eau sont relevées régulièrement. Ce réseau possède plusieurs puits dans la région de ville Mercier dont il est possible d’avoir accès au graphique de l’évolution du niveau d’eau, au schéma d’aménagement du puits ainsi qu’au fichier contenant les données sources des niveaux d’eau. Les niveaux d’eau de six (6) stations ont été analysés (3090001, 3090021, 3097201, 3097062, 3097094 et 3097082). Le registre des stations peut être consulté au site suivant : http://www.mddelcc.gouv.qc.ca/Eau/piezo/index.htm. Parmi ces stations, deux (2) sont localisées près de la carrière projetée, une près des anciennes lagunes et les trois (3) autres, en bordure de la rivière Châteauguay au sud-ouest du territoire. L’élévation moyenne des niveaux d’eau dans l’aquifère rocheux est minimale en bordure de la rivière Châteauguay avec une valeur de 30,6 m et maximale près de la carrière projetée avec une élévation de 49,0 m. Les fluctuations des niveaux de la nappe dans les six (6) puits, au cours des 10 à 14 dernières années, ont varié de 2,10 à 5,57 m. Selon l’analyse des données des niveaux d’eau de l’aquifère rocheux, les stations au sud du territoire, près de la rivière, semblent avoir de plus grandes fluctuations que les puits localisés au nord près de la carrière projetée. Une seule station est aménagée dans les dépôts meubles. Localisée à environ 500 m au sud de la carrière projetée, une fluctuation des niveaux d’eau de 2,53 m a été notée au cours des 10 dernières années à cette station (3090001). La moyenne des fluctuations annuelles des cinq (5) dernières années des niveaux de l’aquifère rocheux a varié de 0,63 à 1,62 m. Enfin, que ce soit pour l’aquifère rocheux ou granulaire, les niveaux d’eau les plus bas sont généralement enregistrés en août ou en septembre tandis que les plus hauts, sont observés en avril lors de la fonte des neiges.

4.3 Propriétés hydrauliques Une connaissance approfondie du contexte hydrogéologique trouve toute son importance dans le cadre de l’exploitation d’une carrière lorsque l’écoulement des eaux souterraines est perturbé. Le comportement de l’écoulement et les impacts potentiels de l’assèchement d’une carrière peuvent être davantage compris et prédits dans le temps et l’espace. C’est dans cette optique qu’un (1) essai de pompage de longue de durée (72 h) et quatre (4) de moyenne durée (24 h) ont été réalisés dans le cadre du présent mandat. Les procédures utilisées sont présentées en détail à la section 2.7.5. Les essais de pompage de moyenne durée ont permis l’estimation des valeurs de conductivité hydraulique, de transmissivité ainsi que du coefficient d’emmagasinement représentatives de l’aquifère rocheux nécessaires pour la conception du modèle mathématique. Ces quatre (4) essais sont répartis aux alentours de la carrière projetée. L’essai de pompage de longue durée a été entrepris afin de fournir les données essentielles à l’évaluation de l’impact du pompage des eaux souterraines de la carrière projetée ainsi que du potentiel aquifère. La compilation des résultats des essais de pompage peut être consultée aux tableaux 4-3 et 4-4. Les données des essais de pompage et leur interprétation sous forme graphique sont présentées à l’annexe G. Une compilation des propriétés hydrauliques issues d’autres études a été faite et est présentée au tableau 4-5.



En vertu des dimensions du terrain à l’étude, il convient de mentionner que les valeurs qui sont calculées ici représentent les conditions hydrauliques moyennes d’une grande surface de terrain. Elles peuvent ne pas refléter les conditions qui pourraient être observées localement en un certain point. Il est utile de souligner également que les vitesses d’écoulement qui seront estimées ne sont que des approximations. Ces valeurs s’avèrent cependant utiles pour quantifier l’importance relative des phénomènes.

4.3.1 Essais de pompage de moyenne durée (24 h) Les valeurs de transmissivité calculées représentant les propriétés hydrauliques moyennes de l’aquifère du roc issues des quatre (4) essais de pompage de 24 h se situent entre 2,43 x 10-4 m2/s et 7,19 x 10-3 m2/s pour une moyenne géométrique de 2,17 x 10-3 m2/s (tableau 4-3). Suite à l’analyse des graphiques d’interprétation colligés à l’annexe G-1, il y a des indications à l’effet que des frontières hydrauliques auraient été atteintes lors de certains des essais de pompage de 24 h. La zone finale des courbes obtenues de l’essai 1 (PE-2) (voir annexe G-1, méthode Cooper-Jacob et remontée Theis-Jacob) permet de détecter une frontière de recharge partielle potentielle. Les valeurs de transmissivité obtenues de la zone finale des courbes sont en moyenne 2,5 fois supérieures à celles de l’aquifère testé. La transmissivité moyenne correspondant à la frontière partielle de recharge est de 2,22 x 10-3 m2/s tandis que celle de l’aquifère est de 9,22 x 10-4 m2/s. Une frontière de recharge peut être visible (lac, rivière, canal) ou invisible (zone de matériaux plus perméable). Dans le cas présent, on parle possiblement d’une frontière de recharge invisible car aucun cours d’eau d’envergure n’est présent à proximité du puits de pompage PE-2. Selon Chapuis (1999), on parle de frontière de recharge lorsque la transmissivité de la zone finale de la courbe est 100 plus élevée que celle de l’aquifère testé. Pour l’essai de pompage du PE-2, on soupçonne une frontière partielle puisque le ratio des transmissivités n’est que de 2,5. À l’inverse, une frontière imperméable partielle semble avoir été atteinte lors des essais 2 (PE-3) et 4 (PE-23) puisque les valeurs de transmissivité obtenues de la zone finale des courbes sont en moyenne 1,8 et 2,9 fois inférieures à celles de l’aquifère testé. Pour l’essai de pompage du PE-3, la transmissivité moyenne correspondant à la frontière imperméable partielle est de 3,40 x 10-3 m2/s tandis que celle de l’aquifère testé est de 1,86 x 10-3 m2/s. Les résultats de l’essai du PE-23 sont similaires avec une transmissivité de la frontière imperméable de 8,79 x 10-4 m2/s et de 2,52 x 10-3 m2/s pour l’aquifère testé. En considérant une épaisseur respective de l’aquifère du roc de 30 m, 31 m, 86 m et 89 m pour les puits PE-2 (Essai 1), PE-3 (Essai 2), PE-17 (Essai 3) et PE-23 (Essai 4) (profondeur du puits concerné moins profondeur du toit du roc), la conductivité hydraulique varierait de 8,10 x 10-6 m/s à 2,32 x 10-4 m/s pour une moyenne géométrique de 4,21 x 10-5 m/s. Le coefficient d’emmagasinement (S) se définit comme la quantité d’eau qu’un aquifère relâche ou emmagasine par unité de surface d’aquifère d’épaisseur (b), lorsque la charge hydraulique varie d’une unité. La valeur moyenne de 1,57 x 10-4, obtenue des quatre (4) essais de pompage, pour le coefficient d’emmagasinement témoigne d’un aquifère confiné sous des matériaux peu perméables. Le coefficient minimal obtenu est de 8,24 x 10-6 tandis que la valeur maximale est 1,14 x 10-3.



4.3.2 Essai de pompage de longue durée (72 h) Tel que mentionné à la section 2.6, les niveaux d’eau de 16 puits d’observation ont été suivis pendant l’essai de pompage du puits PP-1-2014 (figure 2-3). Parmi ceux-ci, très peu on subit l’influence du pompage. Le graphique des profondeurs des niveaux d’eau pendant l’essai de pompage versé à l’annexe G-2 permet de constater que seuls les puits PO-2, PO-2A, PE-3 et PO-1-2014 semble avoir été influencés par le pompage du puits PP-1-2014. Ces puits sont localisés à des distances respectives de 130, 134, 300 et 383 m du puits de pompage. Parmi ces puits, les rabattements maximum mesurés après 72 h de pompage varient de 3,57 m (PP-1-2014) à 0,08 m (PO-1-2014). Le graphique des profondeurs des niveaux témoigne également de l’influence du pompage de plusieurs puits avoisinants, possiblement d’irrigation. Trois (3) cycles de pompage, provenant fort possiblement du PE-3, ont pu être observés sur ce graphique de même que l’influence de ce pompage sur les puits PO-2, PO-2A et PP-1-2014. Les puits PE-27, PE-17 et PO-1 semblent également avoir été influencés par un ouvrage de captage en opération autre que le puits PP-1-2014. Les valeurs de transmissivité calculées représentant les propriétés hydrauliques moyennes de l’aquifère du roc issues de l’essai de pompage de 72 h se situent entre 6,42 x 10-3 m2/s et 1,62 x 10-2 m2/s pour une moyenne géométrique de 1,02 x 10-2 m2/s (tableau 4-4). En considérant une épaisseur de l’aquifère du roc de 40 m (profondeur du puits concerné moins profondeur du toit du roc), la conductivité hydraulique varierait de 1,61 x 10-4 m/s à 4,05 x 10-4 m/s pour une moyenne géométrique de 2,54 x 10-4 m/s. Les valeurs du coefficient d’emmagasinement (S) obtenues varient de 8,26 x 10-6 à 1,44 x 10-3 pour une moyenne géométrique de 1,77 x 10-4. Cette valeur moyenne témoigne d’un aquifère confiné sous des matériaux peu perméables. Capacité de recharge du roc L’interprétation des mesures de niveau d’eau en remontée, après l’arrêt du pompage, permet d’obtenir une appréciation assez juste de la capacité d’une unité hydrogéologique à se recharger. Les mesures prises durant la phase de remontée permettent de déterminer avec précision les paramètres hydrauliques de l’aquifère ainsi que de corroborer ceux qui ont été calculés à partir de la phase de pompage. Lors de l’interprétation des rabattements résiduels en remontée (s’), on peut déterminer pour quelle valeur de t/t’ (soit le ratio entre le temps depuis le début du pompage et le temps de remontée) un rabattement résiduel nul est atteint. Lorsque cette valeur (t/t’) est inférieure à 1, elle témoigne d’une remontée incomplète de la nappe dans le puits testé et qui peut être imputable à un aquifère d’étendue limitée. Lorsqu’elle est comprise entre 1 et 2, ceci témoigne d’une certaine recharge de l’aquifère mais également d’une variation du coefficient d’emmagasinement (S). Les valeurs de t/t’ obtenues pour l’ensemble des essais de pompage 24 h se situent entre 0,7 et 2,1 pour une moyenne géométrique de 1,62. Cette moyenne témoigne d’une capacité adéquate de la nappe d’eau au roc de pouvoir se recharger. Pour l’essai de pompage de 72h, Les valeurs de t/t’ obtenues varient entre 1,1 et 4,0 pour une



moyenne géométrique de 1,70. Les résultats de cet essai témoignent également d’une capacité adéquate de l’aquifère de pouvoir se recharger.

4.3.3 Étendue des rabattements générés par l’essai de pompage de longue durée (72 h)

La figure 4-2 illustre l’influence du pompage de longue durée au puits PP-1-2014 après 72 heures de pompage. À titre de référence, la figure 4-1 montre la piézométrie de l’aquifère en l’absence de pompage du puits. Le tracé des courbes du cône de rabattement créé par le pompage a été réalisé à partir des mesures de niveaux d’eau prises dans les puits d’observation. L’influence du pompage du Puits PP-1-2014 est restreinte et ne semble pas présente au-delà de 400 mètres. Les puits PO-2, PO-2A, PE-3 (situé à 130, 134, 300 mètres respectivement du puits PP-1-2014) ont réagi au pompage avec des rabattements inférieurs à 0,5 m tandis que le puits PO-1-2014 a réagi avec un rabattement de 0,08 m. Ce dernier est situé à 383m du puits de pompage. Cette influence correspond au pompage continu du puits PP-1-2014 à 709 m3/j (130 galUS/min). De plus, la réaction des puits PO-1-2014, PO-2, PO-2A et PE-3 au pompage du PP-1-2014, tous aménagés à des profondeurs différentes, témoigne du lien qui existe entre l’aquifère du socle rocheux sein (PO-2) localisé à une élévation de l’ordre de 130 m, l’aquifère du roc fracturé (PO-1-2014) localisé directement sous la couche de till et enfin l’aquifère granulaire composé de sable fin localisé au-dessus de la faible couche de till (PO-2A).

4.4 Qualité de l’eau souterraine

4.4.1 Généralités Les tableaux 4-6 et 4-7 présentent le résultat des analyses effectuées sur les échantillons d’eau provenant des cinq (5) puits où des essais de pompage ont été réalisés et des dix-sept (17) puits de résidences pour un total de vingt-deux (22) puits échantillonnés. Tous ces puits sont aménagés dans la formation aquifère du roc. Dans le cas des puits de résidences, les échantillons ont été prélevés en amont des équipements de traitement, si de tels équipements étaient présents, de sorte à obtenir des échantillons représentatifs de l’eau circulant dans le roc. Les résultats analytiques sont tous conformes aux normes ou recommandations pour la qualité de l’eau potable, à l’exception des résultats obtenus pour les quatre (4) paramètres suivants : solides dissous totaux, fer total, manganèse total et dureté totale. Ces quatre (4) paramètres ont été mesurés en excès des recommandations dans la presque totalité des échantillons analysés. Ces quatre (4) paramètres font l’objet de recommandations pour des considérations d’ordre esthétique mais aucun n’est associé à des conséquences néfastes sur la santé humaine. Ils sont présents naturellement dans la formation aquifère du roc.



4.4.2 Paramètres dépassant les recommandations de Santé Canada Solides dissous Les solides dissous ont été mesurés à des concentrations dépassant la recommandation de Santé Canada fixé à 500 mg/L ceci dans vingt (20) des vingt-deux (22) puits échantillonnés. Les valeurs mesurées dans les puits d’essai se situent dans une fourchette allant de 500 à 700 mg/L alors que les puits de résidences montrent des concentrations oscillant généralement entre 600 et 1 000 mg/L. La présence de solides dissous est associée à la dureté de l’eau et aux teneurs en calcium, en magnésium et en sodium lesquelles ont aussi été mesurées en concentrations significatives dans l’ensemble des puits échantillonnés. Selon Santé Canada (1997), une concentration supérieure à la recommandation peut rendre l’eau trop dure (calcium et magnésium), lui donner un mauvais goût et entraîner des dépôts minéraux et de la corrosion. En revanche, la présence de faibles concentrations de matières dissoutes dans l’eau contribue à lui donner bon goût. La présence de solides dissous vient donc affecter les caractéristiques esthétiques de l’eau tels le goût, la couleur et l’odeur. Aussi, en concentrations élevées, les solides dissous totaux auront tendance, de par leur pouvoir corrodant ou entartrant, à affecter la durée de vie de certains appareils ménagers dont les théières et les fers à repasser. De fortes teneurs en solides dissous peuvent également engendrer le colmatage des conduites d’eau (Santé Canada, 1997). Les solides dissous sont cependant considérés inoffensifs pour la santé humaine. Fer total Les résultats analytiques montrent que l’objectif esthétique de 0,3 mg/L s’appliquant à l’eau de consommation est dépassé dans tous les échantillons sauf au puits d’essai PE-2 et au puits de résidence R-16 (fer non détecté – erreurs analytiques possibles). Les concentrations mesurées sont élevées et se situent très généralement entre 1et 2 mg/L et jusqu’à 10 fois la concentration recommandée au puits R-13 avec une valeur mesurée de 3,1 mg/L. Au niveau de l’eau de consommation, le fer affecte les caractéristiques esthétiques de l’eau tels le goût, la couleur et l’odeur. Il est cependant inoffensif pour la santé humaine. La présence du fer peut être identifiée par de très fines particules solides, soit l’hématite (Fe2O3), communément appelée « rouille ». La présence de ce minéral confère une coloration à l’eau allant du jaune à l’orangé. Les désagréments sont principalement la coloration des vêtements lors de la lessive et la présence de cernes dans les éviers et les baignoires (Santé Canada, 1997). Manganèse total Les teneurs en manganèse mesurées dans quinze (15) des vingt-deux (22) puits échantillonnés excèdent la recommandation de Santé Canada établie à 0,05 mg/L. Les valeurs mesurées dans ces quinze (15) puits varient à l’intérieur d’une fourchette allant de 0,05 à 1 mg/L.



La recommandation pour le manganèse dans l'eau de consommation est fixée à 0,05 mg/L pour des raisons d'ordre organoleptique. La présence de cet élément dans l’eau est indésirable pour plusieurs raisons. À des concentrations supérieures à 0,15 mg/L, le manganèse tache les éléments de plomberie et les tissus; de plus, en fortes concentrations, il donne mauvais goût aux boissons. Comme le fer, il peut causer des problèmes dans les réseaux de distribution en y favorisant la croissance de microorganismes. Même à des concentrations inférieures à 0,05 mg/L, le manganèse peut former dans la tuyauterie des dépôts qui peuvent se présenter sous la forme de précipités noirs (Santé Canada, 1997). Dureté totale À l’exception de l’échantillon provenant du puits résidentiel R-4, tous les échantillons analysés dépassent le seuil de tolérance qui est fixé à 200 mg CaCO3/L par le MDDELCC. La dureté totale mesurée dans les puits d’essai varie entre 350 et 500 mg/L alors que dans les puits de résidences, elle se situe dans une fourchette allant de 400 à 600 mg/L sauf au puits R-4 qui montre une concentration de 192 mg/L. Ces résultats indiquent que l’eau souterraine de la formation aquifère du roc est riche en solides dissous et est très dure. En général, pour une dureté supérieure à 200 mg CaCO3/L, l’eau est jugée médiocre mais peut être tolérée par les utilisateurs lorsque consommée. Pour une dureté de plus de 500 mg CaCO3/L, l’eau est considérée comme étant inacceptable pour la plupart des usages domestiques (Santé Canada, 1997). La dureté est considérée comme une mesure de la capacité d’une eau à réagir avec le savon. Une eau dont la dureté est élevée peut engendrer la précipitation de certains métaux tels que le calcium et le magnésium, ce qui contribue au colmatage et à l’entartrage des appareils ménagers. Une dureté élevée donnera un goût caractéristique à l’eau, mais n’aura aucun impact direct sur la santé.

4.4.3 Autres paramètres d’intérêts Perchlorate Le perchlorate a été analysé dans le puits d’essai PP-14 et dans les puits de résidences R-1, R-2 et R-3. Le perchlorate est utilisé comme oxydant dans la dynamite et fait donc partie des polluants qui pourraient être associés aux activités de la carrière d’où l’intérêt d’en vérifier la présence dans l’eau souterraine avant l’exploitation éventuelle de la carrière. Tous les résultats obtenus sont non détectés c’est-à-dire inférieurs à 0,1 mg/L et démontre l’absence de perchlorate dans les eaux souterraines du roc. Soulignons, par ailleurs que l’ion perchlorate est très rarement présent de façon naturelle dans les minéraux. Composé organique volatil Les composés organiques volatils ont également fait l’objet de contrôle et ont été analysés dans l’ensemble des puits d’essais et des puits de résidences. Les seuls échantillons positifs proviennent du puits d’essai PE-17 avec des valeurs détectées en



styrène et toluène de 0,2 µg/L et en benzène avec 0,4 µg/L. Ces valeurs sont très proches des limites de détection et sont, par conséquent, peu significatives. La détection de ces composés en faibles concentrations pourrait être associée à la présence naturelle de méthane dans la roche ou à la décomposition de matières organiques fossiles. La présence de méthane dans la formation rocheuse de la région d’étude est connue et documentée (MRNF, 2010). 4.4.2 Résultats de qualité de l’eau rapportés dans l’étude de

PD Experts-Conseils inc. en 2009 La qualité de l’eau souterraine a été mesurée en mai 2009 dans le cadre d’un essai de pompage d’une durée de 72 heures réalisée au puits d’essai aménagé par PD Experts-Conseils inc. Les résultats obtenus démontraient que l’eau souterraine était conforme à toutes les normes et recommandations établies pour la qualité de l’eau potable sans dépassement pour les solides dissous, le fer, le manganèse et la dureté. Le puits échantillonné en 2009 est aménagé à très grande profondeur comparé à ceux échantillonnés au cours de la présente étude ce qui pourrait expliquer les différences dans les résultats obtenus. L’élévation de la base du puits échantillonné par PD Experts Conseil inc. se situe à (–) 23,96 m. En comparaison, les puits d’essai échantillonnés par TechnoRem affiche des élévations de 6,08 m pour PP-1-2014, (-) 1,42 m pour PO-1-2014 et 20,2 m pour PO-2-2014. Ces données permettraient d’avancer l’hypothèse que l’eau issue des fissures profondes du roc est moins chargée en minéraux que celle circulant dans les horizons plus superficiels du roc. 4.4.3 Résultats et interprétation du programme externe d’assurance et de

contrôle de la qualité des analyses chimiques Un programme externe d’assurance et de contrôle de la qualité sert à pouvoir démontrer la validité des résultats d’une campagne d’échantillonnage. Le contrôle de la qualité est constitué d’un ensemble de procédures techniques visant à vérifier la qualité des étapes d’échantillonnage, d’entreposage et de transport des échantillons ainsi que celle des analyses. Le cahier 1, Généralités , du Guide d’échantillonnage à des fins d’analyses environnementales décrit les types d’échantillons de contrôle couramment prélevés sur le terrain lors de l’échantillonnage des différents milieux, tels que les duplicata de terrain, les blancs de transport, les blancs de terrain et les blancs de lavage. En plus des échantillons de contrôle, la validité et la fiabilité des différents résultats d’analyses peuvent être vérifiées par le calcul du bilan ionique. Le tableau 4-8 collige les résultats des analyses effectuées lors des présents travaux sur des duplicata d’échantillons d’eau souterraine ainsi que les résultats obtenus sur des blancs de terrain et des blancs de transport. Ces analyses additionnelles ont permis de vérifier si la méthodologie a été appliquée de façon rigoureuse lors du prélèvement sur le terrain. Sur un total de vingt-deux (22) échantillons d’eau souterraine prélevés et analysés, trois (3) duplicata ont été envoyés au laboratoire d’analyses auxquels s’ajoutent un blanc de terrain et un blanc de transport. L’analyse de l’ensemble des paramètres a été effectuée sur tous les duplicata et sur les blancs de transport. Dans le cas du blanc de terrain seuls les métaux dissous n’ont pas été analysés. Un bilan ionique a également été réalisé pour vérifier la validité des



100

2

xRÉRD

RÉRDDR

différents résultats d’analyses. L’interprétation des résultats issus du programme d’assurance interne de qualité est présentée dans les paragraphes qui suivent. Duplicata de terrain Afin d’évaluer la variation entre l’échantillon régulier (É) et son duplicata (D), leur différence relative (DR), en pourcentage, a été calculée à l’aide de la formule suivante :

[éq. 4-1] où

DR : Différence relative entre l’échantillon régulier et son duplicata; RD : Résultat du duplicata; RÉ : Résultat de l’échantillon.

La différence relative pour les analyses d’eau souterraine est généralement considérée acceptable si elle est inférieure à 30 %. Lorsqu’une différence supérieure à 30 % est notée, les résultats sont considérés uniquement comme des estimations de la concentration réelle. Cependant, lorsque les résultats montrent des valeurs relativement faibles, c’est-à-dire égales ou inférieures à cinq (5) fois la limite de détection, la différence ne peut être analysée de façon significative. Une interprétation peut tout de même être faite sur la base des critères du MDDELCC, à savoir si les résultats de l’échantillon régulier et de l’échantillon duplicata tombent tous deux (2) à l’intérieur des limites d’un même critère. Dans une telle situation, le pire des cas est considéré dans l’interprétation des données analytiques. L’examen des résultats consignés au tableau 4-8 permet de constater que les valeurs de concentrations mesurées dans les échantillons de duplicata sont toutes, sauf exception, similaires à celles des échantillons originaux. La totalité des analyses effectuées se retrouve sous le seuil acceptable de différence relative de 30 % avec des valeurs variant entre 0 % à 15 % à l’exception de l’analyse du cuivre dans les échantillons R-2 et R-20 (DR = 67 %) et celle du fer dissous dans les échantillons PP-14 et PP-140 (DR = 36 %) et dans les échantillons R-12 et R-120 (DR = 115 %). La différence relative de 67 % pour le cuivre entre les échantillons R-2 et R-20 s’explique par le fait que les concentrations mesurées sont voisines de la limite de détection. Les valeurs en cuivre dans R-2 et R-20 (2 et 1 µg/L) demeurent par ailleurs largement inférieures à la norme du RQEP fixée à 1 000 µg/L. En ce qui concerne l’analyse du fer dissous, les différences observées entre PP-14 et PP-140 et entre R-12 et R-120 peuvent s’expliquer par l’oxydation et la précipitation du fer au contact de l’air dans les échantillons avant la filtration des échantillons (l’analyse du fer dissous demande que les échantillons soient filtrés avant analyse). Les différences constatées n’ont pas d’impact sur l’interprétation des résultats tenant compte que le fer total a aussi été analysé et que les valeurs obtenues pour ce dernier paramètre sont celles qui ont été retenues aux fins d’appréciation de la qualité de l’eau. Tel que discuté



précédemment, la présence de fer est généralisée avec des résultats qui dépassent l’objectif esthétique de 0,3 mg/L dans la presque totalité des échantillons. Blanc de terrain Le blanc de terrain permet de contrôler la contamination qui pourrait survenir lors de l'échantillonnage. L'analyse de ce blanc permet de vérifier s'il y a eu contamination ou non pendant les travaux d’échantillonnage. Le tableau 4-8 présente les résultats d’analyses effectuées sur le blanc de terrain manipulé lors des travaux d’échantillonnage effectués en date du 1er août 2014. Les COV sont, entre autres, analysés car ceux présents dans l’air risquent de contaminer les échantillons aqueux. Le blanc de terrain a été préparé par le laboratoire en remplissant un contenant avec de l'eau purifiée et en y ajoutant les agents de conservation appropriés aux paramètres d’analyse représentés par le blanc. Le blanc de terrain a été transporté et manipulé sur le terrain d'échantillonnage puis rapporté au laboratoire comme un échantillon. Le contenant du blanc de terrain a été ouvert sur le terrain, en même temps et pour une même durée que celle nécessaire au prélèvement d’un échantillon. Il a accompagné les autres contenants, avant, pendant et après l'échantillonnage, ainsi qu'au retour des échantillons au laboratoire. Les résultats d’analyses montrent que les concentrations en C10-C50 et en COV sont non détectées dans le blanc de terrain à l’exception du dichlorométhane avec une teneur mesurée de 1 µg/L, laquelle correspond à la limite de détection pour ce paramètre. Ce résultat est donc peu significatif d’autant plus que dans tous les autres échantillons analysés, le dichlorométhane est non détecté indiquant l’absence de contamination attribuable aux manipulations de terrain. Des sulfates, du phosphore et du calcium ont aussi été détectés dans le blanc de terrain mais ici aussi, les teneurs mesurées sont très proches ou égales aux limites de détection. La détection de ces trois (3) substances pourrait être attribuable aux agents de conservation ajoutés aux contenants d’échantillonnage par le laboratoire. Blanc de transport Le blanc de transport permet de contrôler la contamination des contenants ou des échantillons qui pourrait survenir pendant le transport. Ils sont préparés par les laboratoires en remplissant un contenant avec de l'eau purifiée et en y ajoutant les agents de conservation appropriés aux paramètres représentés par les blancs. Le blanc de transport a été amené sur le terrain et rapporté au laboratoire comme un échantillon. Il a accompagné les autres contenants durant le transport et l'entreposage, avant et après l'échantillonnage, ainsi qu'au retour des échantillons au laboratoire. Le contenant du blanc de transport n’a pas été ouvert. Le blanc de transport est spécialement pertinent dans le cas des paramètres reliés aux activités de transport (ex. : contamination des échantillons par des composés organiques volatils provenant des gaz d'échappement d'un véhicule). Le tableau 4-8 présente les résultats d’analyses des C10-C50, HAP et les COV effectuées sur le blanc de transport utilisé sur le terrain lors des travaux d’échantillonnage effectués en date du 1er août 2014. Les résultats d’analyses montrent que les concentrations en C10-C50, HAP et les COV sont non détectées dans le blanc de transport à l’exception du dichlorométhane mesuré à une teneur de 1 µg/L, laquelle



valeur correspond à la limite de détection pour ce paramètre. Ce résultat est donc peu significatif d’autant plus que dans tous les autres échantillons analysés, le dichlorométhane est non détecté indiquant l’absence de contamination attribuable au transport des échantillons. Du phosphore et du calcium ont aussi été détectés dans le blanc de transport mais ici aussi, les teneurs mesurées sont très proches ou égales aux limites de détection. La détection de ces deux (2) substances pourrait être attribuable aux agents de conservation ajoutés aux contenants d’échantillonnage par le laboratoire. Bilan ionique Un bilan ionique a été appliqué pour vérifier la validité des différents résultats d’analyses utilisés dans le cadre de cette étude. Toute solution aqueuse est électriquement neutre, i.e. qu’il y a équilibre des charges entre les espèces chimiques chargées positivement, cations (ex : Ca2+, Mg2+, Na+, K+) et négativement, anions (ex : HCO3-, Cl-, SO42-), qui sont dissoutes dans l’eau. Basé sur ce principe et en faisant l’hypothèse que les espèces chimiques (cations, anions) sont les formes dominantes en solution pour les sept (7) constituants majeurs, la qualité des analyses chimiques d’une eau souterraine peut être évaluée en calculant le bilan ionique. Le bilan ionique (BI) est calculé selon la formule suivante :

100

anionscations

anionscationsBI

où cations est la somme en meq/L des espèces cationiques majeures (Ca, Mg, Na, K) et anions est la somme en meq/L des espèces anioniques majeures (HCO3, Cl, SO4). Dans certains cas, il peut être important d’intégrer d’autres espèces (ex : NO3, NH4) si elles sont en concentrations importantes. Le résultat de ce bilan ionique est un pourcentage. En théorie, un équilibre parfait des charges conduit à un bilan ionique égal à 0 %. Par contre, c’est rarement le cas. Il est suggéré qu’une bonne qualité d’analyses chimiques devrait obtenir un BI inférieur à 5 % (Hounslow, 1995; Appelo et Postma, 2005). Selon Hem (1985), la qualité des analyses peut être acceptable jusqu’à des valeurs de 10 %. Dans le cadre de la présente étude, une limite de 10 % a été utilisée pour éviter le rejet d’un trop grand nombre d’échantillons. Le test du bilan ionique a été appliqué sur 10 échantillons issus de la compagne d’échantillonnage. Le tableau 4-9 résume les résultats du calcul du bilan ionique pour chacun des échantillons. Les résultats indiquent que le bilan ionique de 90 % des échantillons contrôlés (9 échantillons sur 10) respecte la limite de 5 % avec des valeurs qui varient entre 1,76 et 5,00 %. Seulement un échantillon dépasse 5 % avec une valeur de 6,03 %. Ces résultats témoignent de la bonne qualité des analyses chimiques.



4.4.4 Résultats et interprétation du programme interne d’assurance et de contrôle de la qualité des analyses chimiques

Les laboratoires ont également procédé à un programme interne d’assurance et de contrôle de la qualité en analysant des échantillons de contrôle de la qualité, ex. : des blancs de laboratoire, des duplicata, des blancs fortifiés et des échantillons fortifiés. Un laboratoire d’analyse a le devoir de maintenir un niveau de qualité élevé. Un système d’assurance de la qualité assure la précision et la justesse des résultats afin d’offrir des résultats fiables qui répondent aux exigences des projets et aux normes d’organismes reconnus. Le programme d’assurance de la qualité documente toutes les activités du laboratoire afin de générer des résultats de qualité. Les données de contrôle de la qualité sont fournies par le biais des certificats d’analyse et des certificats d’assurance de la qualité. La justesse et la précision d’une procédure analytique sont estimées par l’analyse d’échantillon de contrôle de la qualité. Les échantillons de contrôle de la qualité proviennent du laboratoire. Les résultats des contrôles de qualité sont rapportés sur les certificats de contrôle de la qualité, qui sont fournis avec les certificats d’analyse (annexe D). Lorsqu’il y a non-respect des critères d’acceptabilité pour les échantillons du contrôle de qualité interne du laboratoire, l’analyse doit être arrêtée et reprise suite à une action corrective adéquate. Pour toute indication démontrant que les analyses faites sont problématiques, le laboratoire arrête les analyses touchées par le problème jusqu’à ce qu’une action corrective soit entreprise pour le corriger. Les analyses sont ensuite être refaites. Avant de fournir un rapport au client, tous les éléments du contrôle de la qualité doivent avoir répondu aux critères d’acceptabilité. Ainsi, la totalité des résultats des contrôles de qualité rapportés sur les certificats de contrôle de la qualité (fournis avec les certificats d’analyses) respecte les critères d’acceptabilité.



5.0 USAGES RÉSIDENTIELS ET AGRICOLES DE L’EAU SOUTERRAINE DANS UN RAYON DE 2 KM DE LA CARRIÈRE PROJETÉE

Le portrait de la ressource en eau souterraine sur le territoire se dresse premièrement sur la base d’aspects dits « naturels » comme le potentiel aquifère, les directions de l’écoulement ou le taux de recharge des nappes et deuxièmement sur des aspects « anthropiques » comme les ponctions faites pour répondre aux différents besoins de la population. L’analyse combinée de ces aspects indiquera notamment si la nappe est exploitée raisonnablement considérant le rendement de l’aquifère ou, au contraire, si les conditions actuelles de pompage entravent la recharge de l’aquifère année après année. En d’autres termes, le portrait de l’utilisation des eaux souterraines permet de statuer sur l’équilibre avec la disponibilité. Ce chapitre dresse un portrait le plus réaliste possible de l’utilisation des eaux souterraines faite dans un rayon de 2 km autour du site. On y présente l’estimation des quantités utilisées annuellement par les différents usagers, la saisonnalité au niveau de la demande et une caractérisation sommaire des puits. Le portrait est tracé sur la base des informations recueillies lors des rencontres faites via le porte-à-porte. Au total, 40 questionnaires ont été remplis et 74 puits ont été inventoriés. Sur les 74 puits recensés, 13 ne sont pas utilisés par l'usager résidentiel (8/13) ou par l'usager agricole (5/13) propriétaire. La figure 2-1 présente la répartition des usagers résidentiels et agricoles interrogés. Le tableau 5-1 présente les caractéristiques des puits privés inventoriés tandis que l’annexe D présente les questionnaires remplis lors des rencontres.

5.1 Usager résidentiel Le long des trois (3) principales voies de circulation du secteur, c’est-à-dire le boulevard Sainte-Marguerite, la montée Saint-Isidore et la rue Boyer, 61 citoyens ont été dénombrés sur la liste complète. Parmi eux, 20 usagers ont été considérés comme probablement desservis par l’aqueduc municipal. Il s’agit des habitations entre le 820 et le 1 022 boulevard Sainte-Marguerite ainsi que le 99 rue Boyer. Dix (10) résidences, sur les 20 desservies par l’aqueduc municipal, ont été visitées. Quatre (4) usagers sur les dix (10) desservis par l’aqueduc utilisent quand même les eaux souterraines d'un puits privé pour faire l’arrosage des pelouses. Sur les 41 citoyens de la liste utilisant possiblement un puits afin de s’approvisionner en eau potable domestique, 30 ont été rencontrés. Les réponses au sujet de ces puits ont été récoltées à 33 % auprès d’usagers uniquement résidentiels (10/30) et à 67 % auprès d’usagers agricoles (20/30). Parmi les gens interrogés se servant d’un puits afin de s’approvisionner en eau potable domestique, 83% utilisent un puits tubulaire (25/30) et 10 % utilisent un puits de surface (3/30) alors que 7 % ne savent pas quel type de puits (2/30) ils utilisent. Les puits tubulaires, majoritairement d’un diamètre de 0,15 m (6 po), ont une profondeur variant entre 12 et 91 m pour une moyenne de 32 m. La profondeur moyenne de la pompe est, elle aussi, de 32 m. Les puits tubulaires sont répartis uniformément le long des principales voies de circulation du secteur. Les caractéristiques des trois (3) puits de surface recensés, captant l’eau souterraine dans l’aquifère granulaire, ne sont toutefois que peu connues. La



répartition des puits de surface s’effectue le long du boulevard Sainte-Marguerite, au nord de la montée Saint-Isidore. Servant à l’approvisionnement domestique, seules les eaux souterraines provenant de 53 % (16/30) des puits sont consommées. Les eaux souterraines consommées par les usagers possédant un puits d’approvisionnement domestique sont majoritairement traitées (14/16). Aussi 64 % (7/11) des usagers ne buvant pas les eaux souterraines provenant de leur puits, la traitent quand même pour leurs besoins. Pour 10 % (3/30) des puits servant à l’approvisionnement domestique, les questions liées à la perception de la qualité des eaux souterraines sont demeurées sans réponse. Volumes En considérant l’ensemble des 41 résidences (82 citoyens) de la liste utilisant possiblement un puits afin de s’approvisionner en eau potable domestique, le volume provenant des eaux souterraines prélevées annuellement par ces puits est de l’ordre de 7 482 500 L/an dans un rayon de 2 km autour du site. Manques d’eau Au total, deux (2) répondants sur 30 ont rapporté des épisodes de manque d’eau dans leur puits servant à l’approvisionnement domestique. Ces deux (2) cas de pénurie se sont manifestés à une seule occasion. Les raisons évoquées sont : (1) une exploitation à proximité, (2) une baisse du niveau de la nappe et (3) une période de sécheresse. Il arrive aussi que plusieurs conditions (naturelles et anthropiques) engendrent un manque d’eau. Par exemple, à la fin de l’été, l’élévation (la profondeur) de la nappe est, de façon naturelle, à son plus bas niveau. À ce moment, les besoins en eau sont aussi importants pour l’arrosage du gazon et pour l’irrigation des cultures entre autres. Les conditions naturelles jumelées à l’effet combiné des pompages sur le territoire pourraient mener à un manque d’eau. L'un (1) des deux (2) usagers ayant connu des pénuries d’eau a fait nettoyer son puits tandis que l'autre a préféré ne procéder à aucun changement. Enfin, les puits de surface ont une réserve dépendant directement du niveau de la nappe. Les puits de surface sont effectivement plus sujets aux pénuries si la nappe s’abaisse, par exemple vers la fin de l’été. De ce fait, un (1) des deux (2) répondants ayant connu des manques d’eau possède un puits de surface. Les pénuries répertoriées sont situées dans le long du côté est du boulevard Sainte-Marguerite, au nord de la montée Saint-Isidore.

5.2 Usagers agricoles Le portrait de l’utilisation des eaux souterraines par les dix (10) usagers agricoles est basé sur les réponses obtenues lors des rencontres faites via le porte-à-porte le long des trois (3) principales voies de circulation du secteur, c’est-à-dire le boulevard Sainte-Marguerite, la montée Saint-Isidore et la rue Boyer. Les dix (10) usagers agricoles ont rapporté 27 puits servant uniquement aux activités agricoles et quatre (4) puits servant aux activités domestiques ainsi qu'aux activités agricoles. Ainsi, un total de 42 % (31/74) des puits inventoriés sont donc utilisés à des fins agricoles.



Parmi les puits notamment utilisés à des fins agricoles, 100 % (31/31) sont des puits tubulaires. Les puits tubulaires, majoritairement d’un diamètre de 0,15 m (6 po), ont une profondeur moyenne de 55 m variant entre 9 et 91 m. La profondeur moyenne de la pompe est, quant à elle, de 27 m. Trois (3) des puits, avec des profondeurs variant entre 9 et 15 m, servant notamment aux activités agricoles ne sont pas assurément terminés dans l'aquifère fracturé. Les puits tubulaires sont répartis uniformément le long des principales voies de circulation du secteur, mais les trois (3) puits captant possiblement dans l’aquifère granulaire sont situés à l'extrémité nord-ouest du rayon de 2 km tracé autour du site. En plus des puits utilisés pour les activités agricoles, quatre (4) prises ont été répertoriées comme captant les eaux de surface. Irrigation La pulvérisation des cultures, le lavage des légumes et l’abreuvement des animaux sont des activités nécessitant généralement l’utilisation d’une seule et unique source d’approvisionnement en eau souterraine de bonne qualité. En effet, le remplissage des réservoirs pour la pulvérisation se fait au lieu d’entreposage des pesticides, le lavage des légumes se fait dans un entrepôt aménagé à cet effet et l’abreuvement des animaux se fait près des bâtiments. Les eaux souterraines captées par un puits deviennent donc une source privilégiée par les usagers agricoles. La situation diffère toutefois pour l’irrigation. Les terres à irriguer se trouvent souvent éloignées des bâtiments. Les sources d’approvisionnement pour l’irrigation diffèrent donc grandement de celles des autres activités agricoles. Sept (7) usagers agricoles, parmi les dix (10) rencontrés, effectuent une production dite horticole et 71 % (5/7) d'entre eux irriguent leurs cultures. Parmi les usagers agricoles qui irriguent, 40 % (2/5) utilisent exclusivement les eaux souterraines, 40 % (2/5) utilisent les eaux souterraines et les eaux de surface alors que 20 % (1/5) utilisent uniquement les eaux de surface. Les usagers agricoles utilisant les eaux souterraines avec les eaux de surface possèdent des prises distinctes, l’une captant les eaux souterraines (puits) et l’autre captant les eaux de surface (étang). Certains possèdent un étang se remplissant uniquement naturellement et d’autres possèdent un étang se remplissant en plus à l’aide d’un puits. Au total, 25 puits destinés à l’irrigation ou au remplissage d’un étang ont été répertoriés et 100 % (25/25) sont des puits tubulaires. Ces puits tubulaires, majoritairement d’un diamètre de 0,15 m (6 po), ont une profondeur moyenne de 58 m variant entre 9 et 91 m. La profondeur moyenne de la pompe est, quant à elle, de 28 m. Pulvérisation Parmi les dix (10) usagers agricoles rencontrés, huit (8) sont susceptibles de pulvériser leurs cultures. Seuls trois (3) de ces huit (8) usagers agricoles ont toutefois spécifié quel puits leur sert à remplir les réservoirs utilisés pour la pulvérisation. Les trois (3) puits identifiés sont tous des puits tubulaires. Ces puits ont une profondeur moyenne de 31 m variant entre 22 et 40 m. La profondeur moyenne de la pompe est, quant à elle, de 25 m.



Lavage Trois (3) usagers agricoles, parmi les dix (10) rencontrés, lavent leurs légumes. Les usagers agricoles qui lavent leurs légumes utilisent uniquement les eaux souterraines provenant de puits tubulaires. Les puits typiquement utilisés ont une profondeur moyenne de 59 m variant entre 15 et 91 m. La profondeur moyenne de la pompe est, quant à elle, de 31 m. Abreuvement Un (1) seul des dix (10) usagers agricoles rencontrés abreuve des animaux. Cet usager agricole utilise, pour ce faire, les eaux souterraines provenant d’un puits tubulaire dont la profondeur est de 15 m. La pompe est, quant à elle, installée à l’extérieur de ce puits. Volumes Tel que mentionné à la section 2.3.4.2, les volumes provenant des eaux souterraines ont pu être évalués pour deux (2) des quatre (4) catégories d’utilisations agricoles, c’est-à-dire l’irrigation des cultures et le lavage des légumes. Les volumes provenant des eaux souterraines pour la pulvérisation et l’abreuvement n’ont pas pu être calculés en fonction des données recueillies lors des rencontres faites via le porte-à-porte. En considérant les quatre (4) usagers agricoles qui irriguent ou remplissent leur étang avec des eaux souterraines, le volume prélevé annuellement par leurs puits serait de l’ordre de 707 000 000 L/an dans un rayon de 2 km autour du site. Ce volume ne considère pas les prélèvements provenant des eaux de surface destinées à l’irrigation. Pour les trois (3) usagers agricoles qui lavent des légumes, le volume des eaux souterraines prélevées annuellement par leurs puits est approximativement de 12 000 000 L/an dans un rayon de 2 km autour du site. Globalement, le volume des eaux souterraines pompées par l’ensemble des usagers agricoles pour l’irrigation des cultures et le lavage des légumes équivaut à environ 719 000 000 L/an. Ce volume est principalement soutiré entre mai et septembre sur une période moyenne de 114 jours à raison d’une moyenne de 17,8 h/jour. Basé sur ces données, le volume d’eau souterraine soutiré de l’aquifère rocheux pour les usages agricoles équivaut à 354 m3/h (1 560 galUS/min). L’utilisation de l’eau souterraine pour l’irrigation des champs correspond à 97,2 % du volume total, pour l’irrigation des serres à 1 % et pour le lavage des légumes à 1,7 %. Le tableau 5-2 présente les volumes calculés pour l’ensemble des puits utilisés pour ces deux (2) catégories d’utilisations agricoles. Saisonnalité Les activités agricoles ont cours seulement durant une courte période de l’année. Par exemple, l’irrigation des cultures en champ se déroule en général sur une période de cinq (5) mois (mai à septembre), mais demeure plus intense durant les périodes de sécheresse. Pour la culture en serre, l'irrigation se fait sur une période maximale de



quatre (4) mois (mars à juin). Le lavage de légumes se fait principalement sur une période de 4 mois (juillet à octobre). Quant à la pulvérisation des cultures, elle se fait principalement de mai à septembre inclusivement, avec des variantes pour chaque culture. Manques d’eau Aucun usager agricole n’a rapporté un épisode de manque d’eau dans leurs puits utilisés à des fins agricoles. En résumé, la quantité des eaux souterraines soutirées des nappes sur le territoire d’étude équivaut à 726 400 000 L/an, ce qui correspond à une lame d’eau de 5,8 mm de hauteur répartie uniformément sur le territoire modélisé (125 km²).

5.3 Perception de la qualité des eaux souterraines par les usagers Lors des visites faites via le porte-à-porte, une portion des questionnaires a permis de cerner la perception qualitative des eaux souterraines auprès des différents usagers. Du nombre total des répondants (40), 31 ont émis des commentaires sur la qualité des eaux souterraines captées par au moins un (1) de leur puits privé. Les eaux souterraines de 46 puits privés ont été qualifiées par les usagers, et ce, parmi les 74 répertoriés au total. Sur les 46 puits privés dont les eaux souterraines ont été qualifiées, 38 pompent dans l’aquifère fracturé. Quatre (4) problématiques majeures ont été mentionnées au sujet des eaux souterraines provenant des puits au roc : le fer pour les eaux de 97 % (37/38) des puits, le calcaire pour les eaux de 42 % (16/38) des puits, les sulfures pour les eaux de 32 % (12/38) des puits et finalement le manganèse pour les eaux de 3 % (1/38) des puits. Les concentrations mesurées en fer ont dépassé la recommandation de 0,3 mg/L pour 91 % (20/22) des échantillons prélevés. Les proportions faites à partir des données analytiques se révèlent donc en deçà de celles faites à partir des perceptions qualitatives suggérant que la constatation d’une présence marquée en fer puisse être associée à des concentrations inférieures à la recommandation de 0,3 mg/L. Pour le calcaire, des valeurs de dureté supérieures à 200 mg CaCO3/L ont été déterminées pour 95 % (21/22) des échantillons prélevés. Globalement, cette proportion est supérieure au nombre de répondants (42 %) trouvant dures les eaux souterraines de leur puits. Des concentrations en sulfures ont été détectées à l’endroit de 5 % (1/22) des échantillons prélevés. Par contre, des odeurs de soufre ont été perçues par les usagers sur les eaux souterraines de 32 % (12/38) des puits privés inventoriés. Ces odeurs peuvent toutefois aussi résulter de la réduction des sulfates pour lesquels des concentrations ont été mesurées à l’endroit de 100 % (22/22) des échantillons prélevés. Les teneurs en manganèse mesurées sur les eaux souterraines provenant de 68 % (15/22) puits échantillonnés excèdent la recommandation de 0,05 mg/L. Toutefois, les eaux souterraines de seulement 3 % (1/38) des puits privés inventoriés ont été qualifiées de fortes en manganèse.



6.0 REPRÉSENTATION DU SYSTÈME HYDROGÉOLOGIQUE DU SECTEUR D’ÉTUDE SOUS FORME NUMÉRIQUE

6.1 Élaboration du modèle conceptuel L’étape la plus importante dans une étude de modélisation numérique est l’élaboration d’un modèle conceptuel représentatif des conditions d’écoulement de l’eau souterraine. Le modèle conceptuel constitue la représentation de notre compréhension physique du système aquifère à partir des données actualisées disponibles pour la région à l’étude. Le modèle conceptuel a été élaboré à partir de toutes les connaissances géologiques, hydrogéologiques et climatiques qui étaient disponibles ou qui ont été acquises dans le cadre de ce mandat. Les sections qui suivent décrivent de façon détaillée les étapes de la construction du modèle. 6.1.1 Construction du modèle tridimensionnel (3D) En premier lieu, lors de la construction du modèle numérique en 3D à partir de FEFLOW3, un maillage 2D est généré afin de représenter le système aquifère de la région à l’étude. Le maillage 2D couvre 125 km2 et il est composé de 23 732 éléments et 11 968 nœuds de calcul. Le maillage a été raffiné à l’emplacement de la carrière projetée et aux endroits où des puits de pompage sont présents (cellules de 0,2 m de côté). Une fois le maillage 2D réalisé, il est reproduit autant de fois qu’il existe de séparation entre les couches. Les valeurs d’élévation de chaque couche sont ensuite assignées à chaque nœud de calcul pour représenter le modèle stratigraphique en 3D. Neuf (9) couches distinctes représentant les différentes unités hydrogéologiques ont été créées de manière à bien représenter l’architecture des dépôts géologiques et hydrogéologiques observés. Ces couches ont été établies à partir des travaux de géophysique réalisés au cours de cette étude, des journaux de forages disponibles tirés des études antérieures et des puits de suivis du MDDELCC, de la banque de données du SIH du MDDELCC, de la carte géologique des dépôts meubles et du mémoire de maîtrise de Tommy Tremblay (2008). La base et le sommet de ces unités ont été déterminés par l’interpolation linéaire des informations stratigraphiques fournies. L’élévation de la première couche du maillage, c'est-à-dire la surface du sol, a été déterminée à l’aide de l’interpolation linéaire des données d’arpentage disponibles et des cartes topographiques développées par le ministère des Ressources naturelles et de la Faune du Québec (2000). La description stratigraphique du modèle 3D est présentée de haut en bas dans les lignes qui suivent. Unité d’argile : 1 couche La couche d’argile qui recouvre près de la moitié de la région est importante et souvent uniforme. Elle joue un rôle au niveau de la recharge qui arrive au roc en limitant

3 Le logiciel de modélisation numérique FEFLOW a été retenu pour les travaux de modélisation

numérique effectués dans le cadre de cette étude (voir aussi section 2.9.4).



l’infiltration des précipitations mais aussi au niveau de la protection des aquifères face à un événement de contamination qui pourrait se produire en surface. Unité sable (esker) : 1 couche

La couche de sable de surface présente sous la forme d’un esker montre des épaisseurs variables. Rappelons que les sables de surface peuvent constituer des sources d’approvisionnement intéressantes en eau souterraine dans la mesure où l’eau est de bonne qualité et est disponible en quantité suffisante. Son étendue a été déterminée par Tremblay (2008) lors du projet de cartographie hydrogéologique du bassin versant de la rivière Châteauguay. Unité de till : 1 couche

Cette unité affleure sur près de la moitié de la région d’étude mais couvre la presque totalité de la région d’étude. Il existe des endroits où elle est absente, principalement au niveau de l’esker où les sables sont directement en contact hydraulique avec le roc. Cette unité offre de faibles valeurs de perméabilité. Elle a été représentée par une couche d’épaisseur variable à la base de la séquence de dépôts meubles du modèle.

Roc : 6 couches

La discrétisation verticale de cette unité comporte six (6) couches distinctes qui ont été déterminées à l’aide des données de perméabilité tirées des études antérieures et des travaux réalisés au cours de cette étude. En partant du haut vers le bas, les épaisseurs sont les suivantes : 3 mètres, 3 mètres, 6 mètres, 12 mètres, 24 mètres, et 50 mètres. Cette unité présente donc une épaisseur d’environ 100 m au total afin de prendre en compte la profondeur d’excavation maximale qui doit atteindre les 50 m. La base du roc est considérée comme étant imperméable.

Le maillage 3D est donc constitué de 213 588 éléments et 119 680 nœuds de calcul.

6.1.2 Définition des paramètres d’entrée Conductivité hydraulique

La fracturation du roc qui constitue l’aquifère régional est assez peu documentée pour la région à l’étude. La raison principale est qu’une telle étude est assez onéreuse et complexe puisqu’elle nécessite la réalisation de nombreux forages profonds avec échantillonnage et essais hydrauliques ciblés pour réussir à produire une carte représentative de la fracturation en place. Dans le cadre de cette modélisation, l’aquifère rocheux fracturé a donc été assimilé à un milieu poreux équivalent. Cette alternative est acceptable puisque l’échelle du modèle est importante (124,5 km2). Avec cette approche, le principal défi est d’essayer de représenter un milieu hétérogène (complexe) par un milieu homogène (simplifié). En effet, les valeurs de conductivité hydraulique mesurées dans la région varient de 3,3 x 10-8 m/s à 8,23 x 10-3 m/s et présentent une forte hétérogénéité.



En premier lieu, les résultats de l’interprétation des essais de pompage réalisés au cours de cette étude ainsi que les résultats des essais réalisés par d’autres firmes sur le territoire à l’étude ont été utilisés. Les valeurs de conductivité hydraulique ont été compilées, ce qui a permis de faire une première ébauche de leur répartition horizontale et verticale dans l’unité rocheuse. Ainsi, la première couche du roc d’une épaisseur moyenne de 3 m présente les conductivités hydrauliques les plus élevées en raison d’une fracturation plus développée qu’en profondeur. C’est donc à la première couche du roc que les perméabilités les plus élevées ont été appliquées. En dessous de cette couche, des perméabilités plus faibles ont été appliquées. C’est cette répartition des conductivités hydrauliques qui a été entrée dans le modèle pour la simulation initiale; cette répartition sera ensuite modifiée au cours des processus de calage de manière à représenter le mieux possible les conditions observées sur le site. Un coefficient d’emmagasinement de 0,0001 a été appliqué au roc. Cette valeur provient des essais de pompage réalisés au cours de cette étude et il corrobore les valeurs généralement obtenues dans la littérature scientifique pour un aquifère confiné. Au niveau des dépôts meubles, les valeurs de conductivité hydraulique associées à l’argile, au sable de l’esker, et au till proviennent des études antérieures. Ainsi, des conductivités hydrauliques de 4,63 x 10-4 m/s, 5 x 10-7 m/s, et 1 x 10-7 m/s ont été assignées au sable, au till et à l’argile respectivement et n’ont pas fait l’objet de modification au cours de la calibration du modèle.

Recharge

Le taux de recharge initial appliqué aux dépôts meubles dans le modèle varie entre 51 mm/an et 349 mm/an. Les zones de recharge définies à la section 3.4 et présentées à la figure 3-8 ont été appliquées à la surface du modèle sous forme de polygones. Les valeurs assignées à ces zones ont été assignées aux faces supérieures du maillage recoupant les polygones de recharge.

Types de condition aux frontières du modèle

Deux (2) types de conditions aux limites sont spécifiés dans le modèle d’écoulement. Des conditions de Dirichlet de charges hydrauliques constantes ont été spécifiées aux limites nord, est et ouest ainsi que sur une partie de la limite sud du modèle (figure 6-1). Ces conditions sont imposées de manière à représenter les entrées et les sorties d’eau qui se font aux limites du modèle et les valeurs assignées à ces charges imposées sont tirées de la carte de la piézométrie observée. Des conditions de Neumann de flux imposés constants sont utilisées pour assigner les différentes valeurs de recharge. Des conditions de flux nul sont spécifiées sur les parties restantes en périphérie du maillage puisque ces limites correspondent à des lignes d’écoulement perpendiculaires aux courbes isopièzes, c'est-à-dire qu’aucune entrée ou sortie d’eau ne peut se produire par ces limites. Des conditions de flux nul ont aussi été imposées à la base du modèle, la base inférieure de l’aquifère étant considérée comme une base imperméable dans le modèle conceptuel. Le tableau 6-1 résume les caractéristiques du modèle tandis que la figure 6-1 présente la position des différentes conditions aux limites.



Cours d’eau

Il existe plusieurs cours d’eau sur la région à l’étude et leur impact hydraulique sur les nappes d’eau souterraine (granulaire) devait être pris en compte. Il n’existe aucune station du gouvernement du Québec sur ces cours d’eau. Dans le modèle, les cours d’eau ont été représentés par des drains avec une conductance de 1 x 10-6 m/s qui ont été appliqués à la première couche du modèle uniquement. Prélèvements d’eau Plusieurs puits de pompage avec des débits importants sont présents dans la zone modélisée. Certains puits ne sont en opération que durant la saison estivale (puits agricoles) mais d’autres sont en opération toute l’année. Il s’agit des puits municipaux de Saint-Isidore avec un débit total de 800 m3/j, des trois (3) puits du MDDELCC (UTES) qui pompent par alternance deux (2) puits à la fois un total d’environ 3 800 m3/j et du puits de l’incinérateur de Clean Harbors (anciennement Laidlaw) avec un débit de 400 m3/j. Ces puits ont été intégrés au modèle pour les processus de la calibration.

6.2 Représentation de l’écoulement de l’eau souterraine

6.2.1 Calibration L’étape de la calibration du modèle d’écoulement (ajustement du modèle d’écoulement aux données mesurées d’élévation de la nappe en condition statique) sert à vérifier si le modèle peut reproduire, à partir des paramètres d’entrée et des conditions aux limites, les charges hydrauliques mesurées sur le terrain (ASTM D5981-96, 2002). L’exercice consiste donc de vérifier si le modèle est apte à reproduire les conditions d’écoulement (directions et gradients hydrauliques) illustrées sur la carte piézométrique qui a été tracée à partir des données de terrain. Pour la présente étude, les charges hydrauliques mesurées par TechnoRem en octobre 2014 aux différents puits d’observation ont servi lors de la calibration. Toutes les simulations ont été réalisées en considérant un régime permanent, en milieu poreux équivalent4. Les paramètres d’entrée qui ont été utilisés et modifiés lors de la calibration sont les conductivités hydrauliques du système aquifère et la recharge. Les valeurs de conductivité hydraulique des différentes unités hydrostratigraphiques ainsi que les dimensions des polygones associés ont donc été modifiées tout au long de la calibration pour mieux reproduire les conditions de terrain et pour ultimement minimiser l’erreur entre les charges hydrauliques simulées et les charges hydrauliques mesurées. Pour mesurer la capacité du modèle à reproduire efficacement les observations de terrain, les charges hydrauliques mesurées et simulées sont mises en relation et différents calculs d’erreur permettent de quantifier la précision du modèle. Un critère de calibration, c’est-à-dire une erreur cible, est fixé avant le début du processus de calibration. Pour le présent modèle, ce critère a été fixé à l’atteinte d’une erreur RMS

4 On considère ici que la nappe d’eau souterraine au roc dans le secteur d’étude est en régime permanent.



(racine de la moyenne des erreurs au carré) inférieure à 5 % de la plage des charges hydrauliques simulées pour considérer le modèle mathématique calibré (Anderson et Woessner, 1992). Plus précisément, les valeurs de charges hydrauliques mesurées sur l’ensemble du site sont comprises entre 30,55 m et 50,34 m pour une différence de 19,79 m. Une valeur de 0,99 m d’erreur RMS a donc été retenue comme critère de calibration. Le modèle calibré comporte une erreur RMS de 0,92 m, ce qui représente en terme de pourcentage une erreur de 4,7 %. Ce modèle présente aussi un coefficient de corrélation linéaire (R) de 98 % et un coefficient de détermination (R2) de 96 %. L’erreur moyenne (EM) atteinte est de -0,16 m et l’erreur moyenne absolue (EAM) de 0,73 m. L’écart-type est de 4,66 et la racine de la moyenne des carrés normalisée (ERMSN) est de 0,2. Tous ces résultats montrent que l’erreur obtenue de la comparaison entre les charges hydrauliques simulées et les charges hydrauliques observées est faible et que les résultats obtenus lors du calage indiquent que le profil piézométrique observé sur la région est bien rendu par le modèle calé. Le tableau 6-2 présente le graphique des charges hydrauliques simulées en fonction des charges hydrauliques mesurées avec le modèle calibré ainsi qu’un résumé des différents calculs d’erreur qui ont servi à la calibration du modèle d’écoulement. Pour atteindre ces résultats, 2 polygones de conductivité hydraulique ont été créés pour la couche du roc supérieur plus perméable et 1 polygone a été créé pour les couches de roc inférieur. Ils sont présentés à la figure 6-2 avec les valeurs associées. Les conductivités hydrauliques diminuent avec la profondeur, ce qui est conforme aux informations tirées des essais Lugeon réalisés par Inspec-Sol. La figure 6-3 illustre la piézométrie simulée de l’aquifère du roc. Elle se compare favorablement à la piézométrie construite à partir des mesures de terrain. Les objectifs du calage ont donc été atteints. En effet, l’erreur cible de 5 % a été atteinte (4,7 %). Si on enlève les deux (2) puits présentant les plus fortes erreurs (3,11 m et 2,3 m respectivement), l’erreur RMS baisse à 0,8 soit 4 %. De plus, statistiquement, moins de 26 % des charges simulées présentent une erreur absolue supérieure au critère de calage (0,99 m) ce qui est considéré très satisfaisant par rapport à l’échelle régionale du modèle. Lors des étapes de calibration, il est ressorti que la méthode utilisée pour évaluer la recharge surestimait la quantité d’eau issue des précipitations qui s’infiltrait à travers les dépôts de surface. Cette constatation semble directement reliée à la présence d’un till plus argileux que celui utilisé par les chartes de la méthode rationnelle. En effet, dans la région de Saint-Isidore, les travaux réalisés par TechnoRem (2010) ont montré la présence d’un till argileux en surface et d’un till plus silto-sableux en profondeur. La présence de ce till argileux en surface a un impact important sur les quantités d’eau qui ruissellent lors d’un épisode pluvieux. La nouvelle répartition des quantités d’eau qui s’infiltrent annuellement dans les dépôts meubles a donc été déterminée par la calibration. Il ressort que la recharge moyenne pour l’ensemble de la région modélisée passe de 124 mm/an à 71 mm/an soit environ 7,3% des précipitations. Les résultats du modèle mathématique indiquent que 339 mm/an s’infiltreraient dans les sables de l’esker, 100 mm/an s’infiltreraient dans le till et 23 mm/an s’infiltreraient au travers des argiles. Ces valeurs sont en accord avec les valeurs déterminées par Croteau (2006).



Au niveau du bilan hydraulique, le flux entrant dans le modèle est essentiellement représenté par la recharge et très peu par les charges imposées à la limite sud-est du modèle d’écoulement, tandis que le flux sortant est représenté par les charges imposées aux limites sud, ouest, nord et est, et aussi par les drains représentant les cours d’eau en surface et par les puits de pompage (UTES, Clean Harbors et St-Isidore). Au total, 2,81 x 104 m3/j entrent dans le modèle (dépôts meubles et roc) et 2,81 x 104 m3/j en sortent. La différence entre les apports en eau et les pertes affiche une valeur de 0,0031 m3/j, soit en pourcentage de différence 0,00001 % ce qui est très inférieur à la valeur de 0,1 % préconisée par Anderson et Woessner (1992). Le modèle est considéré calibré et représentatif des conditions de terrain avec les paramètres d’entrée sélectionnés puisqu’il représente fidèlement les conditions de l’écoulement de l’eau souterraine observées sur le terrain. 6.2.2 Validation du modèle d’écoulement Pour valider la calibration du modèle d’écoulement, il est recommandé de simuler d’autres conditions de terrain avec le modèle et de vérifier si ce dernier est en mesure de reproduire le second ensemble de données. Cet exercice a été réalisé avec le modèle en utilisant les données des essais de pompage réalisés au cours de ce mandat. Les simulations pour chaque puits ont été réalisées en régime transitoire et avec les mêmes débits que ceux imposés dans chaque puits lors des essais de pompage. L’objectif est de vérifier si le modèle est en mesure de représenter adéquatement le rabattement induit aux puits d’observation et accessoirement au puits de pompage lors de l’essai. Les rabattements simulés et mesurés au puits de pompage ne sont montrés qu’à titre indicatif puisqu’en modélisation mathématique, il n’est jamais conseillé de les comparer. Un puits de pompage en modélisation mathématique est souvent représenté par une cellule de taille supérieure au diamètre réel du puits de pompage. Un raffinement du maillage a été réalisé à l’emplacement de chaque puits pour obtenir des éléments de 0,2 m afin de permettre une meilleure précision sur le rabattement. Le tableau 6-3 compare les rabattements simulés par le modèle dans chaque puits et ceux mesurés sur le terrain. Les rabattements simulés dans les puits d’observation présentent des différences jugées acceptables et représentatives (toutes du même ordre de grandeur à une exception près) par rapport aux rabattements observés lors des essais de pompage. En effet, l’erreur moyenne des différences entre les rabattements simulés et les rabattements observés varie de 0,07 m à 0,91 m. Environ 88 % des puits présentent une différence de rabattement inférieure à 0,5 m et le pourcentage de puits qui présentent des différences inférieures à 0,15 m est de 75 %. La différence la plus importante (tableau 6-3) est retrouvée dans le puits PE-1 avec une valeur de 1,75 m. Ce puits, qui présente l’erreur la plus élevée, est pourtant dans le même polygone de conductivité utilisé pour ajuster les autres puits d’observation qui eux présentent des erreurs acceptables. Or, ces valeurs de conductivité adoptées pour l’ajustement final reflètent bien les conditions réelles aux autres puits d’essai puisque dans les autres puits d’observation présents dans ce polygone, l’erreur entre les rabattements observés et ceux simulés varie entre 0,0 m et 0,55 m. Ces faibles erreurs montrent que le modèle est représentatif des conditions d’écoulement observées pour la région du



site à l’étude et que l’erreur observée dans le puits PE-1 provient d’une anomalie ou d’une particularité très locale. Une des raisons qui pourrait expliquer les fortes différences entre les rabattements simulés et les rabattements observés rencontrées dans certains puits est la fracturation en place. Il est possible que les puits interceptent une fracture plus importante, ce qui dans le cadre de ce modèle, est plus difficile à représenter en raison de la localisation aléatoire de cette fracture et du manque de connaissances global sur la fracturation du socle rocheux. Suite à cette analyse, il a été jugé que le modèle numérique développé est valide pour représenter les rabattements mesurés lors des divers essais de pompage réalisés dans la région à l’étude et qu’il peut être utilisé pour réaliser des simulations prédictives. 6.2.3 Analyse de sensibilité Une étude de sensibilité du modèle calibré représentant les conditions hydrogéologiques observées a été réalisée pour s’assurer que ce dernier constitue la meilleure représentation du système aquifère et que l’erreur est minimale avec les paramètres d’entrée sélectionnés. De plus, l’étude de sensibilité permet de déterminer quels sont les paramètres d’entrée qui sont les plus sensibles sur la solution du modèle d’écoulement (Anderson et Woessner, 1992; ASTM, D5611-94, 2002). L’étude de sensibilité est réalisée en faisant varier les paramètres d’entrée du modèle calibré. Ils sont augmentés et diminués d’un facteur égal et l’effet produit sur les charges hydrauliques, l’erreur RMS, l’erreur moyenne et l’erreur moyenne absolue sont alors analysés. Deux (2) paramètres ont été utilisés lors de l’étude de sensibilité soit les valeurs de recharge et les valeurs de conductivité hydraulique des différentes unités représentées dans le modèle. Ce sont ces deux (2) paramètres qui ont fait l’objet de modifications lors du processus de calibration. Ils ont donc été augmentés et diminués également de 25 % et 50 % pour vérifier l’effet de ces modifications sur le comportement du modèle. Le tableau 6-4 et le graphique associé montrent l’effet des changements sur l’évolution de l’erreur lors de l’étude de sensibilité du modèle. Au niveau de l’écoulement, une diminution ou une augmentation uniforme de la conductivité hydraulique génère automatiquement une augmentation de l’erreur dans le processus de calibration. Ainsi, l’erreur RMS initiale augmente de 0,92 m à 5,85 m lorsque la conductivité est diminuée de 50 % et de 0,92 m à 2,72 m lorsque la conductivité hydraulique des différentes zones est augmentée de 50 %. De la même manière, une augmentation ou une diminution de la recharge de 50 % génère une augmentation de l’erreur RMS, celle-ci passant de 0,92 m à 4,74 m et de 0,92 m à 5,34 m respectivement. Ces résultats indiquent donc que les valeurs de recharge et de conductivité hydraulique appliquées au modèle sont représentatives des valeurs observées sur le terrain.



6.2.4 Résultats du modèle d’écoulement de l’eau souterraine Le modèle numérique de l’écoulement des eaux souterraines calibré procure une piézométrie en condition statique représentative des conditions d’écoulement observées sur le site. En effet, la piézométrie observée présente une direction d’écoulement dont la tendance générale est de l’est vers l’ouest. On note plusieurs particularités locales dans l’écoulement sur le territoire à l’étude. Ainsi, au niveau de la carrière, l’écoulement se fait de façon radiale. À l’ouest de la carrière, l’écoulement se fait en direction de la rivière Châteauguay tandis qu’à l’est, il se fait en direction du fleuve Saint-Laurent. On observe une légère composante vers le sud au niveau de Ville-Mercier qui semble due en partie à l'effet du piège hydraulique en fonctionnement dans les anciennes lagunes. Dans la partie est de la région d'étude, les niveaux piézométriques élevés sont associés aux hauts topographiques du socle rocheux et à la recharge préférentielle dans ce secteur liés à la présence de l’esker.

La piézométrie simulée présentée à la figure 6-3 présente sensiblement la même répartition des courbes isopièzes avec un écoulement régional allant de l’est vers l’ouest. L’écoulement radial observé à proximité du site est bien représenté par le modèle avec un écoulement qui se dirige vers la rivière Châteauguay à l’ouest, vers le fleuve Saint-Laurent à l’est et vers le piège hydraulique au sud. Il en découle que le modèle d’écoulement ajusté représente de façon adéquate les processus hydrogéologiques régionaux qui régissent l’écoulement des eaux souterraines.

6.3 Bilan d’eau pour la zone cartographiée Le modèle numérique calé peut générer des informations quantitatives sur les différentes composantes du cycle de l’eau, notamment sur celle concernant la recharge de la nappe d’eau au roc. Rappelons que la recharge qui a été initialement estimée dans cette étude (section 3.4) puis modifiée lors du processus de calibration est celle qui se fait dans les dépôts meubles et non dans le roc. Mais le modèle numérique est apte à calculer la valeur de la recharge qui se fait dans le roc étant donné qu’il tient compte de l’entrée d’eau dans les dépôts meubles et de l’évacuation qui se fait vers les cours d’eau. Seule une fraction de la recharge totale atteint éventuellement la formation rocheuse puisqu’une partie des eaux infiltrées sert notamment à maintenir les débits de base des cours d’eau, des rivières et de certains milieux humides.

Le modèle calé montre que 5,6 % des précipitations (55 mm) participent efficacement à la recharge de l’aquifère rocheux. Ceci constitue un volume de 19 800 m3/j qui rejoint le roc, soit environ 68 % de la quantité d’eau qui s’infiltre dans les sols. Cette valeur est du même ordre de grandeur que celles retenues dans les études hydrogéologiques régionales menées dans des contextes similaires. En effet, Croteau (2006), dans le cadre du projet de cartographie hydrogéologique du bassin versant de la rivière Châteauguay, avait déterminé que la recharge moyenne au roc variait de 6 % à 11 % des précipitations pour une moyenne de 9 % des précipitations sur l’ensemble du bassin versant.

6.4 Simulations prédictives

Les simulations prédictives visent à estimer l’impact des différentes phases d’exploitation de la carrière sur le milieu environnant (puits municipaux, puits



résidentiels, puits agricoles, piège hydraulique, etc.) et aussi le débit de pompage qui devra être appliqué pour maintenir la fosse d’exploitation à sec.

Quatre (4) simulations successives ont été réalisées afin de représenter l’exploitation de la fosse. La première simulation a été réalisée pour représenter la phase 1 de l’exploitation qui prévoit exploiter le roc jusqu’à une élévation de 35 m. Des charges imposées ont été assignées aux différentes couches concernées afin de représenter l’abaissement de la nappe pour maintenir à sec l’excavation réalisée au cours de cette phase. Des contraintes ont été appliquées à ces charges imposées afin de les empêcher d’apporter de l’eau au modèle. Les résultats obtenus ont ensuite servi de valeur de départ pour la simulation suivante, soit la phase 2 qui prévoit atteindre une élévation de 25 m. De la même manière, la phase 3 qui atteindra une élévation de 15 m puis la phase 4 qui atteindra une élévation de 5 m ont été simulées. Les résultats obtenus sont discutés dans les lignes qui suivent.

6.4.1 Évaluation des effets potentiels du pompage des eaux d’exhaure sur les milieux environnants

Les figures 6-4 à 6-7 présentent les rabattements obtenus à la fin de chaque phase d’exploitation.

Selon les résultats des différentes simulations réalisées, il ressort qu’un régime quasi-permanent serait atteint lors de l’exploitation de la phase 1, les rabattements générés par l’exploitation de la carrière lors des phases successives n’évoluant que très peu en périphérie. Lors des phases 1 à 4, les rabattements les plus importants sont situés au niveau de la carrière. En effet, des rabattements supérieurs à quatre (4) m générés par les activités d’assèchement de la fosse seraient observés dans un rayon de deux (2) km autour de la carrière. Un rabattement supérieur à deux (2) m serait observé dans un rayon d’environ trois (3) km autour de cette dernière. Donc, selon ces résultats, la nappe d’eau qui se trouverait dans les puits résidentiels situés à proximité de la future carrière serait particulièrement touchée, les rabattements supplémentaires variant entre 4 et 10 m. L’épaisseur moyenne de la zone saturée en condition statique (en l’absence de l’assèchement de la carrière projetée) telle qu’observée en octobre 2014 est d’environ 10 m au-dessus du toit du roc. À proximité de la carrière, les rabattements occasionnés pourraient ramener la surface de la nappe d’eau sous le niveau du toit du roc. De manière à bien visualiser cette situation, la figure 6-8 a été préparée pour montrer la comparaison entre l’épaisseur d’eau au-dessus du roc en l’absence de la carrière projetée (situation actuelle, image de gauche) et en présence de la carrière projetée (situation lors de la 4ème phase d’exploitation, image de droite). Il est facile de constater que présentement, en l’absence de l’exploitation d’une carrière, le niveau de la nappe d’eau du roc se situe entre 6,5 m et 14 m au-dessus de la surface du roc dans un rayon de 0,5 km parce qu’elle est sous pression et confinée par des dépôts meubles peu perméables (argile silteuse et till). Cependant, l’assèchement progressif de la carrière abaisserait la nappe d’eau de manière significative dans ce même rayon sous l’effet d’un pompage intensif et d’une relaxation/diminution de la pression à l’intérieur de l’aquifère rocheux. La portion droite de la figure 6-8 présente ce que devrait être la position de la nappe d’eau du roc lors de la 4ème phase d’exploitation de la carrière projetée. On observe qu'à l'intérieur du rayon de 0,5 km, la nappe d’eau pourrait se situer entre 0,5 m et 4 m sous la partie sommitale de l’aquifère, c’est-à-dire dans le roc. Tel que mentionné en plusieurs occasions à l’intérieur de cette étude et du rapport rédigé par la firme Inspec-sol ainsi que



démontré sur le terrain lors des travaux de forage et d’essais hydrauliques variés, il appert que les trois (3) premiers mètres de la formation rocheuse fournissent plus de 90 % des quantités d’eau extraites des puits de pompage. Sous ces trois (3) premiers mètres, les volumes d’eau pouvant être soutirés de la formation rocheuse sont beaucoup plus faibles, soit de 100 à 1 000 fois moindres par mètre de roc.

Au rabattement induit par l’assèchement progressif de la carrière projetée (figure 6-8) viennent s’additionner les rabattements engendrés par :

l’ouvrage de pompage lui-même utilisé pour les travaux d’irrigation. Découlant des essais de pompage complétés dans le cadre de la présente étude, la baisse du niveau d’eau dans les puits sollicités peut atteindre entre 1 m et 6 m (tableaux 4-2 et 4-3);

l’action de puits de pompage limitrophes sur l’opération d’un ouvrage de captage donné. Il est facile de constater l’influence du pompage sporadique de certains puits d’irrigation lors de l’essai de pompage de 72 heures (29 juillet au 1er août 2014) au puits d’essai PO-1-2014 (voir le graphique des variations des niveaux d’eau à l’annexe G-2). Par exemple, l’opération du puits privé PE-3 (PO55-12) a provoqué un rabattement additionnel de 0,4 m dans le puits d’essai PO-1-2014, les deux (2) puits étant séparés par une distance d’environ 300 m.

Ainsi, sur la base des données recueillies lors des travaux de terrain pendant l’été et l’automne 2014 de même que sur les résultats des simulations numériques, il est de notre opinion technique que l’exploitation d’une carrière à l’emplacement prévu et à une élévation géodésique anticipée de cinq (5) mètres (4ème phase d’exploitation) provoquera un impact réel, d’un point de vue hydraulique, sur les puits résidentiels et d’irrigation situés dans un rayon minimal de 0,5 à 1 km. Cet impact se traduirait par une diminution voire même une perte totale de la capacité (débit disponible) de pompage de six (6) à sept (7) puits d’irrigation et de six (6) puits résidentiels.

Au niveau du puits municipal de Saint-Isidore (Boyer 2 et Boyer 3). Un rabattement supplémentaire de près de 3,5 m serait observé. En 2010, la municipalité a dû cesser d’utiliser son puits municipal Boyer 1 en raison d’une perte d’efficacité (colmatage des fractures) de son puits. Afin de se prémunir contre un épuisement accéléré de l’aquifère, TechnoRem Inc. recommandait dans son rapport hydrogéologique de 2010, dans le cas d’une formation captive, que le niveau d’eau en condition de pompage demeure au-dessus du toit de la formation aquifère. Pour le puits Boyer 3, le rabattement additionnel occasionné pas la carrière ne devrait pas occasionner un abaissement du niveau d’eau en dessous de la zone de fracturation du puits. En ce qui concerne le puits Boyer 2, le niveau d’eau en pompage atteignait en 2010 des profondeurs de l’ordre de 50 m par rapport au sol, ce qui était déjà en dessous du toit de l’aquifère du roc. Par ailleurs, la figure 6-9 montre que l’exploitation de la carrière perturbe les aires d’alimentation des puits municipaux de Saint-Isidore. En effet, dans les conditions actuelles, les aires de captage des puits d’adduction Boyer 2 et 3 s’étendent principalement vers l’ouest, soit vers ville de Mercier. La configuration des aires de captage serait cependant modifiée sous l’influence de l’assèchement de la carrière projetée alors que les eaux captées par ces deux (2) puits d’adduction proviendraient davantage de l’est, en direction opposée. Or, à l’est des puits municipaux, se situe un



ancien dépotoir (dépotoir Sambault) qui présente une contamination en solvants chlorés (PCE, TCE, DCE et CV) dans les sols et les eaux souterraines en excès des critères du MDDELCC (TechnoRem inc., 2013). Cette contamination a été retrouvée jusqu’à la base du till recouvrant le roc. Ce type de contaminant présente deux (2) particularités qui le rendent problématique dans le cadre de cette étude. La première, c’est que la phase non solubilisée du contaminant (PCE et TCE) est plus dense que l’eau, ce qui favorise une progression verticale de la contamination vers l’aquifère rocheux. L’autre caractéristique de ce contaminant, c’est qu’il est très soluble dans l’eau et qu’une fois solubilisé, il devient très mobile. Ainsi, un panache d’eau contaminée au TCE peut parcourir une assez grande distance sur un assez court laps de temps. C’est ce qui a été observé à la base militaire de Valcartier et dans la municipalité de Shannon dans les années 1990-2000 par exemple. Or, la mise en opération de la carrière provoque une inversion locale de l’écoulement des eaux souterraines, ce qui modifie l’aire d’alimentation des puits de Saint-Isidore, ceux-ci allant chercher leur eau uniquement à l’est. Cette aire d’alimentation, qui initialement n’interceptait pas la zone contaminée du dépotoir Sambault, se retrouve à l’intercepter suite à cette inversion locale de l’écoulement imputée à l’exploitation de la carrière. Il y a donc un risque potentiel de contamination des puits municipaux et des puits agricoles situés entre le puits municipal et le dépotoir par des solvants chlorés.

Les puits de pompage du piège hydraulique du MDDELCC seraient eux aussi touchés par la mise en place de la carrière avec un rabattement supplémentaire de près de 4 m qui serait atteint dès l’exploitation de la phase 1. Cependant, malgré ce rabattement supplémentaire, l’efficacité du piège hydraulique du MDDELCC ne serait pas affectée. En effet, le traçage de particules présenté à la figure 6-9 montre que, bien que l’aire d’alimentation des puits de l’UTES soit déviée vers l’est, elle intercepte encore toute l’eau à l’intérieur de la zone d’exclusion telle que délimitée par le MDDELCC. Cette même figure présente l’aire d’alimentation de la carrière qui indique une orientation est-ouest. Selon ces résultats, la carrière ne va pas chercher son eau dans les terrains contaminés des lagunes situés au sud.

6.4.2 Taux de pompage requis pour maintenir la fosse à sec

La modélisation mathématique des différentes phases successives d’exploitation de la carrière a permis d’estimer le débit journalier qu’il faudra pomper pour maintenir à sec la fosse d’exploitation. Les débits requis sont présentés dans le tableau ci-dessous. Il est à noter que l’apport supplémentaire d’eau de ruissellement relié aux précipitations suite à la mise à nue du roc par l’exploitation de la fosse n’est pas pris en compte dans cet estimé.

Phase d’exploitation Débit moyen (m3/j)

Phase I 5 455

Phase II 5 563

Phase III 5 529

Phase IV 5 520

En comparant ces résultats à ceux d’études antérieures, il ressort que les débits estimés dans le cadre de cette étude sont un peu plus élevés que ceux obtenus par Inspec-Sol en 2012 dont les résultats de la modélisation indiquent des valeurs



d’environ 3 000 m3/j. Devant cette différence, il a été jugé pertinent d’utiliser une autre approche pour pouvoir comparer les résultats obtenus. L’équation de Dupuit modifiée, tirée de Todd (1980), a donc été utilisée pour estimer la quantité d’eau qui serait fournie par les trois (3) premiers mètres perméables du roc :

dhdx

=Q

K*ho*L

Avec :

dhdx

: gradient hydraulique (m/m) Q : débit d’eau (m3/s) K : conductivité hydraulique (m/s) ho : niveau d’eau statique (m) L : longueur de la paroi (m)

Les limites de cette approche sont qu’elle ne prend pas en compte la recharge par les précipitations ni la contribution des dépôts meubles. Elle s’applique aussi généralement à un aquifère à nappe libre. Cependant, il est considéré pour les besoins de l’exercice que le rabattement appliqué transforme localement la nappe confinée en nappe libre, l’élévation de la nappe d’eau ne se trouvant plus au-dessus du toit du roc dans le voisinage immédiat de la carrière. Cette approche permet ainsi d’évaluer approximativement les quantités d’eau qui peuvent être fournies par le roc en se basant sur les gradients hydrauliques horizontaux en condition statique, le rabattement prévu et les conductivités hydrauliques évaluées. Le tableau ci-dessous résume les paramètres utilisés et les résultats obtenus.

Estimation des flux à partir de la formule de Dupuit modifiée

ouest est nord sud Total

Gradient (m/m)

0,003 0,003 0,003 0,003

K moyen (m/s)

5,00E-04 5,00E-04 5,00E-04 5,00E-04

ho (m) 13,5 13,5 13,5 13,5 L section (m) 340,00 340,00 650,00 650,00 Q (m3/s) 6,89E-03 6,89E-03 1,32E-02 1,32E-02 Q (m3/j) 594,86 594,86 1137,24 1137,24 3 464,21

Note : ici, ho correspond à l’épaisseur saturée en condition statique telle que mesurée en octobre 2014 jusqu’à la base du roc fracturé de trois (3) m d’épaisseur.

Ainsi, selon cette évaluation, un débit de l’ordre de 3 500 m3/j serait transmis par le roc seul, sans prendre en compte la recharge en surface et la contribution des dépôts meubles. Ce résultat semble indiquer que les débits d’environ 5 500 m3/j obtenus par les simulations numériques prédictives dans le cadre de la présente étude apparaissent réalistes. À titre comparatif, les puits de l’UTES pompent environ 3 800 m3/j dans le roc et dans les dépôts meubles. Ces puits sont installés jusqu’à une élévation moyenne de 8,5 m,



soit à peu près la profondeur qui sera atteinte par la carrière à la fin de la phase 4. Comme en témoigne la carte piézométrique du MDDELCC (annexe A-4), ces débits ne permettent pas l’assèchement du roc ni des dépôts meubles, et les puits de pompage ne sont jamais asséchés alors qu’ils pompent sur une base permanente. Ces observations indiquent que pour assécher la carrière, il faudrait pomper plus que 3 800 m3/j, ce qui ici aussi tendrait à indiquer que la valeur de 5 500 m3/j semble réaliste. Il faut toutefois rappeler que cet estimé repose sur les connaissances des conditions hydrogéologiques rencontrées au cours de ce mandat. Elles demeurent ponctuelles et peuvent faire abstraction de conditions plus favorables à l’écoulement qui pourrait avoir une incidence sur les résultats présentés dans ce rapport.

6.4.3 Impact sur les nouvelles configurations de l’UTES

Les simulations réalisées ici visaient à représenter les conditions d’écoulement qui seront rencontrées suite à la mise en place du nouveau système de pompage tel que proposé par le MDDELCC. Le nouveau système est proposé sous deux (2) formes, le plan A et le plan B. La seule variante entre ces deux (2) systèmes résulte dans les débits de pompage appliqués. Ces systèmes ont donc été simulés sans l’opération de la carrière projetée et avec l’opération de la carrière projetée. Dans toutes les simulations, le puits de Clean Harbors ainsi que celui de St-Isidore sont maintenus. Le tableau ci-dessous résume la configuration du système du MDDELCC :

Tableau : Configuration du nouveau système de pompage du MDDELCC pour les lagunes de Mercier

Puits Emplacement Coordonnées Débit (m3/j)

MTM X MTM Y Plan A Plan B

UTES_Amont roc_1

Amont des lagunes de Mercier

287 135 5016649 200 400

UTES_Amont roc_2 287 227 5016558 200 400

UTES_Amont sable_1 286 762 5016835 300 600

UTES_Amont sable_2 286 860 5016816 300 600

UTES_Aval sable_1

Aval des lagunes de Mercier

286525 5016205 500 500

UTES_Aval roc_1 286308 5016047 200 200

UTES_Aval roc_2 286360 5016000 200 200

UTES_Aval roc_3 286399 5015975 200 200

Les résultats des simulations sont présentés sous la forme d’un traçage de particules aux figures 6-10 à 6-11. Selon les résultats obtenus, l’impact du pompage de la carrière sur les aires d’alimentation du nouveau système de pompage de l’UTES demeure similaire à celui évalué sur le système actuel. Les aires d’alimentation des puits sont déplacées vers l’est mais continuent d’intercepter les eaux contaminées. Les rabattements



supplémentaires observables dans les puits de l’UTES sont compris entre deux (2) m et six (6) m; les rabattements supplémentaires sont plus importants dans les puits amont du nouveau système de pompage de l’UTES, ceux-ci étant situés plus proche de la carrière. La nouvelle configuration du piège hydraulique répartit mieux les débits et par conséquent les prélèvements d’eau dans la région des lagunes ce qui a pour conséquence de diminuer les rabattements par rapport à la situation actuelle. La mise en place de la carrière affecterait donc moins le piège hydraulique sous sa nouvelle forme que sous sa forme actuelle. Toutefois, avec la nouvelle configuration, les résultats du traçage de particules indiquent que l’opération des puits du piège hydraulique pourrait contribuer à la propagation des contaminants en phase dissoute en provenance de l’ancien dépotoir Sambault.



7.0 IMPACTS POTENTIELS DE L’EXPLOITATION DE LA CARRIÈRE PROJETÉE SUR LES USAGERS, L’ENVIRONNEMENT ET LA SANTÉ

La mise en service d’une carrière engendre nécessairement des impacts de nature diverse, qui peuvent être des impacts sur les autres usagers de la ressource en eau souterraine, des impacts sur l’environnement ainsi que des impacts sur la santé publique. De ce fait, il est donc primordial d’évaluer et de quantifier, si possible, avant d’autoriser la mise en service d’une carrière, les impacts qui sont reliés au pompage de l’eau souterraine et à l’exploitation de la carrière. En lien avec l’étude hydrogéologique, il ressort que la principale activité liée à l’exploitation de la carrière projetée potentiellement génératrice d’impacts sur les usagers, l’environnement et la santé publique s’avère le pompage des eaux souterraines pour le maintien de la fosse à sec. L’eau souterraine dans la zone d’étude représente une source d’approvisionnement en eau potable pour plusieurs résidents, producteurs agricoles et la municipalité de Saint-Isidore. L’eau souterraine contribue également au maintien des habitats fauniques et floristiques des cours d’eau puisqu’elle y fait résurgence. Ainsi, l’eau souterraine tant au niveau de sa qualité que de sa quantité constitue une grande valeur environnementale pour la région de Mercier. Afin de préserver la ressource en eau souterraine, il est évidemment essentiel de maintenir l’efficacité du piège hydraulique des anciennes lagunes. L’exploitation des puits de l’UTES crée un confinement hydraulique des sources de contamination (portions du milieu poreux ou fracturé où il y a présence de contaminants) qui permet de contrôler les panaches d’eau souterraine contaminée dans l’esker et le roc fracturé. La contamination présente dans le roc fracturé, en profondeur, constitue ainsi une source de contamination pour les eaux souterraines qui circulent dans l’aquifère de roc fracturé, lequel est exploité régionalement et plus particulièrement par les producteurs maraîchers. C’est pour cette raison qu’il est essentiel de maintenir l’efficacité du piège hydraulique afin de ne pas compromettre davantage la ressource en eau souterraine et de mettre en péril la sécurité et la santé humaine. Pour les besoins de l’analyse, la figure 7-1 présente la localisation des terrains contaminés répertoriés, des plans d’eau et des milieux humides à proximité du site ainsi que la localisation du dépotoir Sambault. Cette figure localise également les sites non répertoriés dans le répertoire du MDDELCC mais comportant un risque pour l’environnement dû à leurs activités.

7.1 Impacts potentiels sur les usagers de la ressource en eau souterraine et sur le piège hydraulique

Les travaux de modélisation ont permis d’évaluer l’impact du pompage de la carrière projetée sur les différents usagers de la ressource en eau souterraine ainsi que sur le piège hydraulique des anciennes lagunes de Mercier. Les sections qui suivent doivent être lues de concert avec le tableau 7-1 qui quantifie les impacts pouvant découler de l’exploitation de la carrière.



7.1.1 Puits agricoles et résidentiels Les résultats de la modélisation mathématique démontrent qu'à l'intérieur d’un rayon de l’ordre de 0,5 à 1 km (figure 6-8), la nappe d’eau pourrait se situer entre 0,5 m et 4 m sous la partie sommitale de l’aquifère rocheux suite à l’exploitation de la carrière projetée. Tel que discuté précédemment, il ressort avec évidence que les trois (3) premiers mètres de la formation rocheuse fournissent plus de 90 % des quantités d’eau extraites des puits de pompage ou de la carrière projetée. Sous ces trois (3) premiers mètres, les volumes d’eau pouvant être soutirés de la formation rocheuse sont beaucoup plus faibles, soit de 100 à 1 000 fois moindres par mètre. Ainsi, sur la base des données recueillies lors des travaux de terrain de même que sur les résultats des simulations numériques, il est de notre opinion technique que l’exploitation d’une carrière à l’emplacement prévu et à une élévation géodésique anticipée de cinq (5) mètres provoquera une forte répercussion, d’un point de vue hydraulique, sur les puits d’irrigation situés dans un rayon minimal de l’ordre de 0,5 à 1 km qualifiant ainsi son étendue de locale. De plus, cet impact sera de longue durée puisqu’elle perdurera tout au long de l’exploitation de la carrière (40 à 50 ans). En fonction de son intensité, son étendue et sa durée, l’importance de l’impact du pompage des eaux d’exhaure sur ces usagers agricoles et résidentiels est qualifiée de forte (voir tableau 7-1). La zone d’impact est illustrée à la figure 6-8. Cet impact se traduirait par une diminution voire même une perte totale de la capacité de pompage de six (6) à sept (7) puits d’irrigation et de six (6) puits résidentiels. Une perte totale de la capacité signifie que le puits n’est plus en mesure de fournir l’eau nécessaire car le niveau de la nappe serait en dessous des fractures productives de l’aquifère rocheux et/ou en dessous de la profondeur d’installation de la pompe. Pour ces résidents ou producteurs, l’approfondissement de leur puits ou de l’installation de la pompe n’améliorerait que très peu ou pas leur problématique puisque le niveau d’eau de la nappe de l’aquifère rocheux suite à l’exploitation de la carrière serait en permanence en dessous de la zone productive du roc (3 premiers mètres). Dans un tel cas, les producteurs et résidents devront se tourner vers une autre source d’approvisionnement en eau ou devront construire un autre ouvrage de captage à l’extérieur de cette zone de forte influence. Le pompage intensif des eaux de la carrière projetée n’affectera pas seulement la quantité d’eau souterraine disponible mais également sa qualité. Il importe de mentionner qu’il existe de fortes probabilités que la géochimie des eaux souterraines puisse évoluée dans le temps sous l’extraction intensive des eaux souterraines (abaissement de la surface piézométrique dans la formation rocheuse, agrandissement de l’aire d’alimentation). Cette évolution de la qualité géochimique se traduit, dans la plupart des situations, par une augmentation significative des concentrations des éléments ioniques (calcium, magnésium, dureté calcique, dureté totale, solides totaux dissous, sulfates) ainsi que des métaux comme le fer et le manganèse. Cette évolution est pleinement documentée dans de nombreux ouvrages scientifiques de base dont les principaux sont les suivants :

Groundwater and Wells. Driscoll, 1985 (« Changes in Ionic Content of Groundwater through Time », pages 96 -97, 110)



Groundwater. Freeze and Cherry, 1979 (« Chemical Evolution of Natural Groundwater », pages 237 à 302)

Study and Interpretation of the Chemical Characteristics of Natural Water. Hem, 1989. (principalement pages 76 à 111)

Guide des essais de pompage et leurs interprétations. Robert Chapuis, 1999 (« Variation de la qualité de l’eau souterraine », pages 108 à 112).

TechnoRem a été à même de constater cette situation dans de nombreux projets d’approvisionnement et de traitement d’eau souterraine, le plus fréquemment dans des aquifères rocheux carbonatés comme celui de Mercier (ex : Napierville, Saint-Cyprien-de-Napierville, Saint-Isidore, Sainte-Martine, Marieville, Saint-Lazare, Hudson, Rigaud, Mirabel, etc.). L’augmentation des concentrations de ces éléments ioniques en fonction du temps peut atteindre plus de trois (3) fois les concentrations initiales mesurées (300 %) bien que généralement le facteur d’accroissement soit davantage de l’ordre de 30 % à 50 %. Les répercussions associées aux changements de la géochimie sont qualifiées d’intensité moyenne puisque l’eau de la région de Mercier est déjà fortement minéralisée tel que le témoignent les résultats analytiques du fer, du manganèse et de la dureté. Les gens consommant l’eau souterraine possèdent, pour la majorité, un système de traitement. Une augmentation de la concentration des éléments ioniques dans l’eau souterraine résultera en une consommation plus significative de saumure dans le cas d’un échangeur ionique. La répercussion serait d’étendue locale et de longue durée résultant en un impact d’importance moyenne (voir tableau 7-1).

7.1.2 Puits de l’UTES (piège hydraulique) Les puits de pompage du piège hydraulique du MDDELCC seront eux aussi touchés par la mise en place de la carrière avec un rabattement supplémentaire de près de 4 m qui serait atteint dès l’exploitation de la phase 1. Malgré ce rabattement supplémentaire, l’efficacité du piège hydraulique du MDDELCC ne sera pas affectée selon les résultats de la modélisation numérique. En effet, l’aire d’alimentation des puits de l’UTES sera déviée vers l’est mais elle intercepterait encore toute l’eau à l’intérieur de la zone d’exclusion telle que délimitée par le MDDELCC. Toujours selon les résultats des simulations mathématiques, la carrière n’irait pas chercher son eau dans les terrains contaminés des lagunes situés au sud. Ainsi, l’intensité de cet impact est qualifiée de moyenne tandis que son étendue est locale et sa durée est longue. Globalement l’importance de l’impact est donc qualifiée de moyenne (voir tableau 7-1). Des résultats similaires ont été obtenus pour la modélisation de l’impact du pompage de la carrière sur les aires d’alimentation du nouveau système de pompage de l’UTES. L’aire d’alimentation demeurerait similaire à celui évalué sur le système actuel. Toutefois, les rabattements supplémentaires observables dans les puits de l’UTES seraient compris entre 2 m et 6 m, ces derniers seraient plus importants dans les puits amont du nouveau système de pompage de l’UTES, ceux-ci étant situés plus proche de la carrière.



Les figures 6-9 à 6-11 illustrent la portion de l’aquifère rocheux captée par les puits du piège hydraulique avant et après la mise en fonction de la carrière projetée. Ces figures illustrent que l’efficacité du piège hydraulique est maintenue puisque les eaux souterraines contaminées des lagunes sont toujours captées par les puits du piège hydraulique. Malgré l’abaissement du niveau de la nappe de l’aquifère rocheux suite à l’opération de la carrière, les directions d’écoulement au niveau de la contamination sont toujours vers les puits du piège hydraulique. Un abaissement de la nappe ne provoque pas nécessairement un changement de direction d’écoulement. En fonction de l’élévation du sommet et de la base de la crépine des puits de l’UTES actuels, les rabattements additionnels qui seraient observés à l’endroit de ces puits n’affecteraient pas l’efficacité du pompage. En effet, le niveau de la nappe à l’endroit des puits de l’UTES se situerait toujours au-dessus du toit du roc et du sommet de la crépine. Pour le nouveau système de pompage de l’UTES A et B, l’effet du rabattement additionnel sur les puits du piège eux-mêmes n’a pas pu être vérifié puisque les profondeurs d’installation des crépines et des pompes ne sont pas disponibles.

7.1.3 Puits municipal de Saint-Isidore (Boyer 2 et 3) Les simulations prédisent un rabattement supplémentaire de près de 3,5 m au niveau des puits municipaux de Saint-Isidore. L’eau souterraine, chargée en minéraux, puisée par les ouvrages de captage municipaux favorise, à long terme, la perte d’efficacité des puits par le colmatage des fractures. La vitesse de colmatage est fonction du taux de pompage et des vitesses d’écoulement. Afin de se prémunir contre un épuisement accéléré de l’aquifère, TechnoRem Inc. recommandait dans son rapport hydrogéologique de 2010, dans le cas d’une formation captive, que le niveau d’eau en condition de pompage demeure au-dessus du toit de la formation aquifère. Selon les résultats de la modélisation mathématique, pour le puits Boyer 3, le rabattement additionnel engendré par le pompage de la carrière n’occasionnera pas un abaissement du niveau d’eau en dessous de la zone de fracturation du puits. Ce qui est préférable pour une exploitation durable de ce puits. En ce qui concerne le puits Boyer 2, le niveau d’eau en pompage atteignait en 2010 des profondeurs de l’ordre de 50 m par rapport au sol, ce qui était déjà en dessous du toit de l’aquifère du roc. Ainsi, un rabattement additionnel de 3,5 m provenant du pompage de la carrière projetée, accélérerait légèrement le colmatage du puits Boyer 2 et par le fait même diminuerait sa vie utile. Ainsi, l’intensité de cet impact est qualifiée de moyenne tandis que son étendue et sa durée de locale et longue respectivement ce qui résulte en un impact d’importance moyenne. Bien que la capacité spécifique 50,3 galUS/min/m (275 m3/j/m) du puits Boyer 3 soit adéquate pour les besoins de la municipalité, celle-ci risque de diminuer dans le temps. Tel que mentionné, le puits Boyer 1 a été abandonné à cause d’une perte d’efficacité. La capacité spécifique de ce puits est passée de 20,2 galUS/min/m à 8,5 galUS/min/m de rabattement au cours des 25 dernières années d’opération. Le puits municipal n’était donc plus apte à satisfaire aux besoins de la population de Saint-Isidore en période de grande demande. Une perte d’efficacité dans un puits se traduit par une augmentation du rabattement pour un même débit. Ainsi, le rabattement additionnel occasionné par la carrière projetée combiné à une perte d’efficacité des



puits municipaux risque d’accélérer la perte d’efficacité du puits Boyer 3 qui résulterait en une perte de débit. Tel que mentionné dans le chapitre 6, les résultats de la modélisation indiquent que l’exploitation de la carrière perturbera l’aire d’alimentation des puits municipaux Boyer 2 et 3 en ne favorisant l’apport d’eau au puits qu’en provenance de l’est (voir figure 6-9 à 6-11). Or, la nouvelle configuration de l’aire d’alimentation risque d’engendrer une contamination de l’eau souterraine puisque l’aire recouperait l’ancien dépotoir (dépotoir Sambault) situé à l’est des puits municipaux. Ce dépotoir présente une contamination en solvants chlorés (PCE, TCE, DCE et CV) dans les sols et les eaux souterraines en excès des critères du MDDELCC (TechnoRem Inc., 2013). Cette contamination a été trouvée jusque dans le till recouvrant le roc. La mise en opération de la carrière provoquerait une inversion locale de l’écoulement des eaux souterraines ce qui modifie l’aire d’alimentation des puits de Saint-Isidore. Il y a donc un risque de contamination des puits municipaux et des puits agricoles situés entre le puits municipal et le dépotoir par des solvants chlorés. L’impact de l’exploitation de la carrière sur l’aire d’alimentation des puits municipaux de Saint-Isidore est jugée de forte intensité. Sa durée est longue tandis que son étendue locale. En fonction de son intensité, de sa durée et de son étendue, cet impact est jugé de forte importance (voir tableau 7-1) pour la municipalité de Saint-Isidore puisque la ressource en eau souterraine constitue l’unique source d’alimentation en eau potable. Elle revêt donc une importance primordiale pour le développement de la municipalité. L’aquifère rocheux exploité par les puits municipaux doit faire l’objet d’une gestion d’ensemble et d’une protection à long terme. Un aquifère rocheux, une fois contaminé par des produits tel que des solvants chlorés peut difficilement recouvrer sa qualité d’origine. Des mesures de confinement peuvent être mises en place tel qu’un piège hydraulique mais la prévention demeure le meilleur moyen d’éviter des catastrophes environnementales résultant en des pertes d’usage. Le cas des lagunes de Mercier montre bien toute l’ampleur des impacts sur la ressource en eau souterraine ainsi que des impacts économiques qui peuvent résulter d’une contamination des eaux souterraines. Une contamination de l’aquifère rocheux en solvants chlorés au-delà des normes engendrerait nécessairement une perte d’usage de la ressource tant pour les résidents, les producteurs agricoles qui utilisent l’eau souterraine pour l’irrigation, que pour la municipalité de Saint-Isidore, pour laquelle l’eau souterraine constitue leur source d’eau potable. L’eau souterraine ne pourrait être utilisée avant d’avoir subi un traitement pour les solvants chlorés comme c’est le cas pour certaines municipalités du Québec (ex : Saint-Jean-de-Matha). De plus, l’aire d’alimentation du nouveau système de pompage de l’UTES recouperait également le dépotoir Sambault (voir figure 6-10 et 6-11) selon les résultats de la modélisation mathématique. Ainsi, la contamination de l’aquifère rocheux en solvants chlorés ne se propagerait pas seulement vers les puits municipaux de Saint-Isidore mais également vers les lagunes de Mercier. Cette contamination de l’aquifère rocheux résulterait en une perte d’usage pour les résidents et les producteurs agricoles qui utilisent l’eau souterraine pour leur besoin et qui sont situés dans l’aire d’alimentation du nouveau système de pompage de l’UTES. L’impact de l’exploitation de la carrière sur l’aire d’alimentation des puits de l’UTES est de forte intensité, de longue durée et d’étendue locale résultant en un impact jugé de forte importance.



7.2 Impacts potentiels sur l’environnement Tel qu’illustré à la figure 7-1, dans un rayon de 3,5 kilomètres autour de la carrière, on trouve essentiellement un milieu mixte où se côtoient rues, résidences, terrains aménagés, commerces, fermes et terres agricoles. On y trouve quelques milieux naturels tels que des ruisseaux ou rivières tributaires de la rivière Châteauguay et du fleuve Saint-Laurent. Deux (2) demandes d’informations ont été transmises au Centre de données sur le patrimoine naturel du Québec (CDPNQ) afin de connaître la présence d’espèces floristiques ou fauniques menacées ou vulnérables dans un rayon de 3,5 km autour du site. La Direction régionale de l'analyse et de l'expertise de l'Estrie et de la Montérégie du MDDELCC a répondu qu’aucune espèce floristique à statut précaire n’est répertoriée dans un rayon de 3,5 km autour du site (voir annexe J). La Direction de la gestion de la faune de l’Estrie, de Montréal, de la Montérégie et de Laval du Ministère de la Forêt, de la Faune et des Parcs (MFFP) a confirmé quant à elle l'absence, dans un rayon de 3,5 km autour du site, de mentions d'espèces animales menacées ou vulnérables ou susceptibles d'être ainsi désignées ou d'intérêt pour le CDPNQ. Étant donné que l’extraction des eaux de la carrière ne devrait pas affecter de façon significative les plans d’eau en surface ou cours d’eau puisque c’est principalement les eaux souterraines qui seront affectées, l’intensité de cet impact est jugée faible. Combiné à une étendue locale et à une durée longue, l’importance de cet impact est qualifiée de faible (voir tableau 7-1). Après vérification auprès des banques de données numériques ministérielles (milieux humides d’Agriculture Canada, de Canard illimité et d’Environnement Canada), on ne trouve pas d’aires protégées ou au statut particulier mais quelques marécages et tourbières dans le secteur compris dans un rayon de 3,5 kilomètres. Ces milieux reposent généralement sur des matériaux peu perméables, il est donc peu probable que l’exploitation de la carrière projetée affecte ces marécages et tourbières. L’intensité de cet impact est donc jugée faible. Combiné à une étendue locale et à une durée longue, l’importance de cet impact est qualifiée de faible (voir tableau 7-1). À la lumière des connaissances sur l’environnement prévalant en périphérie de la carrière (3,5 km), il est possible de dire que la répercussion éventuelle du pompage des eaux de la carrière sur la faune et la flore environnante, les cours d’eau et plans d’eau, les milieux humides et les écosystèmes qui lui sont associés est jugé faible. Par contre, aucune étude écologique et aucun inventaire d’espèces menacées ou vulnérables et des milieux humides n’ont été effectués sur le terrain. L’analyse est simplement basée sur les inventaires disponibles des banques du Ministère. Le MDDELCC compile et publie le répertoire des terrains contaminés ainsi que la liste des dossiers traités par son service dans le cadre de la Politique de protection des sols et de réhabilitation des terrains contaminés (la Politique). Ces registres ont permis d’identifier certains sites contaminés dans un rayon de 3,5 km autour du site. Dans un rayon de 3,5 km autour du site, huit (8) terrains contaminés ont été recensés. La liste de ces terrains est dressée au tableau 7-2 et à l’annexe J. Les figures 7-1 et 7-2 présentent la localisation des terrains contaminés répertoriés ainsi que les sites à risques relevés par la ville de Mercier.



Un seul site répertorié se trouve dans l’aire d’alimentation du pompage de la carrière projetée. Il est situé au 854 boul. Sainte-Marguerite, Mercier. Selon le répertoire des terrains contaminés (annexe J) et le rapport d’évaluation environnementale phase 2, les sols seraient contaminés par des HAP, des hydrocarbures pétroliers C10-C50 et du souffre et la réhabilitation ne serait pas faite. Selon des observations faites par des citoyens, il y aurait aussi présence potentielle de sols contaminés au nord-est de la carrière projetée sur des terrains appartenant au Groupe vrac R.D.C inc. (communication personnelle de Mme Lise Michaud, mairesse). Cependant, aucune étude ne confirme la présence d’une contamination. Comme mentionné, le propriétaire a cessé ses opérations suite à une demande de la ville d’effectuer une étude environnementale afin de vérifier la qualité des sols. Une station-service qui constitue une source potentielle de contamination est localisée au coin du boulevard Ste-Marguerite et de la rue de l’Église. Selon M. Stéphane Roy de la ville, un ancien garage faisant de la mécanique automobile et ayant opéré pendant une vingtaine d’années était localisé au coin du boulevard Ste-Marguerite et du rang St-Isidore. Le pompage de la carrière projetée augmentera les gradients hydrauliques verticaux et horizontaux et, par le fait même, accélérera la propagation de toute contamination présente dans la formation rocheuse vers la carrière. Donc, tous puits compris dans l’aire d’alimentation de la carrière et situés entre une source de contamination et la carrière projetée, risque de pomper des eaux souterraines contaminées. Quelques puits résidentiels sont situés entre l’ancien garage et la carrière. Dans l’éventualité où ce terrain serait contaminé, l’augmentation des gradients hydrauliques dus au pompage de la carrière risque d’accélérer la propagation de la contamination. Pour l’instant, l’eau souterraine des puits résidentiels limitrophes à cet ancien garage ne semble pas contaminée en produits pétroliers puisqu’aucun COV ou HP –C10-C50 n’a été détecté dans les échantillons d’eau souterraine prélevés dans le cadre de cette étude. Tout au long de l’exploitation de la carrière, toute contamination des eaux souterraines serait dirigée vers la carrière de la même manière que le piège hydraulique de l’UTES entraîne la contamination due aux lagunes. Par contre, lorsque la carrière cessera de fonctionner cette contamination présente dans l’aquifère rocheux se propagera davantage selon le sens d’écoulement naturel de la nappe ou sera pompée par des puits résidentiels et agricoles. Parce que le pompage des eaux d’exhaure accélèrera la propagation de contamination qui pourrait résulter de tous sites contaminés compris dans l’aire d’alimentation de la carrière projetée et que la restauration de l’aquifère rocheux est très complexe voire parfois impossible, l’intensité de cet impact est jugée forte. Combiné à une étendue locale et à une durée longue, l’importance de cet impact est qualifiée de forte (voir tableau 7-1). Selon l’étude d’Inspec-Sol (2012), les eaux d’exhaure seraient rejetées dans le réseau de drainage de surface, il serait donc important de vérifier, dans l’éventualité où la carrière serait exploitée, la qualité des eaux d’exhaure notamment en HAP et hydrocarbures pétroliers C10-C50 afin qu’elle respecte les critères de rejet de la municipalité ainsi que ceux pour l’irrigation. Tel que mentionné, le dépotoir Sambault constitue également un site contaminé qui, selon les résultats de la modélisation mathématique, se trouverait dans l’aire d’alimentation du nouveau système de pompage de l’UTES dans le cas où la carrière serait exploitée. Ainsi, les résidents ou producteurs agricoles ayant un ouvrage de captage des eaux souterraines dans l’aire d’alimentation des puits de l’UTES et



localisé entre le dépotoir Sambault et l’UTES, risquent de pomper des eaux contaminées par des solvants chlorés. Une contamination des eaux souterraines par des solvants chlorés résulterait en une perte d’usage de la ressource. Seul un traitement des eaux souterraines permettrait de continuer d’utiliser les eaux souterraines pour l’irrigation ou l’approvisionnement en eau potable. 7.3 Impacts potentiels sur la santé humaine Selon notre analyse, le pompage des eaux souterraines de la carrière projetée comporte un risque potentiel d’impact sur la santé humaine. Tel que mentionné précédemment (section 7.1 et 7.2), les résultats de la modélisation numérique indiquent que l’exploitation de la carrière perturbera l’aire d’alimentation des puits municipaux de la municipalité de Saint-Isidore et celle des puits de l’UTES. La nouvelle configuration de ces aires d’alimentation recouperait l’ancien dépotoir (dépotoir Sambault) favorisant ainsi la propagation des contaminants (PCE, TCE, DCE et CV) dans les eaux souterraines. Actuellement, la contamination se trouve à la base du till recouvrant le roc, il y a donc un risque potentiel de contamination des puits municipaux et des puits résidentiels situés entre le puits municipal et le dépotoir ou entre l’UTES et le dépotoir par des solvants chlorés. Précisons que cette analyse tient compte seulement des sites contaminés répertoriés.



8.0 CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS

8.1 Conclusions Le but principal de l’étude hydrogéologique était d’établir la dynamique d’écoulement des eaux souterraines aux environs du site de la carrière projetée afin d’être en mesure d’estimer les impacts potentiels de son exploitation sur la ressource en eau souterraine. Ainsi, les objectifs de l’étude étaient de 1) définir le contexte du milieu hydrogéologique du territoire de la ville de Mercier et plus particulièrement aux environs du site prévu pour l’exploitation de la carrière où seraient réalisés des travaux de dynamitage et de pompage de la nappe, 2) développer un modèle conceptuel de l’aquifère rocheux et d’élaborer un modèle mathématique de l’écoulement souterrain et 3) évaluer les impacts de l’exploitation de la carrière sur les différents usagers de la ressource en eau souterraine de la région de Mercier. Les lignes qui suivent dressent les principales conclusions de l’étude. Hydrogéologie et piézométrie L’analyse hydrogéologique détaillée des nombreuses données existantes et de celles générées dans le cadre de ce mandat a permis de mieux définir le contexte hydrogéologique du secteur d’étude. La nappe d’eau au roc constitue une source d’approvisionnement en eau potable pour les résidents du secteur et une source d’eau pour différents usages agricoles. Dans la région de Mercier, il appert que les trois (3) premiers mètres de la formation rocheuse fournissent plus de 90 % des quantités d’eau extraites des puits de pompage. Sous ces trois (3) premiers mètres, les volumes d’eau pouvant être soutirés de la formation rocheuse sont beaucoup plus faibles, soit de 100 à 1 000 fois moindres, par mètre.

La carte piézométrique tracée dans le cadre de la présente étude a permis de comprendre la dynamique d’écoulement de la nappe d’eau au roc. Les mesures de niveaux ont permis de constater que l'écoulement régional dans le roc se fait globalement de l'est vers l'ouest, c’est-à-dire depuis la ville de Saint-Rémi, où un haut topographique est observé, vers la rivière Châteauguay tandis qu’à l’échelle locale, au niveau de la carrière, l’écoulement se fait de façon radiale. À l’ouest de la carrière, l’écoulement se fait en direction de la rivière Châteauguay tandis qu’à l’est, il se fait en direction du fleuve Saint-Laurent. Cet écoulement radial s’explique par le fait que la carrière est située sur un haut topographique à la limite du bassin versant de la rivière Châteauguay et d’un bassin versant résiduel qui se draine directement dans le fleuve Saint-Laurent. De plus, la similitude de la surface piézométrique avec celle du relief du sol et de la topographie du roc est frappante et indique que le relief ainsi que la topographie du roc contrôlent l’écoulement de l’eau souterraine au roc. L’essai de pompage réalisé dans le puits nouvellement foré et ceux de 24 h réalisés dans des quatre (4) puits agricoles existants ont été effectués dans le but d’acquérir davantage de données hydrauliques représentatives de l’aquifère rocheux nécessaire pour la conception du modèle mathématique. L’échelle de valeurs de la conductivité hydraulique du roc calculées dans le cadre de cette étude est de 8,1 x 10-6 m/s à 3,60 x 10-4 m/s tandis que celle de la transmissivité est de 2,43 x 10-4 m2/s à 1,44 x 10-2 m2/s. La valeur moyenne du coefficient d’emmagasinement est de



1,7 x 10-4 témoignant d’un aquifère confiné. Lors de l’essai de pompage de 72 h au puits nouvellement foré (PP-1-2014), aucun rabattement de la nappe d’eau au roc n’a été noté au-delà d’une distance d’environ 400 m du puits. L’essai a été réalisé à un débit moyen de 130 galUS/min (709 m3/j). Qualité de l’eau souterraine La qualité de l’eau du roc, bien que potable, présente certaines caractéristiques pouvant occasionner des désagréments de type organoleptique. En effet, les résultats analytiques sont tous conformes aux normes ou recommandations pour la qualité de l’eau potable, à l’exception des résultats obtenus pour les quatre (4) paramètres suivants : solides dissous totaux, fer total, manganèse total et dureté totale. Ces quatre (4) paramètres ont été mesurés en excès des recommandations dans la presque totalité des échantillons analysés. Ces quatre (4) paramètres font l’objet de recommandations pour des considérations d’ordre esthétique mais aucun n’est associé à des conséquences néfastes sur la santé humaine. Ils sont présents naturellement dans la formation aquifère du roc. Portrait de l’utilisation de l’eau souterraine Un portrait de l’utilisation des eaux souterraines faite dans un rayon de 2 km autour du site a été réalisé. Celui-ci visait l’évaluation des quantités utilisées annuellement par les différents usagers et de la saisonnalité au niveau de la demande ainsi que la caractérisation sommaire des puits. Le portrait a été tracé sur la base des informations recueillies lors des rencontres faites via le porte-à-porte. Au total, 40 questionnaires ont été remplis et 74 puits ont été inventoriés. Plus de 95 % des citoyens rencontrés possédant un puits, s’alimentent à partir des eaux de l’aquifère rocheux. Ceux-ci possèdent majoritairement (83 %) des puits tubulaires. La profondeur des puits répertoriés varie de 12 à 91 m pour une moyenne de 32 m. La profondeur moyenne d’installation des pompes des puits résidentiels est également de 32 m. Le volume d’eau souterraine associé aux besoins domestiques a été évalué à 7 482 500 l/an dans un rayon de 2 km. Pour l’ensemble des usagers agricoles (10), 31 puits servant soient pour l’irrigation des serres ou des champs, la pulvérisation, le lavage des légumes ou l’abreuvement des animaux ont été répertoriés. La profondeur des puits répertoriés varie de 9 à 91 m pour une moyenne de 55 m. La profondeur moyenne d’installation des pompes des puits agricoles est de 27 m. Globalement, le volume des eaux souterraines pompées par l’ensemble des usagers agricoles pour l’irrigation des cultures et le lavage des légumes équivaut à environ 719 000 000 L/an. Ce volume est principalement soutiré entre mai et septembre sur une période moyenne de 114 jours à raison d’une moyenne de 17,8 h/jour. L’utilisation de l’eau souterraine pour l’irrigation des champs correspond à 97,2 % du volume total, pour l’irrigation des serres à 1 % et pour le lavage des légumes à 1,7 %. Les activités agricoles ont cours principalement de mai à septembre. Par contre, l’irrigation des cultures en champ demeure plus intense durant les périodes de sécheresse.



Résultats des travaux de modélisation numérique Les travaux de modélisation ont permis d’évaluer l’impact du pompage de la carrière projetée sur la nappe d’eau souterraine au roc ainsi que sur les différents usagers de la ressource en eau souterraine ainsi que sur le piège hydraulique des anciennes lagunes de Mercier. La modélisation mathématique des différentes phases successives d’exploitation de la carrière a permis d’estimer le débit journalier qu’il faudra opérer pour maintenir à sec les fosses d’exploitation. Il ressort qu’un débit moyen de 5 520 m3/j devrait être maintenu pour permettre l’exploitation de la carrière projetée. Les résultats des simulations des différentes phases d’exploitation de la carrière tendent à montrer que les rabattements générés par le pompage des eaux d’exhaure sur le piège hydraulique actuel seraient de près de 4 m et seraient atteints dès l’exploitation de la phase 1. Avec la nouvelle configuration des puits du piège hydraulique, les rabattements additionnels engendrés varieraient de 4 à 6 m. Impacts potentiels de l’exploitation de la carrière projetée L’évaluation des impacts de l’exploitation de la carrière sur les différentes composantes des milieux récepteurs a été faite à l’aide de la modélisation numérique et en suivant une méthodologie générale élaborée pour l’étude. Les résultats y sont présentés au tableau 7-1. Malgré les rabattements générés par le pompage des eaux d’exhaure sur le piège hydraulique, les résultats des simulations indiquent que l’efficacité du piège hydraulique du MDDELCC ne serait pas affectée. Les mêmes résultats ont été obtenus pour la modélisation de l’impact du pompage de la carrière sur les aires d’alimentation du nouveau système de pompage de l’UTES. L’aire d’alimentation demeurerait similaire à celui évalué sur le système actuel. Les résultats de la modélisation mathématique démontrent également qu'à l'intérieur d’un rayon de 0,5 à 1 km, la nappe d’eau pourrait se situer entre 0,5 m et 4 m sous la partie sommitale de l’aquifère, c’est-à-dire dans le roc suite à l’exploitation de la carrière projetée. Cet impact se traduirait par une diminution de la capacité de pompage, voire même une perte totale de débit, de six (6) à sept (7) puits d’irrigation et de six (6) puits résidentiels. Pour ces producteurs et résidents, l’approfondissement de leur puits ou de l’installation de leur pompe n’améliorerait que très peu leur problématique puisque le niveau d’eau de la nappe de l’aquifère rocheux suite à l’exploitation de la carrière serait en permanence en dessous de la zone productive du roc (3 premiers mètres), c’est-à-dire sous la portion de la formation rocheuse fournissant plus de 90 % des quantités d’eau extraites des puits de pompage ou de la carrière projetée. Ainsi, sur la base des données recueillies lors des travaux de terrain de même que sur les résultats des simulations numériques, il est de notre opinion technique que l’exploitation d’une carrière à l’emplacement prévu et à une élévation géodésique anticipé de cinq (5) mètres provoquera un impact de forte importance, d’un point de vue hydraulique, sur les puits d’irrigation situés dans un rayon minimal de l’ordre de 0,5 à 1 km.



La municipalité de Saint-Isidore représente un autre important utilisateur d’eau souterraine de la région puisque leurs résidents s’approvisionnent par les eaux souterraines de l’aquifère rocheux. La municipalité possède deux (2) puits d’adduction, Boyer 2 et 3. L’impact potentiel du pompage de la carrière projetée sur les puits Boyer 2 et 3 de la municipalité de Saint-Isidore occasionnera un rabattement additionnel de 3,5 m sur les puits municipaux et modifiera la direction de l’aire d’alimentation des puits. Pour le puits Boyer 3, le rabattement additionnel occasionné par la carrière ne devrait pas occasionner un abaissement du niveau d’eau en dessous de la zone de fracturation du puits. Par contre, en ce qui concerne le puits Boyer 2, le niveau d’eau en pompage atteignait en 2010 des profondeurs de l’ordre de 50 m par rapport au sol, ce qui était déjà en dessous du toit de l’aquifère du roc. Ainsi, un rabattement additionnel de 3,5 m provenant du pompage de la carrière projetée, accélérerait légèrement le colmatage du puits Boyer 2 et par le fait même diminuerait le débit disponible et sa vie utile. Tel que mentionné, l’exploitation de la carrière projetée perturbera l’aire d’alimentation des puits municipaux en ne favorisant l’apport d’eau au puits qu’en provenance de l’est. Or, la nouvelle configuration de l’aire d’alimentation risque d’engendrer une contamination de l’eau souterraine puisque l’aire recouperait l’ancien dépotoir (dépotoir Sambault) situé à l’est des puits municipaux de Saint-Isidore. Ce dépotoir présente une contamination, entre autres, en solvants chlorés (PCE, TCE, DCE et CV) dans les sols et les eaux souterraines en excès des critères du MDDELCC (TechnoRem Inc., 2013). Il y a un risque potentiel de contamination des puits municipaux mais également de puits agricoles situés entre les puits municipaux et le dépotoir par des solvants chlorés. Une contamination des puits municipaux résulterait en une perte d’usage de la ressource à moins que la municipalité se munisse d’un système de traitement pour l’enlèvement des solvants chlorés. Enfin, un terrain contaminé répertorié se trouve dans l’aire d’alimentation du pompage de la carrière projetée. Les sols seraient contaminés par des HAP et des hydrocarbures pétroliers C10-C50 et la réhabilitation ne serait pas terminée. D’autres terrains à risque se situent également dans l’aire d’alimentation. Le pompage de la carrière risque d’accentuer la propagation de la contamination vers la carrière et compromettre l’usage de la ressource pour les usagers localisés entre la source de contamination et la carrière. Tant que la carrière serait en exploitation, la propagation des contaminants potentiels serait restreinte par le pompage des eaux d’exhaure. Par contre, une fois que la carrière cesserait ses opérations, cette contamination présente dans l’aquifère rocheux se propagerait davantage selon le sens d’écoulement naturel de la nappe ou sera pompée par des puits résidentiels et agricoles. À la lumière des connaissances sur l’environnement prévalant en périphérie de la carrière (3,5 km), il est possible de dire que la répercussion éventuelle du pompage des eaux de la carrière sur la faune et la flore environnante, les cours d’eau et plans d’eau, les milieux humides et les écosystèmes qui lui sont associés est jugée faible. En conclusion, l’étude hydrogéologique et les différentes simulations effectuées à l’aide de la modélisation mathématique ont permis de faire ressortir que le pompage des eaux d’exhaure de la carrière projetée aurait des impacts de forte importance pouvant



avoir des conséquences irréversibles sur la ressource en eau souterraine. Ces impacts sont résumés ci-dessous : Diminution ou perte totale du débit des puits des usagers résidentiels et

agricoles localisé dans un rayon de l’ordre de 0,5 à 1 km de la carrière projetée; Contamination des eaux souterraines en solvants chlorés à cause de la

présence du dépotoir Sambault. En cas de contamination, les puits municipaux de Saint-Isidore seront les premiers touchés et possiblement les usagers de la ressource entre le dépotoir et les puits du nouveau système de pompage de l’UTES compris dans l’aire d’alimentation de l’UTES;

Contamination des eaux souterraines due à la présence de terrains contaminés ou à risque à l’intérieur de l’aire d’alimentation de la carrière projetée.

Tel que mentionné, un aquifère rocheux, une fois contaminé par des produits tels que des solvants chlorés ou des produits pétroliers peut difficilement recouvrer sa qualité d’origine. Ainsi, la prévention demeure le meilleur moyen d’éviter des catastrophes environnementales résultant en des pertes d’usage. Nous tenons à rappeler en tout dernier lieu que les résultats des simulations présentés reposent sur les connaissances des conditions hydrogéologiques rencontrées au cours de ce mandat et comportent un certain degré d’incertitude. Elles demeurent ponctuelles et peuvent faire abstraction de conditions plus favorables à l’écoulement qui pourrait avoir une incidence sur les résultats présentés dans ce rapport.

8.2 Recommandations Dans l’éventualité où le projet de la carrière serait autorisé par les différentes autorités concernées, il est recommandé d’effectuer les suivis suivants : Mise en place d’un réseau de surveillance de puits d’observation tout autour de

la carrière afin de suivre l’évolution de l’abaissement du niveau de la nappe de manière à prévoir les pertes d’usages (puits résidentiels et agricoles) et à y remédier le plus rapidement possible. Les puits existants suivants pourraient être utilisés : 03090021, PE-2, PE-27, PO-2-2014, PO2C, PP-1, PO3C, PE-25, PE-26 et PE-13. Des capteurs de pression devraient être installés dans les puits suivis afin que les mesures de niveau d’eau se fassent de façon automatique et à intervalle régulier. En début de projet, les données devraient être analysées tous les trois (3) mois. Une fois les rabattements dus au pompage des eaux d’exhaure stabilisés, l’analyse des données pourrait se faire tous les six mois;

Avant le début de l’exploitation de la carrière, compléter l’acquisition de connaissances détaillées des caractéristiques des puits résidentiels et agricoles localisés dans la zone à risque identifiée à la figure 6-8. L’information acquise par TechnoRem Inc. via le porte-à-porte devrait être complétée par des mesures effectuées chez les résidents et producteurs (profondeur du puits, profondeur de la pompe, capacité de la pompe, etc.) de manière à pouvoir anticiper les pertes d’usages;

Dans le cas où une perte partielle ou totale de débit d’un puits résidentiel ou agricole est anticipée, prévoir une autre source d’approvisionnement en eau potable ou d’irrigation. Tel que mentionné précédemment, dans le cas où la



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Identification des puits

Nom de l'échantillonX

MTM nad 83 (Zone 8)

Y MTM nad 83

(Zone 8)

Diamètre du puits

Élévation du sol

Profondeur du puits

Épaisseur de dépôts meubles

Hauteur de la margelle (1) /

sol

Élévation de la

margelle

Type de nappe et d'aquifère

UNITÉS m m mm m m m m m -

PP-1-2014 PP-14 et PP-140 (Dup) 5018509,354 288435,146 203/152 54,852 48,77 10,97 1,18 56,032 Confinée/fracturée

PO-1-2014 - 5018788,357 288184,295 203 59,542 60,96 14,63 0,81 60,354 Confinée/fracturée

PO-2-2014 - 5018796,271 288166,326 203 59,817 39,62 13,72 0,79 60,604 Confinée/fracturée

Note :1 : La margelle des puits est ici désignée comme étant le sommet du tubage d’acier ou de CPV.

TABLEAU 2-1

CARACTÉRISTIQUES DES FORAGES ET DES PUITS IMPLANTÉS PAR TECHNOREM INC.

Tab 2-1 Forage et puits observation TR.xls TechnoRem Inc. PR14-43

Résidents Essai 72 heures Essais 24 heures Duplicata Blancs

Paramètres de chimie inorganique - propriétés

Alcalinité totale 17 1 4 22 3 2 27

Solides dissous 17 1 4 22 3 2 27

Solides en suspension 0 0 1 1 0 0 1

Paramètres de chimie inorganique - anions et cations

Bicarbonates 17 1 4 22 1 2 25

Chlorures 17 1 4 22 1 2 25

Fluorures 17 1 4 22 1 2 25

Nitrates 17 1 4 22 1 2 25

Nitrites 17 1 4 22 1 2 25

Nitrites et nitrates 17 1 4 22 1 2 25

Perchlorate 3 1 0 4 1 0 5

Sulfates 17 1 4 22 1 2 25

Sulfures 17 1 4 22 1 2 25

Paramètres de chimie inorganique - autres 0 0

Phosphore total (P) 17 1 3 21 3 2 26

Phosphore total (PO4) 17 1 3 21 3 2 26

Carbone organique total 17 1 4 22 3 2 27

Paramètres de chimie inorganique - métaux

Antimoine 17 1 4 22 3 2 27

Arsenic 17 1 4 22 3 2 27

Baryum 17 1 4 22 3 2 27

Bore 17 1 4 22 3 2 27

Cadmium 17 1 4 22 3 2 27

Calcium 17 1 4 22 3 2 27

Chrome 17 1 4 22 3 2 27

Cuivre 17 1 4 22 3 2 27

Fer 17 1 4 22 3 2 27

Magnésium 17 1 4 22 3 2 27

Manganèse 17 1 4 22 3 2 27

Molybdène 17 1 2 20 3 2 25

Plomb 17 1 4 22 3 2 27

Sélénium 17 1 4 22 3 2 27

Sodium 17 1 4 22 3 2 27

Uranium 17 1 4 22 3 2 27

Zinc 17 1 4 22 3 2 27

Dureté totale (6) 17 1 4 22 3 2 27

Paramètres de chimie inorganique - métaux dissous

Antimoine dissous 17 1 0 18 3 0 21

Arsenic dissous 17 1 0 18 3 0 21

Baryum dissous 17 1 0 18 3 0 21

Bore dissous 17 1 0 18 3 0 21

Cadmium dissous 17 1 0 18 3 0 21

Calcium dissous 17 1 0 18 3 0 21

Chrome dissous 17 1 0 18 3 0 21

Cuivre dissous 17 1 0 18 3 0 21

Fer dissous 17 1 0 18 3 0 21

Magnésium dissous 17 1 0 18 3 0 21

Manganèse dissous 17 1 0 18 3 0 21

Molybdène dissous 17 1 0 18 3 0 21

Plomb dissous 17 1 0 18 3 0 21

Sodium dissous 17 1 0 18 3 0 21

Sélénium dissous 17 1 0 18 3 0 21

Uranium dissous 17 1 0 18 3 0 21

Zinc dissous 17 1 0 18 3 0 21

Dureté soluble 17 1 0 18 3 0 21

Paramètres de chimie oragnique - hydrocabures pétroliers

HP C10-C50 17 1 4 22 3 2 27

Paramètres de chimie oragnique - composés organiques volatils

Benzène 17 1 4 22 3 2 27

Chlorobenzène 17 1 4 22 3 2 27

1,2-Dichlorobenzène 17 1 4 22 3 2 27



Éthylbenzène 17 1 4 22 3 2 27

Hexachloroéthane 17 1 4 22 3 2 27

Styrène 17 1 4 22 3 2 27

Toluène 17 1 4 22 3 2 27

Xylènes Totaux 17 1 4 22 3 2 27

Chloroforme 17 1 4 22 3 2 27

Chlorure de vinyle 17 1 4 22 3 2 27

1,2-Dichloroéthane 17 1 4 22 3 2 27

1,1-Dichloroéthène 17 1 4 22 3 2 27

1,2-Dichloroéthène (cis) 17 1 4 22 3 2 27

1,2-Dichloroéthène (trans) 17 1 4 22 3 2 27

Dichlorométhane 17 1 4 22 3 2 27

1,2-Dichloropropane 17 1 4 22 3 2 27

1,3-Dichloropropane 17 1 4 22 3 2 27

1,3-Dichloropropène (cis) 17 1 4 22 3 2 27

1,3-Dichloropropène (trans) 17 1 4 22 3 2 27

Pentachloroéthane 17 1 4 22 3 2 27

1,1,2,2-Tétrachloroéthane 17 1 4 22 3 2 27

Tétrachloroéthylène (PCE) 17 1 4 22 3 2 27

Tétrachlorure de Carbone 17 1 4 22 3 2 27

1,1,1-Trichloroéthane 17 1 4 22 3 2 27

1,1,2-Trichloroéthane 17 1 4 22 3 2 27

Trichloroéthylène (TCE) 17 1 4 22 3 2 27

Total

Programme d'assurance etde contrôle de la qualitéParamètres

analytiques

PROGRAMME ANALYTIQUE SUR LES EAUX SOUTERRAINES PRÉLEVÉES

TABLEAU 2-2

TotalIdentification des échantillons

Tab 2-2 Programme analytique.xls TechnoRem Inc. PR14-43

INTENSITÉ ÉTENDUE DURÉE IMPORTANCE

Longue Forte

Régionale Moyenne Forte

Courte Forte

Longue Forte

Forte Locale Moyenne Moyenne

Courte Moyenne

Longue Forte

Ponctuelle Moyenne Moyenne

Courte Faible

Longue Forte

Régionale Moyenne Moyenne

Courte Moyenne

Longue Moyenne

Moyenne Locale Moyenne Moyenne

Courte Moyenne

Longue Moyenne

Ponctuelle Moyenne Moyenne

Courte Faible

Longue Forte

Régionale Moyenne Moyenne

Courte Faible

Longue Moyenne

Faible Locale Moyenne Faible

Courte Faible

Longue Faible

Ponctuelle Moyenne Faible

Courte Faible

GRILLE DE DÉTERMINATION DE L'IMPORTANCE DE L'IMPACT

TABLEAU 2-3

Tab_2-3.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Température moyenne mensuelle

Chutes de pluieChutes de

neigePrécipitations

totales

(°C) (mm) (cm) (mm)

Janvier -9,6 28,2 45 72,7

Février -7,8 21,9 34 55,7

Mars -2,1 30 31 60,6

Avril 6,4 65,3 8 72,9

Mai 13,4 89,3 0 89,3

Juin 18,7 94,8 0 94,8

Juillet 21 90,2 0 90,2

Août 19,8 91,9 0 91,9

Septembre 15,3 85,9 0 85,9

Octobre 8,6 95,7 2 97,7

Novembre 2,4 83,4 11 94,7

Décembre -5 39,3 37 75,9

Annuel(1) 6,8 815,9 168,0 982,3

Note :(1) : total annuel

Tiré de : Environnement Canada, Normales Climatiques 1981-2010 (2014)

TABLEAU 3-1

DONNÉES MÉTÉOROLOGIQUES MOYENNES COMPILÉES DE 1981 À 2010 POUR STE-MARTINE

Mois

TAB 3-1 Meteo.xls TechnoRem Inc. PR14-43

Coefficient de ruissellement

Ruissellement (mm/an)

Évapotranspiration réelle (mm/an)

Recharge (mm/an)

0,04 39 594 349

0,05 49 591 342

0,07 69 586 328

0,2 196 531 255

0,21 206 526 250

0,22 216 522 244

0,25 246 508 223

0,26 255 504 228

0,29 285 490 207

0,32 314 477 191

0,34 334 468 181

0,35 344 463 175

0,37 363 454 165

0,41 403 436 144

0,43 422 427 133

0,47 462 409 112

0,51 501 391 96

0,59 580 352 77

0,6 589 347 76

0,65 638 318 66

0,67 658 305 62

0,73 717 268 51

Moyenne pondérée 446 416 124

TABLEAU 3-2

VALEURS DE RUISSELLEMENT, D'ÉVAPOTRANSPIRATION RÉELLE ET DE RECHARGE CALCULÉES POUR CHAQUE COEFFICIENT DE RUISSELLEMENT DÉTERMINÉ PAR LA MÉTHODE RATIONNELLE

TAB 3-2 Bilan_hydrologique.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Puits«Nom de travail» du

puitsY X

Élévation margelle (m)

profondeur de l'eau (m)

Élévation de la nappe

(m)Unité Origine du puits

PP-1-2014 PP-1-2014 5018509,35 288435,15 56,03 7,65 48,38 Roc Présente étude

PO-1-2014 PO-1-2014 5018788,36 288184,30 60,35 11,21 49,15 Roc Présente étude

PO-2-2014 PO-2-2014 5018796,27 288166,33 60,60 11,41 49,20 Roc Présente étude

PO-94-3R PO-94-3R 5015758,21 287016,24 47,74 10,65 37,09 Roc MDDELCC


PO-94-4RP PO-94-4RP 5015098,08 284807,13 42,62 6,46 36,16 Roc MDDELCC



03097062 03097062 5013171,99 283355,01 39,42 6,73 32,69 Roc MDDELCC

03097094 03097094 5013520,74 282135,03 38,71 8,16 30,55 Roc MDDELCC

03097071 03097071 5015535,06 283959,10 41,59 5,72 35,87 Roc MDDELCC

03097041 03097041 5015658,17 285511,65 42,99 6,75 36,24 Roc MDDELCC

03097201 03097201 5015130,48 286015,18 40,93 4,61 36,32 Roc MDDELCC

F-113C F-113C 5016029,93 286408,95 43,57 9,78 33,79 Roc MDDELCC

F-121C F-121C 5016513,18 286458,86 49,36 10,32 39,04 Roc MDDELCC

P-17 P-17 5017278,63 286443,38 46,16 3,08 43,08 Roc MDDELCC

PO3 PO3 5018422,20 287830,78 52,65 4,29 48,36 Roc Inspecsol,2012

PO3B PO3B 5018423,26 287829,43 52,87 4,50 48,37 Roc Inspecsol,2012

PO3C PO3C 5018420,92 287831,91 52,61 4,63 47,98 Roc Inspecsol,2012

PO1 PO1 5018901,03 287758,38 54,40 5,17 49,23 Roc Inspecsol,2012

PO2 PO2 5018629,47 288484,20 56,31 - - Roc Inspecsol,2012

PO2B PO2B 5018635,88 288476,42 56,36 7,63 48,73 Roc Inspecsol,2012

PO2C PO2C 5018622,43 288482,21 56,26 7,81 48,45 Roc Inspecsol,2012

PO-29 PO-29 5017971,91 292326,30 58,62 12,1 46,52 Roc TechnoRem, 2012






PO-2_3 PO-2_3 5016815,48 294747,14 52,69 6,83 45,86 Roc TechnoRem, 2012

PP_3 PP_3 5017517,11 294943,94 51,5 5,34 46,17 Roc TechnoRem, 2012



PO-4-TR PO-4-TR 5017809,41 290656,90 59,09 15,57 43,52 Roc TechnoRem, 2012

PO-5 (565) PO-5 (565) 5017808,99 292120,57 58,22 11,79 46,44 Roc TechnoRem, 2012



PO-6 (449) PO-6 (449) 5018899,79 292241,03 51,13 5,40 45,74 Roc TechnoRem, 2012



PO-11-TR PO-11-TR 5016162,43 291031,81 50,99 4,66 46,33 Roc TechnoRem, 2012


PO3A PO3A 5018420,92 287829,38 52,72 4,37 48,35 Dépôts meubles Inspecsol,2012

PO2A PO2A 5018638,46 288470,51 56,17 7,43 48,74 Dépôts meubles Inspecsol,2012

PE-1 PO55_serre 5019217,93 287393,31 54,16 5,19 48,98 Roc Résident

PE-2 PO55-I1 5019111,16 287482,28 53,37 6,32 47,05 Roc Résident, sous influence d'un pompage

PE-3 PO55-I2 5018677,35 288683,89 54,57 6,11 48,46 Roc Résident






PE-9 PO194 5018509,22 288929,96 54,46 6,13 48,34 Roc Résident


PE-11 PO434_I2 5019573,39 289823,85 50,30 4,42 45,89 Roc Résident




PE-15 PO_soleil 5019784,02 286898,82 50,50 4,43 46,07 Roc Résident

PE-16 PO410-Iav1 5020475,64 288041,11 49,40 3,25 46,16 Roc Résident







PE-23 PO410-I7 5021785,87 287620,30 40,08 1,40 38,68 Roc Résident, sous influence d'un pompage






PE-29 PO-679 5019360,03 287326,46 53,58 7,36 46,22 Roc Résident





TABLEAU 4-1

ÉLÉVATION DES NIVEAUX D'EAU UTILISÉS POUR TRACER LA PIÉZOMÉTRIE DE L'AQUIFÈRE ROCHEUX (10 au 14 octobre 2014)

Tab 4-1 Données Piézométriques.xls TechnoRem inc. PR14-43

Profondeur du niveau d'eau

Élévation du niveau d'eau

RabattementProfondeur du niveau d'eau










Rabattement

(m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m)

29 juillet 2014(avant pompage)

7,56 47,29 0,00 5,22 48,18 0,00 7,50 47,62 0,00 7,27 47,77 0,00 5,02 46,58 0,00 4,96 47,76 0,00

30 juillet 2014(24 heures = 1 jour)

10,43 44,42 2,87 5,42 47,98 0,20 8,03 47,09 0,54 7,64 47,40 0,37 5,06 46,55 0,03 5,01 47,71 0,05

31 juillet 2014(48 heures = 2 jours)

11,00 43,85 3,44 5,39 48,01 0,17 7,92 47,19 0,43 7,64 47,40 0,37 5,01 46,59 -0,01 5,00 47,72 0,03

1 aout 2014 (Fin du pompage : 73

heures = 3 jours)11,13 43,72 3,57 4,98 48,42 -0,25 7,92 47,19 0,43 7,63 47,41 0,36 4,91 46,69 -0,11 4,92 47,80 -0,04













Rabattement

(m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m)


6,04 48,53 0,00 3,22 48,66 0,00 3,30 48,38 0,00 12,23 37,27 0,00 3,72 47,68 0,00 6,27 48,05 0,00


7,65 46,92 1,60 3,05 48,83 -0,17 3,23 48,45 -0,06 12,23 37,27 0,00 3,95 47,44 0,24 6,33 47,98 0,07


6,57 48,00 0,53 2,94 48,94 -0,28 3,21 48,47 -0,09 12,21 37,29 -0,02 3,95 47,45 0,23 6,37 47,95 0,10


heures = 3 jours)6,48 48,09 0,44 2,82 49,06 -0,40 3,16 48,51 -0,13 12,21 37,29 -0,02 3,71 47,69 -0,01 6,18 48,13 -0,08












(m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m)


9,10 47,75 0,00 4,01 46,22 0,00 3,12 - 0,00 1,73 45,28 0,00 11,20 49,14 0,00


9,24 47,61 0,15 4,01 46,21 0,00 3,27 - 0,15 1,74 45,28 0,01 11,29 49,05 0,09


9,24 47,62 0,14 4,03 46,20 0,02 3,19 - 0,07 1,76 45,26 0,03 11,29 49,05 0,09


heures = 3 jours)9,04 47,81 -0,06 3,99 46,24 -0,02 3,05 - -0,07 1,64 45,37 -0,09 11,27 49,07 0,07

IDENTIFICATION DES PUITS



PP-1 -2014 (puits d'essai) PO-1 (Inspec-Sol) PO-2 (Inspec-Sol) PO-2A (Inspec-Sol) PO-3 (Inspec-Sol) PO-3A (Inspec-Sol)

PE-3 PE-25 PE-19 PE-13

51,61 52,72

54,57

PE-17 PE-33

51,68 49,50 51,40 54,31

PE-31 PE-15 PE-27 PE-26

Élévation de la margelle (m) 54,85 53,40 55,12 55,04

51,88

TABLEAU 4-2

ÉLÉVATION DES NIVEAUX D’EAU DANS LES PUITS AVANT ET PENDANT L'ESSAI DE POMPAGE DE 72 HEURES AU PP-1-2014 (du 29 juillet au 1 août 2014)

Date et durée depuis le début du pompage

Dat

e et

duré

e dep

uis

le

déb

ut

du

pom

pag

e

- 47,02 60,34Élévation de la margelle (m)


Dat

e et

duré

e dep

uis

le

déb

ut

du

pom

pag

e

Élévation de la margelle (m)


Dat

e et

duré

e dep

uis

le

déb

ut

du

pom

pag

e

56,85 50,23

PO-1-2014 (TechnoRem Inc.)

Tab 4-2 Rabattement finaux.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Puits pompé

Puits observéRabattement à l'arrêt du

pompage (m)

Distance du puits pompé

(m)

Méthode d'interprétation

T (m2/s)

K (m/s)

S (-)

t/t' pour s' = 0

Débit du pompage

(galUS/min)

Durée de l'essai

(heures)

Cooper-Jacob 3,19E-03 1,06E-04 - -

Remontée Theis & Jacob (1) 6,77E-04 2,26E-05 - _

Remontée Theis & Jacob (2) 2,45E-03 8,17E-05 - 3

Cooper-Jacob (1) 5,77E-04 1,92E-05 8,24E-06 -

Cooper-Jacob (2) 2,06E-03 6,87E-05 - -

Theis 3,75E-04 1,25E-05 1,29E-05 -

Hantush 2,43E-04 8,10E-06 1,11E-05 -

Remontée Theis & Jacob (1) 5,64E-04 1,88E-05 - -


Cooper-Jacob (1) 2,92E-03 9,42E-05 - -

Cooper-Jacob (2) 1,66E-03 5,35E-05 - -


Remontée Theis & Jacob (2) 1,19E-03 3,84E-05 - 1,25

Cooper-Jacob (1) 3,19E-03 1,03E-04 2,16E-04 -

Cooper-Jacob (2) 1,78E-03 5,74E-05 1,67E-03 -

Theis 3,07E-03 9,90E-05 2,16E-04 -



Cooper-Jacob (1) 6,55E-03 2,11E-04 5,98E-04 -

Cooper-Jacob (2) 4,01E-03 1,29E-04 1,59E-03 -

Theis 7,19E-03 2,32E-04 5,60E-04 -



Cooper-Jacob 2,80E-03 3,26E-05 - -

Remontée Theis & Jacob 2,49E-03 2,90E-05 - 2,1

Cooper-Jacob 3,00E-03 3,49E-05 2,43E-04 -

Theis 3,40E-03 3,95E-05 1,53E-04 -

Hantush 3,17E-03 3,69E-05 1,61E-04 -


Cooper-Jacob 2,85E-03 3,31E-05 1,47E-04 -

Theis 2,70E-03 3,14E-05 1,66E-04 -

Hantush 3,17E-03 3,69E-05 8,39E-05 -



- - - -



Cooper-Jacob (1) 1,63E-03 1,83E-05 8,91E-04 -

Cooper-Jacob (2) 9,05E-04 1,02E-05 2,40E-03 -

Theis 1,34E-03 1,51E-05 1,14E-03 -


PE-21 - 797 - - - - -

Moyenne géométrique

2,17E-03 4,21E-05 1,57E-04

Légende : (1) = interprétation de la partie de la courbe représentative de l'aquifèreT : Transmissivité (2) = interprétation de la partie de la courbe représentative de la rechargeK : Conductivité hydraulique Paramètres hydrauliques caractérisant l'aquifèreS : Coefficient d'emmagasinement Paramètres hydrauliques témoignant d'une frontière hydraulique- = non applicable aux conditions rencontrées

49,9

-

24

PE-1 1,92 139

- - --273

0

Essai 2 PE-3

PE-3

PE-2

PE-2 3,95

Essai 1

137,1 24PE-4 1,51 65

PO-2 0,24 205

1,67 0

PE-28 0,08

0

42,0 24

PE-18 0,41 53

76PE-12 0,42

PE-17

PE-17

Essai 4 PE-23

PE-23

TABLEAU 4-3

PARAMÈTRES HYDRAULIQUES CALCULÉS DES INTERPRÉTATIONS DES ESSAIS DE POMPAGE DE 24 HEURES

67,1 24

PE-22 0,99 71

6,00 0

0,64

Essai 3

Résultats des paramètres hydrauliques représantant l'quifère (vert)

Tab 4-3 Parametres_hydrauliques_Essais 24h.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Puits observé

Rabattement à l'arrêt du

pompage (m)

T (m2/s)

K (m/s)

S (-)

t/t' pour s' = 0

Méthode d'interprétation

Puits pompé

Distance du puits pompé

(m)

Débit du pompage

(galUS/min)

Durée de l'essai (jours)

- - - - Cooper-Jacob

7,11E-03 1,78E-04 - 1,7 Remontée Theis & Jacob

1,26E-02 3,15E-04 4,69E-04 - Cooper-Jacob


1,62E-02 4,05E-04 1,44E-03 - Cooper-Jacob


1,28E-02 3,20E-04 8,26E-06 - Cooper-Jacob


- - - - Cooper-Jacob

1,44E-02 3,60E-04 - 4 Remontée Theis & Jacob

PO-1 - - - - - - 782

PO-3 - - - - - - 611

PO-3A - - - - - - 612

PE-25 - - - - - - 841

PE-19 - - - - - - 1 297

PE-13 - - - - - - 1 291

PE-17 - - - - - - 1 791

PE-33 - - - - - - 1 603

PE-31 - - - - - - 1 376

PE-15 - - - - - - 1 996

PE-27 - - - - - - 1 298

PE-26 - - - - - - 1 848

1,38E-02 3,44E-04 1,77E-04

Résultats des paramètres hydrauliques en remontée

8,46E-03 2,11E-04 -

Résultats des paramètres hydrauliques - pompage et remontée

1,02E-02 2,54E-04 -

Légende :

T : Transmissivité

K : Conductivité hydraulique

S : Coefficient d'emmagasinement

- = non applicable aux conditions rencontrées

TABLEAU 4-4

PARAMÈTRES HYDRAULIQUES CALCULÉS DE L'INTERPRÉTATION DE L'ESSAI DE POMPAGE DE 72 HEURES (PP-1-2014)

0

130 3

383

PE-3 300

PP-1-2014

PP-1-2014

PO-2

PO-1-2014

3,57

0,43

0,36

130

PO-2A 134

Résultats des paramètres hydrauliques en pompage




0,44

0,08

Tab 4-4 Parametres_hydrauliques_Essai 72h.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Perméabilité Pompage Durée Q

(m/s) (m/s) (h) (m3/j)Intervalle

(m)K m/s

roc sain - 1,94E-07 - - - Inspecsol, 2012




P3 287831,00 5018422,00 roc - 6,07639E-06 - - - Inspecsol, 2012

PO3B 287829,30 5018423,10 roc fracturé - 4,7338E-06 - - - Inspecsol, 2012

PO3C 287832,00 5018420,90 roc sain - 5,77546E-06 - - - Inspecsol, 2012

PO2A 288470,50 5018638,10 Dépots 4,62E-06 - - - - - - Inspecsol, 2012

PO2B 288476,30 5018635,60 roc fracturé 6,47E-04 - - - - - - Inspecsol, 2012

PO2C 288482,10 5018622,10 roc sain 9,45E-06 - - - 12,19-15,24 1,20E-05 - Inspecsol, 2012

- - - - 12,19-15,24 9,10E-07 - Inspecsol, 2012

- - - - 18,29-21,34 6,50E-07 - Inspecsol, 2012

- - - - 27,43-30,48 1,70E-07 - Inspecsol, 2012

- - - - 36,58-39,62 7,90E-08 - Inspecsol, 2012

- - - - 45,72-48,77 8,20E-08 - Inspecsol, 2012

PO3A 287829,40 5018420,80 Dépots 7,08E-07 - - - - - - Inspecsol, 2012

PO3B 287829,30 5018423,10 roc fracturé 6,82E-04 - - - - - - Inspecsol, 2012

PO3C 287832,00 5018420,90 roc sain 9,59E-06 - - - - - - Inspecsol, 2012

PO-29 292326,30 5017971,91 roc 2,72E-05 - - - - - - TechnoRem 2014



PO-17 292169,41 5018001,43 roc 2,25E-05 - - - - - - SNC LAVALIN, 2012

PO-28 292383,59 5017893,52 roc 1,11E-05 - - - - - - MISSION HGE, 2012

- 9,83E-05 - - - TechnoRem 2014

- 3,62E-05 - - - TechnoRem 2014

- 7,78E-05 - - 6,66E-05 TechnoRem 2014

- 4,58E-05 - - - TechnoRem 2014

- 4,42E-05 - - 4,61E-05 TechnoRem 2014

- 1,75E-05 - - - TechnoRem 2014

BOYER 2 290466,62 5017890,74 roc - 1,58E-05 - - - TechnoRem 2010

- 2,83E-05 - - 7,95E-04 TechnoRem 2010

- 1,46E-05 - - 1,04E-03 TechnoRem 2010

- 2,75E-05 - - 7,93E-04 TechnoRem 2010

- 1,36E-05 - - 9,71E-04 TechnoRem 2010

- 2,49E-05 - - 2,58E-04 TechnoRem 2010

- 2,42E-05 - - 2,63E-04 TechnoRem 2010

- 3,56E-05 - - 4,45E-04 TechnoRem 2010

- 2,91E-05 - - 5,75E-04 TechnoRem 2010

- 2,22E-05 - - 4,21E-04 TechnoRem 2010

- 2,48E-05 - - 3,46E-04 TechnoRem 2010

PO-6 289887,64 5018031,85 roc - 2,48E-05 - - 6,26E-04 TechnoRem 2010

- 5,01E-05 - - 1,66E-04 TechnoRem 2010

- 3,97E-05 - - 2,19E-04 TechnoRem 2010

PO-10 290844,43 5018219,63 roc - 5,78E-05 - - 6,93E-04 TechnoRem 2010

2,39E-05

2,56E-05

2,49E-05

2,54E-05

2,47E-05 - - 1,67E-04 TechnoRem 2010

2,34E-05 - - 1,90E-04 TechnoRem 2010

2,45E-05 - - - TechnoRem 2010

2,56E-05 - - 2,16E-04 TechnoRem 2010

2,05E-05 - - 2,76E-04 TechnoRem 2010

2,44E-05 - - - TechnoRem 2010

2,80E-05 - - 2,24E-04 TechnoRem 2010

2,05E-05 - - 3,30E-04 TechnoRem 2010

2,63E-05 - - - TechnoRem 2010

3,64E-05 - - 8,92E-04 TechnoRem 2010

2,84E-05 - - 1,19E-03 TechnoRem 2010

3,48E-05 - - - TechnoRem 2010

3,95E-05 - - 3,07E-04 TechnoRem 2010

3,78E-05 - - 3,40E-04 TechnoRem 2010

4,22E-05 - - - TechnoRem 2010

4,84E-05 - - 1,29E-03 TechnoRem 2010

3,94E-05 - - 1,62E-03 TechnoRem 2010

2,90E-05 - - - TechnoRem 2010

3,13E-05 - - 6,35E-05 TechnoRem 2010

3,74E-05 - - 3,95E-05 TechnoRem 2010

4,35E-05 - - - TechnoRem 2010

3,65E-05 - - 2,15E-04 TechnoRem 2010

2,33E-05 - - 2,87E-04 TechnoRem 2010

4,46E-05 - - - TechnoRem 2010

5,55E-05 - - 4,40E-04 TechnoRem 2010

2,47E-05 - - 6,29E-04 TechnoRem 2010

P-19 286787,59 5017913,09 roc 1,50E-06 - - - - - - D'Anjou

7171 283534,82 5011921,03 roc 1,90E-05 - - - - - - D'Anjou

PO-94-6R 284266,00 5014648,21 roc 3,31E-04 - - - - - - Biogénie

PO-94-7R 285272,95 5014131,51 roc 2,34E-05 - - - - - - Biogénie

R-2 286438,45 5016094,97 roc - - - 64,8 - - - Greggi

R-3 286483,15 5016081,53 roc - - - 64,8 - - - Greggi

R-4 286486,52 5016172,26 roc - - - 64,8 - - - Greggi

R-5 286497,48 5016271,40 roc - - - 64,8 - - - Greggi

R-6 286564,95 5016238,64 roc - - - 64,8 - - - Greggi

R-7 286556,52 5016314,25 roc - - - 34,56 - - - Greggi

P-25 285525,11 5015651,36 roc - - 3 672 48,96 - - 0,02 Bachand

4-81 286020,15 5014899,42 roc - - 3 672 48,96 - - 0,01 Bachand

6 286515,19 5016129,42 roc 6,40E-08 - - - - - - Poulin

8 286409,77 5015809,31 roc 9,50E-06 - - - - - - Poulin

10 286178,70 5016248,72 roc 5,10E-07 - - - - - - Poulin

15 286654,34 5016199,15 roc 9,60E-07 - - - - - - Poulin

27 285744,38 5014930,50 roc 5,10E-07 - - - - - - Poulin

30A 286380,26 5015804,27 roc 3,30E-08 - - - - - - Poulin

30B 286380,26 5015804,27 roc 1,80E-07 - - - - - - Poulin

2-81 286479,77 5015469,05 roc - 7,10E-03 97,16 2332,80 - - - Forateck

6M-81 286299,30 5015574,91 roc - 8,20E-03 97,16 2332,80 - - - Forateck

030913 283792,04 5015251,44 roc - 1,00E-07 1,13 90,85 - - - Hydrogéo.

030914 282307,76 5013477,86 roc - 4,50E-05 1,33 90,85 - - - Hydrogéo.

030915 282753,89 5013219,93 roc - 6,70E-06 2 90,85 - - - Hydrogéo.

030916 282483,18 5012124,35 roc - 1,10E-06 1,33 90,85 - - - Hydrogéo.

030917 294410,56 5013403,08 roc - 2,10E-07 0,13 90,85 - - - Hydrogéo.

roc -

roc

roc

roc

roc

roc

roc

roc

roc

roc

roc

roc

roc

-

-

-

-

-

-

roc -

roc

roc

5018219,63

5016162,54291031,82

292326,30 5017971,91

292387,70 5018022,67

292586,13 5017903,32

289887,64

289739,23

290367,29

290844,43

5018211,75

5017809,41

5017391,62

5018031,85

5018106,73

5018602,68

290656,90 5017809,41

290367,29

290453,19

5018055,13

TechnoRem 2010

290325,31 5018086,62

290573,62

290656,90

290272,96 roc

- - TechnoRem 2010

290451,19 5018055,13 roc - - - -

-

-

5018050,64

290325,31 5018086,62

290573,62 5018211,75

P3 287831,00 5018422,00 roc

PO-29

PO-32

PO-42

PO-5

PO-6

PO-7

PO-8

PO-10

PO-11

120 518

PO-06-01

PO-06-02

PO-3

PO-4

168 1 635

BOYER 3

PO-3

PO-4

PO-8

PO-06-01

PO-06-02

BOYER 3

roc290453,19

5018602,68

TABLEAU 4-5

COMPILATION DES PARAMÈTRES HYDRAULIQUES DISPONIBLES POUR LA RÉGION DE MERCIER

6,25 20,4

S

-

Coordonnées MTM Nad 83

X Y

Lugeon

Conductivité hydraulique par type d'essai

unité crépinée

Puits Source

16,4P2

524

24

24

288484,00 5018629,00

roc

5018050,64

290451,19

Tab 4-5 Compilation Paramètres hydrauliques.xlsx TechnoRem inc. PR14-43

PP-14 (PP1-2014)

PP-140 (Duplicata de

PP-14)

Blanc deterrain

Blanc detransport

PE-2(Essai 24-1)

PE-3(Essai 24-2)

PE-17(Essai 24-3)

PE-23(Essai 24-4)

01/08/14 01/08/14 01/08/14 01/08/14 16/10/14 16/10/14 21/10/14 23/10/14


Alcalinité totale mg/L * * 3 332 332 <3 <3 234 274 289 256

Solides dissous mg/L * 500 10 685 661 <10 <10 476 597 728 521

Solides en suspension mg/L * * 4 - - - - - - - <4


Bicarbonates mg/L * * 3 332 332 <3 <3 234 274 289 256

Chlorures mg/L * 250 1 45 47 <1 <1 26 43 68 33

Fluorures mg/L 1,5 1,5 0,1 0,1 0,1 <0,1 <0,1 0,1 0,2 <0,1 0,2

Nitrates mg/L * * 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,20 <0,02 <0,02

Nitrites mg/L 1 * 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,20 <0,02 <0,02

Nitrites et nitrates mg/L 10 10 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,20 <0,02

Perchlorate (µg/L) * * 0,1 <0,1 - - - - - - -

Sulfates mg/L * 500 1 159 169 0,6 <0,5 167 151 225 144

Sulfures mg/L * 0,05 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02

Paramètres de chimie inorganique - autres

Phosphore total (P) mg/L * * 0,03 0,04 0,04 0,04 0,03 0,04 0,04 0,04 -

Phosphore total (PO4) mg/L * * 0,1 0,1 0,1 0,1 <0,1 0,1 0,1 0,1 -

Carbone organique total mg/L * * 0,5 31,1 31,5 <0,5 <0,5 23,1 26,2 34,2 26,8


Antimoine µg/L 6 6 * <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Arsenic µg/L 25 10 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Baryum µg/L 1 000 1 000 10 210 210 <10 <10 70 90 50 130

Bore µg/L 5 000 5 000 20 <20 <20 <20 <20 40 <20 30 30

Cadmium µg/L 5 5 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Calcium µg/L * * 20 125 000 123 000 30 20 110 000 130 000 156 000 111 000

Chrome µg/L 50 50 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Cuivre µg/L 1 000 1 000 1 <1 <1 <1 <1 9 <1 <1 <1

Fer µg/L * 300 50 1 790 1 760 <50 <50 <50 1 080 1 110 940

Magnésium µg/L * * 10 29 300 28 800 <10 <1 21 800 34 600 26 500 24 800

Manganèse µg/L * 50 1 111 105 1 1 56 66 68 45

Molybdène µg/L * * 1 1 1 <1 <1 2 1 - -

Plomb µg/L 10 10 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Sélénium µg/L 10 10 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Sodium µg/L * 200 000 300 23 100 22 900 <300 <300 11 700 9 100 25 100 22 700

Uranium µg/L 20 20 1 <1 <1 <1 <1 1 <1 <1 <1

Zinc µg/L * 5 000 7 11 10 <7 <7 8 <7 <7 9

Dureté totale (6) mg/L 180-200 (3) (6) 80-200 (3) ** 433 426 <1 <1 365 468 498 378

Paramètres de chimie inorganique - métaux dissous (4)

Antimoine dissous µg/L * * 1 <1 <1 - <1 - - - -

Arsenic dissous µg/L * * 1 <1 <1 - <1 - - - -

Baryum dissous µg/L * * 10 210 210 - <10 - - - -

Bore dissous µg/L * * 20 <20 <20 - <20 - - - -

Cadmium dissous µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 - <0,5 - - - -

Calcium dissous µg/L * * 20 121 000 120 000 - <20 - - - -

Chrome dissous µg/L * * 1 <1 <1 - <1 - - - -

Cuivre dissous µg/L * * 1 <1 <1 - <1 - - - -

Fer dissous µg/L * * 50 960 1 380 - <50 - - - -

Magnésium dissous µg/L * * 10 28 700 28 400 - <1 - - - -

Manganèse dissous µg/L * * 1 94 94 - <1 - - - -

Molybdène dissous µg/L * * 1 1 1 - <1 - - - -

Plomb dissous µg/L * * 1 <1 <1 - <1 - - - -

Sodium dissous µg/L * * 300 22 200 22 000 - <300 - - - -

Sélénium dissous µg/L * * 1 <1 <1 - <1 - - - -

Uranium dissous µg/L * * 1 <1 <1 - <1 - - - -

Zinc dissous µg/L * * 7 7 <7 - <7 - - - -

Dureté soluble mg/L * * ** 421 417 - <1 - - - -

Paramètres de chimie organique - hydrocarbures pétroliers

HP C10-C50 µg/L * * 100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100

Paramètres de chimie organique - composés organiques volatils

Benzène µg/L 0,5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chlorobenzène µg/L 60 * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichlorobenzène µg/L 150 200 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichlorobenzène µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,4-Dichlorobenzène µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Éthylbenzène µg/L * 2,4 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,2

Hexachloroéthane µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Styrène µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,1 0,2 0,1

Toluène µg/L * 24 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,2 <0,1

Xylènes Totaux µg/L * 300 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,4 <0,1

Chloroforme µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chlorure de vinyle µg/L 2 2 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

1,2-Dichloroéthane µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1-Dichloroéthène µg/L 10 14 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (cis) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (trans) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Dichlorométhane µg/L 50 50 1 <1 <1 1 1 <1 <1 <1 <1

1,2-Dichloropropane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (cis) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (trans) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Pentachloroéthane µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

1,1,2,2-Tétrachloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Tétrachloroéthylène (PCE) µg/L 25 30 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Tétrachlorure de Carbone µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1,1-Trichloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1,2-Trichloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Trichloroéthylène (TCE) µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Légende : - : Non analysé; * : Aucune norme ou recommandation; ** : Non applicable

Notes :(1) : Les normes de potabilité sont tirées des tableaux 6-1 et 6-2 du Guide de conception des installations de production d'eau potable du Ministère du Développement durable, de l’Environnement et de la Lutte contre les changements climatiques (MDDELCC) et du Règlement sur la qualité de l'eau potable (RQEP(2) : En l'absence de normes provenant du Gouvernement du Québec, les valeurs de potabilité sont issues des Recommandations pour la qualité de l'eau du Gouvernement du Canada.(3) : Seules les valeurs hors de l'intervalle d'acceptabilité sont notées en gras.(4) : Pour la partie dissoute, la filtration a été effectuée à l'aide d'une membrane de 0,45 µm. (5) : La valeur recommandée est celle généralement admise par les normes américaines, européennes ou l'Organisation mondiale de la Santé (OMS).

Références :

SANTÉ CANADA. Recommandations pour la qualité de l'eau potable au Canada-tableau sommaire, Mai 2008. (URL: http://www.hc-sc.gc.ca/ewh-semt/alt_formats/hecs-sesc/pdf/pubs/water-eau/sum_guide-res_recom/summary-sommaire-fra.pdf)

GOUVERNEMENT DU QUÉBEC. Règlement sur la qualité de l'eau potable, 2005. (URL: http://www2.publicationsduquebec.gouv.qc.ca/dynamicSearch/telecharge.php?type=2&file=//Q_2/Q2R18_1_1.htm)

MDDELCC. Guide de conception des installations de production d’eau potable. Volumes 1 et 2. Mis à jour en 2006. (URL: http://www.mddep.gouv.qc.ca/eau/potable/guide/index.htm)

SANTÉ CANADA. Dureté - fiche technique. 1979. (URL: http://www.hc-sc.gc.ca/ewh-semt/pubs/water-eau/hardness-durete/index-fra.php)

TABLEAU 4-6

RÉSULTATS D'ANALYTISES CHIMIQUES DES ÉCHANTILLONS D'EAU SOUTERRAINE PRÉLEVÉS LORS DES ESSAIS DE POMPAGE

(6) : Le degré de dureté de l'eau potable peut être classé comme suit, en fonction de la concentration de carbonate de calcium (CaCO 3) : eau douce, de 0 à <60 mg/L ; eau modérément dure, de 60 à <120 mg/L ; eau dure, de 120 à <180 mg/L ; eau très dure, 180 mg/L et plus. Pour une dureté totale > 200 mg CaCO3/L, l'eau est considérée de qualité médiocre, mais tolérée par les consommateurs. Pour une dureté totale > 500 mg CaCO 3/L, l'eau est considérée de qualité inacceptable pour la plupart des usages domestiques (Santé Canada, 1979).

Paramètreanalytique

Normedu

RQEP (1)Unité

Recommandationde Santé Canada (2)

Limitede

détection

Identification des échantillons

Tab 4-6 et 4-7 Resultats analyses chimiques.xls TechnoRem Inc. PR14-43

R1 R2R20

(Dup. de R2)R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11

28/07/14 28/07/14 28/07/14 29/07/14 29/07/14 29/07/14 30/07/14 30/07/14 30/07/14 30/07/14 30/07/14 30/07/14


Alcalinité totale mg/L * * 3 333 292 292 350 196 299 273 322 331 328 345 323

Solides dissous mg/L * 500 10 911 617 610 1 040 255 766 581 750 755 770 707 729

Solides en suspension mg/L * * 4 - - - - - - - - - - - -


Bicarbonates mg/L * * 3 333 292 292 350 196 299 273 322 331 328 345 323

Chlorures mg/L * 250 1 87,5 21,8 23,4 121 12,7 74,8 121 122 128 52,3 63,9 102

Fluorures mg/L 1,5 1,5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,3 - 0,2 <0,1 <0,1 0,2 <0,1 <0,1

Nitrates mg/L * * 0,02 <0,02 0,07 0,06 <0,02 <2 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02

Nitrites mg/L 1 * 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <2 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02

Nitrites et nitrates mg/L 10 10 0,02 <0,02 0,07 0,06 <0,02 <2 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02

Perchlorate (µg/L) * * 0,1 - <0,1 <0,1 - <0,1 <0,1 - - - - - -

Sulfates mg/L * 500 1 134 149 147 199 32 118 80 159 154 250 196 169

Sulfures mg/L * 0,05 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02


Phosphore total (P) mg/L * * 0,03 <0,03 <0,03 <0,03 0,05 0,05 <0,03 0,04 <0,03 <0,03 <0,03 <0,03 <0,03

Phosphore total (PO4) mg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,1 0,2 <0,1 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Carbone organique total mg/L * * 0,5 22,3 20,3 19,9 21,9 13,7 19,3 25,2 26 28,4 26,8 29,9 25,8


Antimoine µg/L 6 6 * <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 1 <1 <1 <1 <1

Arsenic µg/L 25 10 1 <1 <1 <1 <1 2 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Baryum µg/L 1 000 1 000 10 60 60 60 70 90 90 15 70 80 40 50 50

Bore µg/L 5 000 5 000 20 30 30 30 20 60 <20 60 <20 20 70 30 20

Cadmium µg/L 5 5 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Calcium µg/L * * 20 138 000 135 000 136 000 174 000 28 700 132 000 97 000 147 000 149 000 112 000 170 000 157 000

Chrome µg/L 50 50 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Cuivre µg/L 1 000 1 000 1 1 2 1 1 <1 1 3 3 <1 1 <1 2

Fer µg/L * 300 50 1 380 330 310 2 080 970 1 200 2 220 1 860 1 680 2 090 1 250 1 890

Magnésium µg/L * * 10 44 600 23 800 24 000 37 700 29 200 36 400 37 800 47 200 47 300 77 600 28 900 36 600

Manganèse µg/L * 50 1 40 77 77 59 25 43 74 57 48 92 69 61

Molybdène µg/L * * 1 <1 2 2 <1 2 1 1 <1 <1 2 <1 <1

Plomb µg/L 10 10 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Sélénium µg/L 10 10 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Sodium µg/L * 200 000 300 43 500 10 200 10 300 52 500 14 900 13 600 52 100 36 400 41 100 31 100 29 400 34 100

Uranium µg/L 20 20 1 <1 3 3 <1 <1 <1 <1 <1 <1 1 <1 <1

Zinc µg/L * 5 000 7 <7 8 9 67 21 8 21 17 8 126 21 13

Dureté totale (6) mg/L 80-200 (3) ( 80-200 (3) ** 528 436 439 590 192 478 397 561 567 599 543 543


Antimoine dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Arsenic dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Baryum dissous µg/L * * 10 60 60 <1 70 90 90 15 70 80 40 50 60

Bore dissous µg/L * * 20 <20 20 20 <20 50 <20 50 <20 20 60 20 <20

Cadmium dissous µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Calcium dissous µg/L * * 20 138 000 134 000 133 000 175 000 28 600 132 000 94 300 142 000 141 000 108 000 165 000 148 000

Chrome dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Cuivre dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Fer dissous µg/L * * 50 290 <30 <30 830 <30 450 <50 260 110 <50 870 770

Magnésium dissous µg/L * * 10 46 500 24 900 24 500 39 600 30 400 38 400 36 300 44 800 43 500 73 700 27 500 33 700

Manganèse dissous µg/L * * 1 40 77 76 59 19 43 70 49 45 87 66 57

Molybdène dissous µg/L * * 1 <1 2 <1 <1 1 <1 <1 <1 <1 2 <1 <1

Plomb dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Sodium dissous µg/L * * 300 45 400 10 800 10 700 55 100 15 600 14 500 51 100 35 800 39 200 30 000 29 000 33 000

Sélénium dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Uranium dissous µg/L * * 1 <1 2 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 1 <1 <1

Zinc dissous µg/L * * 7 <7 <7 <7 54 <7 <7 7 11 7 78 11 8

Dureté soluble mg/L * * ** 535 438 432 600 197 488 385 540 530 573 525 507

Paramètres de chimie organique - hydrocabures pétroliers

HP C10-C50 µg/L * * 100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100


Benzène µg/L 0,5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chlorobenzène µg/L 60 * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichlorobenzène µg/L 150 200 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichlorobenzène µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,4-Dichlorobenzène µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Éthylbenzène µg/L * 2,4 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Hexachloroéthane µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Styrène µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Toluène µg/L * 24 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,5 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Xylènes Totaux µg/L * 300 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 0,3 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chloroforme µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chlorure de vinyle µg/L 2 2 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

1,2-Dichloroéthane µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1-Dichloroéthène µg/L 10 14 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (cis) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (trans) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Dichlorométhane µg/L 50 50 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

1,2-Dichloropropane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (cis) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (trans) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Pentachloroéthane µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

1,1,2,2-Tétrachloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Tétrachloroéthylène (PCE) µg/L 25 30 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Tétrachlorure de Carbone µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1,1-Trichloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1,2-Trichloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Trichloroéthylène (TCE) µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1


Notes :

(2) : En l'absence de normes provenant du Gouvernement du Québec, les valeurs de potabilité sont issues des Recommandations pour la qualité de l'eau du Gouvernement du Canada.(3) : Seules les valeurs hors de l'intervalle d'acceptabilité sont notées en gras.(4) : Pour la partie dissoute, la filtration a été effectuée à l'aide d'une membrane de 0,45 µm. (5) : La valeur recommandée est celle généralement admise par les normes américaines, européennes ou l'Organisation mondiale de la Santé (OMS).

Références :





TABLEAU 4-7 (1 de 2)

RÉSULTATS D'ANALYTISES CHIMIQUES DES ÉCHANTILLONS D'EAU SOUTERRAINE PRÉLEVÉS DES PUITS RÉSIDENTIELS

Recommandation

de Santé Canada (2)

Limitede

détection

Normedu

RQEP (1)

Identification des échantillons

(1) : Les normes de potabilité sont tirées des tableaux 6-1 et 6-2 du Guide de conception des installations de production d'eau potable du Ministère du Développement durable, de l’Environnement et de la Lutte contre les changements climatiques (MDDELCC) et du Règlement sur la qualité de l'eau potable (RQEP) du Gouvernement du Québec.

(6) : Le degré de dureté de l'eau potable peut être classé comme suit, en fonction de la concentration de carbonate de calcium (CaCO 3) : eau douce, de 0 à <60 mg/L ; eau modérément dure, de 60 à <120 mg/L ; eau dure, de 120 à <180 mg/L ; eau très dure, 180 mg/L et plus. Pour une dureté totale > 200 mg CaCO3/L, l'eau est considérée de qualité médiocre, mais tolérée par les consommateurs. Pour une dureté totale > 500 mg CaCO 3/L, l'eau est considérée de qualité inacceptable pour la plupart des usages domestiques (Santé Canada, 1979).


Unité


R12R120

(Dup. de R12)R13 R14 R15 R16 R17

31/07/14 31/07/14 31/07/14 31/07/14 31/07/14 31/07/14 31/07/14


Alcalinité totale mg/L * * 3 307 306 476 255 326 422 343

Solides dissous mg/L * 500 10 581 591 997 552 668 1 030 657

Solides en suspension mg/L * * 4 - - - - - - -


Bicarbonates mg/L * * 3 307 306 476 255 326 422 343

Chlorures mg/L * 250 1 46,4 47,3 230 29 95,7 285 47,2

Fluorures mg/L 1,5 1,5 0,1 0,1 0,1 <0,1 0,3 0,4 <0,1 <0,1

Nitrates mg/L * * 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 1,4 <0,02

Nitrites mg/L 1 * 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02

Nitrites et nitrates mg/L 10 10 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 <0,02 1,4 <0,02

Perchlorate (µg/L) * * 0,1 - - - - - - -

Sulfates mg/L * 500 1 125 129 89,2 158 159 78,4 166

Sulfures mg/L * 0,05 0,02 <0,02 <0,02 <0,02 0,03 <0,02 <0,02 <0,02


Phosphore total (P) mg/L * * 0,03 0,03 0,03 0,04 0,04 0,04 <0,03 <0,03

Phosphore total (PO4) mg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 0,1 0,1 0,1 <0,1 <0,1

Carbone organique total mg/L * * 0,5 24,6 25,3 41,8 18,9 23,4 36,4 30,3


Antimoine µg/L 6 6 * <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Arsenic µg/L 25 10 1 <1 <1 <1 1 <1 <1 <1

Baryum µg/L 1 000 1 000 10 100 100 170 40 50 50 50

Bore µg/L 5 000 5 000 20 20 20 30 90 110 30 70

Cadmium µg/L 5 5 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Calcium µg/L * * 20 132 000 132 000 159 000 75 400 62 200 38 000 164 000

Chrome µg/L 50 50 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Cuivre µg/L 1 000 1 000 1 <1 <1 79 1 <1 2 <1

Fer µg/L * 300 50 1 340 1 370 3 110 1 990 510 <50 2 170

Magnésium µg/L * * 10 36 300 36 300 30 300 54 100 62 700 46 400 26 500

Manganèse µg/L * 50 1 45 45 53 68 29 82 60

Molybdène µg/L * * 1 1 1 <1 3 4 1 <1

Plomb µg/L 10 10 1 <1 <1 1 <1 <1 <1 <1

Sélénium µg/L 10 10 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Sodium µg/L * 200 000 300 9 800 9 500 161 000 22 700 84 600 183 000 21 200

Uranium µg/L 20 20 1 <1 <1 <1 <1 <1 1 <1

Zinc µg/L * 5 000 7 11 11 52 8 17 34 15

Dureté totale (6) mg/L 180-200 (3) (5) 80-200 (3) ** 479 478 523 411 413 535 519


Antimoine dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Arsenic dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Baryum dissous µg/L * * 10 100 100 160 30 50 50 50

Bore dissous µg/L * * 20 20 20 <20 60 80 <20 <20

Cadmium dissous µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Calcium dissous µg/L * * 20 130 000 130 000 153 000 72 000 60 500 134 000 160 000

Chrome dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Cuivre dissous µg/L * * 1 <1 <1 18 <1 <1 2 <1

Fer dissous µg/L * * 50 630 170 <50 220 <50 <50 980

Magnésium dissous µg/L * * 10 36 500 36 600 29 600 53 100 62 900 46 100 26 400

Manganèse dissous µg/L * * 1 40 41 45 59 25 73 54

Molybdène dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 2 3 <1 <1

Plomb dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Sodium dissous µg/L * * 300 9 400 9 500 156 000 22 200 84 700 183 000 20 900

Sélénium dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Uranium dissous µg/L * * 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

Zinc dissous µg/L * * 7 7 7 31 <7 <7 26 <7

Dureté soluble mg/L * * ** 475 475 504 398 410 524 507

Paramètres de chimie oragnique - hydrocabures pétroliers

HP C10-C50 µg/L * * 100 <100 <100 <100 <100 <100 <100 <100

Paramètres de chimie oragnique - composés organiques volatils

Benzène µg/L 0,5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chlorobenzène µg/L 60 * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichlorobenzène µg/L 150 200 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichlorobenzène µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,4-Dichlorobenzène µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Éthylbenzène µg/L * 2,4 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Hexachloroéthane µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

Styrène µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Toluène µg/L * 24 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Xylènes Totaux µg/L * 300 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chloroforme µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Chlorure de vinyle µg/L 2 2 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

1,2-Dichloroéthane µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1-Dichloroéthène µg/L 10 14 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (cis) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (trans) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Dichlorométhane µg/L 50 50 1 <1 <1 <1 <1 <1 <1 <1

1,2-Dichloropropane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (cis) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (trans) µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Pentachloroéthane µg/L * * 0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5 <0,5

1,1,2,2-Tétrachloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Tétrachloroéthylène (PCE) µg/L 25 30 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Tétrachlorure de Carbone µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1,1-Trichloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

1,1,2-Trichloroéthane µg/L * * 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1

Trichloroéthylène (TCE) µg/L 5 5 0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1 <0,1


Notes :

(2) : En l'absence de normes provenant du Gouvernement du Québec, les valeurs de potabilité sont issues des Recommandations pour la qualité de l'eau du Gouvernement du Canada.(3) : Seules les valeurs hors de l'intervalle d'acceptabilité sont notées en gras.(4) : Pour la partie dissoute, la filtration a été effectuée à l'aide d'une membrane de 0,45 µm. (5) : La valeur recommandée est celle généralement admise par les normes américaines, européennes ou l'Organisation mondiale de la Santé (OMS).

Références :





RÉSULTATS D'ANALYTISES CHIMIQUES DES ÉCHANTILLONS D'EAU SOUTERRAINE PRÉLEVÉS DES PUITS RÉSIDENTIELS


UnitéNorme

du RQEP (1)

Recommandation

de Santé Canada (2)

(1) : Les normes de potabilité sont tirées des tableaux 6-1 et 6-2 du Guide de conception des installations de production d'eau potable du Ministère du Développement durable, de l’Environnement et de la Lutte contre les changements climatiques (MDDELCC) et du Règlement sur la qualité de l'eau potable (RQEP) du Gouvernement du Québec.

(6) : Le degré de dureté de l'eau potable peut être classé comme suit, en fonction de la concentration de carbonate de calcium (CaCO 3) : eau douce, de 0 à <60 mg/L ; eau modérément dure, de 60 à <120 mg/L ; eau dure, de 120 à <180 mg/L ; eau très dure, 180 mg/L et plus. Pour une dureté totale > 200 mg CaCO3/L, l'eau est considérée de qualité médiocre, mais tolérée par les consommateurs. Pour une dureté totale > 500 mg CaCO 3/L, l'eau est considérée de


Limitede

détection


PP-14 (PP1-2014)

PP-140 (Dup. dePP-14)

R-2R-20

(Dup. de R-2)

R-12R-120

(Dup. de R-12)

Blanc de terrain

Blanc de transport

Date d'échantillonnage 01-08-2014 01-08-2014 28-07-2014 28-07-2014 31-07-2014 31-07-2014 01-08-2014 01-08-2014


Alcalinité totale 332 332 0,00 292 292 0,00 307 306 0,33 <3 <3

Solides dissous 685 661 3,57 617 610 1,14 581 591 -1,71 <10 <10

Solides en suspension - - - - - - - - - - -


Bicarbonates 332 332 0,00 292 292 0,00 307 306 0,33 <3 <3

Chlorures 45 47 -4,35 21,8 23,4 -7,08 46,4 47,3 -1,92 <1 <1

Fluorures 0,1 0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 0,1 0,1 0,00 <0,1 <0,1

Nitrates <0,02 <0,02 0,00 0,07 0,06 15,38 <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02

Nitrites <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02

Nitrites et nitrates <0,02 <0,02 0,00 0,07 0,06 15,38 <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02

Perchlorate <0,1 - 0,00 <0,1 <0,1 0,00 - - - - -

Sulfates 159 169 -6,10 149 147 1,35 125 129 -3,15 0,6 <0,5

Sulfures <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02 0,00 <0,02 <0,02


Phosphore total (P) 0,04 0,04 0,00 <0,03 <0,03 0,00 0,03 0,03 0,00 0,04 0,03

Phosphore total (PO4) 0,1 0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 0,1 <0,1

Carbone organique total 31,1 31,5 -1,28 20,3 19,9 1,99 24,6 25,3 -2,81 <0,5 <0,5


Antimoine <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1

Arsenic <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1

Baryum 210 210 0,00 60 60 0,00 100 100 0,00 <10 <10

Bore <20 <20 0,00 30 30 0,00 20 20 0,00 <20 <20

Cadmium <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5

Calcium 125 000 123 000 1,61 135 000 136 000 -0,74 132 000 132 000 0,00 30 20

Chrome <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1

Cuivre <1 <1 0,00 2 1 66,67 <1 <1 0,00 <1 <1

Fer 1 790 1 760 1,69 330 310 6,25 1 340 1 370 -2,21 <50 <50

Magnésium 29 300 28 800 1,72 23 800 24 000 -0,84 36 300 36 300 0,00 <10 <1

Manganèse 111 105 5,56 77 77 0,00 45 45 0,00 1 1

Molybdène 1 1 0,00 2 2 0,00 1 1 0,00 <1 <1

Plomb <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1

Sélénium <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1

Sodium 23 100 22 900 0,87 10 200 10 300 -0,98 9 800 9 500 3,11 <300 <300

Uranium <1 <1 0,00 3 3 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1

Zinc 11 10 9,52 8 9 -11,76 11 11 0,00 <7 <7

Dureté totale (6) 433 426 1,63 436 439 -0,69 479 478 0,21 <1 <1


Antimoine dissous <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Arsenic dissous <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Baryum dissous 210 210 0,00 60 <1 0,00 100 100 0,00 - <10

Bore dissous <20 <20 0,00 20 20 0,00 20 20 0,00 - <20

Cadmium dissous <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 #VALEUR! - <0,5

Calcium dissous 121 000 120 000 0,83 134 000 133 000 0,75 130 000 130 000 0,00 - <20

Chrome dissous <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Cuivre dissous <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Fer dissous 960 1 380 -35,90 <30 <30 0,00 630 170 115,00 - <50

Magnésium dissous 28 700 28 400 1,05 24 900 24 500 1,62 36 500 36 600 -0,27 - <1

Manganèse dissous 94 94 0,00 77 76 1,31 40 41 -2,47 - <1

Molybdène dissous 1 1 0,00 2 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Plomb dissous <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Sodium dissous 22 200 22 000 0,90 10 800 10 700 0,93 9 400 9 500 -1,06 - <300

Sélénium dissous <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Uranium dissous <1 <1 0,00 2 <1 0,00 <1 <1 0,00 - <1

Zinc dissous 7 <7 0,00 <7 <7 0,00 7 7 0,00 - <7

Dureté soluble 421 417 0,95 438 432 1,38 475 475 0,00 - <1

Paramètres de chimie organique - hydrocarbures pétroliers

HP C10-C50 <100 <100 0,00 <100 <100 0,00 <100 <100 0,00 <100 <100


Benzène <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Chlorobenzène <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,2-Dichlorobenzène <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1



Éthylbenzène <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Hexachloroéthane <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5

Styrène <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Toluène <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Xylènes Totaux <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Chloroforme <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Chlorure de vinyle <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5

1,2-Dichloroéthane <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,1-Dichloroéthène <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (cis) <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,2-Dichloroéthène (trans) <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Dichlorométhane <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 <1 <1 0,00 1 1

1,2-Dichloropropane <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropane <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (cis) <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,3-Dichloropropène (trans) <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Pentachloroéthane <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5 0,00 <0,5 <0,5

1,1,2,2-Tétrachloroéthane <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Tétrachloroéthylène (PCE) <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Tétrachlorure de Carbone <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,1,1-Trichloroéthane <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

1,1,2-Trichloroéthane <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

Trichloroéthylène (TCE) <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1 0,00 <0,1 <0,1

TABLEAU 4-8

RÉSULTATS DU PROGRAMME D'ASSURANCE ET DE CONTRÔLE DE LA QUALITÉ EXTERNE DES EAUX SOUTERRAINES

Paramètres(µg/L)

Programme d'assurance et de contrôle de la qualité

Différencerelative

(%)

Différencerelative

(%)

Différencerelative

(%)

TAB 4-8 Resultats_PACQ.xls TechnoRem Inc. PR14-43

Paramètres meq

ÉLÉMENTS CATIONIQUES MAJEURS

Ca (mg/L) 20,04 138 6,89 174 8,68 132 6,59 97,0 4,84 112 5,59 157 7,83 132 6,59 159 7,93 62,2 3,10 125 6,24

Mg (mg/L) 12,15 44,6 3,67 37,7 3,10 36,4 3,00 37,8 3,11 77,6 6,39 36,60 3,01 36,3 2,99 30,3 2,49 62,7 5,16 29,3 2,41

K (mg/L) 39,10 2,5 0,06 2,4 0,06 1,5 0,04 3,2 0,08 3,8 0,10 2,1 0,05 1,4 0,04 11,3 0,29 3,4 0,09 1,8 0,05

Na (mg/L) 22,99 43,5 1,89 52,5 2,28 13,6 0,59 52,1 2,27 31,1 1,35 34,1 1,48 9,8 0,43 161 7,00 84,6 3,68 23,1 1,00

Total (meq/L) 12,51 14,13 10,21 10,30 13,43 12,38 10,04 17,72 12,03 9,70

ÉLÉMENTS ANIONIQUES MAJEURS

HCO3 (mg CaCO3/L) 50 333 6,66 350 7,00 299 5,98 273 5,46 328 6,56 323 6,46 307 6,14 476 9,52 326 6,52 332 6,64

Cl (mg/L) 35,45 87,5 1,75 121 2,42 74,8 1,50 121 2,42 52,8 1,06 102 2,04 46,4 0,93 250 5,00 95,7 1,91 45 0,90

SO4 (mg/L) 48,03 134 2,68 199 3,98 118 2,36 80 1,60 250 5,00 169 3,38 125 2,50 89,2 1,78 159 3,18 159 3,18

Total (meq/L) 11,09 13,40 9,84 9,48 12,62 11,88 9,57 16,30 11,61 10,72

Bilan ionique (%)Note : Lorsque le résultat analytique était non détecté, la moitié de la limite de détection à été utlisé (ce sont les valeurs en rouge).

4,16 1,76 5,00

31-juil 31-juil 01-août30-juil

6,03

R13

30-juil

2,65 1,88 4,14 3,11 2,08

R12

2,39

Date échantillonnage 28-juil 29-juil 29-juil 30-juil 30-juil

TABLEAU 4-9

CONTRÔLE DE QUALITÉ - BILANS IONIQUES

R1 R3 R5 R6 R9 R11 R15 PP-14

TAB 4-9 Bilans_ioniques.xls TechnoRem inc. PR14-43

Prénom

Nom

Numéro civique

Rue

Ville

Type

Nombre de puits

Présence de l'aqueduc

Identification du puits Puits 1 Puits 2 Puits 1 Puits 2 Puits 3 Puits 4 Puits 5 Puits 6 Puits 7 Puits 8 Puits 9 Puits 10 Puits 11 Puits 12

Identification du puits suivi NA NA NA PE-16 NA PE-17 PE-18 PE-19 PE-20 PE-21 PE-22 PE-23 PE-24 PE-25

Identification du puits échantillonné R-17 NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Utilisation actuelleUtilisé pour eau

potable domestiqueNon utilisé

Utilisé pour eau potable domestique et irrigation

des serresUtilisé pour eau lavage Utilisé pour eau lavage Utilisé pour eau irrigation

Utilisé pour eau irrigation


Utilisé pour eau irrigation Utilisé pour eau irrigation Utilisé pour eau irrigationUtilisé pour eau

irrigationUtilisé pour eau

irrigationUtilisé pour eau

irrigation

Type de captage Puits tubulaire ND Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire

Date de construction du puits ND ND 1979 2010 1990 2000 2000 2000 2004 2002 2004 2004 2005 2006

Nom du puisatier ND ND ND Les Puisatiers Pelletier Enr. Les Puisatiers Pelletier Enr.Les Puisatiers Pelletier

Enr.Les Puisatiers Pelletier Enr.

Les Puisatiers Pelletier Enr.

Les Puisatiers Pelletier Enr.Les Puisatiers Pelletier

Enr.Les Puisatiers Pelletier Enr.




Diamètre du puits (m) 0,20 ND 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

Profondeur du puits (m) ND ND 30 91 91 91 91 91 91 91 91 91 91 91

Emplacement de la pompe Extérieure ND Extérieure Submersible Submersible Submersible Submersible Extérieure Extérieure Submersible Extérieure Extérieure Extérieure Extérieure

Profondeur de la pompe (m) NA ND NA 30 30 30 ND NA NA 30 NA NA NA NA

Note sur le puits Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune AucuneProfondeur niveau d'eau à

3 m/sol Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune

Stratigraphie ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND

Type d'aquifère Fracturé (roc) ND Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc)

Accessiblité du puits Non Non Non Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui

Commentaire qualitatif Sulfures et fer ND Fer Fer Fer Fer ND ND ND ND ND ND ND ND

Eau bue Non ND Oui Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non

Eau traitée Non ND Oui Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non

Type de traitement d'eau NA ND Adoucisseur NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Évaluation quantitative Largement assez ND Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez

Pénurie d'eau Non ND Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non

Année NA ND NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Circonstances NA ND NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Solutions NA ND NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Analyse d'eau effectuée dans le passé ND ND Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non

Années de la dernière analyse ND ND NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Raison de la dernière analyse ND ND NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Prendre un niveau d'eau et d'arpenter Non Non Non Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui

Suivre un essai de pompage et d'arpenter Non Non Non Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui

Réaliser un essai de pompage et d'arpenter Non Non Non Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui

Prendre un échantillon d'eau Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui

Légende :

ND : Non disponible.

NA : Non applicable.

Poss

ibil

ité

d'u

tili

sati

on

Perc

epti

on d

e l

a

quali

té d

'eau

Analy

ses

d'e

au

Perc

epti

on d

e l

a q

uanti

té d

'eau

Cara

cté

rist

iques

géolo

giq

ues

et

hydro

géolo

giq

ues

Cara

cté

rist

iques

du p

uit

s

12

Non

BoulevardSainte-Marguerite

Mercier

Agricole

2

16-07-14

Madeleine

Roy

391

Pierre-André

Bourget

410

Boulevard Sainte-Marguerite

Mercier

Agricole


CARACTÉRISTIQUES DES PUITS RÉSIDENTIELS ET AGRICOLES INVENTORIÉS LORS DU PORTE-À-PORTE

Date de l'entrevue

Cara

cté

rist

iques

de l

a p

ropri

été

Identification du questionnaire 1

Non

2

17-07-14

Tab 5-1 Identification_puits_prives.xls TechnoRem Inc. PR14-43

5 6 7 8 9

16-07-14 15-07-14 15-07-14 21-07-14 15-07-14

Prénom Guy Jean et Pierrette Christine Daniel Robert et Léo

Nom Pagé Lamothe et Théoret Paquette Lamothe Livernois

Numéro civique 466 491 512 519 522

RueBoulevard

Sainte-MargueriteBoulevard




Sainte-Marguerite

Ville Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier

Type Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel

Nombre de puits 1 1 1 1 1

Présence de l'aqueduc Non Non Non Non Non

Identification du puits Puits 1 Puits 2 Puits 1 Puits 2 Puits 3 Puits 4 Puits 5 Puits 6 Puits 7 Puits 8 Puits 9 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1

Identification du puits suivi NA NA NA NA NA PE-10 PE-11 PE-12 PE-13 PE-14 PE-15 PE-30 NA NA NA PE-32

Identification du puits échantillonné NA NA R-10 NA NA NA NA NA NA NA NA NA R-11 R-7 R-16 R-8

Utilisation actuelleUtilisé pour eau potable

domestiqueNon utilisé

Utilisé pour eau potable domestique

Utilisé pour eau lavage

Utilisé pour eau irrigation des

serres et pulvérisation






Non utiliséUtilisé pour eau

potable domestiqueUtilisé pour eau




potable domestique

Type de captage Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits de surface Puits tubulaire

Date de construction du puits 2009 ND 1968 1990 2004 1985 1994 2010 1990 1990 ND 2008 1962 ND 1950 2002

Nom du puisatier ND ND NDCamille Blaiset Fils Ltée


Camille Blaiset Fils Ltée



ND ND NDCamille Blaiset Fils Ltée

ND ND ND ND

Diamètre du puits (m) 0,20 ND 0,15 0,15 0,15 0,15 0,20 0,15 0,20 0,20 0,15 0,15 0,15 ND ND 0,15

Profondeur du puits (m) 43 24 12 15 15 9 30 30 91 76 ND 18 ND ND ND 34

Emplacement de la pompe Submersible Extérieure Extérieure Extérieure Submersible Extérieure Extérieure Extérieure Submersible Extérieure ND Submersible Extérieure ND ND Submersible

Profondeur de la pompe (m) 37 NA NA NA 14 NA NA NA ND NA ND 15 ND ND ND 32

Note sur le puits Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune

Stratigraphie ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND

Type d'aquifère Fracturé (roc) Fracturé (roc) ND ND ND ND Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) ND Granulaire Fracturé (roc)

Accessiblité du puits Non Non Non Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Non Non Non Oui

Commentaire qualitatif Sulfures et fer Sulfures et fer Sulfures Sulfures Sulfures ND ND ND ND ND ND Calcaire et ferCalcaire, sulfures

et ferCalcaire et fer Calcaire et fer Fer

Eau bue Oui Non Oui Non Non Non Non Non Non Non Non Oui Oui Non Oui Oui

Eau traitée Oui Non Oui Non Non Non Non Non Non Non Non Oui Oui Oui Oui Oui

Type de traitement d'eau Adoucisseur NAAdoucisseur au

sodiumNA NA NA NA NA NA NA NA Adoucisseur

Adoucisseur au sodium




Évaluation quantitative Largement assez Manque parfois Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Manque parfois Largement assez Largement assez

Pénurie d'eau Non Oui Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Oui Non Non

Année NA 2009 NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA 1995 NA NA

Circonstances NA Période sèche NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NABaisse

du niveau d'eauNA NA

Solutions NA Forage puits 1 NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NAAttente remontée du niveau d'eau

NA NA

Analyse d'eau effectuée dans le passé Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Oui Non Non Non Oui

Années de la dernière analyse NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA ND NA NA NA ND

Raison de la dernière analyse NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NAAchat système de

traitementNA NA NA ND

Prendre un niveau d'eau et d'arpenter Non Non Non Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Non Non Non Oui

Suivre un essai de pompage et d'arpenter Non Non Non Oui Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Non Non Non Oui

Réaliser un essai de pompage et d'arpenter Non Non Non Non Non Non Non Non Oui Non Non Non Non Non Non Non

Prendre un échantillon d'eau Non Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui

Légende :



Profondeur niveau d'eau à 1 m/sol

434

Christian et Gilles

4

16-07-14

Roy


Mercier

Agricole

9

Non

Identification du questionnaire

Date de l'entrevue

Cara

cté

rist

iques

de l

a p

ropri

été

Cara

cté

rist

iques

du p

uit

sC

ara

cté

rist

iques

géolo

giq

ues

et

hydro

géolo

giq

ues

Perc

epti

on d

e l

a

quali

té d

'eau


CARACTÉRISTIQUES DES PUITS RÉSIDENTIELS ET AGRICOLES INVENTORIÉS LORS DU PORTE-À-PORTEPerc

epti

on d

e l

a q

uanti

té d

'eau

Analy

ses

d'e

au

Poss

ibil

ité

d'u

tili

sati

on

3

16-07-14

Pierre et Jacobus

Carbonneau et De Veth

415


Mercier

Agricole

2

Non


10 11 12 14 16 17 18 21 22 23

15-07-14 21-07-14 15-07-14 15-07-14 15-07-14 21-07-14 16-07-14 16-07-14 21-07-14 21-07-14

Prénom Franco Murielle Léo Carole Régent et Line Robert et Josée François MichelNicolas et Stéphanie

Philippe-Augus et Georgette

Nom Di Marco Morin Livernois Bonin Benoît et Gervais Gagné et Mc Kay Boursier Vincelli Vincent et Laberge Praillon et Goupil

Numéro civique 533-535 538 552 570 588 591 622 679 689 695-703

RueBoulevard










Sainte-Marguerite

Ville Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier

Type Résidentiel Résidentiel Agricole Résidentiel Résidentiel Résidentiel Agricole Résidentiel Résidentiel Résidentiel

Nombre de puits 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Présence de l'aqueduc Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non

Identification du puits Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 2 Puits 1 Puits 1 Puits 2 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 2 Puits 3 Puits 1 Puits 2 Puits 1 Puits 1 Puits 1

Identification du puits suivi NA NA NA PE-33 NA NA NA NA NA NA NA PE-31 NA NA NA NA PE-29 PE-28 NA

Identification du puits échantillonné NA NA R-1 R-3 NA NA NA NA NA NA NA R-4 NA NA R-9 NA NA R-15 NA

Utilisation actuelleUtilisé pour eau


potable domestique


et pulvérisation


et remplissage étang d'irrigation








Utilisé pour eau pulvérisation






Type de captage ND Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits de surface ND Puits tubulaire Puits de surface Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits de surface

Date de construction du puits ND ND ND ND 2014 ND ND ND 1970 ND ND 2014 1990 1980 1970 ND 2005 2010 ND

Nom du puisatier ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND NDForage de puits Champagne inc.



ND NDCamille Blaiset Fils Ltée


ND

Diamètre du puits (m) ND ND 0,20 0,20 ND ND 0,20 ND ND ND ND 0,15 0,15 0,15 0,15 ND 0,15 0,15 ND

Profondeur du puits (m) ND 18 22 43 24 ND 37 6 ND 30 4 91 32 91 24 30 61 ND ND

Emplacement de la pompe ND Extérieure ND Submersible Submersible Submersible Submersible ND ND Submersible Extérieure Submersible Submersible ND Extérieure Submersible Submersible Extérieure ND

Profondeur de la pompe (m) ND NA ND 30 21 ND ND ND ND ND NA 55 18 ND NA ND ND NA ND

Note sur le puits Aucune AucuneProfondeur venue d'eau à 21 m/sol

Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune AucuneProfondeur venue d'eau à 37 m/sol

Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune

Stratigraphie ND ND Sable Silt Silt ND ND ND Sable ND ND ND ND ND ND ND ND

Type d'aquifère ND Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) ND ND Granulaire ND ND Granulaire Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Granulaire

Accessiblité du puits ND Non Oui Oui Oui Non Oui Oui Non Non Non Oui Non Non Non Non Oui Oui Non

Commentaire qualitatif ND Fer Fer Sulfures et fer ND Sulfures et fer Fer et manganèse ND Sulfures et fer Fer ND ND Calcaire et fer ND Fer ND Calcaire Sulfures et fer ND

Eau bue ND Oui Non Non Non Non Oui ND Non Oui Oui Non Non Non Non Non Oui Oui ND

Eau traitée ND Oui Non Oui Non Oui Oui ND Oui Oui Non Oui Oui Non Non Non Non Oui ND

Type de traitement d'eau ND Adoucisseur NAFiltres et

adoucisseurNA Filtre charbon


ND ND ND NA Adoucisseur Adoucisseur NA NA NA NA Adoucisseur ND

Évaluation quantitative ND Largement assez Largement assez Largement assez ND Largement assez Largement assez ND Largement assez Largement assez Manque parfois NDLargement

assezLargement

assezLargement assez

Largement assez

Largement assez Largement assez ND

Pénurie d'eau ND Non Non Non ND Non Non ND Non Non Oui ND Non Non Non Non Non Non ND

Année ND NA NA NA ND NA NA ND NA NA ND ND NA NA NA NA NA NA ND

Circonstances ND NA NA NA ND NA NA ND NA NAExploitation

sablière et période estivale

ND NA NA NA NA NA NA ND

Solutions ND NA NA NA ND NA NA ND NA NA Nettoyage du puits ND NA NA NA NA NA NA ND

Analyse d'eau effectuée dans le passé ND Oui ND Oui Non Oui Oui ND Oui ND Non Non Non Non Oui ND Oui Oui ND

Années de la dernière analyse ND 2009 ND ND NA 1996 2013 ND ND ND NA NA NA NA ND ND ND ND ND

Raison de la dernière analyse ND ND NDProblématique

forte concentration en fer

NA NDHabitude chaque

annéeND

Achat système de traitement

ND NA NA NA NAÉchantillonnage lié

à la laguneND ND ND ND

Prendre un niveau d'eau et d'arpenter Non Non Oui Oui Oui Non Oui Oui Non Non Non Non Oui Oui Non Non Oui Oui Non

Suivre un essai de pompage et d'arpenter Non Non Oui Oui Oui Non Oui Oui Non Non Non Non Oui Oui Non Non Oui Oui Non

Réaliser un essai de pompage et d'arpenter Non Non Non Non Oui Non Non Non Non Non Non Non Oui Oui Non Non Non Non Non

Prendre un échantillon d'eau Non Oui Oui Oui Oui Oui Non Non Oui Non Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Non

Légende :



Mercier


678

2

Non

16-07-14

2

Résidentiel

15-07-14

Jean-Marc Mariette

21-07-14

Daoust

Argile de 4,6 à 6,1 m de profondeur/sol

Résidentiel

Non

13 15 19

Agricole

Harrisson

584

Mercier


Agricole

Non

15-07-14

2

Mercier


Mercier

Farineau

567-571

20

Laberge et Théoret

644

André et Thérèse

Non

Danny

3


Date de l'entrevue

Cara

cté

rist

iques

de l

a p

ropri

été

Cara

cté

rist

iques

du p

uit

sC

ara

cté

rist

iques

géolo

giq

ues

et

hydro

géolo

giq

ues

Perc

epti

on d

e l

a

quali

té d

'eau

Perc

epti

on d

e l

a q

uanti

té d

'eau


CARACTÉRISTIQUES DES PUITS RÉSIDENTIELS ET AGRICOLES INVENTORIÉS LORS DU PORTE-À-PORTEA

naly

ses

d'e

au

Poss

ibil

ité

d'u

tili

sati

on



24 25 26 27 28 29 31 32 33 34 35 36 37

14-07-14 14-07-14 14-07-14 14-07-14 21-07-14 14-07-14 14-07-14 14-07-14 14-07-14 21-07-14 17-07-14 15-07-14 15-07-14

Prénom Linda et Patrick Daniel et Sarah David et Diane Daniel et Monique Richard Normand Ronald Claudette Henriette André Jean-Claude André Philippe

Nom Paiement et Periard Côté et Dumas Rochon Lefèvre et Chenier Tremblay Martin Poirier Desgens Blanchard Lazare Rousseau Colpron Talisse

Numéro civique 711 794 807-810 820 829 830 851 860 913 924 1022 1 3

RueBoulevard











Sainte-MargueriteMontée

Saint-IsidoreMontée

Saint-Isidore

Ville Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier Mercier

Type Résidentiel Résidentiel Agricole Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel Résidentiel

Nombre de puits 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Présence de l'aqueduc Non Non Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Non Non

Identification du puits Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 2 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1 Puits 1

Identification du puits suivi NA NA NA NA NA PE-27 NA NA NA NA NA NA PE-26 NA NA

Identification du puits échantillonné R-14 R-13 NA NA NA NA NA NA R-6 NA NA NA NA R-12 R-5


domestiqueUtilisé pour eau

potable domestique


et abreuvement chevaux

Utilisé pour eau arrosage pelouse

Non utiliséUtilisé pour eau arrosage

pelouseUtilisé pour eau arrosage pelouse

Non utiliséUtilisé pour eau arrosage pelouse

Non utilisé Non utilisé Non utilisé Non utiliséUtilisé pour eau potable

domestiqueUtilisé pour eau potable

domestique

Type de captage Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire ND ND ND Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire

Date de construction du puits ND 1990 ND 1996 ND ND Avant 1995 Avant 1995 2005 ND ND ND ND 1980 1978

Nom du puisatier ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND NDCamille Blaiset Fils Ltée

ND ND

Diamètre du puits (m) 0,15 0,23 ND 0,15 ND 0,15 0,15 0,20 0,15 ND ND ND 0,15 0,15 ND

Profondeur du puits (m) 30 24 15 ND ND 34 55 < 55 29 ND ND ND ND 32 > 9

Emplacement de la pompe Extérieure Submersible Extérieure Submersible Submersible Extérieure ND ND Submersible ND ND ND ND Submersible Submersible

Profondeur de la pompe (m) NA 22 NA ND ND NA ND ND 27 ND ND ND ND 30 ND

Note sur le puits AucuneProfondeur niveau d'eau à 2 m/sol

Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune

Stratigraphie ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND

Type d'aquifère Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) ND ND Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) ND ND ND ND Fracturé (roc) Fracturé (roc)

Accessiblité du puits Non Non Non Non Non Oui Oui Oui Non Non Non Non Oui Non Non

Commentaire qualitatif Calcaire, sulfures et fer Calcaire et fer ND Calcaire et fer Fer Calcaire, sulfures et fer Calcaire, sulfures et ferCalcaire, sulfures et

ferCalcaire, sulfures et fer ND ND ND ND Fer Calcaire et fer

Eau bue Oui Oui ND Non Oui Non Non Non Non ND ND ND Non Non Oui

Eau traitée Oui Oui Non Oui Oui Non Non Oui Non ND ND ND Non Oui Oui

Type de traitement d'eauAdoucisseur au

potassiumAdoucisseur NA ND Adoucisseur NA NA

Adoucisseur au potassium

NA ND ND ND NA Adoucisseur Adoucisseur

Évaluation quantitative Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez ND ND ND ND Largement assez Largement assez

Pénurie d'eau Non Non Non Non Non Non Non Non Non ND ND ND ND Non Non

Année NA NA NA NA NA NA NA NA NA ND ND ND ND NA NA

Circonstances NA NA NA NA NA NA NA NA NA ND ND ND ND NA NA

Solutions NA NA NA NA NA NA NA NA NA ND ND ND ND NA NA

Analyse d'eau effectuée dans le passé Non Oui Non Oui Oui Oui Non Oui Oui ND ND ND Non Non Oui

Années de la dernière analyse NA ND NA ND 2007 ND NA ND ND ND ND ND NA NA ND

Raison de la dernière analyse NAAchat système de

traitementNA ND ND Achat de la propriété NA ND ND ND ND ND NA NA

Changement au système épuration

Prendre un niveau d'eau et d'arpenter Non Non Non Non Non Oui Oui Non Non Non Non Non Oui Non Non

Suivre un essai de pompage et d'arpenter Non Non Non Non Non Oui Oui Non Non Non Non Non Oui Non Non

Réaliser un essai de pompage et d'arpenter Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non

Prendre un échantillon d'eau Oui Oui Oui Non Non Oui Oui Oui Oui Non Non Non Non Oui Oui

Légende :



2

845


Mercier

Résidentiel

Oui

Charlebois et Daoust

30



14-07-14

Richard et Pierrette


Date de l'entrevue

Cara

cté

rist

iques

de l

a p

ropri

été

Cara

cté

rist

iques

du p

uit

sC

ara

cté

rist

iques

géolo

giq

ues

et

hydro

géolo

giq

ues

Perc

epti

on d

e l

a

quali

té d

'eau

Poss

ibil

ité

d'u

tili

sati

on

Perc

epti

on d

e l

a q

uanti

té d

'eau

Analy

ses

d'e

au


39 40

21-07-14 21-07-14

Prénom Sébastien Maurice

Nom Bourdeau Desgens

Numéro civique 194 99

RueMontée

Saint-IsidoreRue Boyer

Ville Saint-Isidore Saint-Isidore

Type Résidentiel Résidentiel

Nombre de puits 1 0

Présence de l'aqueduc Non Oui

Identification du puits Puits 1 Puits 2 Puits 3 Puits 4 Puits 5 Puits 6 Puits 7 Puits 8 Puits 9 Puits 1 NA

Identification du puits suivi NA PE-1 PE-2 PE-3 PE-4 PE-5 PE-6 PE-7 PE-8 PE-9 NA

Identification du puits échantillonné R-2 NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA


domestiqueUtilisé pour eau irrigation des serres, pulvérisation et lavage

Utilisé pour eau irrigation Utilisé pour eau irrigation Utilisé pour eau irrigation Utilisé pour eau irrigationUtilisé pour eau

irrigationUtilisé pour eau irrigation Utilisé pour eau irrigation Utilisé pour eau potable domestique NA

Type de captage Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire Puits tubulaire NA

Date de construction du puits 1988 2000 1989 2005 2004 2004 2007 1996 ND 1975 NA

Nom du puisatierCamille Blaiset Fils Ltée



Les Puisatiers Pelletier Enr. Les Puisatiers Pelletier Enr. Les Puisatiers Pelletier Enr.Camille Blaiset Fils Ltée

ForageMétropolitain inc.

ND ND NA

Diamètre du puits (m) 0,15 0,20 0,20 0,20 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 NA

Profondeur du puits (m) 17 40 34 37 40 30 40 30 40 18 NA

Emplacement de la pompe Extérieure Submersible Submersible Submersible ND Submersible Submersible Submersible Extérieure Submersible NA

Profondeur de la pompe (m) NA 32 27 30 ND 24 34 24 NA ND NA

Note sur le puits Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune Aucune NA

Stratigraphie ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND NA

Type d'aquifère Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) Fracturé (roc) NA

Accessiblité du puits Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui NA

Commentaire qualitatif Calcaire et fer Calcaire et fer Calcaire et fer Calcaire et fer Fer Fer Fer Fer Fer Sulfures et fer NA

Eau bue Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non NA

Eau traitée Oui Non Non Non Non Non Non Non Non Non NA

Type de traitement d'eauAdoucisseur au

potassiumNA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Évaluation quantitative Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez Largement assez NA

Pénurie d'eau Non Non Non Non Non Non Non Non Non Non NA

Année NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Circonstances NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Solutions NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA NA

Analyse d'eau effectuée dans le passé Non Non Non Non Non Non Non Non Non Oui NA

Années de la dernière analyse NA NA NA NA NA NA NA NA NA ND NA

Raison de la dernière analyse NA NA NA NA NA NA NA NA NA ND NA

Prendre un niveau d'eau et d'arpenter Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui NA

Suivre un essai de pompage et d'arpenter Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui NA

Réaliser un essai de pompage et d'arpenter Non Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Non Non

Prendre un échantillon d'eau Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui Oui NA

Légende :



Non

55

Haeck et Denault

38

Montée Saint-Isidore

Mercier

Agricole

9

Analy

ses

d'e

au

Poss

ibil

ité

d'u

tili

sati

on

Cara

cté

rist

iques

de l

a p

ropri

été



Cara

cté

rist

iques

du p

uit

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ara

cté

rist

iques

géolo

giq

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et

hydro

géolo

giq

ues

Perc

epti

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a

quali

té d

'eau

Perc

epti

on d

e l

a q

uanti

té d

'eau


Date de l'entrevue 17-07-14

Alain et Jacinthe


Prénom

Nom

Numéro civique

Rue

Ville

Type

Nombre de puits

Identification du puits Puits 1 Puits 2 Puits 3 Puits 4 Puits 5 Puits 6 Puits 7 Puits 8 Puits 9 Puits 10 Puits 11 Puits 12 Puits 1 Puits 2 Puits 3 Puits 4 Puits 5 Puits 6 Puits 7 Puits 8 Puits 9 Puits 1 Puits 2 Puits 1 Puits 3 Puits 4 Puits 5 Puits 6 Puits 7 Puits 8 Puits 9

Utilisation agricoleIrrigation des serres

Lavage des légumes

Lavage des légumes

Irrigation des champs









Aucune utilisation agricole

Lavage des légumes

Irrigation des serres







Remplissage étang

d'irrigation



Irrigation des serres

Lavage des légumes








Débit (L/min) 15 38 38 150 150 250 250 250 250 250 250 250 NA 40 32 1 700 850 130 160 220 NA NA NA NA 4 65 190 520 NA 47 88 88 57

Temps (h/jour) 24 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 NA 12 24 24 24 24 24 24 NA NA NA NA 12 12 24 24 NA 24 24 24 24

Volume quotidien (L/jour) 21 600 27 288 27 288 108 000 108 000 180 000 180 000 180 000 180 000 180 000 180 000 180 000 NA 28 800 45 480 2 448 000 1 224 000 187 200 230 400 316 800 NA 1 260 000 NA NA 2 843 46 800 272 880 748 800 NA 68 220 127 344 127 344 81 864

Temps (jour/an) 122 108 108 153 153 153 153 153 153 153 153 153 NA 81 92 75 30 60 60 60 NA 1 NA NA 60 81 122 153 NA 153 153 153 153

Volume annuel (L/an) 2 635 200 2 947 104 2 947 104 16 470 000 16 470 000 27 450 000 27 450 000 27 450 000 27 450 000 27 450 000 27 450 000 27 450 000 NA 2 332 800 4 161 420 183 600 000 36 720 000 11 232 000 13 824 000 19 008 000 NA 1 260 000 NA NA 170 550 3 790 800 33 291 360 114 192 000 NA 10 403 550 19 419 960 19 419 960 12 484 260



Légende :

17-07-1415-07-14Date de l'entrevue

Danny

38

9


Car

acté

rist

iques

du p

uit

s

434

Mercier

Agricole

410


4

16-07-14

Agricole

Mercier

Agricole


Mercier

55

Quan

tité

s

12

Alain et Jacinthe

Puits 2

Christian et Gilles

Roy

17-07-14

Pierre-André

Bourget

Mercier

567-571

Haeck et Denault

Montée Saint-Isidore

8

TABLEAU 5-2

ESTIMATION DES VOLUMES D'EAU D'IRRIGATION ET DE LAVAGE DES LÉGUMES UTILISÉS PAR LES PRODUCTEURS AGRICOLES RENCONTRÉS DANS UN RAYON DE 2 KM

Identification du questionnaireIdentification du questionnaire

Farineau

13

Car

acté

rist

iques

de

la p

ropri

été

Agricole

2

2

Tab 5-2 Volumes.xls TechnoRem Inc. PR14-43

Nombre de couches

Nombre d'éléments/ nœuds

Aquifère

Régime d'écoulement

Épaisseur aquifère

Argile Kx=Ky=0,1Kz= 1x10-7

Sable Kx=Ky=0,1Kz= 4,63x10-4

Till Kx=Ky=0,1Kz= 5x10-7

Roc supérieur (2 zones) Kx=Ky=0,1Kz= 5,19x10-4 à 1,1x10-3

Roc inférieur (1 zone) Kx=Ky=0,1Kz= 4,5x10-7

Puits de pompage de l'UTES (PW111, PW112, PW113)

Puits Laidlaw

Puits Saint Isidore (Boyer 2 et Boyer 3)

Charges imposées (régime permanent)

TABLEAU 6-1

Caractéristiques du maillage

ET SOLLICITATIONS ASSIGNÉS AU MODÈLE NUMÉRIQUE

9

213 588 / 119 680

800

45,4 m à 30 m

Conditions aux limites (voir figure 6-1)

Conductivités hydrauliques (m/s)

CONDITIONS AUX LIMITES, PARAMÈTRES D'ENTRÉE

Propriétés hydrauliques des unités hydrostratigraphiques

variable pour les dépôts meubles, 100 m pour le roc

Dépôts meubles/roc

permanent

Puits en opération (m3/j)

3 800

400

Tab 6-1 Details_model.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Erreur moyenne (m) -0,16Erreur moyenne absolue (m) 0,73Erreur RMS (m) 0,92Écart type 4,66ERMSN 0,20

Coefficient de détermination R2 0,96Coefficient de corrélation R 0,98

TABLEAU 6-2

SOMMAIRE DE L'ERREUR ENTRE LES CHARGES HYDRAULIQUES MESURÉES ET SIMULÉES AVEC LE MODÈLE CALIBRÉ

25

30

35

40

45

50

55

60

25 30 35 40 45 50 55 60

Ch

arg

es s

imu

lées

(m

)

Charges observées (m)

Charge hydraulique (m)

Droite de calage

+ 95%

- 95%

Tab 6-2 Calage.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Observé Simulé

PP-1-2014 708 3 3,57 7,41 3,84

PO-3A 0 0 0

PO-2A 0,36 0,52 0,16

PE-26 0 0 0

PE-27 0 0,03 0,03

PE-15 0 0,00 0,00

PE-31 0 0,02 0,02

PE-33 0 0,01 0,01

PE-11 0 0 0

PE-5 0 0,50 0,50

PE-19 0 0,02 0,02

PE-25 0 0,08 0,08

PO-3 0 0,13 0,13

PO-1 0 0,09 0,09

PO-1-2014 0,08 0,32 0,24

PE-3 0,44 0,42 0,02

PO-2 0,43 0,98 0,55

0,12

PE-2 272 1 3,95 2,18 1,77

PE-28 0,08 0,02 0,06

PE-1 1,92 0,17 1,75

0,91

PE-3 747 1 1,67 8,20 6,53

PO-2 0,24 0,34 0,10

PE-4 1,51 1,22 0,29

0,20

PE-10 229 1 0,64 2,19 1,55

PE-12 0,42 0,30 0,12

PE-18 0,41 0,39 0,02

0,07

PE-23 365 1 6,00 3,5 2,5

PE-21 0 0 0

PE-22 0,99 0,7 0,3

0,17

RÉSULTATS DE LA VALIDATION DU MODÈLE MATHÉMATIQUE EN CONDITIONS DE POMPAGE

TABLEAU 6-3

Différence (m)

Moyenne des puits d'observation





Rabattement (m)Q (m3/j) Durée (j)Puits

Tab 6-3 Valid.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

-50 -25 0 25 50

Erreur 4,85 2,25 -0,16 -2,28 -4,44

EAM 4,87 2,30 0,73 2,29 4,44

RMS 5,34 2,62 0,92 2,54 4,74

Erreur -5,56 -2,16 -0,16 1,24 2,25

EAM 5,56 2,17 0,73 1,39 2,34

RMS 5,85 2,41 0,92 1,71 2,72

Notes :

Erreur : Erreur moyenne

EAM : Erreur absolue moyenneRMS : Root mean square error (racine carrée de la moyenne du carré des erreurs)

Conductivité hydraulique

(K)

Recharge

TABLEAU 6-4

ANALYSE DE SENSIBILITÉ DU MODÈLE NUMÉRIQUE

Variation en %Paramètres Type d'erreur

-0,25

0,75

1,75

2,75

3,75

4,75

5,75

6,75

-50 -25 0 25 50

Err

eu

r (m

)

Variation du paramètre (%)

Recharge EAM

Recharge RMS

K: EAM

K: RMS

Tab 6-4_Sensib.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Milieux ou usagers touchés Intensité Étendue DuréeImportance

absolueCommentaires

Faune Faible Pontuelle longue Faible

Flore Faible Pontuelle longue Faible

Milieux humides Faible Pontuelle longue Faible

Résidents s'approvisionnant en eaux souterraines : Quantité

Forte Locale Longue Forte

Les résidents situés dans un rayon de 0,5 à 1 km subiront une perte partielle ou totale de débit. La zone productive de l'aquifère rocheux sera désaturée par le pompage des eaux d'exhaure.

Résidents s'approvisionnant en eaux souterraines : changement de la

géochimieMoyenne Locale Longue Moyenne

Le pompage des eaux d'exhaure pourrait perturber la géochimie des eaux souterraines. Les sels minéraux, déjà élevés, rsiquent d'augmenter suite à l'opération de la carrière. Une usure accélérée des systèmes de traitement est à prévoir.

Producteurs s'approvisionnant en eaux souterraines pour leurs activités :

QuantitéForte Locale Longue Forte

Les résidents situés dans un rayon de 0,5 à 1 km subiront une perte partielle ou totale de débit. La zone productive de l'aquifère rocheux sera désaturée par le pompage des eaux d'exhaure.

Producteurs s'approvisionnant en eaux souterraines pour leurs activités :

changement de la géochimieMoyenne Locale Longue Moyenne

Le pompage des eaux d'exhaure pourrait perturber la géochimie des eaux souterraines. Les sels minéraux, déjà élevés, rsiquent d'augmenter suite à l'opération de la carrière. Une usure accélérée des systèmes de traitement est à prévoir.

Puits municipal de St-Isidore : Quantité Moyenne Locale Longue MoyenneAccélération de l'usure du puits donc perte de débit et diminution de sa vie utile

Aire d'alimentation des puits municipaux de St-Isidore : Qualité


Le pompage des eaux d'exhaure pourrait perturber l'aire d'alimentation des puits de Saint-Isidore. La nouvelle configuration englobra le dépotoir Sambault, lequel est, entre autres, contaminé par les solvants chlorés. Cette contamination risque d'atteindre les puits municipaux de Saint-Isidore et ainsi occasionner une perte d'usage de la ressource en eau souterraine. Dans un tel cas, un système de traitement devra être mis en place.

Efficacité du piège hydraulique Moyenne Locale Longue Moyenne

L'efficacité du piège hydraulique ne serait pas compromise lors de l'exploitation de la carrière. Toutefois, l'abaissement du niveau de la nappe à l'endroit du piège hydraulique pourrait diminuer l'efficacité des puits eux-mêmes du nouveau système de pompage de l'UTES. Les profondeurs d'installation de crépines et de pompes et la puissance des pompes devront être déterminées en fonction de cette nouvelle profondeur de la nappe. La conception actuelle des puits de l'UTES ne serait pas affectée par un abaissement de la nappe d'environ 4 m.

Aire d'alimentation des puits de l'UTES : Qualité


Avec l'exploitation de la carrière, l'aire d'alimentation du nouveau système de pompage de l'UTES (plan A et B) aurait son origine au dépotoir Sambault, lequel est, entre autres, contaminé par les solvants chlorés. Ainsi, les usagers se trouvant dans l'aire d'alimentation des puits de l'UTES et entre le dépotoir et l'UTES, risque de subir une perte d'usage à cause d'une contamination en solvants chlorés.

Présence de terrains contaminés ou à risque dans l'aire d'alimentation de la

carrière : QualitéForte Locale Longue Forte

Avec l’exploitation de la carrière, toute contamination, provenant de sites contaminés répertoriés ou non répertoriés, les eaux souterraines seraient dirigées vers la carrière et rejetée dans le système de drainage de la ville. Par contre, lorsque la carrière cessera de fonctionner cette contamination présente dans l’aquifère rocheux se propagera davantage selon le sens d’écoulement naturel de la nappe ou sera pompée par des puits résidentiels et agricoles. Pendant l'exploitation de la carrièrre, les résidents ou producteurs localisés entre la source de contamination et la carrière, risque d'avoir une contamination de leur eau qui pourrait résulter en une perte d'usage.

TABLEAU 7-1

IMPACTS ANTICIPÉS DE L'EXPLOITATION DE LA CARRIÈRE PROJETÉE

L'impact sur ces milieux de l'abaissement du niveau de la nappe de l'aquifère rocheux serait faible. L'analyse est basée sur les répertoires du ministère. Auncun inventaire sur le terrain n'a été réalisé.

Tab_7-1 Impacts.xlsx TechnoRem inc. PR14-43

Identifiant de la figure 7-1

Nom du dossier du MDDELCC (pour plus de détails, voir l'annexe J)

1 Hampstead Promotions ltée

2 Les Essences Richelieu inc.

3 Restaurant chez Grégoire (Mercier Nissan inc.)

4 Sablière Mercier inc.

5 Sablière Mercier inc. Beauvais Claude

6 Sablière Mercier inc. Dubuc, Robert

7 Sablière Terra inc.

8 Sauvé Plymouth Chrysler (1991) inc. Gestion Jacques Sauvé

TABLEAU 7-2

TERRAINS CONTAMINÉS RÉPERTORIÉS DANS UN RAYON DE 3,5 KM

Tab_7-2 Terrain_contamin.xlsx TechnoRem Inc. PR14-43

Documents

Rapport%20final%20pr14 43