PROIECT - TEHNOLOGIA CONSTRUCTIILOR DE MASINI

Nume: HadambuPrenume: Marcel

TEMA PROIECTULUI

Să se proiecteze tehnologia de fabricatie prin prelucrari mecanice prin aschiere pentru reperul dat, in conditiile unei productivitati de serii mici, intocmindu-se in final si planele de operatii.

2

Capitolul IANALIZA DATELOR INIŢIALE

1.1. Analiza desenului de execuţieÎn urma analizei desenului de execuţie, s-au constatat următoarele:

-Formatul A3(420x297);-pentru explicitarea corectă şi completă a piesei în desen sunt necesare două vederi;-cotele existente sunt cele necesare, toate lanţurile de dimensiuni închizându-se;-toleranţe la cote libere m.s. STAS 2768;-suprafeţele ce alcătuiesc piesa sunt tehnologice, ele putându-se executa pe maşini-unelte universale.

1.2. Analiza tehnologicitaţii pieseiPrin tehnologicitatea construcţiei unei piese se înţelege acea soluţie

constructiv-funcţională care să asigure condiţii tehnice impuse de beneficiar şi să se realizeze cu costuri minime, cu consum minim de scule aşchietoare şi energie, satisfăcând în acelaşi timp şi condiţii sociale.

Factorii care influenţează tehnologicitatea construcţiei sunt:-prelucrabilitatea prin aşchiere;-forma constructivă a piesei; -stabilirea bazelor tehnologice şi de cotare ale piesei;-gradul de precizie şi cel de rugozitate impus suprafeţelor;-gradul de normalizare şi de unificare a piesei.Piesa este tehnologică din punct de vedere funcţional, al prelucrabilităţii

prin aşchiere , al materialului utilizat (oţel laminat de calitate Fc 250, STAS 568-82), al formei constructive, fiind alcătuită din suprafeţe plane şi de revoluţie ce pot fi uşor obţinute prin aşchiere, deci nu necesită pelucrarea pe maşini unelte speciale.

1.3. Alegerea semifabricatuluiMaterialul folosit este Fc 250 cu următoarele caracteristici:- rezistenţa la rupere la tracţiune Rm=320 N/mm2;- duritatea 240 HB.Ţinând cont de tipul producţiei, de forma piesei şi de material, se alege un

semifabricat turnat ce are o formă asemănătoare cu piesa finită.Dimensiunile efective ale semifabricatului turnat sunt determinate după

etapa de calcul a adaosurilor de prelucrare.Clasa de precizie a turnării IIIAbaterile pentru semifabricat:- diametrul exterior ± 0,6 mm;- diametrul interior ± 0,5 mm;- laţimea ± 0,5 mm.

3

Capitolul II

STABILIREA SUCCESIUNII OPERAŢIILOR

2.1. Notarea suprafeţelor piesei

S2, S5, S17 - suprafete frontale; S1, S3 - suprafete cilindrice exterioare; S6, S8, S10, S12, S16 - suprafete cilindrice interioare; S14 - suprafata filetata interioara; S9, S11, S15 - suprafete frontale interioare. S4 - teşitură exterioară; S7 – canal de pana

4

Traseul Tehnologic

Nr. op.

Denumirea operaţiilor şi fazelor

Schiţa de prelucrare M.U. folosită

0 1 2 31

Strunjire degroşare 1a. prinderea piesei în

universal1. strunjire frontală S172. strunjire longitudinală S1

3.strunjire interioara longitudinala S10, S16 4.strunjire frontala S15 5.strunjire interioara longitudinala S13 6.degajare interioara S12 7.filetare S14 b.desprindere piesă din universal. Intoarcerea piesei.

SN400x750

5

2

Strunjire degroşare 2a. prindere piesei în

universalstrunjire frontală S2,S5strunjire longitudinală S3 strunjire interioara longitudinala S6degajare interioara S8 tesire S4(3x45º)brosare canal pana S7

Strunjire de finisare 1. strunjire ilindrica

exterioara S32. strunjire interioara S6,

S10

Rectificare degrosare: Suprafetele S3, S6, S10

SN400x750

6

Nr. op.

Denumirea operaţiilor şi fazelor

Schiţa de prelucrare M.U. folosită

0 1 2 38.

Control final 1. controlat cotele: S3, S6, S10 2.controlat rugozitatea la cotele S3, S6, S10

Micrometru exterior

Micrometru interior

Etaloane rugozitateDispozitiv

cu comparator

7

Capitolul 3

ALEGEREA MAŞINILOR UNELTE

Pentru operaţiile 1 şi 2, care sunt strunjiri de degroşare, analizând dimensiunile piesei

şi în urma calculului puterii necesare s-au folosit strunguri SN 400 x 750 care au următoarele

caracteristici:

-diametrul maxim de prelucrat h= 200 mm;-lungimea maximă de prelucrat L= 150 mm;-gama de turaţii a arborelui principal, rot/min: 30-50-gama de avansuri longitudinale, mm/rot:

0,06; 0,08;0,1; 0,5 ; 1,5 ; 2 ; 2,5 ;3,52.-gama de avansuri transversale, mm/rot:

0.046; 0,138 ; 0,23 ; 0,322 ; 1 ; 1,472 2,720.-puterea P= 6 kW.Pentru operaţia 3 care este o strujire de finisare care necesită o putere

mai redusă se foloseşte SN 250 x 500 care are următoarelecaracteristici:-diametrul maxim de prelucrat h= 90 mm;-lungimea maximă de prelucrat L= 42 mm;-gama de turaţii a arborelui principal ,rot/min:

63; 140 ; 200 ; 250 ; 400 ; 1500 ; 2500 ; 2800.-gama de avansuri longitudinale, mm/rot:

0,04; 0.5 ; 1 ; 1,3 ; 1,9.2,2.15 2,24.-gama de avansuri transversale, mm/rot:

0,012; 0,048 ; 0,5 ; 0,56 ; 0,672.-puterea P=6 kW.

Pentru operaţiile 4 şi 5, care sunt rectificari, s-au folosit maşini universale de rectificat RU-350-1 cu următoarele caracteristici:

-lăţimea maximă a discului abraziv10 mm;-turaţia maximă a discului abraziv1000 rot/min;-diametrul maxim al piesei 125 mm;-greutatea maximă a piesei 3 kg;-turaţia piesei 500 rot/min;-puterea motorului pentru antrenarea discului abraziv 6 kW;-puterea motorului pentru antrenarea piesei 5 kW;-puterea motorului pentru rectificare interioară 5 kW;-puterea totală instalată 10 kW.

8

Capitolul IV

DETERMINAREA ADAOSURILOR DE PRELUCRARE ŞI CALCULUL

DIMENSIUNILOR INTERMEDIARE

4.1.Suprafaţa cilindrică interioară 12

Pentru obţinerea cotei de Φ021.0014.064+

− mm corespunzătoare acestei

suprafeţe sunt necesare următoarele prelucrării:-strunjire de degroşare;-strunjire de finisare;-rectificare de degroşare;

a) adaosul pentru rectificarea de degroşare Rzi-1=20 μm Szi-1=20 μmρi-1= 25 μm εi = 140 μm

Ti-1= 250 μmdimax=89,74 mmdi-1 min= 89,74-0,364-0,25 = 89,126 mm di-1 min= di-1 nom= 89,1 mmdi-1 max= 89,1+0,25 =89,35 mm

Operaţia de strunjire de finisare se va executa la cota 021.0014.064+

− mm

b) adaosul pentru strunjirea de finisare Rzi-1= 50 μmSi-1= 50 μmρi-1= 60,4 μmεi = 140 μm

9

.2 Apimin.2 ( )20 20 .2 1402 252 364 µm

Ti-1= 540 μmdimax= 89,35 mm (calculat la pct. b)di-1 min= 89,35 – 0,5046 –0,540= 88,3 mmdi-1 min= di-1 nom= 88,3 mmdi-1 max= 88,3+ 0,54 =88,84 mm

Operaţia de strunjire de degroşare se execută la cota 021.0014.070+

− mm

2Apinom=89,1-88,3=19.1 mm

c) adaosul pentru strunjire de degroşare Rzi-1+Si-1= 300 μm ρi-1=ρsf =1008 μm

εI = 400 μm Ti-1= 1400 μm dimax = 8,84 mm di-1 min= 88,84-2,768-1,4= 84,672 mm

Se rotunjeşte di-1 min

di-1 min= di-1 nom= 84,7 mmdi-1 max= 84,7+1,4=86,1 mm

Semifabricatul se va turna la cota Φ 4.107,84 + mm

2Apinom= 88,3- 84,7=3,6 mm

4.2 Suprafaţa cilindrică exterioară 7Prelucrările succesive în scopul obţinerii cotei Φ125 mm sunt următoarele:

-strunjire de degroşare;

d) adaosul pentru strujirea de degroşare Rzi-1+SI-1= 300 μm ρi-1 = 0 μm; εi =400 μm 2Apinom= 2⋅ 300+2⋅ 400=1400 μm Ti-1= 1600 μm dimax = 125 mm 2Apinom= 1400+1600=3000 μm

10

,.2 Apimin.2 ( )50 50 .2 1402 602 504 6 µm

,.2 Apimin.2 300 .2 1008 2 4002 2768 9µm

Înainte de strunjirea de degroşare di-1max=122+3= 155 mmSe rotunjeşte di-1max ⇒ di-1 max= di-1 nom= 125 mmdi-1 min= 125 - 1,6= 123,4 mmDeci turnarea se va efectua la cota 124Φ mm

4.3. Suprafeţe realizate dintr-o singură fază

a) suprafeţele frontale S1 şi S17

Cele trei cote din schiţa sunt:

I-cota piesei finite; II-cota după strunjirea suprafeţei 1;III-cota semifabricatului.Tsf= 1000 μmTp= 400 μmCota I 125ΦPrima dată se strunjeşte suprafaţa 1 la cota II apoi se strunjeşte suprafaţa 9 la

cota I.Apinom= 3,5 mmTi -1= 150 μmApimin=Apinom-Ti -1

Apimin= 3500-150= 3350 μmÎnainte de strujirea suprafeţei S1:Li-1 max= Limax+Apinom

Li-1 max= 123+2=125 mm

Se rotunjeşte Li-1 max ⇒Li-1 max=Li-1 nom=29,5 mm

11

Li-1 min =Li-1 max-Ti-1=29,5-0,15=29,35 mmDeci strunjirea suprafeţei 1 se va face la cota II ( )mm5,29 0

15.0−

Pentru strunjirea suprafeţei 1 avem:

Ti-1=1000 μm (semifabricat)Apinom= 3 mm Apimin= 3000-1000= 2000 μmLi-1 max= 29,5+3=32,5 mm

b)suprafaţa cilindrică exterioară Se obţine prin strunjire de degroşare la cota mm135 5.0

5.0+−Φ

Apinom=3500 μm (din tab.5.12 [3])Apimin=Apinom- Ti –1

Ti –1=1600 μm (turnare)2Apimin= 3500-1600= 1900 μmÎnainte de strujirea de degroşare: di-1 max=di max+ 2Apinom

di-1 max=135,5 +3,5 =139 mmdi-1 max= di-1 nom= 139 mmdi-1 min= di-1 max-Ti-1

di-1 min= 139-1,6=137,4 mmDeci turnarea se va efectua la cota 0

6.1139 −Φ mm

a) suprafaţele frontale S15 şi S17 suprafaţa 3 Apinom=4000 μm Ti –1=1000 μm (turnare)Li-1 max= 7,2 mmCota II 2.0

2.07+− mm

Apimin=Apinom- Ti –1=4000-1000=3000 μm Li-1 min =Li-1 max-Apimin-Ti-1

Li-1 min=7,2-3-1=3,2 mm

Se rotunjeşte Li-1 min ⇒Li-1 min=Li-1 nom=32,5 mmLi-1 max= Li-1 nom+Ti-1= 3,2+1=4,2 mmDeci cota I va fi 1

02,8 + mm.suprafaţa 6Apinom=4000 μm Ti –1=1000 μm Li-1 max= 11,2 mmApimin=4000-1000=3000 μm Li-1 min=11,2-3-1=7,2 mm

Se rotunjeşte Li-1 min ⇒Li-1 min=Li-1 nom=7,2 mm

12

Li-1 max= 7,2+0,1=8,2 mmDeci cota I’ va fi 1.0

02,7 + .

Capitolul 5CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE

5.1.Suprafaţa cilindrică interioară S10 ( Ф mm021,0014.064 +

− )5.1.1 strunjire interioară de degroşare la cota mm021,0

014.072 +−Φ

Maşina unealtă este un strung SN 400x750Scula aşchietoare este un cuţit cu plăcuţă dură cuţit 25x25 STAS 6385-80/P20.

Adâncimea de aşchiere 2

Ap2t =

Ap- adaosul de prelucrare nominal:2Ap=3600 μm

mm8,1m18002

3600t =µ==

s=0,48 mm/rot care se găseşte în gama de avansuri longitudinale a strungului.

Avansul adoptat se va verifica:a) din punct de vedere a rezistenţei corpului cuţitului:

1

1i

y

xn4

ai

adm tHBC6

Rl

hhb

S⋅⋅

⋅

⋅⋅

= (mm/rot)

unde: l

h-raportul dintre înălţimea cuţitului şi lungimea în consolă;

b- lăţimea secţiunii cuţitului (mm)Rai- efortul unitar admisibil la incovoiere al materialului corpului cuţitului

(N/mm2);C4- coeficient funcţie de materialul de prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare t- adâncimea de aşchiere (mm);x1, y1- exponenţii adâncimii şi avansului HB- duritatea materialului de prelucrat;n1- exponentul durităţii materialului de prelucrat

75,035,0

3

adm 5,21008,11102796

20025S =

⋅⋅⋅⋅⋅= mm/rot

admadoptat SS < .b) din punct de vedere al rezistenţei plăcuţei :

5,0m

8,1

adm R

CS = mm/rot,

unde: C-grosimea plăcuţei din carburi metalice, mm;

13

Rm-rezistenţa de rupere la tracţiune a materialului de prelucrat N/mm2

8,63908,1

6,1S

5,013,0

8,1

adm =⋅

= mm/rot

admadoptat SS < .

c) din punct de vedere al rigidităţii piesei:15,0

175

26L ==∆

Dacă ∆L

>7 se face verificarea, dar cum∆L

=0,15⇒această verificare nu se mai face.

În urma verificărilor avansul rămâne 0,48 mm/rot.

Viteza de aşchiere se calculează cu relaţia 10.29[15]:

987654321nYX

m

v kkkkkkkkk

200

HBStT

CV

vv

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

⋅⋅

=(m/min)

unde:

Cv-coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucrează şi ale materielului sculei aşchietoare (tab.10.30[15]);

T- durabilitatea sculei aşchietoare, min (tab. 10.3 [15);

m- exponentul durabilităţii (tab. 10.29 [15]);

t- adâncimea de aşchiere (mm);

S- avansul de aşchiere (mm/rot);

HB- duritatea materialului de prelucrat, în unităţi de măsură Brinell;

Xv,Yv- exponenţii adâncimii de aschiere şi avansului (tab.10.30)

n- exponentul durităţii materialului supus prelucrării;

k1- coeficientul ce ţine cont de influenţa sectiunii transversale a cuţitului:ε

×=

3020

qk1 (10.30-361 [15]), unde q este suprafaţa secţiunii transversale, în

mm2;ε-coeficient funcţie de materialul prelucrat;

k2-coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac principal:ρ

κ= 45

k2 (10.31-361 [15]), unde: ρ- exponent ce ţine seama de natura materialului

prelucrat;

k3- coefficient ce ţine seama de influenţa unghiului tăişului secundar: 09,0

13

ak

κ

=

(10.32 [15]);

k4- coefficient ce ţine seama de influenţa razei de racordare a vârfului cuţitului:

14

µ

=

2

rk4 (10.33 [15]), unde μ- exponent funcţie de natura prelucrării şi de

materialul prelucrat;k5-coeficient ce tine seama de influenţa materialului din care este

confectionată partea aşchietoare a sculei;k6- coeficient ce ţine seama de materialul prelucrat;k7- coeficient ce ţine seama de modul de obtinere a semifabricatelor;k8- coeficient ce ţine seama de starea stratului superficial al

semifabricatului;k9- coeficient ce ţine seama de forma suprafeţei de degajare.

min/m609119,0185,05

15

5

45

3020

2525

200

11048,08,190

294V

1,03,008,0

135,018,0125,0

=⋅⋅⋅⋅⋅

⋅

⋅

⋅⋅⋅

⋅⋅⋅

=

Turaţia calculată rezultă din :

min/rot220388

6091000V1000n =

⋅π⋅=

∆⋅π⋅= .

Din gama de turaţii a strungului alegem turaţia inferioară:

nadoptat= 1500 rot/min

min/m7,4141000

150088

1000

nV adoptat

recalculat =⋅⋅π=⋅∆⋅π

=

m

1

recrecalculat V

VTT

=

min19467,414

60990T

125,0

1

rec =

=

Forţa principală de aşchiere se calculează conform formulei 10.7 [15]:]N[HBStCF 111 nYX

4z ⋅⋅⋅= , în care semnificatiile sunt aceleaşi ca la verificarea avansului.

N5,34111048,o8,15,63F 35,075,01z =⋅⋅⋅=

Dublul moment de torsiune (10.27 [15])

)mN(7,87n

N19500)mN(

1000

FM2 mz

t ⋅=η⋅⋅

<⋅∆⋅

=

)mN(7,87)mN(05,301000

885,341M2 t ⋅<⋅=⋅=

Puterea efectivă: kW36,26000

7,4141,34

6000

VFN z

e =⋅=⋅=

Ţinând cont că pentru SN 400x750 N=7,5 kW ⇒ Ne< η⋅ N.

5.1.2 Strunjire interioară de finisare mm021,0014.064 +

−

Maşina unealtă este un strung SN 250x500 Scula aşchietoare este un cuţit cu plăcuţă dură- cuţit 25x25 STAS 6385-80/p20.

Adâncimea de aşchiere: mm2

Ap2t = ⇒ mm4,0

2

8,0t == .

Din tab.se adoptă s=0,1 mm/rot.

15

Avansul adoptat se va verifica:a)din punct de vedere al calităţii suprafetei:

rot/mmrRCs 65 eeasradmisibil ⋅⋅=

unde:Csr-coeficient ce depinde de unghiul de atac principal κ (10.24 [15]);e5-e6- exponenţi ai rugozităţii şi ai razei de racordare la vârf a sculei;Ra-rugozitatea, în μm;r- raza de racordare la vârf, în mm;

rot/mm142,08,02,30909,0s 528,0487,0 =⋅⋅=

sadoptat<sadmisibil.

d) din punct de vedere al rigidităţii piesei: 29,088

26L ==∆

Dacă 7L <∆ , nu se face această verificare

Viteza de aşchiere:

min/m754111185,02

8,0

5

15

5

45

3020

2525

200

1101,04,090

257V

2,009,03,008,0

2,018,0125,0

=⋅⋅⋅⋅⋅

⋅

⋅

⋅

⋅⋅⋅

⋅⋅⋅=

min/rot269689

7541000n =

⋅π⋅=

Din diagrama de turaţii a SN250x500 alegem :min/rot1910n adoptat = ⇒

min/m5341000

191089Vrecalculat =⋅⋅π=

min1421534

75490T

125,0

1

recalculat =

=

Forţa principală de aşchiere: N6,1031101,04,0279F 35,075,01z =⋅⋅⋅=

Dublul moment de torsiune : mN21,20mN22,91000

896,103M2 t ⋅<⋅=⋅= (moment ce

poate fi realizat).

Puterea efectivă: kW92,06000

53436,10N =⋅=

Ţinând cont că pentru SN250x500 N=2,2 kW⇒ Ne< η⋅ N

5.1.3 Rectificarea cilindrică interioară de degroşare la cota mm021,0014.064 +

−

Maşina unealtă folosită este o maşină de rectificat universal RU350-1.D=0,85⋅ Dg mm⇒ D=76,16 mm.Scula abrazivă folosită este disc abraziv E40 KC 75-5-20 STAS 601/76Avansul longitudinal BSe ⋅β= (mm/rot piesă), unde: β-avansul longitudinal în fracţiuni din lăţimea discului abraziv B- lătimea discului abraziv, mm;Sl=0,75 ⋅ 5=3,5 mm/rotSt=0,004 mm/c.d Numărul de treceri:

16

5,62004,0

25,0

S

Api

t

===

Sl=0,63 ⋅ 3,5=2,25 mm/rot piesăVdisc=35 m/s

9,0t

9,06,0vt

7,0

piesa ST

kd025,0V

⋅β⋅⋅⋅

= m/min (22.20[15])

unde: d-diametrul găurii (mm)T-durabilitatea discului abraziv (min)Kvt-coeficient de corecţie funcţie de durabilitatea discului

1,57004,07,05

3,16,89025,0v

9,09,06,0

7,0

piesa =⋅⋅

⋅⋅= m/min

D

V1000n disc ⋅π

⋅= rot/min

12,8975

60351000n disc =

⋅π⋅⋅= rot/min

20489

1,571000n piesa =

⋅π⋅= rot/min

Din posibilităţile tehnice ale RU 350-1 se alege:ndisc=1500 rot/minnpiesa=200 rot/min

Puterea necesară se stabileşte cu formula :NBND

3,04,0t

4,0l

5,0pe kkdSSV2,0N ⋅⋅⋅⋅⋅⋅= (kW)

kND- coefficient de corecţie funcţie de durabilitatea discului abraziv kNB-coeficient de corecţie funcţie de lăţimea discului abraziv

31,15,16,89004,02,2572,0N 3,04,04,05,0c =⋅⋅⋅⋅⋅= kW

Ne< η⋅ N RU350-1

5.1.4. rectificare cilindrică interioară de finisare la cota 021.0014.072 +Φ

Numărul de treceri 200001,0

200,0i == treceri

Vdisc=35 m/s

9,0t

9,06,0vbvt

7,0

piesa ST

kkd013,0V

⋅β⋅⋅⋅⋅

= m/min

492001,03,05

8,14,190013,0V

9,09,06,0

7,0

piesa =⋅⋅

⋅⋅⋅= m/min

890075

60351000n disc =

⋅π⋅⋅= rot/min

174290

4921000n piesa =

⋅π⋅= rot/min

NT3,04,0

t4,0

l2,0

pe kdSSV28,0N ⋅⋅⋅⋅⋅=

22,03,190001,005,17928,0N 3,04,04,02,0e =⋅⋅⋅⋅⋅= kW

Ne< η⋅ N RU350-1

5.2. Suprafaţa cilindrică exterioară 7 125Φ mm5.2.1.strunjire exterioară de degroşare la cota 125Φ mm

17

Maşina unealtă este SN 400x750

Scula aşchietoare cuţit 32x20 STAS 6379-80/P20

Adâncimea de aşchiere 2

Ap2t =

5,12

3t == mm.

4,45,11102791006

2003220s 75,0

35,0

2

adm =⋅⋅⋅⋅

⋅⋅= mm/rot

s < sadm

5,0m

13,0

8,1

adm Rt

cs

⋅= mm/rot

06,73905,1

16S

5,013,0

8,1

adm =⋅

= mm/rot

s < sadm

15,0175

26

D

L ==

Pentru 7D

L < nu se face această verificare.

Viteza de aşchiere:

6,456111185,02

8,0

5

15

5

45

3020

2032

200

11015,190

285V

1,009,03,008,0

145,018,0125,0

=⋅⋅⋅⋅⋅

⋅

⋅

⋅

××

⋅⋅⋅

=

m/min

turaţia: 1101132

6,4561000n =

⋅π⋅= rot/min

Din gama de turaţii a SN400x750 se alege nadoptat=955 rot/min⇒02,396

1000

955132Vrec =⋅⋅π= m/min

28102,396

6,45690T

125,0

1

rec =

= min

Forţa principală de aşchiere:6,49311015,15,63F 35,075,01

z =⋅⋅⋅= NDublul moment de torsiune:

15,651000

1326,493M2 t =⋅= N⋅ m <137,82 N⋅ m

Puterea necesară aşchierii:

25,36000

02,39636,49N e =⋅= kW

Ţinând cont că pentru SN400x750 N=7,5 kW Ne< η⋅ N

5.2.2. strunjire exterioară de finisare la cota 021.0014.072 +Φ mm

Maşina unealtă este un strung SN250x500. Scula aşchietoare cuţit 32x20 STAS 6379-80/p20.

18

Adâncimea de aşchiere 5552

1110t == μm=0,5 mm.

Durabilitatea sculei T=50 min.Avansul adoptat se verifică:

a) din punct de vedere al calităţii suprafeţei:187,08,0320893,0s 297,0597,0

admisibil =⋅⋅= mm/rotsadoptat < sadmisibil

b) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

2,0130

26

D

L ==

Cum D

L< 7 nu se face această verificare.

Viteza de aşchiere :

8,791111185,02

8,0

5

15

5

45

3020

2032

200

1101,055,090

257V

1,009,03,008,0

2,018,0125,0

=⋅⋅⋅⋅⋅

⋅

⋅

⋅

××

⋅⋅⋅

=

m/min

Turaţia: 4,19259,130

8,7911000n =

⋅π⋅= rot/min

Din gama de turaţii a SN 250x500 se alege nadoptat=1910 rot/min⇒4,785

1000

19109,130Vrecalculat =⋅⋅π= m/min

964,785

8,79190T

125,0

1

recalculat =

= min

Forţa principală de aşchiere:5,1281101,05,0279F 35,075,01

z =⋅⋅⋅= N.Dublul moment de torsiune:

7,161000

1305,128M2 t =⋅= N⋅ m < 20,21 N⋅ m

Puterea necesară aşchierii:

68,16000

78585,12N e =⋅= kW

Cum puterea SN 250x500 N=2,2 kWNe< η⋅ N

19

Material şi tratament termicPartea aşchietoare se face din RP3 pentru care:- rezistenţa la rupere Rm= 190 daN/mm2

- rezistenţa la încovoiere Ri= 370 daN/mm2

- rezistenţa la compresiune Rc= 450 daN/mm2

- prelucrabilitate – foarte bună- rezistenţa la uzură -foarte mare - la rece

-mare - la caldCa tratament termic se face o recoacere de înmuiere la 800°C urmată de o călire la 1250°C şi două reveniri înalte la 520°-580°C⇒ duritate 63-66 HRc

În cadrul acestei prelucrări adâncimea cuţitului se consideră egală cu lăţimea profilului, deci t=4 mm.

se adoptă s=0,2 mm/rot.Din 10.32 [15] viteza de aşchiere este:

min/m58,74V

min/m58,7414,0

10119,0111

200

1102,060

8,21V

mmkkkkkkkk

200

HBST

CV

p

2,0

66,025,0p

12111087651nym

2vp

2

=

=⋅

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

=

unde, faţă de strunjirea longitudinală:k10- coeficient de strunjire ce ţine cont de variaţia vitezei de aşchiere;k11- coeficient ce ţine cont de adâncimea de aşchiere;k12- coeficient ce ţine cont de tipul maşinii unealtă.

Turaţia : min/rot7,182130

58,741000n =

⋅π⋅=

Din gama de turaţii a SN 250x500 se adoptă nadoptat=180 rot/min⇒

min8,635,73

58,7460T

mm5,731000

180130V

25,0

1

recalculat

recalculat

=

=

=⋅⋅π=

20

Forţa principală de aşchiere :BSCF zF

z

yFz ⋅⋅= [N], unde B- lăţimea cuţitului

9,21842,0215F 85,0z =⋅⋅= N

Puterea necesară:

kW26,06120

5,739,21

6120

VFN efz =⋅=

⋅=

Cum Ne pentru SN250x500 este Ne=2,2 kW⇒ N<η⋅ Ne

5.2.4. rectificare cilindrică exterioară la cota 125Φ mmMaşina unealtă folosită va fi o maşină de rectificat universală RU 350-1.

Suprafaţa fiind scurtă se va folosi metoda avansului de pătrundere.2Apnom=520 μm=0,52 mm:

min/m7,22014,05

130165,0V

min/mST

d165,0V

5,0

3,0

p

t5,0

2,0

p

=⋅⋅=

⋅⋅=

Scula aşchietoare folosită este :disc abraziv E40 KC 500x50 STAS 601/76

min/rot6,954500

60251000n disc =

π⋅⋅⋅=

se adoptă n= 950 rot/min.

min/rot4,554,130

7,221000n

min08,58,24

255T

s/m8,24601000

950500V

piesa

5,0

1

recalculat

recalculat

=⋅π

⋅=

=

=

=⋅⋅⋅π=

forţa principală de aşchiere :daN34,1014,04,201,2SVCF 6,07,06,0

t7,0

pFz =⋅⋅=⋅⋅=

Puterea necesară:

kW94,558,111130014,04,20098,0N

kWkkLdSV098,0N

25,07,0e

Nm1NTp25,07,0

tpe

=⋅⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

Ne<η⋅ NRU350-1.

5.2.5 rectificare cilindrică exterioară de finisare la cota 021,0039,072 −

−Φ mmMaşina unealtă folosită este o maşină de rectificat universal RU350-1, iar scula este

disc abraziv E40 KC 500x50 STAS 601/76.

Datorită lungimii mici de prelucrat se foloseşte metoda avansului de pătrundere.st=0,009 mm/rot.Viteza de aşchiere recomdată V=35 m/s.

21

min/rot1336500

60351000n

min/m12,17009,05

13008,0V

min/mST

d08,0V

disc

5,0

3,0

p

t5,0

3,0

p

=⋅π

⋅⋅=

=⋅⋅=

⋅⋅=

Se alege ndisc=1300 rot/min⇒

min/rot9,41130

12,171000n

s/m34601000

1300500V

piesa

rec

=⋅π⋅=

=⋅⋅⋅π=

Se adoptă np=40 rot/min ⇒

min56,53,10

12,175T

min/m3,161000

40130V

5,0

1

rec

recp

=

=

=⋅⋅π=

Forţa principală de aşchiere :

daN87,0009,03,161,2F

daNtVCF6,07,0

z

6,07,0pFz

=⋅⋅=

⋅⋅=

Puterea necesară: Ne<η⋅ NRU350-1

Pentru restul prelucrărilor regimurile de aşchiere se vor prezenta tabelat.

4.6.Normarea tehnică4.6.1. Norma de timp 4.6.1.1. Strunjire de degroşare 1-nr. Piese din lot n=50 buc-pregătirea curentă a lucrării 10 min-montare universal 3 min-aşezare cuţite în portcuţit 3 min

min21,0100

3315

n

Tpi =++=

22

Faza 1: strunjire frontală

-timp de bază minins

Lt b ⋅

⋅=

L-lungimea cursei de lucru L=35 mmmin47,0

928,0

35t b =

⋅=

-timp pentru prinderea-desprinderea piesei]5[86.5min2,1t

11a =

-timp comandă maşină unealtă]5[73.5min35,005,005,005,01,01,0t

12a =++++=

-timp pentru complexe de mânuire legate de fază-timp auxiliar

min32,227,05,035,02,1ttttt141312111 aaaaa =+++=+++=

strunjire frontală

-timp de bază: min34,0928,0

25t

2b =⋅

=

-timp auxiliar: 2423222 aaa tttt ++=

min87,027,05,01,0t

min27,0t

min5,0t

min1,005,005,0t

2

24

23

22

a

a

a

a

=++=

=

=

=+=

strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază min08,01548,0

10t

3b =⋅

=

-timp auxiliar 3433323 aaaa tttt ++=

min130,055,015,0t

min30,0t

min55,0t

min15,005,01,0t

3

34

33

32

a

a

a

a

=++=

=

=

=+=

Faza 4: strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază min08,01548,0

10t

4b =⋅

=

-timp auxiliar 4443424 aaaa tttt ++=min1,005,005,0t

42a =+=min55,0t

43a =min3,0t

44a =min95,03,055,01,0t

4a =++=

Faza 5:teşire exterioară 1x45°-timp de bază: min04,0

1548,0

5t

5b =⋅

=

-timp auxiliar 53525 aaa ttt +=min2,005,005,01,0t

52a =++=

23

min15,0t53a =

min35,015,02,0t5a =+=

Faza 6: teşire exterioară 0,5x45°-timp de bază min04,0

1548,0

5t

6b =⋅

=

-timp auxiliar 63626 aaa ttt +=min1,005,005,0t

62a =+=min15,0t

63a =min25,015,01,0t

6a =+=

Faza 7: strunjire longitudinală interioară

-timp de bază min02,0150048,0

10t

7b =⋅

=

-timp auxiliar 7at

min4,005,005,01,01,01,0t

min2,1t

72

71

a

a

=++++=

=

min55,0t73a =

min3,0t74a =

min45,2t7a =

pe operaţie: min19,8t

min07,1t

a

b

==

-timp de deservire tehnică:tdt=2,5%⋅ tb 5.79 [5]

min03,0100

07,15,2t dt =⋅=

-timp de deservire organizatorică:tdo=1%⋅ (ta+ tb) 5.79 [5]

min01,0100

07,11t do =⋅=

-timp de odihnă si necesităţi

min15,0100

26,95,1t on =⋅=

-norma de timp

ondodtabpi ttttt

n

TNT +++++=

NT=0,21+1,07+8,19+0,03+0,01+0,15=9,66 min-timp auxiliar 1at

min32,227,05,035,02,1t

min27,0t

min5,0t

min35,005,005,01,01,0t

min2,1t

1

14

13

12

11

a

a

a

a

a

=+++=

=

=

=+++=

=

Faza 2: strunjire frontală

24

-timp de bază: min34,0928,0

25t

2b =⋅

=

-timp auxiliar: 2at

min1,005,005,0t22a =+=

min5,0t23a =

min87,027,05,01,0t

min27,0t

2

24

a

a

=++=

=

Faza 3: strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază 02,09551

15t

3b =⋅

=

-timp auxiliar 3at

min15,005,010,0t32a =+=

min55,0t33a =

min3,0t34

a =

min00,13,055,015,0t3a =++=

Faza 4: teşire exterioară 0,5x45°-timp de bază min01,0

9551

10t

4b =⋅

=

-timp auxiliar 4at

min2,005,005,01,0t42a =++=

min15,0t43a =

min35,015,02,0t4a =+=

Faza 5: strunjire frontală interioară

-timp de bază: min14,0928,0

10t

5b =⋅

=

-timp auxiliar 5at

min4,005,005,01,01,01,0t52a =++++=

min55,0t53a =

min3,0t54a =

min25,13,055,04,0t5a =++=

Faza 6: strunjire longitudinală interioară

-timp de bază min13,02553,0

10t

6b =⋅

=

-timp auxiliar 6at

min3,005,005,01,01,0t62a =+++=

min55,0t63a =

min3,0t64a =

min15,13,055,03,0t6a =++=

Faza 7: strujire conică interioară

-timp de bază: min2,02553,0

15t

7b =⋅

=

-timp auxiliar 7at

25

min2,1t71a =

min1,005,005,0t72a =+=

min55,0t73a =

min3,0t74a =

min15,23,055,01,02,1t7a =+++=

pe operaţie: min05,9t

min37,1t

a

b

==

-timp de deservire tehnică:

min04,0100

37,15,2t dt =⋅=

-timp de deservire organizatorică:

min01,0100

37,11t do =⋅=

-timp de odihnă şi necesităţi:

min15,0100

45,105,1t on =⋅=

-norma de timp pe operaţie:

ondodtabpi ttttt

n

TNT +++++=

NT=0,21+1,37+9,05+0,04+0,01+0,15

NT=10,83 min4.6.1.3.Strunjire de finisare-numărul pieselor din lot n=100buc;-pregătirea curentă a lucrării 15 min;-montare universal 3 min;-aşezare cuţite în portcuţit 3 min.

min21,0100

3315

n

Tpi =++=

Faza 1:strunjire longitudinală interioară -timp de bază:

min05,019101,0

10t

1b =⋅

=

-timp auxiliar:

min32,227,055,035,02,1t

min27,0t

min55,0t

min35,005,005,01,01,0t

min2,1t

1

14

13

12

11

a

a

a

a

a

=+++=

=

=

=+++=

=

Faza 2: teşire exterioară 1x45°-timp de bază: min03,0

19101,0

5t

2b =⋅

=

-timp auxiliar 23222 aaa ttt +=min2,005,005,01,0t

22a =++=

26

min15,0t53a =

min35,015,02,0t2a =+=

Faza 3: trasare riz 2,02,0155 +

−Φ mm

-timp de bază: min03,019101,0

5t

3b =⋅

=

-timp auxiliar: 3at

min2,005,005,01,0t32a =++=

min75,02,055,0t

min55,0t

3

33

a

a

=+=

=

-timp de bază: min03,019101,0

5t

4b =⋅

=

-timp auxiliar: 4at

min65,0t

min55,0t

min1,005,005,0t

4

43

42

a

a

a

=

=

=+=

Faza 5: strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază min09,019101,0

15t

5b =⋅

=

-timp auxiliar: 5at

min2t51a =

min95,2t

min3,0t

min55,0t

min1,005,005,0t

min1,005,005,0t

5

54

53

52

52

a

a

a

a

a

=

=

=

=+=

=+=

Faza 6: teşire exterioară 1x45°-timp de bază: min03,0

19101,0

5t

5b =⋅

=

-timp auxiliar: 6at

min35,015,02,0t

min15,0t

min2,01,005,005,0t

6

63

62

a

a

a

=+=

=

=++=

Faza 7: Strunjire de degajare-rectificare

-timp de bază: min14,01802,0

5t

7b =⋅

=

-timp auxiliar: 7at

min2,1t71a =

min2,0t

min4,01,005,005,01,01,0t

73

72

a

a

=

=++++=

min8,12,14,02,0t7a =++=

27

pe operaţie: min17,9t

min4,0t

a

b

==

-timp de deservire tehnică:

min01,0100

4,05,2t dt =⋅=

-timp de deservire organizatorică:

min004,0100

4,01t do =⋅=

-timp de odihnă şi necesităţi:

min14,0100

57,95,1t on =⋅=

-norma de timp pe operaţie:

ondodtabpi ttttt

n

TNT +++++=

4.6.1.5. Filetare

-timp pentru pregătire incheiere min2,0100

20

n

Tpi ==

Faza 1: Filetare MB2x1,5-timp de bază: 2,3t

1b = min/gaură care se corectează cu un coeficient datorită -desfacere menghină 0,21 min-întoarcere piesă 0,14 min-desprindere piesă 0,21 min

min56,0t2a =

pentru întreaga operaţie:tb=15,48 minta=0,77 min

-timp de deservire tehnică tdt=2%⋅ tb

min3,0100

48,152t dt =⋅=

-timp de deservire organizatorică tdo=1%⋅ tb

tdo=0,15 min-timp de odihnă şi necesităţi ton=2,5%⋅ (tb+ta)

ton=0,4 minNT=0,2+15,48+0,77+0,3+0,15+0,4=17,3 min

4.6.1.6. Rectificare de degroşare-numărul de piese din lot n=100 buc-prindere piesă în madrină

min1,0100

10

n

Tpi ==

Faza 1: rectificare cilindrică exterioară

-timp de bază: ]5[2.12.tabminnS

kAt

pt

cb ⋅

⋅=

min45,050014,0

2,126,0t

1b =⋅

⋅=

28

-timp auxiliar: 1at

-timp prindere desprindere: min25,0t11a =

-timp comandă maşină: min1,003,003,004,0t12a =++=

-timp control min31,0t15a =

min66,031,01,025,0t1a =++=

min98,0t

min42,0t

min3,004,008,004,004,01,0t

min26,0t

2

25

22

21

a

a

a

a

=

=

=++++=

=

min1,0100

09,33t on =⋅=

NT=0,1+1,45+1,64+0,6+0,05+0,1NT=4,01 min

min1,0100

10Tpi ==

Faza 1: rectificare cilindrică exterioară-timp de bază:

min78,040009,0

4,12,0t

1b =⋅

⋅=

-timp auxiliar: 1at

min25,0t11a =

min1,0t12a =

min31,0t15a =

min66,031,01,025,0t1a =++=

Faza 2: rectificare cilindrică interioară-timp de bază:

280001,005,1

5,125,06t b ⋅⋅

⋅⋅=

min12,6t2b =

-timp auxiliar: 2at

min98,0t

min42,0t

min3,0t

min26,0t

2

25

22

21

a

a

a

a

=

=

=

=

Pe operaţie: tb=6,9 min ta=1,64 min

min17,35

15,162t dt =⋅⋅=

min13,0100

54,85,1t do =⋅=

min26,0100

54,83t on =⋅=

NT=0,1+6,9+1,64+3,17+0,13+0,26

29

NT=12,2 min

4.6.2. Costul piesei Se calculează conform

Pc=M+S+R M-cost semifabricat S-retribuţia muncitorilor productivi R-regia secţiei

B.1. cost materialM=m⋅ G-m1⋅ k(G-g)m-costul unui kg de materialm=G-masa semifabricatm1-costul unui kg de deşeuk-coeficient de utilizare a deşeurilorg-masa piesei finite

M=2500⋅ 2,7-900⋅ 0,8(2,7-2,2)=3200 lei/bucB.2. retribuţia muncitorilor

∑=

⋅=

8

1i

iT

60

SNs i

Si-retribuţia tarifară orară a unui muncitor. Cum toţi muncitorii necesari sunt de

categoria II⇒ 60

SNS

'T ⋅

=

S’=5000 lei/oră

buc/lei7,360160

250044,86S =⋅=

B.3. regia secţieiR=C%(M+S) C=250%

( )buc/lei25,14954

100

7,36012380250R =+⋅=

În urma normării piesei reiese că piesa va necesita un volum de munca de 86,4 min/buc, costul de secţie al unei piese fiind de 30000,45lei.

30

LSDV

UNITATEA LISTA DE SCULE,DISPOZITIVE,

VERIFICATOARE

PAGINASECŢIA DATA

U.T. “Gh. ASACHI” PRODUSUL COLOANĂ DE GHIDARE ÎNTOCMITFacultatea de Constructii de Maşini si Management Industrial

ANSAMBLU VERIFICAT

Nr

Ord

.

Ind.

mod Echipamentul tehnologic Utilizarea

CODUL SDVNr. SDV

DENUMIREA (COD)

BU

C.

NE

C.

Reper (cod)

Op

er.

Faz

a

Utilaj (cod)

0 2 3 4 5 6 7 81 STAS6379-80/P20 Cuţit 32x20 3 1,2,32 STAS6385-80/P20 Cuţit 25x25 3 1,2,33 STAS573-80/SA BurghiuΦ11 1 44 STAS573-80/SA BurghiuΦ6,8 1 45 STAS1367/2-78-

RP5Adâncitor 16 x 90˚ 1 4

6 STAS11122/7-75/RP3

Tarod A-M 8x1,35 1 5

7 STAS2980/2-85 Rǎzuitor 1 58 STAS601/76 Disc abraziv E40KC500x50 1 69 STAS601/76 Disc abraziv E40KC75x5 1 610 STAS1373/2-73 Subler 150x0,1 4 1,2,3,

411 STAS2980/2-85 Calibru T-N.T M8x1,25 1 512 STAS1374-73 Micrometru exterior 3 6,7,

813 STAS11671-83 Micrometru exterior 3 6,7,

814 STAS7087/82 Mostre rugozitate 1 815 C.D.-00-01 Cuţit degajare rect. 1 316 STAS1655/2-87 Mandrinǎ28021-42100.160-

0655 1,2,

3,5,6

31

32