Proiect Ventilatii

7/28/2019 Proiect Ventilatii

1/18

Borderou

Piese scrise:

Tema proiectului

Memoriu tehnic

Breviar de calcul

Fise tehnice

Piese desenate:

Planul instalatiilor sc 1:50

Sectiuni prin centrala de ventilare si climatizare sc 1:50


2/18

Memoriu tehnic

1. Date generale

Obiectivul acestei documentatii il constituie proiectarea instalatiei de ventilare si

climatizare aferenta unui imobil cu destitinatia de Sediu de Banca din localitateaBraila.

2. Descrierea instalatiei

Proiectarea sistemului s-a facut in concordanta cu prevederile Normativului pentru

proiectarea si executarea instalatiilor de ventilare si climatizare I5-2010 Instructiuni

tehnice de proiectare pentru instalatii de ventilare sau incalzire acu aer cald prin jeturi deaer orizontale".Acest normativ va fi de asemenea respectat la punerea in opera a

prezentului proiect.

Racirea respectiv incalzirea aerului se va face cu modul pentru tratarea aerului (centrala

de tratare a aerului- CIAT) amplasat in incaperea tehnica de la parter.

Modulul de tratare al aerului este format din: camera de amestesc, aer

proaspat+aer recirculat, filtru, baterie de incalzire, baterie de racire, camera de

umidificare, si ventilatoare de introducere respectiv de evacuare.

Aerul proaspat este preluat printr-o priza de aer proaspat, amplasata la o inaltime

de 3,5 [m] pentru a nu prelua impuritatile de la nivelul terenului.

Aerul este tratat si introdus in incaperile climatizate prin tubulatura de ventilareamplasata in tavanul fals, unde patrunde in incapere prin intermediul anemostatelor

amplasate la nivelul superior al incaperii.

Pentru evacuare aerului viciat datorat degajarilor de caldura de la oameni,

echipamentele de birou, instalatia de iluminat interior se face prin intermediul gurilor de

aspiratie amplasate pe hol la nivelul superior. Gurile de evacuare sunt conectate la

tubulatura amplasata in tavanul fals iar aerul este evacut cu ajutorul ventilatorului de

evacuare din centrala de tratare.

Dimensiunile si distantele de montaj fata de elementele de constructie

inconjuratoare a tubulaturii si a pieselor speciale au fost trecute in partea desenata, iar

caracteristicele tehnice ale utilajelor au fost precizate in lista de utilaje.Dimensionarea canalelor de aer, de forma rectangulara, s-a facut prin metoda

vitezelor crescatoare de la anemostate la ventilatorul din centrala.


3/18

3. Principalele cerinte de calitate

3.1. Rezistenta mecanica si stabilitate

Instalatiile s-au proiectat in conformitate cu cerintele de calitate privind rezistenta

si stabilitatea impuse de zona seismica, de categoria de importanta a imobilului, de

amplasarea si pozitia acestuia in raport cu vecinatatile si cu retelele de utilitati.Materialele (conducte, fitinguri, armaturi,etc.) si echipamentele utilizate corespund

domeniilor de presiuni si de temparaturi maxime prevazute in exploatare si sunt adaptate

scopului propus.

Conductele si aparatele se vor monta utilizand tehnologii adecvate si se vor fixa pe

elementele de constructie astfel incat sa permita dilatarea termica libera, cu solicitari

minime, fara a permite insa deplasarea accidentala in afara limitelor admise.

3.2. Securitate la incendiu

La amplasarea instalatiilor de ventilare s-au respectat prevederile normativelor in

vigoare privind distantele fata de alte tipuri de instalatii.Sistemul este unul modern ce nu prezinta pericol din punct de vedere al siguranei

la foc. Materialele utilizate nu sunt inflamabile.

3.3. Igiena, sanatate si mediu

Sistemul este unul modern, nepoluant. Nu este afectata in nici un fel igiena si

sanatatea oamenilor, precum si mediul inconjurator.

Echipamentele au un randament ridicat iar agentul frigorific utilizat este unul

ecologic, al carui principal avantaj este protejarea stratului de ozon.

La executia lucrarilor de instalatii se vor lua masuri pentru asigurarea etansarii

sistemelor de distributie, prin utilizarea unor materiale si tehnologii adecvate.

4. Metode de protectie a muncii

In executie si exploatare se vor respecta:

Normele Republicane de Protecia Muncii

Instructiunile elaborate de furnizorii de utilaje

Normele specifice pentru fiecare categorie specifica de lucrari.


4/18

STABILIREA PARAMETRILOR CLIMATICI DE CALCUL AI AERULUI EXTERIORSI AI AERULUI INTERIOR PENTRU INCAPERILE CLIMATIZATE

Aer exterior :

Vara:

Temperatura exterioara de calcul pentru vara evt

Aztt emev => 3,2973,36 Aztt evem [C]

emt - temperatura medie exterioara, corespunzatoare localitatii in care este amplasata

cladirea [C]

Az = 7 - amplitudinea oscilatiilor zilnice a temperaturii exterioare [C]

Temperatura orara:

te = tem +cAz

Iarna:

Temperatura de calcul a aerului exterior , se alege in functie de localitate si zona

climatica

Braila se afla in zona climatica II => te= -15 [C]

xe = 0,8 [g/kg]

Aer interior:

Vara:

Temperatura aerului interior

ti= tev- (4-10) [C] = > ti = 36,3-9,3 = 27 [C]

Umiditatea relativa a aerului interior trebuie sa fie in intervalul (50-55%)%50%5max, ii


5/18

Iarna:

Temperatura aerului interior n situaia de iarn se alege pentru instalaiile de climatizare

tehnologice funcie de cerinele procesului tehnologic iarpentru cele de confort

ti = 20-22[C]

ti = 21 [C]Umiditatea relativa a aerului interior se alege %50

Aporturi de caldura prin elementele opace de anvelope.

Calculul se face doar vara pentru:- pereti exterior- terasa

QPE = SPE qPE [W]

qPEfunctie (tip perete, orientare, ora, diferenta de temperatura)

t = tev-ti = 36,3-27 = 9,3 => 10[C]

Calculul suprafetelor a peretilor exteriori aferenti camerelor climatizare

Vest - SPE = 40 [m2]

Est - SPE = 52 [m2]

Nord-Vest - SPE = 29 [m2]


6/18

Calculul aporturilor de caldura prin elementele vitrate

(ferestre exterioare, usi ,pereti cortina)

Suprafata ferestrei

S= B H [m2]

Fluxul de caldura transmis prin elementele vitrate

QFE = Qt+ QI [W]

Fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de temperatura

Qt = UFE SFE (te-ti) [W]

Coeficient global de transfer de cldur al ferestreiUFE = 1,8 [W/m

2K] -> tab.6.10

Fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitatii radiatiei solare

)( maxmax dFEDI ISISicpmfctQ [W]

ct = 1 - coefficient functie de tipul tamplariei

f = 0,82 - factor solar, pentru fereastra dubla cu 2 geamuri clare de 6 mm

m - coefficient de acumulare termica, functie(s,med= 4,510,3) [W/m2K] -> tab.6.7-6.8

cp =0,9 - coef. pentru puritatea atmosferei => pt .altitudinea de 0 [m] la ora radiatiei

solare -> tab.6.1

Si = ))(( huHbuB - supraf. insorita a ferestrei, doar cand avem soare pe fereastra [m2]

11cubu - latimea benzii umbrite

122 hcuhu - inaltimea benzii umbrite

1cu , 2cu - coef. de umbrire ->tab.6.9

21 =12,5 - retragerea ferestrei in plan orizontal si vertical

SFE - suprafata ferestrei [m2]

575max DI la ora 16 - intensitatea radiatiei solare directe maxime

147max dI la ora 12 - intensitatea radiatiei solare difuze maxime


7/18

Aporturi de caldura de la incaperile

vecine neclimatizare (vara)

Pentru peretii interior

)( titvmSUQ PIPIiv [W]

4,171,0

11

PI

PIR

U [W/m2K]

71,027,0

125,0

8

2 PEPI RR

tvm = tml+Az+5 = 22,2+7+5= 34,2 [C]

tmltabel cu localicati 3.1 col.5

Degajari de caldura de la surseleinterioare (vara)

1) Degajarea de caldura de la oameni

435014530 omom qNQ [W]

N=30- numarul de persoane

omq - degajarea specifica de caldura a unei persoane in functie de activitate [W/pers.]

banciqom 145


8/18

2) Degajarea de caldura de iluminatul electric

279634958,0 instil PBQ [W]

B- coefficient care tine seama de partea de energie electrica transformata in caldura

B = 0,8pentru surse fluorescente

instP - puterea instalata a surselor de iluminat [W]

349515233 iltavaninst qSP [W]

15ilq [W/m2]

3) Degajarea de caldura de la echipamentul electronic de birou

insteb PQ -> tab.8.3

Calculatoare 7 buc. = 7x200= 1400 [W]

Servere 1 buc.=1000 [W]

Imprimante cu laser 3 buc.=3x250 =750 [W]

Copiator 1 buc. = 300 [W]


9/18

Calculul sarcinii de umiditate vara

33 1081,010027,030 omqNGv [kg/s]

N=30 - nr.de persoane

3

10027,01000*2568

70

1000

hv

ql

qom

ql- degajarea de caldura latnta a omului

hv - entalpia vaporilor de apa la temperatura corpului uman 37[C]

hv = 1,8 t +2500 = 1,8x37+2500 = 2568 [Kj/Kg]

Calculul sarcinii de umiditate iarna

1013104119398deg PQQQi [W]

939810002/279643502/deg ebilom QQQQ [W]

28,10411)( tetiUStUSQP [W]

Gi = Gv = 0,81*10-3

[kg/s]

Raza procesului

24691

1081,0

203

Gv

Qvv [kj/kg,v]

12501081,0

013,13

Gi

Qii [kj/kg,v]

Calculul debitului de aer pentruinstalatia de climatizare

Situatia de vara

Debitul de aer se determina vara urmarind ca pentru iarna sa se adopte aceleasi

debite. Se cunoaste: Qv, Gv, v, Iv, EvSe determina: Cv, D

tctit => ttitc [C]

xcxi

Gv

hchi

QvD

[kg/s]


10/18

V

Dvn [h-1]

Vvolumul incaperii

Cv -> tc

hc Ci=?

xc D=ct

c

D =xcxi

Gi

hchi

Qi

[kg/s] => hc = hi -

D

Qi

xc = xi -D

Gi

Ci => tc, hc, xc, c

D = DpDrec

IDA2 - calitate medie a aerului interior

IDA3 - calitate moderata a aerului interior

bq

pardA

pqNDp

25pq [m

3/h,per] (IDA2)

15pq [m

3/h,per] (IDA3)


11/18

52,2bq [m

3/h,per] (IDA2)

44,1bq [m

3/h,per] (IDA3)

Situatia de iarna

Parametrii aerului recirculat

hc = hi - 67,4115,2

013,141

D

Qi[kj/kg]

xc = xi - 2,715,2

81,08,7

D

Gi[g/kg]

Ci => tc = 22,5 [C]

hc = 41,67 [kj/kg]

xc = 7,2 [g/kg]c = 44 [%]

Debitul de aer se mentine acelasi si pentru perioada de iarna.

Dtot = DpDrec => Drec = Dtot- Dp = 6300-1337= 4962,84 [m3/h] = 1,68 [kg/s]

Dp= Npq + Apard ]/3[133752,2*23325*30 hm

bq

Procese de tratare complexa a aerului

Determinarea parametrilor punctului de amestec M

hm =D

ih

recD

eh

pD

xm =D

ix

recD

ex

pD

Proces complex vara cu control al temperaturii:

Pentru trasarea procesului de tratare se cunosc din etapele anterioare de calcul

urmtoarele elemente:

- starea aerului exterior Ev, prin parametrii tevi x cl;

- starea aerului interior Iv, prin parametrii ti i i;- sarcina termic i de umiditate de var Q v i G vi raza procesului v=

v

v

G

Q;


12/18

- starea aerului climatizat C, aflat la intersecia dreptei tccu dreapta paralel la evdus prin punctul Iv;

- debitul de aer necesar pentru climatizare Dtot, debitul de aer proaspt Dpidebitul de aer recirculat Drec.

hm = ]/[27,576300

)56*496262*1337(kgk j

xm = ]/[86,106300

)2,11*49626,9*1337(kgg

Enumerarea proceselor:

- Iv +Ev = M - proces de amestec;

-M C - proces de racire;

Proces complex iarna cu umidificare izoterma:Pentru trasarea procesului de tratare se cunosc din etapele anterioare de calcul

urmtoarele elemente:

- starea aerului exteriorEi, prin parametrii tei x e;

- starea aerului interiorIi, prin parametrii tii i;- sarcina termic i de umiditate de iarn Qii Gi;- debitul de aer necesar pentru climatizare Dtot, debitul de aer proaspt Dpi

debitul de aer recirculat Drec.

Enumerarea proceselor:

- Ii+E

i= M - proces de amestec;

- M P -proces de nclzire;

- P C -proces de umidificare izoterm;

- C I -proces n ncpere.


13/18

hm = ]/[5,296300

)41*4962)13(*1337(kgkj

xm = ]/[4,6

6300

)8,7*49628,0*1337(kgg

Calculul puterii bateriei de incalzire/racire

+ umidificare izoterma

Vara:

][76,31)5,4227,57(15,2)'

( kWch

mh

totD

BRQ

Iarna:

][5,21)5,295,39(15,2)( kWmh

ph

totD

BIQ

]/[72,1)4,62,7(15,2)( sgmxcxtotDaburG

Centrala de tratare a aerului (CIAT) model suprapus.

Racorduri ventilator aer evacuat ][310910 mmxev

Racorduri ventilator aer aspirat ][464464 mmxasp

Racord aer proaspat ][310910 mmxap

Racord aer de introducere ][464464 mmxai


14/18

Calculul gurilor de aer introdus

Dtot = 6300 [m3/h]

]/3[35018

6300

.1hm

anemostnrDtot

anemostatD

- Bataia in plan orizontal][46,1

4

585

4m

Aa

][3,14

520

4m

Bb

- Bataia in plan verticaly = hutilhzl = 3,51,2 = 2,3 [m]

hutilinaltimea camerei = 3,5 [m]hzlinaltimea zonei de lucru = 1,2 [m] pentru birouri

Claculul gurilor de aer evacuat

Debitul de aer evacuat.

Dev = 0,9*Dtot = 0,9*6300 = 5670 [m3/h]

]/3[8007

5670

.1hm

anemostnrDev

anemostatD


15/18

Calculul conductelor de aer pentru

introducere/ refulare

- Se realizeaza schema monofilara pentru stabilirea tronsoanelor- Dimensionarea se face dupa metoda vitezelor crescatoare de la gura de introducere

la ventilator.

4

2rac

GiD

racv

v

Dcond

A - pentru conducte rectangular

ha

Drealav

A si hsunt marimi standardizate din 25 in 25 [mm]


16/18


17/18

Dimensionarea conductelor de aer proaspat si evacuat

58,03

75,1

cond

totAP

v

DSc [m

2] STAS 1200x500 [mm]

58,03

75,1

cond

tot

AEv

DSc [m

2] STAS 1200x500 [mm]

Dimensionarea prizei de aer proaspat

44,04

75,1

AP

tot

APvp

D

Sp [m2

] STAS 1300x600 [mm]

Cu dimensiuniile STAS intram in catalogul FranceAir si se alege priza de aer proaspat

rectangulara GLFp = 50 [Pa]


18/18

Alegerea ventilatorului de introducere si evacuare a aerului

Introducere:

6300Dtot [m3/h]

][1100.int Pappppp CAPPAPCTArodtot

.int rodp - pierderea de sarcina din conductele de introducere

CTAp - pierderile de sarcina din centrala de tratare a aerului 400 [Pa]

PAPp - pierderea de sarcina pe priza de aer proaspat = 50 [Pa]

CAPp - pierderea de sarcina din conducta de aer proaspat = 20 [Pa]

Se alege din catalog FranceAir ventilatorul de tip Sygma XTA 15/7

Evacuare:

5670Dev [m3

/h]][4183325360 Papppp CAEvGAEvaspiratietot

aspiratiep - pierderea de sarcina din conductele de aspiratie = 360

GAEvp - pierderile de sarcina din gura de aer evacuat = 25 STAS 1200x600

CAEvp - pierderea de sarcina din conducta de aer evacuate in exterior = 33

Se alege din catalog FranceAir ventilatorul de tip Sygma XTA 20/10

Documents

Proiect Ventilatii