proiect epurare

7/31/2019 proiect epurare

1/24

Tema proiectului

Date generale.

Se cere proiectarea statiei de epurare pentru o localitate cu un numar LE de locuitori echivalenti.

LE = 42000 + 1000 x ng x ns

Unde ng este numarul grupei, iar ns este numarul de ordine al studentului indicat de catre indrumatorul

de proiect.

Date de tema.

Determinatea debitelor caracteristice ale apelor uzate se va face in conformitate cu valorile restitutiei

specific de apa uzata si a coeficientilor de variatie zilnica a debitelor indicate mai jos:

-qrest = 130 l/om,zi si Kzi = 1.25 pentru LE < 60000

-qrest = 210 l/om,zi si Kzi = 1.10 pentru LE 60000

Coeficientii de variatie orara a debitelor se vor obtine prin interpolare din tabelul de mai jos:

Nr.locuitori 15000 25000 50000 100000 >100000

Ko 1.35 1.30 1.25 1.20 1.15

Coeficientul p pentru determinarea debitului orar minim are valori corespunzatoare numarului de

locuitori, conform tabelului de mai jos:

Nr. locuitori 100000p 0.18 0.25 0.35 0.65 0.75

Pentru dimensionarea obiectelor tehnologice care alcatuiesc statia de epurare, se va considera ca

procedeul de canalizare este divizor pentru localitatile cu un numar LE < 60000 locuitori si unitar pentru

LE 60000.

Caracteristicile apelor uzate la intrarea in statia de epurare sunt:

- Concentratia in suspensii : cuz = 100 + 60 x ng + 10 x ns (mg/l)- Concentratia in CBO5 : x5uz = 100 + 50 x ng + 5 x ns (mg/l)- pH = 6.7 7.4

Apele uzate nu contin substante toxice, metale grele sau alte substante inhibitoare pentru procesele

biochimice din treapta biologica.

Temperatura medie anuala a apelor uzate este t = 15 C.


2/24

Nivelul apei subterane se afla la circa 5.5 6 m sub cota terenului. Amplasamentul statiei de epurare

este neinundabil, terenul prezentand o panta de 3 4 % spre emisar.

Calculul debitelor de apa uzata menajera. Calculul gradului de epurare necesara.

42000 + 1000 x ns (LE) = 42000 + 2000 = 44000 (LE)

Debitul restitutiei:

- qrest = 130 l/LE,zi daca LE < 60000 Kzi = 1.25 PD- qrest= 210 l/LE,zi daca LE 60000 Kzi = 1.10 PU

SR 1846/2006:

Quz zi med =

(m3/zi) =

= 5720 (m

3/zi)

Quz zi max = Kzi x Quz zi med (m3/zi) = 1.25 x 5720 = 7150 (m3/zi)

Quz orar max =

(m3/h) = = 375.37 (m3/h)

Quz orar min = p x

(m3/h) = 0.35 x

= 104,27 (m

3/h)

LE 25000 50000 100000

Ko 1.30 1.25 1.20

Interpolam: 50000 25000 = 1.25 -1.30

50000 44000 = 1.25 - x

Ko = 1.26

LE 10001 - 50000 50001 - 100000

p 0.35 0.65

Cuz = 160 + 10 x ns (mg/l) = 160 + 10 x 2 = 180 (mg/l)concentratie in sol

X5uz = 150 + 5 x ns (mg/l) = 150 + 5 x 2 = 160 (mg/l) CBO5 materia organica

NTPA 002 norma tehnica de protectie a apelor (limiteaza concentratia poluantior de a intra intr-o

statie de epurare).

NTPA002 NTPA001

Statie de epurare


3/24

NTPA 001 stabileste concentratia poluantilor care pot fii date la iesirea din statia de epurare.

Cuzadm = 35 mg/l concentratii la iesire

X5uzadm

= 25 mg/l

Gradul de epurare pentru suspensiile notate ds:

ds =

x 100 =

x 100 = 80.55 %

dx =

x 100 =

x 100 = 84.37 %

Q UM m3/zi m3/h l/s

Quz zi med 5720 238.33 66.20

Quz zi max 7150 297.91 82.75Quz orar max 9008.06 375.37 104.26

Quz orar min 2502.48 104.27 28.96

GR GD DzSGA DPOL BNA DSOR

CN SN DM


4/24

Prescriptii de proiectare:Gratare

Viteza pe canal: Qc - vmax 0.7 (m/s)

Qv - vmin 0.4 (m/s)

Materialul din care este alcatuit canalul este beton, K = 74 (coeficient de rugozitate).

Qc = Quz orar max = 375.37 m3/h = 104.26 l/s

Qv = Quz orar min = 104.27 m3/h = 28.96 l/s

B = 30 cm = 0.3 m ; i = 1

Pu = 2h + B; R = A/Pu; C = 1/n x R^1/6 (1/n= 74); v = C; Q = ACQc

i = 2.2

h (m) A (m) Pu R C v(m/s) Q(m/s) Q(l/s)

0.1 0.03 0.5 0.06 47.17 0.54 0.0162 16.2

0.2 0.06 0.7 0.08 49.39 0.65 0.0393 39.3

0.25 0.075 0.8 0.093 50.6 0.72 0.0542 54.2

0.23 0.069 0.76 0.09 50.33 0.7 0.0488 48.8

0.243 0.0729 0.786 0.092 50.51 0.71 0.05238 52.38

Qv

i = 2.2

h (m) A (m) Pu R C v (m/s) Q(m/s) Q (l/s)

0.09 0.027 0.48 0.0562 46.68 0.51 0.014 14

0.08 0.024 0.46 0.052 46.1 0.49 0.0118 11.8

0.082 0.0246 0.464 0.053 46.25 0.499 0.0122 12.2

0.084 0.0252 0.468 0.053 46.25 0.499 0.0125 12.5

0.086 0.0258 0.472 0.054 46.38 0.5 0.013 13

0.088 0.0264 0.476 0.055 46.52 0.51 0.0135 13.5

0.089 0.0267 0.478 0.0558 46.64 0.51 0.0137 13.7

0.091 0.0273 0.482 0.0566 46.73 0.52 0.0142 14.2

0.092 0.0276 0.484 0.057 46.79 0.523 0.01446 14.46

Qc/2 = 52.38/2 = 26.19 (l/s)

Qv/2 = 14.46/2 = 7.23 (l/s)


5/24

Dimensionarea gratarelor

Qc = Quz or max (l/s) = 104.26 (l/s)

Qv = Quz or min (l/s) = 28.96 29 (l/s)Numar de gratare: n = 2

Gratare rare:

Se alege tipul de gratar rar manual fix din bare de latime 60 x 8 mm, interspatiul dintre bare fiind b =

100mm.

-inclinare

B1 = 30 cm, latimea canalului de beton pe care se amplaseaza gratarul.

bse alege intre 50 100 mm : aleg b = 50 mm = 5 cm

s = 0.8 cm

l = 40 mm = 4 cm

n2 = =

= 4.31 5 bare

l/s = 4/0.8 = 5

Numar de interspatii: n1 = n2 + 1 = 5+1 = 6 interspatii

Notam cu b0 distantele marginale dintrebbare si peretele canalului.

B1 = 2 x b0 + (n1 2)b + n2 = 2 x 3 +(6-2)5 + 5 x 0.8 = 30 cm

b0 =()

=()

= 3 cm

Gratare dese:

Se alege tipul de gratar GPM60, reprezinta un gratar plan curatat mecanic.

B1 = 30 cm

Gratarul este alcatuit din bare de otel latime 0.8 x 40 mm b = 16 mm.

= 60

s = 8 mm = 0.8 cm

n2 = =

= 11.83 12 bare


6/24

Numarul de interspatii: n1 = n2 + 1 = 12 + 1 = 13

Interspatii marginale b0: b0 =()

=()

= 1.4 cm

Pentru Qc/2 = 52.13/2 = 26.56 (l/s) => hmax = 24.3 cm

Vmax = 0.71 m/s

Pierderea de sarcina teoretica prin gratar se determina din relatia:

hw = g x

= x ()^4/3 x

= 2.42 x ( )^4/3 x x

= 0.016

g = coeficient de rezistenta locala a gratarului.

Pierderea de sarcina: hr = 3 hr = 3 x 0.016 = 0.048 m

Viteza apei printe barele gratarului: Vg

=

=

= 0.010 (m/s)

Cantitatea de retineri pe gratar.

Volumul de retineri umede (W = 80 %)Vr=

=

=

= 1.44 m

3/s Unde: Nonumarul de locuitori

a luat din table

Greutatea retinerilor umede.Gr = r x Vr = 800 x 1.44 = 1152 kgf/zi r= 750 950

Volumul retinerilor uscate: (W= 0)Vru = Vr x

= 1.44 x

= 0.288 m

3/zi

Greutatea retinerilor uscate:Gru = ru x Vru = 1600 x 0.288 = 460.8 ru= 1600 2000 kgf/m

3

Pierderea de sarcina prin gratarul rar:

hw = g x

= x ()^4/3 x

= 2.24 x (0.16)^4/3 x x

= 0.0046 m

Se considera : hr = 3 x hr = 3 x 0.0046 = 0.0126 m.


7/24

Debitmerul Venturii.

Deznisipatorul- Separator de grasimi aerat.

Qc = Quz orar max = 375.37 m3/h = 104.26 l/s

Qv = Quz orar min = 104.27 m3/h = 28.96 l/s

Incarcare superficiala Qc : us = 5 mm/s

Suprafata orizontala a luciului de apa: A0 = =

()( ) =

= 20.8 m2

Incarcare superficiala la debitul Quz zi max : ()

=

0.003 m/s = 3 mm/s 4 5 mm/sSe admite un raport: m =

= 15

Suprafata A0 = n x B1 x L = n x B1 x m x B1 = n x m x B12

Latimea necesara a unui compartiment: B1 = = = 0.83 m din table => B1 = 1.05 m

a = 0.20 m

P = 1.25

NnA=1.25

Adancimea utila a apei din bazin: H = = = 0.87 = 0.90 mViteza teoretica orizontala:

V0 =

< 0.10 0.20 m/sS1 = H x B1 = 0.90 x 1.05 = 0,94 m

2

Lungimea deznisipatorului- separator de grasimi: L = m x B1 = 15 x 1.05 = 15,75 m 16 mVolumul util al bazinului: Vu = S1 x L x n = 0.94 x 19 x 2 = 30.08 m

3

Timpul mediu de trecere al apei prin bazin:

Qc:

tc = =

= 289.23 s = 4.82 min ( 2 min)

la debitul Quz zi max = 82.75 l/s


8/24

t =

= = 366.82 s = 6.11 min < ( 10 15)

la debitul de verificare : Qv = 29 l/s = 0.029 m3/s

tv =

=

= 1037.24 s = 17.28 min

Debitul specific de aer: q = 2 m3

aer/h,m3

vol util

Debitul de are necesar: Qaer = q x Vu = 2 x 30.08 =60.16 m3aer/h

Raportul intre debitele de aer si apa :

= 0.160 (0.10 0.22)

=

= 0.20 (0.20 0.5)

Lungimea pe care se va insufla aerul comprimat prin diferitele echipamente cu discuri poroase:

Lins = 0.8 x L = 0.8 x 16 = 12.8 m

Distanta dintre difuzoare: d = 0.50 m => numar de difuzoare

nd =

=

= 52 difuzoare

Debitul specific de aer pentru un difuzor:

qd =

=

= 1.15 m3/h difuzor = 0.321 l/s difuzor

Debitmetru

Dimensionarea canalului Venturi cu ingustare rectangulare si fund orizontal

Debitul de calcul: Qc = Quz zi max = 104.26 (l/s) 104Debitul de verificare: Qv = Quz zi min = 28.96 (l/s) 29

Metoda bazata pe incercarile pe model.

Alegem un canal cu latimea B = 0.50 m

Coeficient de similitudine geometrica este:

l = = = 1.65


9/24

l5/2

= 1.655/2

= 3.49

Determinam debitul de pe model: Qmax*

=

=

= 29.79(l/s)

Raportul de strangulare: 0.30 =

b = x Bb = 0.30 x 0.50 b = 0.15 > 0.10 m

hv*= 21.0 cm

hm* = 31.9 cm

Se determina adancimile amonte si aval din natura, pentru debitul de calcul:

hmc = l hm

* = 1.65 x 31.9 = 52.63 cm

hvc

= l hv*

= 1.65 x 21 = 34.65 cm

Pierderea de sarcina prin diametru:

hrc

= hmchv

c= 52.63 34.65 = 17.98 cm

=

= 0.658 < 0.70

Se determina parametrii miscarii pentru debitul de verificare:

=

=

= 8.30 l/s

= 11.5 cm = 15.0 cmParametrii corepunzatori din natura:

= l = 1.65 x 15 = 24.75 cm =l = 1.65 x 11.5 = 18.97 cmDiametrul se amplaseaza pe un canal B = 0.50 m , care are aliniamente:

-in amonte: L2 = (6 16)B = 3 8 m-in aval: L3 = (510)B = 2.5 5 m.Se admite: L2 = 5 mamonte

L3 = 4 m -aval


10/24

es (%)

Cuz (mg/l)

Cuz < 200 200Cuz300 Cuz300

Viteza de sedimentare us(m/h)

4045 2.3 2.7 3

4650 1.8 2.3 2.6

5155 1.2 1.5 1.9

5660 0.7 1.1 1.5

= min 1.5 h = min 0.5 h; min 1 hDecantoare primare (D.P.)

Qc = Quz zi max(m3/h)

Qv = 2Quz or max (PU) (m3/h)

= Quz or max (PU) (m3/h)

Timp verificare 0.5 h in cazul in care SE are numai treapata mecanica sau cand decantoarele primare

sunt urmate de bazine cu namol activat iar in procedeul de canalizare este unitary.

Timpul de verificare este min 1 h in cazul in care procedeul de canalizare este divisor sau in cazul in care

DP sunt urmate de filtrele biologice indifferent de procedeul de canalizare.

Qc = Quz zi max = 297.91(m3/h)

Qv = Quz or max = 375.37(m3/h)

Cuz= 180 mg/l =>us = 1.2 (m/h)

es = 54 %

A0nec =

2

= tdc x Qc = 1.5 x 297.91 = 446.86 m3

= tdv x Qv = 1 x 375,37 = 375.37 m3 = max{ + = *+

= 446.86


11/24

D.P.O.L.

n = 2

= m2

= m3

b1 = 4 m

hu = 2 m

L = =

= 27.92 cm

L =

= 31.03 cm

Aleg Lnec

= 31.03 cm => Lef

= 31.5 cm

Verificare geometrica:

4 10 ; 4 10 ; 4 7.87 10; hu ; 2 ; 1.26 2 3.15;

hu = 2

Verificare tehnologica:

Usc =

= 1.18 1.2

m2 Usv =

=

= 1.48 4 6 m/h

Timpii de decantare:

1.5 h

= 252 x 2 = 504

1 h


12/24

Debit specific deversat:

= 60 m3/h,m

=

=

180 m3/h,m

Bilantul de substante pe linia apei.

Qc = Quz zi max = 7150(m3/zi)=297.91 (m3/h) = 82.75(l/s)

Cuzconcentratia in suspensii care intra in statia de epurare

Ni cantitatea de suspensii care intra in statia de epurare

Bilantul se face din punct de vedere al suspensiilor si al CBO5

Din punct de vedere al suspensilor:

Ni = Quz zi max x Cuz (kg/zi)= 7150 x 180 x 10-3

= 1287 kg/zi

es - eficienta decantoarelor primare in care ceea ce priveste retinerea suspensiilor

Np cantitatea de suspensii retinuta in decantoarele primare

Np = Ni x es (kg/zi) = 1287 x 0.54 = 694.98 kg/zi

concentratia in suspensii la intrarea in treapta biologica

= Cuz(1-es) = 180( 1-0.54) = 82.8 (mg/l) = 0.0828 (kg/m

3)

Nb = Quz zi max x ( kg/zi)= 7150 x 0.0828 = 592.02 (kg/zi)Nev = cantitate de suspensii care iese din treapta biologica ( cantitatea de suspensii evacuate in emisar)

Nev = Quz zi max x (kg/zi) = 7150 x 0 0035 (kg/m3) = 25.02(kg/zi) = Nb Nev( kg/zi)= 592.02 25.02 = 567 (kg/zi) = cantitatea de suspensii retinuta in treapta biologica.Din punc de vedere al CBO5:

Ci = Quz zi max x Xuz(kg/zi)= 7150 x 0.16 = 1144 (m3/zi)

Cp = Ci x ex (Kg/zi) =1144 x 0.23 = 263.12 (kg/zi)

= X5uz(1- ex) (mg/l)=160 (1-0.23)=123.2 (mg/l)= 0.1232(kg/zi)Cb = Quz zi max x (kg/zi)=7150 x 0.1232= 880,88 (kg/zi)


13/24

Cb = CiCp (kg/zi)=1144-263.12 = 880.88(kg/zi)

Cev = Quz zi max x(kg/zi)=7150x 0.0025 = 17.87 (kg/zi)Cb= Cb- Cev(kg/zi)= 880.88 17.87 = 863.01 (kg/zi)

Bazinul cu namol activat

Debitul de calcul=

= + r*r= coeficient de recirculare

= + 0.7 *

=

+ r*

Instalatiile de pompare a namolului necirculat si conductele de transport a acestui namol se vor

dimensiona la debitul .Canalele de access i evacuare, deversoarele de colectare si inaltimea de siguranta vor fi la

debitul .

1. Incarcarea organica a bazinului IOB (incarcare volumetrica)Peprezinta cantitatea de substanta organica biodegradabila care revine intr-o zi unui m3 de

BNA.

IOB=

(kg CBO5/m3ba, zi)=> V1ba=

IOB=1 in cazul nostru

2. Incarcarea organica a namolului IOnExprima ce cantitate de substanta organica biodegradabila revine intr-o zi unui kg de

biomasa exprimata in SU.

IOn=(kg CBO5/kg SU1 zi)=>Na=

Na= cantitatea de biomasa exprimata in substanta uscata

3. Incarcarea hidraulica a bazinului IhIndica Q AU care revine 1 cm3 de volum util al BNA

Ih=

(m3

AU/m3ba, zi)=> =?

4. Concentratia namolului activat din BNA


14/24

= (kg/m3)=

Cantitatea de N.A. exprimata in SU ce se regaseste intr-un m3 de lichid din BNA.

5. Indicele namolului: IN(indexul lui Mohlnam)(cm3/g)Arata cati cm

3

de namol revin unui gram de Su dupa o sedimentare de 30 min a probei denamol.

IN=50150cm/gr -> indica o buna sedimentare in decontul secundarIN>200 cm

3/g ->sedimentarea de considera necorespunzatoare

6. Concentratia de NA necirculat= (kg/m3)

7. Coeficientul de necirculare a namoluluir =

*100%

r se considera 100% la punera in functiune

r se considera 70% in functionarea normal

sau

r=

*100

8. Indicile namolului in exces (cantitate de namol in exces)= Ne=* (kg/zi)Ne=*(kg/zi)unde = cantitatea specifica de exprimata in SU revine unui kg CBO5 redus in treaptabiologica.

9. Varsta namolului= => > 4

= max* +10.Timpul de aerare

=


15/24

= =82.75(lb)=297.91(m3/h)=7150(m3/zi)= + 0.7=375.37(m3/h)+0.7*297.91(m3/h)=583.90(m3/h)

=

+r*

=375.37+297.91=673.28(m3/h)

=14013.6 m3/zi =16158.72 m3/zi=880.88(kg/zi)

= = ==

=> =880.88 m3/zi

==> Na= = ()

() =2936.26 kg SU/zi

= => ==

=1401.96 m

3/zi

= ==>=

=

()() =889.77 m

3/zi

=150cm3/g= =6.67 kg/m

3

r =

*100%=

*100=

*100=97.92

r ~ 100

= =>Ne=V*=1401.96*0.85=1191.66V=max*+

Ne=V*=1191.68= => =

() => =

() =1747.76

=max*+=min.2=15=28(m)->recomanda 3


16/24

B=420(m)

=**B*=>= (m)=>=

Verificari geometrice:

=12.2 (1.5)

5(818)

=2=1=3.5B=6

=**B**L=>=

(m)

= =41.61m=42mVerificari geometrice: =

=1.71(12.2) = =7>5

= =

()=5.92>2

=**B**Lef=2*1*6*3.5*42=1764m3

= = =3.02>2Determinarea debitul de aer

nec=I*Cb1->Capacitatea de oxigenare necesaraI=2kg O2/kg CBO5red, zih1nec= (kgO2/h)

=15,

50l/s

=20, 50 250lb=24, >250lb


17/24

DS

Qc = Quz zi max =297.91 (m3/h)

Qv= Quz zi max+ 0.7 x Qc = 375.37 +0.7 x 297.91 = 583.90(m3/h)

Qv = Quz or max + Qc = 375.37 + 297.91 = 673.28( m3/h)

Tipul instalatiei cu procedee DSIncarcare superficiala Timpul de decantare

usc usv tdc tdv

FB de mica sau mare incarcare 0.71.5 max 2.7 1.5 2.5 min1.0

BNA exclusiv cele cu aerare prelungita 0.71.2 max 3.2 3.54.0 min2.0

BNA cu aerare prelungita 0.350.7 max 1.4 3.04.0 min2.0

Aerare prelungita = cu aerarea namolului.

= =

= 425.58 => = 425.58 m2

dc x Qc = 3.5 x 297.91 = 1042.68 m3 = tdv x Qv =2 x 583.90 = 1167.8 m3

= max(;) = 1167.8 m3Numar de decantoare n=2

= = = 212.79 (m2)

=

=

= 583.9 (m2)

Verificari geometrice:

b1 = 5; hu= 2.7 ; L= 30 50

L1=

L = 43.25m => L= max (LA01; Lvd1) = 43.25 m

L1 =

=

= 8.65


18/24

hu => 1.73 2.7 4.32Verificarile tehnologice:

Usc =

us =>

= 0.68 1.2

= n x b1 x = 2 x 5 x 43.25 = 432.5 m2

Usv =

Timpii de decantare:

m

3

= 2 h 2 h

Verificare la debit specific deversat:

=

= 58.39 >10

=

=

( ) = (5- 0.3) +2 29.19 = 4.7 + 2 => => = 12.24 = ,()-

,()()- m3/h,mL

= = 2x 863.01 = 1726.02 -Capacitatea necesara de oxigenare ( 2/h) = 20 50(l/s) Qc 250 (l/s) ; 50(l/s) 82.75(l/s) 250 (l/s) ;


19/24

Capacitatea specifica de oxigenare:C0 = x Hi = 18 x 3.3 = 59.4 (g O2 /Nm3 aer)Co capacitate 0specifica nominal de oxigenare( o caracteristica specifica fiecarui dispozitiv de insuflare

a aerului)

= 18 (g O2 /Nm3 aer),m adancime de insuflare, dispositive cu membrane elastic. = 18 (g O2 /Nm3)Hi adancimea de insuflare

Hi = hu a = 3.5 - 0.2 = 3.3 m ; a = 20 cm = 0.2 m

Q de aer conditii standard:=

m3/min

Inaltimea de refulare a suflantelor:Hr Hi + hd +he = 3.3 + 0.25 + 0.5 = 4.05 (m) he = 0.25 (m); hd = 0.5 (m)

GM 50L/DN 150

Q1 = 24.6 (m3/min)

= 60CnG = 2330 (rpm)

nM = 2945 (rpm)

PK = 27.1 KW

Pmotor = 30 KW

Marimea motorului = 200L

Lp (A) = 92 / 75 W/o h/wh


20/24

Bilantul substantei pe linia namolului.

= + = 694.98 (kg/zi) + 1191.6 = 1886.64 (kg/zi)=97% - umiditatea namolului influent in concentratorul de namol (CN)

=

%

. /

= W = 97 3 = 94%W = 3%

=

(m3/zi)

n = 1008

SN

= => = 1886.64 (kg/zi) = => = 94 %

= => = 31.04 (m3/zi) = + ( ) () . /

( )

( ) ( ) ( )

CN

SN


21/24

; ; = W = 94 1 = 93 %W = 1 %

= (m3/zi)

DM

=> = 1292.34 (kg/zi) = => = 93% = => = 18.27( m3/zi) => = 1292.34 (kg/zi)

=

(m3/ zi)

CN

Isu =

=> (kg su/m3

,zi)

Isu = 50 (kg su/m3,zi)

= 1 =>

= 37.73

DM


22/24

= 6.93

D = 8 cm

= 8 m

=

= 0.8 m

=> =

= 1

( m3)Se verifica:

=

, -


23/24

Iob =

(kg, Sa/SN,zi)No= 1320,64 (kg/zi)

Iob = 2,9 (kg Sa/ SN,zi)

= = = 455,39

Dimensionare geometrica

nb = min 2. ; nb = 2

nc = 1.5. ; nc = 2.1

B = 29 m. B = 4m. 3

Hu = 2 6 m. hu = 3m. 2

=

=

=

= 37,94

= 38 * 2 * 3 * 2 = 456

Verificari geometrice

=

= 1,5

=

= 12,66

Verificari tehnologice

= 31,04 (/Zi)

=

=

= 14,69 zile

Dimensionarea vitezei de aer

= * = 0,1 * 1320,64 = 132,06 = 0,1 (kg O2 / kg sa zi)


24/24

COmec = 2 * = 2 * 1320,64 = 264,12 (kg O2 / zi) = =

= 339,66 (m3/h)

= = Hins = 18 * 1,8 = 32,4 = 18 = hu a 2 0,2 = 1,8Hr + + = 1,8 + 0,5 + 0,25 = 2,55 (m) = 339,66 (m3/h) = = 5,66 m3/minuteHr = 2,55 3niTip suflanta

GM 15L/DN100

Qt (m3/min) = 5,84

t2 = C.nG = 1890 (rpm)

nM = 2890 (rpm)

qK = 434 KW

pMotor = 5,5 KW

Marime Motor = 132,5

Lp (A) = 84/70

Documents

proiect epurare