BETON II

2013MARTAN FLORIAN MARIANUTCB ACH AN II GR.2 BETON IITEMA 1

Tema 1 Sa se intocmeasca planul cofraj si armarea pentru placa planseului din beton armat monolit.Incarcari: Permanente: gk=400 (daN/m) Variabile: pk=300+10*N(daN/m) =300+10*5= 350 daN/m2 Deschideri: L1=6m L2=4.7m L3=6m L4=4.4m q=1.35*gk+1.5*pk=1.35*400+1.5*350=1065 daN/m2Calculul momentelor pentru fiecare panou de placaPlaca AB-12

M=q

Mx=0.0176*1065*5.752=619.72 daN*mMy=0.0176*1065*5.752 = 619.72 daN*mMymax = 0.0176*1065 *5.752=619.72 daN*mMx= 0.0515*1065 *5.752 = -1813.40 daN*m My=-0.0515*1065*5.752 = -1813.40 daN*m

Placa BC-12

M=q

Mx=0.031*1065*4.152 = 568.60 daN*mMy=0.0062*1065*5.752 = 218.312 daN*mMymax=0.0063*1065*5.752 = 221.833 daN*mMx=-0.0727*1065*4.152= -1333.46 daN*mMy=-0.0296*1065*5.752= -1042.262 daN*m

Placa BC-23

M=q

Mx=0.0202*1065*4.152 = 370.507 daN*mMy=0.0145*1065*4.4552 = 305.80 daN*mMymax=0.0148*1065*4.452 = 312.127 daN*mMx=-0.0551*1065*4.152= -1010.642 daN*mMy=-0.0465*1065*4.452= -980.669daN*m

Reasamblarea placilor in pozitia lor din planseu

Sectiunea de calculSchema 1.3Beton C 20/25 MEd = 1813.40 daNmOtel S400 Clasa de expunere XC1 1. fcd= 13.33 N/mm2fyd= 347.83 N/mm22. Se alege n functie de tipul elementului un coeficient de armare optim opt. Pentru placi opt =0,005.3. Se alege b n functie de tipul elementului: b = 1000 mm4. Se calculeaza: = opt = 0.005* = 0.130 5.Se calculeaza : d= = 105.91 6. Se alege o valoare pentru a n functie de conditiile de durabilitate. Se alege a 30 mm 7. Se calculeaza valoarea h prin rotunjire la 10 mm pentru placi:h= d +a = 30 + 105.91 = 135.91 = 140 mm

b= 1000hf=140a

ARMAREA INFERIOARAPLACA AB-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 6.2 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a1 = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 6.2 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 6.2 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 6.2 * 1067. x= 5.398. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*5.39*1*13.33 / 347.83 = 165.25 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 165.25 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 165.25 mm2Aleg 66 cu aria de 170 mm2PLACA AB-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 Beton C 20/25fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a2 = a1 +10 mm= 30 +10 = 40 mm3. d= h-a = 140-40 = 100 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 51.99 KNm Xlim= = 66.79Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 66.79*1 *13.33 = 712.29 KNzlim = d- (xlim / 2) = 100- ( 0.8*66.79/2) = 73.284 mm = 0.073 m5. MEd MRd, lim => 6.2 51.99 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 6.2 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[100-(0.8*x)/2]= 6.2 * 1067. x= 5.958. As = b**x**fcd / fyd = 1000* 0.8*5.95*1*13.33 / 347.83 = 182.41 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*100 = 143 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 100 = 130 mm210. As Asmin 182.41 143 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 182.41 mm2Aleg 86 cu aria de 226 mm2

PLACA BC-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 5.7 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a1 = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 5.7 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 5.7 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 5.7 * 1067. x= 4.948. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*4.94*1*13.33 / 347.83 = 151.454 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 151.454 157.3 mm2 DA-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 165.25 mm2Aleg 66 cu aria de 170 mm2

PLACA BC-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 2.18 KNmBeton C 20/25fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a2 = a1 +10 mm= 30 +10 = 40 mm3. d= h-a = 140-40 = 100 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 51.99 KNm Xlim= = 66.79Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 66.79*1 *13.33 = 712.29 KNzlim = d- (xlim / 2) = 100- ( 0.8*66.79/2) = 73.284 mm = 0.073 m5. MEd MRd, lim => 6.2 51.99 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 6.2 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[100-(0.8*x)/2]= 2.18 * 1067. x= 2.068. As = b**x**fcd / fyd = 1000* 0.8*2.06*1*13.33 / 347.83 = 63.156 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*100 = 143 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 100 = 130 mm210. As Asmin 63.156 143 mm2 DA11. Aleg 66 cu aria de 170 mm2

PLACA BC-23Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 3.7 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a1 = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 3.7 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 3.7 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 3.7 * 1067. x= 3.198. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*3.19*1*13.33 / 347.83 = 97.80 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 97.80 157.3 mm2 DA-1111. Aleg 66 cu aria de 170 mm2

PLACA BC-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 3.05 KNmBeton C 20/25fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a2 = a1 +10 mm= 30 +10 = 40 mm3. d= h-a = 140-40 = 100 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 51.99 KNm Xlim= = 66.79Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 66.79*1 *13.33 = 712.29 KNzlim = d- (xlim / 2) = 100- ( 0.8*66.79/2) = 73.284 mm = 0.073 m5. MEd MRd, lim => 3.05 51.99 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 3.05 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[100-(0.8*x)/2]= 3.05 * 1067. x= 2.898. As = b**x**fcd / fyd = 1000* 0.8*2.89*1*13.33 / 347.83 = 88.60 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*100 = 143 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 100 = 130 mm210. As Asmin 88.60 143 mm2 DA11. Aleg 66 cu aria de 170 mm2

Tabel armarea inferioaraPlacaMoment daNm/ma (mm)d (mm)x (mm)As (mm2)As real=

mm2alcatuire

AB -12Mmax = 6.2301105.39165.25170660.00154

Mmin = 6.2401005.95182.41226860.00226

BC -12Mmax = 5.7301104.94156.3170660.00154

Mmin = 2.18401002.06143170660.0017

BC-23Mmax = 5.7301103.19157.3170660.00154

Mmin = 3.05401002.89143170660.0017

Schema armarea inferioara

ARMAREA SUPERIOARAArmarea placii AB-12 pe contur.Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 18.13 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 18.13 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 18.13 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 18.13 * 1067. x= 16.4838. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*16.483*1*13.33 / 347.83 = 503.966 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 503.966 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 503.966 mm2Aleg 108 cu aria de 503 mm2. Armarea dintre placile AB-12 si BC-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 15.73 KNm (momentul mediu dintre AB-12 si BC-12)Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 15.73 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 15.73 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 15.73 * 1067. x= 14.138. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*14.13*1*13.33 / 347.83 = 433.206 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 433.206 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 433.206 mm2Aleg 98 cu aria de 453 mm2. Armarea pe contur la placa BC-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 10.42 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 10.42 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 10.42 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 10.42 * 1067. x= 9.198. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*9.19*1*13.33 / 347.83 = 281.75 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 281.75 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 281.75 mm2Aleg 106 cu aria de 283 mm2.

Armarea pe contur la placa BC-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 13.33 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 13.33 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 13.33 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 13.33 * 1067. x= 11.8768. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*11.876*1*13.33 / 347.83 = 364.10 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 364.10 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 364.10 mm2Aleg 88 cu aria de 402 mm2.

Armarea pe contur la placa BC-12Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 13.33 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 13.33 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 13.33 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 13.33 * 1067. x= 11.8768. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*11.876*1*13.33 / 347.83 = 364.10 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 364.10 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 364.10 mm2Aleg 88 cu aria de 402 mm2.

Armarea dintre BC-12 si BC-23 corespunzatoare cu :Armarea pe doua parti din contur la placa BC-23 MEd=10.11 KNmSchema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 10.11 KNm Beton C 20/25 (momentul mediu dintre BC-12 si BC-23)fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 10.11 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 10.11 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 10.11 * 1067. x= 8.9078. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*8.907*1*13.33 / 347.83 = 273.076 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 273.076 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 273.076 mm2Aleg 106 cu aria de 283 mm2. Armarea pe contur la placa BC-23Schema 1.21. Clasa de expunere XC 1 MEd = 9.8 KNm Beton C 20/25 fcd= 13.33 N/mm2fyd = 347.83 N/mm22. a = 30 mm3. d= h-a = 140-30 = 110 mm4. MRd, lim = Fc * zlim = 783.484 * 0.08 = 62.678 KNm Xlim= = 73.47Fc = b*x lim ** fcd = 1000 * 0.8* 73.47*1 *13.33 = 783.484 KNzlim = d- (xlim / 2) = 110- ( 0.8*73.47/2) = 80.612 mm = 0.08 m5. MEd MRd, lim => 9.8 62.678 KNm DA -66. b**x**fcd[d-(x/2)] = 9.8 KNm => => 1000*0.8*x*1*13.33*[110-(0.8*x)/2]= 9.8 * 1067. x= 8.6248. As = bxfcd / fyd = 1000* 0.8*8.624*1*13.33 / 347.83 = 264.40 mm29. Se calculeaza As minim :Asmin = 0.26* * b *d = 0.26 * * 1000*110 = 157.3 mm2Asmin = 0.0013*b*d = 0.0013 * 1000* 110 = 143 mm210. As Asmin 264.40 157.3 mm2 NU-1111. As calculat la punctual 8 este buna cu aria de 264.40 mm2Aleg 106 cu aria de 283 mm2.

Tabel cu armarea inferioaraPlacaMoment daNm/ma (mm)d (mm)x (mm)As (mm2)As real=

mm2alcatuire

AB-121813.403011016.438503.9665031080.00457

AB-12BC-121573.433011014.13433.206453980.00412

BC-121042.262301109.19281.752831060.00257

BC-121333.4603011011.876364.104028 80.00365

BC-12BC-231010.642301108.907273.0762831060.00257

BC-231011.465301108.907273.0762831060.00257

BC-23980.669301108.624264.402831060.00257

Schema armarea superioara

Verificari ale placilorVerificarea in stadiul de montaj pentru solutia de executie prefabricate1) Trebuie calculate momentele din camp pentru placa BC-23: =1.07

= g= 1.35* gk=1.35* 400= 540 daN/m2Mx = 1 *g *lx2= 0.0423 *540 *4.152= 393.396 daNm/mMy = 2 *g *ly2= 0.0316 *540 *4.452= 337.910 daNm/mMy,max = 3 *g *ly2= 0.0316 *540 *4.452= 337.910 daNm/m2) Se calculeaza cu schema 1.1 momentele capabile pe diractia x si y cu armatura aleasa:Pe directia x:1) Se stabilesc toate datele legate de clasa betonului si tipul si clasa otelului folosite:fcd = 13,33 N/mm2 fyd = 347,83 N/mm2.2) Se calculeaza a1 =Cnom+3) d = h a= 140 28 = 112 mm4) xmm5) 6) Se verifica mm . DA7) z ===109.782mm.8) MRd=As*fyd*z=170*347.83*109.782=649.15 daNm/mPe directia y:1. Se stabilesc toate datele legate de clasa betonului si tipul si clasa otelului folosite:fcd = 13,33 N/mm2 fyd = 347,83 N/mm2.2. Se calculeaza a2 =Cnom++ 3. d = h a= 140 34 = 106 mm4. xmm5. 6. Se verifica mm . Da7. z ===103.785 mm.8. MRd=As*fyd*z=170*347.83*103.785=613.68 daNm/m Compar momentele de la punctul 1 cu cele de la punctul 2:393.396 daNm/m 649.15 daNm/m. DA337.910 daNm/m 613.68 daNm/m. DA

Verificarea deschiderii fisurilor Schema 9.2Sectiuni din camp:Pe directia x: Se dau: b=1000 , h=140, As=157.3 mm2 , As,real=170 mm2 , clasa betonului C20/25, tipul si clasa otelului S400.Se cere: controlul fisurarii fara calcul direct1. Se stabilesc toate datele legate de clasa betonului si tipul si clasa otelului folosite:fcd = 13,33 N/mm2 fyd = 347,83 N/mm2.2. Se calculeaza a1 =Cnom+3. d = h a= 140 28 = 112 mm4. Se stabileste valoarea maxima admisibila a fisurilor wmax in functie de clasa de expunere si tipul elementului.wmax=0.45. Se calculeaza cantitatea minima de armatura necesara efectuarii verificarii deschiderii fisurilor ( pentru evitarea ruperii in timpl fisurarii ).AS,min s= kckfct,effAct= AS,min*152.55=0.4*0.65*2.2*1000*41.44 =>As=155.38mm2s=

kc=0.4k=0.65fct,eff= fctm=2.2

Act=1000*hc,eff=1000*41.44=41440 2.5*(hf-d)=2.5*(140-112)=70hc,eff = min (hf-x)/3= (140-x)/3=(140-(0.14*112))/3=41.44 hf/2=140/2= 70x=0.14*d pentru sectiunile solicitate cu momente pozitivex=0.20*d pentru sectiunile solicitate cu momente negative6. Se verifica 7. Se verifica daca diametrul maxim al barelor utilizate respecta valuarea din tabelul 7.2 in functie de efortul de armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax.Efortul efortul de armatura s=152.55 si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 diametrul maxim al barelor este 40 mm cu 160 MPa ceea ce acopera armatura aleasa 66/m cu As=170 mm2.8. Se verifica daca distanta maxima intre armaturi respecta valuarea din tabelul 7.3 in functie de efortul din armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax..Efortul efortul de armatura s=152.55 si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 distanta intre bare este de 1000/6= 167 mm.Pe directia y: Se dau: b=1000 , h=140, As=143 mm2 , As,real= 170 mm2 , clasa betonului C20/25, tipul si clasa otelului S400.Se cere: controlul fisurarii fara calcul direct.1. Se stabilesc toate datele legate de clasa betonului si tipul si clasa otelului folosite:fcd = 13,33 N/mm2 fyd = 347,83 N/mm2.2. Se calculeaza a =Cnom+R+ 3. d = h a= 140 34 = 106 mm4. Se stabileste valoarea maxima admisibila a fisurilor wmax in functie de clasa de expunere si tipul elementului.wmax=0.45. Se calculeaza cantitatea minima de armatura necesara efectuarii verificarii deschiderii fisurilor ( pentru evitarea ruperii in timpl fisurarii ).AS,min s=kckfct,effAct= AS,min*138.69=0.4*0.65*2.2*41720 => AS,min =172.07 mm2s=kc=0.4k=0.65fct,eff= fctm=2.2Act=1000*hc,eff=1000*41.72=41720 2.5*(hf-d)=2.5*(140-106)=85hc,eff= min (hf-x)/3= (140-x)/3=(140-(0.14*106))/3=41.72 hf/2=140/2= 70x=0.14*d pentru sectiunile solicitate cu momente pozitivex=0.20*d pentru sectiunile solicitate cu momente negative6. Se verifica 7. Se verifica daca diametrul maxim al barelor utilizate respecta valuarea din tabelul 7.2 in functie de efortul de armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax.Efortul efortul de armatura s=138.69 si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 diametrul maxim al barelor este 40 mm cu 160 MPa ceea ce acopera armature aleasa 66/m cu As=170 mm28. Se verifica daca distanta maxima intre armaturi respecta valuarea din tabelul 7.3 in functie de efortul din armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax..Efortul efortul de armatura s=138.69 si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 distanta intre bare este de 1000/6= 167 mm.Sectiuni de reazem:Pe directia x`: Se dau: b=1000 , h=140, As=, As,real=, clasa betonului C20/25, tipul si clasa otelului S400.Se cere: controlul fisurarii fara calcul direct1. Se stabilesc toate datele legate de clasa betonului si tipul si clasa otelului folosite:fcd = 13,33 N/mm2 fyd = 347,83 N/mm2.2. Se calculeaza a1 =Cnom+3. d = h a= 140 28 = 112 mm4. Se stabileste valoarea maxima admisibila a fisurilor wmax in functie de clasa de expunere si tipul elementului.wmax=0.45. Se calculeaza cantitatea minima de armatura necesara efectuarii verificarii deschiderii fisurilor ( pentru evitarea ruperii in timpl fisurarii ).AS,min s=kckfct,effAct= AS,min*=0.4*0.65*2.2*39200 => AS,min =145.56 mm2s=kc=0.4k=0.65fct,eff= fctm=2.2Act=1000*hc,eff=1000*39.20=39200 2.5*(hf-d)=2.5*(140-112)=75hc,eff= min (hf-x)/3= (140-x)/3=(140-0.20*112)/3=39.20 hf/2=140/2= 70

x=0.14*d pentru sectiunile solicitate cu momente pozitivex=0.20*d pentru sectiunile solicitate cu momente negative6. Se verifica 7. Se verifica daca diametrul maxim al barelor utilizate respecta valuarea din tabelul 7.2 in functie de efortul de armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax.Efortul efortul de armatura s= si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 diametrul maxim al barelor este 40 mm cu 160 MPa ceea ce acopera armatura aleasa 106/m cu As=283 mm28. Se verifica daca distanta maxima intre armaturi respecta valuarea din tabelul 7.3 in functie de efortul din armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax..Efortul efortul de armatura s=si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 distanta intre bare este de 1000/10= 100 mmPe directia y`: Se dau: b=1000 , h=140, As=mm2 , As,real=283 mm2 , clasa betonului C20/25, tipul si clasa otelului S400.Se cere: controlul fisurarii fara calcul direct1. Se stabilesc toate datele legate de clasa betonului si tipul si clasa otelului folosite:fcd = 13,33 N/mm2 fyd = 347,83 N/mm2.2. Se calculeaza a =Cnom+ R2 + 3. d = h a= 140 34 = 106 mm4. Se stabileste valoarea maxima admisibila a fisurilor wmax in functie de clasa de expunere si tipul elementului.wmax=0.45. Se calculeaza cantitatea minima de armatura necesara efectuarii verificarii deschiderii fisurilor ( pentru evitarea ruperii in timpl fisurarii ).AS,min s=kckfct,effAct= AS,min*=0.4*0.65*2.2*39600 AS,min =142.38 mm2s=kc=0.4k=0.65fct,eff= fctm=2.2Act=1000*hc,eff=1000*39.6=39600 2.5*(hf-d)=2.5*(140-106)=85hc,eff= min (hf-x)/3= (140-x)/3=(140-0.20*106)/3=39.6 hf/2=140/2= 70x=0.14*d pentru sectiunile solicitate cu momente pozitivex=0.20*d pentru sectiunile solicitate cu momente negative6. Se verifica 7. Se verifica daca diametrul maxim al barelor utilizate respecta valuarea din tabelul 7.2 in functie de efortul de armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax.Efortul efortul de armatura s= si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 diametrul maxim al barelor este 40 mm cu 160 MPa ceea ce acopera armature aleasa 106/m cu As=mm28. Se verifica daca distanta maxima intre armaturi respecta valuarea din tabelul 7.3 in functie de efortul din armatura s si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax..Efortul efortul de armatura s= si deschiderea maxima admisibila a fisurilor Wk=Wmax =0.4 distanta intre bare este de 1000/10= 100 mm.

Extrasul de armaturaLungimile barelorArmaturile inferioare au lungimea egala cu distanta intre fetele grinzilor.

Seciune prin plac pe direcia x (a a) sau pe direcia y (b b)

Armarea inferioar1. 1. 1. 1. 1. 1.

Armarea superioaraReazeme exterioare Placa AB-12lmin=5.75 m

7 8 12 Placa BC -12 lmin = 4.15 m 10 Placa BC -23 lmin = 4.15 m 15 16 Reazeme interioare 11 13

Armtura de repartiie (OB37)

17

23

1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.

EXTRAS DE ARMTUR

MarcaDiametruLungime barBuci asemeneaLungimi pe diametre

S400OB37

(mm)(m)

166.2235218

266.2246286

366.2225156

464.6235162

564.9225123

664.6227125

781.7658102

881.7658102

961.284254

1081.364663

1181.365271

1281.7658102

1361.284254

1461.284558

1561.284558

1661.284254

1765.7523132

1865.7523132

1965.7523132

2065.7523132

2165.751798

2264.151771

2365.751798

2464.151771

2564.151771

2664.451776

2764.151771

2864.451776

Total lungimi pe diametre (m)1,3454401,158

Greutate pe metru (kg/m)0.2220.3950.222

Greutate pe diametre (kg)299174257

Greutate pe tip oel (kg)472257

Greutate total (kg)729

34