Upload
others
View
50
Download
5
Embed Size (px)
Citation preview
1
1
432
D
1
C
B
A
Lx = 6.0 m
L y =
5.0
mL y
= 5
.0 m
L y =
5.0
m
Lx = 6.0 mLx = 6.0 m
8765
Lx = 6.0 mLx = 6.0 mLx = 6.0 mLx = 6.0 m
9
Lx = 6.0 m
Ploča direktno oslonjena na stubove
Tipska međuspratna ploča petospratne konstrukcije oslonjena je na stubove konstantnog kružnog poprečnog preseka. Raster stubova je 6.0 m u podužnom, a 5.0 m u poprečnom pravcu.
Pored sopstvene težine, ploča je opterećena jednako raspodeljenim opterećenjem ∆g = 1.5 kN/m2 i povremenim opterećenjem q = 3.0 kN/m2
2Usvajanje debljine ploče
2
3
cm2524
60024Ld24
dLmax ==≥⇒≤
S obzirom na Napomenu 1 uz Tabelu 7.4N, uzimaju se u obzir i propisani maksimalni odnosi L/d dati u britanskim i nemačkim nacionalnim dokumentima:
)BS(cm5.1248
600d48402.1dL
=≥⇒=×≤
)DIN(cm3.1442
600d42352.1dL
=≥⇒=×≤
cm5.1724.15.23.14
2Øcdddh 1 =++=
++=+=
Usvajanje debljine ploče
pretpostavljeno: h = 18 cm
4
Analiza opterećenjasopstvena težina 0.18×25 = 4.5 kN/m2
dodatno stalno opterećenje = 1.5 kN/m2
ukupno, stalno opterećenje g = 6.0 kN/m2
povremeno opterećenje q = 3.0 kN/m2
Proračun ugiba se može sprovesti primenom nekog računarskog programa (npr. Tower i slično). Ne očekuje se da se sprovodi na ispitu.
Analiza opterećenja
3
5
Član 219 Pravilnika BAB 87:Ploča direktno oslonjena na stubove BEZ KAPITELA se može
proračunati metodom zamenjujućih grednih nosača (traka), ukoliko je:
- opterećena jednako raspodeljenim opterećenjem- odnos međusobno upravnih osovinskih razmaka stubova
zadovoljava uslov 0.75 ≤ Ly/Lx ≤ 1.33 (odnosi se na bilo koje polje)
U proračunu se za širinu grednog nosača uzima osovinski razmak stubova odgovarajućeg pravca, a za visinu debljina ploče.
Pri proračunu statičkih uticaja u zamenjujućem grednom nosaču uzima se, za svaki pravac, UKUPNO odgovarajuće opterećenje, vodeći pritom računa i o najnepovoljnijem položaju pokretnog (korisnog) opterećenja
Određivanje sile u stubu
6
Nosač je kontinualni, sa osam jednakih raspona Lx = 6.0 m. Širina zamenjujućih traka u osama B i C je jednaka upravnom rasponu Ly = 5.0 m. Ukupno opterećenje za srednju traku (ose B i C) je:
g* = g×Ly = 6.0×5.0 = 30 kN/mq* = q×Ly = 3.0×5.0 = 15 kN/m
dok je za trake u osama A i D dvostruko manje, zbog dvostrukomanje širine traka.
Podužni pravac
432
D
1
C
B
ALx=6.0
L y=5
.0L y
=5.0
L y=5
.0
Lx=6.0Lx=6.0
8765
Lx=6.0Lx=6.0Lx=6.0Lx=6.0
9
Lx=6.0
L y/2
=2.5
L y=5
.0L y
/2=2
.5L y
=5.0
4
7
Kod kontinualnog nosača sa pet i više polja, srednja polja se redovno aproksimiraju obostrano uklještenim gredama a reakcije srednjih oslonaca postaju:
C ≈ D ≈ E = 1.0×p×LSile u srednjim stubovima u osama B i C su:
G = 1.0×g*×L = 1.0×g×Ly×Lx = 1.0×6.0×5.0×6.0 = 180 kNQ = 1.0×q*×L = 1.0×q×Ly×Lx = 1.0×3.0×5.0×6.0 = 90 kN
dok su odgovarajuće sile u stubovima u osama A i D dvostrukomanje, zbog dvostruko manje širine traka.
L = Lx
q
(×qL)A = 153388 B = 110
97 C = 187194 D = 98
97 E = 193194
L LL
8
Nosač je kontinualni, sa tri jednaka raspona Ly = 5.0 m. Širina zamenjujućih traka u osama 2 do 8 je jednaka upravnom rasponu Lx = 6.0 m. Ukupno opterećenje za srednje trake je:
g* = g×Lx = 6.0×6.0 = 36 kN/mq* = q×Lx = 3.0×6.0 = 18 kN/m
dok je za trake u osama 1 i 9 dvostruko manje, zbog dvostrukomanje širine traka.
Poprečni pravac
432
D
1
C
B
ALx=6.0
L y=5
.0L y
=5.0
L y=5
.0
Lx=6.0Lx=6.0
8765
Lx=6.0Lx=6.0Lx=6.0Lx=6.0
9
Lx=6.0
Lx/2=3.0 Lx=6.0Lx=6.0
5
9
Sile u srednjim stubovima u osama 2 do 8 su:- stubovi u osama B i C:
BG = 1.1×g*×L = 1.1×g×Lx×Ly = 1.1×6.0×6.0×5.0 = 198 kNBQ = 1.1×q*×L = 1.1×q×Lx×Ly = 1.1×3.0×6.0×5.0 = 99 kN
- stubovi u osama A i D:AG = 0.4×g*×L = 0.4×g×Lx×Ly = 0.4×6.0×6.0×5.0 = 72 kNAQ = 0.4×q*×L = 0.4×q×Lx×Ly = 0.4×3.0×6.0×5.0 = 36 kN
dok su odgovarajuće sile u stubovima u osama 1 i 9 dvostrukomanje, zbog dvostruko manje širine traka.
L = Ly
q
(×qL)A = 0.4 B = 1.1
L L
A = 0.4B = 1.1
10
Sile usled stalnog (G) opterećenja (polovina ploče):
Sile u stubovima - konačno
432
D
1
C
B
ALx=6.0
L y=5
.0L y
=5.0
L y=5
.0
Lx=6.0Lx=6.0
5
Lx=6.0
G=198 G=180G=72 G=180 G=180
G=198 G=180G=72 G=180 G=180
G=99 G=90G=36 G=90 G=90
G=99 G=90G=36 G=90 G=90
G=1
98G
=198
G=7
2G
=72
G=1
98G
=198
G=7
2G
=72
G=1
98G
=198
G=7
2G
=72
G=1
98G
=198
G=7
2G
=72
G=3
6
G=9
9G
=99
G=3
6
6
11
Na prethodnom slajdu su prikazane su sile usled stalnog (G) opterećenja. Vodoravno su napisane sile sračunate iz podužnih, a uspravno iz poprečnih ramova.
Pri proračunu traka u podužnom pravcu je usvojeno da krajnja reakcija (osa 1) teži vrednosti od 0.4×pL, a reakcija prvog sledećeg oslonca (osa 2) vrednosti od 1.1×pL (videti slajd br. 7)
S obzirom da je postupak proračuna ploče približan, smisleno je usvojiti VEĆE od sračunatih vrednosti (boldovano).
Odgovarajuće sile usled povremenog opterećenja su dvostruko manje (q = 3 kN/m2 = g/2)
USVOJENO:srednji stubovi G = 198 kN ; Q = 99 kNivični stubovi G = 99 kN ; Q = 49.5 kNugaoni stubovi G = 36 kN ; Q = 18 kN
Sile u stubovima - konačno
12Reakcije oslonaca – Tower (opciono)
7
13
Ne vodeći računa o vitkosti ili prihvatanju horizontalnih dejstava (potrebni parametri nepoznati, smatra se da nisu relevantni), stubovi će biti dimenzionisani kao centrično pritisnuti:
NEd = n×(1.35×G + 1.5×Q)gde je:
n = 5 - broj tipskih tavanicaG, Q - reakcije tipske tavanice
NEd = 5×(1.35×198 + 1.5×99) = 2079 kNusvojeno: C 25/30 ⇒ fcd = 0.85×25/1.5 = 1.42 kN/cm2
ρ = As/Ac = 0.6%
Usvajanje dimenzije stuba
2
2
cd
scd
Edreq,c cm1254
42.140106.0142.1
2079
f1f
NA =
××+×
=
σρ+×=
−
14Usvajanje dimenzije stuba
Minimalnu dimenziju stuba direktno oslonjene ili pečurkaste ploče propisuje i član 222 Pravilnika BAB 87:
cm30cm30
cm2015/30015/Hcm2520/50020/L
.maxdmin
.min =
====
=
Usvajaju se stubovi konstantnog, kružnog poprečnog preseka, prečnika D = 40 cm.
cm97.3912544A4d potr,bpotr =×π
=×π
=
8
15
Pri proračunu uticaja u nekom srednjem polju konstrukcije uobičajeno je nosač tretirati kao obostrano uklještenu gredu:
Proračun ploče – savijanje, podužni pravac
L = Lx
gx*=g×Ly ; qx*=q×Ly
L L
0.1060.077 0.085 0.082
L0 = 0.789×L
0.268×L0.211×L
0.479×L
0.196×L0.211×L
0.407×L
0.215×L0.212×L
0.427×L
0.21×L
L0 = 0.521×L L0 = 0.592×L L0 = 0.574×L
0.3940.528 0.492 0.503
0.394×L 0.528×L 0.492×L 0.503×L
0.4970.5080.4720.606
L
M
T
0.078
0.034 0.044 0.041
0.394×L 0.394×L
(× pL)
(× pL2)
(× pL)
A = 153388 B = 110
97 C = 187194 D = 98
97 E = 193194
0.5
0.5
0.083 0.083
0.042
(× pL2)
(× pL)
0.211×L 0.211×L
L0 = 0.577×L
R2 = 12
R2 = 12
L = Lx
0.5×L
gx* ; qx*
16
qEd,x* = 1.35×g* + 1.5×q* = (1.35×g+1.5×q)×Ly
qEd,x* = (1.35×6.0+1.5×3.0)×5.0 = 12.6×5.0 = 63 kN/m
Ukupan oslonački MEd za zamenjujuću traku širine Ly = 5 m je:
kNm18912
0.66312LqM
22x*
x,Edosl
x,Ed =×
=×=
Prosečan oslonački moment savijanja za podužni pravac je:
mkNm8.37
0.5189
LM
My
oslx,Ed
osl ===
9
17Raspodela oslonačkog momenta – podužni pravac
B
P2
S22 S1
P2
S22
1.5 0.5 1.0 0.5 1.5
Ly = 5.0
Mos
l 2.1×
Mos
l
1.4×
Mos
l
0.5×
Mos
l
18
polutraka S1 (širina 0.2×Ly):
Raspodela oslonačkog momenta – podužni pravac
B
P2
S22 S1
P2
S22
1.5 0.5 1.0 0.5 1.5
Ly = 5.0
Mos
l 2.1×
Mos
l
1.4×
Mos
l
0.5×
Mos
l
osl1S
Ed M12M ×= .
mkNm47983712M 1S
Edx ..., =×=
polutrake S2 (širina 2×0.1×Ly):
osl2S
Ed M41M ×= .
mkNm9.528.374.1M 2S
Ed,x =×=
Momenti savijanja imaju konstantne vrednosti u okviru traka, i to:
traka P (širina 2×0.3×Ly):
oslPEd M50M ×= .
mkNm91883750M 1S
Edx ..., =×=
10
19 Opt. 1: P
Vektorski preseci: Ms Ploča oslonjena na grede u jednom pravcu
Opt. 1: P
Vektorski preseci: Ms Ploča direktno oslonjena na stubove
Opt. 1: P
Deformisani model Ploča oslonjena na grede u jednom pravcu
Opt. 1: P
Deformisani model Ploča direktno oslonjena na stubove
20Raspored traka u osnovi – podužni pravac
321
C
B
A
LX = 6.0 m LX = 6.0 m
L Y =
5.0
mL Y
= 5
.0 m
D
4
L Y =
5.0
m
LX = 6.0 m
0.4×
L Y0.
6×L Y
0.6×
L Y0.
4×L Y
0.6×
L Y0.
2×L Y
0.6×
L Y0.
2×L Y
11
21Raspored traka u osnovi – podužni pravac
321
C
B
A
LX = 6.0 m LX = 6.0 m
L Y =
5.0
mL Y
= 5
.0 m
D
4
L Y =
5.0
m
LX = 6.0 m
0.4×
L Y0.
6×L Y
0.6×
L Y0.
4×L Y
0.6×
L Y0.
2×L Y
0.6×
L Y0.
2×L Y
22
Ploča je sistema kontinualnog nosača preko tri jednaka raspona:
Proračun ploče – savijanje, poprečni pravac
gy*=g×Lx ; qy*=q×Lx
0.40.5
0.6
0.60.5
0.4
0.4×L
L0 = 0.8×L
0.276×L
L0 = 0.447×L
0.2×L
0.476×L
0.276×L 0.2×L
0.476×L
0.5×L 0.6×L
0.1 0.1
0.08
0.025
L0 = 0.8×L
0.4×L 0.4×L
L L
M
V
(× pL)
(× pL2)
(× pL)
0.4×L0.4×L0.08
A = 25 B = 1110 A = 25B = 11
10
L = Ly
12
23Raspodela oslonačkog momenta – poprečni pravac
kNm18910
0.56.7510L
qM22
y*y,Ed
osly,Ed =
×=×=
qEd,y* = (1.35×g+1.5×q)×Lx = (1.35×6.0+1.5×3.0)×6.0 = 75.6 kN/m
Ukupan oslonački Mu za zamenjujuću traku širine Lx = 6 m je:
Prosečan oslonački moment savijanja:
mkNm5.31
0.6189
LM
Mx
osly,Ed
osl ===
24Raspodela oslonačkog momenta – poprečni pravac
5
P2
S22 S1
P2
S22
1.8 0.6 1.2 0.6 1.8
Lx = 6.0
Mos
l 2.1×
Mos
l
1.4×
Mos
l
0.5×
Mos
l
13
25
polutraka S1 (širina 0.2×Lx):
Raspodela oslonačkog momenta – poprečni pravac
osl1S
Ed M12M ×= .
mkNm26653112M 1S
Edy ..., =×=
polutrake S2 (širina 2×0.1×Lx):
osl2S
Ed M41M ×= .
mkNm14453141M 2S
Edy ..., =×=
Momenti savijanja imaju konstantne vrednosti u okviru traka, i to:
traka P (širina 2×0.3×Lx):
oslPEd M50M ×= .
mkNm81553150M 1S
Edy ..., =×=5
P2
S22 S1
P2
S22
1.8 0.6 1.2 0.6 1.8
Lx = 6.0
Mos
l 2.1×
Mos
l
1.4×
Mos
l
0.5×
Mos
l
26
polutraka S1 (širina 0.2×Ly = 1.0 m):
Dimenzionisanje – oslonačke trake (PODUŽNI pravac)
polutrake S2 (širina 2×0.1×Ly = 2×0.5 m):
Kako su momenti savijanja veći u podužnom pravcu, usvojeno:pretp. d1x = 3.5 cm ⇒ dx = 18 – 3.5 = 14.5 cm
mcm06.15
5.435.14836.0104.79A836.0937.1
42.14.79
5.14k22
1Sx,s =
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø14/10 (15.39 cm2/m)
mcm34.9
5.435.14898.0109.52A898.0372.2
42.19.52
5.14k22
2Sx,s =
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø14/15 (10.27 cm2/m)traka P (širina 2×0.3×Ly = 2×1.5 m):
mcm103
543514966010918A96609703
421918
514k22
Pxs .
......
..
., =
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø10/25 (3.14 cm2/m)
14
27Minimalna armatura
dx,stv. = hp – c – Øx/2 = 18 – 2.5 – 1.4/2 = 14.8 cm
%.%.... 1301330500
62260ff260
yk
ctm >=×=×
mcm9718141001330A
2
s ..%.min, =××=
MPa62f3025C ctm ./ =⇒
db00130dbff260A
yk
ctms ××≥×××= ..min,
28Raspored traka u osnovi – poprečni pravac
321
C
B
A
LX = 6.0 m LX = 6.0 m
L Y =
5.0
mL Y
= 5
.0 m
D
4
L Y =
5.0
m
LX = 6.0 m
0.2×LX 0.6×LX 0.4×LX 0.6×LX 0.4×LX 0.6×LX 0.4×LX
15
29
polutraka S1 (širina 0.2×Lx = 1.2 m):
Dimenzionisanje – oslonačke trake (POPREČNI pravac)
polutrake S2 (širina 2×0.1×Lx = 2×0.6 m):
dy = hp – (c + Øx + Øy/2) = 18 – (2.5 + 1.4 + 1.4/2) = 13.4 cm
mcm5013
543413841010266A84109611
421266
413k22
1Sys .
......
..
., =
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø14/10 (15.39 cm2/m)
mcm408
543413901010144A90104022
421144
413k22
2Sys .
......
..
., =
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø14/15 (10.27 cm2/m)traka P (širina 2×0.3×Lx = 2×1.8 m):
mcm802
543413967010815A96700194
421815
413k22
Pys .
......
..
., =
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø10/25 (3.14 cm2/m)
30
qEd,x* = 1.35×g* + 1.5×q* = (1.35×g+1.5×q)×Ly
qEd,x* = (1.35×6.0+1.5×3.0)×5.0 = 12.6×5.0 = 63 kN/m
Kako se u podužnom pravcu (za razmatrano srednje polje) nosačtretira kao obostrano uklještena greda, ukupan moment u polju MEd za traku širine Ly = 5 m je:
kNm59424
066324LqM
22x
xEdp
xEd ..*,, =
×=×=
Prosečan moment savijanja u polju za podužni pravac je:
mkNm918
05594
LM
My
pxEd
p ..., ===
Donja zona – podužni pravac
16
31
traka S (širina 0.4×Ly):
Raspodela pozitivnih momenata – podužni pravac
B
P2 S1
P2
S22
1.5 0.5 1.0 0.5 1.5
Ly = 5.0
1.25
×Mp
Mp
0.84
×Mp
SS22p
SEd M251M ×= .
mkNm623918251MS
Edx ..., =×=
traka P (širina 2×0.3×Ly):
pPEd M840M ×= .
mkNm815918840MP
Edx ..., =×=
Traka S preko stubova (u gornjoj zoni podeljena na S1 i S2, ovde jedinstvena jer su momenti isti), odnosno traka P u polju, su simetrično raspoređene u odnosu na stub.
Momenti savijanja imaju konstantne vrednosti u okviru traka, i to:
32Raspodela pozitivnih momenata – podužni pravac
B
P2 S1
P2
S22
1.5 0.5 1.0 0.5 1.5
Ly = 5.0
1.25
×Mp
Mp
0.84
×Mp
SS22
17
33Raspored traka u osnovi – podužni pravac
321
C
B
A
LX = 6.0 m LX = 6.0 m
L Y =
5.0
mL Y
= 5
.0 m
D
4
L Y =
5.0
m
LX = 6.0 m
0.4×
L Y0.
6×L Y
0.6×
L Y0.
4×L Y
0.6×
L Y0.
2×L Y
0.6×
L Y0.
2×L Y
34
qEd,y* = 1.35×g* + 1.5×q* = (1.35×g+1.5×q)×Lx
qEd,y* = (1.35×6.0+1.5×3.0)×6.0 = 12.6×6.0 = 75.6 kN/m
U poprečnom pravcu ploča je kontinualni nosač na tri polja, pa su ukupni momenti u krajnjem i srednjem polju za traku širine Lx = 6 m:
kNm215105675080Lq080M 22yyEd
1pyEd ..... *
,, =××=××=
Prosečni momenti savijanja u poljima za poprečni pravac su:
mkNm225
062151
LM
Mx
1pyEd
1p ..., ===
Donja zona – poprečni pravac
kNm347056750250Lq0250M 22yyEd
2pyEd ..... *
,, =××=××=
mkNm97
06347
LM
Mx
2pyEd
2p ..., ===
18
35
traka S (širina 0.4×Lx):
Raspodela pozitivnih momenata – poprečni pravac
5
P2 S1
P2
1.8 0.6 1.2 0.6 1.8
1.25
×Mp
Lx = 6.0
Mp
0.84
×Mp
SS22
S22
pSEd M251M ×= .
mkNm531225251MS
1yEd ..., =×=
traka P (širina 2×0.3×Lx):
pPEd M840M ×= .
mkNm21225840MP
1yEd =×= ..,
Sprovodi se isto kao za podužni pravac, sa različitim vrednostima za krajnja polja i srednje polje:
mkNm8997251MS
2yEd ..., =×=
mkNm6697840MP
2yEd ..., =×=
36Raspodela pozitivnih momenata – poprečni pravac
5
P2 S1
P2
1.8 0.6 1.2 0.6 1.8
1.25
×Mp
Lx = 6.0
Mp
0.84
×Mp
SS22
S22
19
37Raspored traka u osnovi – poprečni pravac
321
C
B
A
LX = 6.0 m LX = 6.0 m
L Y =
5.0
mL Y
= 5
.0 m
D
4
L Y =
5.0
m
LX = 6.0 m
0.2×LX 0.6×LX 0.4×LX 0.6×LX 0.4×LX 0.6×LX 0.4×LX
38
traka S (širina 0.4×Lx = 2.4 m):
Dimenzionisanje – donja zona, poprečni pravacpretp. d1y = 2.0 + 1.0/2 = 2.5 cm ⇒ dy = 18 – 2.5 = 15.5 cm
mcm924
54351595010531A9502873
421531
515k22
S1sy .
......
..
., =
×××
=⇒=ζ⇒==
usv.: Ø10/15 (5.24 cm2/m) – krajnja polja
mcm481
54351598501089A9850885
42189515k
22S
2sy ....
...
...
, =××
×=⇒=ζ⇒==
usv.: Ø8/25 (2.01 cm2/m) – srednje poljem
cm971AA2
sS
2sy .min,, =<
20
39
traka P (širina 0.6×Lx = 3.6 m):
Dimenzionisanje – donja zona, poprečni pravac
mcm223
54351596701021A96700264
42121
515k22
P1sy .
.....
.
., =
×××
=⇒=ζ⇒==
usv.: Ø8/15 (3.35 cm2/m) – krajnja polja
usv.: Ø8/25 (2.01 cm2/m) – srednje polje
mcm971AA
42166515k
2
sP
2sy .
...
min,, =<⇒=
40
4.00
31.5
66.2
31.5
66.2
1.00 1.38 2.24 1.38 1.00
4.00
"S1"
LY = 5.00 LY = 5.00 LY = 5.00
M
1 Ø10/15 1 Ø10/152 Ø8/25
3 Ø14/10 3 Ø14/10
Poprečni pravac, traka preko stubova – polutraka S1
21
41
4.00 4.00"S2"
M
1.00 1.38 2.24 1.38 1.00
LY = 5.00 LY = 5.00 LY = 5.00
1 Ø10/15 1 Ø10/152 Ø8/25
3 Ø14/15 3 Ø14/15
Poprečni pravac, traka preko stubova – polutraka S2
42
M
4.00 4.00"P"
1.00 1.38 2.24 1.38 1.00
LY = 5.00 LY = 5.00 LY = 5.00
4 Ø8/152 Ø8/25
5 Ø10/25
4 Ø8/15
5 Ø10/25
Poprečni pravac - traka u polju P
22
43
traka S (širina 0.4×Ly = 2.0 m):
Dimenzionisanje – donja zona, podužni pravac
traka P (širina 2×0.3×Ly = 2×1.5 m):
d1x = 2.0 + 1.0 + 1.0/2 = 3.5 cm ⇒ dx = 18 – 3.5 = 14.5 cm
mcm913
543514957010623A95705513
421623
514k22
Ssx .
......
..
.=
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø10/20 (3.93 cm2/m)
mcm572
543514972010815A97203494
421815
514k22
Psx .
......
..
.=
×××
=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø10/25 (3.14 cm2/m)
44
LX = 6.00 LXLX
1.27 1.27 1.271.27
3.46
23.6 23.6 23.6
"S1"
79.4
2 Ø14/10
79.4
2 Ø14/10
1 Ø10/201 Ø10/20 1 Ø10/20
M
Podužni pravac, traka preko stubova – polutraka S1
23
45
LX = 6.00 LXLX
1.27 1.27 1.271.27
3.46
23.6 23.6 23.6
"S2"52.9
2 Ø14/15
52.9
2 Ø14/15
1 Ø10/201 Ø10/20 1 Ø10/20
M
Podužni pravac, traka preko stubova – polutraka S2
46
LX = 6.00 LXLX
1.27 1.27 1.271.27
3.46
15.8 15.8 15.8
"P"18.9
3 Ø10/25
18.9
3 Ø10/25
1 Ø10/251 RØ10/25 1 Ø10/25
M
Podužni pravac - traka u polju P
24
47Dimenzionisanje ploče – traka uz zid
48Dimenzionisanje ploče – traka uz zid (ivičnu gredu)
25
49Raspored traka u osnovi – podužni pravac
321
C
B
A
LX = 6.0 m LX = 6.0 m
L Y =
5.0
mL Y
= 5
.0 m
D
4
L Y =
5.0
m
LX = 6.0 m
0.4×
L Y0.
6×L Y
0.4×
L Y0.
3×L Y
0.5×
L Y0.
3×L Y
0.5×
L Y
50Raspored traka u osnovi – poprečni pravac
321
C
B
A
LX = 6.0 m LX = 6.0 m
L Y =
5.0
mL Y
= 5
.0 m
D
4
L Y =
5.0
m
LX = 6.0 m
0.5×LX 0.3×LX 0.4×LX 0.6×LX 0.4×LX 0.6×LX 0.4×LX
26
51
poprečni pravac (širina 0.5×Lx = 3.0 m):
Dimenzionisanje – donja zona, traka uz ivičnu gredu
min,....
...
..
.s
22Zsx A
mcm931
543514979010911A97900025
421911
514k <=××
×=⇒=ζ⇒==
usvojeno: Ø8/25 (2.01 cm2/m)
mkNm911918630M630M p
ZEdx ...., =×=×=
podužni pravac (širina 0.5×Ly = 2.5 m):
mkNm815225630M630M 1p
Z1Edy ...., =×=×=
mcm402
543515976010815A97606494
421815
515k22
Z1sy .
......
..
., =
×××
=⇒=ζ⇒==
usv.: Ø8/20 (2.51 cm2/m) – krajnja polja
usv.: Ø8/25 (2.01 cm2/m) – srednje polje
mkNm9497630M630M 2p
Z2Edy ...., =×=×=
(krajnja polja)
(srednje polje)
52
LX = 6.00 LXLX
1.27 1.27 1.271.27
3.46
11.9
"Z"
4 Ø8/254 Ø8/25 4 Ø8/25
11.911.9
Podužni pravac - traka uz ivičnu gredu Z (ose A,D)
27
53
4.00 4.00"Z"
1.00 1.38 2.24 1.38 1.00
LY = 5.00 LY = 5.00 LY = 5.00
4 Ø8/202 Ø8/25
4 Ø8/20
Poprečni pravac - traka uz ivičnu gredu Z (ose 1,9)