PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-MC-004 Calculos Electricos Instalaciones Baja Tensión (COMENTADO) (Recuperado)

7/22/2019 PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-MC-004 Calculos Electricos Instalaciones Baja Tensión (COMENTADO) (Recuperado)

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PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-MC-004 CALCULOS ELECTRICOS INSTALACIONES DE BAJA TENSION.

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CLIENTE: Sociedad Portuaria Puerto Bahía (SPPB)

PROYECTO: Puerto Bahía Terminal de Almacenamiento de Hidrocarburos yLíquidos a Granel

CÁLCULOS ELÉCTRICOS INSTALACIONES DE BAJA TENSIÓN

CÁLCULOS ELÉCTRICOS INSTALACIONES DE BAJA TENSIÓN

C 30/08/2013 Para Aprobación L.B. J.B. A.M.

B 04/02/2013 Para Aprobación J.M.H.S J.M.H.S B.P.S

A2 29/01/2013 Para Revisión J.M.H.S J.M.H.S B.P.S

A1 21/12/2012 Para Revisión J.M.H.S J.M.H.S B.P.S

REV FECHA DESCRIPCION AUTOR REVISADO APROBADO



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CÁLCULOS ELÉCTRICOS INSTALACIONES DE BAJA TENSION


TABLA DE CONTENIDO

1. OBJETO ............................................................................................................. 4 2. ALCANCE .......................................................................................................... 4

2.1. Alcance del Suministro ................................................................................... 4 3. DOCUMENTOS DE REFERENCIA .................................................................. 10 4. NORMAS .......................................................................................................... 11 5. IDENTIFICACIÓN DE LOS CIRCUITOS ........................................................... 11

5.1. CCM-01 ........................................................................................................ 11 5.2. CCM-02 ........................................................................................................ 12 5.3. CCM-03 ........................................................................................................ 13 5.4. TSA-01 .......................................................................................................... 13 5.5. TSA-02 .......................................................................................................... 14 5.6. TSA-03 .......................................................................................................... 14

6. BASES Y PREMISAS DE CÁLCULOS ............................................................. 15 7. CÁLCULOS ELÉCTRICOS. SUBESTACION ELECTRICA PRINCIPAL ......... 17

7.1. CÁLCULO DE BLINDOBARRAS DESDE TR-01A/B HACIA EL CCM-

001, 480 VAC. ............................................................................................ 17

7.2. CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL TRANSFORMADOR DESERVICIOS AUXILIARES TR-SA-01A / 01B ............................................. 20

7.3. CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL TABLERO DE SERVICIOS AUXILIARES TSA-01 ................................................................................. 23

7.3.1. Tablero de distribución portería TD-01.............. ........... ............... ........... ......... 25 7.3.2. Tablero de distribución edificio administrativo TD-02 .......... ........... ............... ... 27 7.3.3. Tablero de distribución alumbrado y tomas caseta PTAR TD-03 ........... ......... 30 7.3.4. Tablero de distribución bodega taller TD-04 .............. ........... ............... ........... . 33 7.3.5. Tablero de distribución shelter de bomberos y enfermería TD-05 ........... ......... 36 7.3.6. Tablero de distribución área de contratistas TD-06 ........... ........... ............... ..... 38 7.3.7. Tablero de distribución iluminación exterior dique b TD-07 ........... ........... ........ 41 7.3.8. Tablero de distribución de iluminación exterior llenadero TD-08 ................... ... 44 7.3.9. Tablero de distribución de cuarto eléctrico principal TD-09 ........... ........... ........ 46 7.3.10. Tablero de distribución caseta bombas contra incendio TD-10 ........... ........... .. 48 7.3.11. Alimentación de ups-01 para instrumentación y control .......... ........... .............. 51 7.3.12. Alimentación de sistema de refrigeración de celdas vdf .......... ........... .............. 53 7.3.13. Alimentación de space heater de celdas de vdf y motores mt ........... ........... .... 55 7.3.14. Alimentación de space heater para celdas swg-01 ........... ........... ............... ..... 57 7.3.15. Alimentación de space heater para motores ccm-01 .......... ........... ............... ... 60 7.3.16. Alimentación de REC-01 para sistema de 125 Vcc ........... ........... ............... ..... 62 7.3.17. Tablero de distribución sala de espera de conductores TD-11 ................. ....... 64 7.3.18. Tablero de distribución tanques zona de aliviadero TD-20............................... 67




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7.4. CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL TABLERO DE AIRES ACONDICIONADOS DEL EDIFICIO ADMINISTRATIVO TAA-01 .............. 69

7.5. CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL TABLERO DE AIRES ACONDICIONADOS DEL CUARTO ELECTRICO PRINCIPAL TAA-02 ................................................................................................................ 71

7.6. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-500-004BOMBA JOCKEY A Y P-500-005 BOMBA JOCKEY B .............................. 73

7.7. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-500-008BOMBA HORIZONTAL DE AGUA.............................................................. 76

7.8. CALCULO DEL ALIMENTADOR PARA EL MOTOR DE LASBOMBAS DE PRELUBRICACIÓN PARA P-101A, P-101B, P-101C ......... 78

7.9. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-421 BOMBANº1 VIADUCTO 1, P-422 BOMBA Nº2 VIADUCTO 1, P-423BOMBA Nº1 VIADUCTO 2, P-424 BOMBA Nº2 VIADUCTO 2 ................... 81

7.10. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-429 BOMBA 1 AGUA DE SERVICIO Y P-430 BOMBA 2 AGUA DE SERVICIO................ 83

7.11. CÁLCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-431 BOMBA 1 AGUA DE LLUVIAS CRUDA Y P-432 BOMBA 2 AGUA DELLUVIAS CRUDA ....................................................................................... 85

7.12. CALCULO DEL ALIMENTADOR PARA EL MOTOR DE LASBOMBAS P-405 BOMBA NO.1 AGUAS LLUVIOSAS DEL DIQUEB, P-406 BOMBA NO.2 AGUAS LLUVIOSAS DEL DIQUE B y P-

407 BOMBA NO.3 AGUAS LLUVIOSAS DEL DIQUE B ............................ 87 8. CÁLCULOS ELÉCTRICOS. SUBESTACION ELECTRICA AREA CPI ............ 90 9. CÁLCULOS ELÉCTRICOS. SUBESTACION ELECTRICA AREA DE

TRANSFERENCIA ......................................................................................... 98 10. CÁLCULOS DE ENERGÍA REACTIVA .......................................................... 103

10.1. EN CCM-01 ................................................................................................ 103 10.1.1. Cálculo del alimentador y proteccion del banco de condensadores del

CCM-01 ......................................................................................................... 104 10.2. EN CCM-02 ................................................................................................ 106

10.2.1. Cálculo del alimentador y proteccion del banco de condensadores delCCM-02 ......................................................................................................... 107

10.3. EN CCM-03 ................................................................................................ 109 10.3.1. Cálculo del alimentador y proteccion del banco de condensadores del

CCM-03 ......................................................................................................... 110




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1. OBJETO

El Objeto del presente documento es la realización de los cálculos eléctricoscorrespondiente a las instalaciones de Baja Tensión del proyecto “Puerto BahíaTerminal de Almacenamiento de Hidrocarburos y Líquidos a Granel”.

2. ALCANCE

En el presente documento se incluyen los requisitos para el diseño de las

instalaciones de Baja Tensión correspondiente al dimensionamiento de cada uno delos circuitos de los CCM y Tableros Auxiliares de la Terminal de Almacenamiento deHidrocarburos y Líquidos a Granel.

2.1. ALCANCE DEL SUMINISTRO

En el proyecto “Puerto Bahía Terminal de Almacenamiento de Hidrocarburos yLíquidos a Granel” se realizará la instalación de tres subestaciones:

Subestación Eléctrica Principal. Subestación Eléctrica Aérea de CPI Subestación Eléctrica Área Zona de Transferencia.

La ubicación de las subestaciones se refleja en el siguiente esquema:




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Los tableros objeto de cálculo son los siguientes:

En la subestación Eléctrica Principal.

(CCM 01), Centro de Control de Motores con una (1) barra de 4000 A,trifásico 480 V, 40 kA Icc, 60 Hz, compuesto por:

o 2 circuitos de alimentación y protección de acometida de entrada conenclavamiento de Acople de Barras compuesto por interruptor trifásicoautomático motorizado con bobina de cierre y con disparosobreintensidad instantáneo y termomagnético ajustable extraíble, relémultifunción, y con descargador de sobretensiones, por circuito.

o 1 circuitos de Acople de Barras de 480 V con funciones de protección50/51, 50G/51G, enclavada con las celdas de acometida y coninterruptor trifásico automático motorizado con bobina de cierre y condisparo sobreintensidad instantáneo y termomagnético ajustableextraíble.

o 2 circuitos de alimentación y protección de transformador de serviciosauxiliares de 630 kVA, 3 fases y 60 HZ de 480 V, compuesto porinterruptor trifásico automático con disparo sobreintensidadtermomagnético ajustable por circuito.

o 20 circuitos de alimentación, protección y control de entrada a motoresequipados con interruptor automático trifásico automático con disparo desobreintensidad termomagnético ajustable extraíble y relé térmicoprogramable con puerto de comunicaciones, para cada circuito.

o 1 circuito de alimentación, protección y control de entrada a motor

equipado con interruptor automático con disparo de sobreintensidadtermomagnetico ajustable extraíble y arrancador suave.

o 2 circuitos de alimentación y protección de entrada a tablero dedistribución, equipados con interruptor automático trifásico automáticocon disparo de sobreintensidad termomagnético ajustable extraíble, porcircuito.




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o 1 Línea de Alimentación a Batería de Condensadores para larectificación de Factor de Potencia.

o 2 circuitos de reserva equipados con interruptor automático trifásicoautomático con disparo de sobreintensidad termomagnético ajustableextraíble, por circuito.

(TSA 01), Tablero de Servicios Auxiliares con un (1) barraje de 2500 A,trifásico 220-127 V, cuatro (4) hilos, 31,5 kA Icc, 60 Hz compuesto por:

o 2 circuitos trifásico automático motorizado con bobina de cierre y condisparo sobreintensidad instantáneo y termomagnético ajustableextraíble, incluye 2 relé multifunción y descargador de sobretensión,para cada circuito.

o 18 interruptores automáticos trifásico con disparo de sobreintensidadtermomagnético ajustable.

o 1 Enclavamiento electromagnético 2 posiciones entre ambas

acometidas.

o 2 descargadores de sobretensiones.

En la subestación Eléctrica Área CPI:

(CCM 02), Centro de Control de Motores con una (1) barra de 2000 A,trifásico 480 V, 31,5 kA Icc , 60 Hz compuesto por:

o 1 circuito de alimentación y protección de acometida de entradacompuesto por interruptor trifásico automático motorizado con bobina de

cierre y con disparo sobreintensidad instantáneo y termomagnéticoajustable extraíble, relé multifunción y con descargador desobretensiones.

o 1 circuito de alimentación y protección de transformador de serviciosauxiliares de 250 kVA, 3 fases y 60 HZ de 480 / 220-127 V, compuestopor interruptor trifásico automático con disparo sobreintensidadtermomagnético ajustable.




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o 10 circuitos de alimentación, protección y control de entrada a motoresequipados con interruptor automático trifásico automático con disparo desobreintensidad termomagnético ajustable extraíble y relé térmicoprogramable con puerto de comunicaciones, por circuito.

o 2 circuitos de alimentación y protección de entrada a motores convariadores de frecuencia equipados con interruptor automático trifásico

automático con disparo de sobreintensidad termomagnético ajustableextraíble y parada, por circuito.

o 2 circuitos de alimentación y protección de entrada a tableros dePuentes de gruas fosos de bombas A/B, equipados con interruptorautomático trifásico automático con disparo de sobreintensidadtermomagnético, por circuito.

o 3 circuitos de alimentación y protección de salida a toma de corrientetrifásica equipados con interruptor automático trifásico automático condisparo de sobreintensidad termomagnético ajustable extraíble, porcircuito.

o 1 circuito de Alimentación a Batería de Condensadores para larectificación del factor de potencia.

o 5 circuitos de alimentación y protección de rectificadores de proteccióncatódica, equipados con interruptor automatico con disparo desobreintensidad termomagnetico ajustable extraíble.

o 3 circuitos de alimentación y protección para sistemas de fuerza ounidades tipo paquete, tag’s (X-007, X-008, X-009), equipados coninterruptor automatico con disparo de sobreintensidad termomagneticoajustable extraíble.

o 1 circuito de reserva equipado con interruptor automático trifásicoautomático con disparo de sobreintensidad termomagnético ajustableextraíble.




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(TSA 02), Tablero de Servicios Auxiliares con una barra de 1000 A, trifásico220-127 V, cuatro (4) hilos, 60 Hz compuesto por:

o 1 circuito de alimentación y protección de acometida de entrada al TSA-02, compuesto por interruptor trifásico automático motorizado conbobina de cierre y con disparo sobreintensidad instantáneo ytermomagnético ajustable extraíble, con descargador de sobretensiones.

o 4 circuitos de alimentación y protección de tableros de distribución, tag’s(TD12/13/14/19), equipados con interruptor automático trifasicoautomático con disparo de sobreintensidad termomagnético ajustable.

o 2 circuitos de alimentación y protección para REC-02 y UPS-02,equipados con interruptor automatico bifásico automatico con disparo desobreintensidad termomagnetico ajustable.

o 4 circuitos de alimentación y protección para cargas de calentadores deespacios y tomacorrientes de fuerza.

o 1 circuito de alimentación y protección para sistemas de fuerza o unidadtipo paquete de almacenamiento de nitrógeno tag (X-005), equipado coninterruptor automatico con disparo de sobreintensidad termomagneticoajustable extraíble.

o 1 descargador de sobretensiones.

En la subestación Eléctrica Área Zona de Transferencia:

(CCM 03), Centro de Control de Motores de una (1) barra de 2500 A, trifásico480 V, 60 Hz.

o 1 circuito de alimentación y protección de acometida de entrada al CCM-03, compuesto por interruptor trifásico automático motorizado conbobina de cierre y con disparo sobreintensidad instantáneo ytermomagnético ajustable extraíble, relé multifunción, y con descargadorde sobretensiones.




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o 1 circuito de alimentación y protección de transformador de serviciosauxiliares de 112,5 kVA, 3 fases y 60 HZ de 480 V, compuesto porinterruptor trifásico automático con disparo sobreintensidadtermomagnético extraíble.

o 2 circuitos de alimentación, protección y control de entrada a motoresequipados con interruptor automático trifásico automático con disparo desobreintensidad termomagnético ajustable extraíble y relé térmico

programable con puerto de comunicaciones.

o 1 circuito de alimentación y protección de salida a toma de corrientetrifásica equipado con interruptor automático trifásico automático condisparo de sobreintensidad termomagnético ajustable extraíble.

o 1 circuito de alimentación y protección de salida a incinerador zona detransferencia equipado con interruptor automático trifásico automáticocon disparo de sobreintensidad termomagnético ajustable extraíble.

o 1 circuito de alimentación y protección de salida a sistema de fuerzaganche de amarre equipado con interruptor automático trifásico

automático con disparo de sobreintensidad termomagnético ajustableextraíble.

o 2 circuitos de alimentación y protección de brazos de carga equipadoscon interruptor automático trifásico automático con disparo desobreintensidad termomagnético ajustable extraíble.

o 1 circuito de alimentación y protección de salida a tablero de airesacondiconados tag (TAA-03), equipado con interruptor automáticotrifásico automático con disparo de sobreintensidad termomagnéticoajustable extraíble.

o 1 circuito de Alimentación a Batería de Condensadores para larectificación de F.P

o 1 circuito de reserva equipado con interruptor automático trifásicoautomático con disparo de sobreintensidad termomagnético ajustableextraíble.




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(TSA 03), Tablero de servicios Auxiliares con una (1) barra de 600 A, trifásico220-127 V, cuatro (4) hilos, 60 Hz compuesto por:

o 1 circuito de alimentación y protección de acometida de entrada al TSA-03, compuesto por interruptor trifásico automático motorizado conbobina de cierre y con disparo sobreintensidad instantáneo ytermomagnético ajustable extraíble, con descargador de sobretensiones.

o 4 circuitos de alimentación y protección de tableros de distribución,compuestos por Interruptores automáticos trifásicos con disparo desobreintensidad termomagnético ajustable.

o 3 circuitos de alimentación y protección para REC-03, UPS-03 y UPS-04equipados con interruptor automatico bifásico automatico con disparo desobreintensidad termomagnetico ajustable.

o 4 circuitos de alimentación y protección para calentadores de espacios ysistemas de refrigeración de celdas y motores, equipados con interruptor

automatico bifásico automatico con disparo de sobreintensidadtermomagnetico ajustable.

o 1 descargador de sobretensiones.

3. DOCUMENTOS DE REFERENCIA

Los documentos de referencia son los siguientes:

PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-BD-001 Bases de Diseño InstalaciónEléctrica

PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de cargas eléctricas

PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-MC-001 Cálculo de Demanda de Potencia.

PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-DI-001 Diagrama Unifilar General




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PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-DI-002 Diagramas Unifilares Celdas deMedia Tensión, CCM yDistribución

PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LY-007 Planimetria de CanalizacionesElectricas y Bandejas Portacables

PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-EST-800 Estudio de Cortocircuito

4. NORMAS La normativa de referencia que se ha tenido en cuenta es la siguiente:

NEC National Electrical Code

NTC 2050 Código Eléctrico Colombiano

NTC 3283 Paneles de Maniobra y Control de Baja Tensión. RequisitosParticulares para Sistemas de Barrajes y Control

RETIE Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas

Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios.

EIA Electronic Industries Association

EIA-RS-310C-77 Racks, Panels and Associated Equipment

ICEA Insulated Cable Engineers Association

IEEE Institute of Electrical and Electronics Engineering

ANSI/IEEE C37.16 American National Standard Low-Voltage PowerCircuit Breakers and AC Power Circuit Protectors- Preferred Ratings,Related Requirements, and Application Recommendations

NEMA National Electrical Manufacturers Association

NFPA 70-90 National Electrical Code. NEC Artículo 500 y 501

5. IDENTIFICACIÓN DE LOS CIRCUITOS A continuación se enumera cada uno de los circuitos objetos de instalación en elpresente proyecto de cada uno de los cuadros con la identificación correspondiente:

5.1. CCM-01

Los circuitos en el CCM-01 a instalar en esta fase del proyecto son los siguientes:

Dos (2) Circuitos de 480 V Acometida al CCM-01




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TR-01A/B Transformadores de potencia 01A y 01BTR-SA-01A/B Transformadores de Servicios Auxiliares 01A y 01BTAA-01 Tablero Aire acondicionado Edificio Administrativo

TAA-02Tablero Aire Acondicionado Subestación EléctricaPrincipal

P-500-004 Bomba Jockey AP-500-005 Bomba Jockey BP-500-008 Bomba Horizontal de AguaVEN-003 Motor No.3 de Ventilador de VDF de Media Tensión

VEN-004 Motor No.4 de Ventilador de VDF de Media TensiónVEN-005 Motor No.5 de Ventilador de VDF de Media TensiónB DE PRE P P-101 A Bomba de Prelubricación para P-101AB DE PRE P P-101 B Bomba de Prelubricación para P-101BB DE PRE P P-101 C Bomba de Prelubricación para P-101CP-421 Bomba nº1 Viaducto 1P-422 Bomba nº2 Viaducto 1P-423 Bomba nº1 Viaducto 2P-424 Bomba nº2 Viaducto 2P-429 Bomba 1 Agua de ServicioP-430 Bomba 2 Agua de ServicioP-431 Bomba 1 Agua de Lluvias CrudaP-432 Bomba 2 Agua de Lluvias CrudaP-433 Bomba sotano electrico electrico

P-405 Bomba nº1 Aguas Lluviosas del Dique BP-406 Bomba nº2 Aguas Lluviosas del Dique BP-407 Bomba nº3 Aguas Lluviosas del Dique B

VENT-01Motor de ventilador para desclasificar el area de lasbombas de dique A

VENT-02Motor de ventilador para desclasificar el area de lasbombas de dique A

Banco de Condensadores

5.2. CCM-02

Los circuitos en el CCM-02 a instalar en esta fase del proyecto son los siguientes:

Dos (2) Circuitos de 480 V Acometida al CCM-02

TR-SA-02 Transformador de Servicios Auxiliares 02P-102 Bomba STripping Multiuso de CrudoP-203 Bomba STripping Multiuso de NaftaP-300 Bomba de Transferencia de Drenaje a Tanque

SlopP-302 Bomba Slop Zona de TanquesP-303 Bomba Slop Zona de TanquesP-500-006 Bomba de EspumaWO-05 Salidas a Tomas de Fuerza




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WO-06 Salidas a Tomas de FuerzaWO-07 Salidas a Tomas de FuerzaP-425 Bomba nº1 Viaducto 3P-426 Bomba nº1 Viaducto 3P-427 Bomba nº1 Viaducto 4P-428 Bomba nº2 Viaducto 4P-401 Bomba 1 Agua de Lluvias Dique AP-402 Bomba 2 Agua de Lluvias Dique AP-434 Puente Grúa Foso de Bombas A

P-435 Puente Grúa Foso de Bombas BREC-04 Rectificador de Protección Catodica Tanque 1REC-05 Rectificador de Protección Catodica Tanque 1REC-06 Rectificador de Protección Catodica Tanque 1REC-07 Rectificador de Protección Catodica Tanque 1REC-08 Rectificador de Protección Catodica Tanque 1X-007 Unidad paquete sistema CPIX-008 Unidad paquete sistema LACTX-009 Unidad paquete sistema PTARBanco de Condensadores

5.3. CCM-03

Los circuitos en el CCM-03 son los siguientes:

Dos (2) Circuitos de 480 V Acometida al CCM-02TR-SA-03 Tablero de Servicios Auxiliares 03WO-08 Salida para toma 35 kVA

P-301Bomba Transferencia Drenajes (Zona deTransferencia)

P-304 Bomba Transferencia Drenajes (Muelle Principal)X-001 Incinerador Zona de TransferenciaBRAZ. MA PAR NAFTA Tablero Brazos Marinos para NAFTABRAZ. MA PAR CRUDO Tablero Brazos Marinos para CRUDOTablero Ganche de Amarre de Buques

TAA-03Tablero de Aires Acondicionados de CuartoElectrico Zona de Transferencia

5.4. TSA-01Los circuitos en el tablero TSA-01 son los siguientes:

Dos (2) Circuitos de 220 V Acometida al TSA-01TD-01 Tablero de Distribución PorteríaTD-02 Tablero de Distribución Edificio AdministrativoTD-03 Alumbrado y Tomas Casetas PTARTD-04 Tablero de Distribución Bodega TallerTD-05 Shelter de Bomberos y Enfermería




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TD-06 Tablero de Distribución Área de ContratistasTD-07 Tablero de Iluminación Exterior Dique BTD-08 Tablero de Iluminación Exterior Llenadero

TD-09Tablero de Distribución de la SubestaciónPrincipal

TD-10 Tablero de Bombas ContraincendiosTD-11 Tablero de Sala de Espera de ConductoresTD-20 Tablero de Tanque de Zona AliviaderoUPS-01 UPS para Instrumentación y Control

REC-01 REC Sistema de alimentación a 125 VDCSIST REFRI CEL VFD

Alimentación para sistema de refrigeración deVDF

SPA HET VFD Y MT Space Heaters para VDF y Cabinas de MTSP HEA CEL SWG-01 Space Heaters para Cabinas del SWG-01SP HEA MOT CCM-01 Space Heaters para Cabinas del CCM-01

5.5. TSA-02

Los circuitos en el tablero TSA-02 son los siguientes:

Un (1) Circuito de 220 V Acometida al TSA-02X-005-1 Unidad paquete para almacenamiento de

nitrógeno.

TD-12 Tablero de Distribución Caseta Almacenamientode NitrógenoTD-13 Tablero de Distribución Subestación Eléctrica Área

CPITD-14 Iluminación Exterior Dique AUPS-02 UPS 02 Instrumentación y ControlTD-19 Tablero contraincendioSPA HET CLD M TEN Space Heaters para Cabinas de MTSPA HET MO CCM-02 Space Heaters para Motores CCM-02REC-02 REC Sistema de Alimentación 125 VDCF1-F2-F3 220/127 Línea de alimentación Tomas Monofásicas 1,2 y 3F4-F5 220/127 Línea de alimentación Tomas Monofásicas 4 y 5

5.6. TSA-03

Los circuitos en el cuadro TSA-03 son los siguientes:

Un (1) Circuito de 220 V Acometida al TSA-03

TD-15Tablero de Distribución de BombasContraincendios

TD-16Tablero de Distribución de Subestación EléctricaZona

TD-17 Iluminación exterior zpna de transferenciaTD-18 Iluminación exterior zona de Muelles




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UPS-03 UPS 03 Instrumentación y Control

UPS-04UPS 04 Instrumentación de remota 005 y Controlbrazos de cargas

REC-03 REC Sistema de Alimentación 125 VDC

SIST REF CELD VFDSistema de Refrigeración para Cabinas MediaTensión

SPA HET VFD Y MO Space Heaters para Cabinas y Motores de MT

SPA HET CL SWG-03 Space Heaters para Celdas SWG 03SPA HET MO CCM-03 Space Heaters para Cabinas CCM-03

6. BASES Y PREMISAS DE CÁLCULOS

Los cálculos eléctricos de conductores en baja tensión del proyecto en cuestión,será desarrollados, en función de las siguientes bases y premisas:

El calibre de los cables y conductores de alimentación para los diferentesniveles de tensión de la obra o proyecto, se calculará siguiendo los criteriosestablecidos en el Código Eléctrico Colombiano NTC 2050, sección 310.

Temperatura ambiente promedio 40ºC.

Temperatura máxima del conductor 90ºC.

El calibre de los conductores seleccionado será calculado por capacidad decorriente y verificado tanto por caída de tensión, como por temperatura.

La capacidad de corriente de los conductores de baja tensión debe ser laespecificada en las Tablas de capacidad de corriente, 310-16 a 310-19 de NTC2050 y sus notas correspondientes.

La capacidad nominal del calibre de los conductores, no será menor que el125% de la carga continua, a objeto de que se permita un máximo de 80 % dela capacidad nominal de los tableros y de los conductores.

Los cables utilizados para servicio de potencia hasta 600 V, será del tipoTHWN-2, 90º C, monopolar para los conductores de calibre mayor a 1/0 AWGo multipolar para los conductores menores o igual a 1/0 AWG.




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De acuerdo a la sección 210-19 del NTC la máxima caída de tensión de loscircuitos no superará para:

- Alimentadores Principales y Secundarios: 3 %- Circuitos Ramales: 5%

El factor de potencia para los cálculos es de 0.85.

El calibre minimo para cables de potencia, será # 12 AWG THWN-2.

El diámetro mínimo para las canalizaciones será de 3/4 plg.

La protección de cortocircuito será seleccionada en función de los criteriosestablecidos en el NTC (secciones 430-110, 430-52, tabla 430-150) y la norma

ANSI/IEEE C37.16-2000.

Los resultados obtenidos son los establecidos y calculados de la siguiente manera:

Para el cálculo de las protecciones superiores y barrajes se ha establecido elcálculo de diseño de todas las cargas previstas en cada tablero de acuerdo alos esquemas unifilares del proyecto tanto en esta fase como en fasesposteriores, incluyendo la reserva.

Para el cálculo de cada circuito individualizado se ha tenido en cuenta elcálculo de la carga prevista instalar en el presente proyecto.

La elaboración de este documento se ha realizado con las distancias deacuerdo a la ubicación prevista de las cargas y las conducciones de las

mismas.

En el diseño de los esquemas unifilares correspondientes se representarán lassecciones de los cables tanto en mm² como en AWG.

Por tanto se puede resumir que las protecciones y barrajes de los tableros estángarantizadas según diseño (todas las cargas previstas) y la protección de cada




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circuito a instalar en el presente proyecto es el que se representa en los siguientescálculos eléctricos:

Cálculos Eléctricos de CCM1



Cálculos Eléctricos de TSA01



7. CÁLCULOS ELÉCTRICOS. SUBESTACION ELECTRICA

PRINCIPAL

7.1. CÁLCULO DE BLINDOBARRAS DESDE TR-01A/B HACIA EL CCM-001,

480 VAC.Tensión de servicio: 480 V.

Canalización: Barras Blindadas

Longitud: 16 m;

Cos θ: 0.85;

Potencia Nominal del Transformador: 2500 kVA (2125 kW)

La corriente la calculamos con la siguiente expresión:

I = Carga total (VA) / √3 Tensión de Alimentación

I =2500000 VA/ √3 x 480 V = 3007,12 A

La capacidad de corriente del conductor o blindobarra se calculará de modo talque se permita un máximo de 80% de la capacidad nominal del conductor parauna temperatura ambiente de 40°C, por tanto:

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 3007,12 = 3759 A 0,91 0,91




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Se requiere unas blindobarras con capacidad para soportar 5000 A (capacidadnominal normalizada), 480 V y 65 kA de corriente de cortocircuito, con seccióntransversal y numero de la barras de cobre para las 3 fases, para operar a unatemperatura ambiente de 40 ºC y una caída de tensión máxima permitida de 3%para un tramo de longitud de 16 m por fase.

Caida de Tensión de las blindobarras

El método a utilizar para éste cálculo es el de la caída de tensión porimpedancia, la cual se determina mediante la siguiente expresión:

Para circuitos trifásicos tenemos:

Dónde:

r y x : Resistencia y Reactancia del conductor respectivamente.

Cos θ: Factor de Potencia.

kVA: Potencia aparente de la carga.

L: Longitud del conductor.

kV: Voltaje normal de operación.

Para una blindobarra de fase con capacidad de 5000 A y sección transversal de3120 mm2 según catalogo de fabricantes, se tiene que la resistencia yreactancia son:

r = 0,0000066 Ω/m

x = 0,0000038 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 2500

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 16 m




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Lo cual cumple con la caída de tensión máxima permitida para circuitos dealimentadores.

De acuerdo a las normas NTC 2050, NTC 3283, IEC 60439-2 y el cálculoanteriormente mostrado se establecen a continuacióon las características másimportantes de las Blindobarras CCM-01:

7.1.1. Características Técnicas de la Blindobarras

Características Constructivas

El material de las barras debe ser cobre de alta conductividad.

El material de recubrimiento de las barras debe ser aislante epóxico o poliéster

Clase B o equivalente con rigidez dieléctrica 25 kV/mm.

La carcasa debe ser lámina con acabado de pintura aplicadaelectrostáticamente.

Los empalmes para las uniones de tramos de blindobarras deben ser estañadoso plateados.

Características Mecánicas

Las blindobarras deben soportar los niveles de cortocircuito de la instalaciónEléctrica en el CCM-01 (65 kA) y el conjunto blindobarra-carcasa debe resistirlas siguientes condiciones ambientales:

o Altura sobre el nivel del mar: Menor a 200 m.

o Clima: Tropical Costero.

o Contaminación: Alta

o Humedad Promedio: 80%

o Máxima: 40.0 °C

o Máxima promedio diaria: 23 – 32 °C

o Mínima: 15.0 °C

Las blindobarras y sus soportes de fijación deben soportar cualquier tipo deesfuerzo mecánico. En fijación vertical los soportes deben ser del tiposismorresistente. Los soportes deben fabricarse en resina poliéster oequivalente autoextinguible, con rigidez dieléctrica 19 kV/mm y resistencia a latracción de 130 kg/cm².

El grado de protección de las blindobarras debe ser IP55 (según IEC 60529)contra la penetración de polvo y agua arrojada a chorro.




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Las barras conductoras serán recubiertas en toda su longitud con varias capasde poliéster/epoxico auto extinguible clase B con excelente resistencia al frio yal calor en un rango desde -70ºC hasta 150ºC, permitiendo trabajo continuo Laaplicación de las capas de aislamiento permite un sello completo contra agentesexternos (aire, polvo u otros contaminantes).

Caracteristicas Electricas

o Corriente Nominal: 5000 Ao Configuracion del Sistema: 3 (Fases+neutro+tierra)

o Neutro: 100 % de la capacidad de fase

o Tensión de Servicio: 600 V max.

o Caida de Tension: 3 % max

o Capacidad de Cortocircuito: 65 kA

Calculo de la Proteccion de Sobrecorriente en el Devanado Secundario delTransformador de Potencia de 2500 kVA:

Tomando como criterio la tabla 450-3 del NTC 2050, se tiene que para el ajustemáximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inverso paratransformadores de 600 V y menores, el ajuste de disparo del interruptor debeser no mayor al 125% de la corriente nominal del secundario del transformador:

Ip= 125% Corriente de secundario del Transformador (I)

Ip= 125% (3007,12 A)

Ip=3759 A

Por tanto se selecciona un interruptor termomagnetico de tres polos con lassiguientes características:

o Corriente de ajuste máximo de disparo (Trip): 3759 A

o Corriente nominal (Frame): 4000 A

o Corriente de cortocircuito de 65 kA (según el estudio de cortocircuito)

o Voltaje: 480 V

7.2. CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL TRANSFORMADOR DE SERVICIOS

AUXILIARES TR-SA-01A / 01B

Cálculo del Alimentador por Capacidad de Corriente

Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad de los transformadores TR-SA-01A y TR-SA-01B es de 630 kVA




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o Capacidad nominal del transformador: 630 kVA

o Tensión primaria de alimentación: 480 V



I =630000/ √3 x 480 V = 757,8 A

La capacidad de corriente del conductor se calculará de modo tal que sepermita un máximo de 80% de la capacidad nominal del conductor para unatemperatura ambiente de 40°C:

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 757,8 = 947,25 A De acuerdo a la tabla 310-17 (NTC) el calibre del cable apropiado es 3(3# 500MCM-CU THWN-2), el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.

Cálculo del Alimentador por Caída de Tensión.



Dónde:



kVA: Potencia aparente de la carga.L: Longitud del conductor.


Para un conductor #500 MCM-CU, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene quela resistencia y reactancia del conductor son:




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r = 0,000089 Ω/m Para 3 conductores r/3= 0,000089/6= 0,000029 Ω/m

x = 0,000128 Ω/m Para 3 conductores x/3= 0,000128/6=0,000042 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 630

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 20 m


Tag de Carga Calibre del Conductor:

TR-SA-01A/B 3(3C # 500 MCM TWHN-2-Cu), 600 V

Protección Termomagnética:Tomando como criterio la tabla 450-3 del NTC 2050, se tiene que para el

ajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inversopara transformadores de 600 V y menores, el ajuste de disparo del interruptordebe ser no mayor al 125 % de la corriente nominal del primario deltransformador:

Ip= 125% Corriente de secundario del Transformador (I)

Ip= 125% (757,8 A)

Ip=947,25 A


o Corriente de ajuste máximo de disparo (Trip): 948 Ao Corriente nominal (Frame): 1000 A


o Voltaje: 220 V




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7.3. CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL TABLERO DE SERVICIOS

AUXILIARES TSA-01

Cálculo del Alimentador por Capacidad de Corriente.

Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad es de 630 kVA

Para determinar la corriente de TSA-01, utilizamos la capacidad nominal deltransformador TR-SA-01A/B:

o Capacidad nominal del transformador: 630 kVA

o Tensión primaria de alimentación: 220 V



I =630000/ √3 x 220 V = 1653,36 A

La capacidad de corriente del conductor se calculará de modo tal que sepermita un máximo de 80% de la capacidad nominal del conductor para unatemperatura ambiente de 40°C:

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 1653,36 = 2006,7 A De acuerdo a la tabla 310-17 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4(6C# 500MCM-CU THWN-2), el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:






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Para un conductor #500 MCM-CU, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene quela resistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,000089 Ω/m Para 6 conductores r/6= 0,000089/6= 0,000014 Ω/m x = 0,000128 Ω/m Para 6 conductores x/6= 0,000128/6= 0,000021 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 630

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 20 m



TSA-01 4(6C # 500 MCM TWHN-2-Cu), 600 V

Protección Termomagnética:

Tomando como criterio la tabla 450-3 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inversopara transformadores de 600 V y menores, el ajuste de disparo del interruptor

debe cumplir:Ip= 125% Corriente del Secundario del Transformador

Ip= 125% (1653,36 A)

Ip=2066,7 A






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o Corriente de cortocircuito de 31,5 kA (obtenido según el estudio decortocircuito)

o Voltaje: 220 V

7.3.1. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN PORTERÍA TD-01


Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de Cargas

Eléctricas se tiene que la capacidad del tablero TD-01 es 2 kVA



I =2000 VA/ √3 x 220 V = 5,24 A

La capacidad de corriente del conductor se calculará de modo tal que sepermita un máximo de 80% de la capacidad nominal del conductor para unatemperatura ambiente de 40°C, el factor de corrección por temperatura paraconductores con aislamiento de 90°C es de 0,91 según la tabla 310-16 (NTC):

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 5,24 = 7,19 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4C # 12 AWG THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:





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Para un conductor #12 AWG, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que laresistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,0066 Ω/m

x = 0,000171 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 2

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 220 m

Se selecciona un conductor #6 THWN-2. Para este conductor según NTC 2050,se tiene:

r = 0,0016 Ω/m

x = 0,000167 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 2

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 215 m




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Ahora bien, según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máximacaída de tensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menoral 3%, se considera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta el tablero TD-01, por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta TR-SA-01A/B + %∆V desde el TR-SA-01A/B hasta el TSA-01 + %∆V desde el TSA-01hasta el TD-01

%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,32=2,35% < 3% max. Adm.

El conductor del TD-01, cumple con la máxima ciada de tensión permitida, porlo que se selecciona.


TD-01 4C # 6 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 430-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inversopara alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo del interruptor debe

cumplir:Ip= 125% Corriente Nominal del Tablero

Ip= 125% (5,24 A)

Ip=6,28 A





o Voltaje: 220 V

7.3.2. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN EDIFICIO ADMINISTRATIVO TD-02


Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad del tablero TD-02 es 72 kVA





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I =72000 VA/ √3 x 220 V = 189 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 477,64 = 259,5 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-17 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4C# 350MCM-CU THWN-2), el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde






Para un conductor #350 MCM, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene quela resistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,000125 Ω/m,

x = 0,000131 Ω/m

Por lo tanto si:




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kVA = 72

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 165 m

El conductor no cumple con la caída de tensión, por lo que se selecciona unconductor con un calibre o sección mayor, en este caso seleccionamos tres (3)conductores por fase # 350 MCM-CU THWN-2:

r = (0,000125)/3 Ω/m,

x = (0,000131)/3 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 72

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85Senθ = 0,52

L = 165 m

Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta el tablero TD-02, por tanto:


%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,43=2,46% < 3% max. Adm.

El conductor del TD-02 cumple con la máxima ciada de tensión permitida, por loque se selecciona.




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TD-02 4(3C # 350 MCM TWHN-2-Cu), 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempoinverso para alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo delinterruptor debe cumplir:

Ip= 125% Corriente nominal del tablero

Ip= 125% (189 A)

Ip=236,25 A

Por tanto se selecciona un interruptor termomagnetico de tres polos conlas siguientes características:




o Voltaje: 220 V

7.3.3. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN ALUMBRADO Y TOMAS CASETA PTAR TD-03





I =4000 VA/ √3 x 220 V = 10,5 A

La capacidad de corriente del conductor se calculará de modo tal que sepermita un máximo de 80% de la capacidad nominal del conductor para unatemperatura ambiente de 40°C, el factor de corrección por temperatura paraconductores con aislamiento de 90°C es de 0,91 según la tabla 310-16(NTC):

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 10,5 = 14,42 A 0,91 0,91




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De acuerdo a la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4C #12 AWG THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente quela calculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:







r = 0,0066 Ω/m

x = 0,000171 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 4

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52 L = 220 m




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Se selecciona un conductor #4 THWN-2. Para este conductor según NTC2050, se tiene:

r = 0,001 Ω/m

x = 0,000157 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 4

kV = 0,22Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 220 m

El conductor cumple con la máxima ciada de tensión permitida, por lo que seselecciona.



%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,72=2,75% < 3% max. Adm.

El conductor del TD-03 cumple con la máxima ciada de tensión permitida, por loque se selecciona.


TD-03 4C # 4 AWG TWHN-2-Cu, 600 V






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Ip= 125% Corriente del Secundario del Transformador

Ip= 125% (10,5 A)

Ip=13,12 A


o

Corriente de ajuste máximo de disparo (Trip): 14 Ao Corriente nominal (Frame): 20 A


o Voltaje: 220 V

7.3.4. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN BODEGA TALLER TD-04


Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad del tablero TD-04 es 30,7 kVA



I =30700VA/ √3 x 220 V = 80,56 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 107,6 = 110,67 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-17 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4 # 1/0 AWG THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.





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Dónde:






Para un conductor #1/0 AWG, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene quela resistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,00039 Ω/m

x = 0,000144 Ω/mPor lo tanto si:

kVA = 41

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 175 m

No cumple con la máxima caída de tensión permitida.Se selecciona un conductor #500 MCM-CU THWN-2. Para este conductorsegún NTC 2050, se tiene:

r = 0,000089 Ω/m

x = 0,000128 Ω/m

Por lo tanto si:




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kVA = 41,18

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 175 m



%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,58=2,61% < 3% max. Adm.

El conductor del TD-04 cumple con la máxima ciada de tensión permitida, por lo

que se selecciona.


TD-04 4C # 500 MCM TWHN-2-Cu, 600 V




Ip= 125% (80,56 A)Ip=100,7 A







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o Voltaje: 220 V

7.3.5. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN SHELTER DE BOMBEROS Y ENFERMERÍA TD-05





I =21000 VA/ √3 x 220 V = 55,11 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 55,11 = 75,7 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4 # 2 AWG THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:





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r = 0,00062 Ω/m

x = 0,000148 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 21

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 145 m

No cumple con la máxima caída de tensión permitida.

Se selecciona un conductor #4/0 AWG THWN-2. Para este conductor segúnNTC 2050, se tiene:

r = 0,0002 Ω/m

x = 0,000135 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 21

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 145 m




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%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,53=2,56% < 3% max. Adm.



TD-05 4C # 4/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempoinverso para alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo del

interruptor debe cumplir:


Ip= 125% (55,11 A)

Ip=68,88 A




o Corriente de cortocircuito de 31,5 kA (obtenido según el estudio de

cortocircuito)o Voltaje: 220 V

7.3.6. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN ÁREA DE CONTRATISTAS TD-06






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I =59000VA/ √3 x 220 V = 154,8 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 154,8 = 212, 6 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-17 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4 #250 MCM-CU THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corrienteque la calculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:






Para un conductor #250 MCM, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene quela resistencia y reactancia del conductor son:




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r = 0,000171 Ω/m

x = 0,000135 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 59

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52 L = 150 m

No cumple con la máxima caída de tensión permitida.

Se selecciona un conductor #500 MCM THWN-2. Para este conductorsegún NTC 2050, se tiene:

r = 0,000089 Ω/m

x = 0,000128 Ω/m

Por lo tanto si:kVA = 59

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 120 m



%∆V= 0,13+0,3+0,6+0,43=1,46% < 3% max. Adm.




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TD-06 4C # 500 MCM TWHN-2-Cu, 600 V




Ip= 125% (154,8 A)

Ip=193,5 A





o Voltaje: 220 V

7.3.7. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN ILUMINACIÓN EXTERIOR DIQUE B TD-07





I =39000VA/ √3 x 220 V = 102,35 A

La capacidad de corriente del conductor se calculará de modo tal que sepermita un máximo de 80% de la capacidad nominal del conductor para una




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temperatura ambiente de 40°C, el factor de corrección por temperatura paraconductores con aislamiento de 90°C es de 0,91 según la tabla 310-16(NTC):

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 102,35 = 140,6 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-17 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4C #2/0 MCM-CU THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corrienteque la calculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:






Para un conductor #2/0 AWG según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que laresistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,00033 Ω/m

x = 0,000141 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 39

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85




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Senθ = 0,52

L = 45 m

Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida del

transformador TR-01A/B hasta el tablero TD-07, por tanto:%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta TR-SA-

01A/B + %∆V desde el TR-SA-01A/B hasta el TSA-01 + %∆V desde el TSA-01hasta el TD-07

%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,28=2,31% < 3% max. Adm.

El conductor cumple con la máxima caída de tensión permitida.


TD-07 4C # 2/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V




Ip= 125% (102,35 A)

Ip=127,93 A

Por tanto se selecciona un interruptor termomagnetico de tres polos con las

siguientes características:o Corriente de ajuste máximo de disparo (Trip): 128 A



o Voltaje: 220 V




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7.3.8. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN DE ILUMINACIÓN EXTERIOR LLENADERO TD-08





I =21000VA/ √3 x 220 V = 55,11 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 55,11 = 75,7 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4 # 2 AWG THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:








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Rev.: C






Para un conductor #2 AWG según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que laresistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,00062Ω/m

x = 0,000148 Ω/m

Por lo tanto si:kVA = 21

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 50 m

Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída de

tensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta el tablero TD-08, por tanto:


%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,31=2,34% < 3% max. Adm.



TD-08 4C # 2 AWG TWHN-2-Cu, 600 V







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Rev.: C





Ip= 125% (55,11 A)

Ip=68,88 A




o

Corriente de cortocircuito de 31,5 kA (según el estudio de cortocircuito)o Voltaje: 220 V

7.3.9. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN DE CUARTO ELÉCTRICO PRINCIPAL TD-09





I =26800VA/ √3 x 220 V = 70,33 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 70,33 = 96,61 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4C # 2 AWG THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que la

calculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.







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Rev.: C





Dónde:







r = 0,00062Ω/m

x = 0,000148 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 26,8

kV = 0,22Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 42 m

Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida del

transformador TR-01A/B hasta el tablero TD-09, por tanto:%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta TR-SA-01A/B + %∆V desde el TR-SA-01A/B hasta el TSA-01 + %∆V desde el TSA-01hasta el TD-09

%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,4=2,43% < 3% max. Adm.





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Rev.: C






TD-09 4C # 2 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo

inverso para alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo delinterruptor debe cumplir:


Ip= 125% (63A)

Ip=78,75 A





o Voltaje: 220 V

7.3.10. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN CASETA BOMBAS CONTRA INCENDIO TD-10





I =6000VA/ √3 x 220 V = 15,74 A





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Rev.: C





Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 15,74 = 21,62 A 0,91 0,91





Dónde:


Cos θ: Factor de Potencia.kVA: Potencia aparente de la carga.




r = 0,0039 Ω/m

x = 0,000164 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 6kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 190 m




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Rev.: C





El conductor no cumple con la máxima caída de tensión permitida.


r = 0,00062Ω/m

x = 0,000148Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 6

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 190 m


%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta TR-SA-01A/B + %∆V desde el TR-SA-01A/B hasta el TSA-01 + %∆V desde el TSA-01hasta el TD-10%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,42=2,45% < 3% max. Adm.



TD-10 4C # 2 AWG TWHN-2-Cu, 600 V





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Rev.: C







Ip= 125% (15,74 A)

Ip=19,67 A





o Voltaje: 220 V

7.3.11. ALIMENTACIÓN DE UPS-01 PARA INSTRUMENTACIÓN Y CONTROL

Cálculo del Alimentador por Capacidad de Corriente.Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad del UPS-01 es 15 kVA



I =15000VA/ √3 x 220 V = 91,85 A

La capacidad de corriente del conductor se calculará de modo tal que sepermita un máximo de 80% de la capacidad nominal del conductor para unatemperatura ambiente de 40°C, el factor de corrección por temperatura para

conductores con aislamiento de 90°C es de 0,91 según la tabla 310-16(NTC):

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 91,85 = 126,16 A 0,91 0,91




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Rev.: C





De acuerdo a la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4C #1/0 AWG THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente quela calculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:


Cos θ: Factor de Potencia.kVA: Potencia aparente de la carga.




r = 0,0039 Ω/m

x = 0,000144 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 15kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 15 m




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Rev.: C







UPS-01 4C # 1/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V




Ip= 125% (91,85 A)

Ip=114,81 A





o Voltaje: 220 V

7.3.12. ALIMENTACIÓN DE SISTEMA DE REFRIGERACIÓN DE CELDAS VDF


Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que el consumo de esta carga es 9,4 kVA



I =9400VA/ √3 x 220 V = 24,67 A




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Rev.: C






Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 24,67 = 33,88 A 0,91 0,91





Dónde:







r = 0,0039 Ω/m

x = 0,000164 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 9,4




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Rev.: C





kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 40 m



Refrigeración Celdas VDF 3C # 10 AWG TWHN-2-Cu, 600 V



Ip= 125% Corriente nominal

Ip= 125% (24,67 A)

Ip=30,83 A




o Corriente de cortocircuito de 31,5 kA (obtenido según el estudio de

cortocircuito)o Voltaje: 220 V

7.3.13. ALIMENTACIÓN DE SPACE HEATER DE CELDAS DE VDF Y MOTORES MT


Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad de esta carga es 1,8 kVA




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Rev.: C







I =1800VA/ √3 x 220 V = 4,72 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 4,72 = 6,48 A 0,91 0,91





Dónde:










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Rev.: C





r = 0,0039 Ω/m

x = 0,000164 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 1,8

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52 L = 40 m



Space Heater Celdas VDFy Motores MT

4C # 10 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

Protección Termomagnética:Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempoinverso para alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo delinterruptor debe cumplir:


Ip= 125% (4,72 A)

Ip=5,9 A


siguientes características:o Corriente de ajuste máximo de disparo (Trip): 6 A



o Voltaje: 220 V




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Rev.: C





7.3.14. ALIMENTACIÓN DE SPACE HEATER PARA CELDAS SWG-01





I =7100VA/ √3 x 220 V = 18,63 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 18,63 = 25,6 A 0,91 0,91





Dónde:








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Rev.: C







r = 0,0025 Ω/m

x = 0,000171 Ω/m

Por lo tanto si:kVA = 7,1

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 30 m



Space Heater paraCeldas SWG-01

3C # 8 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que parael ajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempoinverso para alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo delinterruptor debe cumplir:

Ip= 125% Corriente nominalIp= 125% (18,63 A)

Ip=23,28 A

Por tanto se selecciona un interruptor termomagnetico de tres polos conlas siguientes características:





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Rev.: C






o Corriente de cortocircuito de 31,5 kA (según el estudio de cortocircuito)

o Voltaje: 220

7.3.15. ALIMENTACIÓN DE SPACE HEATER PARA MOTORES CCM-01

Cálculo del Alimentador por Capacidad de Corriente




I =1800VA/ √3 x 220 V = 4,72 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 4,72 = 6,48 A 0,91 0,91





Dónde:





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Rev.: C









Para un conductor #10 AWG según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene quela resistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,0039 Ω/m

x = 0,000164 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 1,8

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 40 m



Space Heater Celdasmotores CCM-01

3C # 10 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo

inverso para alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo delinterruptor debe cumplir:


Ip= 125% (4,72 A)

Ip=5,9 A




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Rev.: C








o Corriente de cortocircuito de 31,5 kA (según el estudio de cortocircuito)

o Voltaje: 220

7.3.16. ALIMENTACIÓN DE REC-01 PARA SISTEMA DE 125 VCC


Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad esta carga es 35 kVA



I =5000VA/ √3 x 220 V = 13,12 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 91,85 = 18,02 A 0,91 0,91








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Rev.: C





Dónde:







r = 0,0066 Ω/m

x = 0,000177 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 5

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85 Senθ = 0,52

L = 40 m



REC-01 4C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V






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Rev.: C






Ip= 125% (13,12 A)

Ip=16,4 A



o

Corriente nominal (Frame): 20 Ao Corriente de cortocircuito de 31,5 kA (según el estudio de cortocircuito)

o Voltaje: 220 V

7.3.17. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN SALA DE ESPERA DE CONDUCTORES TD-11





I =24000VA/ √3 x 220 V = 28,86 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 28,86 = 39,65 A 0,91 0,91







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Rev.: C






Dónde:







r = 0,0025 Ω/m

x = 0,000171 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 12,16kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 100 m

El conductor no cumple con la caída de tensión, razón por la cual se procedeescoger un conductor de mayor sección, en este caso #6 AWG.


r = 0,0033 Ω/m

x = 0,000141 Ω/m

Por lo tanto si:




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Rev.: C





kVA = 12,16

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 128 m

Según las bases y premisas de cálculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta el tablero TD-11, por tanto:


%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,75=2,78% < 3% max. Adm.



TD-11 4C # 2/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que parael ajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempoinverso para alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo delinterruptor debe cumplir:


Ip= 125% (28,86 A)

Ip=36,07 A







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Rev.: C






o Voltaje: 220 V

7.3.18. TABLERO DE DISTRIBUCIÓN TANQUES ZONA DE ALIVIADERO TD-20





I =12160VA/ √3 x 220 V = 31,91 A


Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 15,74 = 43,83 A 0,91 0,91





Dónde:





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Rev.: C










r = 0,0062 Ω/m

x = 0,000148 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 12,16

kV = 0,22

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 128 m



%∆V= 0,13+0,3+0,6+1,94=2,97% < 3% max. Adm.



TD-20 4C # 2 AWG TWHN-2-Cu, 600 V







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Rev.: C





De acuerdo a la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 2(3# 350MCM-CU THWN-2), el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:






Para un conductor #350 MCM, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que laresistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,00125 Ω/m Para 2 conductores r/2= 0,00125 /2= 0,000625 Ω/m

x = 0,00131 Ω/m Para 2 conductores x/2= 0,00131 /2= 0,000655 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 294

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52L = 165 m




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Rev.: C





Según las bases y premisas de cálculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta el tablero TAA-01, por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta TAA-01

%∆V= 0,13+1,84=1,97% < 3% max. Adm.

El conductor cumple con la máxima caída de tensión permitida, por lo que seselecciona.


TAA-01 2(3C # 350 MCM TWHN-2-Cu), 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inversopara alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo del interruptor debecumplir:


Ip= 125% (353,63 A)

Ip=442,03 A





o Voltaje 480 V

7.5. CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL TABLERO DE AIRES

ACONDICIONADOS DEL CUARTO ELECTRICO PRINCIPAL TAA-02


Según el documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-LI-001 Lista de CargasEléctricas se tiene que la capacidad del tablero TAA-02 es 176 kVA



I =176000/ √3 x 480 V = 211,7 A




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Rev.: C






Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 211,7 = 290,8 A 0,91 0,91

De acuerdo a la tabla 310-17 (NTC) el calibre del cable apropiado es 3# 500

MCM-CU THWN-2, el cual posee mayor capacidad nominal de corriente que lacalculada anteriormente, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:






Para un conductor #500 MCM, según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que laresistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,000089 Ω/m

x = 0,000128 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 176

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85




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Rev.: C





Senθ = 0,52

L = 60 m

Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta el tablero TAA-02, por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta TAA-02

%∆V= 0,13+2,63=2,76% < 3% max. Adm.


TAA-02 3C # 500 MCM TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 450-152 del NTC 2050, se tiene que para el

ajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inversopara alimentadores y circuitos ramales, el ajuste de disparo del interruptor debecumplir:


Ip= 125% (211,7 A)

Ip=264,62 A





o Voltaje 480 V

7.6. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-500-004 BOMBA JOCKEY A Y P-500-005 BOMBA JOCKEY B


P-500-004=P-500-005= 20 HP (8,78 kVA), 480 V c/u.




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Rev.: C





Para el cálculo por capacidad de corriente de cada alimentador se considera elvalor nominal de corriente en los motores.

Para un motor de 20 HP y 480 VAC, la corriente nominal según tabla 430-150 delNTC 2050 resulta de 27 A.

Según la tabla 310-16 NTC 2050 la capacidad de corriente del conductor secalculará para una temperatura ambiente de 40 ºC, el factor de corrección para

conductores con aislamiento de 90 ºC es de 0.91. De igual forma, la capacidad decorriente se calculará de modo tal que se permita un máximo de 80% de lacapacidad nominal del conductor, según la siguiente expresión:

Id ≥ 1,25 x I = 1,25 x 27 = 37,08 A 0,91 0,91

Según la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es # 8 AWG, el cualposee mayor capacidad nominal de corriente que la calculada anteriormente, por loque se selecciona este calibre.


El método a utilizar para éste cálculo es el de la caída de tensión por impedancia,la cual se determina mediante la siguiente expresión:


Dónde:

r y x : Resistencia y Reactancia del conductor respectivamente.Cos θ: Factor de Potencia.







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Rev.: C






r = 0,0025Ω/m

x = 0,000171 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 17

kV = 0,48Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 188 m

No cumple con la caida de tension maxima permitida, por lo que se selecciona unconductor de mayor caliber, en este caso #6 AWG


r = 0,0016Ω/m

x = 0,000167 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 17

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 188 m




Pag.: 76 De:113

Rev.: C





Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta la bomba P-500-004, por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta P-500-004

%∆V= 0,13+2,02=2,15% < 3% max. Adm.

Lo cual cumple con la caída de tensión máxima permitida para circuitos de

alimentadores.


P-500-004 3C # 6 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-500-005 3C # 6 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 432-152 del NTC 2050, se tiene que para el ajustemáximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inverso es:

Ip= 250% Corriente Nominal del MotorIp= 250% (27 A)

Ip=67,5 A





o Voltaje 480 V

7.7. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-500-008BOMBA HORIZONTAL DE AGUA


P-500-008= 300 HP (263,29 kVA), 480 V.







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Rev.: C





x = 0,000131 Ω/m, (para 2 cables #250 MCM=>x=0,000131/2=0,000065 Ω/m)

Por lo tanto si:

kVA = 263,3 kVA

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 190 m

Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta la bomba P-500-008, por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta P-500-008

%∆V= 0,13+1,9=2,03% < 3% max. Adm



P-500-008 2(3C#350 MCM) TWHN-2-Cu, 600 V



Ip= 250% Corriente Nominal del Motor

Ip= 250% (361 A)Ip=902,5 A


o Corriente de ajuste máximo de disparo: 903 A

o Corriente nominal: 1000 A





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Rev.: C





o Voltaje 480 V

7.8. CALCULO DEL ALIMENTADOR PARA EL MOTOR DE LAS BOMBAS DE

PRELUBRICACIÓN PARA P-101A, P-101B, P-101C


Bombas de Pre lubricación para P-101A = P-101B = P-101C = 0,25 HP (0,22kVA), 480 V c/u.


Para un motor de 0,25 HP (0,22 kVA) y 480 VAC, la corriente nominal es:

I=220VA/ √3 x 480 V= 0,26

Según la tabla 310-16 NTC 2050 la capacidad de corriente del conductor secalculará para una temperatura ambiente de 40 ºC, el factor de corrección paraconductores con aislamiento de 90 ºC es de 0,91. De igual forma, la capacidad decorriente se calculará de modo tal que se permita un máximo de 80% de la

capacidad nominal del conductor, según la siguiente expresión:

Id ≥ 1,25 x I = 1,25 x 0,26 = 0,36 A 0,91 0,91








Pag.: 80 De:113

Rev.: C





Dónde:







r = 0,0066 Ω/m

x = 0,000171 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 0,22

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 546 m

Este conductor cumple con la caída de tensión por lo cual es seleccionado para elalimentador de las bombas.


Bomba de prelubricaciónpara P-101A

3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

Bomba de prelubricación

para P-101B 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 VBomba de prelubricación

para P-101C3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Tomando como criterio la tabla 432-152 del NTC 2050, se tiene que para elajuste máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inverso es:




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Rev.: C






Ip= 250% (0,26 A)

Ip=0,65 A



o

Corriente nominal (Frame): 15 Ao Corriente de cortocircuito de 65 kA (según el estudio de cortocircuito)

o Voltaje 480 V

7.9. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-421 BOMBA Nº1

VIADUCTO 1, P-422 BOMBA Nº2 VIADUCTO 1, P-423 BOMBA Nº1 VIADUCTO

2, P-424 BOMBA Nº2 VIADUCTO 2

P-421=P-422=P-423=P-424= 0,75 HP (0,66 kVA), 480 V c/u.


Para un motor de 0,75 (0,66 kVA) y 480 VAC, la corriente nominal es según tabla430-150 del NTC 2050 de 1,6 A.

Según la tabla 310-16 NTC 2050 la capacidad de corriente del conductor secalculará para una temperatura ambiente de 40 ºC, el factor de corrección paraconductores con aislamiento de 90 ºC es de 0,91. De igual forma, la capacidad decorriente se calculará de modo tal que se permita un máximo de 80% de lacapacidad nominal del conductor, según la siguiente expresión:

Id ≥ 1,25 x I = 1,25 x 1,6 = 2,20 A 0,91 0,91






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Rev.: C







Dónde:







r = 0,0066 Ω/m


kVA = 0,66

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 560 m

Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída de

tensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta la bomba P-421/422/423/424; por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hastaP- 421/422/423/424

%∆V= 0,13+0,91=1,04% < 3% max. Adm





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Rev.: C






P-421 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-422 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-423 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-424 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

Protección Termomagnética:Tomando como criterio la tabla 432-152 del NTC 2050, se tiene que para el ajustemáximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inverso es:


Ip= 250% (1,6 A)

Ip=4 A





o Voltaje 480 V

7.10. CALCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-429 BOMBA 1 AGUA

DE SERVICIO Y P-430 BOMBA 2 AGUA DE SERVICIO

P-429=P-430= 5 HP (4,39 kVA), 480 V c/u.


Para un motor de 5 HP (4,4 kVA) y 480 VAC, la corriente nominal es según tabla430-150 del NTC 2050 de 7,6 A.


Id ≥ 1,25 x I = 1,25 x 7,6 = 10,44 A




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Rev.: C





0,91 0,91

Según la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es # 12 AWG, el cualposee mayor capacidad nominal de corriente que la calculada anteriormente ycumple con el nivel de cortocircuito de 65 kA máximo obtenido durante el estudiode cortocircuito, por lo que se selecciona este calibre.




Dónde:







r = 0,0066 Ω/m

x = 0,000177 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 4,4kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 230 m




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Rev.: C





Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta la bomba P-429/430; por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hasta

P- 429/430%∆V= 0,13+2,5=2,63% < 3% max. Adm



P-429 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-430 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V




Ip= 250% (7,6 A)

Ip=19 A



o Corriente nominal (Frame): 20 Ao Corriente de cortocircuito de 65 kA (según el estudio de cortocircuito)

o Voltaje 480 V

7.11. CÁLCULO DEL ALIMENTADOR DE LAS BOMBAS P-431 BOMBA 1 AGUA

DE LLUVIAS CRUDA Y P-432 BOMBA 2 AGUA DE LLUVIAS CRUDA

P-431=P-432= 1 HP (0,88 kVA), 480 V c/u.




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Rev.: C






Para un motor de 1 HP (0,88 kVA) y 480 VAC, la corriente nominal es según tabla430-150 del NTC 2050 de 2,1 A.


Id ≥ 1,25 x I = 1,25 x 2,1 = 2,88 A 0,91 0,91





Dónde:








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Rev.: C






r = 0,0066 Ω/m

x = 0,000177 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 0,88

kV = 0,48Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 200 m


Tag de Carga Calibre del Conductor:P-431 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-432 3C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V




Ip= 250% (2,1 A)

Ip=5,25 A





o Voltaje 480 V




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Rev.: C





7.12. CALCULO DEL ALIMENTADOR PARA EL MOTOR DE LAS BOMBAS P-405 BOMBA NO.1 AGUAS LLUVIOSAS DEL DIQUE B, P-406 BOMBA NO.2

AGUAS LLUVIOSAS DEL DIQUE B Y P-407 BOMBA NO.3 AGUAS

LLUVIOSAS DEL DIQUE B


P-405=P406= P407=15 HP (13,16 kVA), 480 V c/u.


Para un motor de 15 HP y 480 VAC, la corriente nominal es según tabla 430-150del NTC 2050 de 21 A.

Según la tabla 310-16 NTC 2050 la capacidad de corriente del conductor secalculará para una temperatura ambiente de 40 ºC, el factor de corrección paraconductores con aislamiento de 90 ºC es de 0.91. De igual forma, la capacidad decorriente se calculará de modo tal que se permita un máximo de 80% de lacapacidad nominal del conductor, según la siguiente expresión:

Id ≥ 1,25 x I = 1,25 x 21 = 28,84 A 0,91 0,91

Según la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es # 10 AWG, sinembargo según las bases y premisas de cálculo se selecciona un conductor #8

AWG THWN-2, como calibre mínimo para motores, el cual posee mayor capacidadnominal de corriente que la calculada anteriormente y cumple con el nivel decortocircuito de 65 kA máximo obtenido durante el Estudio de cortocircuito, por loque se selecciona este calibre.







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Rev.: C





Dónde:







r = 0,00256 Ω/m

x = 0,000171 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 13,16

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 488 m

Lo cual no cumple con la caída de tensión máxima permitida para circuitos dealimentadores. Por tanto se procede a seleccionar un conductor de mayor diámetroo calibre y se procede a calcular nuevamente la caída de tensión.

Se selecciona el conductor # 4 AWG THWN-2. Para un conductor #4 AWG, segúnla tabla 9 del NTC 2050, se tiene que la resistencia y reactancia del conductor son:

r = 0,00102 Ω/m


kVA = 13,16

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 488 m




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Rev.: C





Según las bases y premisas de calculo, para corroborar la máxima caída detensión de alimentadores primarios y secundarios que debe ser menor al 3%, seconsidera la caída de tensión acumulada obtenida desde la salida deltransformador TR-01A/B hasta la bomba P-405/406/407; por tanto:

%∆V=%∆V desde TR-01A/B hasta el CCM + %∆V desde CCM hastaP-405/406/407

%∆V= 0,13+2,64=2,77% < 3% max. Adm



P-405 3C # 4 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-406 3C # 4 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

P-407 3C # 4 AWG TWHN-2-Cu, 600 V




Ip= 250% (21 A)

Ip=52,5 A




o Corriente de cortocircuito de 65 kA (según el estudio de cortocircuito)o Voltaje 480 V

8. CÁLCULOS ELÉCTRICOS. SUBESTACION ELECTRICA AREA

CPI




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Rev.: C





Aplicando la metodología de cálculo descrita en la sección anterior, se obtuvieronlos alimentadores de las cargas asociadas a la subestación eléctrica área CPI, enlo que se refiere al Centro de Control CCM-02 y el tablero de Servicios auxiliaresTSA-02. Los resultados se resumen y muestran en el siguiente cuadro:




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Rev.: C





ALIMENTADORES Y PROTECCIONES ASOCIADAS A LAS CARGAS DEL CCM-02, TR-SA-02 Y TSA-02

Tag de Carga Calibre del Conductor KVAL

(m)

Caida deTension ΔV

(%)

ProteccionTermomagnetica

CCM-026(3C # 500 MCM TWHN-

2-Cu), 600 V1250 16 0,2

Max. Ajuste (Trip): 1880 ACorriente

Nominal(Frame):3x2000A; 31,5kAIcc

TR-SA-022(3C # 250 MCM)

TWHN-2-Cu, 600 V250 16 0,18

Max. Ajuste (Trip): 376 ACorriente Nominal (Frame):3x400A

31,5 kAIcc

P-1023C # 500 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V131,64 310 2,73

Max. Ajuste (Trip): 396 ACorriente Nominal (Frame):3x400

A 31,5 kAIcc

P-203 3C # 1/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V 35,11 360 2,43

Max. Ajuste (Trip): 106 A

Corriente Nominal (Frame):3x125 A 31,5 kAIcc

P-3003C # 10 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V4,39 335 2,37

Max. Ajuste (Trip): 14 ACorriente Nominal (Frame):3x20 A

31,5 kAIcc

P-3023C # 10 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V4,39 400 2,8


31,5 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


P-3033C # 10 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V4,39 400 2,8


31,5 kAIcc

P-500-0063C # 8 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V8,78 50 2,25

Max. Ajuste (Trip): 27 ACorriente Nominal (Frame): 3x30 A

31,5 kAIcc

WO-53C # 1/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V35 365 2,45


31,5 kAIcc


Cu, 600 V35 478 2,77


31,5 kAIcc


Cu, 600 V35 230 1,62


31,5 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


P-4253C # 12 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V0,66 345 0,76


31,5 kAIcc

P-4263C # 12 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V0,66 348 0,76


31,5 kAIcc

P-4273C # 12 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V0,66 575 1,14


31,5 kAIcc

P-4283C # 12 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V0,66 578 1,14


31,5 kAIcc

P-4013C # 4 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V13,16 350 2,09


31,5 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


P-4023C # 4 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V13,16 350 2,09


31,5 kAIcc

P-4343C # 2/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V35,11 350 2,1

Max. Ajuste (Trip): 106 ACorriente Nominal (Frame): 3x125

A 31,5 kAIcc

P-4353C # 2/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V35,11 350 2,1


A 31,5 kAIcc

REC-044C # 12 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V1,8 350 1,75


31,5 kAIcc


Cu, 600 V1,8 320 1,62


31,5 kAIcc


Cu, 600 V1,8 280 1,44


31,5 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)



Cu, 600 V1,8 180 1


31,5 kAIcc


Cu, 600 V1,8 220 0,98


31,5 kAIcc

X-0074C # 4/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V103,12 200 2,38


A 31,5 kAIcc

X-0083C # 500 MCM TWHN-2-

Cu, 600 V129,33 350 3


A 31,5 kAIcc

X-0094C # 1/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V70,21 100 1,44


A 31,5 kAIcc

TSA-023(4C # 500 MCM TWHN-

2-Cu), 600 V250

16 0,4Max. Ajuste (Trip): 821 A

Corriente Nominal (Frame):3x1000 A 15 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


X-0054C # 350 MCM TWHN-2-

Cu, 600 V43,88 160 2,9


A 15 kAIcc

TD-124C # 2 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V12 150 2,64


15 kAIcc


Cu, 600 V18 30 1,45


15 kAIcc

TD-144C # 1/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V30 30 1,15


A 15 kAIcc

UPS-024C # 2 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V25 10 0,71


15 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)



Cu, 600 V2,3 30 0,8


31,5 kAIcc

SPACE HEATERDE CELDAS MEDIA

TENSION

2C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

1,4 30 0,7Max. Ajuste (Trip): 5 A

Corriente Nominal (Frame): 3x15 A15 kAIcc

SPACE HEATERMOTORES CCM-

02

2C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V



SISTEMA DETOMACORRIENTES MONOFASICOS

(F1, F2,F3)

4C # 4/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V



SISTEMA DETOMACORRIENTES MONOFASICOS

(F4, F5)

4C # 1/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V

6 292 1,87Max. Ajuste (Trip): 20 A





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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)



Cu, 600 V5,8 50 2,43


15 kAIcc

9. CÁLCULOS ELÉCTRICOS. SUBESTACION ELECTRICA AREA DE TRANSFERENCIA

De igual manera se calcularon y se muestran a continuación los alimentadores de las cargas asociadas a la subestación Areade Transferencia, concerniente al centro de control de motores CCM-03 y al tablero de servicios Auxiliares TSA-03:



(m)

Caida deTension ΔV

(%)


CCM-036(3C # 350 MCM TWHN-

2-Cu), 600 V1000 16 0,2

Max. Ajuste (Trip): 1653 ACorriente

Nominal(Frame):3x2500A 31,5kAIcc

TR-SA-034C # 4/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V112,5 16 0,19


A 31,5 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


WO-83C # 6 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V35 60 1,32


31,5 kAIcc

P-3013C # 8 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V21,94 55 1,38


A 3 1,5 kAIcc

P-3043C # 1/0 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V21,94 600 2,52


31,5 kAIcc

X-001 2(3C # 250 MCM TWHN-2-Cu), 600 V 263,29 120 1,68Max. Ajuste (Trip): 792 A


TABLERO BRAZOSMARINOS PARA

NAFTA

3C # 2/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Corriente Nominal (Frame):3x90 A3 1,5 kAIcc

TABLERO BRAZOSMARINOS PARA

CRUDO

3C # 2/0 AWG TWHN-2-Cu, 600 V


Corriente Nominal (Frame):3x90 A3 1,5 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


TABLEROGANCHE DE AMARRE

2(3C # 350 MCM TWHN-2-Cu), 600

105,88 600 2,61Max. Ajuste (Trip): 320 A


TAA-033C # 250 MCM TWHN-2-

Cu, 600 V45 20 0,43


A 31,5 kAIcc

TSA-032(4C # 4/0 AWG TWHN-

2-Cu), 600 V112,5 16 0,1


A 10 kAIcc

TD-15 4C # 6 AWG TWHN-2-Cu, 600 V 6 85 2,4




Cu, 600 V6 30 2,11


10 kAIcc


Cu, 600 V15 30 2,2


10 kAIcc




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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


TD-182(4C # 350 MCM TWHN-

2-Cu), 600 V12 700 2,37


A 10 kAIcc

UPS-034C # 2 AWG TWHN-2-

Cu, 600 V22 30 1,67


A 10 kAIcc


Cu, 600 V2,3 30 1,9


10 kAIcc

UPS-04

4C # 350 MCM TWHN-2-

Cu, 600 V 12 630 3


Corriente Nominal (Frame): 3x225 A 10 kAIcc

SISTEMAREFRIGERACION

PARA CELDASVDF

2C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V



SPACE HEATERPARA CELDAS

VFD Y MOTORESMT

2C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V






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Rev.: C







(m)

Caida deTension ΔV

(%)


SPACE HEATERPARA CELDAS

SWG-03

2C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V



SPACE HEATERPARA PARA

MOTORES CCM-03

2C # 12 AWG TWHN-2-Cu, 600 V






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Rev.: C





10. CÁLCULOS DE ENERGÍA REACTIVA

10.1. EN CCM-01

En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para la instalación en estudiopresente, se tiene que el CCM debe llevarse a un factor de potencia deseado, eneste caso 1. Por tanto para el cálculo, se parte de los siguientes datos obtenidosdel documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-MC-001 Cálculos de Demanda de

Potencias:

Suministro: Trifásico.

Tensión de Servicio: 480 V.

Potencia Aparente (S) Total del CCM-01: 2430 kVA.

CosØ actual (FP): 0.85.

CosØ a conseguir: 1.

Conexión de condensadores: en Estrella.

De acuerdo al triangulo de potencias

P= Potencia Activa (Vatios)

Q= Potencia Reactiva (VAR)S=P/FP→ P=S x FP; P=2.430. x 0,85= 2065,5 kVatios

S2= P2+Q2

Q=√ → Q=

Q=1280 kVAR

Los resultados obtenidos son:

Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 1280

Gama de Regulación: (1:2:4)

Potencia de Escalón (kVAR): 182,85

Capacidad Nominal del Banco de Condensadores (kVAR): 1300

La secuencia que debe realizar el regulador de potencia reactiva para dar señal alas diferentes salidas es:

Gama de regulación; 1:2:4 (tres salidas).




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Rev.: C





1. Primera salida.

2. Segunda salida.

3. Primera y segunda salida.

4. Tercera salida.

5. Tercera y primera salida.

6. Tercera y segunda salida.

7. Tercera, primera y segunda salida.

Obteniéndose así los siete escalones de igual potencia.

Se recomienda utilizar escalones múltiplos de 5 kVAR.

10.1.1. CÁLCULO DEL ALIMENTADOR Y PROTECCION DEL BANCO DE CONDENSADORES

DEL CCM-01


Potencia Reactiva: 1280 kVAR

Voltaje: 480 V c/u.



I =1280 kVAR/ √3 x 480 V = 1539,6 A

La capacidad de corriente se calculará de modo tal que se permita un máximo de80% de la capacidad nominal del conductor, según la siguiente expresión:

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 1539,6= 2115 A / 6 conductores= 352 A 0,91 0,91

Según la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 6(3#500 MCM-CU)THWN-2, 600 V.







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Rev.: C





Dónde:




L: Longitud del conductor.kV: Voltaje normal de operación.

Para un conductor #500 MCM según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que laresistencia y reactancia del conductor son:

R / 6 = 0,000014 Ω/m

x / 6= 0,000021 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 1280

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85Senθ = 0,52

L = 15 m

Este conductor cumple con la caída de tensión por lo cual es seleccionado para elalimentador del banco de condensadores.


Banco deCondensadores

CCM-016(3#500 MCM-CU) THWN-2 600 V






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Rev.: C





Ip= 125% Corriente Nominal del Banco de Condensadores

Ip= 125% (1539,6 A)

Ip=1924,5 A




o

Corriente de cortocircuito de 65 kA (según el estudio de cortocircuito)o Voltaje 480 V

10.2. EN CCM-02

En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para la instalación en estudiopresente, se tiene que el CCM debe llevarse a un factor de potencia deseado, eneste caso 1. Por tanto para el cálculo, se parte de los siguientes datos obtenidosdel documento PIN-SPPB-1-12055-ID-ELE-MC-003 Calculos de Media Tensión:


Tensión de Servicio: 480 V.Potencia Aparente (S) Total del CCM-01:1451,10 kVA

CosØ actual (FP): 0.85.

CosØ a conseguir: 1




Q= Potencia Reactiva (VAr)

S=P/FP→ P=S x FP; P=1451,10 x 0,85= 1233,43 kVatios

S2= P2+Q2

Q=

√

→ Q=

Q=764,42 kVAR


Potencia Reactiva a compensar (kVAR): 764,42 kVA





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Rev.: C





Potencia de Escalón (kVAR): 110

Capacidad Nominal del Banco de Condensadores (kVAR): 780

La secuencia que debe realizar el regulador de potencia reactiva para dar señala las diferentes salidas es:


1. Primera salida.

2. Segunda salida.


4. Tercera salida.

5. Tercera y primera salida.

6. Tercera y segunda salida.





DEL CCM-02


Potencia Reactiva: 764,42 kVAR

Voltaje: 480 V c/u.



I =764,42 kVAR/ √3 x 480 V = 919,48 A

La capacidad de corriente se calculará de modo tal que se permita un máximo de

80% de la capacidad nominal del conductor, según la siguiente expresión:

Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 919,48 = 1263,02 A / 4 conductores= 315,75 A 0,91 0,91

Según la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4(3#500 MCM-CU)THWN-2, 600 V.




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Rev.: C








Dónde:






Para un conductor #500 MCM según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que la

resistencia y reactancia del conductor son:

r / 4= 0,00002 Ω/m

x / 4 = 0,000032 Ω/m

Por lo tanto si:

kVA = 764,42

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 15 m





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Rev.: C







CCM-024(3#500 MCM-CU) THWN-2 600 V


Tomando como criterio la tabla 432-152 del NTC 2050, se tiene que para el ajuste

máximo del dispositivo o protección de sobrecorriente de tiempo inverso es:Ip= 125% Corriente Nominal del Banco de Condensadores

Ip= 125% (919,48 A)

Ip=1149,35 A





o Voltaje 480 V

10.3. EN CCM-03

En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación enestudio presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos:


Tensión Compuesta: 480 V.

Potencia Aparente: 871 kVA.

CosØ actual: 0.85.

CosØ a conseguir: 1.




Q= Potencia Reactiva (VAr)

S=P/FP→ P=S x FP; P=871 x 0,85= 740,35 kVatios

S2= P2+Q2

Q=√ → Q=

Comment [AMR1]: MISMOSCOMENTARIOS QUE PARA LA ANTERIOR




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Rev.: C





Q=458,827 kVAR


Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 458,827 kVAR


Potencia de Escalón (kVAR): 65

Capacidad Nominal del banco de Condensadores (kVAR): 460 kVAR

La secuencia que debe realizar el regulador de reactiva para dar señal a lasdiferentes salidas es:


1. Primera salida.

2. Segunda salida.


4. Tercera salida.

5. Tercera y primera salida.6. Tercera y segunda salida.





DEL CCM-03


Potencia Reactiva: 458,827 kVAR

Voltaje: 480 V c/u.La corriente la calculamos con la siguiente expresión:


I =458,827 kVAR/ √3 x 480 V = 551,9 A

La capacidad de corriente se calculará de modo tal que se permita un máximo de80% de la capacidad nominal del conductor, según la siguiente expresión:




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Rev.: C





Id ≥ 1,25 x I = 1.25 x 551,9 = 758,10 A / 4 conductores= 189,5 A 0,91 0,91

Según la tabla 310-16 (NTC) el calibre del cable apropiado es 4(3#4/0 AWG-CU)THWN-2, 600 V.




Dónde:





Para un conductor #4/0 MCM según la tabla 9 del NTC 2050, se tiene que laresistencia y reactancia del conductor son:

r / 4 = 0,000050 Ω/m

x / 4 = 0,000033 Ω/m

Por lo tanto si:kVA = 458,827

kV = 0,48

Cosθ = FP = 0,85

Senθ = 0,52

L = 15 m




Pag.: 113 De:113

Rev.: C







CCM-034(3#4/0 AWG-CU) THWN-2 600 V



Ip= 125% Corriente Nominal del Banco de Condensadores

Ip= 125% (551,9 A)

Ip=690 A


siguientes características:o Corriente de ajuste máximo de disparo: 690 A



o Voltaje 480 V

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