Pieds de Poteaux Acier

7/28/2019 Pieds de Poteaux Acier

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Assemblages des pieds de poteaux en acier

ASSEMBLAGES DES PIEDS DE POTEAUXEN ACIER


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Table des matires

1 Introduction...................................................................................11

1.1 Objet.......................................................................................................... 111.2 Domaine dapplication............................................................................. 111.3 Contenu et utilisation............................................................................... 13

1.4 Conception de la fondation, vrification du sol et rsistance desfixations dans la fondation................................................................................. 151.4.1 Fondation et sol .................................................................................................... 15

1.4.2 Rsistance des fixations dans la fondation en bton ............................................ 15

1.5 Symboles et dfinitions ........................................................................... 16

2 Configurations dassemblages de pieds de poteau traites dans

ce guide ...............................................................................................182.1 Classification des assemblages suivant leur rigidit ........................... 182.2 Configurations dassemblages de pieds de poteaux traites .............. 20

2.2.1 Introduction .......................................................................................................... 202.2.2 Configuration A1 : Pied de poteau articul soumis un effort axial de

compression et un effort tranchant transmis par frottement ou par bche ....................21

2.2.3 Configuration A2 : Pied de poteau articul soumis un effort axial de

soulvement (traction) et un effort tranchant transmis par bche ................................. 21

2.2.4 Configuration A3 : Pied de poteau articul soumis un effort axial et un

effort tranchant transmis la fondation par cisaillement des tiges dancrage ................. 22

2.2.5 Configuration E : Pied de poteau encastr , transmettant un moment de flexion

autour de laxe principal, un effort axial et un effort tranchant ....................................... 23

3 Rsistances des aciers, btons et tiges dancrage....................24

3.1 Valeurs des coefficients partiels............................................................. 24

3.2 Rsistances des aciers des platines dextrmit et des poteaux........ 243.3 Rsistance la pression localise du bton / joint de scellement ...... 253.4 Tiges dancrage........................................................................................ 26

3.4.1 Aciers des tiges dancrage .................................................................................... 26

3.4.2 Tiges dancrage tendues ....................................................................................... 26


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4.2 Informations concernant toutes les configurations dassemblagestraites ................................................................................................................. 34

4.2.1 Hypothses de conception .................................................................................... 344.2.2 Interaction entre efforts dans les vrifications ..................................................... 35

4.2.2.1 Vrifications de rsistance de lassemblage une combinaison N-M...................... 354.2.2.2 Vrifications de rsistance de lassemblage leffort tranchant.............................. 354.2.2.3 Vrifications de rsistance des soudures .................................................................. 354.2.2.4 Vrifications de rsistance des tiges dancrage........................................................ 35

4.2.3 Classification de lassemblage par rigidit........................................................... 364.2.3.1 Gnralits................................................................................................................ 36

4.2.3.2 Assemblages articuls : Configurations de type A............................................... 364.2.3.3 Assemblages encastrs : Configurations de type E............................................. 36

4.3 Rsistances des assemblages................................................................ 374.3.1 Information sur la mthodologie adopte pour tous les assemblages articuls :

Configurations de type A ................................................................................................. 37

4.3.2 Information sur la mthodologie adopte pour tous les assemblages

encastrs : Configurations de type E.......................................................................... 37

4.4 Etape prliminaire : Etablissement des paramtres de calcul ............. 384.5 Etapes principales de calcul spcifiques la Configuration A1.......... 384.5.1 Rappel de dfinition ............................................................................................. 38

4.5.2 Dtermination de la rsistance de lassemblage en compression : mthodologie de

lAnnexe C ....................................................................................................................... 38

4.5.3 Dtermination de la rsistance par frottement un effort tranchant en prsence

dun effort axial de compression...................................................................................... 39

4.6 Etapes principales de calcul spcifiques la Configuration A2.......... 394.6.1 Rappel de dfinition ............................................................................................. 394.6.2 Information sur la mthodologie adopte............................................................. 39

4.6.3 Dtermination de la rsistance au soulvement ................................................... 39

4.6.4 Dtermination de la rsistance dune bche leffort tranchant .......................... 40

4.7 Etapes de calcul spcifiques la Configuration A3.............................. 404.7.1 Rappel de dfinition ............................................................................................. 40

4.7.2 Information sur la mthodologie adopte............................................................. 40

4.7.3 Dtermination de la rsistance des tiges dancrage au cisaillement..................... 40

4.8 Etapes principales de calcul spcifiques la Configuration E............ 404.8.1 Rappel de dfinition ............................................................................................. 40

4.8.2 Vrification individuelle pour une combinaison donneM-N selon lAnnexe E. 41

4.8.3 Vrifications multiples via la dtermination dun diagramme de rsistance de

l bl i t ti M N l lA F 41


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4.9.2.5 Vrification de lassemblage..................................................................................... 434.9.3 Estimation de la rigidit dun assemblage de pied de poteau .............................. 43

4.10 Slection dun assemblage laide des tableaux dassemblagesprdimensionns ................................................................................................ 43

5 Exemples dapplication des assemblages typiques ...............44

5.1 Exemple 1 : Configuration A1 ................................................................. 445.1.1 Assemblage articul sous effort axial de compression et effort tranchant

Donnes de lexemple ...................................................................................................... 44

5.1.2 Vrification du classement par rigidit de lassemblage...................................... 445.1.2.1 Mthode conventionnelle : voir 2.1......................................................................... 445.1.2.2 Mthode gnrale : voir lAnnexe G (G.5) ............................................................. 45

5.1.3 Etape prliminaire : Etablissement des paramtres de calcul : voir 4.4 ............. 455.1.3.1 Dimensions et caractristiques du poteau IPE300 ................................................... 455.1.3.2 Dimensions et caractristiques de la platine ............................................................ 455.1.3.3 Dimensions et caractristiques des cordons de soudures entre la platine et le poteau

.................................................................................................................................. 45

5.1.3.4 Coefficients partiels .................................................................................................. 455.1.4 Etape n1 : Rsistance de calcul en compression du bton et rsistance de calcul

la pression localise du joint de scellement : mthodologies de lAnnexe C et de

lAnnexe A ....................................................................................................................... 46

5.1.5 Etape n2 : Dtermination de la valeur de la largeur dappui additionnelle :

mthodologie de lAnnexe C............................................................................................ 46

5.1.6 Etape n3 : Identification du type de platine : projection courte ou

projection tendue et vrification du non recouvrement des aires des

tronons : mthodologie de lAnnexe C........................................................................... 465.1.7 Etape n4 : Dtermination de la rsistance de lassemblage en compression :

mthodologie de lAnnexe C............................................................................................ 47

5.1.8 Etape n5 : Dtermination de la rsistance de calcul leffort tranchant par

frottement en prsence dun effort axial de compression : mthodologie de lAnnexe I 48

5.2 Exemple 2 : Configuration A2 ................................................................. 485.2.1 Assemblage articul sous effort axial de soulvement et effort tranchant

Donnes ............................................................................................................................ 485.2.2 Vrification du classement par rigidit de lassemblage...................................... 48

5.2.3 Etape prliminaire : Etablissement des paramtres de calcul : voir 4.4 ............. 485.2.3.1 Dimensions et caractristiques du poteau IPE300 ................................................... 485.2.3.2 Dimensions et caractristiques de la platine ............................................................ 485.2.3.3 Dimensions et caractristiques des cordons de soudures entre la platine et le poteau

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5.2.5.1 Raideur du composant bton comprim.............................................................. 545.2.5.2 Raideur de la platine................................................................................................. 55

5.2.5.3 Raideur des tiges dancrage du tronon en T tendu................................................. 555.2.5.4 Raideur du tronon en T tendu ................................................................................. 555.2.5.5 Rigidit initiale de lassemblage............................................................................... 555.2.5.6 Classement de lassemblage par rigidit selon lEN1993-1-8.................................. 58

5.2.6 Rsistance de calcul leffort tranchant dune bche en I ou H en Configuration

A : voir lAnnexe K du guide ........................................................................................... 595.2.6.1 Choix de la bche : mthodologie de lAnnexe K (K.2.2 et K.2.3) ....................... 595.2.6.2 Dimensions et caractristiques de cordons de soudures entre la bche et la platine

dextrmit : mthodologie de lAnnexe L ............................................................................... 605.2.6.3 Rsistance de calcul du bton la pression localise sur les ailes de la bche....... 605.2.6.4 Limite dlasticit de lacier de la bche et coefficients partiels.............................. 605.2.6.5 Vrification des conditions respecter concernant les dimensions de la bche ...... 615.2.6.6 Dtermination de la rsistance du bton sous pression localise au droit des deuxsemelles de la bche : mthode de lAnnexe K (K.2.4) .......................................................... 615.2.6.7 Dtermination de la rsistance de lme de la bche leffort tranchant: mthode delAnnexe K (K.2.5).................................................................................................................. 615.2.6.8 Dtermination de la rsistance des soudures bche/platine au cisaillement :mthodologie de lAnnexe L..................................................................................................... 615.2.6.9 Dtermination de la rsistance de la bche leffort tranchant base sur larsistance de la semelle la plus sollicite de la bche.............................................................. 615.2.6.10 Dtermination de la rsistance de la bche leffort tranchant base sur larsistance locale de lme du poteau : mthode de lAnnexe K (K.2.7.1 et K.2.7.2)........... 625.2.6.11 Rsistance de calcul de la bche au cisaillement.................................................... 63

5.3 Exemple 3 : Configuration A3 ................................................................. 64

5.3.1 Assemblage articul en pied de potelet avec effort axial faible et effort tranchantrepris par tiges dancrage Donnes ............................................................................... 64

5.3.2 Etape prliminaire : Etablissement des paramtres de calcul : voir 4.4 ............. 645.3.2.1 Dimensions et caractristiques de la platine ............................................................ 645.3.2.2 Dimensions et caractristiques des tiges dancrage................................................. 645.3.2.3 Dimensions et caractristiques des cordons de soudures entre la platine et le poteau

.................................................................................................................................. 645.3.2.4 Rsistance de calcul du bton la pression localise sur les ailes de la bche....... 655.3.2.5

Coefficients partiels .................................................................................................. 65

5.3.2.6 Epaisseur du joint de scellement............................................................................... 655.3.3 Vrification du classement par rigidit de lassemblage...................................... 65

5.3.4 Rsistance de calcul des tiges dancrage au cisaillement selon lAnnexe J......... 65

5.4 Exemple 4 : Configuration E.................................................................... 665.4.1 Assemblage encastr transmettant un effort axial et un moment selon laxe


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5.4.6 Rsistance de calcul des ranges de boulons en traction : mthodologie de

lAnnexe B (B.2) ............................................................................................................ 69

5.4.6.1 Range extrieure de tiges dancrage....................................................................... 695.4.6.2 Range intrieure de tiges dancrage ....................................................................... 715.4.6.3 Effet de levier et mcanismes de ruine pour les tronons en T tendus des ranges.. 72

5.4.6.3.1 Rsistance de calcul des tiges dancrage en traction .................................................. ..... 735.4.6.3.2 Rsistance en flexion de la platine dextrmit des tronons en T tendus....................... 745.4.6.3.3 Rsistance en traction du tronon en T de la range extrieure....................................... 745.4.6.3.4 Rsistance en traction du tronon en T de la range intrieure ....................................... 75

5.4.7 Rsistance de lassemblage la traction (soulvement) : mthodologie de

lAnnexe B (B.2) ............................................................................................................ 76

5.4.8 Rsistance de lassemblage au moment : mthodologie de lAnnexe E..............76

5.4.9 Combinaison moment-effort axial mobilisant au mieux lassemblage :

mthodologie de lAnnexe E............................................................................................ 77

5.4.10 Vrification de lassemblage pour une combinaison M-N donne : mthodologie

de lAnnexe E................................................................................................................... 78

5.4.11 Rigidit de lassemblage : mthodologie de lAnnexe G................................... 795.4.11.1 Raideur du composant bton comprim............................................................ 80

5.4.11.2 Raideur des tiges dancrage du tronon en T tendu............................................... 805.4.11.3 Raideur de la platine pour la range extrieure..................................................... 805.4.11.4 Range extrieure : Raideur du tronon en T tendu............................................... 815.4.11.5 Raideur de la platine pour la range intrieure ..................................................... 815.4.11.6 Range intrieure : Raideur du tronon en T tendu ............................................... 815.4.11.7 Rigidit quivalente et bras de levier quivalent.................................................... 815.4.11.8 Rigidit initiale de lassemblage : voir Tableau G-1 de lAnnexe G..................... 825.4.11.9 Classification selon lEN 1993-1-8......................................................................... 85

5.5 Diagramme dinteraction M-N de rsistance dun assemblage :mthodologie de lAnnexe F .............................................................................. 875.5.1 Dtermination du diagramme dinteraction ......................................................... 87

5.5.2 Vrification des cas de chargement...................................................................... 89

5.6 Utilisation des tableaux des assemblages prdimensionns delAnnexe N et de lAnnexe O du guide............................................................... 90

5.6.1 Introduction .......................................................................................................... 905.6.1.1 Annexe N : Assemblages articuls Configurations A....................................... 905.6.1.2 Annexe O : Assemblages encastrs Configuration E....................................... 90

5.6.2 Choix dun assemblage articul, voir lAnnexe N ............................................... 90

5.6.3 Choix dun assemblage encastr, voir lAnnexe O.............................................. 93

6 Rfrences ....................................................................................97


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B.2.1 Introduction au comportement dun tronon en T tendu ................................... 105

B.2.2 Etape n 1 : Choisir la modlisation des parties tendues en tronons en T

quivalents...................................................................................................................... 106B.2.3 Etape n2 : Identifier les modes de ruine dun tronon en T en traction ........... 108

B.2.3.1 Modes de ruine dun tronon en T en traction ....................................................... 108B.2.3.2 Limpact de leffet de levier dans les tiges dancrage sur les modes de ruine considrer............................................................................................................................... 109

B.2.4 Etape n3 : Evaluer les longueurs des tronons en T tendus ............................. 110B.2.4.1 Introduction ............................................................................................................ 110B.2.4.2 Longueurs de tronon pour les ranges extrieures, intrieures et centrales........ 110

B.2.5 Etapes n4 : Dterminer les rsistances de calcul des ranges .......................... 113

B.3 Tronon en T comprim ........................................................................ 115B.3.1 Comportement et modlisation de la partie comprime par des tronons en T

quivalents...................................................................................................................... 115

B.3.2 Dtermination de la rsistance la pression localise (voir C.2.2) ................ 116

B.3.3 Dtermination de la largeur additionnelle (voir aussi C.2.3) .......................... 116

B.3.4 Type de projection et dimensions du tronon en T comprim (voir C.2.4) ....117

B.3.5 Rsistance de calcul dun tronon en T comprim (voir C.2.5) ......................118B.3.6 Rsistances des Tronons en T comprims dun poteau en profil I ou H (voir

Annexe C) ...................................................................................................................... 118B.3.6.1 Tronons en T comprims pour les ailes et lme.................................................. 118B.3.6.2 Rsistance dun tronon daile de poteau .............................................................. 119B.3.6.3 Rsistance dun tronon dme de poteau.............................................................. 120

Annexe C Rsistance d'un assemblage de pied de poteau en

compression seule............................................................................122

C.1 Introduction ............................................................................................ 122

C.2 Etapes de calcul ..................................................................................... 122C.2.1 Etape prliminaire : Etablissement des paramtres et des hypothses de base . 122

C.2.2 Etape n1 : Dtermination de la rsistance de calcul la pression localise du

joint ........................................................................................................................... 122

C.2.3 Etape n2 : Dtermination de la largeur additionnelle d'appui c ....................... 123

C.2.4 Etape n3 : Identification du type de projection de la platine dextrmit........ 123

C.2.5 Etape n4 : Dtermination de la rsistance de calcul de lassemblage la

compression.................................................................................................................... 125

Annexe D Estimation des dimensions de la platine dextrmit


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Annexe E Vrification dun assemblage de pied de poteau encastr ....................................................................................... 129

E.1 Introduction ............................................................................................ 129

E.2 Etapes de calcul ..................................................................................... 129E.2.1 Etape n1 : Dtermination de la rsistance la traction des tronons en T pour les

ranges des tiges dancrage ............................................................................................ 129

E.2.2 Etape n2 : Dtermination de la rsistance dun tronon en T la compression ....

........................................................................................................................... 129

E.2.3 Etape n3 : Vrification dun assemblage soumis une combinaisonM-N: calculdu moment rsistant ....................................................................................................... 129

Annexe F Diagramme de rsistance dun assemblage de pied depoteau sous interaction M-N............................................................133

F.1 Introduction ............................................................................................ 133

F.2 Moment rsistant en fonction de leffort normal appliqu : tapes de

calcul ................................................................................................................. 133F.2.1 Etape n1 : Dtermination de la rsistance du tronon en T la traction :FT,Rd133

F.2.2 Etape n2 : Dtermination de la rsistance du tronon en T la compression :

FC,Rd ............................................................................................................................ 133

F.2.3 Etape n3 : Dtermination du diagramme dinteractionM-Npour les assemblages

symtriques..................................................................................................................... 133

F.3 Mthode pour dterminer le diagramme dinteraction M-N................ 141

Annexe G Rigidit des pieds de poteaux la flexion...................144

G.1 Introduction ............................................................................................ 144

G.2 Mthode des composants ..................................................................... 145

G.3 Coefficients de rigidit des composants et des tronons en T.......... 147G.3.1.1 Bton et platine dextrmit en compression ......................................................... 147

G.3.1.2 Tiges dancrage...................................................................................................... 147G.3.1.3 Platine dextrmit en flexion ................................................................................ 148G.3.1.4 Regroupements des ressorts/composants pour les tronons.................................. 149

G.4 Rigidit initiale Sj,inide lassemblage en rotation ................................ 150

G.5 Limites de classification........................................................................ 152G 5 1 1 Limite de classification assemblages rigides/semi rigides 153


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H.2.1.3 Tiges dancrage plies ........................................................................................... 155H.2.2 Tiges dancrage ancres par un dispositif lextrmit noye .........................155

H.3 Contrainte dadhrence de calcul ......................................................... 156

H.4 Longueur dancrage de rfrence requise........................................... 156

H.5 Ancrage par coude ou par crochet....................................................... 158H.5.1 Longueur totale dancrage des tiges dancrage cintres de classe 4.6 .............. 158

H.5.2 Profondeur dancrage minimale des tiges dancrage cintres des classes 4.6 et

5.6 ........................................................................................................................... 158

H.6 Ancrage par un dispositif lextrmit des tiges................................ 159H.6.1 Cas dutilisation................................................................................................. 159

H.6.2 Rsistance en traction des tiges dancrage droites ancres lextrmit par un

dispositif ......................................................................................................................... 159

Annexe I Rsistance de lassemblage au cisaillement parfrottement 162

Annexe J Transmission de leffort tranchant par cisaillement destiges dancrage..................................................................................163

J.1 Reprise de leffort de cisaillement par cisaillement/flexion des tigesdancrage........................................................................................................... 163

J.2 Rsistance des tiges dancrage en cisaillement ................................. 164

J.3 Rsistance des tiges dancrage soumises une combinaison detraction et de cisaillement ................................................................................ 164

Annexe K Reprise de leffort de cisaillement par une bche.......165

K.1 Gnralits sur le bches...................................................................... 165

K.2 Conception et vrification dune bche en profil I ou H pourtransmettre un effort de cisaillement Vzselon laxe faible du poteau.......... 165

K.2.1 Gnralits......................................................................................................... 165K.2.2 Profondeur et hauteur dune bche en I ou H.................................................... 166

K.2.3 Rigidit / lancement des semelles de la bche................................................. 166

K.2.4 Rsistance du bton ........................................................................................... 167

K.2.5 Rsistance de lme de la bche au cisaillement ............................................... 167

K.2.6 Rsistance des semelles de la bche..................................................................167


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K.3.6.2 Vrification de la rsistance locale en traction de lme du poteau...................... 173

K.4 Conception et vrification dune bche en I transmettant un efforttranchant rsultant inclin par rapport laxe z-z du poteau ....................... 173

K.4.1 Introduction ....................................................................................................... 173

K.4.2 Rsistance de la bche un effort tranchant selon laxe y-y............................. 174K.4.2.1 Modlisation........................................................................................................... 174K.4.2.2 Rsistance du bton la pression localise ........................................................... 175K.4.2.3 Rsistance de lme de la bche en flexion............................................................ 175K.4.2.4 Rsistance de la semelle de la bche...................................................................... 175K.4.2.5 Rsistance de la platine.......................................................................................... 175K.4.2.6 Rsistance locale de lme du poteau .................................................................... 176

Annexe L Dimensionnement forfaitaire des cordons dangle dessoudures .........................................................................................177

Annexe M Aides donnant le coefficient pour le calcul desrsistances des tronons en T en traction......................................178

Annexe N Tableaux dassemblages prdimensionns de pieds depoteaux articuls...............................................................................180

Annexe O Tableaux dassemblages prdimensionns de pieds depoteaux encastrs.............................................................................185


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1 Introduction

1.1 ObjetCe guide a pour objectif principal de fournir aux acteurs de la profession (constructeurs,

bureaux dtudes, organismes de contrle, etc.) des outils pratiques pour la conception et le

calcul des assemblages de pieds de poteaux des btiments courants en acier selon la version

EN des Eurocodes. A cette fin, ce guide prsente les mthodes de vrification ncessaires,

des exemples dapplication de ces mthodes et donne des tableaux de dimensionnement des

deux types dassemblages de pieds de poteaux les plus utiliss dans les btiments courants dela construction mtallique : les assemblages de pieds de poteaux par platine dextrmit

articuls et encastrs .

Les assemblages des pieds de poteaux se distinguent des autres assemblages courants de la

construction mtallique par le fait quen plus des composants ou lments de fixation

habituels en acier profils, plats, boulons, soudures interviennent galement le bton de la

fondation et les lments de liaison avec cette fondation (scellement et tiges dancrage). Par

consquent, lapplication des rgles de la norme EN 1993-1-8 [1, 2] au calcul de cesassemblages fait appel non seulement aux rgles gnrales de la norme EN 1993-1-1 [3, 4]mais aussi celles de la norme EN 1992-1-1 [5, 6]. Cependant, dans cette dernire norme,

certaines lacunes sont combler, notamment en ce qui concerne les rgles de calcul pour

lancrage des tiges fabriques partir de barres lisses .

1.2 Domaine dapplicationLes assemblages viss par ce guide sont les assemblages courants de pieds de poteaux par

platine soude lextrmit du poteau et solidarise la fondation en bton par des tiges

dancrage et un scellement/calage.

Ces assemblages sont typiquement ceux utiliss dans les btiments industriels ou

commerciaux un niveau (usines, hangars, btiments de stockage/logistique, etc.) dont la

stabilit transversale est ralise par portiques (Figure 1-1 et Figure 1-2). Des assemblages

semblables sont galement employs pour les poteaux de tous btiments courants un ou

plusieurs niveaux, par exemple les btiments de bureaux, de logements, de parkings, coles et

hpitaux (Figure 1-3).

Les deux types dassemblages concerns sont :

- les assemblages dits articuls , transmettant une charge axiale et un efforttranchant,


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Assemblages de pieds de poteaux par platine dextrmit avec bche et avecgousset recevant la barre de contreventement

Assemblages articuls : Configuration A1 avec bche ou A2

b) Assemblages soumis au soulvement et un effort tranchant

Assemblages de pieds de poteaux par platine dextrmit

Assemblages articuls : Configuration A1 (avec ou sans bche) ou A2

a) Assemblages courants de pieds de poteaux dun portique typique


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Assemblages de pieds des potelets par platine

dextrmit

Assemblages articuls : Configuration A3

Figure 1-2 : Assemblages en pieds des potelets dun mur pignon dun btiment industriel

Ossature contrevente pour un btiment tages

Assemblages de pieds de poteaux articuls

AssemblagesConfigurationA1

sans bche

AssemblagesConfiguration A1

ouA2 avec bche

Figure 1-3 : Assemblages articuls en pieds de poteaux dun btiment plusieurs niveaux

1.3 Contenu et utilisationLe Chapitre 2 dfinit les deux types dassemblages traits dans ce guide articuls et

encastrs et en prcise des variantes qui conduisent identifier les quatre configurations


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Prdimensionnement des assemblages

Une mthode de prdimensionnement des platines dextrmit des pieds de poteaux est

prsente dans lAnnexe D.

Des tableaux de capacit de rsistance dassemblages prdimensionns de pieds de poteaux en

profils lamins courants sont fournis en Annexe N et en Annexe O, ainsi que dans les

fichiers adquats prsents sur le CD accompagnant ce guide, pour les types respectivement

articuls et encastrs . Ces tableaux donnent des capacits de rsistance dans le cadre

des choix suivants :

- profils lamins (pris dans les gammes courantes) et platines dextrmit de la mmenuance dacier : S235, S275 ou S355;

- btons de classes C20/25, C25/30 et C30/37 ;

- tiges dancrage de diffrents diamtres soit de Classe 4.6, soit en acier S355 dersistance rduite (voirlEN 1993-1-8 3.6.1(3)).

Outils de calcul et daide complmentaires

En outre, le guide contient les annexes suivantes [7 12, 16, et 21 24] qui, soit prsententles rgles de calcul spcifiques aux composants des assemblages, soit donnent le droulement

par tapes des applications de ces dernires rgles aux deux types dassemblages traits, soit

constituent autant daides complmentaires au calcul :

o Annexe A : Rsistance de calcul du joint de scellement la pression localise

o Annexe B : Rsistance des composants de lassemblage : mthode des tronons en T

o Annexe C : Rsistance d'un assemblage de pied de poteau en compression seule

o Annexe D : Estimation des dimensions de la platine dextrmit pour un poteau soumis un effort axial de compression

o Annexe E : Vrification dun assemblage de pied de poteau encastr

o Annexe F : Diagramme de rsistance dun assemblage de pied de poteau sousinteractionM-N

o

Annexe G : Rigidit des pieds de poteaux la flexiono Annexe H : Ancrage des tiges dancrage en barre lisse dans le bton

o Annexe I : Rsistance de lassemblage au cisaillement par frottement

o Annexe J : Transmission de leffort tranchant par cisaillement des tiges dancrage

A K R i d l ff d i ill b h


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1.4 Conception de la fondation, vrification du sol et rsistance

des fixations dans la fondation1.4.1 Fondation et sol

Lutilisateur est averti du fait que ce guide ne couvre pas les vrifications quil convient de

raliser en ce qui concerne la rsistance du bton, la rsistance globale de la fondation en

bton, la dtermination des armatures ncessaire dans la fondation en bton et la rsistance du

sol sous la fondation et/ou autour de la fondation.

Les rgles de calcul pour les diverses vrifications de la rsistance de la fondation en btonsont celles de lEN 1992-1-1 [5], norme rfrence par lEN 1993-1-8 aux paragraphes

suivants: 6.2.2 (5), 6.2.2 (9), 6.2.5 (7), 6.2.6.12 (3), 6.2.6.12 (5), 6.2.8.1 (5), et 6.2.9 (1).

Il convient de faire les vrifications de la rsistance du sol selon lEN 1997 [18].

1.4.2 Rsistance des fixations dans la fondation en bton

Il ny a pas actuellement dans lEN 1992-1-1 [5] de rgles de calcul spcifiques pour lavrification de la rsistance dancrage en traction ou en cisaillement de fixations en acier

telles les tiges dancrage couramment utilises pour les pieds de poteaux traits par ce guide.

En ce qui concerne les tiges dancrage tendues fabriques partir de barres rondes lisses et

conues pour transmettre leffort de traction au bton uniquement par ladhrence, rfrence

est faite dans ce guide aux rgles de calcul pour les armatures lisses donnes dans

lENV 1922-1-1 [15], voir le 3.4.2 et lAnnexe H de ce guide.

En ce qui concerne la vrification de la rsistance dancrage en traction des tiges, voirlAnnexe H, rfrence est faite dans ce guide aux rgles de calcul proposes aux parties

pertinentes duprojet damendement de la normeEN 1992-1-1 [16].

Lorsquune bche est utilise ou lorsque les tiges dancrage sont conues pour transmettre

leffort tranchant au pied du poteau, et en complment des vrifications prsentes dans ce

guide voir le 3.4.3, lAnnexe J et lAnnexe Kde ce guide , il est conseill de justifier le

bton rsistant aux efforts transmis par la bche ou le groupe de tiges dancrage selon les

rgles de calcul proposes par la rfrence [16].


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1.5 Symboles et dfinitionsTableau 1-1 : Symboles et dfinitions

Symbole Dfinition

Coefficient intervenant dans la longueur detronons en T quivalents pour une range

de tiges dancrage intrieure en traction

bf Rapport de la largeur ou longueur de l'airede rpartition (de leffort transmis au pied

de poteau) l'intrieur de la fondation lalargeur ou longueur de la platine

dextrmit

cb Coefficient intervenant dans la formulepour la rsistance de calcul au cisaillement

dune tige dancrage

j Coefficient propre au matriau descellement

c Coefficient partiel relatif la rsistance lacompression du bton selon lEN 1992-1-1

M0 Coefficient partiel relatif la rsistance latraction de lacier de la platine dextrmit

M2 Coefficient partiel relatif la rsistance dela section nette dune tige dancrage, latraction, au cisailement ou la pression

diamtrale

afc Dimension de la gorge des cordons de

soudure semelle de poteau sur platine

dextrmitawc Dimension de la gorge des cordons de

soudure me de poteau sur platine

dextrmit

afn Dimension de la gorge des cordons de

soudure semelle de bche sur platinedextrmit

awn Dimension de la gorge des cordons de

soudure me de bche sur platinedextrmit

ba Hauteur en plan de l'aile de la cornire

formant bche (longueur de l'aile de lacornire soude la platine dextrmit)

beff, Largeur efficace dun tronon en Tquivalent comprim

Symbole Dfinition

c Largeur dappui additionnelle (au del duprimtre de la section du poteau)

d Diamtre nominal dune tige dancrage

df Profondeur de la fondation

e, ex Pince entre le centre dun trou de tige

dancrage et le bord de la platinedextrmit

eb, eh Distances minimales des bords de laplatine dextrmit rectangulaire aux bords

de la fondation rectangulaire

em Epaisseur du joint de scellement (mortierde calage ou coulis)

eN Excentricit effectiveMEd /NEd

fyc Limite d'lasticit de lacier du poteau

fyp Limite d'lasticit de lacier de la platinedextrmit

fbd Contrainte ultime de calcul d'adhrence

armature-bton selon l'EN 1992-1-1

fcd Rsistance de calcul la compression dubton de la fondation selon l'EN 1992-1-1

fjd Rsistance de calcul la pression localise

du scellement/bton de la fondation

fyn Limite d'lasticit de l'acier constituant labche de cisaillement

fun Rsistance la traction de l'acierconstituant la bche

fyb,fub Limite d'lasticit et rsistance la tractionde lacier de la tige d'ancrage

haf Longueur de l'aile de la cornire (bche)

encastre dans la fondation

hf Hauteur en plan de fondation

(correspondant la hauteur de la platinedextrmit du poteau)

hc Hauteur de la section du poteau

h l d l b h fil


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Tableau 1-1 : Symboles et dfinitions (suite)

Paramtre Dfinition

p, p1, p2 Distance entre ranges ou files des tigesdancrage

tfc Epaisseur de la semelle du poteau

twc Epaisseur de l'me du poteau

tan Epaisseur de l'aile d'une bche en

cornire

tfn Epaisseur de la semelle d'une bche de

cisaillement en profil I

tp Epaisseur de la platine dextrmit

tfn Epaisseur de lme de la bche en profil I

AC0 Aire rectangulaire charge

immdiatement sous la platine du pied depoteau, de dimensions b1 et d1

AC1 Aire rectangulaire maximale du bton

rsistante un effort axial de compressionaprs diffusion dans la profondeur de lafondation, de dimensions b2 et d2

Cfd Coefficient de frottement acier-bton

FC,wc,Rd Rsistance de calcul en compression dun

tronon en T comprim me

FC,fc,Rd Rsistance de calcul dun tronon en T

comprim semelle

FC,Rd Rsistance de calcul du ct encompression de lassemblage

Ff,Rd Rsistance de calcul un effort tranchantpar frottement entre la platine dextrmit

et le joint de scellement.

Ft,Rd Rsistance de calcul en traction de lasection nette dune tige dancrage

Ft,anc, Rd Rsistance de calcul dancrage en traction

dune tige dancrage

Ft,ext,Rd Rsistance de calcul dun tronon en Tquivalent tendu pour une rangeextrieure des tiges dancrage

Ft,int,Rd Rsistance de calcul dun tronon en T

quivalent tendu pour une rangeintrieure ou centrale des tiges dancrage

Paramtre Dfinition

Lb Longueur dune tige dancragesoumise allongement

Lb* Longueur maximale dune tige

dancrage soumise allongement aveclapparition de leffet de levier

Leff,n Profondeur efficace d'une bche de

cisaillement

Ln Profondeur totale d'une bche decisaillement

MEd Moment de calcul appliqu au pied de

poteau

MRd, Mj,Rd Rsistance de calcul dun assemblagede pied de poteau un moment encombinaison avec un effort axialNRd

NEd Effort axial de calcul appliqu au piedde poteau

NRd, Nj,Rd Rsistance de calcul dun assemblagede pied de poteau un effort axial en

combinaison avec un momentMRd

NT,Rd Rsistance de calcul dun assemblagede pied de poteau en traction seule(effort de soulvement)

NC,Rd Rsistance de calcul dun assemblagede pied de poteau en compression

axiale seule

Nsec,Ed Effort axial secondaire dans la

fondation de la bche de cisaillement

Q Effort de leffet de levier sur lesboulons dans un tronon en T tendu

VEd, Vy,Ed,

Vz,Ed

Effort tranchant de calcul appliqu en

pied de poteau, composante de ceteffort selon laxe y-y ou selon laxe z-

zVRd Rsistance de calcul un effort

tranchant appliqu en pied de poteau

Vn,Rd Rsistance de calcul dune bche uneffort tranchant appliqu en pied de


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2 Configurations dassemblages de pieds de poteau

traites dans ce guide

2.1 Classification des assemblages suivant leur rigiditLEN 1993-1-8 [1] donne des rgles permettant de dterminer la rigidit des assemblages

poutre-poutre, poutre-poteau et pieds de poteaux. Afin de simplifier la modlisation des

assemblages dans le cadre de lanalyse globale de la structure, ces rgles dfinissent

galement une classification qui permet de dterminer sil est acceptable c'est--dire sans

nuire ladquation des prdictions de lanalyse globale ni pour le comportement ni pour larsistance de la structure et/ou de chacun de ses lments quun assemblage soit modlis

comme articul ou rigide . Lorsquun assemblage nentre pas dans une de ces deux

modlisations extrmes, il y a lieu, en principe, de modliser dans lanalyse globale son

caractre semi-rigide , voire son comportement moment-rotationM-complet. Ainsi, pourles assemblages poutre-poutre et poutre-poteau, des critres sont donns pour permettre le

classement dun assemblage comme rigide , semi-rigide ou articul . Par contre,

pour les assemblages de pieds de poteaux, on constate que seuls des critres pour distinguer

les assemblages rigides des assemblages semi-rigides sont donns, cest dire quon

ny trouve aucun critre pour identifier un assemblage de pied de poteau quon puisse classer

articul .

Cependant, en construction mtallique, il est une pratique courante et de longue date de

considrer que des assemblages de pieds de poteaux tels que ceux prsents la Figure 2-1 et

satisfaisants des critres plus ou moins restreignants peuvent tre traits comme des

articulations et que des assemblages de pieds de poteaux dits encastrs de la Figure

2-2 peuvent tre traits comme des assemblages rigides .

Joint de scellement/mortier

Fondation en bton

Tiges dancrage

Poteaux en profil en I

Platine dextrmit

Bche


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a) b)

Joint de scellement/mortier

Fondation en bton

Tiges dancrage

Poteaux en profil en I

Platine dextrmit

Bche

Axe x-x

Axe z-z

Axe y-y

Axe x-x

Axe y-y

Axe z-z

Figure 2-2 : Assemblages de pieds de poteaux dits encastrs

En labsence dune classification spcifique dans lEN 1993-1-8 [1] pour identifier les piedsde poteaux articuls , lAnnexe Nationale franaise lEN 1993-1-8 a repris la

dfinition, conventionnelle et empirique, donne dans la rfrence [12] (Pieds de Poteaux

Articuls ) publie par le CTICM, et rfrence dans la suite de ce guide comme mthode

conventionnelle.

Ainsi, pour quun assemblage de pied dun poteau lamin, par platine dextrmit fixe avec

deux tiges dancrage sur (ou trs proches de) laxe principal du poteau, puisse tre considr

articul (voir Figure 2-1), on doit sassurer que :

- soit la hauteurhp de la platine dextrmit est infrieure ou gale 300 mm,

- soit, pour les assemblages dont la platine dextrmit une hauteurhp comprise entre300 mm et 600 mm :

hp 3 mm et

NEd, serhc 1,5106 N.mm,

o hc est la hauteur du profil du poteau,

est la rotation ltat limite de service en pied du poteau considrcomme articul ,


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Les rgles de calcul de lEN 1993-1-8 [1] pour la rigidit des assemblages et pour leurclassification par rigidit sont prsentes en dtails dans lAnnexe G de ce guide et sont mises

en application dans les exemples de calcul traits au Chapitre 5.

Lutilisateur doit retenir que :

- les pieds de poteaux dits articuls dans ce guide (voir la Figure 2-1), quils soientou non classs articuls selon la mthode conventionnelle, ne sont pas sans

rigidit flexionnelle,

- les pieds de poteaux dits encastrs dans ce guide (voir la Figure 2-2) ne sont pas

forcment classs rigides selon les critres de classification de lEN 1993-1-8 [1].

2.2 Configurations dassemblages de pieds de poteaux traites

2.2.1 Introduction

Les deux types dassemblages de pieds de poteaux concerns par ce guide sont :

- les pieds de poteaux articuls quon dit tre de la Configuration A,

- les pieds de poteaux encastrs quon dit tre de la Configuration E.

Afin de mieux cerner la fois les spcificits des dispositions constructives mettre en uvre

en fonction des efforts appliqus, les faons dont ces efforts sont transmis la fondation et les

vrifications des rsistances associes, les pieds de poteaux articuls de Configuration A

sont spars en trois sous-configurations, savoir :

- Configuration A1 : Pied de poteau soumis un effort axial de compression et un

effort tranchant transmis par frottement ou par une bche

- Configuration A2: Pied de poteau soumis un effort axial de soulvement et uneffort tranchant transmis par une bche

- Configuration A3: Pied de poteau soumis un effort axial et un effort tranchanttransmis par cisaillement des tiges dancrage.

On peut comprendre que pour certains cas de chargement un assemblage de pied de poteau

articul est de la Configuration A1 et que pour dautres cas de chargement ce mmeassemblage est de la Configuration A2 ou, lorsque certaines conditions restrictives de mise en

oeuvre et de sollicitations sont remplies, de la Configuration A3.

Pour assurer la rsistance leffort tranchant transmis par le pied de poteau son appui,

lEN 1993-1-8 6.2.8.1 (5) prvoit lutilisation de lune des quatre mthodes suivantes :


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2.2.2 Configuration A1 : Pied de poteau articul soumis un effortaxial de compression et un effort tranchant transmis par

frottement ou par bcheOn utilise par exemple cette configuration dassemblage aux pieds de poteaux de charpente

reprs sur la Figure 1-1a et la Figure 1-3. Les dispositions constructives correspondantes

sont montres sur la Figure 2-4.

La Figure 2-4 montre des assemblages de Configuration A1 soumis un effort normal de

compressionNet un effort tranchant Vz suivant laxe z-z de la section du poteau. La Figure

2-4a montre la disposition lorsque la rsistance au frottement entre la platine et le joint de

scellement permet de transmettre leffort tranchant la fondation. Lorsque leffort tranchant transmettre excde la rsistance au frottement, la mise en uvre dune bche est normalement

requise, voir la Figure 2-4b. La mise en oeuvre dune bche est traite en dtails pour la

Configuration A2.

Effort

tranchantVz

Bche

a)

Joint de scellement

dpaisseurem 50 mm

Effort axialN

Tiges dancrage

Poteau en profil lamin

Platine dextrmitdpaisseurtp

Axe z-z

Axe y-y

Axe x-x

df

ehhp

hf

eb

bpbf

Vz

Fondation en bton

Effort axialN

Axe z-z

Axe y-y

Axe x-x

Vz

b)

Effort

tranchant

Vz

Figure 2-4 : Pieds de poteaux de Configurations A1: sollicitations et dispositions

constructives

2 2 3 C fi i A2 Pi d d i l i ff


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courante pour les assemblages de pieds de poteaux extrieurs des btiments industriels, en

particulier lorsque une barre de contreventement y est attache, voir la Figure 1-1b.

La Figure 2-5 montre les sollicitations en pied de poteau pour la Configuration A2 : un effortnormal de soulvement (traction) N et un effort tranchant avec une composante Vz suivant

laxe z-z et une composante Vy suivant laxe y-y de la section du poteau.

Joint de Scellement

dpaisseurem 50 mm

Fondation en bton

Effort de soulvementN

Tiges dancrage


Platine dextrmitdpaisseurtp

Effort tranchant Vz

Axe x-x

Axe z-z

Axe y-y

Bche en I

Effort tranchant Vy

ehhp

eb

bpbf

Vz

df

hf

Figure 2-5 : Pied de poteau de Configuration A2 : sollicitations et dispositions constructives

2.2.4 Configuration A3 : Pied de poteau articul soumis un effortaxial et un effort tranchant transmis la fondation par cisaillementdes tiges dancrage

Alors que lEN 1993-1-8 6.2.2(7) permet la mobilisation des tiges dancrage pour la

transmission de leffort tranchant, il nest cependant conseill de faire travailler des tigesdancrage en cisaillement que lorsque lassemblage de pied de poteau se trouve dans une des

situations suivantes :

1.Cas dun pied de poteau de la Configuration A (sans bche) pour lequel certains cas dechargement peuvent produire un soulvementNassoci un effort tranchant V, toutefois

di i d i ff i d l d ff d


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Joint de Scellement

dpaisseurem 50 mm

Fondation en bton

Effort normalN

Tiges dancrage rsistant leffort

tranchant


Platine dextrmit

dpaisseurtp

Effort tranchant Vz

Axe x-x

Axe z-z

Axe y-y

ehhp

eb

bpbf

Vz

df

hf

Figure 2-6 : Pied de poteau de Configuration A3 : sollicitations et dispositions constructives

2.2.5 Configuration E : Pied de poteau encastr , transmettant unmoment de flexion autour de laxe principal, un effort axial et uneffort tranchant

Cette configuration dassemblage, dont les dispositions constructives courantes sont indiques

la Figure 2-2 et la Figure 2-7, est notamment utilise en pieds de poteaux de portiquespour lesquels les dplacements horizontaux admissibles sont faibles (par exemple portiques

supportant les poutres de roulement dun pont roulant). Il peut galement tre retenu en pieds

de poteaux des portiques de stabilit, voir la Figure 1-1c.

Cette configuration dassemblage transmet la fondation une combinaison deffort axial, de

moment de flexion et deffort tranchant (gnralement par bche).

Scellement

Fondation en bton

Effort axialN

Tiges dancrage


Platine dextrmit

Effort tranchant Vz

Bche en I

MomentMy


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3 Rsistances des aciers, btons et tiges dancrage

3.1 Valeurs des coefficients partielsLes valeurs des coefficients partiels M pour les rsistances des aciers, des tiges dancrage etdes btons sont prises respectivement selon lAnnexe Nationale franaise delEN 1993-1-1

[4], lAnnexe Nationale franaise delEN 1993-1-8 [2] et lAnnexe Nationale franaise de

lEN 1992-1-1 [6]. Ces valeurs sont les suivantes :

Acier des platines dextrmits et des poteaux: M0 = 1,0

Tiges dancrage : M2 = 1,25

Bton : c = 1,5

3.2 Rsistances des aciers des platines dextrmit et des poteauxPour le calcul de la rsistance des platines dextrmit et des poteaux, les valeurs de la limite

dlasticit yf et de la rsistance la traction uf des diffrentes nuances dacier sont prises

selon lEN 1993-1-1 [3] et sonAnnexe Nationale [4]. Le Tableau 3-1 donne ces valeurs pourles aciers qui ont t considrs pour les assemblages prdimensionns de ce guide.

Tableau 3-1 : Limite dlasticit fy et rsistance la traction fu de lacier

Epaisseur nominale de llment

t 40 mm 40 mm < t 80 mmNuance

dacier

Limite dlasticit

fy (N/mm2)

Rsistance latractionfu (N/mm

2)

Limite dlasticit

fy (N/mm2)

Rsistance latractionfu (N/mm

2)

S235 235 360 215 360

S235 W 235 360 215 340

S275 275 430 255 410

S275 N/NL 275 390 255 370

S275 M/ML 275 370 255 360


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3.3 Rsistance la pression localise du bton/joint de scellement

Il est de pratique courante d'utiliser du bton de rsistance moyenne pour les fondations et,dans tous les cas, un mortier de qualit pour le scellement/calage.

Pour les cas courants de constructions, la rsistance de calcul la pression localise (c'est--

dire, la rsistance la compression au niveau du scellement sous la platine dextrmit) peut

tre prise gale la rsistance de calcul du bton en compression, c'est--dire jdf = cdf . Pour

la rsistance de calcul du bton la pression devant une bche rsistant un effort tranchant

en pied de poteau, la mme rsistance de calcul est prise.

Plus gnralement, la rsistance de calcul la pression localise du joint de scellement est

donne comme tant :

cdbfjjd ff =

o : j est un coefficient propre au matriau de scellement, dont la valeur prcise par

lEN 1993-1-8 6. 2.5(7) est gale 2/3,

bf c0c1 /AA= est un coefficient qui prend en compte l'accroissement de la

rsistance la compression du bton en raison de la diffusion de la force

concentre l'intrieur de la fondation sur l'aireAc1 partir dune aire au pied du

poteau gale Ac0 (voir lAnnexe A de ce guide). Dans la pratique, la valeur de

1,5 est habituellement retenue pourbf, ce qui est cohrent avec les dimensionsusuelles des fondations des btiments courants,

cdf =c

ck

f

est la rsistance de calcul la compression du bton de fondation.

Avec j = 2/ 3 et lorsque lon adopte bf= 1,5 correspondant aux cas courants de dimensions

des fondations de pieds de poteaux, on obtient :

cdcdbfjjd )5,1)(3/2( fff == = cdf

do la proposition faite ci-avant de prendre jdf = cdf qui devrait normalement placer en

scurit.

Pour les assemblages prdimensionns de lAnnexe N et de lAnnexe O de ce guide, seules

sont considres les classes de bton C20/25, C25/30 et C30/37, classes couramment utilises

pour les fondations et les matriaux de scellement (mortier, coulis) typiques.


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Tableau 3-2 : Rsistance de calcul fjd la pression localise et module de Young Ec pour

btons et scellements typiques et cas courants de dimensions des fondations

Classe de bton

fck /fck,cube (N/mm2)

20/25 25/30 30/37

Rsistance de calcul en compressionfcd (en N/mm2) 13,3 16,7 20

Rsistance de calcul la pression localisefjd (en

N/mm2) : cas courant *

13,3 16,7 20

Module de Young Ec (en N/mm

2

)30000 31000 33000

* Pour dautres btons et/ou pour dautres valeurs que bf= 1,5, voir lAnnexe A Tableau A-1.

3.4 Tiges dancrage

3.4.1 Aciers des tiges dancrage

Il est prcis au 3.3 (1) de lEN 1993-1-8 [1] que les tiges dancrage peuvent tre constitues

des matriaux suivants :

nuances daciers utilses pour la boulonnerie de construction

nuances daciers des diverses parties de la norme EN 10025 [20] conformes auxdispositions imposes pour les lments de charpentes en acier

nuances daciers utilises pour les barres darmature conformes lEN 10080 [17].

Cependant, certaines restrictions supplmentaires sont imposes par lEN 1993-1-8 [1] sur les

caractristiques des aciers utiliss pour les tiges dancrage qui doivent travailler soit par

ladhrence avec le bton soit en cisaillement, voir les paragraphes 3.4.2 et 3.4.3 de ce guide.

Ce guide ne considre pas les tiges fabriques dans des nuances dacier utilises pour les

barres darmature.

3.4.2 Tiges dancrage tendues

3.4.2.1 Gnralits

En labsence de rgles spcifiques dans lEN 1992-1-1 [5] pour la vrification de lancrage entraction des tiges, notamment celles en barres rondes lisses travaillant par ladhrence,

rfrence est faite dans ce guide aux rgles de lENV 1922-1-1 [15] et aux parties pertinentesdu projet damendement de cette dernire norme [16].

Nous rappelons ci dessous la rgle de lEN1993 1 8 6 2 6 12 (3) pour une tige dancrage

bl d i d d i


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Pour les assemblages prdimensionns de ce guide, voir lAnnexe N et lAnnexe O, on a priscomme hypothse dans les calculs que les tiges sont ancres de manire telle que la rsistance

de calcul dancrage dans le bton est gale ou suprieure la rsistance de calcul la tractionde la tige (c'est--dire la rsistance de calcul la traction de sa section filete).

3.4.2.2 Rsistances de calcul en traction de la section filete dune tige dancrage

Les proprits mcaniques des tiges dancrage sont souvent assimiles celles de diffrentes

classes de boulonnerie. Les valeurs de la rsistance la traction des vis sont prises selon le

Tableau 3.1 de lEN 1993-1-8 [1]. Cependant, lutilisation dautres types de produits ayant

une rsistance la traction (fub pour une vis) diffrentes est admise parlEN 1993-1-8 3.3.1

(voir aussi 3.4.1 de ce guide).

Le Tableau 3-3 rappelle les rsistances la traction correspondant aux diffrentes classes de

boulonnerie ainsi que les rsistances de calcul la traction en tenant en compte dun

coefficient partiel sur la rsistance M2= 1,25 selon lAnnexe Nationale franaise de lEN1993-1-8 [2].

Tableau 3-3 : Caractristiques de rsistance des diffrentes classes de boulonnerie utilisables

comme tiges dancrage

Classe de boulon/tigedancrage

4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8 10.9

Limite dlasticitfyb

(N/mm2)

240 320 300 400 480 640 900

Rsistance la traction

fub (N/mm2)

400 400 500 500 600 800 1000

Rsistance de calcul la

tractionfub/M2 (N/mm2)

320 320 400 400 480 640 800

Le Tableau 3-4 donne les valeurs de rsistance de calcul en tractionFt,Rd des sections filetes

de tiges dancrage des classes ou des aciers couramment utiliss. Pour les assemblages

prdimensionns de lAnnexe N et de lAnnexe O, seules sont considres les tiges de laclasse 4.6 et les tiges de rsistance de calcul rduite en acier S355 (voir lEN 1993-1-8 3.6.1

(3)). Pour ces assemblages prdimensionns, le diamtre maximal de tige utilis est 39 mm.

Pour les tiges en acier S355, on adopte une limite dlasticitfyb et une rsistance en traction

fub selon les valeurs du Tableau 3-1, et ceci pour une paisseur gale au diamtre de la tige

dancrage.

A bl d i d d t i


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Tableau 3-4 : Rsistance de calcul en traction Ft,Rddes sections filetes (filetages type ISO

pas gros) des tiges dancrage de classes 4.6 et 5.6 et en acier S355Rsistance de calcul en traction Ft,Rd en kN

1

Diamtre

mm

Aire section

filete As

mm Classe 4.6 Classe 5.6 Acier S355

Acier S355

Rsistancerduite

2

16 157 45,2 56,5 55,4 47,1

18 192 55,3 69,1 67,7 57,6

20 245 70,6 88,2 86,4 73,5

22 303 87,3 109,1 106,9 90,9

24 353 101,7 127,1 124,5 105,9

27 459 132,2 165,2 161,9 137,6

30 561 161,6 202,0 197,9 168,2

33 694 199,9 249,8 244,8 208,136 817 235,3 294,1 288,2 245,0

39 976 281,1 351,4 344,3 292,7

42 1121 322,8 403,5 379,3 322,4

45 1306 376,1 470,2 442,0 375,7

48 1473 424,3 530,3 498,5 423,7

52 1758 506,2 632,8 594,8 505,6

56 2030 584,6 730,8 687,0 583,9

60 2362 680,3 850,3 799,3 679,4

64 2676 770,7 963,4 905,6 769,7

68 3055 879,9 1099,9 1033,9 878,8

72 3460 996,4 1245,5 1170,8 995,1

Notes importantes :

1. Lutilisation de la rsistance en traction de la section nette Ft,Rd de la tige nest admiseque lorsque la rsistance de calcul dancrage en traction Ft,anc,Rd de la tige dans le bton

ne lui est pas infrieure (voir le paragraphe 3.4.2.4).



29/188


3.4.2.3 Formes des tiges dancrage

Gnralement, une tige dancrage a lune des formes montres la Figure 3-1.

On identifie dabord les trois formes de tiges suivantes fabriques partir de barres lisses et

dont lancrage en traction est obtenu uniquement par ladhrence avec le bton :

a) Tige dancrage droite : cette disposition ne convient que lorsque les tiges dancragesont pr-scelles et nest ralisable que lorsque la profondeur du massif est

suffisante pour permettre de dvelopper assez dadhrence pour rsister la traction

de la tige.

b) Tige dancrage plie en coude : cette disposition est trs rpandue pour lesassemblages de pieds de poteaux des btiments courants. Il est courant que les tigesplies soient places dans une rservation laisse dans le massif. Dans ce cas, on

accroche les tiges dancrage par le coude ou le crochet sur une barre darmature en

fond de la rservation ; ceci permet dancrer correctement les tiges dancrage dans

le massif et aussi de stabiliser le poteau lors des oprations de rglage. Une fois le

poteau fix par les tiges dancrage sur la platine dextrmit et le rglage du poteau

termin (en position et en verticalit), on remplit la rservation avec du bton.

c) Tige dancrage plie en crochet: la forme en crochet est une alternative plusefficace que la forme en coude .

Pour ces trois formes de tiges dancrage, les valeurs pour la longueur minimale requise

(lbreqd) et la longueur totale (lbd) peuvent tre dtermines laide du paragraphe H.2.1

et du Tableau H-2 de ce guide. Lutilisation de ces formes de tiges est sujette

certaines exigences, voir le paragraphe 3.4.2.4.

Enfin, la forme suivante avec dispositif dancrage lextrmit convient pour toutes tiges,

quel que soit le matriau dont elles sont fabriques :

d) Tige dancrage droite avec un dispositif dancrage lextrmit noye dans lebton : Au lieu dune vraie tige dancrage, on peut utiliser un boulon dancrage dont

la tte peut avoir des formes diffrentes (hexagonale, marteau). Dans ce dernier cas,

la tte du boulon, alors noye dans le bton et ventuellement associe une

rondelle ou plaque de rpartition, sert comme dispositif dancrage. Pour les tiges

dancrage sans tte, le dispositif dancrage est souvent une plaque ronde ou carrequi est soude ou retenue par un crou en extrmit de la tige. La plaque doit avoir

une rigidit et une rsistance adquates pour permettre de dvelopper la pleine

rsistance du bton. Cette disposition convient particulirement lorsque la

profondeur du massif est limite et lorsque les platines dextrmit et les tiges



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a) Droite : ancrage par adhrence

lb lb,d = lb,reqd

1

2

3

4

1 : Platine dabout de pied de poteau

2 : Mortier de scellement

3 : Bton de fondation4 : Tige dancrage

Rayon mandrin

d 16 mm: 4 d

d> 16 mm: 7 d

5

90

b) Coude: ancrage par adhrence

lb lb,d = 1lb,reqd

lb,net 0,7 lb,reqd

c) Crochet: ancrage par adhrence

d) Droite : avec un dispositif dancrage lextrmit

lb lb,ancrage traction,reqd

5

150lb lb,d = 1lb,reqd

5

150

lb,net 0,45 lb,reqd lb,net 0,45 lb,reqd

Figure 3-1 : Tiges dancrage typiques

3.4.2.4 Rsistance dancrage en traction des tiges et limitations sur les aciers lesconstituant

La rsistance dancrage en traction des tiges ayant lune des formes indiques la Figure 3-1

est traite plus en dtails lAnnexe H de ce guide.

Comme indiqu au paragraphe 3.4.2.3, une tige dancrage peut tre ancre dans la fondationsoit par ladhrence entre la surface de la tige et le bton environnant, soit par un dispositif

situ lextrmit noye, par exemple une tte ou un crou avec, le plus souvent, association

dune plaque ou rondelle large pour augmenter la rsistance dancrage.

Que ce soit par manque de profondeur du massif pour noyer la longueur totale des tiges ou du



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Pour les tiges plies (coude ou crochet), lEN 1993-1-8 6.2.6.12(5) nadmet que des tigesdancrage constitues dun acier ayant une limite dlasticit infrieure ou gale 300 N/mm.

Seules les tiges des classes 4.6 et 5.6 respectent parfaitement cette restriction. Nanmoins les

tiges en acier de la nuance S355 selon le Tableau 3-1 peuvent galement tre utilises, notant

que les rsistances de calcul en traction des sections des tiges dancrage de cette nuance sont

infrieures celles de leurs quivalentes en classe 5.6, voir le Tableau 3-4.

3.4.3 Rsistance de calcul des tiges dancrage leffort tranchant

La rsistance en cisaillement des tiges dancrage est traite en dtails lAnnexe J de ceguide. Il est conseill de limiter lutilisation des tiges dancrage en cisaillement aux cas

noncs en 2.2.4.

Selon lEN 1993-1-8 6.2.2(7), seules les tiges dancrage constitues dun acier ayant une

limite dlasticit fy comprise entre 235 N/mm et 640 N/mm peuvent tre utilises pour

transmettre un effort tranchant.

La rsistance de calcul au cisaillement prconise par la norme pour une tige dancrage admet

un peu dcrasement local du bton devant la tige, mais cette rsistance de calcul est telle que

les dplacements latraux engendrs en pied de poteau sont limits et une marge de scuritadquate sur la ruine de la tige dancrage est obtenue.

Lutilisation des tiges dancrage pour rsister leffort tranchant exige

- soit que les trous dans la platine dextrmit soient de dimensions normales (voir lEN1993-1-8 6.2.2(5)),

- soit quen cas de trous surdimensionns dans la platine dextrmit, on ait rduit les jeuxen soudant sur la platine des plats ou rondelles larges avec des trous de dimensions

normales, voirAnnexe J et Figure J-2.

Dans ces conditions, la rsistance de calcul de la partie filete des tiges dancrage en

cisaillement seul est donne dans le Tableau 3-5.

Il y a lieu de tenir compte de leffet ventuel dinteraction cisaillement/traction lors de la

vrification de la tige dancrage, voir lAnnexe J J.3 de ce guide.

En ce qui concerne la rsistance leffort tranchant au pied de poteau, on rappelle lexigence

de lEN 1993-1-8 6.2.2 (9) au sujet de la rsistance du bton :

Il convient que le bton et les armatures utilises dans le massif soient justifisconformment lEN 1992-1-1.

Nanmoins, compte tenu de nos remarques prcdentes au paragraphe 1.4.2 au sujet de



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g p p

Tableau 3-5 : Rsistance de calcul au cisaillement de la section filete des tiges dancrage

ancres dans le bton*

Rsistance de calcul des tiges dancrage au cisaillement en kN *

Classe de boulon ou nuance dacierDiamtre

mm 4.6 4.8 5.6 S355 S355** 5.8 6.8 8.8

16 18,5 17,3 22,0 20,5 17,4 20,1 22,3 24,9

18 22,6 21,1 26,9 25,1 21,3 24,6 27,3 30,5

20 28,9 27,0 34,3 32,0 27,2 31,4 34,8 38,9

22 35,7 33,4 42,4 39,6 33,7 38,8 43,1 48,1

24 41,6 38,9 49,4 46,1 39,2 45,2 50,2 56,0

27 54,1 50,5 64,3 60,0 51,0 58,8 65,2 72,9

30 66,1 61,8 78,5 73,3 62,3 71,8 79,7 89,0

33 81,7 76,4 97,2 90,7 77,1 88,8 98,6 110,2

36 96,2 89,9 114,4 106,8 90,8 104,6 116,1 129,7

39 114,9 107,4 136,6 127,6 108,5 124,9 138,7 154,9

42 132,0 123,4 156,9 143,1 121,6 143,5 159,3 177,9

45 153,8 143,8 182,8 166,7 141,7 167,2 185,6 207,3

48 173,5 162,2 206,2 188,0 159,8 188,6 209,3 233,8

52 207,0 193,5 246,1 224,4 190,7 225,0 249,7 279,0

56 239,1 223,5 284,2 259,1 220,3 259,8 288,4 322,2

60 278,1 260,0 330,7 301,5 256,3 302,3 335,6 374,9

64 315,1 294,6 374,6 341,6 290,4 342,5 380,2 424,7

68 359,8 336,3 427,7 390,0 331,5 391,1 434,1 484,9

72 407,4 380,8 484,4 441,6 375,4 442,8 491,6 549,1

* Valeurs valables pour le cisaillement seul. Pour une combinaison cisaillement/traction, voir lAnnexe J

J.3 de ce guide

** Rsistance pour la nuance S355 multiplie par 0,85 selon lEN 1993-1-8 3.6.1(3)



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4 Mthodologie de calcul des diffrentes configurations

dassemblages de pied de poteau

4.1 Inventaire des rfrences utilises

4.1.1 Rfrences directement concernes de lEN1993-1-8

Les rfrences paragraphes, alinas ou tableaux de lEN 1993-1-8 [1] et de son Annexe

Nationale [2] ayant trait aux assemblages de pieds de poteaux sont rassembles dans le

Tableau 4-1.

Tableau 4-1 : Rfrences lEN 1993-1-8

Sujet traitRfrences

lEN 1993-1-8

Coefficients partiels pour les assemblages en acierTableau 2.1 et

lAnnexe Nationale

Aciers des tiges dancrage 3.3Rsistance de lacier des tiges dancrage conformes aux normes

de boulonnerieTableau 3.1

Positionnement des tiges dancrage 3.5 et Tableau 3.3

Rsistance individuelle de calcul des fixations 3.6 et Tableau 3.4

Effet de levier sur les efforts de traction dans les fixations 3.11

Distribution des efforts entre fixations ltat limite ultime 3.12

Rsistance de calcul dune soudure dangle 4.5

Distribution des forces dans un assemblage soud 4.9

Attaches soudes sur des semelles non raidies 4.10

Classification des assemblages 5.2.2 et 5.2.3

Classification des assemblages de pieds de poteaux par rigidit5.2.2.5 (2) et

Annexe Nationale

Efforts tranchants dans lassemblage 6.2.2 (5) (10)

Moment flchissant dans lassemblage 6.2.3

Tronon en T quivalent tendu 6.2.4Tronon en T quivalent comprim 6.2.5

Rsistance du bton comprim et du joint de scellement

6.2.2 (5), 6.2.2 (9),

6.2.5 (7), 6.2.6.9,

6.2.8.1 (5) et



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4.1.2 Rfrences directement concernes de lEN 1992-1-1

Les rfrences paragraphes, alinas ou tableaux de lEN 1992-1-1 [5] et de son Annexe

Nationale [6] ayant trait aux aspects concernant le calcul et la mise en uvre du bton et destiges dancrage des assemblages de pieds de poteaux sont rassembles dans le Tableau 4-2.

Tableau 4-2 : Rfrences lEN 1992-1-1

Sujet traitRfrences

lEN 1992-1-1

Coefficients partiels relatifs aux matriaux pour les tats limites

ultimes

Tableau 2.1 et

Annexe NationaleCaractristiques de rsistance du bton Tableau 3.1

Barres lisses : armatures non conformes lEN 10080 3.2.1(3) *

Enrobage des armatures 4.4.1

Pressions localises sur le bton 6.7

Diamtres des mandrins de cintrage pour les tiges dancrage

plies8.3

Ancrage des armatures longitudinales 8.4

Aptitude des armatures au pliage Annexe C C3

Rsistance dancrage des tiges fabriques partir de barres

rondes lissesSujet non trait *

* voir aussi 3.4.2 etAnnexe Hde ce guide

4.2 Informations concernant toutes les configurationsdassemblages traites

4.2.1 Hypothses de conception

Lacier du poteau et lacier de la platine peuvent tre de nuances diffrentes (saufmention contraire).

Le poteau a une section en I bissymtrique et peut tre soit un profil lamin soit unPRS.

Il est suppos que la section du poteau est adquate pour rsister aux efforts et

moments censs tre transmis la fondation travers lassemblage. La platine dextrmit est rectangulaire et soude au poteau sur tout le primtre de la

section du poteau. Elle peut tre de type projection courte ou de type

projection tendue en fonction de la longueur de son dbordement par rapport aux

aux semelles du poteau.



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Lorsquune bche est utilise pour rsister leffort tranchant la base du poteau, sasection est un profil en I lamin ou une cornire du mme acier que celui du poteau et

de la platine.

Le coefficient de frottement entre la platine et le scellement qui est pris gal 0,20 correspond celui pour un mortier sable-ciment.

Les tiges dancrage sont ralises dans des barres en acier rondes et lisses, et ont desfiletages type ISO pas gros. Lorsque lacier du produit et la fabrication des tiges

dancrage, notamment la ralisation des filetages, sont conformes aux exigences des

normes pour la boulonnerie, les valeurs des rsistances de calcul en traction du

Tableau 3-4 de ce guide peuvent tre utilises. Dans le cas contraire, il y a lieu de

multiplier la valeur donne dans ce dernier tableau pour le diamtre et classeconcerns par un facteur de 0,85 (voir lEN 1993-1-8 3.6.1(3)), comme ceci est faitdans ce tableau pour les tiges de rsistance de calcul rduite en acier S355.

Les tiges dancrage ont une rsistance dancrage en traction suprieure la rsistancede la section des tiges en traction.

4.2.2 Interaction entre efforts dans les vrifications

4.2.2.1 Vrifications de rsistance de lassemblage une combinaison N-MEn gnral, lors de la vrification du bton de la fondation et de la platine dextrmit sous

laction de la pression, il ny a pas prendre en compte deffet dinteraction entre leffort

tranchant (V) et la combinaison moment/effort normal (M-N) concomitante. Par consquent,

ce nest que dans le cadre de la vrification dune soudure ou dune tige dancrage (lorsquelle

travaille la fois en traction et en cisaillement) que la rsistance de calcul dun assemblage en

pied de poteau peut tre affecte par la prsence dun effort tranchant V.

4.2.2.2 Vrifications de rsistance de lassemblage leffort tranchant

Lorsquune bche est utilise pour transmettre leffort tranchant en pied de poteau, il ny a pas

dimpact de leffort normal ou du moment sur la rsistance de calcul de la bche leffort

tranchant.

Par contre, lorsque lon compte sur le frottement mobilis par la compression entre le

scellement et la platine pour rsister leffort de cisaillement, la rsistance de calcul leffort

tranchant dpend directement de lamplitude de leffort de compression transmis par lepoteau.

4.2.2.3 Vrifications de rsistance des soudures

Comme pour la section du poteau, les rsistances des soudures poteau/platine doivent tre

ifi li t ti d ff t M N V i d d t L i t d d



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4.2.3 Classification de lassemblage par rigidit

4.2.3.1 Gnralits

A lexception des assemblages entrant dans la classification assemblages articuls selon la

mthode conventionnelle de lAnnexe Nationale lEN 1993-1-8 [2] voir aussi 2.1, et

compte tenu des paramtres valuer, le classement dun assemblage nest possible que

lorsque les calculs des rsistances sont termins. Autrement dit, il sagit pour ces cas de la

dernire tape du calcul.

4.2.3.2 Assemblages articuls : Configurations de type A

Pour permettre quun assemblage de pied de poteau puisse tre class articul , on doit

respecter les conditions de lAnnexe Nationale lEN 1993-1-8 [2], voir aussi le paragraphe

2.1 et lAnnexe G (G.5) de ce guide.

On constate quun assemblage ainsi class articul ne respecte pas souvent les critres de

la classification assemblage articul de lEN1993-1-8 [1] pour les assemblages acier-

acier ; il est nanmoins rappel quaucun critre spcifique la classification articul

nest donn par lEN 1993-1-8pour les pieds de poteaux.

4.2.3.3 Assemblages encastrs : Configurations de type E

Il y a lieu de dterminer la rigidit de lassemblage selon les rgles de lEN 1993-1-8 [1]. En

principe, ladoption dune classification rigide pour lanalyse globale de la structure nestjustifie que lorsque les critres de lEN pour ce classement sont respects voirAnnexe G(G.5) de ce guide.

On constate que

- pour les structures courantes contreventes , les pieds de poteaux considrs dansce guide, quils soient de la Configuration A ou E, respectent toujours les critres du

classement rigide ,

- pour les structures courantes non contreventes nuds dplaables , les pieds depoteaux considrs dans ce guide, quils soient de la Configuration A ou E, ne

respectent que rarement les critres du classement rigide .



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4.3 Rsistances des assemblages

4.3.1 Information sur la mthodologie adopte pour tous lesassemblages articuls : Configurations de type A

Les mthodes de calcul adoptes pour dterminer les diffrentes rsistances de lassemblage

sont identifies au Tableau 4-3.

Tableau 4-3 : Mthodes de calcul des rsistances de lassemblage

Rsistance Rfrences normatives Rfrences dans ce guide

Rsistance un effort axial de

compression seul

EN 1993-1-8 :

6.2.5, 6.2.6.9,

6.2.6.10,

6.2.8.1 et 6.2.8.2

Annexe CExemple 5.1

Rsistance au soulvement

seul (effort axial de traction)

EN 1993-1-8 :

6.2.6.11 et 6.2.6.12

Annexe B B.2 B.2.4.1Exemple 5.2

Rsistance au cisaillement parfrottement

EN 1993-1-8 :

6.2.2(5) et 6.2.2(6)Annexe I

Exemple 5.1

Rsistance des tiges

dancrage au cisaillement

EN 1993-1-8 :

6.2.2(5) et 6.2.2(7)Annexe J

Exemple 5.3

Rsistance au cisaillement par

bcheEN 1993-1-8 : 6.2.2(5)

Annexe KExemple 5.2

4.3.2 Information sur la mthodologie adopte pour tous lesassemblages encastrs : Configurations de type E

Les mthodes de calcul adoptes pour dterminer les diffrentes rsistances de lassemblage

sont identifies au Tableau 4-4.

Tableau 4-4: Mthodes de calcul des rsistances de lassemblage

Rsistance Rfrences normatives Rfrences dans ce guide

Rsistance un effort axial

de compression seul

EN 1993-1-8 :6.2.5, 6.2.6.9,

6.2.6.10,

6.2.8.1 et 6.2.8.2,

Annexe CExemple 5.1

Rsistance au soulvement EN 1993-1-8 : Annexe B B.2 B.2.4.1



38/188

4.4 Etape prliminaire : Etablissement des paramtres de calcul

Dimensions des lments :

Confirmer les dimensions des lments en acier : platine (longueur, hauteur,paisseur), section/profil du poteau, section/profil de la bche, dimensions des gorges

des cordons de soudures, dimensions des tiges dancrage.

Coefficient partiels sur les matriauxc, M0, M2 :

Identifier les valeurs adopter: voir paragraphe 3.1 de ce guide. Typiquement, on peut

adopter les valeurs :

c = 1,5 M0 = 1,0 M2 =1,25 Rsistancefjd du joint avec la fondation en bton :

Etablir si lon doit prendre une valeur forfaitaire pour la pression de calcul fjd, ou si

lon peut obtenir une valeur plus prcise partir des dimensions de la fondation :

-en cas de connaissance incomplte des dimensions de la fondation, utiliser le Tableau3-2 pour une valeur forfaitaire approprie defjd

-si les dimensions de la fondation sont connues, utiliser lAnnexe A de ce guide pour

une valeur plus prcise defjd.

Rsistancefy pour la platine :

Confirmer la limite dlasticitfy de lacier de la platine en utilisant le Tableau 3-1.

Limite dlasticitfy pour la bche :

Le cas chant, confirmer la limite dlasticitfy de lacier de la bche en utilisant le

Tableau 3-1.

Rsistance en tractionfu pour les soudures :

Confirmer la rsistance en traction fu,soudures de lacier des soudures en utilisant le

Tableau 3-1 et en prenant pour valeur la plus faible des deux aciers concerns (acier

poteau - acier platine, ou acier bche - acier platine). Il est conseill dadopter des

dimensions forfaitaires pour les gorges de tous les cordons de soudures, voirAnnexeL.

Coefficient Cfdde frottement acier-scellement :En absence de donnes scientifiques selon lAnnexe D de lEN 1090 [13], prendre

une valeur de Cfd gale 0,20.

4.5 Etapes principales de calcul spcifiques la Configuration A1



39/188

Dtermination de la rsistance de calcul la pression localisefjd du joint sur le massifde la fondation, voir 3.3 ou lAnnexe A.

Dtermination de la largeur dappui additionnelle c du tronon en T en compression partir des paramtres connus : limite dlasticit fyp de lacier et paisseur tp de laplatine et la rsistance de calcul la pression localisefjd. Pour plus dexplications sur

la rsistance du tronon en T en compression, voir paragraphe B.3 de lAnnexe B.

Identification du type de platine projection courte ou projection tendue et calculde laire de compression des tronons en T sous la section du poteau en vrifiant quil

ny a pas de recouvrement entre les aires accordes aux deux semelles et lme.

Calcul de la rsistance de lassemblage en compression en multipliant laire decompression totale obtenue par la rsistance de calcul la pression du joint.

4.5.3 Dtermination de la rsistance par frottement un effort tranchanten prsence dun effort axial de compression

La rsistance de calcul par frottement un effort tranchant est obtenue en multipliant la valeur

de leffort de compressionNc,Ed dans le poteau par la valeur du coefficient de frottement Cf,d

qui est typiquement gale 0,20. Si cette rsistance est insuffisante, il y a lieu dutiliser une

bche, dont les tapes du calcul sont donnes au 4.6.4 de ce guide. Voir galement lAnnexeI de ce guide.

4.6 Etapes principales de calcul spcifiques la Configuration A2

4.6.1 Rappel de dfinition

La Configuration A2 est constitue par un assemblage de pied de poteau dit articul

soumis un effort axial de soulvement (traction) et un effort tranchant transmis par bche(voir 2.2.3).

4.6.2 Information sur la mthodologie adopte

Pour la Configuration A2 dassemblage, les aspects nouveaux traits par rapport la

Configuration A1 sont :

la vrification de la rsistance de lassemblage au soulvement, faisant intervenir lesrsistances dancrage en traction des tiges et de la platine dextrmit en flexion,

la vrification de la rsistance de la bche au cisaillement.

Normalement, pour cette Configuration A2 o lassemblage est soumis un e

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Pieds de Poteaux Acier